JP2002030405A - 高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材およびその製造方法 - Google Patents
高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 建造物、護岸工事、魚網、フェンス等の屋外
に暴露して使用する鋼材の耐食性を高めためっき鋼材と
その製造方法を提供する。 【解決手段】 めっき鋼材において、平均組成が、質量
％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：
２％以下、残部Ｚｎからなる凝固組織が柱状晶であるめ
っき層を有し、かつ前記めっき層−地鉄界面に質量％
で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：３０％以下、Ｍｇ：５％
以下、残部Ｚｎからなる厚さ２０μｍ以下の合金層を有
する高耐食性めっき鋼材とその製造方法。
に暴露して使用する鋼材の耐食性を高めためっき鋼材と
その製造方法を提供する。 【解決手段】 めっき鋼材において、平均組成が、質量
％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：
２％以下、残部Ｚｎからなる凝固組織が柱状晶であるめ
っき層を有し、かつ前記めっき層−地鉄界面に質量％
で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：３０％以下、Ｍｇ：５％
以下、残部Ｚｎからなる厚さ２０μｍ以下の合金層を有
する高耐食性めっき鋼材とその製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、建造物、護岸工
事、魚網、フェンス等の屋外に暴露して使用する鋼材の
耐食性を高めためっき鋼材とその製造方法に関するもの
である。めっき鋼材としては、金網用鉄線、コンクリー
ト補強用ファイバー、橋梁用ワイヤ、ＰＷＳワイヤ、Ｐ
Ｃ鋼線、ロープ等のめっき鋼線、Ｈ型鋼、鋼矢板等の構
造用鋼材、ねじ、ボルト、スプリングなどの機械用部
品、鋼板等の鋼製品である。
事、魚網、フェンス等の屋外に暴露して使用する鋼材の
耐食性を高めためっき鋼材とその製造方法に関するもの
である。めっき鋼材としては、金網用鉄線、コンクリー
ト補強用ファイバー、橋梁用ワイヤ、ＰＷＳワイヤ、Ｐ
Ｃ鋼線、ロープ等のめっき鋼線、Ｈ型鋼、鋼矢板等の構
造用鋼材、ねじ、ボルト、スプリングなどの機械用部
品、鋼板等の鋼製品である。
【０００２】
【従来の技術】めっき鋼材、特に、めっき鋼線として
は、亜鉛めっき鋼線や、これよりも耐食性に優れた亜鉛
−アルミニウム合金めっき鋼線が使用されている。この
亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼線は、一般に鋼線を洗
浄、脱脂等により清浄化処理し、次いで、フラックス処
理を行った後、第一段として亜鉛を主体とする溶融めっ
きを施し、次いで、第二段としてＡｌ添加量１０％のＺ
ｎ−Ａｌ合金浴にて溶融めっきするか、または、直接Ａ
ｌ添加量１０％のＺｎ−Ａｌ合金浴でめっきし、次い
で、めっき浴から垂直に引き上げて、冷却後、巻取る方
法で製造されている。
は、亜鉛めっき鋼線や、これよりも耐食性に優れた亜鉛
−アルミニウム合金めっき鋼線が使用されている。この
亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼線は、一般に鋼線を洗
浄、脱脂等により清浄化処理し、次いで、フラックス処
理を行った後、第一段として亜鉛を主体とする溶融めっ
きを施し、次いで、第二段としてＡｌ添加量１０％のＺ
ｎ−Ａｌ合金浴にて溶融めっきするか、または、直接Ａ
ｌ添加量１０％のＺｎ−Ａｌ合金浴でめっきし、次い
で、めっき浴から垂直に引き上げて、冷却後、巻取る方
法で製造されている。
【０００３】この亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼線
は、耐食性が良好なものであるが、その耐食性をより高
くするために、めっき厚を厚くするという方法がある。
所要のめっき厚を確保するための方法の一つに鋼線の移
動速度（線速）を上げて鋼線をめっき浴から高速で引き
上げ、溶融めっき合金の粘性により該鋼線に付着するめ
っき合金量を増やすという方法がある。しかし、この方
法では、高速化により、めっき鋼線の長手方向に直角の
断面においてめっき厚みの不均一が生じ易くなるので、
めっき設備上限界がある。そのため、現行のめっき設備
による亜鉛めっきや、Ｚｎ−Ａｌ合金による溶融めっき
においては、耐食性が十分とは言えず、めっき鋼線の長
寿命化の要望が強い今日、この要望を完全に満足させ得
ないという問題がある。
は、耐食性が良好なものであるが、その耐食性をより高
くするために、めっき厚を厚くするという方法がある。
所要のめっき厚を確保するための方法の一つに鋼線の移
動速度（線速）を上げて鋼線をめっき浴から高速で引き
上げ、溶融めっき合金の粘性により該鋼線に付着するめ
っき合金量を増やすという方法がある。しかし、この方
法では、高速化により、めっき鋼線の長手方向に直角の
断面においてめっき厚みの不均一が生じ易くなるので、
めっき設備上限界がある。そのため、現行のめっき設備
による亜鉛めっきや、Ｚｎ−Ａｌ合金による溶融めっき
においては、耐食性が十分とは言えず、めっき鋼線の長
寿命化の要望が強い今日、この要望を完全に満足させ得
ないという問題がある。
【０００４】この問題に対処すべく、めっき浴中にＭｇ
を添加して耐食性を高めたＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金系めっ
き組成が、特開平１０−２２６８６５号公報に提案され
ている。このめっき組成に基づくめっき方法は、鋼板用
の薄目付けを前提としており、この方法を建造物、護岸
工事、魚網、フェンス等の屋外に暴露して使用する鋼線
に代表される厚めっき鋼線に適用した場合、めっき鋼線
の加工時にめっき層に割れが発生するという問題があ
る。また、特開平７−２０７４２１号公報には、Ｚｎ−
Ａｌ−Ｍｇ合金めっきを厚目付けする方法が記載されて
いるが、この方法をそのまま鋼線のめっきに適用した場
合には、Ｆｅ−Ｚｎ合金層が厚くなり、めっき鋼線の加
工時にＦｅ−Ｚｎ合金層が割れたり、剥離を起こす等の
問題がある。
を添加して耐食性を高めたＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金系めっ
き組成が、特開平１０−２２６８６５号公報に提案され
ている。このめっき組成に基づくめっき方法は、鋼板用
の薄目付けを前提としており、この方法を建造物、護岸
工事、魚網、フェンス等の屋外に暴露して使用する鋼線
に代表される厚めっき鋼線に適用した場合、めっき鋼線
の加工時にめっき層に割れが発生するという問題があ
る。また、特開平７−２０７４２１号公報には、Ｚｎ−
Ａｌ−Ｍｇ合金めっきを厚目付けする方法が記載されて
いるが、この方法をそのまま鋼線のめっきに適用した場
合には、Ｆｅ−Ｚｎ合金層が厚くなり、めっき鋼線の加
工時にＦｅ−Ｚｎ合金層が割れたり、剥離を起こす等の
問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述した様
々な問題を踏まえ、溶融亜鉛合金めっきを施しためっき
鋼材、特に、めっき鋼線において、耐食性に優れ、該め
っき鋼線の加工時、めっき層および／またはめっき合金
層に、割れや剥離が起きないめっき鋼線とその製造方法
を提供することを目的とする。
々な問題を踏まえ、溶融亜鉛合金めっきを施しためっき
鋼材、特に、めっき鋼線において、耐食性に優れ、該め
っき鋼線の加工時、めっき層および／またはめっき合金
層に、割れや剥離が起きないめっき鋼線とその製造方法
を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決する手段について種々検討した結果、本発明に至
ったもので、その要旨は以下の通りである。 （１）めっき鋼材において、平均組成が、質量％で、Ａ
ｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：２％以
下、残部Ｚｎからなり、凝固組織が柱状晶であるめっき
層を有することを特徴とする高耐食性を有し加工性に優
れためっき鋼材。
を解決する手段について種々検討した結果、本発明に至
ったもので、その要旨は以下の通りである。 （１）めっき鋼材において、平均組成が、質量％で、Ａ
ｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：２％以
下、残部Ｚｎからなり、凝固組織が柱状晶であるめっき
層を有することを特徴とする高耐食性を有し加工性に優
れためっき鋼材。
【０００７】（２）めっき鋼材において、平均組成が、
質量％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆ
ｅ：２％以下を含み、下記ａ，ｂ，ｃ，ｄの群のそれぞ
れの群から選ばれた一つまたは複数の元素を含み、残部
Ｚｎからなり、凝固組織が柱状晶であるめっき層を有す
ることを特徴とする高耐食性めっき鋼材。ａ：Ｔｉ，Ｌ
ｉ，Ｂｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｃｕ，Ｌａ，Ｈｆのうち１
つまたは複数の元素をそれぞれ０．０１〜１．０質量％
含む。 ｂ：Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａのうち１つまたは複数の元素
をそれぞれ０．０１〜０．２質量％含む。 ｃ：Ｐｂ，Ｂｉのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ
０．０１〜０．２質量％含む。 ｄ：Ｓｒ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎのうち１つまたは複数
の元素をそれぞれ０．０１〜０．５質量％含む。
質量％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆ
ｅ：２％以下を含み、下記ａ，ｂ，ｃ，ｄの群のそれぞ
れの群から選ばれた一つまたは複数の元素を含み、残部
Ｚｎからなり、凝固組織が柱状晶であるめっき層を有す
ることを特徴とする高耐食性めっき鋼材。ａ：Ｔｉ，Ｌ
ｉ，Ｂｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｃｕ，Ｌａ，Ｈｆのうち１
つまたは複数の元素をそれぞれ０．０１〜１．０質量％
含む。 ｂ：Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａのうち１つまたは複数の元素
をそれぞれ０．０１〜０．２質量％含む。 ｃ：Ｐｂ，Ｂｉのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ
０．０１〜０．２質量％含む。 ｄ：Ｓｒ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎのうち１つまたは複数
の元素をそれぞれ０．０１〜０．５質量％含む。
【０００８】（３）めっき鋼材において、平均組成が、
質量％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆ
ｅ：２％以下、残部Ｚｎからなり、凝固組織が柱状晶で
あるめっき層を有し、、かつ前記めっき層−地鉄界面に
質量％で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：３０％以下、Ｍ
ｇ：５％以下、残部Ｚｎからなる厚さ２０μｍ以下の合
金層を有することを特徴とする高耐食性を有し加工性に
優れためっき鋼材。
質量％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆ
ｅ：２％以下、残部Ｚｎからなり、凝固組織が柱状晶で
あるめっき層を有し、、かつ前記めっき層−地鉄界面に
質量％で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：３０％以下、Ｍ
ｇ：５％以下、残部Ｚｎからなる厚さ２０μｍ以下の合
金層を有することを特徴とする高耐食性を有し加工性に
優れためっき鋼材。
【０００９】（４）めっき鋼材において、平均組成が、
質量％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆ
ｅ：２％以下、を含み、下記ａ，ｂ，ｃ，ｄの群のそれ
ぞれの群から選ばれた一つまたは複数の元素を含み残部
Ｚｎからなる凝固組織が柱状晶であるめっき層を有し、
かつ前記めっき層−地鉄界面に質量％で、Ｆｅ：２５％
以下、Ａｌ：３０％以下、Ｍｇ：５％以下、を含み、下
記ａ，ｂ，ｃ，ｄの群のそれぞれの群から選ばれた一つ
または複数元素を含み、残部Ｚｎからなる厚さ２０μｍ
以下の合金層を有することを特徴とする高耐食性を有し
加工性に優れためっき鋼材。 ａ：Ｔｉ，Ｌｉ，Ｂｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｃｕ，Ｌａ，
Ｈｆのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ０．０１〜
１．０質量％含む。 ｂ：Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａのうち１つまたは複数の元素
をそれぞれ０．０１〜０．２質量％含む。 ｃ：Ｐｂ，Ｂｉのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ
０．０１〜０．２質量％含む。 ｄ：Ｓｒ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎのうち１つまたは複数
の元素をそれぞれ０．０１〜０．５質量％含む。
質量％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆ
ｅ：２％以下、を含み、下記ａ，ｂ，ｃ，ｄの群のそれ
ぞれの群から選ばれた一つまたは複数の元素を含み残部
Ｚｎからなる凝固組織が柱状晶であるめっき層を有し、
かつ前記めっき層−地鉄界面に質量％で、Ｆｅ：２５％
以下、Ａｌ：３０％以下、Ｍｇ：５％以下、を含み、下
記ａ，ｂ，ｃ，ｄの群のそれぞれの群から選ばれた一つ
または複数元素を含み、残部Ｚｎからなる厚さ２０μｍ
以下の合金層を有することを特徴とする高耐食性を有し
加工性に優れためっき鋼材。 ａ：Ｔｉ，Ｌｉ，Ｂｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｃｕ，Ｌａ，
Ｈｆのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ０．０１〜
１．０質量％含む。 ｂ：Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａのうち１つまたは複数の元素
をそれぞれ０．０１〜０．２質量％含む。 ｃ：Ｐｂ，Ｂｉのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ
０．０１〜０．２質量％含む。 ｄ：Ｓｒ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎのうち１つまたは複数
の元素をそれぞれ０．０１〜０．５質量％含む。
【００１０】（５）前記めっき層組織に、Ａｌ−Ｚｎを
主成分とするα相、Ｚｎ単相またはＭｇ−Ｚｎ合金相か
らなるβ相、および、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ三元共晶相のそ
れぞれが存在することを特徴とする上記（１）〜（４）
の何れかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れため
っき鋼材。 （６）前記めっき層組織に、Ａｌ−Ｚｎを主成分とする
α相、Ｚｎ単相またはＭｇ−Ｚｎ合金相からなるβ相、
および、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ三元共晶相のそれぞれが存在
し、かつβ相の体積率が２０％以下であることを特徴と
する上記（１）〜（５）の何れかの項に記載の高耐食性
を有し加工性に優れためっき鋼材。
主成分とするα相、Ｚｎ単相またはＭｇ−Ｚｎ合金相か
らなるβ相、および、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ三元共晶相のそ
れぞれが存在することを特徴とする上記（１）〜（４）
の何れかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れため
っき鋼材。 （６）前記めっき層組織に、Ａｌ−Ｚｎを主成分とする
α相、Ｚｎ単相またはＭｇ−Ｚｎ合金相からなるβ相、
および、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ三元共晶相のそれぞれが存在
し、かつβ相の体積率が２０％以下であることを特徴と
する上記（１）〜（５）の何れかの項に記載の高耐食性
を有し加工性に優れためっき鋼材。
【００１１】（７）前記めっき鋼材に更に塗装被覆、重
防食被覆のいずれか１種を有すことを特徴とする上記
（１）〜（６）の何れかに記載の高耐食性を有し加工性
に優れためっき鋼材。 （８）前記重防食被覆が、塩化ビニル、ポリエチレン、
ポリウレタン、フッ素樹脂から選ばれた少なくとも１種
の高分子化合物被覆であることを特徴とする上記（７）
記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材。
防食被覆のいずれか１種を有すことを特徴とする上記
（１）〜（６）の何れかに記載の高耐食性を有し加工性
に優れためっき鋼材。 （８）前記重防食被覆が、塩化ビニル、ポリエチレン、
ポリウレタン、フッ素樹脂から選ばれた少なくとも１種
の高分子化合物被覆であることを特徴とする上記（７）
記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材。
【００１２】（９）前記めっき鋼材がめっき鋼線である
ことを特徴とする上記（１）〜（８）の何れかの項に記
載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材。 （１０）めっき鋼材の製造方法において、鋼材に第一段
として、亜鉛を主体とする溶融亜鉛めっきを施し、次い
で、第二段として、めっき層の平均組成が、質量％で、
Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：２％以
下、残部Ｚｎからなり、かつ前記めっき層−地鉄界面に
質量％で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：３０％以下、Ｍ
ｇ：５％以下、残部Ｚｎからなる厚さ２０μｍ以下の合
金層を形成するための溶融亜鉛合金めっきを施し、その
後冷却することにより前記めっき層の凝固組織を粒状晶
とすることを特徴とする高耐食性を有し加工性に優れた
めっき鋼材の製造方法。
ことを特徴とする上記（１）〜（８）の何れかの項に記
載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材。 （１０）めっき鋼材の製造方法において、鋼材に第一段
として、亜鉛を主体とする溶融亜鉛めっきを施し、次い
で、第二段として、めっき層の平均組成が、質量％で、
Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：２％以
下、残部Ｚｎからなり、かつ前記めっき層−地鉄界面に
質量％で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：３０％以下、Ｍ
ｇ：５％以下、残部Ｚｎからなる厚さ２０μｍ以下の合
金層を形成するための溶融亜鉛合金めっきを施し、その
後冷却することにより前記めっき層の凝固組織を粒状晶
とすることを特徴とする高耐食性を有し加工性に優れた
めっき鋼材の製造方法。
【００１３】（１１）前記溶融亜鉛合金めっき後に行う
冷却が、３００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度であることを
特徴とする上記（１０）記載の高耐食性を有し加工性に
優れためっき鋼材の製造方法。 （１２）前記第一段として施す溶融亜鉛めっきが、質量
％で、Ａｌ：３％以下、Ｍｇ：０．５％以下を含む溶融
亜鉛めっきであることを特徴とする上記（１０）記載の
高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方法。
冷却が、３００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度であることを
特徴とする上記（１０）記載の高耐食性を有し加工性に
優れためっき鋼材の製造方法。 （１２）前記第一段として施す溶融亜鉛めっきが、質量
％で、Ａｌ：３％以下、Ｍｇ：０．５％以下を含む溶融
亜鉛めっきであることを特徴とする上記（１０）記載の
高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方法。
【００１４】（１３）前記第一段としての溶融亜鉛めっ
きを施し、次いで、前記第二段としての溶融亜鉛合金め
っきを施す工程で、めっき鋼材をめっき浴から引き上げ
る部分を窒素ガスによりパージし、前記めっき浴表面お
よびめっき鋼材の酸化を防止することを特徴とする上記
（１０）に記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき
鋼材の製造方法。
きを施し、次いで、前記第二段としての溶融亜鉛合金め
っきを施す工程で、めっき鋼材をめっき浴から引き上げ
る部分を窒素ガスによりパージし、前記めっき浴表面お
よびめっき鋼材の酸化を防止することを特徴とする上記
（１０）に記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき
鋼材の製造方法。
【００１５】（１４）前記第一段としての溶融亜鉛めっ
きを、めっき浴浸漬時間２０秒以下で施し、次いで、前
記第二段としての溶融亜鉛合金めっきを、めっき浴浸漬
時間２０秒以下で施すことを特徴とする上記（１０）に
記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造
方法。 （１５）前記第二段の溶融亜鉛合金めっき後、めっき鋼
線を前記溶融亜鉛合金めっき浴から引き上げた直後に水
スプレー、気水噴霧、または水流の何れか１種の手段に
よる直接冷却により、めっき合金を凝固させることを特
徴とする上記（１０）または（１１）に記載の高耐食性
を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方法。
きを、めっき浴浸漬時間２０秒以下で施し、次いで、前
記第二段としての溶融亜鉛合金めっきを、めっき浴浸漬
時間２０秒以下で施すことを特徴とする上記（１０）に
記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造
方法。 （１５）前記第二段の溶融亜鉛合金めっき後、めっき鋼
線を前記溶融亜鉛合金めっき浴から引き上げた直後に水
スプレー、気水噴霧、または水流の何れか１種の手段に
よる直接冷却により、めっき合金を凝固させることを特
徴とする上記（１０）または（１１）に記載の高耐食性
を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方法。
【００１６】（１６）前記めっき鋼線の冷却の際の冷却
開始温度をめっき合金の融点＋２０℃以下とすることを
特徴とする上記（１０），（１１）または（１５）の何
れかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき
鋼材の製造方法。 （１７）めっき鋼材の製造方法において、鋼材に第一段
として、亜鉛を主体とする溶融亜鉛めっきを施し、次い
で、第二段として、めっき鋼材において、平均組成が、
質量％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆ
ｅ：２％以下を含み、下記ａ，ｂ，ｃ，ｄの群のそれぞ
れの群から選ばれた一つまたは複数の元素を含み、残部
Ｚｎからなり、凝固組織が柱状晶とすることを特徴とす
る高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方
法。 ａ：Ｔｉ，Ｌｉ，Ｂｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｃｕ，Ｌａ，
Ｈｆのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ０．０１〜
１．０質量％含む。 ｂ：Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａのうち１つまたは複数の元素
をそれぞれ０．０１〜０．２質量％含む。 ｃ：Ｐｂ，Ｂｉのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ
０．０１〜０．２質量％含む。 ｄ：Ｓｒ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎのうち１つまたは複数
の元素をそれぞれ０．０１〜０．５質量％含む。
開始温度をめっき合金の融点＋２０℃以下とすることを
特徴とする上記（１０），（１１）または（１５）の何
れかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき
鋼材の製造方法。 （１７）めっき鋼材の製造方法において、鋼材に第一段
として、亜鉛を主体とする溶融亜鉛めっきを施し、次い
で、第二段として、めっき鋼材において、平均組成が、
質量％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆ
ｅ：２％以下を含み、下記ａ，ｂ，ｃ，ｄの群のそれぞ
れの群から選ばれた一つまたは複数の元素を含み、残部
Ｚｎからなり、凝固組織が柱状晶とすることを特徴とす
る高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方
法。 ａ：Ｔｉ，Ｌｉ，Ｂｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｃｕ，Ｌａ，
Ｈｆのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ０．０１〜
１．０質量％含む。 ｂ：Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａのうち１つまたは複数の元素
をそれぞれ０．０１〜０．２質量％含む。 ｃ：Ｐｂ，Ｂｉのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ
０．０１〜０．２質量％含む。 ｄ：Ｓｒ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎのうち１つまたは複数
の元素をそれぞれ０．０１〜０．５質量％含む。
【００１７】（１８）前記溶融亜鉛合金めっき後に行う
冷却が、３００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度であることを
特徴とする上記（１７）記載の高耐食性を有し加工性に
優れためっき鋼材の製造方法。 （１９）前記第一段としての溶融亜鉛めっきが、質量％
で、Ａｌ：３％以下、Ｍｇ：０．５％以下を含む溶融亜
鉛めっきであることを特徴とする上記（１７）記載の高
耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方法。
冷却が、３００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度であることを
特徴とする上記（１７）記載の高耐食性を有し加工性に
優れためっき鋼材の製造方法。 （１９）前記第一段としての溶融亜鉛めっきが、質量％
で、Ａｌ：３％以下、Ｍｇ：０．５％以下を含む溶融亜
鉛めっきであることを特徴とする上記（１７）記載の高
耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方法。
【００１８】（２０）前記第一段としての溶融亜鉛めっ
きを施し、次いで、前記第二段としての溶融亜鉛合金め
っきを施す工程で、めっき鋼材をめっき浴から引き上げ
る部分を窒素ガスによりパージし、前記めっき浴表面お
よびめっき鋼材の酸化を防止することを特徴とする上記
（１７）記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼
材の製造方法。
きを施し、次いで、前記第二段としての溶融亜鉛合金め
っきを施す工程で、めっき鋼材をめっき浴から引き上げ
る部分を窒素ガスによりパージし、前記めっき浴表面お
よびめっき鋼材の酸化を防止することを特徴とする上記
（１７）記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼
材の製造方法。
【００１９】（２１）前記第一段としての溶融亜鉛めっ
きを、めっき浴浸漬時間２０秒以下で施し、次いで、前
記第二段としての溶融亜鉛合金めっきを、めっき浴浸漬
時間２０秒以下で施すことを特徴とする上記（１７）記
載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方
法。 （２２）前記第二段の溶融亜鉛合金めっき後、めっき鋼
材を前記溶融亜鉛合金めっき浴から引き上げた直後に水
スプレー、気水噴霧、または水流の何れか１種の手段に
よる直接冷却により、めっき合金を凝固させることを特
徴とする上記（１７）または（１８）記載の高耐食性を
有し加工性に優れためっき鋼材の製造方法。
きを、めっき浴浸漬時間２０秒以下で施し、次いで、前
記第二段としての溶融亜鉛合金めっきを、めっき浴浸漬
時間２０秒以下で施すことを特徴とする上記（１７）記
載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方
法。 （２２）前記第二段の溶融亜鉛合金めっき後、めっき鋼
材を前記溶融亜鉛合金めっき浴から引き上げた直後に水
スプレー、気水噴霧、または水流の何れか１種の手段に
よる直接冷却により、めっき合金を凝固させることを特
徴とする上記（１７）または（１８）記載の高耐食性を
有し加工性に優れためっき鋼材の製造方法。
【００２０】（２３）前記めっき鋼材の冷却の際の冷却
開始温度をめっき合金の融点＋２０℃以下とすることを
特徴とする上記（１７），（１８）または（２２）のい
ずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れためっ
き鋼材の製造方法。
開始温度をめっき合金の融点＋２０℃以下とすることを
特徴とする上記（１７），（１８）または（２２）のい
ずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れためっ
き鋼材の製造方法。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下に、本発明のめっき鋼材、特
にめっき鋼線を中心にして詳細に説明する。本発明のめ
っき鋼線において、めっき層の平均組成は、質量％で、
Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：２％以
下、残部Ｚｎとしており、更に、前記めっき層−地鉄界
面に質量％で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：３０％以下、
Ｍｇ：５％以下、残部Ｚｎからなる厚さ２０μｍ以下の
合金層を有している。また、本発明のめっき鋼線におい
ては、めっき層の平均組成は、質量％で、Ａｌ：４〜２
０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：２％以下に加えて、
耐食性向上元素、めっき硬さ向上元素、めっき組織微細
化元素、めっき加工性向上元素のいずれか一つまたは複
数の元素を含み、残部Ｚｎとしており、更に、前記めっ
き層−地鉄界面に質量％で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：
３０％以下、Ｍｇ：５％以下、残部Ｚｎからなる厚さ２
０μｍ以下の合金層を有している。先ず、めっき層を形
成する合金元素の役割りとその含有量について説明す
る。
にめっき鋼線を中心にして詳細に説明する。本発明のめ
っき鋼線において、めっき層の平均組成は、質量％で、
Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：２％以
下、残部Ｚｎとしており、更に、前記めっき層−地鉄界
面に質量％で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：３０％以下、
Ｍｇ：５％以下、残部Ｚｎからなる厚さ２０μｍ以下の
合金層を有している。また、本発明のめっき鋼線におい
ては、めっき層の平均組成は、質量％で、Ａｌ：４〜２
０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：２％以下に加えて、
耐食性向上元素、めっき硬さ向上元素、めっき組織微細
化元素、めっき加工性向上元素のいずれか一つまたは複
数の元素を含み、残部Ｚｎとしており、更に、前記めっ
き層−地鉄界面に質量％で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：
３０％以下、Ｍｇ：５％以下、残部Ｚｎからなる厚さ２
０μｍ以下の合金層を有している。先ず、めっき層を形
成する合金元素の役割りとその含有量について説明す
る。
【００２２】Ａｌは、耐食性を高め、まためっき層中の
他の元素の酸化防止効果があるが、４％未満の添加では
めっき浴中におけるＭｇの酸化防止効果が得られない。
また、Ａｌを２０％を超えて添加すると形成されるめっ
き層が硬く脆くなり、このため加工が行えなくなる。そ
のため、めっき層中のＡｌ添加量の範囲は４〜２０％と
する。鋼線のめっきの場合、厚目付けを行うため望まし
くは９〜１４％とし、この範囲で安定しためっき層を得
ることができる。
他の元素の酸化防止効果があるが、４％未満の添加では
めっき浴中におけるＭｇの酸化防止効果が得られない。
また、Ａｌを２０％を超えて添加すると形成されるめっ
き層が硬く脆くなり、このため加工が行えなくなる。そ
のため、めっき層中のＡｌ添加量の範囲は４〜２０％と
する。鋼線のめっきの場合、厚目付けを行うため望まし
くは９〜１４％とし、この範囲で安定しためっき層を得
ることができる。
【００２３】Ｍｇは、めっきの腐食生成物を均一に生成
し、このＭｇを含有する腐食生成物には腐食の進行を妨
げる作用があるので、Ｍｇにはめっき合金の耐食性を向
上する効果がある。しかし、０．８％未満の添加では耐
食性向上の効果を得ることができず、一方、５％を超え
て添加するとめっき浴表面に酸化物が生成し易くなり、
ドロスを大量に発生してめっき操業が困難になる。Ｍｇ
が５％を超えるとドロス発生量が多くなり、ドロス除去
の頻度が高くなり、めっき操業が困難になった。耐食性
とドロス発生量の両立にため、Ｍｇ添加量の範囲は０．
８〜５％とする。
し、このＭｇを含有する腐食生成物には腐食の進行を妨
げる作用があるので、Ｍｇにはめっき合金の耐食性を向
上する効果がある。しかし、０．８％未満の添加では耐
食性向上の効果を得ることができず、一方、５％を超え
て添加するとめっき浴表面に酸化物が生成し易くなり、
ドロスを大量に発生してめっき操業が困難になる。Ｍｇ
が５％を超えるとドロス発生量が多くなり、ドロス除去
の頻度が高くなり、めっき操業が困難になった。耐食性
とドロス発生量の両立にため、Ｍｇ添加量の範囲は０．
８〜５％とする。
【００２４】Ｆｅは、めっきする際に鋼から溶出する場
合、或いはめっき地金に不純物として存在する場合があ
るが、２％を超えると耐食性の低下を引き起こすため上
限を２％とした。なお、Ｆｅの添加量の下限は特に設け
ないが、場合によってはＦｅは含まれなくとも良い。ま
た、本発明においては、上記Ａｌ，Ｍｇ，Ｆｅに加え、
下記ａ，ｂ，ｃ，ｄの群のそれぞれの群から選ばれた一
つまたは複数の元素を含むことができる。 ａ：Ｔｉ，Ｌｉ，Ｂｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｃｕ，Ｌａ，
Ｈｆのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ０．０１〜
１．０質量％含む。 ｂ：Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａのうち１つまたは複数の元素
をそれぞれ０．０１〜０．２質量％含む。 ｃ：Ｐｂ，Ｂｉのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ
０．０１〜０．２質量％含む。 ｄ：Ｓｒ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎのうち１つまたは複数
の元素をそれぞれ０．０１〜０．５質量％含む。
合、或いはめっき地金に不純物として存在する場合があ
るが、２％を超えると耐食性の低下を引き起こすため上
限を２％とした。なお、Ｆｅの添加量の下限は特に設け
ないが、場合によってはＦｅは含まれなくとも良い。ま
た、本発明においては、上記Ａｌ，Ｍｇ，Ｆｅに加え、
下記ａ，ｂ，ｃ，ｄの群のそれぞれの群から選ばれた一
つまたは複数の元素を含むことができる。 ａ：Ｔｉ，Ｌｉ，Ｂｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｃｕ，Ｌａ，
Ｈｆのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ０．０１〜
１．０質量％含む。 ｂ：Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａのうち１つまたは複数の元素
をそれぞれ０．０１〜０．２質量％含む。 ｃ：Ｐｂ，Ｂｉのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ
０．０１〜０．２質量％含む。 ｄ：Ｓｒ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎのうち１つまたは複数
の元素をそれぞれ０．０１〜０．５質量％含む。
【００２５】Ｔｉは耐食性を向上させる効果があり、同
様の効果を持つ元素としてはＬｉ，Ｂｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃ
ａ，Ｃｕ，Ｌａ，Ｈｆなどがある。そのうち１つまたは
複数の元素を０．０１〜０．５質量％添加することによ
り耐食性を向上させる。０．０１％未満では効果が認め
られず、１．０％を越えるとめっきが凝固する際に相分
離をおこす可能性があるために０．０１〜０．５％とす
る。
様の効果を持つ元素としてはＬｉ，Ｂｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃ
ａ，Ｃｕ，Ｌａ，Ｈｆなどがある。そのうち１つまたは
複数の元素を０．０１〜０．５質量％添加することによ
り耐食性を向上させる。０．０１％未満では効果が認め
られず、１．０％を越えるとめっきが凝固する際に相分
離をおこす可能性があるために０．０１〜０．５％とす
る。
【００２６】Ｍｏはメッキ層の硬さを向上させ、傷つき
にくくする効果があり、同様の効果を持つものとしては
Ｗ，Ｎｂ，Ｔａなどがあり、そのうち１つまたは複数の
元素を０．０１〜０．２質量％添加することによりメッ
キ層の硬さを向上させ、傷つきにくくする。ＰｂとＢｉ
にはめっき表面の結晶を細かくする効果がある。めっき
面の大きい板や形鋼などのめっき鋼材においてめっき表
面にめっき合金の結晶が大きく成長して、模様のように
見えることがある。この現象を回避するためにＺｎおよ
びＦｅに固溶しないＰｂ，Ｂｉを添加すると、めっき中
にて凝固の核となり微細な結晶成長を促進し、模様が発
生しない。この効果が得られる範囲が０．０１〜０．２
質量％である。
にくくする効果があり、同様の効果を持つものとしては
Ｗ，Ｎｂ，Ｔａなどがあり、そのうち１つまたは複数の
元素を０．０１〜０．２質量％添加することによりメッ
キ層の硬さを向上させ、傷つきにくくする。ＰｂとＢｉ
にはめっき表面の結晶を細かくする効果がある。めっき
面の大きい板や形鋼などのめっき鋼材においてめっき表
面にめっき合金の結晶が大きく成長して、模様のように
見えることがある。この現象を回避するためにＺｎおよ
びＦｅに固溶しないＰｂ，Ｂｉを添加すると、めっき中
にて凝固の核となり微細な結晶成長を促進し、模様が発
生しない。この効果が得られる範囲が０．０１〜０．２
質量％である。
【００２７】Ｓｒ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎには加工性を
向上させる効果がある。０．０１％未満では効果が認め
られず、０．５％を越えると偏析が顕著となりめっき鋼
材を加工する際に割れやすくなるために０．０１〜０．
５％とする。めっき層−地鉄界面には、Ｆｅ−Ｚｎを主
とする合金層が形成される。このＦｅ−Ｚｎ合金層の構
造は厳密には、質量％で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：３
０％以下、Ｍｇ：５％以下、残部Ｚｎからなる合金層で
あり、その厚さ２０μｍ以下である。Ｆｅ−Ｚｎ合金層
は脆い性質があり、Ｆｅが２５％を超えると加工時に合
金層が割れ、めっき剥離を引き起こすため上限を２５％
とした。Ｆｅの好ましい添加量は２〜２５％とする。こ
の合金層中にＡｌが存在することにより合金層に延性が
得られるが、３０％を超えると硬化相を発生し、加工性
の低下をもたらすため上限を３０％とした。Ａｌの好ま
しい添加量は２〜３０％とする。Ｍｇには合金層の耐食
性向上効果があるが、同時にこの合金層の脆化をももた
らすので、脆化を起こさない上限が５％であるため５％
を上限とした。Ｍｇの好ましい添加量は０．５〜５％と
する。
向上させる効果がある。０．０１％未満では効果が認め
られず、０．５％を越えると偏析が顕著となりめっき鋼
材を加工する際に割れやすくなるために０．０１〜０．
５％とする。めっき層−地鉄界面には、Ｆｅ−Ｚｎを主
とする合金層が形成される。このＦｅ−Ｚｎ合金層の構
造は厳密には、質量％で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：３
０％以下、Ｍｇ：５％以下、残部Ｚｎからなる合金層で
あり、その厚さ２０μｍ以下である。Ｆｅ−Ｚｎ合金層
は脆い性質があり、Ｆｅが２５％を超えると加工時に合
金層が割れ、めっき剥離を引き起こすため上限を２５％
とした。Ｆｅの好ましい添加量は２〜２５％とする。こ
の合金層中にＡｌが存在することにより合金層に延性が
得られるが、３０％を超えると硬化相を発生し、加工性
の低下をもたらすため上限を３０％とした。Ａｌの好ま
しい添加量は２〜３０％とする。Ｍｇには合金層の耐食
性向上効果があるが、同時にこの合金層の脆化をももた
らすので、脆化を起こさない上限が５％であるため５％
を上限とした。Ｍｇの好ましい添加量は０．５〜５％と
する。
【００２８】上記合金層が厚い場合には、合金層が割れ
たり、合金層と地鉄界面または合金層とめっき界面が割
れ易くなる。めっき合金層の厚みが２０μｍを超えると
割れが多くなりめっきとして実用に耐えなくなる。この
合金層は本来めっき層より耐食性が劣るために厚みが薄
い方が望ましく、１０μｍ以下、更に好ましくは３μｍ
以下が望ましいが、理想的にはこの合金層が存在しない
方が望ましい。上述した理由から合金層の厚みは加工性
を損なわない上限が２０μｍであるため、Ｆｅ−Ｚｎ合
金層の厚みは２０μｍ以下とする。
たり、合金層と地鉄界面または合金層とめっき界面が割
れ易くなる。めっき合金層の厚みが２０μｍを超えると
割れが多くなりめっきとして実用に耐えなくなる。この
合金層は本来めっき層より耐食性が劣るために厚みが薄
い方が望ましく、１０μｍ以下、更に好ましくは３μｍ
以下が望ましいが、理想的にはこの合金層が存在しない
方が望ましい。上述した理由から合金層の厚みは加工性
を損なわない上限が２０μｍであるため、Ｆｅ−Ｚｎ合
金層の厚みは２０μｍ以下とする。
【００２９】更に、本発明によるめっき鋼材に施された
めっき層の凝固組織は柱状晶を有するように製造され
る。めっき層の凝固組織を柱状晶化する目的は、めっき
鋼材に耐食性を付与するためである。この柱状晶組織
は、溶融亜鉛めっき後、更に溶融亜鉛合金めっき処理を
行い、その後冷却処理を冷却速度３００℃／ｓｅｃ以上
で行うことによりめっき層の凝固組織を柱状晶化するこ
とができる。
めっき層の凝固組織は柱状晶を有するように製造され
る。めっき層の凝固組織を柱状晶化する目的は、めっき
鋼材に耐食性を付与するためである。この柱状晶組織
は、溶融亜鉛めっき後、更に溶融亜鉛合金めっき処理を
行い、その後冷却処理を冷却速度３００℃／ｓｅｃ以上
で行うことによりめっき層の凝固組織を柱状晶化するこ
とができる。
【００３０】図１に、めっき層の凝固組織の模式図を示
した。めっき冷却速度は（ａ）３５０℃／ｓｅｃ、
（ｂ）１５０℃／ｓｅｃである。図１（ａ）の本発明で
得られためっき層の凝固組織は柱状晶のめっき層の凝固
組織である。凝固時に発達した樹枝状組織の間に、微細
な粒状晶組織ができている。組織が細かくなり、耐食性
が低い組織が連続していないため表層から腐食が進行し
にくく耐食性が高い。図１（ｂ）は粒状晶組織を呈して
いる。凝固組織単位の粒が大きいため、耐食性が低い組
織が存在した場合、表層から腐食が進行し易く樹枝状晶
に比べて耐食性が低い。
した。めっき冷却速度は（ａ）３５０℃／ｓｅｃ、
（ｂ）１５０℃／ｓｅｃである。図１（ａ）の本発明で
得られためっき層の凝固組織は柱状晶のめっき層の凝固
組織である。凝固時に発達した樹枝状組織の間に、微細
な粒状晶組織ができている。組織が細かくなり、耐食性
が低い組織が連続していないため表層から腐食が進行し
にくく耐食性が高い。図１（ｂ）は粒状晶組織を呈して
いる。凝固組織単位の粒が大きいため、耐食性が低い組
織が存在した場合、表層から腐食が進行し易く樹枝状晶
に比べて耐食性が低い。
【００３１】更に、本発明におけるめっき鋼材において
は、Ａｌ，Ｍｇを主成分とするのでメッキ後の冷却によ
り、メッキ−地鉄界面に存在する合金層の外側のめっき
合金層（めっき層）中に、Ａｌ−Ｚｎを主成分とするα
相と、Ｚｎ単相またはＭｇ−Ｚｎ合金相からなるβ相、
およびＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ三元共晶相を共存させることが
できる。このうち、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ三元共晶相が存在
することにより、腐食生成物の均一生成と腐食生成物に
よる腐食の進展防止効果が得られる。また、β相は、他
の相と比較して耐食性が劣るために、局部的な腐食を招
き易い。そして、β相の体積率が２０％を超えると耐食
性の低下を招くのでその体積率は２０％以下とする。
は、Ａｌ，Ｍｇを主成分とするのでメッキ後の冷却によ
り、メッキ−地鉄界面に存在する合金層の外側のめっき
合金層（めっき層）中に、Ａｌ−Ｚｎを主成分とするα
相と、Ｚｎ単相またはＭｇ−Ｚｎ合金相からなるβ相、
およびＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ三元共晶相を共存させることが
できる。このうち、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ三元共晶相が存在
することにより、腐食生成物の均一生成と腐食生成物に
よる腐食の進展防止効果が得られる。また、β相は、他
の相と比較して耐食性が劣るために、局部的な腐食を招
き易い。そして、β相の体積率が２０％を超えると耐食
性の低下を招くのでその体積率は２０％以下とする。
【００３２】めっき後の鋼材を水冷により緩冷却する
と、めっき−地鉄界面に存在するＦｅ−Ｚｎ主体の合金
層の外側のめっき合金層（めっき層）の組織を柱状晶組
織とすることができることは図３に示した通りである。
めっき層を上記柱状晶組織にした場合、めっき中の生成
する各組織が細かくなり、加工性を多少犠牲にしても耐
食性の向上が顕著である。
と、めっき−地鉄界面に存在するＦｅ−Ｚｎ主体の合金
層の外側のめっき合金層（めっき層）の組織を柱状晶組
織とすることができることは図３に示した通りである。
めっき層を上記柱状晶組織にした場合、めっき中の生成
する各組織が細かくなり、加工性を多少犠牲にしても耐
食性の向上が顕著である。
【００３３】本発明のめっき鋼材の製造方法としては、
二段めっき法を採用する。第一段として、亜鉛を主体と
する溶融亜鉛めっきを施しＦｅ−Ｚｎ合金層を形成し、
次いで、第二段として、本発明で規定する平均組成を有
する溶融亜鉛合金めっきを施すことにより、本発明のめ
っき鋼材を効率的に得ることができる。第一段と溶融亜
鉛めっきで用いる溶融亜鉛としては、質量％で、Ａｌ：
３％以下、Ｍｇ：０．５％以下を含む溶融亜鉛合金も使
用できる。第一段の溶融亜鉛めっきでＦｅ−Ｚｎ合金層
を得る場合、該Ｆｅ−Ｚｎ合金層中にＡｌ，Ｍｇが含ま
れると、めっき合金中にＡｌ，Ｍｇが入り易くなるとい
う効果がある。
二段めっき法を採用する。第一段として、亜鉛を主体と
する溶融亜鉛めっきを施しＦｅ−Ｚｎ合金層を形成し、
次いで、第二段として、本発明で規定する平均組成を有
する溶融亜鉛合金めっきを施すことにより、本発明のめ
っき鋼材を効率的に得ることができる。第一段と溶融亜
鉛めっきで用いる溶融亜鉛としては、質量％で、Ａｌ：
３％以下、Ｍｇ：０．５％以下を含む溶融亜鉛合金も使
用できる。第一段の溶融亜鉛めっきでＦｅ−Ｚｎ合金層
を得る場合、該Ｆｅ−Ｚｎ合金層中にＡｌ，Ｍｇが含ま
れると、めっき合金中にＡｌ，Ｍｇが入り易くなるとい
う効果がある。
【００３４】本発明のめっき鋼材の製造方法において
は、めっき鋼材をめっき浴から引き上げる部分を窒素ガ
スによりパージし、めっき浴表面およびめっき鋼材の酸
化を防止することで、加工性の向上を図ることができ
る。めっき直後にめっき表面に酸化物が生成したり、或
いは、めっき浴表面に生成した酸化物が付着した場合、
めっき鋼材の加工時に酸化物を核としてめっきが割れる
ことがある。このため取り出し部の酸化防止は重要な要
素となる。酸化防止には、窒素の他にアルゴン、ヘリウ
ム等の不活性ガスを用いることも可能であるが、コスト
面からは窒素が最も優れている。
は、めっき鋼材をめっき浴から引き上げる部分を窒素ガ
スによりパージし、めっき浴表面およびめっき鋼材の酸
化を防止することで、加工性の向上を図ることができ
る。めっき直後にめっき表面に酸化物が生成したり、或
いは、めっき浴表面に生成した酸化物が付着した場合、
めっき鋼材の加工時に酸化物を核としてめっきが割れる
ことがある。このため取り出し部の酸化防止は重要な要
素となる。酸化防止には、窒素の他にアルゴン、ヘリウ
ム等の不活性ガスを用いることも可能であるが、コスト
面からは窒素が最も優れている。
【００３５】本発明のめっき鋼材を二段めっき法で得る
場合において、めっき合金の成長を適切なものにするに
は、第一段として亜鉛を主体とする溶融亜鉛めっきを、
めっき浴浸漬時間２０秒以下で施し、次いで、第二段と
して溶融亜鉛合金めっきを、めっき浴浸漬時間２０秒以
下で施すことが必要である。これより、長時間でめっき
を施すと、合金層の厚みが厚くなり２０μｍをを超えて
しまうので第一段として亜鉛を主体とする溶融めっき
を、めっき浴浸漬時間２０秒以下で、次いで、第二段と
して溶融亜鉛合金めっきを、めっき浴浸漬時間２０秒以
下で施す。
場合において、めっき合金の成長を適切なものにするに
は、第一段として亜鉛を主体とする溶融亜鉛めっきを、
めっき浴浸漬時間２０秒以下で施し、次いで、第二段と
して溶融亜鉛合金めっきを、めっき浴浸漬時間２０秒以
下で施すことが必要である。これより、長時間でめっき
を施すと、合金層の厚みが厚くなり２０μｍをを超えて
しまうので第一段として亜鉛を主体とする溶融めっき
を、めっき浴浸漬時間２０秒以下で、次いで、第二段と
して溶融亜鉛合金めっきを、めっき浴浸漬時間２０秒以
下で施す。
【００３６】また、めっき後、めっき鋼材の冷却に際し
ては、めっき組織が微細化して柱状晶化するように３０
０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却可能な冷却手段を採
用すればよく、例えば、水スプレー、気水噴霧、または
水流の何れかの手段による直接冷却により、めっき合金
を凝固させる手段が採用されるが、好ましくは水スプレ
ー或いは気水噴霧により、前記冷却時の冷却開始温度を
めっき合金の融点＋２０℃とすることによりより安定し
ためっき層を得ることができる。
ては、めっき組織が微細化して柱状晶化するように３０
０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却可能な冷却手段を採
用すればよく、例えば、水スプレー、気水噴霧、または
水流の何れかの手段による直接冷却により、めっき合金
を凝固させる手段が採用されるが、好ましくは水スプレ
ー或いは気水噴霧により、前記冷却時の冷却開始温度を
めっき合金の融点＋２０℃とすることによりより安定し
ためっき層を得ることができる。
【００３７】なお、本発明で使用されるめっき鋼材の成
分組成としては、低炭素鋼の鋼材であれば適用可能であ
り、代表的には、質量％で、Ｃ：０．０２〜０．２５
％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：０．６％以下、Ｐ：０．０
４％以下、Ｓ：０．０４％以下、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる鋼材が好ましい。また、本発明におい
ては最終的にめっき鋼線表面に塗装被覆を施すか、或い
は塩化ビニル、ポリエチレン、ポリウレタン、フッ素樹
脂から選ばれた少なくとも１種の高分子化合物被覆とし
ての重防食被覆を施すことにより更に耐食性を向上させ
ることができる。
分組成としては、低炭素鋼の鋼材であれば適用可能であ
り、代表的には、質量％で、Ｃ：０．０２〜０．２５
％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：０．６％以下、Ｐ：０．０
４％以下、Ｓ：０．０４％以下、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる鋼材が好ましい。また、本発明におい
ては最終的にめっき鋼線表面に塗装被覆を施すか、或い
は塩化ビニル、ポリエチレン、ポリウレタン、フッ素樹
脂から選ばれた少なくとも１種の高分子化合物被覆とし
ての重防食被覆を施すことにより更に耐食性を向上させ
ることができる。
【００３８】本発明は、めっき鋼材、特に鋼線を中心に
説明したが、鋼板を始め鋼管や鋼構造物などにも十分適
用が可能であることは勿論である。
説明したが、鋼板を始め鋼管や鋼構造物などにも十分適
用が可能であることは勿論である。
【００３９】
【実施例】〈実施例１〉鋼線材 JIS G 3505 SWRM6 の表
面に純Ｚｎメッキ施した４mm径の鋼線に、表１に示す条
件にてＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系亜鉛合金メッキを施し評価し
た。比較としてメッキ組成、Ｆｅ−Ｚｎ合金層を変えた
ものを同様に評価した。メッキ組織の観察はメッキ線の
Ｃ断面を研磨後ＥＰＭＡにて観察した。合金層の組成分
析はビーム径を２μｍとして定量分析を行った。耐食性
は、２５０時間の連続塩水噴霧にて試験前後の重量差か
ら単位面積あたりメッキが腐食された量を腐食減量とし
た。本試験では２０ｇ／ｍ2 以下を合格として合否を判
定した。
面に純Ｚｎメッキ施した４mm径の鋼線に、表１に示す条
件にてＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系亜鉛合金メッキを施し評価し
た。比較としてメッキ組成、Ｆｅ−Ｚｎ合金層を変えた
ものを同様に評価した。メッキ組織の観察はメッキ線の
Ｃ断面を研磨後ＥＰＭＡにて観察した。合金層の組成分
析はビーム径を２μｍとして定量分析を行った。耐食性
は、２５０時間の連続塩水噴霧にて試験前後の重量差か
ら単位面積あたりメッキが腐食された量を腐食減量とし
た。本試験では２０ｇ／ｍ2 以下を合格として合否を判
定した。
【００４０】加工性の評価は、作成したメッキ線を６mm
径の鋼線に６回巻き付け、その表面を目視観察により割
れの有無を判定した。また、割れ判定後のサンプルにセ
ロハンテープを張り付けた後に、はがした際にメッキの
剥離の有無を観察し、割れが１本以下、剥離がないこと
を合格の条件とした。表１にメッキ組成、合金層組成お
よび厚みメッキの組織およびβ相体積率と耐食性、加工
性、メッキ浴のドロス生成との関係を示す。本発明例は
いずれも良好な耐食性、加工性を示し、ドロス生成も少
なかった。
径の鋼線に６回巻き付け、その表面を目視観察により割
れの有無を判定した。また、割れ判定後のサンプルにセ
ロハンテープを張り付けた後に、はがした際にメッキの
剥離の有無を観察し、割れが１本以下、剥離がないこと
を合格の条件とした。表１にメッキ組成、合金層組成お
よび厚みメッキの組織およびβ相体積率と耐食性、加工
性、メッキ浴のドロス生成との関係を示す。本発明例は
いずれも良好な耐食性、加工性を示し、ドロス生成も少
なかった。
【００４１】比較例の１〜５はメッキ合金組成が本発明
範囲外のものである。比較例１，２はＡｌまたはＭｇ量
が下限より低く耐食性が劣る。比較例３〜５はＡｌ，Ｍ
ｇまたはＦｅ量が上限より高く耐食性の低下をおこして
いる。比較例の６，７はメッキ合金層の厚みが本発明の
範囲外の場合であり、加工性が劣る結果となった。比較
例の８〜１０は、メッキ組織中のβ相が本発明の範囲外
であり、耐食性が劣る。
範囲外のものである。比較例１，２はＡｌまたはＭｇ量
が下限より低く耐食性が劣る。比較例３〜５はＡｌ，Ｍ
ｇまたはＦｅ量が上限より高く耐食性の低下をおこして
いる。比較例の６，７はメッキ合金層の厚みが本発明の
範囲外の場合であり、加工性が劣る結果となった。比較
例の８〜１０は、メッキ組織中のβ相が本発明の範囲外
であり、耐食性が劣る。
【００４２】表２は伸線加工による耐食性の差を比較し
たものである。同じ組成のメッキの冷却速度を変えて、
組織を粒状晶としたものと柱状晶としたメッキ鋼線を作
成し、２５０時間の連続塩水噴霧試験を行った。その結
果、いずれも基準は満たしているが、柱状晶より粒状晶
の方が伸線加工性に優れることが示された。
たものである。同じ組成のメッキの冷却速度を変えて、
組織を粒状晶としたものと柱状晶としたメッキ鋼線を作
成し、２５０時間の連続塩水噴霧試験を行った。その結
果、いずれも基準は満たしているが、柱状晶より粒状晶
の方が伸線加工性に優れることが示された。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【表２】
【００４５】〈実施例２〉鋼線材JIS G 3505 SWRM6の表
面に純Znメッキ施した4mm 径の鋼線に、表３に示す条件
にてZn−Al−Mg系亜鉛合金メッキを施し評価した。比較
としてメッキ組成、Fe-Zn 合金層を変えたものを同様に
評価した。メッキ組織の観察はメッキ線のＣ断面を研磨
後ＥＰＭＡにて観察した。合金層の組成分析はビーム径
を２μｍとして定量分析を行った。耐食性は、２５０時
間の連続塩水噴霧にて試験前後の重量差から単位面積あ
たりメッキが腐食された量を腐食減量とした。本試験で
は20g/m2以下を合格として合否を判定した。
面に純Znメッキ施した4mm 径の鋼線に、表３に示す条件
にてZn−Al−Mg系亜鉛合金メッキを施し評価した。比較
としてメッキ組成、Fe-Zn 合金層を変えたものを同様に
評価した。メッキ組織の観察はメッキ線のＣ断面を研磨
後ＥＰＭＡにて観察した。合金層の組成分析はビーム径
を２μｍとして定量分析を行った。耐食性は、２５０時
間の連続塩水噴霧にて試験前後の重量差から単位面積あ
たりメッキが腐食された量を腐食減量とした。本試験で
は20g/m2以下を合格として合否を判定した。
【００４６】
【表３】
【００４７】加工性の評価は、作成したメッキ線を６ｍ
ｍ径の鋼線に６回巻き付け、その表面を目視観察により
割れの有無を判定した。また、割れ判定後のサンプルに
セロハンテープを張り付けた後に、はがした際にメッキ
の剥離の有無を観察し、割れが１本以下、剥離がないこ
とを合格の条件とした。表４にメッキ組成、合金層組成
および厚みメッキの組織およびβ相体積率と耐食性、加
工性、メッキ浴のドロス生成との関係を示す。本発明例
はいずれも良好な耐食性、加工性を示し、ドロス生成も
少なかった。
ｍ径の鋼線に６回巻き付け、その表面を目視観察により
割れの有無を判定した。また、割れ判定後のサンプルに
セロハンテープを張り付けた後に、はがした際にメッキ
の剥離の有無を観察し、割れが１本以下、剥離がないこ
とを合格の条件とした。表４にメッキ組成、合金層組成
および厚みメッキの組織およびβ相体積率と耐食性、加
工性、メッキ浴のドロス生成との関係を示す。本発明例
はいずれも良好な耐食性、加工性を示し、ドロス生成も
少なかった。
【００４８】
【表４】
【００４９】比較例の１１〜１５はメッキ合金組成が本
発明範囲外のものである。比較例１１、１２はＡｌまた
はＭｇ量が下限より低く耐食性が劣る。比較例１３〜１
５はＡｌ、ＭｇまたはＦｅ量が上限より高く耐食性の低
下をおこしている。比較例の１６、１７はメッキ合金層
の厚みが本発明の範囲外の場合であり、加工性が劣る結
果となった。比較例の１８〜２０は、メッキ組織中のβ
相が本発明の範囲外であり、耐食性が劣る。
発明範囲外のものである。比較例１１、１２はＡｌまた
はＭｇ量が下限より低く耐食性が劣る。比較例１３〜１
５はＡｌ、ＭｇまたはＦｅ量が上限より高く耐食性の低
下をおこしている。比較例の１６、１７はメッキ合金層
の厚みが本発明の範囲外の場合であり、加工性が劣る結
果となった。比較例の１８〜２０は、メッキ組織中のβ
相が本発明の範囲外であり、耐食性が劣る。
【００５０】表５は伸線加工による耐食性の差を比較し
たものである。同じ組成のメッキの冷却速度を変えて、
組織を粒状晶としたものと柱状晶としたメッキ鋼線を作
成し、２５０時間の連続塩水噴霧試験を行った。その結
果、いずれも基準は満たしているが、柱状晶より粒状晶
の方が伸線加工性に優れることが示された。
たものである。同じ組成のメッキの冷却速度を変えて、
組織を粒状晶としたものと柱状晶としたメッキ鋼線を作
成し、２５０時間の連続塩水噴霧試験を行った。その結
果、いずれも基準は満たしているが、柱状晶より粒状晶
の方が伸線加工性に優れることが示された。
【００５１】
【表５】
【００５２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば高
耐食性を有する加工性に優れた亜鉛めっき鋼材、特に、
亜鉛めっき鋼線を得ることができる。
耐食性を有する加工性に優れた亜鉛めっき鋼材、特に、
亜鉛めっき鋼線を得ることができる。
【図１】（ａ）は、柱状晶組織を有するめっき鋼線の組
織の断面を示す模式図であり、（ｂ）は、粒状晶組織を
有するめっき鋼線の組織の断面を示す模式図である。
織の断面を示す模式図であり、（ｂ）は、粒状晶組織を
有するめっき鋼線の組織の断面を示す模式図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西田 世紀 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (72)発明者 高橋 彰 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (72)発明者 吉江 淳彦 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 西村 一実 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K027 AA02 AA06 AA15 AA22 AB02 AB05 AB26 AB28 AB33 AB34 AB44 AC64 AC72 AE23 AE27 4K044 AA02 AB04 AB10 BA10 BA21 BB04 BC02 BC05 CA11 CA62
Claims (23)
- 【請求項１】 めっき鋼材において、平均組成が、質量
％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：
２％以下、残部Ｚｎからなり、凝固組織が柱状晶である
めっき層を有することを特徴とする高耐食性を有し加工
性に優れためっき鋼材。 - 【請求項２】 めっき鋼材において、平均組成が、質量
％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：
２％以下を含み、下記ａ，ｂ，ｃ，ｄの群のそれぞれの
群から選ばれた一つまたは複数の元素を含み、残部Ｚｎ
からなり、凝固組織が柱状晶であるめっき層を有するこ
とを特徴とする高耐食性めっき鋼材。 ａ：Ｔｉ，Ｌｉ，Ｂｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｃｕ，Ｌａ，
Ｈｆのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ０．０１〜
１．０質量％含む。 ｂ：Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａのうち１つまたは複数の元素
をそれぞれ０．０１〜０．２質量％含む。 ｃ：Ｐｂ，Ｂｉのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ
０．０１〜０．２質量％含む。 ｄ：Ｓｒ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎのうち１つまたは複数
の元素をそれぞれ０．０１〜０．５質量％含む。 - 【請求項３】 めっき鋼材において、平均組成が、質量
％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：
２％以下、残部Ｚｎからなり、凝固組織が柱状晶である
めっき層を有し、、かつ前記めっき層−地鉄界面に質量
％で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：３０％以下、Ｍｇ：５
％以下、残部Ｚｎからなる厚さ２０μｍ以下の合金層を
有することを特徴とする高耐食性を有し加工性に優れた
めっき鋼材。 - 【請求項４】 めっき鋼材において、平均組成が、質量
％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆｅ：
２％以下、を含み、下記ａ，ｂ，ｃ，ｄの群のそれぞれ
の群から選ばれた一つまたは複数の元素を含み残部Ｚｎ
からなる凝固組織が柱状晶であるめっき層を有し、かつ
前記めっき層−地鉄界面に質量％で、Ｆｅ：２５％以
下、Ａｌ：３０％以下、Ｍｇ：５％以下、を含み、下記
ａ，ｂ，ｃ，ｄの群のそれぞれの群から選ばれた一つま
たは複数元素を含み、残部Ｚｎからなる厚さ２０μｍ以
下の合金層を有することを特徴とする高耐食性を有し加
工性に優れためっき鋼材。 ａ：Ｔｉ，Ｌｉ，Ｂｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｃｕ，Ｌａ，
Ｈｆのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ０．０１〜
１．０質量％含む。 ｂ：Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａのうち１つまたは複数の元素
をそれぞれ０．０１〜０．２質量％含む。 ｃ：Ｐｂ，Ｂｉのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ
０．０１〜０．２質量％含む。 ｄ：Ｓｒ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎのうち１つまたは複数
の元素をそれぞれ０．０１〜０．５質量％含む。 - 【請求項５】 前記めっき層組織に、Ａｌ−Ｚｎを主成
分とするα相、Ｚｎ単相またはＭｇ−Ｚｎ合金相からな
るβ相、および、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ三元共晶相のそれぞ
れが存在することを特徴とする請求項１〜４の何れかの
項に記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材。 - 【請求項６】 前記めっき層組織に、Ａｌ−Ｚｎを主成
分とするα相、Ｚｎ単相またはＭｇ−Ｚｎ合金相からな
るβ相、および、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ三元共晶相のそれぞ
れが存在し、かつβ相の体積率が２０％以下であること
を特徴とする請求項１〜５の何れかの項に記載の高耐食
性を有し加工性に優れためっき鋼材。 - 【請求項７】 前記めっき鋼材に更に塗装被覆、重防食
被覆のいずれか１種を有すことを特徴とする請求項１〜
６の何れかに記載の高耐食性を有し加工性に優れためっ
き鋼材。 - 【請求項８】 前記重防食被覆が、塩化ビニル、ポリエ
チレン、ポリウレタン、フッ素樹脂から選ばれた少なく
とも１種の高分子化合物被覆であることを特徴とする請
求項７記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼
材。 - 【請求項９】 前記めっき鋼材がめっき鋼線であること
を特徴とする請求項１〜８の何れかの項に記載の高耐食
性を有し加工性に優れためっき鋼材。 - 【請求項１０】 めっき鋼材の製造方法において、鋼材
に第一段として、亜鉛を主体とする溶融亜鉛めっきを施
し、次いで、第二段として、めっき層の平均組成が、質
量％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、Ｆ
ｅ：２％以下、残部Ｚｎからなり、かつ前記めっき層−
地鉄界面に質量％で、Ｆｅ：２５％以下、Ａｌ：３０％
以下、Ｍｇ：５％以下、残部Ｚｎからなる厚さ２０μｍ
以下の合金層を形成するための溶融亜鉛合金めっきを施
し、その後冷却することにより前記めっき層の凝固組織
を粒状晶とすることを特徴とする高耐食性を有し加工性
に優れためっき鋼材の製造方法。 - 【請求項１１】 前記溶融亜鉛合金めっき後に行う冷却
が、３００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度であることを特徴
とする請求項１０記載の高耐食性を有し加工性に優れた
めっき鋼材の製造方法。 - 【請求項１２】 前記第一段として施す溶融亜鉛めっき
が、質量％で、Ａｌ：３％以下、Ｍｇ：０．５％以下を
含む溶融亜鉛めっきであることを特徴とする請求項１０
記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造
方法。 - 【請求項１３】 前記第一段としての溶融亜鉛めっきを
施し、次いで、前記第二段としての溶融亜鉛合金めっき
を施す工程で、めっき鋼材をめっき浴から引き上げる部
分を窒素ガスによりパージし、前記めっき浴表面および
めっき鋼材の酸化を防止することを特徴とする請求項１
０に記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の
製造方法。 - 【請求項１４】 前記第一段としての溶融亜鉛めっき
を、めっき浴浸漬時間２０秒以下で施し、次いで、前記
第二段としての溶融亜鉛合金めっきを、めっき浴浸漬時
間２０秒以下で施すことを特徴とする請求項１０に記載
の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方
法。 - 【請求項１５】 前記第二段の溶融亜鉛合金めっき後、
めっき鋼線を前記溶融亜鉛合金めっき浴から引き上げた
直後に水スプレー、気水噴霧、または水流の何れか１種
の手段による直接冷却により、めっき合金を凝固させる
ことを特徴とする請求項１０または１１に記載の高耐食
性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方法。 - 【請求項１６】 前記めっき鋼線の冷却の際の冷却開始
温度をめっき合金の融点＋２０℃以下とすることを特徴
とする請求項８、９または１３の何れかの項に記載の高
耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方法。 - 【請求項１７】 めっき鋼材の製造方法において、鋼材
に第一段として、亜鉛を主体とする溶融亜鉛めっきを施
し、次いで、第二段として、めっき鋼材において、平均
組成が、質量％で、Ａｌ：４〜２０％、Ｍｇ：０．８〜
５％、Ｆｅ：２％以下を含み、下記ａ，ｂ，ｃ，ｄの群
のそれぞれの群から選ばれた一つまたは複数の元素を含
み、残部Ｚｎからなり、凝固組織が柱状晶とすることを
特徴とする高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の
製造方法。 ａ：Ｔｉ，Ｌｉ，Ｂｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｃｕ，Ｌａ，
Ｈｆのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ０．０１〜
１．０質量％含む。 ｂ：Ｍｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｔａのうち１つまたは複数の元素
をそれぞれ０．０１〜０．２質量％含む。 ｃ：Ｐｂ，Ｂｉのうち１つまたは複数の元素をそれぞれ
０．０１〜０．２質量％含む。 ｄ：Ｓｒ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎのうち１つまたは複数
の元素をそれぞれ０．０１〜０．５質量％含む。 - 【請求項１８】 前記溶融亜鉛合金めっき後に行う冷却
が、３００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度であることを特徴
とする請求項１７記載の高耐食性を有し加工性に優れた
めっき鋼材の製造方法。 - 【請求項１９】 前記第一段としての溶融亜鉛めっき
が、質量％で、Ａｌ：３％以下、Ｍｇ：０．５％以下を
含む溶融亜鉛めっきであることを特徴とする請求項１７
記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造
方法。 - 【請求項２０】 前記第一段としての溶融亜鉛めっきを
施し、次いで、前記第二段としての溶融亜鉛合金めっき
を施す工程で、めっき鋼材をめっき浴から引き上げる部
分を窒素ガスによりパージし、前記めっき浴表面および
めっき鋼材の酸化を防止することを特徴とする請求項１
７記載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製
造方法。 - 【請求項２１】 前記第一段としての溶融亜鉛めっき
を、めっき浴浸漬時間２０秒以下で施し、次いで、前記
第二段としての溶融亜鉛合金めっきを、めっき浴浸漬時
間２０秒以下で施すことを特徴とする請求項１７記載の
高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方法。 - 【請求項２２】 前記第二段の溶融亜鉛合金めっき後、
めっき鋼材を前記溶融亜鉛合金めっき浴から引き上げた
直後に水スプレー、気水噴霧、または水流の何れか１種
の手段による直接冷却により、めっき合金を凝固させる
ことを特徴とする請求項１７または１８記載の高耐食性
を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方法。 - 【請求項２３】 前記めっき鋼材の冷却の際の冷却開始
温度をめっき合金の融点＋２０℃以下とすることを特徴
とする請求項１７，１８または２２のいずれかの項に記
載の高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材の製造方
法。
Priority Applications (6)
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|---|---|---|---|
| JP2001043959A JP3854468B2 (ja) | 2000-03-31 | 2001-02-20 | 高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材およびその製造方法 |
| KR10-2001-7013853A KR100446789B1 (ko) | 2000-02-29 | 2001-02-28 | 고내식성과 우수한 가공성의 도금 강재 및 이의 제조 방법 |
| PCT/JP2001/001529 WO2001064971A1 (fr) | 2000-02-29 | 2001-02-28 | Article en acier plaque dote d'une grande resistance a la corrosion ainsi que d'une remarquable aptitude au formage et procede de production |
| CA002368506A CA2368506C (en) | 2000-02-29 | 2001-02-28 | Plated steel material excellent in corrosion resistance and workability and method to produce the same |
| US10/018,404 US6610423B2 (en) | 2000-02-29 | 2001-02-28 | Plated steel product having high corrosion resistance and excellent formability and method for production thereof |
| EP01908166.0A EP1193323B1 (en) | 2000-02-29 | 2001-02-28 | Plated steel product having high corrosion resistance and excellent formability and method for production thereof |
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|---|---|---|---|
| JP2000099375 | 2000-03-31 | ||
| JP2000135190 | 2000-05-08 | ||
| JP2000-135190 | 2000-05-08 | ||
| JP2000-99375 | 2000-05-08 | ||
| JP2001043959A JP3854468B2 (ja) | 2000-03-31 | 2001-02-20 | 高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材およびその製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002030405A true JP2002030405A (ja) | 2002-01-31 |
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|---|---|---|---|
| JP2001043959A Expired - Lifetime JP3854468B2 (ja) | 2000-02-29 | 2001-02-20 | 高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材およびその製造方法 |
Country Status (1)
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