JP2001037009A - 車両のバッテリー温調装置 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 エンジンの排熱を利用して高温形バッテリー
の温度制御を行うことにより、車両の小型化および省エ
ネルギー化を図れる上に、高温形バッテリーを最高効率
温度に高精度に制御できる車両のバッテリー温調装置を
提供する。 【解決手段】 このバッテリー温調装置は、車両のエン
ジン3より排熱を除去する熱交換器11と、この熱交換
器11の熱を車両の高温形バッテリー5に搬送するため
のクーラントの循環通路である加熱ループKと、高温形
バッテリー5を冷却するためのラジエータ9と、高温形
バッテリー5の熱を前記ラジエータ9に搬送するための
クーラントの循環通路で、加熱ループKに共通通路Cを
持つように並列に接続された冷却ループRと、前記加熱
ループKおよび前記冷却ループRにそれぞれ設けられた
第1の流量制御弁60および第2の流量制御弁61と、
を備えている。
の温度制御を行うことにより、車両の小型化および省エ
ネルギー化を図れる上に、高温形バッテリーを最高効率
温度に高精度に制御できる車両のバッテリー温調装置を
提供する。 【解決手段】 このバッテリー温調装置は、車両のエン
ジン3より排熱を除去する熱交換器11と、この熱交換
器11の熱を車両の高温形バッテリー5に搬送するため
のクーラントの循環通路である加熱ループKと、高温形
バッテリー5を冷却するためのラジエータ9と、高温形
バッテリー5の熱を前記ラジエータ9に搬送するための
クーラントの循環通路で、加熱ループKに共通通路Cを
持つように並列に接続された冷却ループRと、前記加熱
ループKおよび前記冷却ループRにそれぞれ設けられた
第1の流量制御弁60および第2の流量制御弁61と、
を備えている。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両のバッテリー
の温度を調節するためのバッテリー温調装置に関する。
の温度を調節するためのバッテリー温調装置に関する。
【0002】
【従来の技術】近年、大気環境への改善要求、地球環境
問題に伴い、低公害車、代替エネルギ車に対する導入ニ
ーズが高まりを見せている。代替エネルギ車の有力候補
として、駆動源として電動モータとエンジンとを併用す
るハイブリッド車が挙げられる。ハイブリッド車は高速
運転時にはエンジンで駆動し、低速運転時にはバッテリ
ーを電源とする駆動用モータによって駆動する。バッテ
リーはエンジン駆動時に発電用モータを駆動して蓄電さ
れる。
問題に伴い、低公害車、代替エネルギ車に対する導入ニ
ーズが高まりを見せている。代替エネルギ車の有力候補
として、駆動源として電動モータとエンジンとを併用す
るハイブリッド車が挙げられる。ハイブリッド車は高速
運転時にはエンジンで駆動し、低速運転時にはバッテリ
ーを電源とする駆動用モータによって駆動する。バッテ
リーはエンジン駆動時に発電用モータを駆動して蓄電さ
れる。
【0003】ハイブリッド車のバッテリーとしては、鉛
蓄電池、アルカリ蓄電池、金属−空気蓄電池および高温
形電池等があるが、これらの中でも高温形電池は高温域
(例えば80〜90℃)にて安定して運転することによ
り、高効率の運転となり、車両の燃費が向上する。すな
わち、ハイブリッド車の高温形バッテリーは、大気温度
以上の最高効率温度(効率に与える温度の影響が従来の
鉛蓄電池より大きい)を有するので、発電および蓄電の
効率上や、車両の燃費上、85℃程度に保温しておくこ
とが望ましい。なお、高温形電池の一例としては、正極
に銅、ニッケル、銀などのハロゲン化物、負極に金属リ
チウム(その他カルシウム、マグネシウムなどの活性金
属でも可)を用い、電解質としてプロピレンカーボネイ
トなどの有機物を使用したものがある。
蓄電池、アルカリ蓄電池、金属−空気蓄電池および高温
形電池等があるが、これらの中でも高温形電池は高温域
(例えば80〜90℃)にて安定して運転することによ
り、高効率の運転となり、車両の燃費が向上する。すな
わち、ハイブリッド車の高温形バッテリーは、大気温度
以上の最高効率温度(効率に与える温度の影響が従来の
鉛蓄電池より大きい)を有するので、発電および蓄電の
効率上や、車両の燃費上、85℃程度に保温しておくこ
とが望ましい。なお、高温形電池の一例としては、正極
に銅、ニッケル、銀などのハロゲン化物、負極に金属リ
チウム(その他カルシウム、マグネシウムなどの活性金
属でも可)を用い、電解質としてプロピレンカーボネイ
トなどの有機物を使用したものがある。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】ところで、高温形バッ
テリーを保温するための熱源を車両に搭載する必要があ
るために、車両のコスト増加や電力コスト増加につなが
るばかりか、前記搭載スペースのために車両が大型化す
るという問題点がある。また、熱源のみで冷却手段を備
えていないので、高温形バッテリーの温度を最高効率温
度に高精度に制御できず、発電および蓄電の効率や車両
の燃費の改善の余地が残されている。
テリーを保温するための熱源を車両に搭載する必要があ
るために、車両のコスト増加や電力コスト増加につなが
るばかりか、前記搭載スペースのために車両が大型化す
るという問題点がある。また、熱源のみで冷却手段を備
えていないので、高温形バッテリーの温度を最高効率温
度に高精度に制御できず、発電および蓄電の効率や車両
の燃費の改善の余地が残されている。
【0005】本発明は、上記従来技術の有する問題点に
鑑みてなされたものであり、エンジンの排熱を利用して
高温形バッテリーを暖機することにより、車両の小型化
および省エネルギー化を図れる車両のバッテリー温調装
置を提供することを目的としている。さらに、本発明の
他の目的は、高温形バッテリーの温度を最高効率温度に
高精度に制御できる車両のバッテリー温調装置を提供す
ることである。
鑑みてなされたものであり、エンジンの排熱を利用して
高温形バッテリーを暖機することにより、車両の小型化
および省エネルギー化を図れる車両のバッテリー温調装
置を提供することを目的としている。さらに、本発明の
他の目的は、高温形バッテリーの温度を最高効率温度に
高精度に制御できる車両のバッテリー温調装置を提供す
ることである。
【0006】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の車両のバッテリー温調装置は、車両のエンジ
ンより排熱を除去する熱交換器と、この熱交換器の熱を
車両の高温形バッテリーに搬送するためのクーラントの
循環通路である加熱ループを備えていることを特徴とす
るものである。この発明では、エンジンの排熱を利用し
て高温形バッテリーの保温を行うので、新たな熱源を車
両搭載する必要がない。したがって、車両の小型化およ
び省エネルギー化を図れる。
の本発明の車両のバッテリー温調装置は、車両のエンジ
ンより排熱を除去する熱交換器と、この熱交換器の熱を
車両の高温形バッテリーに搬送するためのクーラントの
循環通路である加熱ループを備えていることを特徴とす
るものである。この発明では、エンジンの排熱を利用し
て高温形バッテリーの保温を行うので、新たな熱源を車
両搭載する必要がない。したがって、車両の小型化およ
び省エネルギー化を図れる。
【0007】また、請求項2記載の発明は、前記高温形
バッテリーを冷却するためのラジエータと、前記高温形
バッテリーの熱を前記ラジエータに搬送するためのクー
ラントの循環通路であり、かつ前記加熱ループと共通通
路を持つように前記加熱ループに並列に接続された冷却
ループと、前記加熱ループおよび前記冷却ループの流量
制御手段と、を備えていることを特徴とするものであ
る。この発明では、先ず、車両の暖機時には加熱ループ
および冷却ループをそれぞれ開状態および閉状態とし、
熱交換器でエンジンの排熱を受けた高温のクーラント
は、加熱ループを循環して高温形バッテリーを加熱し、
迅速に高温域の暖機状態とする。この後、高温形バッテ
リーの温度が最高効率点温度よりも高くなった場合、冷
却ループを徐々に開くように調整し、ラジエータで熱を
受け渡した低温のクーラントは、冷却ループを循環して
加熱ループと合流して高温クーラントと混合し、一定温
度のクーラントが高温形バッテリーに流入させる。これ
により、高温形バッテリーを最高効率点で運転させるこ
とができる。
バッテリーを冷却するためのラジエータと、前記高温形
バッテリーの熱を前記ラジエータに搬送するためのクー
ラントの循環通路であり、かつ前記加熱ループと共通通
路を持つように前記加熱ループに並列に接続された冷却
ループと、前記加熱ループおよび前記冷却ループの流量
制御手段と、を備えていることを特徴とするものであ
る。この発明では、先ず、車両の暖機時には加熱ループ
および冷却ループをそれぞれ開状態および閉状態とし、
熱交換器でエンジンの排熱を受けた高温のクーラント
は、加熱ループを循環して高温形バッテリーを加熱し、
迅速に高温域の暖機状態とする。この後、高温形バッテ
リーの温度が最高効率点温度よりも高くなった場合、冷
却ループを徐々に開くように調整し、ラジエータで熱を
受け渡した低温のクーラントは、冷却ループを循環して
加熱ループと合流して高温クーラントと混合し、一定温
度のクーラントが高温形バッテリーに流入させる。これ
により、高温形バッテリーを最高効率点で運転させるこ
とができる。
【0008】ここで、請求項3のように、前記流量制御
手段としては、前記加熱ループおよび前記冷却ループに
それぞれ設けられた流量制御弁を挙げることができる。
また、前記加熱ループおよび前記冷却ループに流量制御
弁をそれぞれ設ける代わりに、前記加熱ループおよび前
記冷却ループの接続部に三方弁を設けることにより、1
つの三方弁を操作して上述の温調制御を行える。
手段としては、前記加熱ループおよび前記冷却ループに
それぞれ設けられた流量制御弁を挙げることができる。
また、前記加熱ループおよび前記冷却ループに流量制御
弁をそれぞれ設ける代わりに、前記加熱ループおよび前
記冷却ループの接続部に三方弁を設けることにより、1
つの三方弁を操作して上述の温調制御を行える。
【0009】
【発明の実施の形態】次に、本発明に係わる車両のバッ
テリー温調装置の一実施形態について、ハイブリッド車
を例に挙げて説明する。先ず、図1に示すように、1は
ハイブリッド車であり、車体前部に前輪駆動用モータ2
aを内蔵したドライブユニット(被冷却装置)2を備
え、車体後部に後輪を駆動するための車両用エンジン3
(本例ではターボエンジンであるが、これに限定されな
い)を備えている。このハイブリッド車1は低速運転時
は駆動用モータ2aを駆動源として走行し、一定速度以
上においては駆動源をエンジン3に切り替えて走行す
る。また、モータ2aを車体前部に設けたため、搭載ス
ペース上の理由および空気抵抗を考慮し、エンジン3を
車体後部に設けている。なお、エンジン3と駆動用モー
タ2aが同時に駆動源として起動する場合もある。
テリー温調装置の一実施形態について、ハイブリッド車
を例に挙げて説明する。先ず、図1に示すように、1は
ハイブリッド車であり、車体前部に前輪駆動用モータ2
aを内蔵したドライブユニット(被冷却装置)2を備
え、車体後部に後輪を駆動するための車両用エンジン3
(本例ではターボエンジンであるが、これに限定されな
い)を備えている。このハイブリッド車1は低速運転時
は駆動用モータ2aを駆動源として走行し、一定速度以
上においては駆動源をエンジン3に切り替えて走行す
る。また、モータ2aを車体前部に設けたため、搭載ス
ペース上の理由および空気抵抗を考慮し、エンジン3を
車体後部に設けている。なお、エンジン3と駆動用モー
タ2aが同時に駆動源として起動する場合もある。
【0010】符号5はモータ2aの電源となるバッテリ
ー(被冷却装置)であり、6はエンジン3の駆動力を電
力に変換してバッテリー5に蓄積するモータ・ジェネレ
ータ・ユニット(被冷却装置)である。モータ・ジェネ
レータ・ユニット6には発電用モータ(不図示)が搭載
されており、該発電用モータにエンジン3の駆動力が伝
達されることによって発電が行われる。モータ・ジェネ
レータ・ユニット6はまた、電力によって発電用モータ
を駆動させることにより、バッテリー5に蓄積された電
力を駆動力に変換する機能も有する。なお、本例のバッ
テリー5は、高温域(例えば80〜90℃)にて安定し
て高効率で運転する、液温式の高温形電池であり、高温
形電池の一例としては、正極に銅、ニッケル、銀などの
ハロゲン化物、負極に金属リチウム(その他カルシウ
ム、マグネシウムなどの活性金属でも可)を用い、電解
質としてプロピレンカーボネイトなどの有機物を使用し
たものである。
ー(被冷却装置)であり、6はエンジン3の駆動力を電
力に変換してバッテリー5に蓄積するモータ・ジェネレ
ータ・ユニット(被冷却装置)である。モータ・ジェネ
レータ・ユニット6には発電用モータ(不図示)が搭載
されており、該発電用モータにエンジン3の駆動力が伝
達されることによって発電が行われる。モータ・ジェネ
レータ・ユニット6はまた、電力によって発電用モータ
を駆動させることにより、バッテリー5に蓄積された電
力を駆動力に変換する機能も有する。なお、本例のバッ
テリー5は、高温域(例えば80〜90℃)にて安定し
て高効率で運転する、液温式の高温形電池であり、高温
形電池の一例としては、正極に銅、ニッケル、銀などの
ハロゲン化物、負極に金属リチウム(その他カルシウ
ム、マグネシウムなどの活性金属でも可)を用い、電解
質としてプロピレンカーボネイトなどの有機物を使用し
たものである。
【0011】符号50はI/C(インタークーラ)・E
GRシステム(被冷却装置)であり、このシステム50
は排ガス循環装置50a(EGR:Exoust Gas Recir
culation)とインタークーラー50b(中間冷却器)と
を備えている。すなわち、前記エンジン3には、排ガス
の一部を再びエンジン3に導入して排ガス中のNOXを
低減するための排ガス循環装置50a(EGR)が設け
られ、さらに、ターボチャージャー(不図示)とインテ
ークマニホールド(不図示)との間に吸気温度を下げる
ためのインタークーラー50bが設けられている。EG
R50aおよびインタークーラー50bはそれぞれ液冷
却方式のものである。
GRシステム(被冷却装置)であり、このシステム50
は排ガス循環装置50a(EGR:Exoust Gas Recir
culation)とインタークーラー50b(中間冷却器)と
を備えている。すなわち、前記エンジン3には、排ガス
の一部を再びエンジン3に導入して排ガス中のNOXを
低減するための排ガス循環装置50a(EGR)が設け
られ、さらに、ターボチャージャー(不図示)とインテ
ークマニホールド(不図示)との間に吸気温度を下げる
ためのインタークーラー50bが設けられている。EG
R50aおよびインタークーラー50bはそれぞれ液冷
却方式のものである。
【0012】図1に示すように、8はエンジン3冷却用
の第1のラジエータであり、9は第1のラジエータ8と
併設された第2のラジエータである。第2のラジエータ
9は、高温形バッテリー5、駆動用モータ2a、モータ
・ジェネレータ・ユニット6、さらにはI/C・EGR
システム50を冷却するためのものである。これら第1
のラジエータ8、第2のラジエータ9はラジエータ冷却
用ファン10によって周囲の空気に放熱されるようにな
っている。さらに、エンジン3の熱を高温形バッテリー
5に与えるバッテリ熱交換器(クーラント加熱手段)1
1が設けられている。
の第1のラジエータであり、9は第1のラジエータ8と
併設された第2のラジエータである。第2のラジエータ
9は、高温形バッテリー5、駆動用モータ2a、モータ
・ジェネレータ・ユニット6、さらにはI/C・EGR
システム50を冷却するためのものである。これら第1
のラジエータ8、第2のラジエータ9はラジエータ冷却
用ファン10によって周囲の空気に放熱されるようにな
っている。さらに、エンジン3の熱を高温形バッテリー
5に与えるバッテリ熱交換器(クーラント加熱手段)1
1が設けられている。
【0013】次に、このハイブリッド車1に搭載される
車両用空気調和装置(以下、エアコンという)について
説明する。図1において、符号12は冷媒を圧縮するコ
ンプレッサユニット、13は熱交換機、14は熱交換器
13に送風するファン、15はHPVM(Heat Pump Ve
ntilating Module)と呼ばれるモジュールである。熱交
換器13は外気との熱交換を容易にするために車体右側
面に設けられ、ファン14によって強制的に外気と熱交
換される。HPVM15は車体後部の中央に設けられ、
HPVM15前面には車体下部中央に沿って車体前方に
延びるダクト16が接続されている。ダクト16は筒状
に形成されているとともに、ダクト16の中央部および
前端部にそれぞれ吹出部17、18が設けられている。
車両用空気調和装置(以下、エアコンという)について
説明する。図1において、符号12は冷媒を圧縮するコ
ンプレッサユニット、13は熱交換機、14は熱交換器
13に送風するファン、15はHPVM(Heat Pump Ve
ntilating Module)と呼ばれるモジュールである。熱交
換器13は外気との熱交換を容易にするために車体右側
面に設けられ、ファン14によって強制的に外気と熱交
換される。HPVM15は車体後部の中央に設けられ、
HPVM15前面には車体下部中央に沿って車体前方に
延びるダクト16が接続されている。ダクト16は筒状
に形成されているとともに、ダクト16の中央部および
前端部にそれぞれ吹出部17、18が設けられている。
【0014】前記HPVM15について詳細に説明す
る。図2に示したものはHPVM15の斜視図、図3に
示したものは、前記エアコンのブロック図である。図2
において、HPVM15は、ケーシング15a、内気取
入口21、外気取入口22、排気口23、前記ダクト1
6と連結される連結部24とを備えている。内気取入口
21は車室内と連通し、外気取入口22および排気口2
3は車室外と連通している。
る。図2に示したものはHPVM15の斜視図、図3に
示したものは、前記エアコンのブロック図である。図2
において、HPVM15は、ケーシング15a、内気取
入口21、外気取入口22、排気口23、前記ダクト1
6と連結される連結部24とを備えている。内気取入口
21は車室内と連通し、外気取入口22および排気口2
3は車室外と連通している。
【0015】また、図3に示すように、HPVM15に
は、車室内の空気(内気)または車室外の空気(外気)
のいずれか一方から空気を取り入れるかを決定する内外
気切換ダンパ30、内外気切換ダンパ30を介して空気
を導入するファン31、導入された空気と冷媒とが熱交
換される熱交換器33、熱交換された空気の一部を分岐
するエアミックスダンパ34、分岐した空気を加熱する
ヒータコア35とを備えている。内外気切換ダンパ30
を開閉操作することにより、内気を内気取入口21(図
2参照)より吸引してダクト16に送る内気循環運転
と、外気を外気取入口22(図2参照)より導入してダ
クト16に送るとともに、内気を排気口23(図2参
照)より排出する外気導入運転とのうち、いずれか一方
を選択して運転することが可能である。ヒータコア35
は、後述するようにエンジン3から高温のクーラントの
供給を受け、送風されてきた導入空気を加熱する熱交換
気であり、エアコンの暖房運転時(ヒートポンプ運転)
に補助的に用いられるものである。エアミックスダンパ
34は、その開度に応じてヒータコア35に分岐させる
導入空気量を調整する。導入空気はその後ダクト16の
吹出部17、18から車室内に吹き出されるようになっ
ている。
は、車室内の空気(内気)または車室外の空気(外気)
のいずれか一方から空気を取り入れるかを決定する内外
気切換ダンパ30、内外気切換ダンパ30を介して空気
を導入するファン31、導入された空気と冷媒とが熱交
換される熱交換器33、熱交換された空気の一部を分岐
するエアミックスダンパ34、分岐した空気を加熱する
ヒータコア35とを備えている。内外気切換ダンパ30
を開閉操作することにより、内気を内気取入口21(図
2参照)より吸引してダクト16に送る内気循環運転
と、外気を外気取入口22(図2参照)より導入してダ
クト16に送るとともに、内気を排気口23(図2参
照)より排出する外気導入運転とのうち、いずれか一方
を選択して運転することが可能である。ヒータコア35
は、後述するようにエンジン3から高温のクーラントの
供給を受け、送風されてきた導入空気を加熱する熱交換
気であり、エアコンの暖房運転時(ヒートポンプ運転)
に補助的に用いられるものである。エアミックスダンパ
34は、その開度に応じてヒータコア35に分岐させる
導入空気量を調整する。導入空気はその後ダクト16の
吹出部17、18から車室内に吹き出されるようになっ
ている。
【0016】熱交換器33および熱交換器13には、コ
ンプレッサユニット12によって冷媒が供給されること
により、冷房運転または暖房運転が行われる。図4にコ
ンプレッサユニット12を示した。図4に示すように、
コンプレッサユニット12は、主な構成要素として圧縮
機41、絞り抵抗42、4方弁43及びアキュムレータ
44を具備し、これらの各機器間、前述の熱交換器1
3、33が冷媒流路45で連結されて、冷媒回路を形成
している。圧縮機41には、エンジン3またはモータ・
ジェネレータ・ユニット6より駆動力が伝達される。圧
縮機41は、蒸発器で放熱して気化した冷媒を圧縮し
て、高温高圧の気体冷媒として吐出して4方弁43へ送
る機能を有している。この4方弁43を切り替えること
により、圧縮機41から吐出された高温高圧の気体冷媒
の流れ方向を変えることで、冷房運転・暖房運転の切り
換えを行う。また、絞り抵抗42は、高温高圧の液冷媒
を減圧・膨張させて低温低圧の液冷媒にする機能を有し
ており、キャピラリチューブや膨張弁などが使用され
る。なお、アキュムレータ44は、蒸発器で蒸発を完了
しきれなかった液状冷媒が圧縮機41へ直接吸入される
のを防止するもので、気体冷媒に含まれる液状成分を除
去するために設けたものである。
ンプレッサユニット12によって冷媒が供給されること
により、冷房運転または暖房運転が行われる。図4にコ
ンプレッサユニット12を示した。図4に示すように、
コンプレッサユニット12は、主な構成要素として圧縮
機41、絞り抵抗42、4方弁43及びアキュムレータ
44を具備し、これらの各機器間、前述の熱交換器1
3、33が冷媒流路45で連結されて、冷媒回路を形成
している。圧縮機41には、エンジン3またはモータ・
ジェネレータ・ユニット6より駆動力が伝達される。圧
縮機41は、蒸発器で放熱して気化した冷媒を圧縮し
て、高温高圧の気体冷媒として吐出して4方弁43へ送
る機能を有している。この4方弁43を切り替えること
により、圧縮機41から吐出された高温高圧の気体冷媒
の流れ方向を変えることで、冷房運転・暖房運転の切り
換えを行う。また、絞り抵抗42は、高温高圧の液冷媒
を減圧・膨張させて低温低圧の液冷媒にする機能を有し
ており、キャピラリチューブや膨張弁などが使用され
る。なお、アキュムレータ44は、蒸発器で蒸発を完了
しきれなかった液状冷媒が圧縮機41へ直接吸入される
のを防止するもので、気体冷媒に含まれる液状成分を除
去するために設けたものである。
【0017】上記冷媒回路においては、暖房運転時に
は、低温低圧の液冷媒が熱交換器33(冷房の時には凝
縮器として作用する)において外気から熱を奪って蒸発
気化し、低温低圧の気体冷媒となって圧縮機41へ送ら
れ、高温高圧の気体冷媒となる。その後熱交換器13
(冷房時には蒸発器として作用する)において放熱して
空気を加熱して凝縮して液化した後、絞り抵抗42を経
て膨張し、低温低圧の液冷媒となって、再び熱交換器3
3に循環する。この場合、熱交換器33はエバポレータ
として作用し熱媒体を冷却する。また、熱交換器13は
コンデンサとして機能し熱冷媒を加熱する。冷房運転時
には、熱交換器33に供給された高温高圧の気体冷媒
は、外気に熱を放出して凝縮液化され、絞り抵抗42で
膨張して熱交換器13へ送られ、蒸発気化した後圧縮機
41に送られ、再び熱交換器33へ循環される。この場
合、熱交換器33はコンデンサ、熱交換器13はエバポ
レータとして機能する。すなわち、空気調和装置に配置
した冷却装置の1つの熱交換器は、4方弁を切り替える
ことにより、蒸発器として作用して冷却能力を発揮する
し、凝縮器として作用して加熱器としても作用する。蒸
発器として作用する場合は、冷房、除湿、温度調整が可
能となり、加熱器として作用する場合は、ヒータコアに
替わる作用を奏する。したがって、エンジン冷却水温度
が低く、暖房が効かない時にも暖房能力を発揮すること
ができる。また、補助の暖房作用は当然ながら、エンジ
ンを使用せず電力で走行する場合には十分な暖房が可能
となる。
は、低温低圧の液冷媒が熱交換器33(冷房の時には凝
縮器として作用する)において外気から熱を奪って蒸発
気化し、低温低圧の気体冷媒となって圧縮機41へ送ら
れ、高温高圧の気体冷媒となる。その後熱交換器13
(冷房時には蒸発器として作用する)において放熱して
空気を加熱して凝縮して液化した後、絞り抵抗42を経
て膨張し、低温低圧の液冷媒となって、再び熱交換器3
3に循環する。この場合、熱交換器33はエバポレータ
として作用し熱媒体を冷却する。また、熱交換器13は
コンデンサとして機能し熱冷媒を加熱する。冷房運転時
には、熱交換器33に供給された高温高圧の気体冷媒
は、外気に熱を放出して凝縮液化され、絞り抵抗42で
膨張して熱交換器13へ送られ、蒸発気化した後圧縮機
41に送られ、再び熱交換器33へ循環される。この場
合、熱交換器33はコンデンサ、熱交換器13はエバポ
レータとして機能する。すなわち、空気調和装置に配置
した冷却装置の1つの熱交換器は、4方弁を切り替える
ことにより、蒸発器として作用して冷却能力を発揮する
し、凝縮器として作用して加熱器としても作用する。蒸
発器として作用する場合は、冷房、除湿、温度調整が可
能となり、加熱器として作用する場合は、ヒータコアに
替わる作用を奏する。したがって、エンジン冷却水温度
が低く、暖房が効かない時にも暖房能力を発揮すること
ができる。また、補助の暖房作用は当然ながら、エンジ
ンを使用せず電力で走行する場合には十分な暖房が可能
となる。
【0018】さて、上記構成において、前述のドライブ
ユニット2、モータ・ジェネレータ・ユニット6は、安
全に駆動させるために65℃以下であることが要求され
る。さらに、高温形バッテリー5は発電、蓄電効率上8
5±5℃であることが望ましい。この要求を満たすた
め、本ハイブリッド車1においては以下に示すようにク
ーラントの温度制御を行っている。図5に示すように、
エンジン3、高温形バッテリー5、I/C・EGRシス
テム50、ドライブユニット2、モータ・ジェネレータ
・ユニット6、第1のラジエータ8、第2のラジエータ
9、および、バッテリ熱交換器11間にクーラントが流
動される所定の流路が形成されている。エンジン3は第
1のラジエータ8により冷却され、高温形バッテリー
5、I/C・EGRシステム50、ドライブユニット
2、モータ・ジェネレータ・ユニット6は第2のラジエ
ータ9により冷却される。以下、この流路について更に
詳細に説明する。
ユニット2、モータ・ジェネレータ・ユニット6は、安
全に駆動させるために65℃以下であることが要求され
る。さらに、高温形バッテリー5は発電、蓄電効率上8
5±5℃であることが望ましい。この要求を満たすた
め、本ハイブリッド車1においては以下に示すようにク
ーラントの温度制御を行っている。図5に示すように、
エンジン3、高温形バッテリー5、I/C・EGRシス
テム50、ドライブユニット2、モータ・ジェネレータ
・ユニット6、第1のラジエータ8、第2のラジエータ
9、および、バッテリ熱交換器11間にクーラントが流
動される所定の流路が形成されている。エンジン3は第
1のラジエータ8により冷却され、高温形バッテリー
5、I/C・EGRシステム50、ドライブユニット
2、モータ・ジェネレータ・ユニット6は第2のラジエ
ータ9により冷却される。以下、この流路について更に
詳細に説明する。
【0019】I/C・EGRシステム50、ドライブユ
ニット2、モータ・ジェネレータ・ユニット6は、第2
のラジエータ9から供給されるクーラントによって冷却
される。先ず、第2のラジエータ9の出側から流路51
にクーラントが供給される。クーラントは分岐点p1に
おいてI/C・EGRシステム50側と、ドライブユニ
ット2およびモータ・ジェネレータ・ユニット6側に分
岐する。I/C・EGRシステム50側に分岐したクー
ラントは流路b1に介装されたインタークーラ・クーラ
ント・ポンプ(循環量制御手段)53を経てI/C・E
GRシステム50内に供給される。I/C・EGRシス
テム50内において装置系を冷却した後、流路52を経
て再び第2のラジエータ9に循環される。このとき、イ
ンタークーラ・クーラント・ポンプ53によってクーラ
ントに流速が与えられて流路b1内を流動されるように
なっている。
ニット2、モータ・ジェネレータ・ユニット6は、第2
のラジエータ9から供給されるクーラントによって冷却
される。先ず、第2のラジエータ9の出側から流路51
にクーラントが供給される。クーラントは分岐点p1に
おいてI/C・EGRシステム50側と、ドライブユニ
ット2およびモータ・ジェネレータ・ユニット6側に分
岐する。I/C・EGRシステム50側に分岐したクー
ラントは流路b1に介装されたインタークーラ・クーラ
ント・ポンプ(循環量制御手段)53を経てI/C・E
GRシステム50内に供給される。I/C・EGRシス
テム50内において装置系を冷却した後、流路52を経
て再び第2のラジエータ9に循環される。このとき、イ
ンタークーラ・クーラント・ポンプ53によってクーラ
ントに流速が与えられて流路b1内を流動されるように
なっている。
【0020】一方、ドライブユニット2およびモータ・
ジェネレータ・ユニット6側に分岐したクーラントは、
さらに分岐点p2により分岐された後、その一方がトラ
クション・クーラント・ポンプ(循環量制御手段)54
を経てさらに分岐する。その一方はドライブユニット2
側の流路b2に分岐し、他方はモータ・ジェネレータ・
ユニット6側の流路b3に分岐する。分岐後のクーラン
トは、上記I/C・EGRシステム50に供給されるク
ーラントと同様、各々ドライブユニット2およびモータ
・ジェネレータ・ユニット6に供給され、装置系を冷却
した後、流路52を経て再び第2のラジエータ9に循環
される。このとき、トラクション・クーラント・ポンプ
54によってクーラントに流速が与えられて流路b2お
よびb3内を流動されるようになっている。
ジェネレータ・ユニット6側に分岐したクーラントは、
さらに分岐点p2により分岐された後、その一方がトラ
クション・クーラント・ポンプ(循環量制御手段)54
を経てさらに分岐する。その一方はドライブユニット2
側の流路b2に分岐し、他方はモータ・ジェネレータ・
ユニット6側の流路b3に分岐する。分岐後のクーラン
トは、上記I/C・EGRシステム50に供給されるク
ーラントと同様、各々ドライブユニット2およびモータ
・ジェネレータ・ユニット6に供給され、装置系を冷却
した後、流路52を経て再び第2のラジエータ9に循環
される。このとき、トラクション・クーラント・ポンプ
54によってクーラントに流速が与えられて流路b2お
よびb3内を流動されるようになっている。
【0021】ここで、ドライブユニット2は図1に示す
ように車体前部に設けられている。一方、モータ・ジェ
ネレータ・ユニット6および第2のラジエータ9は車体
後部に設けられている。すなわち、流路b2は流路b3
より長く、クーラントの流動抵抗が大きい。このため、
ドライブユニット2とモータ・ジェネレータ・ユニット
6の双方にクーラントを流動させる必要がある場合、モ
ータ・ジェネレータ・ユニット6側の流量が多くなって
しまい、均衡がとれない。この問題を解決するため、流
路b3にはb2との流量の均衡を保つため、流量調整弁
55が介装されている。
ように車体前部に設けられている。一方、モータ・ジェ
ネレータ・ユニット6および第2のラジエータ9は車体
後部に設けられている。すなわち、流路b2は流路b3
より長く、クーラントの流動抵抗が大きい。このため、
ドライブユニット2とモータ・ジェネレータ・ユニット
6の双方にクーラントを流動させる必要がある場合、モ
ータ・ジェネレータ・ユニット6側の流量が多くなって
しまい、均衡がとれない。この問題を解決するため、流
路b3にはb2との流量の均衡を保つため、流量調整弁
55が介装されている。
【0022】上記分岐点p2により分岐されたクーラン
トの他方は、バッテリ・クーラント・ポンプ(循環量制
御手段)57が介装された流路b4内を高温形バッテリ
ー5側に流動する。ここで、バッテリ・クーラント・ポ
ンプ57手前の合流点p4において、エンジン3の熱に
よって加熱された高温のクーラントと合流するが、この
クーラントについては後述する。合流後において、クー
ラントは所定温度(85±5℃)となるように予め流量
が調整されている。その後クーラントは高温形バッテリ
ー5に供給され、高温形バッテリー5内を上記所定温度
に保ちつつ、出側流路b5に吐出される。クーラントは
分岐点p3において流路b6およびb7に分岐する。流
路b6はバッテリ熱交換器11内を通過して前記合流点
p4において流路b4と合流し、また、流路b7は、流
路52と合流して、その後再び第2のラジエータ9に循
環されるようになっている。流路b6には第1の流量調
整弁60が、流路b7には第2の流量調整弁61が介装
されている。この流量調整弁60,61については後述
する。
トの他方は、バッテリ・クーラント・ポンプ(循環量制
御手段)57が介装された流路b4内を高温形バッテリ
ー5側に流動する。ここで、バッテリ・クーラント・ポ
ンプ57手前の合流点p4において、エンジン3の熱に
よって加熱された高温のクーラントと合流するが、この
クーラントについては後述する。合流後において、クー
ラントは所定温度(85±5℃)となるように予め流量
が調整されている。その後クーラントは高温形バッテリ
ー5に供給され、高温形バッテリー5内を上記所定温度
に保ちつつ、出側流路b5に吐出される。クーラントは
分岐点p3において流路b6およびb7に分岐する。流
路b6はバッテリ熱交換器11内を通過して前記合流点
p4において流路b4と合流し、また、流路b7は、流
路52と合流して、その後再び第2のラジエータ9に循
環されるようになっている。流路b6には第1の流量調
整弁60が、流路b7には第2の流量調整弁61が介装
されている。この流量調整弁60,61については後述
する。
【0023】流路b6内を流動するクーラントは、バッ
テリ熱交換器11においてエンジン3の熱によって加熱
される。詳細には、バッテリ熱交換器11においては、
エンジン3との間でクーラントが循環される流路b10
と、流路b6とが互いに熱交換されるようになってい
る。流路b6内のクーラント(約85±5℃程度)よ
り、エンジン3によって加熱された流路b10内のクー
ラントの方が高温であるから、流路b6内のクーラント
が加熱され、高温のクーラントとなって合流点p4にて
流路b4内の低温クーラントと合流する。このようにし
て高温クーラントと低温クーラントが合流点p4におい
て合流することにより高温形バッテリー5に上記所定温
度のクーラントが供給されるのであるが、このときの高
温クーラントの量を上記流量調整弁60、61によって
調整することにより、高温形バッテリー5に供給される
クーラントの温度を図7に示すような最高効率温度K
(85℃程度)に制御している。
テリ熱交換器11においてエンジン3の熱によって加熱
される。詳細には、バッテリ熱交換器11においては、
エンジン3との間でクーラントが循環される流路b10
と、流路b6とが互いに熱交換されるようになってい
る。流路b6内のクーラント(約85±5℃程度)よ
り、エンジン3によって加熱された流路b10内のクー
ラントの方が高温であるから、流路b6内のクーラント
が加熱され、高温のクーラントとなって合流点p4にて
流路b4内の低温クーラントと合流する。このようにし
て高温クーラントと低温クーラントが合流点p4におい
て合流することにより高温形バッテリー5に上記所定温
度のクーラントが供給されるのであるが、このときの高
温クーラントの量を上記流量調整弁60、61によって
調整することにより、高温形バッテリー5に供給される
クーラントの温度を図7に示すような最高効率温度K
(85℃程度)に制御している。
【0024】ここで、本実施形態の特徴部について詳述
する。図5および図6に示すように、高温形バッテリー
5、熱交換器11および循環ポンプ57は、流路b5,
b6等からなる加熱ループK(クーラントの循環通路)
に設けられており、この加熱ループKに第1の流量制御
弁60が設けられている。流路51,52,b4,b7
等により構成された冷却ループR(クーラントの循環通
路)の両端は、加熱ループKと共通通路Cを持つ形態で
並列に接続されている。冷却ループRには第2の流量制
御弁61が設けられている。前記第1の流量制御弁60
および第2の流量制御弁61により流量制御手段が構成
されている。
する。図5および図6に示すように、高温形バッテリー
5、熱交換器11および循環ポンプ57は、流路b5,
b6等からなる加熱ループK(クーラントの循環通路)
に設けられており、この加熱ループKに第1の流量制御
弁60が設けられている。流路51,52,b4,b7
等により構成された冷却ループR(クーラントの循環通
路)の両端は、加熱ループKと共通通路Cを持つ形態で
並列に接続されている。冷却ループRには第2の流量制
御弁61が設けられている。前記第1の流量制御弁60
および第2の流量制御弁61により流量制御手段が構成
されている。
【0025】車両の暖機時には第1の流量制御弁60お
よび第2の流量制御弁61をそれぞれ開状態および閉状
態とし、熱交換器11でエンジン3の排熱を受けた高温
のクーラントは、加熱ループKを循環して高温形バッテ
リー5を加熱し、迅速に高温域の暖機状態とする。この
後、高温形バッテリー5の温度が図7で示すように最高
効率温度K(本例では85℃程度)よりも高くなった場
合、第2の流量制御弁61を徐々に開くように調整し、
第2のラジエータ9で熱を受け渡した低温のクーラント
は、冷却ループRを循環して加熱ループKと合流して高
温クーラントと混合し、一定温度のクーラントが高温形
バッテリー5に流入させる。これにより、高温形バッテ
リー5を最高効率点で運転させることができる。
よび第2の流量制御弁61をそれぞれ開状態および閉状
態とし、熱交換器11でエンジン3の排熱を受けた高温
のクーラントは、加熱ループKを循環して高温形バッテ
リー5を加熱し、迅速に高温域の暖機状態とする。この
後、高温形バッテリー5の温度が図7で示すように最高
効率温度K(本例では85℃程度)よりも高くなった場
合、第2の流量制御弁61を徐々に開くように調整し、
第2のラジエータ9で熱を受け渡した低温のクーラント
は、冷却ループRを循環して加熱ループKと合流して高
温クーラントと混合し、一定温度のクーラントが高温形
バッテリー5に流入させる。これにより、高温形バッテ
リー5を最高効率点で運転させることができる。
【0026】熱交換器11は、比熱の大きい液を利用し
たプレートフィンタイプの液体熱交換器であり、従来多
く用いられている空気による加熱冷却装置より小型化が
図れる。なお、加熱ループKおよび冷却ループRに流量
制御弁60,61をそれぞれ設ける代わりに、加熱ルー
プKおよび冷却ループRの接続部p3に三方弁(図6中
破線60a参照)を設けることにより、この1つの三方
弁60aを操作して上述のような温調制御を行うことが
できるので、弁操作が容易となる。
たプレートフィンタイプの液体熱交換器であり、従来多
く用いられている空気による加熱冷却装置より小型化が
図れる。なお、加熱ループKおよび冷却ループRに流量
制御弁60,61をそれぞれ設ける代わりに、加熱ルー
プKおよび冷却ループRの接続部p3に三方弁(図6中
破線60a参照)を設けることにより、この1つの三方
弁60aを操作して上述のような温調制御を行うことが
できるので、弁操作が容易となる。
【0027】エンジン3には上記流路b10とは別に流
路b11が設けられ、第1のラジエータ8との間でクー
ラントが循環している。さらに、流路b12が設けら
れ、ヒータコア35との間でクーラントが循環してい
る。エンジン3から吐出したクーラントは、分岐点p5
にて流路b10,b11,b12に分岐し、それぞれバ
ッテリ熱交換器11、第1のラジエータ8、ヒータコア
35を流動した後、合流点p6で合流し、再びエンジン
3に循環する。エンジン3入り側の流路にはエンジン・
クーラント・ポンプ69が設けられ、流路b10〜b1
2のクーラントを流動させている。また、流路b10、
b12にはそれぞれ流量調整弁71、73が設けられ、
b11にはサーモスタット72が設けられている。
路b11が設けられ、第1のラジエータ8との間でクー
ラントが循環している。さらに、流路b12が設けら
れ、ヒータコア35との間でクーラントが循環してい
る。エンジン3から吐出したクーラントは、分岐点p5
にて流路b10,b11,b12に分岐し、それぞれバ
ッテリ熱交換器11、第1のラジエータ8、ヒータコア
35を流動した後、合流点p6で合流し、再びエンジン
3に循環する。エンジン3入り側の流路にはエンジン・
クーラント・ポンプ69が設けられ、流路b10〜b1
2のクーラントを流動させている。また、流路b10、
b12にはそれぞれ流量調整弁71、73が設けられ、
b11にはサーモスタット72が設けられている。
【0028】第1のラジエータ8と、上記第2のラジエ
ータ9とは並設されているが、第1のラジエータ8を流
過するクーラントの方が高温であるため、第2のラジエ
ータ9を通過した空気が第1のラジエータ8を通過する
ように、第1のラジエータ8の下流側にプル式のラジエ
ータ冷却用ファン10を配置している。
ータ9とは並設されているが、第1のラジエータ8を流
過するクーラントの方が高温であるため、第2のラジエ
ータ9を通過した空気が第1のラジエータ8を通過する
ように、第1のラジエータ8の下流側にプル式のラジエ
ータ冷却用ファン10を配置している。
【0029】次に、上記エアコンの動作について説明す
る。前記のように、ハイブリッド車1は、低速運転時は
駆動用モータ2aを駆動源として走行し、一定速度以上
においては駆動源をエンジン3に切り替えて走行する。
そのため、エアコンの駆動源も従来の車両用エアコンと
は異なる。先ず、ハイブリッド車1がエンジン3によっ
て走行している場合、暖房または冷房運転の際にコンプ
レッサーユニット12はエンジン3によって駆動力を与
えられ、熱交換器13、33との間で冷媒を循環させ
る。エンジン3はまた、モータ・ジェネレータ・ユニッ
ト6に駆動力を伝達し、モータ・ジェネレータ・ユニッ
ト6は不図示のモータによって発電を行い、高温形バッ
テリー5に電力を蓄積する。
る。前記のように、ハイブリッド車1は、低速運転時は
駆動用モータ2aを駆動源として走行し、一定速度以上
においては駆動源をエンジン3に切り替えて走行する。
そのため、エアコンの駆動源も従来の車両用エアコンと
は異なる。先ず、ハイブリッド車1がエンジン3によっ
て走行している場合、暖房または冷房運転の際にコンプ
レッサーユニット12はエンジン3によって駆動力を与
えられ、熱交換器13、33との間で冷媒を循環させ
る。エンジン3はまた、モータ・ジェネレータ・ユニッ
ト6に駆動力を伝達し、モータ・ジェネレータ・ユニッ
ト6は不図示のモータによって発電を行い、高温形バッ
テリー5に電力を蓄積する。
【0030】HPVM15においては、ファン31が内
外気切換ダンパ30を介して内気または外気を導入し、
熱交換器33に送風する。導入空気は熱交換器33内に
おいて冷媒と熱交換されることにより、加熱(暖房運転
時)または冷却(冷房運転時)される。加熱後の空気
は、エアミックスダンパ34によってダクト16または
ヒータコア35に送風され、ヒータコア35に送られた
導入空気はエンジン3の排熱によってさらに加熱された
後ダクト16に送られる。
外気切換ダンパ30を介して内気または外気を導入し、
熱交換器33に送風する。導入空気は熱交換器33内に
おいて冷媒と熱交換されることにより、加熱(暖房運転
時)または冷却(冷房運転時)される。加熱後の空気
は、エアミックスダンパ34によってダクト16または
ヒータコア35に送風され、ヒータコア35に送られた
導入空気はエンジン3の排熱によってさらに加熱された
後ダクト16に送られる。
【0031】一方、モータ2a駆動時であり、かつエン
ジン3停止時には以下のように動作する。すなわち、モ
ータ・ジェネレータ・ユニット6が高温形バッテリー5
に蓄積された電力を用いて内蔵する発電用モータを駆動
する。この駆動力がコンプレッサーユニット12に伝達
されることにより、熱交換器13、33との間で冷媒を
循環させる。その他の動作は上記エンジン3駆動時と同
様である。
ジン3停止時には以下のように動作する。すなわち、モ
ータ・ジェネレータ・ユニット6が高温形バッテリー5
に蓄積された電力を用いて内蔵する発電用モータを駆動
する。この駆動力がコンプレッサーユニット12に伝達
されることにより、熱交換器13、33との間で冷媒を
循環させる。その他の動作は上記エンジン3駆動時と同
様である。
【0032】次に、クーラントの循環について説明す
る。図6に示すように、第2のラジエータ9から吐出さ
れたクーラントは、流路51を経て分岐点p1およびp
2により分岐され、各装置に分配される。すなわち、バ
ッテリ・クーラント・ポンプ57により高温形バッテリ
ー5に循環されるクーラント量が決定され、インターク
ーラ・クーラント・ポンプ53によってI/C・EGR
システム50に循環されるクーラント量が決定され、ト
ラクション・クーラント・ポンプ54によってドライブ
ユニット2及びモータ・ジェネレータ・ユニット6に循
環されるクーラント量が決定される。
る。図6に示すように、第2のラジエータ9から吐出さ
れたクーラントは、流路51を経て分岐点p1およびp
2により分岐され、各装置に分配される。すなわち、バ
ッテリ・クーラント・ポンプ57により高温形バッテリ
ー5に循環されるクーラント量が決定され、インターク
ーラ・クーラント・ポンプ53によってI/C・EGR
システム50に循環されるクーラント量が決定され、ト
ラクション・クーラント・ポンプ54によってドライブ
ユニット2及びモータ・ジェネレータ・ユニット6に循
環されるクーラント量が決定される。
【0033】次に、クーラントの循環について、エンジ
ン3駆動時とモータ2a駆動時に分けて説明する。エン
ジン3により走行するときには、従来のエンジン車同
様、エンジン・クーラント・ポンプ69により第1のラ
ジエータ8との間でクーラントが循環され、エンジン3
を冷却する。また、I/C・EGRシステム50にもイ
ンタークーラ・クーラント・ポンプ53によってクーラ
ントが循環される。モータ・ジェネレータ・ユニット6
は内蔵される発電用モータが駆動する際にクーラントが
循環される。すなわち、エンジン3の駆動力を用いて蓄
電する場合、および、エンジン3停止時にエアコンを起
動させる場合に、トラクション・クーラント・ポンプ5
4によってモータ・ジェネレータ・ユニット6にクーラ
ントが循環、冷却される。一方、モータ2aによって走
行するときには、トラクション・クーラント・ポンプ5
4によりドライブユニット2にクーラントが循環され、
ドライブユニット2が冷却される。
ン3駆動時とモータ2a駆動時に分けて説明する。エン
ジン3により走行するときには、従来のエンジン車同
様、エンジン・クーラント・ポンプ69により第1のラ
ジエータ8との間でクーラントが循環され、エンジン3
を冷却する。また、I/C・EGRシステム50にもイ
ンタークーラ・クーラント・ポンプ53によってクーラ
ントが循環される。モータ・ジェネレータ・ユニット6
は内蔵される発電用モータが駆動する際にクーラントが
循環される。すなわち、エンジン3の駆動力を用いて蓄
電する場合、および、エンジン3停止時にエアコンを起
動させる場合に、トラクション・クーラント・ポンプ5
4によってモータ・ジェネレータ・ユニット6にクーラ
ントが循環、冷却される。一方、モータ2aによって走
行するときには、トラクション・クーラント・ポンプ5
4によりドライブユニット2にクーラントが循環され、
ドライブユニット2が冷却される。
【0034】ここで、エンジン3停止時にはI/C・E
GRシステム50を冷却する必要はない。したがって、
インタークーラ・クーラント・ポンプ53を起動させて
おく必要はないが、このポンプを完全に停止すると他の
ポンプの駆動によってクーラントが逆流する場合があ
る。例えば、インタークーラ・クーラント・ポンプ53
が停止状態にあり、かつトラクション・クーラント・ポ
ンプ54が起動状態にある場合、ドライブユニット2ま
たはモータ・ジェネレータ・ユニット6から吐出したク
ーラントが第2のラジエータ9へ流動せず、I/C・E
GRシステム50へ流入し、インタークーラ・クーラン
ト・ポンプ53を逆流する。そして、分岐点p1を経て
再びトラクション・クーラント・ポンプ54へ循環する
という経路をたどる場合がある。
GRシステム50を冷却する必要はない。したがって、
インタークーラ・クーラント・ポンプ53を起動させて
おく必要はないが、このポンプを完全に停止すると他の
ポンプの駆動によってクーラントが逆流する場合があ
る。例えば、インタークーラ・クーラント・ポンプ53
が停止状態にあり、かつトラクション・クーラント・ポ
ンプ54が起動状態にある場合、ドライブユニット2ま
たはモータ・ジェネレータ・ユニット6から吐出したク
ーラントが第2のラジエータ9へ流動せず、I/C・E
GRシステム50へ流入し、インタークーラ・クーラン
ト・ポンプ53を逆流する。そして、分岐点p1を経て
再びトラクション・クーラント・ポンプ54へ循環する
という経路をたどる場合がある。
【0035】これを防止するため、I/C・EGRシス
テム50を冷却する必要がなくとも、上記逆流が発生し
ない程度にインタークーラ・クーラント・ポンプ53を
起動させておく。すなわち、エンジンが停止しても、電
動ポンプは停止せず、一定期間運転を継続させる。これ
により、停止直後、従来高温であったインタークーラお
よびEGRはこの運転により急激に温度が低下し、高温
とはならず、耐久性が向上する。同様に、ドライブユニ
ット2およびモータ・ジェネレータ・ユニット6を冷却
する必要がない場合であっても、クーラントの逆流が発
生しない程度にトラクション・クーラント・ポンプ54
を起動させておく。
テム50を冷却する必要がなくとも、上記逆流が発生し
ない程度にインタークーラ・クーラント・ポンプ53を
起動させておく。すなわち、エンジンが停止しても、電
動ポンプは停止せず、一定期間運転を継続させる。これ
により、停止直後、従来高温であったインタークーラお
よびEGRはこの運転により急激に温度が低下し、高温
とはならず、耐久性が向上する。同様に、ドライブユニ
ット2およびモータ・ジェネレータ・ユニット6を冷却
する必要がない場合であっても、クーラントの逆流が発
生しない程度にトラクション・クーラント・ポンプ54
を起動させておく。
【0036】また、エンジン3駆動時またはモータ2a
駆動時に関係なく、高温形バッテリー5は常に所定温度
に保たれる。高温形バッテリー5の温度変化に応じてバ
ッテリ・クーラント・ポンプ57が起動し、流量調整弁
60、61によって流量調整された高温クーラントと低
温クーラントとが合流点p4にて混合されることによ
り、高温形バッテリー5に循環するクーラントが常に所
定温度に維持される。
駆動時に関係なく、高温形バッテリー5は常に所定温度
に保たれる。高温形バッテリー5の温度変化に応じてバ
ッテリ・クーラント・ポンプ57が起動し、流量調整弁
60、61によって流量調整された高温クーラントと低
温クーラントとが合流点p4にて混合されることによ
り、高温形バッテリー5に循環するクーラントが常に所
定温度に維持される。
【0037】なお、上記実施形態においては、ハイブリ
ッド車を例に挙げたが、これに限らず、一般的な車両で
もよい。
ッド車を例に挙げたが、これに限らず、一般的な車両で
もよい。
【0038】
【発明の効果】本発明は、以上説明したとおりに構成さ
れているので、車両の高温形バッテリーの高温度域(例
えば80〜90℃)への暖機の熱源として、エンジン排
熱により加熱された高温度のクーラント温水を利用する
ことにより、高温形バッテリーの温度制御を、特別な加
熱器や動力源を設けることなく行うことができる。ま
た、加熱ループと冷却ループによりクーラントの温度を
制御することにより、高温形バッテリーを最高効率温度
に高精度に制御することができる。したがって、車両の
小型化と省エネルギー化を達成できる。さらに、熱交換
器として、比熱の大きい液を利用したプレート式の液体
熱交換器を用いることにより、従来多く用いられている
空気による加熱冷却装置と比較して小型化が図れる。
れているので、車両の高温形バッテリーの高温度域(例
えば80〜90℃)への暖機の熱源として、エンジン排
熱により加熱された高温度のクーラント温水を利用する
ことにより、高温形バッテリーの温度制御を、特別な加
熱器や動力源を設けることなく行うことができる。ま
た、加熱ループと冷却ループによりクーラントの温度を
制御することにより、高温形バッテリーを最高効率温度
に高精度に制御することができる。したがって、車両の
小型化と省エネルギー化を達成できる。さらに、熱交換
器として、比熱の大きい液を利用したプレート式の液体
熱交換器を用いることにより、従来多く用いられている
空気による加熱冷却装置と比較して小型化が図れる。
【図1】 本発明に係わるハイブリッド車の配置図であ
る。
る。
【図2】 同ハイブリッド車に搭載されるHPVMの斜
視図である。
視図である。
【図3】 同ハイブリッド車のブロック図である。
【図4】 同ハイブリッド車に搭載されるエアコンの冷
媒流路を示す図である。
媒流路を示す図である。
【図5】 同ハイブリッド車のクーラントの流れを示す
図である。
図である。
【図6】 本発明の車両のバッテリー温調装置の一実施
形態の構成図である。
形態の構成図である。
【図7】 高温形バッテリーの温度と効率との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
1 ハイブリッド車 3 エンジン 5 高温形バッテリー 8 第1のラジエータ 9 第2のラジエータ 11 バッテリ熱交換器 K 加熱ループ R 冷却ループ 57 循環ポンプ 60 第1の流量制御弁 61 第2の流量制御弁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 FI テーマコート゛(参考) (72)発明者 松田 憲兒 愛知県名古屋市中村区岩塚町字高道1番地 三菱重工業株式会社名古屋研究所内 (72)発明者 平尾 豊隆 愛知県名古屋市中村区岩塚町字高道1番地 三菱重工業株式会社名古屋研究所内 (72)発明者 水谷 寛 愛知県名古屋市中村区岩塚町字九反所60番 地の1 中菱エンジニアリング株式会社内 (72)発明者 グレゴリー・エー・メイジャー アメリカ合衆国・48025・ミシガン・ビバ リー・ヒルズ・シェルトン・ドライヴ・ 1923 (72)発明者 ジューン・バイアン アメリカ合衆国・48375・ミシガン・ノー ビ・カスケード・ドライブ・22220
Claims (5)
- 【請求項1】 車両のエンジンより排熱を除去する熱交
換器と、この熱交換器の熱を車両の高温形バッテリーに
搬送するためのクーラントの循環通路である加熱ループ
を備えていることを特徴とする、車両のバッテリー温調
装置。 - 【請求項2】 前記高温形バッテリーを冷却するための
ラジエータと、前記高温形バッテリーの熱を前記ラジエ
ータに搬送するためのクーラントの循環通路であり、か
つ前記加熱ループと共通通路を持つように前記加熱ルー
プに並列に接続された冷却ループと、前記加熱ループお
よび前記冷却ループの流量制御手段と、を備えている請
求項1記載の車両のバッテリー温調装置。 - 【請求項3】 前記流量制御手段は、前記加熱ループお
よび前記冷却ループにそれぞれ設けられた流量制御弁で
ある請求項2記載の車両のバッテリー温調装置。 - 【請求項4】 前記流量制御手段は、前記加熱ループお
よび前記冷却ループの接続部に設けられた三方弁である
請求項2記載の車両のバッテリー温調装置。 - 【請求項5】 前記熱交換器は、プレート式の液体熱交
換器である請求項1乃至請求項4のいずれか1項に記載
の車両のバッテリー温調装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US09/326,601 US6394210B2 (en) | 1999-06-07 | 1999-06-07 | Temperature controller for vehicular battery |
US326.601 | 1999-06-07 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001037009A true JP2001037009A (ja) | 2001-02-09 |
Family
ID=23272914
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2000171273A Withdrawn JP2001037009A (ja) | 1999-06-07 | 2000-06-07 | 車両のバッテリー温調装置 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6394210B2 (ja) |
EP (1) | EP1065354B1 (ja) |
JP (1) | JP2001037009A (ja) |
KR (1) | KR100365674B1 (ja) |
CN (1) | CN1249333C (ja) |
DE (1) | DE60030630T2 (ja) |
Cited By (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005226555A (ja) * | 2004-02-13 | 2005-08-25 | Toyota Motor Corp | 冷却システム |
JP2009227121A (ja) * | 2008-03-24 | 2009-10-08 | Sanyo Electric Co Ltd | バッテリユニット |
JP2011225134A (ja) * | 2010-04-21 | 2011-11-10 | Toyota Motor Corp | 車両用冷却システム |
CN104842763A (zh) * | 2014-02-13 | 2015-08-19 | 杭州斯巴克电子有限公司 | 汽车油电两用动力传动系统 |
JP2015166219A (ja) * | 2014-03-04 | 2015-09-24 | マツダ株式会社 | 車両の後部構造 |
JP2016104620A (ja) * | 2014-11-10 | 2016-06-09 | ドクター エンジニール ハー ツェー エフ ポルシェ アクチエンゲゼルシャフトDr. Ing. h.c. F. Porsche Aktiengesellschaft | ハイブリッド自動車用空調回路、およびハイブリッド自動車の自動車電池を予熱するための方法 |
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