ES2333123T3 - Procedimiento de tratamiento de lodo digerido. - Google Patents
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Abstract
Un procedimiento de tratamiento, en la purificación de aguas residuales, conteniendo el lodo materia orgánica, hierro divalente y fósforo, en el que el lodo se trata a 0ºC-100ºC con un ácido, en el que se consigue un pH de 1-5, para la disolución de hierro divalente y fósforo del lodo, el lodo se suministra de forma subsiguiente con un oxidante seleccionado de peróxido de hidrógeno y percompuestos, oxidándose el hierro divalente por medio de la reacción de Fenton a hierro trivalente, y (i) precipitándose el hierro trivalente en forma de fosfato de hierro trivalente (ii) formándose radicales libres con un efecto de desodorización y saneamiento por medio de la reacción de Fenton. deshidratándose después el lodo a un pH de como máximo 7, y volviéndose a circular la solución acuosa obtenida en la deshidratación a la purificación de aguas residuales, caracterizado porque el lodo se suministra con una cantidad de 10-100 kg de peróxido de hidrógeno al 100% por tonelada de sólidos secos, si el peróxido de hidrógeno se usa como el oxidante, y el lodo tratado contiene hierro disuelto y fósforo en una relación molar de Fe:P de más de 1:1.
Description
Procedimiento de tratamiento de lodo
digerido.
La presente invención se refiere a un
procedimiento para tratar lodo. Más específicamente, la invención se
refiere a un procedimiento para tratar, en la purificación de aguas
residuales, lodo obtenido de estaciones depuradoras. La invención
es especialmente útil en el tratamiento de lodo de estaciones
depuradoras municipales y, por lo tanto, se describirá a
continuación haciendo referencia al mismo. Sin embargo, la invención
no está limitada al tratamiento de lodo de estaciones depuradoras
municipales, pero también se puede aplicar en el tratamiento de
lodo de otros tipos de estaciones depuradoras, tales como estaciones
depuradoras para la purificación de aguas residuales
industriales.
El agua que se purifica en estaciones
depuradoras municipales se recoge a partir de una amplia serie de
fuentes. Normalmente, comprende el flujo acumulado de aguas
residuales domésticas, aguas superficiales, aguas residuales
industriales parcialmente purificadas y agua de lluvia. En la
purificación de aguas residuales, primero se eliminan los objetos
grandes que están dentro de las aguas residuales. Además, la
eliminación está compuesta por partículas y grava, y por último
materia orgánica, metales y sales nutritivas, tales como nitrógeno y
compuestos de fósforo.
La purificación de aguas residuales normales en
Suecia comprende la purificación mecánica, biológica y química del
agua. Un enrejado separa las impurezas más gruesas, después de lo
cual la arena y las partículas más pesadas se depositan en una
primera etapa de sedimentación, denominada desarenador, antes de que
comience la purificación biológica y/o química.
Las estaciones depuradoras actuales de Suecia se
construyen con purificación biológica y química extensiva. Las
sales de metales de aluminio o hierro se usan para precipitar
fosfato. Se pueden añadir antes, durante o después del proceso de
purificación biológica (pre-precipitación,
precipitación simultánea y post-precipitación
respectivamente). Tanto el tratamiento químico como el biológico del
agua genera lodo que se deposita y que se debe tratar.
Los lodos generados a partir de las diferentes
sedimentaciones se recogen normalmente en las estaciones depuradoras
implicadas. Normalmente se trata de un asunto de lodo primario
(lodo mecánico), lodo secundario (lodo biológico en exceso) y lodo
terciario (lodo químico). Los productos de sedimentación de los
enrejados iniciales y desarenadores normalmente no están incluidos
en el lodo recogido de esta forma. El lodo recogido se engorda
ligeramente por medio de sedimentación adicional y después se
bombea a un digestor. En el digestor, el lodo se trata en
condiciones anaeróbicas para descomponer la materia orgánica y para
producir una cantidad reducida de lodo, denominada lodo
digerido.
Como se describe anteriormente, en la
purificación de aguas residuales se obtienen grandes cantidades de
lodo digerido, el cual debe tratarse. Por ejemplo, el lodo digerido
se puede depositar en vertederos controlados o se pueden usar como
fertilizante. Sin embargo, depositar el lodo digerido en vertederos
controlados requiere grandes espacios y es costoso. Se prefiere el
uso de lodo digerido en forma de fertilizante, pero este uso se ha
cuestionado cada vez más, ya que el lodo contiene metales pesados y
otras sustancias no deseadas. Como alternativa a depositarse en
vertederos controlados y usarse como fertilizante, el lodo digerido
se puede quemar. En Suecia, en 2002 se prohibió el depósito de
residuos combustibles en vertederos controlados, y en 2005 se
prohibirá el depósito de todos los residuos orgánicos en vertederos
controlados.
En vista de lo indicado anteriormente, el lodo
digerido que se va a incinerar debería tener un contenido en
sólidos lo más alto posible. También en el caso de otro tipo de
almacenamiento final del lodo deshidratado distinto a incineración,
puede ser muy importante, sobre todo en términos económicos, reducir
la cantidad de lodo deshidratando el lodo hasta que tenga un
contenido en sólidos lo más alto posible. Reducir la cantidad de
lodo proporcionando un contenido alto en sólidos del lodo digerido
es difícil y hasta el momento solamente se ha conseguido a un coste
elevado por medio de una combinación de deshidratado y secado
mecánico. Por lo tanto, sería una gran mejora si se pudiera
proporcionar fácilmente una reducción de la cantidad de lodo
digerido, esto es el peso y volumen del lodo digerido, de una forma
distinta a solamente deshidratación y secado.
Otro problema en el tratamiento de lodo digerido
a partir de la purificación de aguas residuales es el molesto y
desagradable olor que está asociado al lodo digerido. Este molesto
olor es un problema medioambiental e implica que las plantas para
la producción y tratamiento de lodo a partir de la purificación de
aguas residuales deben emplazarse con frecuencia aisladas de otros
edificios. Por lo tanto sería una ventaja medioambiental si el
molesto y desagradable olor del lodo pudiera reducirse o
eliminarse.
Otro problema es que el lodo a partir de la
purificación de aguas residuales contiene con frecuencia bacterias
patogénicas, tales como salmonella, E. Coli, etc. Sería una
gran ventaja si el lodo se saneara, es decir, se tratara de tal
forma que las bacterias se eliminaran o se redujera hasta un nivel
inocuo (por ejemplo por debajo de 10 cfu/ml de lodo con contenido
en sólidos del 1%-5%. "cfu"= unidades formadoras de
colonias).
Todavía otro problema es que el lodo a partir de
la purificación de aguas residuales es, en la mayor parte de los
casos, pegajoso y difícil de manejar y deshidratar. Sería una
ventaja considerable si se pudiera proporcionar un lodo que no
fuera pegajoso y se manejara y deshidratara fácilmente.
Se conocen diferentes procedimientos para el
tratamiento de lodo a partir de la purificación de aguas residuales,
y como ejemplo, cabe mencionar el documento WO 95/06004, que se
publicó el 2 de marzo de 1995, y el documento WO 96/20894, que se
publicó el 11 de julio de 1996. Estas dos referencias están
relacionadas con el tratamiento de lodo a partir de la purificación
de aguas residuales para la recuperación de fósforo y metal, por
ejemplo hierro, del compuesto químico precipitado. El lodo se puede
tratar con ácido para la disolución del contenido en metal y
fósforo, después de lo cual el fósforo se precipita en forma de
fosfato de hierro trivalente, en cuyo caso el hierro divalente se
puede convertir primero en hierro trivalente por oxidación con, por
ejemplo, peróxido de hidrógeno.
Como ejemplo adicional, se puede mencionar el
documento WO 98/41479, que se publicó el 24 de septiembre de 1998.
Esta referencia describe un procedimiento para el tratamiento de
lodo a partir de la purificación de aguas residuales, en el que el
hierro y/o aluminio de los compuestos químicos precipitados se
disuelve del lodo y la solución formada se vuelve a circular a la
purificación de aguas residuales. En una primera etapa, el lodo se
somete a hidrólisis ácida. Después de la hidrólisis, el lodo
restante y el líquido de hidrólisis se llevan a una segunda etapa
para la separación del lodo restante.
Otro ejemplo de la técnica anterior en relación
con el tratamiento de lodo es el documento EP 0 832 853. Esta
referencia está relacionada con un procedimiento para eliminar el
olor no deseado del lodo a partir de purificación de aguas
residuales biológicas y mejorar la filtrabilidad del lodo. En el
procedimiento, el lodo con un pH de 2-6 se mezcla
con sal de hierro (II) y peróxido de hidrógeno. El pH se ajusta
usando un ácido, tal como ácido sulfúrico, que se añade de forma
adecuada simultáneamente con la sal de hierro (II). Se obtiene una
reacción exotérmica, que genera una temperatura de
10ºC-38ºC de la mezcla de la reacción, sin que se
necesite calentamiento.
Un ejemplo más de la técnica anterior en
relación con el tratamiento de lodo es la Patente de Estados Unidos
6.368.511, que describe un procedimiento para mejorar la
deshidratación del lodo. En el procedimiento, el lodo se somete a
un pre-acondicionamiento oxidativo ácido a un pH
inferior a 5. La acidificación tiene lugar con ácido clorhídrico
para prevenir problemas subsiguientes con la precipitación de yeso,
como sería el caso en la acidificación usando ácido sulfúrico. En
el pre-acondicionamiento, se añaden iones de hierro
divalente y peróxido de hierro, formando así reactivos de Fenton
que provocan una ruptura oxidativa parcial de los componentes del
lodo orgánico. Después se lleva a cabo un
post-acondicionamiento inorgánico mezclándose el
lodo pre-acondicionado con óxidos de metales
alcalinotérreos, tales como hidróxido de calcio, con el fin de
aumentar el pH a 9-11. De forma subsiguiente, el
lodo se deshidrata.
El Journal of Hazardous Materials B98 (2003)
33-50, "A Review of Classic Fenton's Peroxidation
as an Advanced Oxidation Technique" proporciona una
investigación sobre la reacción de Fenton. También describe el uso
de la misma para mejorar la capacidad de deshidratación del lodo de
aguas residuales. Sin embargo, no se describe ningún tratamiento
ácido particular del lodo. Ni se indica el contenido en fósforo del
lodo, ni que éste se precipita en forma de fosfato de hierro
trivalente.
El Journal of Hazardous Materials B98 (2003)
91-106, "Pilot-Scale Peroxidation
(H_{2}O_{2}) of Sewage Sludge" describe el tratamiento de
lodo de aguas residuales a escala piloto por medio de la reacción de
Fenton con el fin de mejorar la capacidad de deshidratación. De
acuerdo con el artículo, las condiciones óptimas son pH3, adición
de 5-50 g de H_{2}O_{2}/kg de materia sólida,
1,67 Fe^{2+}/kg de materia sólida a una temperatura ambiente y
presión durante 60-90 minutos. Después de la
reacción, se llevó a cabo la neutralización añadiendo hidróxido de
calcio. No se describe ningún tratamiento ácido especial del lodo.
Ni se indica que el contenido en fósforo del lodo se precipita en
forma de fosfato de hierro trivalente. En su lugar, es evidente que
la disolución de fósforo a la fase acuosa -, y también que la
disolución de nitrógeno ha aumentado considerablemente.
Los documentos Patent Abstracts of Japan Vol.
006 Nº 063 y JP 57.004.299 (EBARA INFILCO CO LTD), 1982, describen
un procedimiento para el tratamiento de lodo, en el que primero un
oxidante, tal como peróxido de hidrógeno, y un material que disocia
iones metálicos, tales como ferrosulfato, se añaden al lodo. De
forma subsiguiente, el lodo se trata en condiciones ácidas, por
ejemplo con ácido sulfúrico, después de lo cual el lodo tratado se
deshidrata.
El documento WO 03/045851, que se publicó el 5
de junio de 2003, describe un procedimiento para el tratamiento de
lodo a partir de purificación de aguas residuales, siendo el lodo
acidificado en dos etapas y tratado con una solución de ferrisal y
peróxido de hidrógeno en una cantidad de 5-40 kg de
Fe/tonelada de lodo seco y respectivamente 5-40 kg
de H_{2}O_{2}/tonelada de lodo seco. El lodo se flocula
añadiendo un polímero orgánico, después de lo cual el lodo floculado
se deshidrata.
El documento WO 03/045852, que se publicó el 5
de junio de 2003, comprende el mismo procedimiento que el documento
WO 03/045851, salvo que la acidificación preferiblemente tiene lugar
en la misma etapa.
Un objeto de la presente invención es
proporcionar un procedimiento para tratar lodo a partir de la
purificación de aguas residuales con el fin de reducir fácil y
eficazmente la cantidad del mismo, es decir, el peso y el volumen
del mismo.
Otro objeto de la invención es proporcionar un
procedimiento para tratar lodo, por medio del cual el lodo se
desodoriza, es decir el molesto y desagradable olor se elimina del
lodo.
Un objeto más de la invención es proporcionar un
procedimiento para tratar lodo, por medio del cual el lodo se
sanea.
Un objeto adicional de la invención es
proporcionar un procedimiento para tratar lodo, que resulta en un
lodo con capacidad de deshidratación mejorada, es decir, un lodo
que es más fácil y/o más rápido de deshidratar.
De acuerdo con la presente invención, los
objetos anteriores se consiguen por medio de lodo, que contiene
materia orgánica, hierro divalente y fósforo, primero tratándose con
ácido. Después el lodo se somete a un tratamiento oxidante, en el
que tiene lugar una precipitación de fosfato de hierro trivalente.
Además, el hierro se oxida de acuerdo con la reacción de Fenton
para romper la materia orgánica, desodorizar y sanear. Después del
tratamiento de oxidación, el lodo se deshidrata.
Más específicamente, de acuerdo con la presente
invención se proporciona un procedimiento para el tratamiento, en
la purificación de aguas residuales, de lodo que contiene materia
orgánica, hierro divalente y fósforo, en el que
el lodo se trata a 0ºC-100ºC con
un ácido a un pH de 1-5 para la disolución de hierro
divalente y fósforo del lodo, se proporciona al lodo un oxidante
seleccionado de peróxido de hidrógeno y percompuestos, oxidándose
el hierro divalente por medio de la reacción de Fenton hasta
producir hierro trivalente, y
(i) siendo precipitado el hierro trivalente en
forma de fosfato de hierro trivalente.
(ii) radicales libres con un efecto de
desodorización y saneamiento estando formados por la reacción de
Fenton,
deshidratándose después el lodo a un pH de como
máximo 7, y
volviéndose a circular la solución acuosa
obtenida en la deshidratación a la purificación de aguas residuales,
caracterizada por que
el lodo que se trata está preparado para
contener hierro disuelto y fósforo en una relación molar Fe:P
superior a 1:1 y se proporciona al lodo una cantidad de
10-100 kg de peróxido de hidrógeno al 100% por
tonelada de sólidos secos, si el peróxido de hidrógeno se usa en
forma de oxidante.
Las características y ventajas adicionales de la
presente invención serán evidentes a partir de la siguiente
descripción y las reivindicaciones anexas.
El dibujo adjunto muestra un diagrama de flujo
esquemático de un procedimiento de acuerdo con la invención para el
tratamiento de lodo usando tratamiento ácido, tratamiento oxidante y
deshidratación del lodo.
En el procedimiento de acuerdo con la invención,
el lodo es preferiblemente un lodo de aguas residuales procedente
de estaciones depuradoras municipales, y más preferiblemente un lodo
digerido, y la invención se describirá por lo tanto a continuación
en relación con el tratamiento de un lodo digerido, sin embargo, no
estando la invención limitada a éste.
En el procedimiento de acuerdo con la invención,
el lodo digerido se somete primero a un tratamiento ácido a un pH
de 1-5, preferiblemente de 1-4, más
preferiblemente de 2-4, especialmente de
3-4. En el tratamiento ácido, el lodo debería tener
un contenido en sólidos adecuado, por ejemplo del 1% al 6% en peso,
tal como del 1% al 3% en peso, y si este no es el caso el contenido
en sólidos deseado se establece antes del tratamiento ácido de
forma adecuada por disolución o deshidratación, según convenga.
Para conseguir el pH deseado en el tratamiento
ácido, se añade un ácido al lodo. Este ácido se puede seleccionar
de ácidos orgánicos e inorgánicos. Como ejemplos de tales ácidos, se
puede hacer mención al ácido sulfúrico, ácido fórmico y ácido
oxálico. Por razones económicas, por ejemplo, se prefiere usar ácido
sulfúrico.
El tratamiento ácido se puede llevar a cabo en
uno o más reactores conectados en serie. El tratamiento ácido tiene
lugar dentro de un intervalo de temperatura entre 0ºC y 100ºC,
preferiblemente entre 20ºC y 100ºC. Usando una temperatura baja,
tal como temperatura ambiente, en el tratamiento ácido se da la
ventaja de que no se necesita ningún o muy poco calentamiento en el
tratamiento ácido. Una ventaja adicional de usar una temperatura
baja es que se evita la disolución no deseada de nitrógeno a partir
de la materia orgánica en el lodo digerido. La disolución de
nitrógeno, que se tiene lugar en el tratamiento ácido a temperaturas
elevadas, tal como 100ºC, produce un contenido en nitrógeno
aumentado en el filtrado obtenido en la deshidratación del lodo
digerido tratado. Como el filtrado se vuelve a circular a la
purificación de aguas residuales, esto debería implicar una carga
de nitrógeno aumentada en la purificación de aguas residuales y las
necesidades adjuntas para la reducción de nitrógeno, lo que haría
más costosa la purificación de aguas residuales. Como el
procedimiento de acuerdo con la invención no produce ninguna o muy
poca disolución de nitrógeno, esto significa una necesidad reducida
o eliminada de reducir el nitrógeno en la purificación de aguas
residuales, lo que a su vez significa una reducción de costes.
La duración del tratamiento ácido no es
importante, pero se prefiere que el lodo se trate con ácido durante
un periodo de 10 minutos a 2 horas.
El tratamiento ácido produce una disolución de
la materia inorgánica. Así pues, el fósforo y el hierro se
disuelven del lodo, en cuyo caso el hierro que probablemente está
presente en forma de hierro trivalente, se reduce a divalente.
Sobre todo, el fósforo inorgánico se disuelve del lodo. En el
tratamiento ácido también tiene lugar parte de la conversión de la
materia orgánica a, entre otros, dióxido de carbono que escapa en
forma gaseosa. A un pH bajo y/o a alta temperatura también tiene
lugar parte de disolución del fósforo orgánico.
Una condición en la invención es que el lodo
digerido contenga hierro y fósforo. Normalmente esto significa que
el lodo digerido se ha obtenido por purificación de aguas residuales
usando compuestos de hierro en forma de precipitantes. Una
característica importante de la invención también es la relación
molar de hierro a fósforo en el lodo después de la disolución. Así
pues el contenido en hierro del lodo debería ser suficiente para la
precipitación del contenido de fósforo disuelto en el lodo y también
suficiente para la reacción de Fenton cuando se añade un oxidante
al lodo tratado con ácido. Además podría ser conveniente tener un
exceso de hierro que después de la oxidación a forma trivalente se
vuelve a circular al proceso de purificación de agua para usar en
forma de precipitante. El contenido de hierro en el lodo digerido
introducido en el tratamiento del lodo está presente principalmente
en forma de hierro divalente o se convierte al mismo en relación con
el tratamiento ácido. Cuando se añade un oxidante, el hierro
divalente se oxida a trivalente. El hierro que se oxida de estado
divalente a trivalente se usa por una parte para precipitar el
contenido de fósforo disuelto en el lodo en forma de fosfato de
hierro trivalente y, por otra parte, en reacción de Fenton, en la
que el hierro divalente se oxida por medio de un oxidante, tal como
peróxido de hidrógeno, hasta producir hierro trivalente durante la
liberación simultánea de iones hidroxilo y radicales hidroxilo de
acuerdo con la fórmula de la reacción
H_{2}O_{2}
+ Fe^{2+} \rightarrow Fe^{3+} + OH +
OH\cdot
Cualquier exceso de Fe^{3+} y Fe^{2+}
oxidados se puede volver a circular al proceso de purificación de
agua para usar en forma de precipitante.
Lo anterior significa que la relación molar de
Fe disuelto a P en el procedimiento de acuerdo con la invención
debe ser superior a 1:1, tal como al menos 1,5:1, por ejemplo
aproximadamente 2:1. Preferiblemente, la relación molar Fe:P es
desde más de 1:1 a 2:1, preferiblemente desde más de 1:1 a 1,5:1.
Esto da como resultado un exceso de hierro trivalente para
reciculación al proceso de purificación de agua.
En relación con la adición del oxidante y la
oxidación de hierro divalente a trivalente, el contenido de fósforo
disuelto en el lodo se precipita en forma de fosfato de hierro
trivalente. El contenido en fósforo en forma de fosfato de hierro
se incluirá en el lodo finalmente tratado.
Si el contenido en hierro del lodo original no
es suficiente para llevar a cabo, además de la precipitación del
contenido en fósforo disuelto del lodo, también la reacción de
Fenton y posiblemente también forme un exceso de hierro para
recirculación al proceso de purificación de agua, se puede añadir
hierro adicional al lodo en el tratamiento ácido y/o la adición de
oxidante. Este hierro adicional se añade preferiblemente en forma
de hierro divalente, por ejemplo, sulfato de hierro.
El oxidante que se añade en la invención se
selecciona de peróxido de hidrógeno y compuestos que en contacto
con sustancias que se pueden oxidar forman peróxido de hidrógeno.
Más específicamente, el oxidante se selecciona de peróxido de
hidrógeno y percompuestos. Ejemplos de percompuestos preferidos son
percarbonato sódico y ácido peracético. También se pueden usar las
combinaciones de dos o más oxidantes. Se prefiere particularmente
usar peróxido de hidrógeno, convenientemente en forma de una
solución acuosa con un contenido en peróxido de hidrógeno del 30%
al 50% en peso, más preferiblemente del 30% en peso. La cantidad de
oxidante añadido no es importante, pero debería ser de tal forma
que sea efectiva para llevar a cabo la reacción de Fenton y oxidar
el lodo y también desodorizarlo y sanearlo. Cuando se usa peróxido
de hidrógeno en forma de oxidante, esto significa que se añade de
10 a 100 kg, preferiblemente de 30 a 60 kg de peróxido de hidrógeno
por tonelada de sustancia seca de lodo, estando el peróxido de
hidrógeno calculado como peróxido de hidrógeno al 100%.
De acuerdo con la reacción de Fenton arriba
descrita, la relación molar de hierro a peróxido de hidrógeno es
equimolar, pero se prefiere que tenga un exceso de peróxido de
hidrógeno (oxidante), de tal forma que la relación molar
hierro:oxidante sea desde aproximadamente 0,01:1 hasta
aproximadamente 1:1, más preferiblemente desde aproximadamente 0,1:1
a 1:2.
El tratamiento con oxidante de acuerdo con la
invención preferiblemente tiene lugar al pH del lodo después del
tratamiento ácido. La duración del tratamiento con oxidante es
preferiblemente desde aproximadamente 1 minuto hasta 1,5 horas, más
preferiblemente desde 5 minutos hasta 1 hora. El tratamiento con
oxidante además tiene lugar preferiblemente a la temperatura del
lodo después del tratamiento ácido, por ejemplo
10ºC-40ºC.
Además de la oxidación de hierro divalente a
hierro trivalente, la adición del oxidante produce la oxidación de
materia orgánica a, entre otros, dióxido de carbono que escapa en
forma gaseosa. Además, se obtiene la desodorización del lodo por
medio de la acción de los radicales hidroxilo formados en la
reacción de Fenton. Esta desodorización es eficaz y produce un lodo
cuyo olor se reduce o que prácticamente no tiene olor, lo que
significa grandes ventajas medioambientales. Además, la adición del
oxidante produce el saneamiento del lodo, reduciendo o eliminando
así bacterias patogénicas.
Una ventaja adicional de la invención es la
buena filtrabilidad del lodo en la deshidratación. La razón no está
bastante clara, pero probablemente, además del efecto del
tratamiento ácido y el tratamiento oxidante del lodo, también se
deberá a un efecto favorable del fosfato de hierro trivalente
precipitado en la oxidación. Se supone por excelentes razones que
el fosfato de hierro trivalente precipitado, debido a su tamaño de
partículas y estructura, tiene un efecto favorable como ayuda de
filtración en la deshidratación. Así pues, en la invención se ha
observado que, en lugar de un lodo pegajoso que es extremadamente
difícil de deshidratar de acuerdo con la técnica anterior, se
proporciona un lodo que es fácil de deshidratar de acuerdo con la
invención, formando un producto no pegajoso, pulverulento, que se
puede secar fácilmente por sí mismo al aire.
Después del tratamiento con un oxidante, el lodo
se deshidrata. La deshidratación se produce preferiblemente al
mismo pH que el del lodo en el tratamiento con el oxidante, es decir
pH 1-5. Opcionalmente, se puede realizar cierto
ajuste del pH del lodo con el fin de neutralizarlo, es decir, hasta
aproximadamente pH 7, pero no se realiza un tratamiento alcalino
especial del lodo con el fin de volverlo alcalino de acuerdo con la
invención. Esto significa que el pH del lodo en la deshidratación es
como máximo 7 de acuerdo con la presente invención.
La deshidratación puede tener lugar en una sola
etapa, pero se divide preferiblemente en
pre-deshidratación y deshidratación final. La
pre-deshidratación tiene lugar preferiblemente en un
dispositivo de pre-deshidratación mecánica, tal
como una centrifugadora o criba rotativa. También la deshidratación
final (que puede constituir la única deshidratación si se excluye
la pre-deshidratación) es deshidratación mecánica.
La deshidratación final tiene lugar preferiblemente en una
centrifugadora, prensa de husillo, prensa de filtro de cámara o
prensa de filtro de banda.
En la invención se ha descubierto
inesperadamente que el lodo tratado se puede deshidratar por medio
de deshidratación mecánica hasta un contenido en sólidos alto, tal
como al menos el 30% en peso, preferiblemente al menos el 35% en
peso, más preferiblemente del 40%-60% en peso, especialmente del 40%
al 50% en peso. La deshidratación mecánica se produce, como se
menciona anteriormente, por ejemplo en una centrifugadora, prensa de
husillo o prensa de filtro de banda, más preferiblemente en una
prensa de husillo o prensa de filtro de banda. Es sorprendente que
un simple medio como tal haga posible que la deshidratación sea tan
efectiva. En experimentos con lodo que no se ha tratado con ácido
ni oxidante, el prensado en una prensa de husillo ha resultado de
hecho en un contenido en sólidos de solamente el 28% en peso.
Obviamente, la combinación de tratamiento ácido y el posterior
tratamiento con un oxidante y la precipitación adjunta del fosfato
de hierro trivalente resulta en la deshidratación del lodo que se
vuelve más efectiva de una forma sorprendente, de tal forma que se
puede conseguir un contenido en sólidos de al menos el 30% en peso,
preferiblemente al menos el 35% en peso.
Con el fin de facilitar la deshidratación
mecánica y hacerla más eficaz se prefiere que la deshidratación
tenga lugar en presencia de un adyuvante de deshidratación. Tales
adyuvantes de deshidratación son conocidos y están constituidos
adecuadamente por precipitantes que pueden ser de tipo iónico o no
iónico, por ejemplo polielectrolito de tipo aniónico o
catiónico.
Si se usa un adyuvante de deshidratación, se
añade preferiblemente antes de la deshidratación, tal como antes de
la pre-deshidratación. Posteriormente, se efectúa la
pre-deshidratación del lodo, seguido de la
deshidratación final, que preferiblemente tiene lugar en una prensa
de husillo o prensa de filtro de banda.
A continuación la invención se aclarará
adicionalmente con relación al dibujo adjunto.
Como se indica anteriormente, la Figura es un
diagrama de flujo esquemático de un procedimiento de acuerdo con la
invención.
Como se indica por la flecha 1 en el extremo
izquierdo de la Figura 1, las aguas residuales se introducen en una
planta de tratamiento, tal como una planta de tratamiento de aguas
residuales municipales 2, en la que la purificación de las aguas
residuales tiene lugar de la forma anteriormente descrita. En la
purificación, el lodo producido se introduce en una cámara de
digestión (no se muestra) para digerir el lodo. Desde la cámara de
digestión el lodo digerido 3 se introduce en un reactor 4. El
contenido en sólidos del lodo digerido normalmente es
aproximadamente del 1% al 6% en peso, por ejemplo del 1% al 3% en
peso, pero si de desea, el lodo se puede espesar antes de
introducirse en el reactor 4, por ejemplo usando una centrifugadora.
Después de introducirse en el reactor, el lodo digerido se somete
al tratamiento ácido, como se describe anteriormente.
Como se menciona anteriormente, el tratamiento
ácido tiene lugar en uno o más reactores conectados en serie a un
pH de 1-5, preferiblemente de 1-4, a
una temperatura de 0ºC a 100ºC, preferiblemente de 20ºC a 100ºC, y
durante un periodo de 10 minutos a 2 horas. Como se menciona
anteriormente, en el tratamiento ácido tiene lugar parte de la
conversión de materia orgánica a, entre otros, dióxido de carbono
que escapa en forma gaseosa.
El lodo tratado con ácido se somete después a
tratamiento con un oxidante.
El lodo se introduce desde el tratamiento ácido
a un reactor 5 subsiguiente, en el que el oxidante, preferiblemente
peróxido de hidrógeno, se añade al lodo. En el tratamiento oxidante,
el hierro divalente disuelto en el lodo se oxida hasta producir
hierro trivalente y forma junto con el contenido en fósforo disuelto
del lodo fosfato de hierro trivalente que se precipita. En el
tratamiento oxidante el oxidante reacciona con hierro divalente en
el lodo de acuerdo con la reacción de Fenton anteriormente descrita.
Si el lodo contuviera una cantidad insuficiente de hierro
divalente, se puede añadir hierro divalente adicional (no se
muestra) en relación con el tratamiento oxidante en el reactor
5.
El tratamiento oxidante en el reactor 5 se lleva
a cabo preferiblemente sin calentamiento externo, es decir, a
temperatura ambiente. Dado que la reacción de Fenton es exotérmica,
esto significa que la temperatura de la mezcla de la reacción
generalmente está en el intervalo entre aproximadamente 10ºC y 40ºC.
La duración del tratamiento oxidante puede variar, pero es
preferiblemente desde aproximadamente 1 minuto a 1,5 horas, más
preferiblemente de 5 minutos a 1 hora.
Después del tratamiento con el oxidante, en el
que el lodo se desodoriza y se sanea y se rompe la materia orgánica
hasta producir, entre otros, dióxido de carbono, se añade un
adyuvante 7 al lodo 6.
Después el lodo se introduce en un dispositivo
de pre-deshidratación 8 que preferiblemente es una
criba rotativa, con el fin de espesar el lodo hasta un contenido en
sólidos de aproximadamente el 10% al 20% en peso, preferiblemente
desde aproximadamente el 14% al 16% en peso, que es adecuado para
introducir el lodo espesado 9 al dispositivo de deshidratación
final subsiguiente 10, que preferiblemente es una prensa de husillo.
En la prensa de husillo 10 el lodo se deshidrata mecánicamente,
preferiblemente a una presión de 1,5-5,0 MPa, hasta
un contenido en sólidos de al menos el 35% en peso, preferiblemente
del 40% al 60% en peso. El lodo prensado 11 se descarga de la
prensa 10 en forma de un polvo que se maneja fácilmente, no
pegajoso, que después se puede secar, por ejemplo por secado al
aire, con el fin de aumentar adicionalmente el contenido en sólidos,
y/o se introduce en un incinerador (no se muestra) para quemarse
hasta obtener cenizas. En lugar de incinerarse, el lodo prensado 11
se puede disponer de alguna otra forma, por ejemplo depositándolo en
vertederos o elaborando compostaje.
Los siguientes ejemplos aclararán la invención
sin, sin embargo, restringirla.
\vskip1.000000\baselineskip
El lodo digerido se trató de acuerdo con la
invención por medio de tratamiento ácido, tratamiento con un
oxidante (peróxido de hidrógeno) y deshidratación. El tratamiento
tuvo lugar a diferentes temperaturas. Después se determinaron los
contenidos de las siguientes bacterias: a) coliforme 37ºC, b)
coniforme termotolerante, c) Escherichia coli presunta, d)
Clostridium perifringens, y e) salmonella.
En paralelo se hizo la misma determinación en
una muestra del mismo lodo digerido que no se había tratado de
acuerdo con la invención, pero solamente calentada a 70ºC durante 30
minutos a pH 6,85. Además, el contenido en bacterias se determinó
en un blanco del lodo digerido, es decir, una muestra que no se ha
sometido a ningún tratamiento en absoluto. Los resultados se
indican en la Tabla 1. La Tabla indica que la muestra marca los kg
de peróxido de hidrógeno al 100%/temp., ºC, durante 30
minutos/pH.
Los valores en la Tabla se refieren al número de
unidades formadoras de colonias por ml de lodo que tiene un
contenido en sólidos del 2,5% (cfu/ml).
Como es evidente a partir de los resultados, el
tratamiento de acuerdo con la invención tuvo un efecto de
saneamiento efectivo. En particular, se puede observar el efecto
favorable del tratamiento usando peróxido de hidrógeno en
Clostridium perfringens. Además, la salmonella se eliminó de
todas las muestras de acuerdo con la invención.
\vskip1.000000\baselineskip
El contenido en sólidos (TS = sólidos secos) de
dos dispositivos de deshidratación se compara por un lado después
del tratamiento de acuerdo con la invención por tratamiento ácido
con un oxidante (peróxido de hidrógeno) y, por otra parte, sin
tratamiento de acuerdo con la invención.
El lodo (lodo digerido) contiene en la entrada
del tratamiento ácido y en la entrada de los dispositivos de
deshidratación TS al 3% floculado con polímero. Los dispositivos de
deshidratación comprenden una centrifugadora, en la que el lodo
tiene un tiempo de retención de menos de 1 minuto, y después de eso
una prensa de husillo que está precedida por un tambor de
deshidratación. La prensa de husillo aplica una presión de 50 bares
y el tiempo de retención del lodo en la prensa de husillo es de 15
a 30 minutos. En el tambor de deshidratación, el lodo se deshidrata
hasta obtener un contenido en TS del 10% al 15% y después se
introduce en la prensa de husillo, aumentándose adicionalmente el
contenido en TS.
Los resultados se indican en la Tabla 2.
Como es evidente a partir de los resultados, el
tratamiento de acuerdo con la invención tiene un efecto favorable
en particular cuando se usa una prensa de husillo.
El lodo digerido se trató de acuerdo con la
invención por tratamiento ácido, tratamiento con un oxidante
(peróxido de hidrógeno) y deshidratación usando una prensa de
husillo. Los siguientes resultados se obtuvieron a diferentes
temperaturas.
Como es evidente a partir de los resultados, el
tratamiento de acuerdo con la invención proporcionó un contenido en
TS claramente aumentado con una temperatura aumentada.
\vskip1.000000\baselineskip
Se realizaron experimentos parecidos a un
procedimiento continuo, con lotes de 20 y 60 l. El lodo digerido se
trató con ácido y se separó la fase acuosa de la fase sólida. La
fase acuosa tenía un pH de 3-4 y el líquido se
trató continuamente con peróxido de hidrógeno para la oxidación de
hierro divalente a hierro trivalente y precipitación subsiguiente
de fosfato de hierro trivalente. Se examinaron el lodo nuevo y el
lodo antiguo (2 semanas).
Como es evidente a partir de los resultados, el
tratamiento de acuerdo con la invención en un estado estacionario
produce partículas de fosfato de hierro trivalente que tienen un
tamaño medio de partículas de 20 \mum. Estas partículas fomentan
la deshidratación mejorada actuando en forma de adyuvante de
filtración internamente generado.
La invención se ha descrito anteriormente con
relación a las realizaciones preferidas, pero se debe entender que
sólo son aclaratorias y que el alcance de la invención solamente
está limitado por las reivindicaciones adjuntas.
Claims (13)
1. Un procedimiento de tratamiento, en la
purificación de aguas residuales, conteniendo el lodo materia
orgánica, hierro divalente y fósforo, en el que
el lodo se trata a 0ºC-100ºC con
un ácido, en el que se consigue un pH de 1-5, para
la disolución de hierro divalente y fósforo del lodo,
el lodo se suministra de forma subsiguiente con
un oxidante seleccionado de peróxido de hidrógeno y percompuestos,
oxidándose el hierro divalente por medio de la reacción de Fenton a
hierro trivalente, y
- (i)
- precipitándose el hierro trivalente en forma de fosfato de hierro trivalente
- (ii)
- formándose radicales libres con un efecto de desodorización y saneamiento por medio de la reacción de Fenton.
- \quad
- deshidratándose después el lodo a un pH de como máximo 7, y
- \quad
- volviéndose a circular la solución acuosa obtenida en la deshidratación a la purificación de aguas residuales,
- \quad
- caracterizado porque
- \quad
- el lodo se suministra con una cantidad de 10-100 kg de peróxido de hidrógeno al 100% por tonelada de sólidos secos, si el peróxido de hidrógeno se usa como el oxidante, y
- \quad
- el lodo tratado contiene hierro disuelto y fósforo en una relación molar de Fe:P de más de 1:1.
\vskip1.000000\baselineskip
2. Un procedimiento como se reivindica en la
reivindicación 1, caracterizado por que el lodo se trata con
ácido con ácido sulfúrico, ácido fórmico o ácido oxálico.
3. Un procedimiento como se reivindica en la
reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque el lodo se trata
con ácido durante 10 minutos a 2 horas.
4. Un procedimiento como se reivindica en una
cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque el lodo que se trata contiene hierro y fósforo en una
relación molar de Fe:P de más de 1:1 a 1, 5:1.
5. Un procedimiento como se reivindica en una
cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque el lodo se alimenta con un hierro divalente adicional antes
de la adición de un oxidante.
6. Un procedimiento como se reivindica en una
cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque el oxidante se selecciona de al menos uno de entre peróxido
de hidrógeno, percarbonato sódico y ácido peracético.
7. Un procedimiento como se reivindica en la
reivindicación 6, caracterizado porque el oxidante es
peróxido de hidrógeno.
8. Un procedimiento como se reivindica en la
reivindicación 7, caracterizado por que el lodo se suministra
con peróxido de hidrógeno en forma de oxidante en una cantidad de
30-60 kg, peróxido de hidrógeno al 100% por tonelada
de sólidos secos.
9. Un procedimiento como se reivindica en una
cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque el lodo se alimenta con un adyuvante de deshidratación antes
de la deshidratación.
10. Un procedimiento como se reivindica en una
cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque el lodo se pre-deshidrata con una
centrifugadora o una criba rotativa.
11. Un procedimiento como se reivindica en una
cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque el lodo finalmente se deshidrata con una centrifugadora,
prensa de husillo, prensa de filtro de cámara o prensa de filtro de
banda.
12. Un procedimiento como se reivindica en una
cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque el lodo se deshidrata hasta un contenido en sólidos de al
menos el 30% en peso.
13. Un procedimiento como se reivindica en la
reivindicación 12, caracterizado porque el lodo se deshidrata
hasta un contenido en sólidos del 35% al 60% en peso.
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