EP2312248A1 - Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon Download PDF

Info

Publication number
EP2312248A1
EP2312248A1 EP09012681A EP09012681A EP2312248A1 EP 2312248 A1 EP2312248 A1 EP 2312248A1 EP 09012681 A EP09012681 A EP 09012681A EP 09012681 A EP09012681 A EP 09012681A EP 2312248 A1 EP2312248 A1 EP 2312248A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
oxygen
fraction
krypton
xenon
column
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP09012681A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Gerhard Pompl
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Priority to EP09012681A priority Critical patent/EP2312248A1/de
Publication of EP2312248A1 publication Critical patent/EP2312248A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04642—Recovering noble gases from air
    • F25J3/04745—Krypton and/or Xenon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/34—Processes or apparatus using separation by rectification using a side column fed by a stream from the low pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/90—Details relating to column internals, e.g. structured packing, gas or liquid distribution
    • F25J2200/94—Details relating to the withdrawal point
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/30—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/50—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being oxygen

Definitions

  • the invention relates to a method of obtaining pressure oxygen and krypton / xenon according to the preamble of patent claim 1.
  • EP 1139046 A1 EP 1146301 A1 .
  • DE 10213212 A1 DE 10213211 A1 .
  • EP 1357342 A1 or DE 10238282 A1 DE 10302389 A1 .
  • DE 10332863 A1 EP 1544559 A1 .
  • EP 1666824 A1 or EP 1672301 A1 ,
  • the bottoms fraction of the low-pressure column (the second oxygen fraction) is introduced into a krypton-xenon enrichment column (methane discharge column), at the head of which krypton / xenon-poor liquid oxygen is fed.
  • methane discharge column krypton-xenon enrichment column
  • the bottom product of the methane discharge column contains only very small amounts of methane and is enriched in krypton and xenon.
  • the crude krypton-xenon mixture obtained here (the "krypton- and / or xenon-enriched fraction") has a krypton content of 0.1 mol% to 1.0 mol%, preferably 0.5 mol% to 0, 8 mol% and a xenon content of 0.008 mol% to 0.1 mol%, preferably 0.04 mol% to 0.06 mol%.
  • the remainder of the mixture consists predominantly of oxygen with minor amounts of nitrogen, argon, methane and traces of C 2 H 6 , C 2 H 4 , C 3 H 8 , CO 2 and N 2 O.
  • This mixture is the starting product for production from pure krypton in several stages to purities of 99.9999%.
  • the invention is therefore based on the object to provide a method of the type mentioned above and a corresponding device which are more flexible than the known used and or apparatus and / or operationally particularly favorable.
  • both oxygen fractions - the first forming the pressure oxygen product and the second serving as the insert for the krypton-xenon enrichment column - are taken together from the low-pressure column, brought to the elevated pressure and initially only partially evaporated.
  • the two-phase mixture from the partial evaporation is introduced into a separator (phase separator).
  • the liquid phase contains most of the heavier than volatile components, in particular krypton and xenon.
  • the krypton and xenon content of the gas phase is very low, for example less than 1.4 ppm, preferably less than 0.9 ppm krypton and less than 0.06 ppm, preferably less than 0.02 ppm xenon.
  • the gaseous portion is then heated from about the boiling point to near ambient temperature and then forms the pressure oxygen product with which virtually no krypton and xenon is lost.
  • a particularly high yield can be achieved with manageable additional expenditure, for example over 70% krypton yield and over 85% xenon yield.
  • the krypton-xenon enrichment column can be operated at reduced conversion or temporarily shut down completely without affecting pressure oxygen recovery.
  • the excess liquid fraction from the separator is in this case passed by the krypton-xenon recovery and further treated at a suitable point in the process.
  • the inventive method works particularly well at relatively low oxygen product pressures, so if the "increased pressure", for example, between 10 and 30 bar.
  • At least a portion of the third oxygen fraction downstream of the separator is introduced into the krypton-xenon enrichment column as a second oxygen fraction.
  • the introduction can be direct or indirect (for example via the low-pressure column); the third oxygen fraction (or the corresponding part) is utilized in both cases in the krypton-xenon enrichment column.
  • At least a portion of the third oxygen fraction downstream of the precipitator may be returned to the low pressure column.
  • This liquid, which has been returned to the low-pressure column, can likewise be withdrawn again from the low-pressure column at the same or an adjacent location and introduced into the krypton-xenon enrichment column.
  • the corresponding portion of the third oxygen fraction is indirectly fed to the krypton-xenon enrichment column.
  • the krypton-xenon recovery can be formed switchable in the inventive method by at least a portion of the third oxygen fraction downstream of the separator is introduced directly or indirectly into the krypton-xenon enrichment column in a first mode of operation and in a second mode of operation, the entire liquid fraction from the separator past the krypton-xenon enrichment column.
  • the first mode of operation thus corresponds to the normal mode, the second mode of operation of a mode with deactivated krypton-xenon recovery.
  • the first and third oxygen fractions are preferably taken together at least one practical or theoretical tray above the bottom of the low pressure column. Thus they contain compared to the bottoms liquid reduced proportion of krypton and xenon.
  • the second oxygen fraction is preferably taken from the low-pressure column at least one practical or theoretical bottom below the extraction point of the first and third oxygen fraction, in particular from the bottom thereof. Thus, it has a particularly high krypton and xenon content. Between the sampling points of the first and third oxygen fraction on the one hand and On the other hand, the second oxygen fraction is, for example, one to five, preferably two to three, theoretical or practical soils.
  • the invention also relates to a device according to claims 7 to 10.
  • Compressed and prepurified feed air 1 is cooled in a main heat exchanger 2 and optionally partially liquefied and fed via line 3 to a rectification system (feed not shown), which has a double column 4 for nitrogen-oxygen separation and a krypton-xenon enrichment column 5.
  • the double column consists of a high pressure column 6, a low pressure column 7 and a main condenser 8.
  • the feed air is at least partially fed into the high pressure column (not shown) and separated there into liquid crude oxygen 9 and gaseous overhead nitrogen.
  • the top nitrogen is at least partially condensed in the main condenser 8.
  • a portion 10 of the resulting liquid nitrogen is introduced into the low-pressure column 7, as well as the raw oxygen 9. From the lower region of the low-pressure column 7, two oxygen streams 11, 12 taken liquid, with three practical trays are arranged between the two sampling points.
  • the first oxygen stream 11 contains the first and the third oxygen fraction in the sense of the invention. These two are common across the lines 16, 17, and 18th passed through a pump 19 and the lower (cold) region of the main heat exchanger 2 and finally via a control valve 20 which causes no appreciable pressure loss, introduced into a separator (phase separator) 21.
  • the gaseous fraction forms the first oxygen fraction 22 and is reintroduced into the main heat exchanger 2 at about the same temperature where it is warmed to approximately ambient temperature and finally withdrawn via line 23 as gaseous pressure oxygen product.
  • the liquid fraction from the separator 21 forms the third oxygen fraction 24 and, in the example, is returned via line 32 completely to the bottom of the low-pressure column 7.
  • Another portion of the first oxygen stream 11 forms a fourth oxygen fraction 25 and is fed as reflux liquid to the top of the krypton-xenon enrichment column.
  • the second oxygen stream 12 forms the second oxygen fraction which is introduced further down into the krypton-xenon enrichment column 5 in the example immediately above the sump.
  • the krypton-xenon enrichment column is heated by means of a bottom evaporator 26. Gaseous oxygen 27 from the head of the krypton-xenon enrichment column is returned to the low pressure column 7. From the bottom of the krypton-xenon enrichment column, a krypton- and / or xenon-enriched fraction 28 is withdrawn liquid, which otherwise contains mainly oxygen. It can be processed in further steps to a pure krypton product and / or to a pure xenon product.
  • the line 31 is optional.
  • part of the third oxygen fraction 24, which otherwise flows via the lines 32 and 12 can bypass the low-pressure column as a second oxygen fraction into the krypton-xenon enrichment column 5 are initiated.
  • HAC hand indication and control.
  • the entire second oxygen fraction that is to say the feed stream for the lower region of the krypton-xenon enrichment column 5, can also be conducted via the line 31; In this case, the line 12 can be omitted.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Das Verfahren und die Vorrichtung dienen zur Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersystem, das eine Niederdrucksäule (7) zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung und eine Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (5) aufweist. Verdichtete und vorgereinigte Einsatzluft (1,3) wird in das Rektifiziersystem eingeleitet. Eine erste Sauerstofffraktion wird flüssig aus der Niederdrucksäule (3) entnommen (11,16), flüssig auf einen erhöhten Druck gebracht (19), verdampft (2), angewärmt (2) und als gasförmiges Drucksauerstoffprodukt (23) abgeführt. Eine zweite Sauerstofffraktion (12,31) wird in den unteren oder mittleren Bereich der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (5) eingeleitet. Dem unteren Bereich der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (5) wird eine krypton- und/oder xenonangereicherte Fraktion (28) entnommen. Eine dritte Sauerstofffraktion wird gemeinsam mit der ersten Sauerstofffraktion der Niederdrucksäule entnommen (11,16) und auf den erhöhten Druck gebracht (19). Die erste und die dritte Sauerstofffraktion werden anschließend gemeinsam teilweise verdampft (2) und in einem Abscheider (21) in einen gasförmigen Anteil und einen flüssigen Anteil getrennt. Die erste Sauerstofffraktion (22) wird durch mindestens einen Teil des gasförmigen Anteils gebildet, anschließend angewärmt (2) und als gasförmiges Drucksauerstoffprodukt (23) abgeführt. Die dritte Sauerstofffraktion (24) wird durch den flüssigen Anteil gebildet und anschließend in das Rektifiziersystem zurückgeleitet (32,31).

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
  • In diesem Verfahren werden die Erzeugung von gasförmigem Drucksauerstoff durch die so genannte Innenverdichtung und die Erzeugung eines Krypton-Xenon-Konzentrats in einer Krypton-Xenon-Anreicherungssäule kombiniert.
  • Bei den bisher bekannten Methoden zur Krypton-/Xenon-Gewinnung wird die Sumpffraktion der Niederdrucksäule (die zweite Sauerstofffraktion) in eine Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (Methan-Ausschleussäule) eingeleitet, auf deren Kopf Krypton-/Xenon-armer Flüssigsauerstoff aufgegeben wird. Damit kann das Methan, das sich im Sumpf der Niederdrucksäule ansammelt über das gasförmige Kopfprodukt der Methan-Ausschleussäule aus dem Verfahren entfernt werden. Das Sumpfprodukt der Methan-Ausschleussäule enthält nur noch äußerst geringe Mengen an Methan und ist an Krypton und Xenon angereichert. Es kann entweder direkt aus der Methan-Ausschleussäule als Krypton-/Xenon-Vorkonzentrat abgezogen oder in die Niederdrucksäule zurückgeleitet und von dort als Vorkonzentrat abgezogen werden. Diese Verfahrensweise ist an sich bekannt und beispielsweise in Hausen/Linde, Tieftemperaturtechnik, 2. Auflage, 1985, Seiten 337 ff. beschrieben. Das hierbei gewonnene Roh-Krypton-Xenon-Gemisch (die "krypton- und/oder xenonangereicherte Fraktion") weist einen Kryptonanteil von 0,1 mol-% bis 1,0 mol-%, bevorzugt 0,5 mol-% bis 0,8 mol-% und einen Xenonanteil von 0,008 mol-% bis 0,1 mol-% bevorzugt 0,04 mol-% bis 0,06 mol-% auf. Der Rest des Gemisches besteht überwiegend aus Sauerstoff mit kleineren Anteilen an Stickstoff, Argon, Methan und Spuren von C2H6, C2H4, C3H8, CO2 und N2O. Dieses Gemisch ist das Ausgangsprodukt für die Produktion von Rein-Krypton in mehreren Stufen bis zu Reinheiten von 99,9999%.
  • Unter diesen zeigen auch einige die Kombination von Innenverdichtung und Krypton-Xenon-Gewinnung gemäß dem Oberbegriff, insbesondere DE 10232430 A1 , EP 1308680 B1 und EP 1006326 B1 . Alle diese bekannten Prozesse versuchen, mittels spezieller Maßnahmen zu verhindern, dass ein nennenswerter Teil des in der Einsatzluft enthaltenen Kryptons und Xenons mit dem Drucksauerstoffprodukt verloren gehen. Allerdings sind diese speziellen Maßnahmen immer nur unter bestimmten Randbedingungen einsetzbar (beispielsweise in Kombination mit einer Argongewinnung) und/oder integrieren die Drucksauerstoffgewinnung und die Krypton-Xenon-Gewinnung sehr stark.
  • Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Verfahren der eingangs genannten Art und eine entsprechende Vorrichtung anzugeben, die flexibler als die bekannten einsetzbar und oder apparativ und/oder betriebstechnisch besonders günstig sind.
  • Diese Aufgabe wird durch die Merkmale des kennzeichnenden Teils des Patentanspruchs 1 gelöst.
  • Gemäß der Erfindung werden beide Sauerstofffraktionen - die erste, die das Drucksauerstoffprodukt bildet, und die zweite, die als Einsatz für die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule dient - gemeinsam aus der Niederdrucksäule entnommen, auf den erhöhten Druck gebracht und zunächst nur partiell verdampft. Das Zwei-PhasenGemisch aus der partiellen Verdampfung wird in einen Abscheider (Phasentrenner) eingeleitet. Die Flüssigphase enthält den Großteil der schwerer als Sauerstoff flüchtigen Bestandteile, also insbesondere Krypton und Xenon. Der Krypton- und Xenon-Gehalt der Gasphase ist sehr gering, beispielsweise weniger als 1,4 ppm, vorzugsweise weniger als 0,9 ppm Krypton und weniger als 0,06 ppm, vorzugsweise weniger als 0,02 ppm Xenon. Der gasförmige Anteil wird anschließend von etwa dem Siedepunkt aus auf nahezu Umgebungstemperatur angewärmt und bildet dann das Drucksauerstoffprodukt, mit dem praktisch kein Krypton und Xenon mehr verloren geht. Der Großteil des in der Luft enthaltenen Kryptons und Xenons strömt mit dem flüssigen Anteil in die Krypton-Xenon-Gewinnung, genauer in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule. Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren kann bei überschaubarem Zusatzaufwand eine besonders hohe Ausbeute erreicht werden, zum Beispiel über 70 % Kryptonausbeute und über 85 % Xenonausbeute.
  • Darüber hinaus ist es möglich, Krypton-Xenon-Gewinnung und Stickstoff-Sauerstoff-Trennung bei der Erfindung unabhängig zu betreiben. Die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule kann mit verringertem Umsatz betrieben oder zeitweise vollständig abgeschaltet werden, ohne die Drucksauerstoffgewinnung zu beeinträchtigen. Der überschüssige flüssige Anteil aus dem Abscheider wird in diesem Fall an der Krypton-Xenon-Gewinnung vorbeigeführt und an geeigneter Stelle im Verfahren weiterbehandelt.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren funktioniert besonders gut bei relativ niedrigen Sauerstoff-Produktdrücken, wenn also der "erhöhte Druck" zum Beispiel zwischen 10 und 30 bar liegt.
  • Gemäß einem weiteren Aspekt der Erfindung wird mindestens ein Teil der dritten Sauerstofffraktion stromabwärts des Abscheiders als zweite Sauerstofffraktion in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule eingeleitet. Die Einleitung kann direkt oder indirekt (zum Beispiel über die Niederdrucksäule) erfolgen; die dritte Sauerstofffraktion (beziehungsweise der entsprechende Teil) wird in beiden Fällen in der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule verwertet.
  • Alternativ oder zusätzlich zu einer direkten Einleitung kann mindestens ein Teil der dritten Sauerstofffraktion stromabwärts des Abscheiders in die Niederdrucksäule zurückgeleitet werden. Diese in die Niederdrucksäule zurückgeleitete Flüssigkeit kann ebenfalls wieder aus der Niederdrucksäule an derselben oder einer benachbarten Stelle entnommen und in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule eingeleitet werden. In diesem Fall wird der entsprechende Teil der dritten Sauerstofffraktion indirekt der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule zugeführt.
  • Die Krypton-Xenon-Gewinnung kann bei dem erfindungsgemäße Verfahren abschaltbar ausgebildet sein, indem in einem ersten Betriebsmodus mindestens ein Teil der dritten Sauerstofffraktion stromabwärts des Abscheiders direkt oder indirekt in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule eingeleitet wird und in einem zweiten Betriebsmodus der gesamte flüssige Anteil aus dem Abscheider an der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule vorbeigeführt wird. Der erste Betriebsmodus entspricht also dem Normalbetrieb, der zweite Betriebmodus einer Verfahrensweise mit abgeschalteter Krypton-Xenon-Gewinnung.
  • Die erste und die dritte Sauerstofffraktion werden vorzugsweise gemeinsam mindestens einen praktischen oder theoretischen Boden oberhalb des Sumpfs aus der Niederdrucksäule entnommen. Damit enthalten sie einen gegenüber der Sumpfflüssigkeit verringerten Anteil an Krypton und Xenon.
  • Die zweite Sauerstofffraktion wird vorzugsweise mindestens einen praktischen oder theoretischen Boden unterhalb der Entnahmestelle der ersten und dritten Sauerstofffraktion aus der Niederdrucksäule entnommen, insbesondere von deren Sumpf. Damit weist sie einen besonders hohen Krypton- und Xenon-Gehalt auf. Zwischen den Entnahmestellen der ersten und dritten Sauerstofffaktion einerseits und der zweiten Sauerstofffraktion andererseits liegen beispielsweise ein bis fünf, vorzugsweise zwei bis drei theoretische oder praktische Böden.
  • Die Erfindung betrifft außerdem eine Vorrichtung gemäß den Patentansprüchen 7 bis 10.
  • Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im Folgenden anhand eines in der Zeichnung schematisch und stark vereinfacht dargestellten ersten Ausführungsbeispiels näher erläutert.
  • Verdichtete und vorgereinigte Einsatzluft 1 wird in einem Hauptwärmetauscher 2 abgekühlt und gegebenenfalls teilweise verflüssigt und über Leitung 3 einem Rektifiziersystem zugeführt (Zuführung nicht dargestellt), das eine Doppelsäule 4 zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung und eine Krypton-Xenon-Anreicherungssäule 5 aufweist. Die Doppelsäule besteht aus einer Hochdrucksäule 6, einer Niederdrucksäule 7 und einem Hauptkondensator 8. Die Einsatzluft wird wenigstens zum Teil in die Hochdrucksäule eingespeist (nicht dargestellt) und dort in flüssigen Rohsauerstoff 9 und gasförmigen Kopfstickstoff getrennt. Der Kopfstickstoff wird im Hauptkondensator 8 mindestens teilweise kondensiert. Ein Teil 10 des dabei gebildeten flüssigen Stickstoffs wird in die Niederdrucksäule 7 eingeleitet, ebenso wie der Rohsauerstoff 9. Aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule 7 werden zwei Sauerstoffströme 11, 12 flüssig entnommen, wobei zwischen den beiden Entnahmestellen drei praktische Böden angeordnet sind.
  • Der Abzug der übrigen gasförmigen Produkte aus der Niederdrucksäule (Reinstickstoff vom Kopf der Niederdrucksäule, Unrein-Stickstoff von einer Zwischenstelle ist in der Zeichnung nicht dargestellt. Diese Produkte werden als Rückströme 13, 14, 15 im Hauptwärmetauscher angewärmt und schließlich unter etwa Umgebungstemperatur abgezogen. Außerdem können Sauerstoff und/oder Stickstoff als Flüssigprodukte gewonnen werden und über eine Argonübergangsleitung kann die Niederdrucksäule mit einer Argongewinnung verbunden sein (alles ebenfalls in der Zeichnung nicht dargestellt).
  • Der erste Sauerstoffstrom 11 enthält die erste und die dritte Sauerstofffraktion in Sinne der Erfindung. Diese beiden werden gemeinsam über die Leitungen 16, 17, und 18 durch eine Pumpe 19 und den unteren (kalten) Bereich des Hauptwärmetauschers 2 geführt und schließlich über ein Regelventil 20, das keinen nennenswerten Druckverlust bewirkt, in einen Abscheider (Phasentrenner) 21 eingeleitet. Der gasförmige Anteil bildet die erste Sauerstofffraktion 22 und wird bei etwa der gleichen Temperatur wieder in den Hauptwärmetauscher 2 eingeleitet und dort auf etwa Umgebungstemperatur angewärmt und schließlich über Leitung 23 als gasförmiges Drucksauerstoffprodukt abgezogen.
  • Der flüssige Anteil aus dem Abscheider 21 bildet erfindungsgemäß die dritte Sauerstofffraktion 24 und wird in dem Beispiel über Leitung 32 vollständig in den Sumpf der Niederdrucksäule 7 zurückgeleitet.
  • Ein anderer Teil des ersten Sauerstoffstroms 11 bildet eine vierte Sauerstofffraktion 25 und wird als Rücklaufflüssigkeit auf den Kopf der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule aufgegeben.
  • Der zweite Sauerstoffstrom 12 bildet die zweite Sauerstofffraktion, die weiter unten in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule 5 eingeleitet wird, in dem Beispiel unmittelbar oberhalb des Sumpfs.
  • Die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule wird mittels eines Sumpfverdampfers 26 beheizt. Gasförmiger Sauerstoff 27 vom Kopf der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule wird in die Niederdrucksäule 7 zurückgeleitet. Vom Sumpf der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule wird eine krypton- und/oder xenonangereicherte Fraktion 28 flüssig abgezogen, die ansonsten hauptsächlich Sauerstoff enthält. Sie kann in weiteren Schritten zu einem Rein-Krypton-Produkt und/oder zu einem Rein-Xenon-Produkt weiterverarbeitet werden.
  • Der Flüssigkeitsstände in der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule 5 und im Abscheider 21 werden jeweils mittels eines Flüssigkeitsstandsreglers 29, 30 geregelt (LIC = level indication and control).
  • Die Leitung 31 ist fakultativ. Über sie kann in einem zweiten Ausführungsbeispiel ein Teil der ansonsten über die Leitungen 32 und 12 fließenden dritten Sauerstofffraktion 24 unter Umgehung der Niederdrucksäule als zweite Sauerstofffraktion in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule 5 eingeleitet werden. Der Durchfluss durch die Leitung 31 wird mittels eines von Hand betätigten Ventils 32 eingestellt (HIC = hand indication and control). Alternativ kann in einem dritten Ausführungsbeispiel auch die gesamte zweite Sauerstofffraktion, also der Einsatzstrom für den unteren Bereich der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule 5 über die Leitung 31 geführt werden; hierbei kann die Leitung 12 entfallen.

Claims (10)

  1. Verfahren zur Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersystem, das eine Niederdrucksäule (7) zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung und eine Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (5) aufweist, wobei bei dem Verfahren
    • verdichtete und vorgereinigte Einsatzluft (1, 3) in das Rektifiziersystem eingeleitet wird und
    • eine erste Sauerstofffraktion flüssig aus der Niederdrucksäule (3) entnommen (11, 16), flüssig auf einen erhöhten Druck gebracht (19), verdampft (2), angewärmt (2) und als gasförmiges Drucksauerstoffprodukt (23) abgeführt wird, wobei bei dem Verfahren ferner
    • eine zweite Sauerstofffraktion (12, 31) in den unteren oder mittleren Bereich der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (5) eingeleitet wird,
    • dem unteren Bereich der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (15) eine krypton-und/oder xenonangereicherte Fraktion (19) entnommen wird,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    • eine dritte Sauerstofffraktion gemeinsam mit der ersten Sauerstofffraktion der Niederdrucksäule entnommen (11, 16), auf den erhöhten Druck gebracht (19) wird, die erste und die dritte Sauerstofffraktion anschließend gemeinsam teilweise verdampft (2) und in einem Abscheider (21) in einen gasförmigen Anteil und einen flüssigen Anteil getrennt werden, wobei
    • die erste Sauerstofffraktion (22) durch mindestens einen Teil des gasförmigen Anteils gebildet, anschließend angewärmt (2) und als gasförmiges Drucksauerstoffprodukt (23) abgeführt wird und
    • die dritte Sauerstofffraktion (24) durch den flüssigen Anteil gebildet und anschließend in das Rektifiziersystem zurückgeleitet (33, 31) wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens ein Teil der dritten Sauerstofffraktion stromabwärts des Abscheiders als zweite Sauerstofffraktion (12, 31) in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (5) eingeleitet wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens ein Teil der dritten Sauerstofffraktion (24) stromabwärts des Abscheiders in die Niederdrucksäule zurückgeleitet (33) wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass in einem ersten Betriebsmodus mindestens ein Teil der dritten Sauerstofffraktion (24) stromabwärts des Abscheiders direkt (31) oder indirekt (12) in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (15) eingeleitet wird und in einem zweiten Betriebsmodus der gesamte flüssige Anteil aus dem Abscheider an der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule vorbeigeführt (33) wird.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die erste und die dritte Sauerstofffraktion (11) mindestens einen praktischen oder theoretischen Boden oberhalb des Sumpfs aus der Niederdrucksäule (3) entnommen werden.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Sauerstofffraktion mindestens einen praktischen oder theoretischen Boden unterhalb der Entnahmestelle der ersten und dritten Sauerstofffraktion aus der Niederdrucksäule (3) entnommen wird, insbesondere von deren Sumpf.
  7. Vorrichtung zur Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft mit einem Rektifiziersystem, das eine Niederdrucksäule (7) zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung und eine Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (5) aufweist, und mit
    • Mitteln zum Einleiten verdichteter und vorgereinigter Einsatzluft (1, 3) in das Rektifiziersystem,
    • Mitteln zum Entnehmen (11, 16) einer ersten Sauerstofffraktion in flüssigem Zustand aus der Niederdrucksäule (3),
    • Mitteln, um die erste Sauerstofffraktion in flüssigem Zustand auf einen erhöhten Druck zu bringen (19), sie zu verdampfen (2), anzuwärmen (2) und als gasförmiges Drucksauerstoffprodukt (23) abzuführen,
    • Mitteln zum Einleiten einer zweiten Sauerstofffraktion (12, 31) in den unteren oder mittleren Bereich der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (5), sowie mit
    • Mitteln zum Entnehmen einer krypton- und/oder xenonangereicherten Fraktion (19) aus dem unteren Bereich der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (15),
    gekennzeichnet durch
    • Mittel zum Entnehmen (11, 16) einer dritten Sauerstofffraktion gemeinsam mit der ersten Sauerstofffraktion aus der Niederdrucksäule,
    • Mittel, um die erste und die dritte Sauerstofffraktion gemeinsam auf den erhöhten Druck zu bringen (19) und anschließend gemeinsam teilweise zu verdampfen (2),
    • einen Abscheider (21) zum Trennen der teilweise verdampften gemeinsamen ersten und dritten Sauerstofffraktion in einen gasförmigen Anteil und einen flüssigen Anteil,
    • Mittel zur Entnahme des gasförmigen Anteils als die erste Sauerstofffraktion (22) aus dem Abscheider (21), zum anschließenden Anwärmen (2) der ersten Sauerstofffraktion (22) und zu deren Abführen als gasförmiges Drucksauerstoffprodukt (23) und
    • Mittel zur Entnahme des flüssigen Anteils als die dritte Sauerstofffraktion (24) aus dem Abscheider (21) und zum anschließenden Zurückleiten (33, 31) der dritten Sauerstofffraktion in das Rektifiziersystem.
  8. Vorrichtung nach Anspruch 7, mit Mitteln zum Einleiten mindestens eines Teils der dritten Sauerstofffraktion stromabwärts des Abscheiders als zweite Sauerstofffraktion (12, 31) in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (5).
  9. Vorrichtung nach Anspruch 7 oder 8, mit Mitteln zum Zurückleiten (33) mindestens eines Teils der dritten Sauerstofffraktion (24) stromabwärts des Abscheiders in die Niederdrucksäule.
  10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 9, mit Regel- und/oder Steuereinrichtungen, die so ausgestaltet sind, dass in einem ersten Betriebsmodus mindestens ein Teil der dritten Sauerstofffraktion (24) stromabwärts des Abscheiders direkt (31) oder indirekt (12) in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (15) eingeleitet wird und in einem zweiten Betriebsmodus der gesamte flüssige Anteil aus dem Abscheider an der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule vorbeigeführt (33) wird
EP09012681A 2009-10-07 2009-10-07 Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon Withdrawn EP2312248A1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP09012681A EP2312248A1 (de) 2009-10-07 2009-10-07 Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP09012681A EP2312248A1 (de) 2009-10-07 2009-10-07 Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP2312248A1 true EP2312248A1 (de) 2011-04-20

Family

ID=42226057

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP09012681A Withdrawn EP2312248A1 (de) 2009-10-07 2009-10-07 Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon

Country Status (1)

Country Link
EP (1) EP2312248A1 (de)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3020866A1 (fr) * 2014-05-07 2015-11-13 Air Liquide Colonne de distillation et appareil de separation d’air par distillation cryogenique pour la production eventuelle d’un melange de krypton et de xenon
CN114279169A (zh) * 2022-01-21 2022-04-05 浙江智海化工设备工程有限公司 一种中压、低压氧气空分及氪氙浓缩一体化设备及浓缩工艺
CN114812098A (zh) * 2022-05-13 2022-07-29 河南心连心深冷能源股份有限公司 一种由主冷凝蒸发器提取贫氪氙或富氧的装置及提取方法

Citations (75)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE830805C (de) 1944-11-19 1952-02-07 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Gas-, insbesondere zur Luftzerlegung
DE901542C (de) 1952-01-10 1954-01-11 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft durch Verfluessigung und Rektifikation
DE952908C (de) 1953-10-11 1956-11-22 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft
US2784572A (en) 1953-01-02 1957-03-12 Linde S Eismaschinen Ag Method for fractionating air by liquefaction and rectification
DE1103363B (de) 1958-09-24 1961-03-30 Linde Eismasch Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines ausgeglichenen Kaeltehaushaltes bei der Gewinnung von unter hoeherem Druck stehenden Gasgemischen und/oder Gasgemisch-komponenten durch Rektifikation
DE1112997B (de) 1960-08-13 1961-08-24 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Gaszerlegung durch Rektifikation bei tiefer Temperatur
DE1117616B (de) 1960-10-14 1961-11-23 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zum Gewinnen besonders reiner Zerlegungsprodukte in Tieftemperaturgaszerlegungsanlagen
DE1124529B (de) 1957-07-04 1962-03-01 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Durchfuehrung von Waermeaustauschvorgaengen in einer mit vorgeschalteten Regeneratoren arbeitenden Gaszerlegungsanlage
DE1187248B (de) 1963-03-29 1965-02-18 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Gewinnung von Sauerstoffgas mit 70 bis 98% O-Gehalt
DE1199293B (de) 1963-03-29 1965-08-26 Linde Eismasch Ag Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung in einem Einsaeulenrektifikator
US3216206A (en) 1961-11-29 1965-11-09 Linde Eismasch Ag Low temperature distillation of normally gaseous substances
US3222878A (en) 1962-12-21 1965-12-14 Linde Eismasch Ag Method and apparatus for fractionation of air
DE1235347B (de) 1964-05-13 1967-03-02 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Betrieb von umschaltbaren Waermeaustauschern bei der Tieftemperaturgaszerlegung
DE1258882B (de) 1963-06-19 1968-01-18 Linde Ag Verfahren und Anlage zur Luftzerlegung durch Rektifikation unter Verwendung eines Hochdruckgas-Kaeltekreislaufes zur Druckverdampfung fluessigen Sauerstoffs
DE1263037B (de) 1965-05-19 1968-03-14 Linde Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft in einer Rektifikationssaeule und damit gekoppelterZerlegung eines Wasserstoff enthaltenden Gasgemisches
US3416323A (en) 1966-01-13 1968-12-17 Linde Ag Low temperature production of highly compressed gaseous and/or liquid oxygen
DE1501723A1 (de) 1966-01-13 1969-06-26 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung gasfoermigen Hochdrucksauerstoffs bei der Tieftemperaturrektifikation von Luft
DE2535132A1 (de) 1975-08-06 1977-02-10 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung von sauerstoff durch zweistufige tieftemperaturrektifikation von luft
DE2646690A1 (de) 1976-10-15 1978-04-20 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung einer mischung von sauerstoff und wasserdampf unter druck
US4555256A (en) 1982-05-03 1985-11-26 Linde Aktiengesellschaft Process and device for the production of gaseous oxygen at elevated pressure
US4574006A (en) * 1984-08-16 1986-03-04 Union Carbide Corporation Process to produce a krypton-xenon concentrate from a liquid feed
DE3908505A1 (de) * 1988-03-15 1989-09-28 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur gewinnung von fluessig-roheisen in einem einschmelzvergaser
US5036672A (en) 1989-02-23 1991-08-06 Linde Aktiengesellschaft Process and apparatus for air fractionation by rectification
US5263328A (en) 1991-03-26 1993-11-23 Linde Aktiengesellschaft Process for low-temperature air fractionation
US5644934A (en) 1994-12-05 1997-07-08 Linde Aktiengesellchaft Process and device for low-temperature separation of air
US5845517A (en) 1995-08-11 1998-12-08 Linde Aktiengesellschaft Process and device for air separation by low-temperature rectification
DE19803437A1 (de) 1998-01-29 1999-03-18 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE19855486A1 (de) 1998-12-01 1999-06-10 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines krypton- und/oder xenonangereicherten Gemischs durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE19855485A1 (de) 1998-12-01 1999-06-10 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines krypton- und/oder xenonangereicherten Gemischs durch Gegenstrom-Stoffaustausch
US5953937A (en) 1995-07-21 1999-09-21 Linde Aktiengesellschaft Process and apparatus for the variable production of a gaseous pressurized product
EP0955509A1 (de) 1998-04-30 1999-11-10 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von hochreinem Sauerstoff
US6038885A (en) 1997-07-30 2000-03-21 Linde Aktiengesellschaft Air separation process
DE19909744A1 (de) 1999-03-05 2000-05-04 Linde Ag Zweisäulensystem zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10000017A1 (de) 1999-11-22 2000-06-29 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1031804A1 (de) 1999-02-26 2000-08-30 Linde Technische Gase GmbH Zweisäulensystem zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE19954593A1 (de) 1999-11-12 2000-09-28 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10013073A1 (de) 2000-03-17 2000-10-19 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
US6164089A (en) * 1999-07-08 2000-12-26 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for recovering xenon or a mixture of krypton and xenon from air
EP1067345A1 (de) 1999-07-05 2001-01-10 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1074805A1 (de) 1999-08-05 2001-02-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff unter überatmosphärischem Druck
US6185960B1 (en) 1998-04-08 2001-02-13 Linde Aktiengesellschaft Process and device for the production of a pressurized gaseous product by low-temperature separation of air
EP1134525A1 (de) 2000-03-17 2001-09-19 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung von gasförmigem und flüssigem Stickstoff mit variablem Anteil des Flüssigprodukts
EP1139046A1 (de) 2000-03-29 2001-10-04 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1146301A1 (de) 2000-04-12 2001-10-17 Linde Gas Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Drückstickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1150082A1 (de) 2000-04-28 2001-10-31 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zum Wärmeaustausch
US6314755B1 (en) 1999-02-26 2001-11-13 Linde Aktiengesellschaft Double column system for the low-temperature fractionation of air
DE20116749U1 (de) * 2001-10-12 2002-01-17 Linde Ag Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon
EP1082577B1 (de) 1998-05-26 2002-03-27 Linde Gas Aktiengesellschaft Verfahren zur xenongewinnung
US6378333B1 (en) * 2001-02-16 2002-04-30 Praxair Technology, Inc. Cryogenic system for producing xenon employing a xenon concentrator column
EP1213552A1 (de) 2000-12-06 2002-06-12 Linde Aktiengesellschaft Maschinensystem zur arbeitsleistenden Entspannung zweier Prozess-Ströme
DE10115258A1 (de) 2001-03-28 2002-07-18 Linde Ag Maschinensystem und dessen Anwendung
DE10213212A1 (de) 2002-03-25 2002-10-17 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung zweier Druckprodukte durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
DE10213211A1 (de) 2002-03-25 2002-10-17 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperatur-Luftzerlegung mit abgeschottetem Kreislaufsystem
EP1102954B1 (de) 1998-08-06 2002-11-27 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP1284404A1 (de) 2001-08-13 2003-02-19 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE4332870C2 (de) 1993-09-27 2003-02-20 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Krypton-/Xenon-Konzentrats durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1308680A1 (de) 2001-10-31 2003-05-07 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10238282A1 (de) 2002-08-21 2003-05-28 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperatur-Zerlegung von Luft
DE10302389A1 (de) 2003-01-22 2003-06-18 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1357342A1 (de) 2002-04-17 2003-10-29 Linde Aktiengesellschaft Drei-Säulen-System zur Tieftemperaturzerlegung mit Argongewinnung
DE10232430A1 (de) 2002-07-17 2004-01-29 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
US6694775B1 (en) * 2002-12-12 2004-02-24 Air Products And Chemicals, Inc. Process and apparatus for the recovery of krypton and/or xenon
DE10332863A1 (de) 2003-07-18 2004-02-26 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1006326B1 (de) 1998-12-01 2004-04-21 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10248656A1 (de) 2002-10-18 2004-04-29 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1482266A1 (de) 2003-05-28 2004-12-01 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10334559A1 (de) 2003-05-28 2004-12-16 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10332862A1 (de) 2003-07-18 2005-02-10 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung
EP1544559A1 (de) 2003-12-20 2005-06-22 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1376037B1 (de) 2002-06-24 2005-09-14 Linde Aktiengesellschaft Luftzerlegungsverfahren und -anlage mit Mischsäule und Krypton-Xenon-Gewinnung
EP1585926A1 (de) 2002-12-19 2005-10-19 Karges-Faulconbridge, Inc. System und verfahren für flüssigkeitsextraktion
DE102005029274A1 (de) 2004-08-17 2006-02-23 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperatur-Zerlegung von Luft
EP1666824A1 (de) 2004-12-03 2006-06-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1672301A1 (de) 2004-12-03 2006-06-21 Linde AG Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung eines Gasgemischs, insbesondere von Luft
EP1757884A2 (de) 2005-08-26 2007-02-28 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft

Patent Citations (102)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE830805C (de) 1944-11-19 1952-02-07 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Gas-, insbesondere zur Luftzerlegung
DE901542C (de) 1952-01-10 1954-01-11 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft durch Verfluessigung und Rektifikation
US2784572A (en) 1953-01-02 1957-03-12 Linde S Eismaschinen Ag Method for fractionating air by liquefaction and rectification
DE952908C (de) 1953-10-11 1956-11-22 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft
DE1124529B (de) 1957-07-04 1962-03-01 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Durchfuehrung von Waermeaustauschvorgaengen in einer mit vorgeschalteten Regeneratoren arbeitenden Gaszerlegungsanlage
DE1103363B (de) 1958-09-24 1961-03-30 Linde Eismasch Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines ausgeglichenen Kaeltehaushaltes bei der Gewinnung von unter hoeherem Druck stehenden Gasgemischen und/oder Gasgemisch-komponenten durch Rektifikation
US3083544A (en) 1958-09-24 1963-04-02 Linde S Eismaschinen Ag Hollri Rectification of gases
US3214925A (en) 1960-08-13 1965-11-02 Linde Eismasch Ag System for gas separation by rectification at low temperatures
DE1112997B (de) 1960-08-13 1961-08-24 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Gaszerlegung durch Rektifikation bei tiefer Temperatur
US3280574A (en) 1960-10-14 1966-10-25 Linde Ag High pressure pure gas for preventing contamination by low pressure raw gas in reversing regenerators
DE1117616B (de) 1960-10-14 1961-11-23 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zum Gewinnen besonders reiner Zerlegungsprodukte in Tieftemperaturgaszerlegungsanlagen
DE1226616B (de) 1961-11-29 1966-10-13 Linde Ag Verfahren und Einrichtung zur Gewinnung von gasfoermigem Drucksauerstoff mit gleichzeitiger Erzeugung fluessiger Zerlegungsprodukte durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
US3216206A (en) 1961-11-29 1965-11-09 Linde Eismasch Ag Low temperature distillation of normally gaseous substances
DE1229561B (de) 1962-12-21 1966-12-01 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Zerlegen von Luft durch Verfluessigung und Rektifikation mit Hilfe eines Inertgaskreislaufes
US3222878A (en) 1962-12-21 1965-12-14 Linde Eismasch Ag Method and apparatus for fractionation of air
DE1199293B (de) 1963-03-29 1965-08-26 Linde Eismasch Ag Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung in einem Einsaeulenrektifikator
US3371496A (en) 1963-03-29 1968-03-05 Linde Ag Wash liquid production by heat exchange with low pressure liquid oxygen
DE1187248B (de) 1963-03-29 1965-02-18 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Gewinnung von Sauerstoffgas mit 70 bis 98% O-Gehalt
US3426543A (en) 1963-06-19 1969-02-11 Linde Ag Combining pure liquid and vapor nitrogen streams from air separation for crude hydrogen gas washing
DE1258882B (de) 1963-06-19 1968-01-18 Linde Ag Verfahren und Anlage zur Luftzerlegung durch Rektifikation unter Verwendung eines Hochdruckgas-Kaeltekreislaufes zur Druckverdampfung fluessigen Sauerstoffs
DE1235347B (de) 1964-05-13 1967-03-02 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Betrieb von umschaltbaren Waermeaustauschern bei der Tieftemperaturgaszerlegung
DE1263037B (de) 1965-05-19 1968-03-14 Linde Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft in einer Rektifikationssaeule und damit gekoppelterZerlegung eines Wasserstoff enthaltenden Gasgemisches
US3401531A (en) 1965-05-19 1968-09-17 Linde Ag Heat exchange of compressed nitrogen and liquid oxygen in ammonia synthesis feed gas production
DE1501722A1 (de) 1966-01-13 1969-06-26 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperatur-Luftzerlegung zur Erzeugung von hochverdichtetem gasfoermigem und/oder fluessigem Sauerstoff
US3416323A (en) 1966-01-13 1968-12-17 Linde Ag Low temperature production of highly compressed gaseous and/or liquid oxygen
DE1501723A1 (de) 1966-01-13 1969-06-26 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung gasfoermigen Hochdrucksauerstoffs bei der Tieftemperaturrektifikation von Luft
US3500651A (en) 1966-01-13 1970-03-17 Linde Ag Production of high pressure gaseous oxygen by low temperature rectification of air
DE2535132A1 (de) 1975-08-06 1977-02-10 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung von sauerstoff durch zweistufige tieftemperaturrektifikation von luft
US4279631A (en) 1975-08-06 1981-07-21 Linde Aktiengesellschaft Process and apparatus for the production of oxygen by two-stage low-temperature rectification of air
DE2646690A1 (de) 1976-10-15 1978-04-20 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung einer mischung von sauerstoff und wasserdampf unter druck
US4555256A (en) 1982-05-03 1985-11-26 Linde Aktiengesellschaft Process and device for the production of gaseous oxygen at elevated pressure
EP0093448B1 (de) 1982-05-03 1986-10-15 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von gasförmigem Sauerstoff unter erhöhtem Druck
US4574006A (en) * 1984-08-16 1986-03-04 Union Carbide Corporation Process to produce a krypton-xenon concentrate from a liquid feed
DE3908505A1 (de) * 1988-03-15 1989-09-28 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur gewinnung von fluessig-roheisen in einem einschmelzvergaser
US5036672A (en) 1989-02-23 1991-08-06 Linde Aktiengesellschaft Process and apparatus for air fractionation by rectification
EP0384483B1 (de) 1989-02-23 1992-07-22 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung durch Rektifikation
US5263328A (en) 1991-03-26 1993-11-23 Linde Aktiengesellschaft Process for low-temperature air fractionation
EP0505812B1 (de) 1991-03-26 1995-10-18 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE4332870C2 (de) 1993-09-27 2003-02-20 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Krypton-/Xenon-Konzentrats durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
US5644934A (en) 1994-12-05 1997-07-08 Linde Aktiengesellchaft Process and device for low-temperature separation of air
EP0716280B1 (de) 1994-12-05 2001-05-16 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
US5953937A (en) 1995-07-21 1999-09-21 Linde Aktiengesellschaft Process and apparatus for the variable production of a gaseous pressurized product
EP0842385B1 (de) 1995-07-21 2001-04-18 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur variablen erzeugung eines gasförmigen druckprodukts
EP0758733B1 (de) 1995-08-11 2000-11-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung durch Tieftemperaturrektifikation
US5845517A (en) 1995-08-11 1998-12-08 Linde Aktiengesellschaft Process and device for air separation by low-temperature rectification
EP0895045B1 (de) 1997-07-30 2002-11-27 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Luftzerlegung
US6038885A (en) 1997-07-30 2000-03-21 Linde Aktiengesellschaft Air separation process
DE19803437A1 (de) 1998-01-29 1999-03-18 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP0949471B1 (de) 1998-04-08 2002-12-18 Linde AG Luftzerlegungsanlage mit zwei verschiedenen Betriebsmodi
US6185960B1 (en) 1998-04-08 2001-02-13 Linde Aktiengesellschaft Process and device for the production of a pressurized gaseous product by low-temperature separation of air
EP0955509A1 (de) 1998-04-30 1999-11-10 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von hochreinem Sauerstoff
US6196022B1 (en) 1998-04-30 2001-03-06 Linde Aktiengesellschaft Process and device for recovering high-purity oxygen
EP1082577B1 (de) 1998-05-26 2002-03-27 Linde Gas Aktiengesellschaft Verfahren zur xenongewinnung
EP1102954B1 (de) 1998-08-06 2002-11-27 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP1006326B1 (de) 1998-12-01 2004-04-21 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE19855486A1 (de) 1998-12-01 1999-06-10 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines krypton- und/oder xenonangereicherten Gemischs durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE19855485A1 (de) 1998-12-01 1999-06-10 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines krypton- und/oder xenonangereicherten Gemischs durch Gegenstrom-Stoffaustausch
EP1031804A1 (de) 1999-02-26 2000-08-30 Linde Technische Gase GmbH Zweisäulensystem zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
US6314755B1 (en) 1999-02-26 2001-11-13 Linde Aktiengesellschaft Double column system for the low-temperature fractionation of air
DE19909744A1 (de) 1999-03-05 2000-05-04 Linde Ag Zweisäulensystem zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1067345A1 (de) 1999-07-05 2001-01-10 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
US6336345B1 (en) 1999-07-05 2002-01-08 Linde Aktiengesellschaft Process and apparatus for low temperature fractionation of air
US6164089A (en) * 1999-07-08 2000-12-26 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for recovering xenon or a mixture of krypton and xenon from air
US6332337B1 (en) 1999-08-05 2001-12-25 Linde Aktiengesellschaft Method and apparatus for recovering oxygen at hyperbaric pressure
EP1074805A1 (de) 1999-08-05 2001-02-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff unter überatmosphärischem Druck
DE19954593A1 (de) 1999-11-12 2000-09-28 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10000017A1 (de) 1999-11-22 2000-06-29 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
US6477860B2 (en) 2000-03-17 2002-11-12 Linde Aktiengesellschaft Process for obtaining gaseous and liquid nitrogen with a variable proportion of liquid product
EP1134525A1 (de) 2000-03-17 2001-09-19 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung von gasförmigem und flüssigem Stickstoff mit variablem Anteil des Flüssigprodukts
DE10013073A1 (de) 2000-03-17 2000-10-19 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1139046A1 (de) 2000-03-29 2001-10-04 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1146301A1 (de) 2000-04-12 2001-10-17 Linde Gas Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Drückstickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1150082A1 (de) 2000-04-28 2001-10-31 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zum Wärmeaustausch
EP1213552A1 (de) 2000-12-06 2002-06-12 Linde Aktiengesellschaft Maschinensystem zur arbeitsleistenden Entspannung zweier Prozess-Ströme
US6378333B1 (en) * 2001-02-16 2002-04-30 Praxair Technology, Inc. Cryogenic system for producing xenon employing a xenon concentrator column
DE10115258A1 (de) 2001-03-28 2002-07-18 Linde Ag Maschinensystem und dessen Anwendung
US20030051504A1 (en) 2001-08-13 2003-03-20 Linde Aktiengesellschaft Process and device for obtaining a compressed product by low temperature separation of air
EP1284404A1 (de) 2001-08-13 2003-02-19 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE20116749U1 (de) * 2001-10-12 2002-01-17 Linde Ag Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon
EP1308680A1 (de) 2001-10-31 2003-05-07 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1308680B1 (de) 2001-10-31 2006-06-07 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
US6612129B2 (en) 2001-10-31 2003-09-02 Linde Aktiengesellschaft Process and apparatus for producing krypton and/or xenon by low-temperature fractionation of air
DE10213211A1 (de) 2002-03-25 2002-10-17 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperatur-Luftzerlegung mit abgeschottetem Kreislaufsystem
DE10213212A1 (de) 2002-03-25 2002-10-17 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung zweier Druckprodukte durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
EP1357342A1 (de) 2002-04-17 2003-10-29 Linde Aktiengesellschaft Drei-Säulen-System zur Tieftemperaturzerlegung mit Argongewinnung
EP1376037B1 (de) 2002-06-24 2005-09-14 Linde Aktiengesellschaft Luftzerlegungsverfahren und -anlage mit Mischsäule und Krypton-Xenon-Gewinnung
DE10232430A1 (de) 2002-07-17 2004-01-29 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10238282A1 (de) 2002-08-21 2003-05-28 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperatur-Zerlegung von Luft
DE10248656A1 (de) 2002-10-18 2004-04-29 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
US6694775B1 (en) * 2002-12-12 2004-02-24 Air Products And Chemicals, Inc. Process and apparatus for the recovery of krypton and/or xenon
EP1585926A1 (de) 2002-12-19 2005-10-19 Karges-Faulconbridge, Inc. System und verfahren für flüssigkeitsextraktion
DE10302389A1 (de) 2003-01-22 2003-06-18 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1482266A1 (de) 2003-05-28 2004-12-01 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10334559A1 (de) 2003-05-28 2004-12-16 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10334560A1 (de) 2003-05-28 2004-12-16 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10332862A1 (de) 2003-07-18 2005-02-10 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung
DE10332863A1 (de) 2003-07-18 2004-02-26 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1544559A1 (de) 2003-12-20 2005-06-22 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102005029274A1 (de) 2004-08-17 2006-02-23 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperatur-Zerlegung von Luft
EP1666824A1 (de) 2004-12-03 2006-06-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1672301A1 (de) 2004-12-03 2006-06-21 Linde AG Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung eines Gasgemischs, insbesondere von Luft
EP1757884A2 (de) 2005-08-26 2007-02-28 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3020866A1 (fr) * 2014-05-07 2015-11-13 Air Liquide Colonne de distillation et appareil de separation d’air par distillation cryogenique pour la production eventuelle d’un melange de krypton et de xenon
CN114279169A (zh) * 2022-01-21 2022-04-05 浙江智海化工设备工程有限公司 一种中压、低压氧气空分及氪氙浓缩一体化设备及浓缩工艺
CN114812098A (zh) * 2022-05-13 2022-07-29 河南心连心深冷能源股份有限公司 一种由主冷凝蒸发器提取贫氪氙或富氧的装置及提取方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1243881B1 (de) Drei-Säulen-System zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
EP2236964B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
EP1482266B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102009048456A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP0299364A2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung durch Rektifikation
EP1666824A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102007014643A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
WO2020169257A1 (de) Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP3207320B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur variablen gewinnung von argon durch tieftemperaturzerlegung
DE10213212A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung zweier Druckprodukte durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
WO2014146779A2 (de) Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von gasförmigem druckstickstoff
EP2322888B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Helium-Neon-Konzentrats aus Luft
DE69204128T3 (de) Kryogenisches Verfahren zur Herstellung von ultrareinem Stickstoff.
EP2053331A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
EP1006326B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2551619A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Druckstickstoff und Drucksauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE19933558C5 (de) Dreisäulenverfahren und -vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP4065910A1 (de) Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP2600090A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Drucksauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP3557166A1 (de) Verfahren zur tieftemperaturzerlegung von luft und luftzerlegungsanlage
EP3026381A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum ausschleusen schwerer als sauer- stoff flüchtiger komponenten aus einer luftzerlegungsanlage
DE202009004099U1 (de) Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP4430350A1 (de) Verfahren und anordnung zur erzeugung eines argonprodukts und eines sauerstoffprodukts und verfahren zum umrüsten einer oder mehrerer luftzerlegungsanlagen
DE102013017590A1 (de) Verfahren zur Gewinnung eines Krypton und Xenon enthaltenden Fluids und hierfür eingerichtete Luftzerlegungsanlage
DE10332862A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA RS

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20111021