DE1199293B - Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung in einem Einsaeulenrektifikator - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung in einem Einsaeulenrektifikator

Info

Publication number
DE1199293B
DE1199293B DEG37390A DEG0037390A DE1199293B DE 1199293 B DE1199293 B DE 1199293B DE G37390 A DEG37390 A DE G37390A DE G0037390 A DEG0037390 A DE G0037390A DE 1199293 B DE1199293 B DE 1199293B
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
gas
rectifier
nitrogen
compressor
compressed
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DEG37390A
Other languages
English (en)
Inventor
Dipl-Ing Guenther Rueckborn
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Gesellschaft fuer Lindes Eismaschinen AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Gesellschaft fuer Lindes Eismaschinen AG filed Critical Gesellschaft fuer Lindes Eismaschinen AG
Priority to DEG37390A priority Critical patent/DE1199293B/de
Publication of DE1199293B publication Critical patent/DE1199293B/de
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/044—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a single pressure main column system only
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04012—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling
    • F25J3/04018—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling of main feed air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04012—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling
    • F25J3/0403—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04048—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04109—Arrangements of compressors and /or their drivers
    • F25J3/04115—Arrangements of compressors and /or their drivers characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04109—Arrangements of compressors and /or their drivers
    • F25J3/04115—Arrangements of compressors and /or their drivers characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
    • F25J3/04127—Gas turbine as the prime mechanical driver
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04109—Arrangements of compressors and /or their drivers
    • F25J3/04139—Combination of different types of drivers mechanically coupled to the same compressor, possibly split on multiple compressor casings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04109—Arrangements of compressors and /or their drivers
    • F25J3/04145—Mechanically coupling of different compressors of the air fractionation process to the same driver(s)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04309—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04333—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04333—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04351—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04381—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using work extraction by mechanical coupling of compression and expansion so-called companders
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04393—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using multiple or multistage gas work expansion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/24—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using regenerators, cold accumulators or reversible heat exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/20—Integrated compressor and process expander; Gear box arrangement; Multiple compressors on a common shaft
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F25J2240/12—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream the fluid being nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/90—Hot gas waste turbine of an indirect heated gas for power generation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/20—Boiler-condenser with multiple exchanger cores in parallel or with multiple re-boiling or condensing streams

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

  • Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung in einem Einsäulenrektifikator Die Erfindung befaßt sich mit einem Verfahren und einer Vorrichtung zum Zerlegen von Luft bei tiefen Temperaturen in einem Einsäulenrektifikator, bei dem ein Teil des vom Kopf des Rektifikators abgezogenen Stickstoffs als Kreislaufgas verdichtet, unter Verdampfung des flüssig aus dem Sumpf des Rektifikators entnommenen und mittels einer Pumpe auf Druck gebrachten Sauerstoffs gekühlt, in einer im Sumpf des Rektifikators angeordneten Heizvorrichtung verflüssigt und anschließend unter Entspannuna in den Rektifikator zurückgeführt wird, wobei ein zweiter Gasanteil in einer weiteren im Sumpf des Rektifikators angeordneten Heizvorrichtung ebenfalls verflüssigt und unter Entspannung in den Rektifikator eingeführt wird.
  • Es ist bekannt, in Luftzerlegungsanlagen Sauerstoff unter einem Druck von 20 bis 40 ata dadurch zu gewinnen, daß man den im Sumpf der Rektifikationskolonne anfallenden flüssigen Sauerstoff mittels einer Pumpe auf den gewünschten Druck fördert und anschließend im Wärineaustausch mit einem mittels Kompressoren auf höheren Druck gebrachten stickstoffreichen Gasstrom verdampft und auf Umgebungstemperatur anwärmt. Bei großen Anlagen verdichtet man die gesamte Zerlegungsluft nur auf den erforderlichen Kolonnendruck und kühlt sie dann in umschaltbaren Wärmeaustauschern (Regeneratoren) auf die Temperatur der Zerlegungskolonne. Dem verpumpten Produktsauerstoff führt man in diesem Falle Stickstoff entgegen, der trocken aus dem Trennapparat entnommen und mit einem Trockenlaufkompressor auf hohen Druck gebracht wird (Stickstoffkreislauf). Je höher der Kreislaufdruck liegt, um so kleiner ist die erforderliche Kreislaufgasmenge. Das energetische Optimum liegt bei etwa 80 ata. Für diesen hohen Enddruck gibt es noch keine Turbomaschinen, so daß man bei Großanlagen stets mehrere in ihrer Leistung beschränkte Kolbenkompressoren aufstellen muß.
  • Mit Turbokompressoren kann man den Kreislaufstickstoff nur auf 30 bis 40 ata komprimieren. Bei Anwendung dieser geringen Kompressionsdrücke muß zur Erzeugung der für den Betrieb erforderlichen Kälte eine größere Kreislaufgasmenge umgewälzt werden. Hierdurch ergibt sich ein höherer Energiebedarf als bei Anwendung höherer Kornpressionsdrücke, die aber eben nur mit Kolbenkompressoren erreichbar sind.
  • Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, einen Verfahrensweg zu zeigen, auf dem man ohne Erhöhung der Energiekosten mit einem Kompressionsdruck des Kreislaufstickstoffs von 30 bis 40 ata auskommt, so daß man in der Lage ist, Turbokompressoren anzuwenden, die in ihrer Leistung praktisch nicht beschränkt sind. Insbesondere für Großanlagen stellt dies eine wesentliche Erleichterung und Verbilligung des Betriebes dar.
  • Die Lösung dieser Aufgabe gelingt dadurch, daß der zweite Gasanteil als Hilfskreislaufgas zusätzlich aus dem Rektifikator entnommen, auf einen solchen Druck verdichtet und unter Verdampfung des Drucksauerstoffs gekühlt wird, daß seine Verflüssigung im Sumpf des Rektifikators bei einer Temperaturdifferenz von 1 bis 31 C gegenüber dem dabei verdampfenden Sauerstoff erfolgt.
  • Nach einem weiteren Merkmal der Erfindung wird eine über die Regeneratoren abzuführende Restgasmenge (Stickstoff) nach Vorwärmung arbeitsleistend entspannt und die erzeugte Energie teilweise zum Antrieb des Hilfskreislaufgaskompressors, vorzugsweise durch direkte Kupplung der Kraft- und Arbeitsmaschine, verwendet. Die restliche Energie wird an einen elektrischen Generator abgegeben, d. h., es wird in bekannter Weise Kälte durch Energieabgabe nach außen erzeugt.
  • Nach der Erfindung ist es dabei besonders vorteilhaft, das Hilfskreislaufgas aus dem mittleren Teil des Rektifikators mit 20 bis 30% Sauerstoffgehalt zu entnehmen und einige Böden darüber verflüssigt zurückzuführen.
  • Verwendet man Stickstoff als Hilfskreislaufgas, so ergibt sich beispielsweise ein Kompressionsdruck des Hilfskreislaufgaskompressors von etwa 17 ata. Bei Anwendung eines Hilfskreislaufgases mit einem Sauerstoffgehalt wie etwa Luft ergibt sich dagegen nur ein Kompressionsdruck von etwa 13 ata.
  • Erfindungsgemäß ist es weiterhin zweckmäßig, das Hilfskreislaufgas vor seiner Kompression so weit vorzuwärmen, daß seine fühlbare Wärine nach der Kompression zur Verdampfung des Drucksauerstoffs 6 bis 18 Kilokalorien je Nins Sauerstoff beiträgt.
  • Die Vorwärmung kann dabei mindestens teilweise durch Wärmeaustausch mit komprimiertem und vorgekühltem Kreislaufstickstoff erfolgen, sie kann je- doch mindestens teilweise auch in Anwärinrohrschlangen im unteren Teil der Regeneratoren erfolgen.
  • Dementsprechend ist die Luftzerlegungsapparatur dadurch charakterisiert, daß der mit einem Druck von 4,5 bis 6,5 ata betriebene Einsäulenrektifikator unterhalb seines Kopfes eine zusätzliche Gasentnahmestelle besitzt, die mit dem Eintrittsstutzen eines Hilfskreislaufgaskompressors verbunden ist, dessen Austrittsstutzen über einen Wärmeaustauscher für den zu verdampfenden Drucksauerstoff, eine Sumpfheizvorrichtung und ein Entspannungsventil mit einer um einige Böden höher als die Entnahmestelle gelegene Stelle des Rektifikators in Verbindung steht, während ein an sich bekannter Kältekreislauf am Kopf des Rektifikators angeschlossen ist und über einen oder mehrere Wärmeaustauscher, einen auf 30 bis 40 ata komprimierenden Kompressor, den anderen Stromweg eines oder mehrerer der genannten Wärmeaustauscher, eine Sumpfheizvorrichtung und ein Entspannungsventil zum Kopf des Rektifikators zurückführt, wobei zur Rückführung des zur Regeneratorspülung verwendeten Restgases eine Leitung vom oberen Teil des Rektifikators über den Wärineaustauscher für den Kreislaufstickstoff und eine Entspannungsturbine zu den Regeneratoren vorgesehen ist.
  • Der Hilfskreislaufgaskompressor wird dabei direkt von der Restgasentspannungsturbine angetrieben. Die Druckverhältnisse werden dabei so eingestellt, daß hier ein entsprechender Energieausgleich gegeben ist.
  • Zwischen den Rektifikator und den Hilfskreislaufgaskompressor ist dabei eine Wärmeaustauschvorrichtung zur Vorwärmung des Hilfskreislaufgases eingeschaltet. Zur Vorwärmung des Hilfskreislaufgases können dabei ein Wärmeaustauscher für das komprimierte Stickstoff-Kreislaufgas und/oder Heizschlangen im unteren Teil der Regeneratoren vorgesehen sein.
  • Erfindungsgemäß ist dabei zur Kompression des Kreislaufstickstoffs auf 30 bis 40 ata ein Turbokompressor vorgesehen.
  • An Hand der F i g. 1, 2 und 3 sollen im folgenden einige Ausführungsbeispiele für das erfindungsgemäße Verfahren näher erläutert werden. Gemäß F i g. 1 wird nur reiner Drucksauerstoff gewonnen, während gemäß F i g. 2 außerdem ein reiner Stickstoffanteil bei etwa Atmosphärendruck gewonnen wird.
  • Gemäß F i g. 1 wird durch die Leitung 1 die zu zerlegende Luft dem Kompressor 2 zugeführt, wo sie auf einen Druck von etwa 6 ata verdichtet wird. Die komprimierte Luft gelangt über Leitung 3 und Kühler 4, der mit Wasser beaufschlagt ist, sowie über die Armaturengruppe 5 zu einem der beiden Regeneratoren 6 und 7. Nach Austritt aus diesem Regenerator strömt die Luft über die Armaturengruppe 8 und die Leitung 9 in den mittleren Teil des Einsäulenrektiflkators 10. Im Sumpf der Säule befindet sich eine Heizvorrichtung 11, die über Leitung 12 mit Entspannungsventil 13 mit dem Kopf der Säule verbunden ist.
  • Weitgehend reiner Stickstoff wird durch die Leitun- 14 aus dem Kopf der Säule abgezogen und gelangt in den Wärmeaustauscher 15 und weiter über Leitung 16 zum Kompressor 17. Ein Teil des Stickstoffs wird über Leitung 18 und in die Regeneratoren eingebaute Rohrschlangen 19 sowie über Leitung 20 ebenfalls in die Leitung 16 zum Kompressor 17 eingespeist. Der auf etwa 35 ata komprimierte Stickstoff gelangt durch die Leitung 21 und den Wasserkühler 22 zu dem Abzweigventil 23. Ein Teil des Stickstoffs wird von hier aus durch die Leitung 24 und Wärmeaustauscher 25, Leitung 26, Wärmeaustauscher 27 und Leitung 28 der bereits erwähnten Heizvorrichtung 11 im Sumpf des Rektifikators 10 zugeführt. Der restliche Teil des Stickstoffs gelangt durch Leitung 29 über den bereits erwähnten Wärmeaustauscher 15, Leitung 30 und Wärmeaustauscher 31, sowie Leitung 32 ebenfalls in die Leitung 28 zur Sumpffieizvorrichtung 11.
  • Aus dem mittleren Teil des Rektifikators 10 wird durch Leitung 33 ein Hilfskreislaufgas, dessen Zusammensetzung etwa derjenigen der Luft entspricht, über den Warmeaustauscher 31 und Leitung 34 zum Kompressor 35 geleitet. Ein Teil oder die Gesamtmenge des Hilfskreislaufgases kann aber auch durch Leitung 36 den im unteren Teil der Regeneratoren 6 und 7 eingebauten Rohrschlangen 37 zugeführt werden, von wo das Gas entsprechend vorgewärmt durch Leitung 38 ebenfalls der Leitung 34 zugeführt wird.
  • Das im Kompressor 35 komprimierte Hilfskreislaufgas gelangt dann über Leitung 39, den bereits erwähnten Wärmeaustauscher 27 und Leitung 40 in eine gleichfalls im Sumpf des Rektifikators 10 eingebaute Heizvorrichtung 41 und von hier aus über Leitung 42 und Entspannungsventil 43 einige Böden oberhalb seiner Entnahmestelle im wesentlichen flüssig in den Rektifikator 10 zurück.
  • Das zur Regeneratorspülung benötigte Restgas wird einige Böden unterhalb des Kopfes durch Leitung 44 entnommen und über eine Heizvorrichtung 45, die in dem Wärmeaustauscher 15 eingebaut sein kann, sowie Leitung 46 der Entspannungsturbine 47 zugeführt, wo es von etwa 5,5 ata auf wenig über Atmosphärendruck entspannt wird und über Leitung 48, die Armaturengruppe 8, einen der beiden Regeneratoren 6 und 7 und über die Armaturengruppe 5 die Anlage verläßt.
  • Bei einem Betriebsdruck des Rektifikators von etwa 5,5 ata beträgt der Hilfskreislaufgasdruck in der Heizvorrichtung 41 etwa 13 ata, wobei dann zwischen dem Hilfskreislaufgas und der Sumpfflüssigkeit in dem Rektifikator 10 eine Temperaturdifferenz von etwa 21 C herrscht. Bei dieser Arbeitsweise reicht die Leistung der Entspannungsturbine 47 gerade aus, um den Hilfskreislaufgaskompressor anzutreiben und gleichzeitig in dem elektrischen Generator 49 so viel Energie nach außen abzugeben, daß die Kälteverluste der Anlage gedeckt werden. Außerdem besteht die Möglichkeit, die nicht zum Antrieb des Hilfskreislaufgaskompressors benötigte Energie direkt mit zum Antrieb des Kreislaufstickstoffkompressors oder des Zerlegungsluftkompressors zu verwenden. In diesem Falle könnten sämtliche Maschinen (35, 47; 17, 2, 50) gekuppelt werden.
  • C Die Kompressoren 2 für Luft und 17 für Kreislaufstickstoff können mit Vorteil auf der gleichen Welle laufen und von einer gemeinsamen Antriebsmaschine 50 angetrieben sein, die beispielsweise als Gasturbine ausgeführt sein kann.
  • Aus dem Sumpf des Rektifikators 10 wird durch Leitung 51 flüssiger Sauerstoff entnommen, mittels der Pumpe 52 auf 20 bis 40 ata gebracht und über Leitung 53, Wärmeaustauscher 27, Leitung 54, Wärmeaustauscher 25 und Leitung 55 mit 20 bis 40 ata bei Umgebungstemperatur an die Verbraucher geliefert.
  • Falls eine reine Stickstofffraktion benötigt wird, so kann sie aus Leitung 20 mittels der Abzweigleitung 56 über ein Ventil 57 mit etwa 5,5 ata entnommen werden. Desgleichen besteht auch die Möglichkeit, eine Teilmenge komprimierten Stickstoffs aus der Leitung 21 über die Abzweigleitung 58 mit Ventil 59 zu entnehmen. Dabei ist eine entsprechende Leistungsanpassung des Stickstoffkreislaufs erforderlich.
  • F i g. 2 unterscheidet sich von F i g. 1 in erster Linie dadurch, daß aus der Stickstoffleitung 18 eine Abzweigleitung 36' abzweigt, die über die Rohrschlangen 37' und die Leitung 38' eine Entspannungsturbine 61 beschickt, die mit Vorteil auf die gleiche Welle wie die Entspannungsturbine47 und der Hilfskreislaufgaskompressor 35 arbeitet. Die Entspannungsturbine 61. liefert dann über Leitung 62 und in die Regeneratoren eingebaute Rohrschlangen 63 durch Leitung 64 reinen Stickstoff von etwa 1 ata bei Umgebungstemperatur.
  • Hilfskreislaufgas und Restgas werden dabei zusammen durch die Leitung 33' aus dem Rektifikator abgezogen. Dementsprechend wird die Entspannungsturbine 47 über die Leitung 46' gespeist, die aus der Leitung 34 abzweigt.
  • In allen Fällen werden die Betriebsdruckverhältnisse in der Weise einreguliert, daß die Restgasentspannung und gegebenenfalls auch die Reinstickstoffentspannung die zum Betrieb des Hilfskreislaufgaskompressors 35 benötigte Energie liefert. Der Betriebsdruck im Rektifikator 10 kann dabei zwischen 5 und 7 ata schwanken, je nachdem, wie groß die entnommene Reinstickstofffraktion ist bzw. mit welchem Druck sie entnommen wird.
  • Die beschriebene Anlage eignet sich zur Herstellung von Sauerstoff mit einer Reinheit von bis etwa 98 1/9.
  • Gegenüber dem Verfahren mit nur einem Kältekreislauf wird durch den Hilfskältekreislauf eine Energieersparnis erzielt. Außerdem ergibt sich die Möglichkeit der Anwendung vom Turbokompressoren für den Stickstoffkreislauf, was insbesondere für größere Anlagen von Bedeutung im Interesse einer Verbilligung der Investierungskosten und Erleichterung des Betriebes ist.
  • Schließlich ergibt sich bei dieser Arbeitsweise erfindungsgemäß noch die besonders vorteilhafte Mög- lichkeit, daß der auf 30 bis 40 ata komprimierte Kreislaufstickstoff aus einernachAckeret-Keller mit Stickstoff als Kreislaufmedium arbeitenden Gasturbine vor seiner Erhitzung aus einem entsprechend vergrößerten Kompressor abgezweigt wird, wobei die erzeugte Energie mindestens teilweise auch zur Kornpression der Zerlegungsluft dient.
  • Die hierfür erforderliche Vergrößerung des für die Gasturbine allein gebrauchten Kreislaufmediumkompressors bringt nur verhältnismäßig geringe Mehrkosten mit sich, die in keinem Verhältnis zu den Anschaffungskosten eines eigenen Kreislaufgaskompressors stehen.
  • F i g. 3 zeigt ein Schema der mit der Kreislaufstickstoffkompression kombinierten Anwendung einer Gasturbine nach Ackeret-Keller, die auch zum Antrieb des Zerlegungsluftkompressors dient.
  • Der Kompressor 17' dient dabei nicht nur zur Kompression des Kreislaufstickstoffs für die Luftzerlegungsanlage, sondern auch zur Kompression des Gasturbinenkreislaufstickstoffs.
  • Die Leitung 21 gemäß F i g. 1 oder 2 zweigt daher von einer Leitung 70 für auf 30 bis 40 ata komprimierten Stickstoff ab. Die Leitung 70 führt über Wärmeaustauscher 71 und Leitung 72 zu einer Heizvorrichtung 73, die mit beliebigen Mitteln beheizt sein kann und den Stickstoff auf eine möglichst hohe, für das Material der Apparatur gerade noch zulässige Temperatur von z. B. 700 bis 7501 C vorwärmt.
  • Der erhitzte Stickstoff gelangt nun über Leitung 74 zu der den Kompressor 17' antreibenden Entspannungsturbine 75, wo er auf etwa 6 ata entspannt wird. Durch Leitung 76 gelangt der entspannte Stickstoff über den genannten Wärmeaustauscher 71, Leitung 77, Wasserkühler 78 und Leitung 79 zurück zum Kompressor 17'.
  • Der Zerlegungsluftkompressor 2, der Hilfskreislaufgaskompressor 35 und die Restgasentspannungsturbine 47 sind dabei mechanisch gekuppelt, wie durch die strichpunktierte Welle angedeutet.
  • Die übrigen Leitungen entsprechen den mit gleichen Bezugszeichen versehenen Leitungen gemäß Fig.1 oder 2.

Claims (2)

  1. Patentansprüche: 1. Verfahren zum Zerlegen von Luft bei tiefen Temperaturen in einem Einsäulenrektifikator, bei dem ein Teil des vom Kopf des Rektifikators abgezogenen Stickstoffs als Kreislaufgas verdichtet, unter Verdampfung des flüssig aus dem Sumpf des Rektilikators entnommenen und mittels einer Pumpe auf Druck gebrachten Sauerstoffs gekühlt, in einer im Sumpf des Rektifikators angeordneten Heizvorrichtung verflüssigt und anschließend unter Entspannung in den Rektifikator zurückgeführt wird, wobei ein zweiter Gasanteil in einer weiteren im Sumpf des Rektifikators angeordneten Heizvorrichtung ebenfalls verflüssigt und unter Entspannung in den Rektifikator eingeführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß der zweite Gasanteil als Hilfskreislaufgas zusätzlich aus dem Rektifikator entnommen, auf einen solchen Druck verdichtet und unter Verdampfung des Drucksauerstoffs gekühlt wird, daß seine Verflüssigung im Sumpf des Rektifikators bei einer Temperaturdifferenz von 1 bis 3' C gegenüber dem dabei verdampfenden Sauerstoff erfolgt.
  2. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine über die Regeneratoren abzuführende Restgasmenge (Stickstoff) nach Vorwärmung arbeitsleistend entspannt und die erzeugte Energie zum Antrieb des Hilfskreislaufgaskompressors, vorzugsweise durch direkte Kupplung der Kraft- und Arbeitsmaschine, verwendet wird. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Hilfskreislaufgas aus dem mittleren Teil des Rektifikators mit 20 bis 30"/o, Sauerstoffgehalt entnommen und einige Böden darüber verflüssigt zurückgeführt wird. 4. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Hilfskreislaufgas vor seiner Kompression so weit vorgewärint wird, daß seine fühlbare Wärme nach der Kompression zur Verdampfung des Drucksauerstoffs 6 bis 18 Kilokalorien pro Nm3 Sauerstoff beiträgt. 5. Verfahren nach Anspruch4, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorwännung des Hilfskreislaufgases mindestens teilweise durch Wärmeaustausch mit komprimiertem und vorgekühltem Kreislaufstickstoff erfolgt. 6. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorwärmung des Hilfskreislaufgases mindestens teilweise in Anwärinrohrschlangen im unteren Teil der Regeneratoren erfolgt. 7. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der auf 30 bis 40 ata komprimierte Kreislaufstickstoff aus einer nach Ackeret-Keller mit Stickstoff als Kreislaufmedium arbeitenden Gasturbine vor seiner Erhitzung aus einem entsprechend vergrößerten Kompressor abgezweigt wird, wobei die erzeugte Energie mindestens teilweise auch zur Kompression der Zerlegungsluft dient. 8. Vorrichtung zur Durchführung des Luftzerlegungsverfahrens nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der mit einem Druck von 4,5 bis 6,5 ata betriebene Einsäulenrektifikator (10) unterhalb seines Kopfes eine zusätzliche Gasentnahmestelle besitzt, die mit dem Eintrittsstutzen eines Hilfskreislaufgaskompressors (35) verbunden ist, dessen Austrittsstutzen über einen Wärmeaustauscher (27) für den zu verdampfenden Drucksauerstoff, eine Sumpfheizvorrichtung (41) und ein Entspannungsventil (43) mit einer um einige Böden höher als die Entnahmestelle gelegenen Stelle des Rektifikators (10) in Verbindung steht, während ein an sich bekannter Kältekreislauf am Kopf des Rektifikators (10) angeschlossen ist und über einen oder mehrere Wärmeaustauscher (15), einen auf 30 bis 40 ata komprimierenden Kompressor (17), den anderen Stromweg eines oder mehrerer der genannten Wärmeaustauscher, eine Sumpfheizvorrichtung (11) und ein Entspannungsventil (13) zum Kopf des Rektifikators zurückführt, wobei zur Rückführung des zur Regeneratorspülung verwendeten Restgases eine Leitung (44) vom oberen Teil des Rektifikators über den Wärmeaustauscher (15) für den Kreislaufstickstoff und eine Entspannungsturbine (47) zu den Regeneratoren (6, 7) vorgesehen ist. 9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Hilfskreislaufgaskompressor (35) direkt von der Restgasentspannungsturbine (47) angetrieben ist. 10. Vorrichtung nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den Rektifikator (10) und den Hilfskreislaufgaskompressor (35) eine Wärmeaustauschvorrichtung zur Vorwärinung des Hilfskreislaufgases eingeschaltet ist. 11. Vorrichtun- nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß zur Vorwärmung des Hilfskreislaufgases ein Wänneaustauscher (31) für das komprimierte Stickstoff-Kreislaufgas vorgesehen ist. 12. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß zur Vorwärmung des Hilfskreislaufgases Heizschlangen (37) im unteren Teil der Regeneratoren (6, 7) vorgesehen sind. 1-i. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß zur Verdichtung des Kreislaufstickstoffs auf 30 bis 40 ata ein Turbokompressor (17) vorgesehen ist. 14. Vorrichtung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß ein Turbokompressor (17') vorgesehen ist, der gleichzeitig für die Kompression von Stickstoff als Kreislaufmedium einer Gasturbine nach Ackeret-Keller dient, wobei die Entspannungsturbine (75) dieses Aggregats auch mit dem Zerlegungsluftkompressor (2) gekuppelt ist. 15. Vorrichtung nach Anspruch 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Restgasentspannungsturbine (47) nicht nur mit dem Hilfskreislaufgaskompressor (35), sondern auch mit dem Kreislaufstickstoffkompressor (17) gekuppelt ist. In Betracht gezogene Druckschriften: Deutsche Patentschriften Nr. 901542, 952 908; »Handbuch der Kältetechnik«, Bd. 8 (1957), S.164.
DEG37390A 1963-03-29 1963-03-29 Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung in einem Einsaeulenrektifikator Pending DE1199293B (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DEG37390A DE1199293B (de) 1963-03-29 1963-03-29 Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung in einem Einsaeulenrektifikator

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DEG37390A DE1199293B (de) 1963-03-29 1963-03-29 Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung in einem Einsaeulenrektifikator

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE1199293B true DE1199293B (de) 1965-08-26

Family

ID=7125622

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DEG37390A Pending DE1199293B (de) 1963-03-29 1963-03-29 Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung in einem Einsaeulenrektifikator

Country Status (1)

Country Link
DE (1) DE1199293B (de)

Cited By (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2044363A1 (de) * 1969-09-10 1971-04-15 LAir Liquide S A. pour lEtude et !Exploitation des Procedes Georg Claude, Paris Verfahren zur Gewinnung von Stickstoff und Sauerstoff
DE3706733A1 (de) * 1986-03-10 1987-09-24 Air Prod & Chem Gastrennungsverfahren mit einzeldestillationskolonne
EP0286314A1 (de) * 1987-04-07 1988-10-12 The BOC Group plc Lufttrennung
EP0357299A1 (de) * 1988-08-31 1990-03-07 The BOC Group plc Lufttrennung
EP1132700A1 (de) * 2000-03-07 2001-09-12 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Verfahren und Vorrichtung zur kryogenischen Luftzerlegung
FR2819046A1 (fr) * 2001-01-03 2002-07-05 Air Liquide Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
EP1314941A2 (de) * 2001-11-23 2003-05-28 Messer AGS GmbH Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Stickstoff aus Luft
DE102007031759A1 (de) 2007-07-07 2009-01-08 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102007031765A1 (de) 2007-07-07 2009-01-08 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102009034979A1 (de) 2009-04-28 2010-11-04 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Drucksauerstoff
EP2312248A1 (de) 2009-10-07 2011-04-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon
EP2458311A1 (de) 2010-11-25 2012-05-30 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102010052544A1 (de) 2010-11-25 2012-05-31 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2520886A1 (de) 2011-05-05 2012-11-07 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2568242A1 (de) 2011-09-08 2013-03-13 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stahl
EP2600090A1 (de) 2011-12-01 2013-06-05 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Drucksauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102011121314A1 (de) 2011-12-16 2013-06-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102013017590A1 (de) 2013-10-22 2014-01-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung eines Krypton und Xenon enthaltenden Fluids und hierfür eingerichtete Luftzerlegungsanlage
DE102012017488A1 (de) 2012-09-04 2014-03-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Erstellung einer Luftzerlegungsanlage, Luftzerlegungsanlage und zugehöriges Betriebsverfahren
EP2784420A1 (de) 2013-03-26 2014-10-01 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Luftzerlegung und Luftzerlegungsanlage
WO2014154339A2 (de) 2013-03-26 2014-10-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur luftzerlegung und luftzerlegungsanlage
EP2801777A1 (de) 2013-05-08 2014-11-12 Linde Aktiengesellschaft Luftzerlegungsanlage mit Hauptverdichterantrieb
EP2963370A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP2963367A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft mit variablem Energieverbrauch
EP2963369A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP2963371A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur gewinnung eines druckgasprodukts durch tieftemperaturzerlegung von luft
WO2019073132A1 (fr) * 2017-10-13 2019-04-18 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE901542C (de) * 1952-01-10 1954-01-11 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft durch Verfluessigung und Rektifikation
DE952908C (de) * 1953-10-11 1956-11-22 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE901542C (de) * 1952-01-10 1954-01-11 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft durch Verfluessigung und Rektifikation
DE952908C (de) * 1953-10-11 1956-11-22 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft

Cited By (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2044363A1 (de) * 1969-09-10 1971-04-15 LAir Liquide S A. pour lEtude et !Exploitation des Procedes Georg Claude, Paris Verfahren zur Gewinnung von Stickstoff und Sauerstoff
DE3706733A1 (de) * 1986-03-10 1987-09-24 Air Prod & Chem Gastrennungsverfahren mit einzeldestillationskolonne
EP0286314A1 (de) * 1987-04-07 1988-10-12 The BOC Group plc Lufttrennung
US4883516A (en) * 1987-04-07 1989-11-28 The Boc Group, Inc. Air separation
EP0357299A1 (de) * 1988-08-31 1990-03-07 The BOC Group plc Lufttrennung
US4962646A (en) * 1988-08-31 1990-10-16 The Boc Group, Inc. Air separation
EP1132700A1 (de) * 2000-03-07 2001-09-12 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Verfahren und Vorrichtung zur kryogenischen Luftzerlegung
FR2806152A1 (fr) * 2000-03-07 2001-09-14 Air Liquide Procede et installation de separation d'air par distillation cryogenique
FR2819046A1 (fr) * 2001-01-03 2002-07-05 Air Liquide Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
EP1314941A2 (de) * 2001-11-23 2003-05-28 Messer AGS GmbH Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Stickstoff aus Luft
EP1314941A3 (de) * 2001-11-23 2003-08-27 Messer AGS GmbH Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Stickstoff aus Luft
DE102007031759A1 (de) 2007-07-07 2009-01-08 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102007031765A1 (de) 2007-07-07 2009-01-08 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2015013A2 (de) 2007-07-07 2009-01-14 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2015012A2 (de) 2007-07-07 2009-01-14 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102009034979A1 (de) 2009-04-28 2010-11-04 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Drucksauerstoff
EP2312248A1 (de) 2009-10-07 2011-04-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon
DE102010052545A1 (de) 2010-11-25 2012-05-31 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102010052544A1 (de) 2010-11-25 2012-05-31 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2466236A1 (de) 2010-11-25 2012-06-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tiefemperaturzerlegung von Luft
EP2458311A1 (de) 2010-11-25 2012-05-30 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2520886A1 (de) 2011-05-05 2012-11-07 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2568242A1 (de) 2011-09-08 2013-03-13 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stahl
DE102011112909A1 (de) 2011-09-08 2013-03-14 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stahl
EP2600090A1 (de) 2011-12-01 2013-06-05 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Drucksauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102011121314A1 (de) 2011-12-16 2013-06-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102012017488A1 (de) 2012-09-04 2014-03-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Erstellung einer Luftzerlegungsanlage, Luftzerlegungsanlage und zugehöriges Betriebsverfahren
EP2784420A1 (de) 2013-03-26 2014-10-01 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Luftzerlegung und Luftzerlegungsanlage
WO2014154339A2 (de) 2013-03-26 2014-10-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur luftzerlegung und luftzerlegungsanlage
EP2801777A1 (de) 2013-05-08 2014-11-12 Linde Aktiengesellschaft Luftzerlegungsanlage mit Hauptverdichterantrieb
DE102013017590A1 (de) 2013-10-22 2014-01-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung eines Krypton und Xenon enthaltenden Fluids und hierfür eingerichtete Luftzerlegungsanlage
EP2963370A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP2963367A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft mit variablem Energieverbrauch
EP2963369A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP2963371A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur gewinnung eines druckgasprodukts durch tieftemperaturzerlegung von luft
WO2016005031A1 (de) 2014-07-05 2016-01-14 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft mit variablem energieverbrauch
WO2019073132A1 (fr) * 2017-10-13 2019-04-18 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR3072451A1 (fr) * 2017-10-13 2019-04-19 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
CN111183328A (zh) * 2017-10-13 2020-05-19 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 用于通过低温蒸馏来分离空气的方法和设备

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE1199293B (de) Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung in einem Einsaeulenrektifikator
EP0093448B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von gasförmigem Sauerstoff unter erhöhtem Druck
DE60315823T2 (de) Verfahren und einrichtung zur stromerzeugung aus der im kern mindestens eines hochtemperatur-kernreaktors erzeugten wärme
EP0949471B1 (de) Luftzerlegungsanlage mit zwei verschiedenen Betriebsmodi
DE69210009T2 (de) Hochdrucklufttrennungszyklen, mit mehrfachem Aufkocher und Doppelkolonne und ihre Integration in Gasturbinen
DE3146335C2 (de) Verfahren zum Erzeugen von Sauerstoff-Produktgas
DE2044363C2 (de) Verfahren zur Erzeugung von Sauerstoff und Stickstoff
EP0842385B2 (de) Verfahren und vorrichtung zur variablen erzeugung eines gasförmigen druckprodukts
DE1112997B (de) Verfahren und Einrichtung zur Gaszerlegung durch Rektifikation bei tiefer Temperatur
DE2164795B2 (de) Verfahren zur Rückgewinnung von Verdichtungsenergie bei einer Luftzerlegungsanlage
EP2980514A1 (de) Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft und Luftzerlegungsanlage
DE10115258A1 (de) Maschinensystem und dessen Anwendung
DE1103363B (de) Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines ausgeglichenen Kaeltehaushaltes bei der Gewinnung von unter hoeherem Druck stehenden Gasgemischen und/oder Gasgemisch-komponenten durch Rektifikation
DE1258882B (de) Verfahren und Anlage zur Luftzerlegung durch Rektifikation unter Verwendung eines Hochdruckgas-Kaeltekreislaufes zur Druckverdampfung fluessigen Sauerstoffs
DE3031913A1 (de) System und verfahren zum uebertragen von waerme in offenem kreislauf
DE69209835T2 (de) Einsäulenluftzerlegungszyklus und dessen Integration in Gasturbinen
DE1289061B (de) Verfahren zur Tieftemperatur-Kaelteerzeugung
DE1012939B (de) Verfahren zum Zerlegen von Luft bei niedriger Temperatur
DE3719861C2 (de) Dampfturbinenanlage
DE1159971B (de) Verfahren zur Gewinnung von gasfoermigem und unter Druck stehendem Sauerstoff durch Zerlegung von Luft
DE1902399A1 (de) Anlage mit geschlossenem Gaskreislauf und gekuehltem Antriebsfluid
EP3034974A1 (de) Verfahren und anlage zur verflüssigung von luft und zur speicherung und rückgewinnung von elektrischer energie
DE102012006746A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung elektrischer Energie
EP0108834A2 (de) Vorrichtung zum Herstellen von flüssigem Para-Wasserstoff
DE1143526B (de) Verfahren und Einrichtung zur Tieftemperatur-Gaszerlegung, insbesondere Luftzerlegung