EP1074805A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff unter überatmosphärischem Druck - Google Patents

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EP1074805A1 EP99118724A EP99118724A EP1074805A1 EP 1074805 A1 EP1074805 A1 EP 1074805A1 EP 99118724 A EP99118724 A EP 99118724A EP 99118724 A EP99118724 A EP 99118724A EP 1074805 A1 EP1074805 A1 EP 1074805A1
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Definitions

  • the invention relates to a process for the production of oxygen under superatmospheric pressure through low-temperature air separation in one Rectification system that has at least one pressure column and one low pressure column has, wherein feed air is compressed to a first pressure which is approximately equal to Operating pressure of the pressure column is at least a first partial flow of the feed air cooled to the first pressure in a main heat exchanger and into the pressure column is initiated, an oxygen flow being taken from the low pressure column a discharge pressure that is higher than the operating pressure of the low pressure column, brought, warmed in the main heat exchanger and removed as a product, and whereby a process stream relaxes work and into the low pressure column is fed in and at least part of the work-related relaxation generated mechanical energy is used to drive a cold compressor.
  • the invention has for its object such a method energetically to make it cheaper.
  • This object is achieved in that the oxygen flow from the low pressure column brought to the delivery pressure in the liquid state and by indirect Heat exchange with a second partial flow which compresses to the first pressure Feed air is evaporated, the second partial stream upstream of the indirect Heat exchange is brought to a second pressure by means of the cold compressor.
  • the oxygen product stream itself is not by means of the Expansion machine driven cold compressor to an increased pressure brought, but a partial air flow, which is used to evaporate the liquid Oxygen flow serves under an increased pressure.
  • a greater effect can be achieved in this way, that means the discharge pressure of the oxygen is at the same loss of cold Cold compressors higher than in the previously known method.
  • the first pressure to which the first and the second partial flow of air share are compressed is slightly above the operating pressure of the pressure column.
  • the Pressure difference is preferably such that the first partial flow of air Flow resistance between the air compressor and the pressure column without pressure-changing measures can overcome, and is for example 0.1 to 0.5 bar.
  • the operating pressures at the head of the rectification columns are, for example, 2.5 to 10 bar, preferably 4 to 7 bar in the pressure column and 1.05 to 4 bar, preferably 1.1 to 1.5 bar in the low pressure column.
  • an air compressor is preferably the only one external driven machine used. This brings the total air to the first pressure, which is simultaneously the inlet pressure of the expansion machine and the cold compressor represents. In this way, the oxygen product can be released under a pressure can be obtained, for example, 0.5 to 4 bar, preferably 1 to 3 bar the operating pressure of the low pressure column is without an additional Energy consumption compared to the extraction of the oxygen product below Low pressure column pressure is connected.
  • the cold compressed partial air flow is used for indirect heat exchange with the evaporating oxygen at least partially, preferably completely or in essentially fully condensed.
  • the condensate is then released and fed to the pressure column and / or the low pressure column.
  • the method according to the invention is particularly suitable for the extraction of impure Oxygen with a purity of 80 to 99.5 mol%, preferably 90 to 95 mol% suitable under superatmospheric pressure.
  • the work-relieving relaxation can be nitrogen, for example fed from the top of the pressure column or any other fraction from the pressure column become.
  • the process stream is that of work-relieving relaxation is subjected, however, by a third partial flow to the first pressure compressed feed air formed.
  • the Braking device can for example by a brake blower and / or Brake generator be formed and is located outside of the cold box, which for Insulation of the cold parts of the apparatus is used. This allows energy to be transferred to the Given the environment and thus the cold necessary for the process without using another relaxation machine.
  • relaxation machine, cold compressor and braking device immediately mechanically coupled, for example via a common shaft.
  • the invention also relates to a device according to claim 5.
  • Atmospheric air 1 is passed through a filter 2 in an air compressor 3 compressed to a first pressure which is approximately equal to the operating pressure of the pressure column 13 is. (To overcome the line losses, the first pressure must be slightly above the Pressure column pressures are, for example, less than 1 bar, preferably 0.5 bar or less.)
  • compressed air flows through line 7 to Main heat exchanger 8 and is partially cooled there to about dew point.
  • the cold air 9 is at 10 into a first partial flow 11 and a second partial flow 12 divided up.
  • the first partial stream 11 is directly into the pressure column 13 of the Rectification system, directly above the swamp.
  • the Rectification system also has a low pressure column 14 which over a common condenser-evaporator, the main condenser 15 in Heat exchange relationship with the pressure column 13 is.
  • the second partial flow 12 is in a cold compressor 16 to a second, higher Bring pressure, via line 17 to a secondary condenser 18, which as Circulation evaporator is trained (not shown), performed, and there essential completely liquefied.
  • the liquefied air 19 is fed into the pressure column via a valve 20 13 throttled, either at the sump (see drawing) or at an intermediate point, the some theoretical or practical floors above the feed of the first partial stream 11.
  • Liquid raw oxygen 24 from the bottom of the pressure column 13 and liquid nitrogen 25 from the main condenser 15 are cooled in the subcooling countercurrent 26 and applied to the low pressure column 14 via the valves 27 and 28, respectively.
  • nitrogen-rich residual gas 29 is withdrawn and after heating in the supercooling counterflow 26 and in the main heat exchanger 8 discharged via line 30. It can also be used as a regeneration gas in the Cleaning device 6 are used (not shown).
  • liquid oxygen coincides with the required purity.
  • a portion is withdrawn liquid via line 31, by means of a pump 32 brought to the required delivery pressure and under this pressure evaporates in the secondary condenser 18.
  • the gaseous pressurized oxygen product flows via line 33 to the main heat exchanger and is via line 34 below Ambient temperature given.

Abstract

Das Verfahren und die Vorrichtung dienen zur Gewinnung von Sauerstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperatur-Luftzerlegung in einem Rektifiziersystem, das mindestens eine Drucksäule (13) und eine Niederdrucksäule (14) aufweist. Einsatzluft (1) wird auf einen ersten Druck verdichtet (3), der etwa gleich dem Betriebsdruck der Drucksäule (13) ist. Mindestens ein erster Teilstrom (11) der Einsatzluft (7) wird unter dem ersten Druck in einem Hauptwärmetauscher (8) abgekühlt und in die Drucksäule (13) eingeleitet. Der Niederdrucksäule (14) wird ein Sauerstoffstrom (31) entnommen, auf einen Abgabedruck, der höher als der Betriebsdruck der Niederdrucksäule (14) ist, gebracht (32), im Hauptwärmetauscher (8) angewärmt und als Produkt (34) abgeführt. Ein Prozeßstrom (21) wird arbeitsleistend entspannt (22) und in die Niederdrucksäule (14) eingespeist (23), wobei mindestens ein Teil der bei der arbeitsleistenden Entspannung (22) erzeugten mechanischen Energie zum Antrieb eines Kaltverdichters (16) verwendet wird. Der Sauerstoffstrom (31) aus der Niederdrucksäule (14) wird im flüssigen Zustand auf den Abgabedruck gebracht (32) und durch indirekten Wärmeaustausch (18) mit einem zweiten Teilstrom (12, 17) der auf den ersten Druck verdichteten Einsatzluft (7) verdampft. Der zweite Teilstrom (12) wird stromaufwärts des indirekten Wärmeaustauschs (18) mittels des Kaltverdichters (16) auf einen zweiten Druck gebracht. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Gewinnung von Sauerstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperatur-Luftzerlegung in einem Rektifiziersystem, das mindestens eine Drucksäule und eine Niederdrucksäule aufweist, wobei Einsatzluft auf einen ersten Druck verdichtet wird, der etwa gleich dem Betriebsdruck der Drucksäule ist, mindestens ein erster Teilstrom der Einsatzluft unter dem ersten Druck in einem Hauptwärmetauscher abgekühlt und in die Drucksäule eingeleitet wird, wobei der Niederdrucksäule ein Sauerstoffstrom entnommen, auf einen Abgabedruck, der höher als der Betriebsdruck der Niederdrucksäule ist, gebracht, im Hauptwärmetauscher angewärmt und als Produkt abgeführt wird, und wobei ein Prozeßstrom arbeitsleistend entspannt und in die Niederdrucksäule eingespeist wird und mindestens ein Teil der bei der arbeitsleistenden Entspannung erzeugten mechanischen Energie zum Antrieb eines Kaltverdichters verwendet wird.
Ein derartiges Verfahren und eine entsprechende Vorrichtung sind aus DE 2544340 A bekannt. Hier wird die Tatsache ausgenutzt, daß die Kälteleistung einer Entspannungsturbine in vielen Fällen höher als der Kältebedarf der Anlage ist. Die überschüssige Energie wird zum Antrieb eines Kaltverdichters genutzt, der den Produktsauerstoff aus der Niederdrucksäule in gasförmigem Zustand verdichtet, bevor er im Hauptwärmetauscher angewärmt wird.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein derartiges Verfahren energetisch günstiger zu gestalten.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß der Sauerstoffstrom aus der Niederdrucksäule in flüssigem Zustand auf den Abgabedruck gebracht und durch indirekten Wärmeaustausch mit einem zweiten Teilstrom der auf den ersten Druck verdichteten Einsatzluft verdampft wird, wobei der zweite Teilstrom stromaufwärts des indirekten Wärmeaustauschs mittels des Kaltverdichters auf einen zweiten Druck gebracht wird.
Bei der Erfindung wird also nicht der Sauerstoffproduktstrom selbst mittels des von der Entspannungsmaschine angetriebenen Kaltverdichters auf einen erhöhten Druck gebracht, sondern ein Teilluftstrom, der zur Verdampfung des flüssig abgezogenen Sauerstoffstroms unter einem erhöhten Druck dient. Trotz dieser indirekten Übertragung der Energie auf den Sauerstoffproduktstrom hat sich im Rahmen der Erfindung herausgestellt, daß sich auf diese Weise ein größerer Effekt erzielen läßt, das heißt der Abgabedruck des Sauerstoffs wird bei gleichem Kälteverlust am Kaltverdichter höher als bei dem vorbekannten Verfahren.
Der erste Druck, auf den der erste und der zweite Teilstrom der Luft gemeinsam verdichtet werden, liegt geringfügig über dem Betriebsdruck der Drucksäule. Die Druckdifferenz ist vorzugsweise so bemessen, daß der erste Teilstrom der Luft den Strömungswiderstand zwischen dem Luftverdichter und der Drucksäule ohne druckverändemde Maßnahmen überwinden kann, und beträgt beispielsweise 0,1 bis 0,5 bar.
Die Betriebsdrücke am Kopf der Rektifiziersäulen betragen beispielsweise 2,5 bis 10 bar, vorzugsweise 4 bis 7 bar in der Drucksäule und 1,05 bis 4 bar, vorzugsweise 1,1 bis 1,5 bar in der Niederdrucksäule.
Vorzugsweise wird bei dem Verfahren ein Luftverdichter als einzige extern angetriebene Maschine eingesetzt. Dieser bringt die Gesamtluft auf den ersten Druck, der gleichzeitig den Eintrittsdruck von Entspannungsmaschine und Kaltverdichter darstellt. Auf diese Weise kann das Sauerstoffprodukt unter einem Abgabedruck gewonnen werden, der beispielsweise 0,5 bis 4 bar, vorzugsweise 1 bis 3 bar über dem Betriebsdruck der Niederdrucksäule liegt, ohne daß damit ein zusätzlicher Energieverbrauch gegenüber der Gewinnung des Sauerstoffprodukts unter Niederdrucksäulendruck verbunden ist.
Der kaltverdichtete Teilluftstrom wird bei dem indirekten Wärmeaustausch mit dem verdampfenden Sauerstoff mindestens teilweise, vorzugsweise vollständig oder im wesentlichen vollständig kondensiert. Das Kondensat wird anschließend entspannt und der Drucksäule und/oder der Niederdrucksäule zugeleitet.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist insbesondere zur Gewinnung von unreinem Sauerstoff mit einer Reinheit von 80 bis 99,5 mol%, vorzugsweise 90 bis 95 mol% unter überatmosphärischem Druck geeignet.
Bei dem Verfahren kann der arbeitsleistenden Entspannung beispielsweise Stickstoff vom Kopf der Drucksäule oder jede andere Fraktion aus der Drucksäule zugeführt werden. Vorzugsweise wird der Prozeßstrom, der der arbeitsleistenden Entspannung unterworfen wird, jedoch durch einen dritten Teilstrom der auf den ersten Druck verdichteten Einsatzluft gebildet.
Grundsätzlich ist es möglich, den indirekten Wärmeaustausch, bei dem der Produktsauerstoff gegen den kondensierenden zweiten Teilstrom der Luft verdampft, im Hauptwärmetauscher durchzuführen. Vorzugsweise ist dazu jedoch ein vom Hauptwärmetauscher getrennter Nebenkondensator vorgesehen, der als Umlaufverdampfer ausgebildet ist; alternativ dazu ist es im Prinzip auch möglich, einen Gegenstrom-Wärmetauscher oder einen Fallfilmverdampfer als Nebenkondensator einzusetzen.
Günstig ist es außerdem, wenn ein Teil der bei der arbeitsleistenden Entspannung erzeugten mechanischen Energie an eine Bremseinrichtung abgegeben wird. Die Bremseinrichtung kann beispielsweise durch ein Bremsgebläse und/oder einen Bremsgenerator gebildet sein und befindet sich außerhalb der Coldbox, die zur Isolierung der kalten Teile des Apparats dient. Dadurch kann Energie an die Umgebung abgegeben und damit die für das Verfahren notwendige Kälte gewonnen werden, ohne daß eine weitere Entspannungsmaschine eingesetzt wird. Vorzugsweise sind Entspannungsmaschine, Kaltverdichter und Bremseinrichtung unmittelbar mechanisch gekoppelt, beispielsweise über eine gemeinsame Welle.
Die Erfindung betrifft außerdem eine Vorrichtung gemäß Patentanspruch 5.
Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im folgenden anhand eines in der Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert.
Atmosphärische Luft 1 wird nach Durchströmen eines Filters 2 in einem Luftverdichter 3 auf einen ersten Druck verdichtet, der etwa gleich dem Betriebsdruck der Drucksäule 13 ist. (Zu Überwindung der Leitungsverluste muß der erste Druck etwas über dem Drucksäulendruck liegen beispielsweise von weniger als 1 bar, vorzugsweise 0,5 bar oder weniger.) Nach Entfernung der Kompressionswärme im Nachkühler 4 strömt die auf den ersten Druck verdichtete Luft 5 zu einer Reinigungseinrichtung 6, die durch ein Paar von umschaltbaren Molelukarsiebadsorbern gebildet wird. Die auf den ersten Druck verdichtete Luft fließt nach der Reinigung 6 über Leitung 7 zum Hauptwärmetauscher 8 und wird dort zu einem Teil auf etwa Taupunkt abgekühlt. Die kalte Luft 9 wird bei 10 in einen ersten Teilstrom 11 und einen zweiten Teilstrom 12 aufgeteilt. Der erste Teilstrom 11 wird direkt in die Drucksäule 13 des Rektifiziersystems eingespeist, und zwar unmittelbar oberhalb des Sumpfs. Das Rektifiziersystem weist außerdem eine Niederdrucksäule 14 auf, die über einen gemeinsamen Kondensator-Verdampfer, den Hauptkondensator 15 in Wärmeaustauschbeziehung mit der Drucksäule 13 steht.
Der zweite Teilstrom 12 wird in einem Kaltverdichter 16 auf einen zweiten, höheren Druck gebracht, über Leitung 17 zu einem Nebenkondensator 18, der als Umlaufverdampfer ausgebiildet ist (nicht dargestellt), geführt, und dort wesentlichen vollständig verflüssigt. Die verflüssigte Luft 19 wird über ein Ventil 20 in die Drucksäule 13 eingedrosselt, entweder am Sumpf (siehe Zeichnung) oder an einer Zwischenstelle, die einige theoretische beziehungsweise praktische Böden oberhalb der Zuspeisung des ersten Teilstroms 11 liegt.
Ein weiterer Anteil der auf den ersten Druck verdichteten und anschließend gereinigten Luft 7 wird bei einer Zwischentemperatur aus dem Hauptwärmetauscher 8 herausgeführt und bildet den dritten Teilstrom 21. Dieser wird in einer Entspannungsturbine 22 arbeitsleistend auf etwa Niederdrucksäulendruck entspannt und über Leitung 23 direkt zur Niederdrucksäule 14 geführt. Die Entspannungsturbine 22 ist über eine gemeinsame Welle mit dem Kaltverdichter 16 und einem nicht dargestellten Bremsgenerator gekoppelt.
Flüssiger Rohsauerstoff 24 vom Sumpf der Drucksäule 13 und flüssiger Stickstoff 25 aus dem Hauptkondensator 15 werden im Unterkühlungs-Gegenströmer 26 abgekühlt und über die Ventile 27 beziehungsweise 28 auf die Niederdrucksäule 14 aufgegeben.
Am Kopf der Niederdrucksäule 14 wird stickstoffreiches Restgas 29 abgezogen und nach Anwärmung im Unterkühlungs-Gegenströmer 26 und im Hauptwärmetauscher 8 über Leitung 30 abgeführt. Es kann auch als Regeneriergas in der Reinigungseinrichtung 6 eingesetzt werden (nicht dargestellt).
Als Sumpfprodukt der Niederdrucksäule 14 fällt flüssiger Sauerstoff mit der erforderlichen Reinheit an. Ein Teil wird über Leitung 31 flüssig abgezogen, mittels einer Pumpe 32 auf den erforderlichen Abgabedruck gebracht und unter diesem Druck im Nebenkondensator 18 verdampft. Das gasförmige Drucksauerstoffprodukt strömt über Leitung 33 zum Hauptwärmetauscher und wird über Leitung 34 unter etwa Umgebungstemperatur abgegeben.

Claims (5)

  1. Verfahren zur Gewinnung von Sauerstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperatur-Luftzerlegung in einem Rektifiziersystem, das mindestens eine Drucksäule (13) und eine Niederdrucksäule (14) aufweist, wobei Einsatzluft (1) auf einen ersten Druck verdichtet (3) wird, der etwa gleich dem Betriebsdruck der Drucksäule (13) ist, mindestens ein erster Teilstrom (11) der Einsatzluft (7) unter dem ersten Druck in einem Hauptwärmetauscher (8) abgekühlt und in die Drucksäule (13) eingeleitet wird, wobei der Niederdrucksäule (14) ein Sauerstoffstrom (31) entnommen, auf einen Abgabedruck, der höher als der Betriebsdruck der Niederdrucksäule (14) ist, gebracht (32), im Hauptwärmetauscher (8) angewärmt und als Produkt (34) abgeführt wird, und wobei ein Prozeßstrom (21) arbeitsleistend entspannt (22) und in die Niederdrucksäule (14) eingespeist (23) wird und mindestens ein Teil der bei der arbeitsleistenden Entspannung (22) erzeugten mechanischen Energie zum Antrieb eines Kaltverdichters (16) verwendet wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Sauerstoffstrom (31) aus der Niederdrucksäule (14) im flüssigen Zustand auf den Abgabedruck gebracht (32) und durch indirekten Wärmeaustausch (18) mit einem zweiten Teilstrom (12, 17) der auf den ersten Druck verdichteten Einsatzluft (7) verdampft wird, wobei der zweite Teilstrom (12) stromaufwärts des indirekten Wärmeaustauschs (18) mittels des Kaltverdichters (16) auf einen zweiten Druck gebracht wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Prozeßstrom, der der arbeitsleistenden Entspannung (22) unterworfen wird, durch einen dritten Teilstrom (21) der auf den ersten Druck verdichteten Einsatzluft (7) gebildet wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der indirekte Wärmeaustausch in einem vom Hauptwärmetauscher (8) getrennten Nebenkondensator (18) durchgeführt wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil der bei der arbeitsleistenden Entspannung (22) erzeugten mechanischen Energie an eine Bremseinrichtung abgegeben wird.
  5. Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperatur-Luftzerlegung, mit einem Rektifiziersystem, das mindestens eine Drucksäule (13) und eine Niederdrucksäule (14) aufweist, mit einem Luftverdichter (3) zur Verdichtung von Einsatzluft (1) auf einen ersten Druck, der etwa gleich dem Betriebsdruck der Drucksäule (13) ist, mit einer ersten Teilluftleitung (5, 7, 9, 11), die mit dem Luftverdichter (3) und der Drucksäule (13) verbunden ist und durch einen Hauptwärmetauscher (8) führt, mit einer Sauerstoffproduktleitung (31, 33, 34), die mit der Niederdrucksäule (14) verbunden ist und ein Mittel (32) zur Druckerhöhung aufweist, und mit einer Entspannungsmaschine (22), die mit einem Kaltverdichter (16) gekoppelt ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Sauerstoffproduktleitung (31, 33, 34) zwischen der Niederdrucksäule (14) und dem Mittel (32) zur Druckerhöhung als Flüssigkeitsleitung ausgebildet ist, die mit dem Verdampfungsraum eines Kondensator-Verdampfers (18) verbunden ist, und daß die Vorrichtung eine zweite Teilluftleitung (5, 7, 9, 12, 17) aufweist, die vom Luftverdichter (3) über den Kaltverdichter (16) in den Verflüssigungsraum des Kondensator-Verdampfers (18) führt.
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Cited By (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2830928A1 (fr) * 2001-10-17 2003-04-18 Air Liquide Procede de separation d'air par distillation cryogenique et une installation pour la mise en oeuvre de ce procede
DE102007031759A1 (de) 2007-07-07 2009-01-08 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102007031765A1 (de) 2007-07-07 2009-01-08 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102009034979A1 (de) 2009-04-28 2010-11-04 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Drucksauerstoff
EP2312248A1 (de) 2009-10-07 2011-04-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon
EP2458311A1 (de) 2010-11-25 2012-05-30 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102010052544A1 (de) 2010-11-25 2012-05-31 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2520886A1 (de) 2011-05-05 2012-11-07 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2568242A1 (de) 2011-09-08 2013-03-13 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stahl
EP2600090A1 (de) 2011-12-01 2013-06-05 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Drucksauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102011121314A1 (de) 2011-12-16 2013-06-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102013017590A1 (de) 2013-10-22 2014-01-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung eines Krypton und Xenon enthaltenden Fluids und hierfür eingerichtete Luftzerlegungsanlage
DE102012017488A1 (de) 2012-09-04 2014-03-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Erstellung einer Luftzerlegungsanlage, Luftzerlegungsanlage und zugehöriges Betriebsverfahren
EP2784420A1 (de) 2013-03-26 2014-10-01 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Luftzerlegung und Luftzerlegungsanlage
WO2014154339A2 (de) 2013-03-26 2014-10-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur luftzerlegung und luftzerlegungsanlage
EP2801777A1 (de) 2013-05-08 2014-11-12 Linde Aktiengesellschaft Luftzerlegungsanlage mit Hauptverdichterantrieb
EP2963369A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP2963367A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft mit variablem Energieverbrauch
EP2963370A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP2963371A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur gewinnung eines druckgasprodukts durch tieftemperaturzerlegung von luft

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4702757A (en) * 1986-08-20 1987-10-27 Air Products And Chemicals, Inc. Dual air pressure cycle to produce low purity oxygen
EP0558082A1 (de) * 1992-02-27 1993-09-01 Praxair Technology, Inc. Kryogenisches Rektifikationsverfahren mit Hilfe einer Argonwärmepumpe
US5355682A (en) * 1993-09-15 1994-10-18 Air Products And Chemicals, Inc. Cryogenic air separation process producing elevated pressure nitrogen by pumped liquid nitrogen
US5386692A (en) * 1994-02-08 1995-02-07 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system with hybrid product boiler
US5626036A (en) * 1994-08-29 1997-05-06 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process for the production of oxygen by cryogenic distillation
US5765396A (en) * 1997-03-19 1998-06-16 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing high pressure nitrogen and high pressure oxygen

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2544340A1 (de) 1975-10-03 1977-04-14 Linde Ag Verfahren zur luftzerlegung
US5315833A (en) * 1991-10-15 1994-05-31 Liquid Air Engineering Corporation Process for the mixed production of high and low purity oxygen
US5379598A (en) * 1993-08-23 1995-01-10 The Boc Group, Inc. Cryogenic rectification process and apparatus for vaporizing a pumped liquid product
FR2711778B1 (fr) * 1993-10-26 1995-12-08 Air Liquide Procédé et installation de production d'oxygène et/ou d'azote sous pression.
GB9410686D0 (en) * 1994-05-27 1994-07-13 Boc Group Plc Air separation

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4702757A (en) * 1986-08-20 1987-10-27 Air Products And Chemicals, Inc. Dual air pressure cycle to produce low purity oxygen
EP0558082A1 (de) * 1992-02-27 1993-09-01 Praxair Technology, Inc. Kryogenisches Rektifikationsverfahren mit Hilfe einer Argonwärmepumpe
US5355682A (en) * 1993-09-15 1994-10-18 Air Products And Chemicals, Inc. Cryogenic air separation process producing elevated pressure nitrogen by pumped liquid nitrogen
US5386692A (en) * 1994-02-08 1995-02-07 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system with hybrid product boiler
US5626036A (en) * 1994-08-29 1997-05-06 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process for the production of oxygen by cryogenic distillation
US5765396A (en) * 1997-03-19 1998-06-16 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing high pressure nitrogen and high pressure oxygen

Cited By (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2830928A1 (fr) * 2001-10-17 2003-04-18 Air Liquide Procede de separation d'air par distillation cryogenique et une installation pour la mise en oeuvre de ce procede
WO2003033978A3 (fr) * 2001-10-17 2003-10-02 Air Liquide Procede de separation d'air par distillation cryogenique et une installation pour la mise en oeuvre de ce procede
US7219514B2 (en) 2001-10-17 2007-05-22 L'Air Liquide, Société Anonyme á Directoire et Conseil de Surveillance our l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Method for separating air by cryogenic distillation and installation therefor
DE102007031759A1 (de) 2007-07-07 2009-01-08 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102007031765A1 (de) 2007-07-07 2009-01-08 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2015013A2 (de) 2007-07-07 2009-01-14 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2015012A2 (de) 2007-07-07 2009-01-14 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102009034979A1 (de) 2009-04-28 2010-11-04 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Drucksauerstoff
EP2312248A1 (de) 2009-10-07 2011-04-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon
EP2458311A1 (de) 2010-11-25 2012-05-30 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102010052545A1 (de) 2010-11-25 2012-05-31 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102010052544A1 (de) 2010-11-25 2012-05-31 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2466236A1 (de) 2010-11-25 2012-06-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tiefemperaturzerlegung von Luft
EP2520886A1 (de) 2011-05-05 2012-11-07 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2568242A1 (de) 2011-09-08 2013-03-13 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stahl
DE102011112909A1 (de) 2011-09-08 2013-03-14 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stahl
EP2600090A1 (de) 2011-12-01 2013-06-05 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Drucksauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102011121314A1 (de) 2011-12-16 2013-06-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102012017488A1 (de) 2012-09-04 2014-03-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Erstellung einer Luftzerlegungsanlage, Luftzerlegungsanlage und zugehöriges Betriebsverfahren
EP2784420A1 (de) 2013-03-26 2014-10-01 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Luftzerlegung und Luftzerlegungsanlage
WO2014154339A2 (de) 2013-03-26 2014-10-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur luftzerlegung und luftzerlegungsanlage
EP2801777A1 (de) 2013-05-08 2014-11-12 Linde Aktiengesellschaft Luftzerlegungsanlage mit Hauptverdichterantrieb
DE102013017590A1 (de) 2013-10-22 2014-01-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung eines Krypton und Xenon enthaltenden Fluids und hierfür eingerichtete Luftzerlegungsanlage
EP2963369A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP2963367A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft mit variablem Energieverbrauch
EP2963370A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP2963371A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur gewinnung eines druckgasprodukts durch tieftemperaturzerlegung von luft
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