DE10332863A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft Download PDF

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Abstract

Das Verfahren und die Vorrichtung dienen zur Gewinnung von Kyopton und/oder Xenon durch Tiefentemperaturzerlegung von Luft. Verdichtete und gereinigte Einsatzluft (1, 29, 101) wird in ein Rektifiziersystem zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung eingeleitet, das mindestens eine Hochdrucksäule (2) und eine Niederdrucksäule (3) aufweist. Der Hochdrucksäule (2) wird eine krypton- und xenonhaltige Fraktion (13, 14, 15, 16) entnommen. Die krypton- und xenonhaltige Fraktion (13, 14, 15, 16) wird in den Verdampfungsraum eines ersten Kondensator-Verdampfers (17) eingeleitet und dort partiell verdampft. Eine Spülflüssigkeit (26, 121) wird aus dem Verdampfungsraum des ersten Kondensator-Verdampfers (17) abgezogen und einer Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (24) zugeleitet. Der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (24) wird ein Krypton-Xenon-Konzentrat (125) entnommen. Mindestens ein Teil der Spülflüssigkeit (26) wird stromaufwärts der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule einer Reinigung unterworfen. Hierbei wird sie in eine Zusatzsäule (120) eingeleitet und in der Zusatzsäule (120) im Gegenstrom zu einem stickstoffarmen Gas (124) geführt. Gereinigte Spülflüssigkeit (121) wird aus der Zusatzsäule (120) abgezogen und in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (24) eingeleitet.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1, das zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft dient.
  • Die Grundlagen der Tieftemperaturzerlegung von Luft im Allgemeinen sowie der Aufbau von Rektifiziersystemen zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung im Speziellen sind in der Monografie "Tieftemperaturtechnik" von Hausen/Linde (2. Auflage, 1985) und in einem Aufsatz von Latimer in Chemical Engineering Progress (Vol. 63, No.2, 1967, Seite 35) beschrieben. Die Hochdrucksäule wird unter einem höheren Druck als die Niederdrucksäule betrieben; die beiden Säulen stehen vorzugsweise in Wärmeaustauschbeziehung zueinander, beispielsweise über einen Hauptkondensator, in dem Kopfgas der Hochdrucksäule gegen verdampfende Sumpfflüssigkeit der Niederdrucksäule verflüssigt wird. Das Rektifiziersystem der Erfindung kann als klassisches Doppelsäulensystem ausgebildet sein, aber auch als Drei- oder Mehrsäulensystem. Zusätzlich zu den Kolonnen zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung können weitere Vorrichtungen zur Gewinnung anderer Luftkomponenten, insbesondere von Edelgasen aufweisen, beispielsweise eine Argongewinnung.
  • Das erzeugte Krypton-Xenon-Konzentrat kann an Ort und Stelle in weiteren Verfahrensschritten zu reinem Krypton und/oder Xenon getrennt werden. Alternativ wird es gespeichert, zum Beispiel in einem Flüssigtank, und an einem anderen Ort weiterverarbeitet.
  • EP 1308680 A1 (= US 2003110795 A1 ) sowie die nicht vorveröffentlichte deutsche Patentanmeldung 10232430.1 und die dazu korrespondierenden Anmeldungen zeigen ein Verfahren zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft der eingangs genannten Art und eine entsprechende Vorrichtung. Dieser Prozess hat den Vorteil, dass ein großer Teil (zum Beispiel 50 bis 60 mol-%) der schwererflüchtigen Komponenten aus der Hochdrucksäule an der Niederdrucksäule vorbeigeführt werden und damit nicht in deren Sumpf gelangen können. Dies reduziert dort zum einen die Konzentration von unerwünschten Komponenten wie N2O und Kohlenwasserstoffen, zum anderen erhöht sich die Krypton-Xenon-Ausbeute für den Fall, dass aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule flüssiger Sauerstoff (als Flüssigprodukt oder für die Drucksauerstoff-Gewinnung durch Innenverdichtung) abgezogen wird.
  • Bei dem bekannten und bei dem älteren Verfahren wird die Spülflüssigkeit aus dem ersten Kondensator-Verdampfer ohne konzentrationsverändernde Maßnahmen in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule geführt.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, das Verfahren weiter zu verbessern und insbesondere auf besonders wirtschaftliche Weise durchzuführen.
  • Diese Aufgabe wird dadurch gelöst; dass mindestens ein Teil der Spülflüssigkeit stromaufwärts der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule einer Reinigung unterworfen wird, indem sie in eine Zusatzsäule eingeleitet wird und in der Zusatzsäule im Gegenstrom zu einem stickstoffarmen Gas geführt wird, wobei gereinigte Spülflüssigkeit aus der Zusatzsäule abgezogen und in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule eingeleitet wird.
  • Im Rahmen der Erfindung hat sich herausgestellt, dass die Spülflüssigkeit aus dem ersten Kondensator-Verdampfer noch relativ viel Stickstoff enthält (beispielsweise etwa 20 bis 40 mol-%). Dieser Stickstoff gelangt bei den bekannten Verfahren in vollem Umfang in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule und in deren Kopfprodukt. Dies stellt Ballast für die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule dar und verteuert damit die Krypton-Xenon-Gewinnung.
  • Mit Hilfe des erfindungsgemäßen Reinigungsschrittes wird der Stickstoffgehalt in der Spülflüssigkeit auf beispielsweise höchstens 1 mol-%; vorzugsweise höchstens 10 ppm verringert. Entsprechend vermindert sich die Menge der in der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule eingeführten und dort zu verdampfenden Flüssigkeit. Außerdem vermindert sich der Stickstoffgehalt des Kopfgases der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule erheblich. Falls diese wieder in das Rektifiziersystem zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung eingeführt wird, verbessert dies die dortige Trennwirkung. Der Effekt ist insbesondere dann deutlich zu spüren, wenn dem Rektifiziersystem zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung eine Argongewinnung angeschlossen ist, und äußert sich in diesem Fall in einer besonders hohen Argonausbeute.
  • Die Zusatzsäule gemäß der Erfindung ist im Vergleich zu den übrigen Säulen des Systems sehr klein und damit kostengünstig. Sie braucht lediglich beispielsweise 4 bis 10, vorzugsweise 5 bis 7 theoretische oder praktische Böden aufzuweisen, vorzugsweise in Form klassischer Rektifizierböden, zum Beispiel in Form von Siebböden.
  • Unter einem "stickstoffarmen" Gas wird hier beispielsweise eine Fraktion verstanden, die maximal 10 mol-%, insbesondere maximal 1 mol-%, vorzugsweise maximal 1 ppm Stickstoff enthält.
  • Das stickstoffarme Gas, das in der Zusatzsäule in Gegenstromkontakt mit der Spülflüssigkeit gebracht wird, kann aus jeder geeigneten Quelle innerhalb des Verfahrens stammen, zum Beispiel aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule. Vorzugsweise wird es jedoch aus dem oberen Bereich der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule entnommen.
  • Aus dem oberen Bereich der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule wird vorzugsweise ein Kopfgas entnommen und mindestens zum Teil als Rückführgas in die Niederdrucksäule eingeleitet, um den darin enthaltenen Sauerstoff als Produkt zu gewinnen. Alternativ kann das Kopfgas der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule direkt als Produkt abgeführt werden.
  • Wie bereits erwähnt, kommen die Vorteile der Erfindung besonders stark zu Tragen, wenn das Verfahren eine Argongewinnung aufweist. Hierbei wird eine argonhaltige Fraktion aus der Niederdrucksäule in eine Rohargonrektifikation eingeleitet.
  • Wie aus EP 1308680 A1 (= US 2003110795 A1 ) sowie der nicht vorveröffentlichten deutschen Patentanmeldung 10232430.1 und den dazu korrespondierenden Anmeldungen an sich bekannt, sind Argon- und Krypton-Xenon-Gewinnung vorzugsweise integriert, indem ein argonangereicherter Dampf aus der Rohargonrektifikation in dem ersten Kondensator-Verdampfer in indirekten Wärmeaustausch mit der verdampfenden krypton- und xenonhaltigen Fraktion tritt, also der erste Kondensator-Verdampfer zum Beispiel durch den Kopfkondenstor der Rohargonrektifikation gebildet wird.
  • Weil im Rahmen der Erfindung eine niedrige Stickstoffkonzentration in der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule herrscht, muss das Rückführgas aus deren oberem Bereich nicht wie bei dem bekannten Verfahren relativ weit oben in die Niederdrucksäule eingeleitet werden, sondern es wird unterhalb des Argonübergangs eingeleitet, das heißt unterhalb der Stelle, an welcher der argonangereicherte Dampf für die Rohargonrektifikation entnommen wird. Hierdurch wird das Rücklaufverhältnis in dem unteren Teil der Niederdrucksäule verbessert und damit eine besonders hohe Argonausbeute erzielt. Die Einleitung des Rückführgases kann zum Beispiel unmittelbar oberhalb des Sumpfs der Niederdrucksäule vorgenommen werden.
  • Um die Kopffraktion der Zusatzsäule für die weitere Trennung zu nutzen, ist es günstig, wenn ein stickstoffhaltiges Gas aus dem oberen Bereich der Zusatzsäule abgezogen und in die Niederdrucksäule eingeleitet wird, insbesondere an einer Zwischenstelle oberhalb des Argonübergangs.
  • Wegen des niedrigen N2O-Gehalts im Sumpf der Niederdrucksäule kann die Erfindung besonders vorteilhaft in Verfahren und Vorrichtung angewendet werden, die einen Fallfilmverdampfer als Hauptkondensator aufweisen, das heißt wenn sauerstoffreiche Flüssigkeit aus dem unteren Abschnitt der Niederdrucksäule in dem Verdampfungsraum eines zweiten Kondensator-Verdampfers (Hauptkondensators) teilweise verdampft wird, wobei der zweite Kondensator-Verdampfer (Hauptkondensators) als Fallfilmverdampfer ausgebildet ist.
  • Die Erfindung betrifft außerdem eine Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft gemäß den Patentansprüchen 9 beziehungsweise 10.
  • Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im Folgenden anhand eines in der Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert.
  • Über Leitung 101 strömt verdichtete und gereinigte Luft (AIR) ein und wird in den drei Blöcken 105a, 105b, 105c des Hauptwärmetauscher-Systems auf etwa Taupunkt abgekühlt. Die kalte Luft 102 strömt schließlich zu einem ersten Teil 1 gasförmig in die Hochdrucksäule 2 eines Rektifiziersystems zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung ein, das außerdem eine Niederdrucksäule 3 und einen Hauptkondensator ("zweiter Kondensator-Verdampfer") 4 aufweist, der in dem Beispiel als Fallfilmverdampfer ausgebildet ist. Gasförmiger Stickstoff 5 vom Kopf der Hochdrucksäule wird zu einem ersten Teil 6 dem Kondensationsraum des Hauptkondensators 4 zugeleitet. Das dort gebildete Kondensat 7 wird zu einem ersten Teil 8 der Hochdrucksäule als Rücklauf aufgegeben. Ein zweiter Teil 9 wird in einem Unterkühlungs-Gegenströmer 10 unterkühlt und über Leitung 107 und Drosselventil 108 in einen Abscheider (Phasentrenner) 109 eingespeist. Mindestens ein Teil der Flüssigphase des Abscheiders 109 wird über Leitung 11 und Ventil 12 der Niederdrucksäule 3 am Kopf zugeführt. Ein anderer Teil dieser Flüssigkeit kann über Leitung 92 als flüssiges Stickstoffprodukt (LIN) gewonnen werden. Ein weiterer Teil 164 des gasförmigen Stickstoffs 5 wird zum Hauptwärmetauscher 105a geführt und dort teilweise auf etwa Umgebungstemperatur angewärmt. Ein Teil des warmen Druckstickstoffs 139 kann unmittelbar als Druckprodukt (PLAN) abgezogen werden. Ein Zweigstrom 153 wird bei einer Zwischentemperatur aus dem Hauptwärmetauscher 105a entnommen und in einer ersten Stickstoff-Turbine 154 arbeitsleistend auf etwa Niederdrucksäulen-Druck entspannt. Der entspannte Stickstoff 155 wird gemeinsam mit dem Kopfstickstoff 32 der Niederdrucksäule 3 im Hauptwärmetauscher-Block 105c angewärmt.
  • Die sauerstoffangereicherte Sumpfflüssigkeit 13 der Hochdrucksäule 2 wird ebenfalls im Unterkühlungs-Gegenströmer 10 und weiter (Leitung 14) in einem Reinargon-Verdampfer 63 abgekühlt. Die unterkühlte sauerstoffangereicherte Flüssigkeit 15 wird in zwei Teilströmen weitergeführt. Der erste Teilstrom 16 wird als "krypton- und xenonhaltige Fraktion" in den Verdampfungsraum eines "ersten Kondensator-Verdampfers" 17 eingeleitet, der den Kopfkondensator einer Rohargonrektifikation 18/19 darstellt. Ein zweiter Teilstrom 20 wird in den Verdampfungsraum eines Kopfkondensators 21 einer Reinargonsäule 22 eingespeist.
  • Der erste Kondensator-Verdampfer 17 ist als Umlaufverdampfer ausgebildet, das heißt der Verdampfungsraum enthält ein Flüssigkeitsbad, in das ein Wärmetauscherblock zum Beispiel teilweise eingetaucht ist. (Vorzugsweise ist der Wärmetauscherblock abweichend von der zeichnerischen Darstellung – vollständig in das Flüssigkeitsbad eingetaucht.) Flüssigkeit wird durch den Thermosiphon-Effekt am unteren Ende der Verdampfungspassagen angesaugt. An deren oberem Ende tritt ein Gemisch aus Dampf und unverdampfter Flüssigkeit aus, wobei letztere in das Flüssigkeitsbad zurückströmt. Im ersten Kondensator-Verdampfer 17 wird die krypton- und xenonhaltige Fraktion 16 partiell verdampft; beispielsweise 0,01 bis 10 mol-%, vorzugsweise 0,1 bis 0,5 mol-% der eingeführten Flüssigkeit 16 werden flüssig als Spülflüssigkeit 26 aus dem Verdampfungsraum des ersten Kondensator-Verdampfers 17 abgezogen. Durch diese partielle Verdampfung wird die Konzentration von schwererflüchtigen Komponenten, insbesondere von Krypton und Xenon, in der Flüssigkeit erhöht und im Dampf vermindert (jeweils im Vergleich zur Zusammensetzung der krypton- und xenonhaltigen Fraktion 16). Der bei der partiellen Verdampfung erzeugte Dampf wird als gasförmiger Strom 25 aus dem Verdampfungsraum des ersten Kondensator-Verdampfers 17 abgezogen.
  • Verbleibende Flüssigkeit wird als "Spülflüssigkeit" 26 aus dem Flüssigkeitsbad abgeführt und erfindungsgemäß einer Zusatzsäule 120 zugeleitet, die in dem Beispiel fünf praktische Böden (Siebböden) aufweist. In der Zusatzsäule 120 wird der Stickstoffgehalt der Spülflüssigkeit beispielsweise von 30 mol-% auf 0,1 mol-% reduziert. Die gereinigte Spülflüssigkeit 121 wird einer Krypton-Xenon-Anreicherungssäule 24 unmittelbar oberhalb des Sumpfs oder (wie dargestellt) einige Böden höher zugeleitet. Vom Kopf der Zusatzsäule 120 wird ein stickstoffhaltiges Gas 165 abgezogen und über Leitung 166 an geeigneter Stelle der Niederdrucksäule 3 zugeführt.
  • Die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule 24 weist einen Sumpfverdampfer 27 auf, der mit jeder geeigneten Fraktion beheizt werden kann. In dem Ausführungsbeispiel wird ein Teil 28 der kalten Einsatzluft 102 als Heizmittel verwendet. (Alternativ dazu könnte jede andere Fraktion aus der Hochdrucksäule, zum Beispiel Druckstickstoff vom Kopf der Hochdrucksäule 2 eingesetzt werden.) Die in dem Sumpfverdampfer 27 verflüssigte Luft 29 wird einige Böden oberhalb der gasförmigen Luft 1 in die Hochdrucksäule eingeleitet. Als Rücklaufflüssigkeit wird ein Teilstrom 23 flüssigen Sauerstoffs 135 von einer einigige Böden oberhalb des Sumpfs angeordneten Zwischenstelle der Niederdrucksäule 3 eingesetzt, der mittels einer Pumpe 136 auf Druck gebracht wurde. Der aus dem Sumpfverdampfer 27 aufsteigende Dampf tritt in der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule in Gegenstrom-Stoffaustausch mit der Flüssigkeit 23, die ärmer an Krypton und Xenon ist. Dadurch werden diese Komponenten in den Sumpf gewaschen, wogegen Methan zum größten Teil mit dem Kopfgas 30 ausgeschleust wird. Letzteres wird in dem Ausführungsbeispiel der Niederdrucksäule 3 zu einem ersten Teil 123 am Sumpf zugespeist. Dies ist bei der Erfindung möglich, weil es praktisch stickstofffrei ist. Ein zweiter Teil 124 des Kopfgases 30 der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule 24 wird als "stickstoffarmes Gas" in die Zusatzsäule 120 geleitet und treibt den in der ungereinigten Spülflüssigkeit enthaltenen Stickstoff zum Kopf der Zusatzsäule.
  • Vom Sumpf der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule 24 wird ein Krypton-Xenon-Konzentrat 125 in flüssiger Form entnommen (Roh-Kr-Xe), das beispielsweise einen Krypton-Gehalt von etwa 4000 ppm und einen Xenon-Gehalt von etwa 400 ppm enthält: Im Übrigen besteht das Konzentrat 125 hauptsächlich aus Sauerstoff und enthält weniger als 1 ppm Stickstoff. Das Konzentrat 125 kann in einem Flüssigtank gespeichert oder direkt einer Weiterverarbeitung zur Gewinnung von reinem Krypton und/oder Xenon zugeführt werden.
  • Von der Niederdrucksäule 3 werden reiner gasförmiger Stickstoff 32 am Kopf, Unreinstickstoff 33 ebenfalls in Gasform sowie Sauerstoff 135 in flüssiger Form (oberhalb dreier Sperrböden) mindestens teilweise als Produkte abgezogen. Die gasförmigen Produkte 32, 33 werden im Unterkühlungs-Gegenströmer 10 und weiter im Hauptwärmetauscher-System 105a, 105b, 105c angewärmt. Der warme Reinstickstoff 156 kann zu einem ersten Teil 157 in einem Verdunstungskühler zur Abkühlung von Kühlwasser für die nicht dargestellte Vorkühlung der Einsatzluft 101 verwendet werden. Ein weiterer Teil 158 kann mittels eines Stickstoff-Verdichters 159 mit Nachkühler 160 auf Druck gebracht und als Druckprodukt (GAN) abgeführt werden. Der angewärmte Unreinstickstoff 161 kann als Regeneriergas in der ebenfalls nicht dargestellten Einrichtung zur Reinigung der Einsatzluft eingesetzt werden.
  • Der flüssige Sauerstoff 135 wird mittels einer Pumpe 136 über Leitung 137 gegebenenfalls nach Unterkühlung 10 – in einen nicht dargestellten Flüssigspeicher (LOX zum Tank) gefördert, soweit er nicht als Rücklaufflüssigkeit 23 in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule 24 strömt. Der in den Flüssigtank geführte Sauerstoff kann als Flüssigprodukt oder mittels der unten beschriebenen Innenverdichtung als gasförmiges Druckprodukt aus dem Verfahren abgeführt werden. Eine weitere flüssige Sauerstofffraktion 35 wird vom am Sumpf der Niederdrucksäule 3 abgezogen und mittels einer weiteren Pumpe 36 über Leitung 37 zum Verdampfungsraum des Hauptkondensators 4 gefördert und dort teilweise verdampft. Das dabei gebildete Dampf-Flüssigkeitsgemisch 38 fließt teilweise zum Sumpf der Niederdrucksäule 3 zurück. Ein anderer Teil wird über Leitung 138 als zusätzlicher Einsatz in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule 24 geleitet und transportiert in dem Beispiel etwas weniger als die Hälfte des dort verarbeiteten Kryptons und Xenons in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule.
  • Mindestens ein Teil 139 des flüssigen Sauerstoffs aus dem Flüssigspeicher wird über Leitung 34 einer Innenverdichtung (internal compression) unterzogen, indem er in einer Pumpe 42 auf den gewünschten Produktdruck gebracht und über Leitung 43 (GOX – IC) einem oder mehreren Wärmetauschern zugeführt wird – hier dem Block 105a des Hauptwärmetauscher-Systems – , in dem oder denen er verdampft (beziehungsweise – bei überkritischem Produktdruck – pseudo-verdampft) und auf etwa Umgebungstemperatur angewärmt wird.
  • Verdampfung und Anwärmung können beispielsweise in indirektem Wärmeaustausch mit einem Hochdruckluftstrom durchgeführt werden. Im Ausführungsbeispiel wird dazu jedoch ein Stickstoff-Kreislauf eingesetzt, der gleichzeitig zur Erzeugung von Verfahrenskälte zum Ausgleich von Austausch- und Isolationsverlusten sowie zur Produktverflüssigung dient. Hierbei ist das Linde-VARIPOX©-Verfahren realisiert, das die Erzeugung variabler Mengen an Drucksauerstoff bei stationärem Betrieb des Rektifiziersystems erlaubt. Dieser Prozess ist in EP 842385 B1 im Einzelnen beschrieben. Im Rahmen dieses Wechselspeicher-Verfahrens wird zeitweise flüssiger Sauerstoff beziehungsweise flüssiger Stickstoff mittels der Pumpen 162 beziehungsweise 163 über die Leitungen 137 beziehungsweise 92 in die Niederdrucksäule 3 eingeführt.
  • Der Kreislauf wird durch einen Teil 140 des gasförmigen Stickstoffs 138–139 aus der Hochdrucksäule 2 beschickt. Dieser wird in einem Kreislaufverdichter 141 mit Nachkühler 142 auf deutlich über Hochdrucksäulen-Druck gebracht und über Leitung 143 zum warmen Ende des Hauptwärmetauscher-Blocks 105a geleitet. Dort tritt er in indirekten Wärmeaustausch mit dem Drucksauerstoffprodukt. Ein Teil des Hochdruckstickstoffs strömt bis zum kalten Ende des Hauptwärmetauscher-Systems und wird dabei verflüssigt (beziehungsweise – im Falle überkritischen Drucks – pseudovertlüssigt). Der kalte Hochdruckstickstoff 144 wird in einem Drosselventil 145 auf Hochdrucksäulen-Druck entspannt und der Hochdrucksäule 2 am Kopf zugeführt (Leitung 146).
  • Ein zweiter Teil 147 des Hochdruckstickstoffs 143 wird bei einer Zwischentemperatur aus dem Hauptwärmetauscher 105a abgezogen und in einer zweiten Stickstoff-Turbine 148 arbeitsleistend auf etwa Hochdrucksäulen-Druck entspannt. Der entspannte Stickstoff 149, 150 wird nach Drosselung 151 dem Kopf der Niederdrucksäule 3 zugeleitet beziehungsweise über Leitung 152 zum Kreislaufverdichter 141 zurückgeführt.
  • Über eine Argonübergangs-Leitung 48 wird eine argonhaltige Fraktion aus der Niederdrucksäule 3 in eine Rohargonrektifikation geleitet, die in dem Beispiel in zwei seriell verbundenen Rohargonsäulen 18 und 19 durchgeführt wird. Die argonhaltige , Fraktion 48 wird der ersten Rohargonsäule 18 ummittelbar über dem Sumpf gasförmig zugeleitet. Der aufsteigende Dampf reichert sich an Argon an. Das Kopfgas der ersten Rohargonsäule 18 strömt über Leitung 49 weiter zum Sumpf der zweiten Rohargonsäule 19.
  • Am Kopf der zweiten Rohargonsäule 19 wird argonangereicherter Dampf (Rohargon) 50 erzeugt und in dem ersten Kondensator-Verdampfer 17 zum großen Teil kondensiert. Die dabei erzeugte Flüssigkeit 51 wird als Rücklaufflüssigkeit auf die zweite Rohargonsäule 19 aufgegeben. Die im Sumpf der zweiten Rohargonsäule 19 anfallende Flüssigkeit 52 wird mittels einer Pumpe 53 über Leitung 54 zum Kopf der ersten Rohargonsäule 18 gefördert. Sumpfflüssigkeit 55 der ersten Rohargonsäule 18 strömt über ein weitere Pumpe 56 und Leitung 57 in die Niederdrucksäule 3 zurück.
  • Gasförmig verbliebenen Rohargon 58 aus dem Verflüssigungsraum des ersten Kondensator-Verdampfers 17 wird in der Reinargonsäule 22 weiter zerlegt, insbesondere von leichterflüchtigen Bestandteilen wie Stickstoff befreit. Reinargonprodukt (LAR) wird über die Leitungen 59 und 60 in flüssiger Form abgezogen. Ein anderer Teil 61 der Sumpfflüssigkeit wird in einem Reinargon-Verdampfer 63 und über Leitung 64 als aufsteigender Dampf in die Reinargonsäule 22 zurückgeleitet. Der Reinargon-Verdampfer 63 wird durch indirekten Wärmeaustausch mit mindestens einem Teil der Sumpfflüssigkeit 14 der Hochdrucksäule 2 beheizt, die bei dem Wärmeaustausch unterkühlt wird. Der Kopfkondensator 21 der Reinargonsäule wird wie bereits beschrieben mit einem Teil 20 dieser unterkühlten Flüssigkeit gekühlt. Aus dem Verdampfungsraum des Kopfkondensators 21 werden Dampf 66 und verbliebene Flüssigkeit 23 abgezogen und an geeigneten Zwischenstellen in die Niederdrucksäule 3 eingespeist. Im Verflüssigungsraum kondensiert Kopfgas 67 der Reinargonsäule 22 partiell. Dabei erzeugte Rücklaufflüssigkeit 68 wird auf die Reinargonsäule aufgegeben. Restdampf 69 wird in die Atmosphäre abgeblasen.
  • Zwischen den Blöcken 105a, 105b, 105c des Hauptwärmetauscher-Systems sind Ausgleichsströme 167, 168 vorgesehen.

Claims (10)

  1. Verfahren zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft, bei dem – verdichtete und gereinigte Einsatzluft (1, 29, 101) in ein Rektifiziersystem zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung eingeleitet wird, das mindestens eine Hochdrucksäule (2) und eine Niederdrucksäule (3) aufweist, wobei – der Hochdrucksäule (2) eine krypton- und xenonhaltige Fraktion (13, 14, 15, 16) entnommen wird, – die krypton- und xenonhaltige Fraktion (13, 14, 15, 16) in den Verdampfungsraum eines ersten Kondensator-Verdampfers (17) eingeleitet und dort partiell verdampft wird, – eine Spülflüssigkeit (26, 121) aus dem Verdampfungsraum des ersten Kondensator-Verdampfers (17) abgezogen und – einer Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (24) zugeleitet wird und – der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (24) ein Krypton-Xenon-Konzentrat (125) entnommen wird, dadurch gekennzeichnet, dass – mindestens ein Teil der Spülflüssigkeit (26) stromaufwärts der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule einer Reinigung unterworten wird, indem sie – in eine Zusatzsäule (120) eingeleitet wird und in der Zusatzsäule (120) im Gegenstrom zu einem stickstoffarmen Gas (124) geführt wird, wobei – gereinigte Spülflüssigkeit (121) aus der Zusatzsäule (120) abgezogen und in die Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (24) eingeleitet wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das stickstoffarme Gas (124) aus dem oberen Bereich der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (24) entnommen (30) wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass aus dem oberen Bereich der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (24) ein Kopfgas (30) entnommen und mindestens zum Teil (123) als Rückführgas in die Niederdrucksäule (3) eingeleitet wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass eine argonhaltige Fraktion (48) aus der Niederdrucksäule (3) in eine Rohargonrektifikation (18, 19) eingeleitet wird.
  5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet; dass ein argonangereicherter Dampf (50) aus der Rohargonrektifikation (18, 19) in dem ersten Kondensator-Verdampfer (17) in indirekten Wärmeaustausch mit der verdampfenden krypton- und xenonhaltigen Fraktion (16) tritt.
  6. Verfahren nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass aus dem oberen Bereich der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (24) ein Kopfgas (30) entnommen und mindestens zum Teil (123) als Rückführgas an einer Stelle in die Niederdrucksäule eingeleitet wird, die unterhalb der Stelle angeordnet ist, an welcher der argonangereicherte Dampf (50) für die Rohargonrektifikation (18, 19) entnommen wird.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass ein stickstoffhaltiges Gas (165) aus dem oberen Bereich der Zusatzsäule abgezogen und in die Niederdrucksäule (3) eingeleitet (166) wird, insbesondere an einer Zwischenstelle, die oberhalb der Stelle angeordnet ist, an welcher der argonangereicherte Dampf (50) für die Rohargonrektifikation (18, 19) entnommen wird.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass sauerstoffreiche Flüssigkeit (35, 37) aus dem unteren Abschnitt der Niederdrucksäule (3) in dem Verdampfungsraum eines zweiten Kondensator-Verdampfers (Hauptkondensator 4) teilweise verdampft wird, wobei der zweite Kondensator-Verdampfer (Hauptkondensator 4) als Fallfilmverdampfer ausgebildet ist.
  9. Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft, – mit einer Einsatzluftleitung (1, 28, 29, 101, 102) zur Einleitung verdichteter und vorgereinigter Einsatzluft in ein Rektifiziersystem zur Stickstoff-Sauerstoft- Trennung, das mindestens eine Hochdrucksäule (2) und eine Niederdrucksäule (3) aufweist, – mit einer Entnahmeleitung (13, 14, 15, 16) zur Entnahme einer krypton- und xenonhaltigen Fraktion aus der Hochdrucksäule (2), wobei – die Entnahmeleitung (13, 14, 15, 16) für die krypton- und xenonhaltige Fraktion mit dem Verdampfungsraum eines ersten Kondensator-Verdampfers (17) verbunden ist, – eine Spülflüssigkeitsleitung (26, 121), die mit dem Verdampfungsraum des Kondensator-Verdampfers (17) und mit einer Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (24) verbunden ist, und – mit einer Produktleitung (125) für ein Krypton-Xenon-Konzentrat, die mit der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (24) verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, dass – in der Spülflüssigkeitsleitung (26, 121) eine Reinigungsstufe angeordnet ist, die Zusatzsäule (120) aufweist, wobei – die Spülflüssigkeitsleitung (26, 120) in den oberen oder mittleren Abschnitt der Zusatzsäule (120) eintritt und aus dem unteren Abschnitt der Zusatzsäule wieder austritt, und dass – die Zusatzsäule (120) in ihrem unteren Abschnitt einen Eintritt für ein stickstoffarmes Gas (124) aufweist.
  10. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Niederdrucksäule (3) über eine Argon-Übergangs-Leitung (48) mit einer Rohargonrektifikation (18, 19) verbunden ist und dass der obere Bereich der Krypton-Xenon-Anreicherungssäule (24) mit dem Eintritt einer Kopfgasleitung (30, 123) verbunden ist, deren Austritt mit der Niederdrucksäule an einer Stelle verbunden ist, die unterhalb der Verbindung mit der Argon-Übergangs-Leitung (48) angeordnet ist.
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Cited By (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
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EP1757884A2 (de) 2005-08-26 2007-02-28 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102006019890A1 (de) * 2006-04-28 2007-11-15 Dürr Systems GmbH Zerstäuber und zugehöriges Betriebsverfahren
DE102009014556A1 (de) 2009-03-24 2010-09-30 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Beheizung einer Trennkolonne
DE102009034979A1 (de) 2009-04-28 2010-11-04 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Drucksauerstoff
EP2249128A1 (de) 2009-05-08 2010-11-10 Linde Aktiengesellschaft Messanordnung und Verfahren zur Erfassung des Fluidstroms der Sumpfflüssigkeit in einer Luftzerlegungsanlage
EP2312248A1 (de) 2009-10-07 2011-04-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon
EP2458311A1 (de) 2010-11-25 2012-05-30 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102010052544A1 (de) 2010-11-25 2012-05-31 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2520886A1 (de) 2011-05-05 2012-11-07 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2568242A1 (de) 2011-09-08 2013-03-13 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stahl
EP2600090A1 (de) 2011-12-01 2013-06-05 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Drucksauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102011121314A1 (de) 2011-12-16 2013-06-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102013017590A1 (de) 2013-10-22 2014-01-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung eines Krypton und Xenon enthaltenden Fluids und hierfür eingerichtete Luftzerlegungsanlage
EP2784420A1 (de) 2013-03-26 2014-10-01 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Luftzerlegung und Luftzerlegungsanlage
WO2014154339A2 (de) 2013-03-26 2014-10-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur luftzerlegung und luftzerlegungsanlage
EP2801777A1 (de) 2013-05-08 2014-11-12 Linde Aktiengesellschaft Luftzerlegungsanlage mit Hauptverdichterantrieb
EP2963367A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft mit variablem Energieverbrauch
EP2963371A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur gewinnung eines druckgasprodukts durch tieftemperaturzerlegung von luft
EP2963369A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP2963370A1 (de) 2014-07-05 2016-01-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft

Cited By (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1757884A2 (de) 2005-08-26 2007-02-28 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102006019890A1 (de) * 2006-04-28 2007-11-15 Dürr Systems GmbH Zerstäuber und zugehöriges Betriebsverfahren
DE102009014556A1 (de) 2009-03-24 2010-09-30 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Beheizung einer Trennkolonne
DE102009034979A1 (de) 2009-04-28 2010-11-04 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Drucksauerstoff
EP2249128A1 (de) 2009-05-08 2010-11-10 Linde Aktiengesellschaft Messanordnung und Verfahren zur Erfassung des Fluidstroms der Sumpfflüssigkeit in einer Luftzerlegungsanlage
DE102010008914A1 (de) 2009-05-08 2010-11-18 Linde Aktiengesellschaft Messanordnung und Verfahren zur Erfassung eines Fluidstroms, Luftzerlegungsanlage
EP2312248A1 (de) 2009-10-07 2011-04-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon
EP2458311A1 (de) 2010-11-25 2012-05-30 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102010052545A1 (de) 2010-11-25 2012-05-31 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102010052544A1 (de) 2010-11-25 2012-05-31 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2466236A1 (de) 2010-11-25 2012-06-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tiefemperaturzerlegung von Luft
EP2520886A1 (de) 2011-05-05 2012-11-07 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
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EP2600090A1 (de) 2011-12-01 2013-06-05 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Drucksauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102011121314A1 (de) 2011-12-16 2013-06-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2784420A1 (de) 2013-03-26 2014-10-01 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Luftzerlegung und Luftzerlegungsanlage
WO2014154339A2 (de) 2013-03-26 2014-10-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur luftzerlegung und luftzerlegungsanlage
EP2801777A1 (de) 2013-05-08 2014-11-12 Linde Aktiengesellschaft Luftzerlegungsanlage mit Hauptverdichterantrieb
DE102013017590A1 (de) 2013-10-22 2014-01-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung eines Krypton und Xenon enthaltenden Fluids und hierfür eingerichtete Luftzerlegungsanlage
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