DE4128868A1 - Zweimassenschwungrad mit gleitschuh - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen in einem Kraftfahrzeug zwischen Brennkraftmaschine und Antriebsstrang, bestehend aus einer ersten, an der Kurbel­ welle befestigten Schwungmasse, einer zweiten mit einer Anfahr- und Schaltkupplung versehenen Schwungmasse, die koaxial zur er­ sten verdrehbar gelagert ist mit einer gemeinsamen Drehachse, sowie einer Torsionsdämpfeinrichtung zwischen beiden Schwung­ massen, die zumindest aus einer ersten Federstufe mit großem Verdrehwinkel besteht, wobei die entsprechenden Schraubenfedern in einem Kanal der ersten Schwungmasse auf einem gemeinsamen mittleren Durchmesser geführt sind, der zumindest teilweise mit einem viskosen Material, z. B. einem Schmiermittel, gefüllt sein kann und die über Federtöpfe angesteuert werden.

Eine solche Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen ist bei­ spielsweise aus der deutschen Offenlegungsschrift 37 21 712 bekannt. Bei dieser bekannten Einrichtung werden im Kanal der Schwungmasse Schraubenfedern verwendet, die eine große um­ fangsmäßige Erstreckung aufweisen und die während des Betriebs durch Kompression und durch Fliehkraft an der Innenwandung des Kanals der ersten Schwungmasse in Reibkontakt stehen: Diese Reibung wirkt prinzipiell schon bei niedrigen Drehzahlen und kleinen Winkelausschlägen und erzeugt somit eine unkontrollier­ bar hohe Grundreibung.

Es ist daher Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Einrich­ tung der obengenannten Bauart dahingehend zu verbessern, daß die Grundreibung kontrollierbar und niedrig ausgeführt werden kann. Des weiteren soll die Einrichtung eine große Lebensdauer aufweisen und über die Lebensdauer möglichst gleichbleibende Dämpfwirkung erzielen.

Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe durch das Kennzeichen des Hauptanspruches gelöst. Durch die Anordnung von Gleitschuhen zwischen einzelnen zylindrischen Schraubenfedern ist es mög­ lich, eine Torsionsfederung mit geringer Federsteifigkeit zu erzeugen, wobei die einzelnen Federn durch Gleitschuhe von­ einander getrennt sind und dadurch die Gefahr einer direkten Berührung zwischen Schraubenfeder und Kanal der ersten Schwung­ masse nicht besteht. Des weiteren ist die Herstellung und Hand­ habung dieser Federn gegenüber dem Stand der Technik erheblich vereinfacht, da dort in sich vorgekrümmte Federn verwendet wer­ den müssen. Durch den Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist es möglich, mit normalen Schraubenfedern zu arbeiten, wo­ bei durch die Hintereinanderschaltung eine niedrige Federrate erzielt werden kann und durch die Kombination von Federn un­ terschiedlicher Steifigkeit eine Abstimmung der Dämpfungsein­ richtung erleichtert wird.

Dabei sind die Gleitschuhe erfindungsgemäß zumindest in ihrem an der Innenwandung der ersten Schwungmasse an liegenden ge­ wölbten Bereich verschleißarm und gleitgünstig ausgebildet. Diese gleitgünstige Ausbildung ermöglicht es im gesamten System eine niedrige Grundreibung zu verwirklichen, so daß die in bestimmten Betriebszuständen erforderliche höhere Rei­ bung gezielt durch separate Reibeinrichtungen erzeugt werden kann. Eine solche Maßnahme fördert die Abstimmungsmöglichkeit des gesamten Systems. Durch die niedrige Grundreibung ist sichergestellt, daß beispielsweise im Leerlaufbetrieb bei sehr niedriger Drehmomentbelastung der Getriebewelle Getriebe­ geräusche leicht eliminiert werden können.

Gemäß der Erfindung wird vorgeschlagen, daß die Gleitschuhe aus gleitgünstigem Material bestehen. Eine weitere Möglich­ keit besteht darin, die Gleitschuhe aus unterschiedlichen Ma­ terialien herzustellen, so daß gegenüber der Anlage an der In­ nenwandung der ersten Schwungmasse ein gleitgünstiges und ver­ schleißarmes Material vorgesehen ist und im übrigen Bereich ein anderes Material verwendet werden kann. Dabei können die Gleit­ schuhe beispielsweise aus Metall bestehen und im Bereich ihrer Anlage gehärtet sein. Es ist jedoch auch möglich, die Gleit­ schuhe aus Metall herzustellen und im gewölbten Bereich mit einer gleitgünstigen Auflage zu beschichten.

Eine besonders vorteilhafte Ausführung sieht vor, daß die Gleitschuhe komplett aus Kunststoff hergestellt sind. Eine sol­ che Ausführung weist von vornherein eine gleitgünstige Ma­ terialpaarung auf sowie geringes Gewicht, wodurch die Gleit­ schuhe auch bei hohen Drehzahlen keine übermäßige Reibkraft er­ zeugen. Dabei ist es besonders vorteilhaft, die Gleitschuhe aus einem verstärkten Kunststoff herzustellen, wobei als Verstär­ kungsmaterial beispielsweise Glasfaser oder Kohlefaser verwen­ det werden kann und insbesondere im gewölbten Bereich eine gleitgünstige Auflage bzw. Beimischung vorgesehen wird. Als Grundmaterial kann beispielsweise ein Thermoplast in Form von Polyamid vorgesehen sein mit einem Anteil von beispielsweise 30 bis 50% Glasfaser und einer Beimischung von Teflon, wel­ che die Gleiteigenschaften verbessert.

Zur Verbesserung der Führung der Schraubenfedern wird vorgeschlagen, daß die Gleitschuhe in ihrem gewölbten Bereich in beide Umfangs­ richtungen mit Verlängerungen versehen sind, so daß hier eine Führung der Federn gegenüber den Gleitschuhen erfolgen kann und die Relativbewegung in Umfangsrichtung auf ein Minimum reduziert ist. Diese Maßnahme hilft mit, die Grundreibung des Systems gering zu halten.

Dabei ist die Außenkontur des gewölbten Bereiches einschließ­ lich beider Verlängerungen dem Radius der Innenwandung der ersten Schwungmasse angepaßt, und zwar ist er etwa gleich oder geringfügig kleiner.

Nach einem weiteren Merkmal der Erfindung sind die Federauf­ lagen für die Enden der Federn im wesentlichen kreisringförmig und eben ausgebildet und verlaufen etwa senkrecht zur Federach­ se und weisen im radialinneren Bereich in beide Umfangsrich­ tungen kurze Federführungsfortsätze auf. Damit sind die Federn auch nach radial innen hin gezielt geführt.

Es wird weiterhin vorgeschlagen, die Federtöpfe für die Endfe­ dern mit einer im wesentlichen kreisringförmigen, ebenen Feder­ auflage zu versehen, die etwa senkrecht zur Federachse ver­ läuft, wobei der Federtopf gegenüber den Ansteuerelementen mit einer prismatischen Führung versehen ist, die aus zwei in Rich­ tung der Drehachse verlaufenden Flächen besteht, die einen Win­ kel γ zueinander einnehmen, wobei eine Gerade durch den Schnittpunkt dieser beiden Flächen und durch den von der Feder­ achse und der Federauflage gebildeten Punkt gelegt werden kann, die gegenüber der Federachse im Ruhezustand einen spitzen Win­ kel ϕ einnimmt, der im wesentlichen dem Verlauf der Federachse bei maximal komprimierter Feder entspricht. Auf diese Weise ist insbesondere bei der höchsten Belastung der jeweiligen Feder eine sichere Übertragung der Kräfte von der Feder über den Federtopf auf die Ansteuerelemente gewährleistet. Durch diese Anordnung wird gleichzeitig eine Vorspannung der entsprechen­ den Schraubenfedern bei hoher Belastung nach radial innen er­ zeugt, die dem Bestreben der Feder, bei höheren Drehzahlen nach radial außen auszuweichen, entgegenwirkt.

Jeder Federtopf weist in seinem radial außenliegenden Bereich eine Verlängerung auf, die die Endfeder zumindest auf einem Teil ihrer Längserstreckung nach radial außen abdeckt. Damit ist gewährleistet, daß bei höchsten Drehzahlen die Federn - wenn überhaupt - nach radial außen lediglich am Federtopf zur Anlage kommen und somit einen direkten metallischen Kontakt zur ersten Schwungmasse vermeiden. Dabei ist die Außenkontur des Federtopfes dem Radius des Kanals der ersten Schwungmasse an­ gepaßt (gleich oder geringfügig kleiner).

Eine besonders vorteilhafte Wirkung für die Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen kann erzielt werden, wenn die Außen­ kontur des Federtopfes im Ruhezustand einen Abstand von der Innenwandung der ersten Schwungmasse aufweist. Damit ist si­ chergestellt, daß der Federtopf keinen Beitrag zur Grundreibung leistet.

Nach einem weiteren Merkmal der Erfindung kann die prismatische Führung der Federtöpfe so ausgeführt sein, daß die Neigung zu­ sammen mit dem Reibbeiwert der aneinander anliegenden Material­ ien und der gewählten Vorspannung dafür Sorge trägt, daß der Federtopf infolge Fliehkraft bei einer vorgegebenen Drehzahl nach radial außen wandert und an der Innenwandung zur Anlage kommt. Damit kann ein gezielter Reibungseinsatz durch die Fe­ dertöpfe ab einer bestimmten Drehzahl gesteuert werden. Die Ab­ stimmung erfolgt dabei in vorteilhafter Weise so, daß die Fe­ dertöpfe zumindest bis zur Leerlaufdrehzahl in ihrer radial eingefahrenen Stellung beharren.

Jeder Federtopf ist zumindest in seinem an der Innenwandung der ersten Schwungmasse anliegenden gewölbten Bereich verschleißarm und gleitgünstig ausgebildet. Dabei kann der Federtopf als Gan­ zes aus gleitgünstigem Material hergestellt sein. Er kann jedoch aus Metall hergestellt sein und zumindest im radial außenliegenden Bereich, insbesondere im Bereich der Verlänge­ rungen, gehärtet sein. Dies ist ein besonders einfach herzu­ stellender Verschleißschutz. Es ist jedoch auch möglich, den Federtopf aus Metall herzustellen und im radial außen liegenden Bereich, insbesondere im Bereich der Verlängerung, mit einer gleitgünstigen Auflage zu beschichten.

Aus Sicht der Herstellungskosten und der Gewichtsoptimierung ist es besonders vorteilhaft, den Federtopf aus Kunststoff her­ zustellen. Die Gewichtsoptimierung bringt nicht nur ein nied­ riges Gewicht der gesamten Einrichtung, sondern auch noch den Vorteil der geringen Fliehkraft mit sich, wodurch die Zunahme der Reibkraft mit zunehmender Drehzahl sehr gering ausfällt. Bei besonders hoher Belastung ist es vorteilhaft, den Kunst­ stoff z. B. mit Glasfasern oder Kohlefasern zu verstärken und gegebenenfalls im radial außenliegenden Bereich der Verlänge­ rung mit einer gleitgünstigen Auflage bzw. Beimischung (z. B. von Teflon) zu versehen. Diese Maßnahmen erbringen die glei­ chen Vorteile wie sie bereits bei den Gleitschuhen angesprochen worden sind.

Zur besseren Federführung wird weiterhin vorgeschlagen, daß die kreisringförmige, ebene Federauflage nach radial innen in einen Federführungsfortsatz mündet, der in Richtung der Federachse verläuft und eine kurze Erstreckung aufweist. Weiterhin wird vorgeschlagen, daß im Bereich der Verlängerung eine oder mehre­ re axial nebeneinander angeordnete, nach radial außen hin offe­ ne, schmierkeilfördernde Anschrägungen in Form von Schmiernuten vorgesehen sind, die ihre größte Tiefe am Ende der Verlängerung aufweisen und die in Richtung auf die Fläche der prismatischen Führung noch vor dieser auslaufen. Durch diese Maßnahme wird in Verbindung mit dem viskosen Material im Kanal bei großer Rela­ tivgeschwindigkeit ein Schmierkeil erzeugt, der sowohl die Reibung als auch den Verschleiß auf ein Minimum reduziert. Die gleiche Maßnahme kann vorteilhaft an den Gleitschuhen angewen­ det werden und setzt auch hier gezielt Reibung und Verschleiß ganz wesentlich herab.

Die erste Schwungmasse ist nach einem weiteren Merkmal der Er­ findung aus mehreren Teilen zusammengesetzt , und zwar aus einer brennkraftmaschinennahen Primärscheibe, die radial innen an einer Nabe fest angeordnet ist, einem im Abstand davon ge­ haltenen brennkraftmaschinenfernen Deckblech sowie einem Ring, der nach innen durch eine ringzylindrische Fläche begrenzt ist und der beide im Bereich ihres Außendurchmessers zusammen und auf Abstand hält, so daß ein in seinem radial äußeren Bereich rechteckiger umlaufender Kanal gebildet ist. Der Ring ist dabei in vorteilhafter Weise an seiner Innenwandung fein bearbeitet und ist an seinem Außendurchmesser einteilig mit dem Anlasser­ zahnrad ausgeführt. Die Feinbearbeitung kann dabei spanabhebend erfolgen, es läßt sich jedoch auch eine nichtspanabhebende Oberflächenverdichtung durch Rollen vorteilhaft anwenden. Die Verbindung der Einzelteile der ersten Schwungmasse kann dabei auf unterschiedliche Weise erfolgen. So ist bei einem ausrei­ chenden Platz eine gegenseitige Vernietung vorteilhaft. Weniger Platz beansprucht die im Beispiel dargestellte Schweiß­ verbindung. Diese beinhaltet gleichzeitig auch die flüssig­ keitsdichte Verbindung der Bauteile.

Die Federtöpfe und Gleitschuhe sind im Querschnitt in vorteil­ hafter Weise dem Querschnitt des Kanals angepaßt und die Federn der ersten Federstufe werden in axialer Richtung durch das Deckblech und die Primärscheibe geführt. Dabei erfolgt die seitliche Führung der Gleitschuhe und der Federtöpfe außer im Bereich der Verlängerungen zusätzlich über seitliche Führungs­ flächen, die sich etwa in der Höhe der Mittellinie der Federn erstrecken. Auf diese Weise ist sichergestellt, daß Gleitschuhe und Federtöpfe nicht zum Verdrehen und zum Verkanten neigen.

Die Verlängerungen der Federtöpfe und der Gleitschuhe können in vorteilhafter Weise als Endanschläge dienen, um die maximale Kompression der entsprechenden Feder festzulegen. Auf diese Weise ist es möglich, einmal die maximale Belastung der Federn zu begrenzen und zum anderen die Federkennlinie so zu beein­ flussen, daß mit zunehmendem Verdrehwinkel die Federsteifigkeit sich verändert (zunimmt). Um die Masse von Gleitschuhen und von Federtöpfen zu begrenzen, ist es möglich, die Verlängerungen in Umfangsrichtung kurz auszuführen und zwischen jeweils zwei einander zugekehrten Verlängerungen ein frei angeordnetes Stützteil vorzusehen. Dadurch ist zumindest im Bereich mittle­ rer Drehzahlen und mittlerer Drehmomentbelastungen eine ge­ ringere Grundreibung möglich.

In vorteilhafter Weise sind die in Reihe geschalteten Schrau­ benfedern mit unterschiedlichen Federsteifigkeiten ausgeführt. Auf diese Weise ist es möglich, eine geknickte Federkennlinie zu erhalten, bei welcher mit zunehmendem Verdrehwinkel die Fe­ dersteifigkeiten in vorteilhafter Weise ansteigen. Dabei liegt die Feder mit der größeren Federsteifigkeit im Momentenfluß gesehen an erster Position. Dadurch leisten sowohl der Feder­ topf als auch der Gleitschuh, die mit dieser Feder zusammenwir­ ken, die geringste Reibarbeit gegenüber dem Kanal der ersten Schwungmasse. Dadurch ist dafür gesorgt, daß bei niederer Be­ lastung und geringer Leistung eine extrem niedrige Grundreibung vorhanden ist.

Die Krafteinleitung von der ersten Schwungmasse auf die erste Federstufe erfolgt über beidseitig in Primärscheibe und Deck­ blech angeordnete Segmente, die an die prismatischen Flächen der Federtöpfe angepaßte Konturen aufweisen. Diese Segmente lassen sich leicht separat herstellen und vor dem Zusammenbau von Primärscheibe, Deckblech und Ring an der geeigneten Stelle innen an der Primärscheibe bzw. am Deckblech befestigen. Die Befestigung kann durch eine dichte Vernietung oder auch durch einen Schweißvorgang erfolgen. Die Kraftweiterleitung von den Endfedern der ersten Federstufe aus erfolgt über eine Naben­ scheibe mit radial abstehenden Nasen, die an die prismatischen Flächen der Federtöpfe angepaßte Konturen aufweisen. Dabei ist die Nabenscheibe radial innerhalb der Federn der ersten Feder­ stufe axial zwischen zwei Deckblechen angeordnet und radial auf umlaufenden Kanten dieser mit einer entsprechenden Bohrung ge­ führt und zwischen den Deckblechen und der Nabenscheibe ist eine zweite Federstufe angeordnet, die - mit untereinander parallel geschalteten und gegebenenfalls winkelabhängig nach­ einander ansteuerbaren Federn - in Reihe mit der ersten Feder­ stufe angeordnet ist und deren Deckbleche fest mit der zweiten Schwungmasse verbunden sind. Auf diese Weise kann im Raum in­ nerhalb der ersten Federstufe eine zweite Federstufe angeordnet werden, die für eine weitere Progressivität sorgt. Die beiden Deckbleche sind dabei radial innerhalb der Bohrung der Naben­ scheibe axial aufeinander zu gerichtet verformt und anschlie­ ßend an die Verformung aneinander anliegend ausgebildet und in diesem Bereich über Niete fest mit der zweiten Schwungmasse vernietet. Dadurch ergibt sich einmal eine raumsparende Aus­ führung und zum anderen eine einfache radiale Führung für die Nabenscheibe. Zur Verdrehwinkelbegrenzung der zweiten Federstu­ fe weist die Nabenscheibe an ihrer Bohrung radial nach innen abstehende Lappen auf, die in entsprechend umfangsmäßig be­ grenzte Taschen in den Deckblechen eingreifen, wobei die Ta­ schen nach radial innen jeweils in den Bereich der aneinander anliegenden Flächen der Deckbleche hineinreichen und in axia­ ler Richtung geringfügig weniger tief ausgeführt sind als die Materialstärke der Deckbleche. Damit kann noch im Bereich ra­ dial außerhalb der Niete eine Verdrehwinkelbegrenzung angeord­ net werden, die nach außen hin flüssigkeitsdicht ausgeführt ist. Dabei verläuft die zweite Schwungmasse im geringen axialen Abstand neben dem Deckblech in radialer Richtung, sie weist im Bereich der Niete einen axial in Richtung auf die Deckbleche zu verlaufenden Bund auf, der mit seinem Innendurchmesser auf das Lager aufgesetzt ist, wobei das Lager auf einem Außendurch­ messer der Nabe der ersten Schwungmasse aufgesetzt ist. Damit kann der Bund eine ausreichende axiale Länge aufweisen, ohne den Raumbedarf für die Deckbleche der zweiten Federstufe zu sehr zu beschränken. Dabei erfolgt die axiale Festlegung der Gegenanpreßplatte gegenüber dem Lager durch den einteiligen Flansch an der Gegenanpreßplatte selbst und die radial inneren Bereiche der Deckbleche auf der gegenüberliegenden Seite.

Um ein Auslaufen des viskosen Mediums zu verhindern, ist zwi­ schen dem radial inneren Endbereich des Deckblechs der ersten Schwungmasse und dem der Gegenanpreßplatte nahen Deckblech der zweiten Federstufe radial zwischen den Federn und den Nieten eine Dichtung angeordnet. Diese Dichtung wird in vorteilhafter Weise von einem Dichtelement als Bewegungsdichtung gegenüber dem Deckblech gebildet, wobei ein Tellerfederelement mit seinem Innendurchmesser das Dichtelement zur Anlage bringt und mit seinem Außendurchmesser am Deckblech anliegt und diesem gegen­ über keine Relativbewegung ausführt. Damit ist einerseits der Austritt von viskosem Medium nach außen verhindert und zum an­ deren das Eindringen von Schmutz in den Innenraum. Die dreh­ feste Anordnung des Tellerfederelementes gegenüber dem Deck­ blech kann einerseits durch den an dieser Stelle vorhandenen Reibbeiwert erreicht werden, der in jedem Fall größer ist als der Reibbeiwert zwischen dem Dichtelement und dem anderen Deck­ blech. Es ist jedoch auch möglich, eine drehfeste Verbindung zwischen dem Außendurchmesser des Tellerfederelementes und dem Deckblech herzustellen und radial innerhalb dieser Verdreh­ sicherung einen Auflagewulst am Deckblech vorzusehen, an wel­ chem das Tellerfederelement umfangsmäßig ohne Unterbrechung aufliegt. Dabei weist das Tellerfederelement an seinem Außen­ durchmesser mehrere radial abstehende Nasen auf, die in ent­ sprechende Aussparungen des Deckblechs eingreifen. Es ist je­ doch auch möglich, aus dem relativ dünnwandigen Deckblech in Richtung Brennkraftmaschine eine mit Unterbrechungen versehene umlaufende Sicke einzubringen, in die Näsen des Tellerfeder­ elementes eingreifen, wobei das Tellerfederelement selbst ra­ dial innerhalb der Nasen einen umlaufenden Auflagewulst auf­ weist, der am Deckblech dicht aufliegt. Dadurch können sowohl das Deckblech als auch das Tellerfederelement aus relativ dünn­ wandigen Blechteilen preiswert hergestellt werden.

Das Dichtelement weist in seinem radial äußeren Bereich einen vom Deckblech wegweisenden umlaufenden Dichtwulst auf, auf dem der radial innere Bereich des Tellerfederelementes unter Vor­ spannung aufliegt und in seinem radial inneren Bereich weist es einen axial weiter wegweisenden unterbrochenen Fortsatz auf, in dessen Rücken nach radial innen weisende Nasen des Tellerfeder­ elementes eingreifen. Damit ist an dieser Stelle eine drehfeste Verbindung hergestellt, so daß die Bewegungsdichtung zwischen dem Dichtelement und dem Deckblech wirksam ist.

Erfindungsgemäß erfolgt die Kraftweiterleitung von der ersten Federstufe über eine zentrisch gelagerte Nabenscheibe, die ent­ sprechend der Anzahl der Federsätze radial nach außen abstehen­ de Nasen aufweist, wobei zumindest einige Schraubenfedern in Ruhestellung mit einem Teil ihrer radial innenliegenden Windun­ gen auf der Verbindungskontur der Nabenscheibe zwischen den Na­ sen aufliegt zur Erzeugung einer radialen Vorspannung der Fe­ dern. Diese radiale Vorspannung der Federn nach radial innen ergibt ein größeres Federvolumen der mit der Vorspannung ver­ sehenen Federn. Dabei ist in vorteilhafter Weise die radiale Vorspannung mit der Masse der entsprechenden Feder derart abge­ stimmt, daß die Feder im Betrieb durch Fliehkraft von der Kon­ tur abhebt. Vorzugsweise ist die Drehzahl dabei so festgelegt, daß die Feder bei Leerlaufdrehzahl bereits abgehoben hat und keinen Beitrag zur Grundreibung während des Betriebes leistet.

Die Erfindung wird anschließend anhand eines Ausführungsbei­ spiels näher erläutert. Es zeigen im einzelnen:

Fig. 1 die Teilansicht eines Zweimassenschwungrades;

Fig. 2 und 3 den Schnitt A-B gemäß Fig. 1;

Fig. 4 einen Gleitschuh in Vorderansicht, Draufsicht und Längsschnitt;

Fig. 5 einen Federtopf in Vorderansicht, Draufsicht, Längs­ schnitt und einem zusätzlichen Teilschnitt;

Fig. 6 und 7 Teilschnitte des Dichtungsbereichs in ver­ größerter Darstellung;

Fig. 8 Prinzipdarstellung der Federansteuerung;

Fig. 9 Schnitt C-D gemäß Fig. 1 in vergrößerter Darstellung durch den Verdrehwinkelanschlag.

Die Fig. 1 bis 3 zeigen die Tellansicht eines Zweimassen­ schwungrades bei abgenommenem Deckblech 15 sowie die Schnitte A-B sowohl durch die obere Hälfte als auch durch die untere Hälfte. Das Zweimassenschwungrad besteht aus der ersten Schwungmasse 1 , die zusammengesetzt ist aus einer Primärscheibe 14, die mit einer Nabe 10 fest verbunden ist, wobei die Nabe 10 lösbar an der Kurbelwelle einer Brennkraftmaschine befestigt ist. Die Primärscheibe 14 ist im Bereich ihres Außendurchmes­ sers mit einem Ring 16 fest verbunden, der eine zylindrische Innenwandung 49 aufweist, die feinbearbeitet ist. Etwa parallel zur Primärscheibe 14 und im Abstand davon ist das Deckblech 15 angeordnet, welches ebenfalls im Bereich seines Außendurchmes­ sers mit dem Ring 16 fest verbunden ist. Am Ring 16 ist ein­ teilig das Anlasserzahnrad 17 angebracht. Sämtliche mit der Nabe 10 verbundenen Bauteile drehen sich zusammen mit der Kur­ belwelle der Brennkraftmaschine um die Drehachse 3. Die Innen­ wandung 49 sowie die radial äußeren Bereiche der Primärscheibe 14 und des Deckbleches 15 bilden einen konzentrisch zur Dreh­ achse 3 umlaufenden Kanal 46. In diesem Kanal ist die erste Federstufe 4 angeordnet, die aus mehreren am Umfang verteilten Schraubenfedern 8, 9, 11 und 12 besteht. Diese erste Federstufe 4 weist zwei Federsätze auf, und zwar den Federsatz 6 und den Federsatz 7. Wie insbesondere aus Fig. 1 ersichtlich, sind die Federsätze 6 und 7 identisch und spiegelbildlich angeordnet. Sie wirken parallel zueinander, wie später noch im einzelnen zu erklären sein wird. Die Ansteuerung der Federsätze 6 und 7 er­ folgt von der ersten Schwungmasse 1 her über Segmente 20, die in Fig. 3 erkennbar sind. Diese Segmente 20 sind an den Innen­ seiten der Primärscheibe 14 bzw. des Deckbleches 15 so angeord­ net, daß sie unter Zwischenschaltung jeweils eines Federtopfes 39 auf die Endfedern 8 bzw. 9 jedes Federsatzes 6 bzw. 7 ein­ wirken. Die einzelnen Federn jedes Federsatzes 6 bzw. 7 sind zylindrisch ausgeführt und umfangsmäßig untereinander an Gleit­ schuhen 33 abgestützt. Diese Gleitschuhe liegen mit ihrem radial äußeren Bereich an der Innenwandung 49 des Ringes 16 an. Wie insbesondere aus den Fig. 2 und 3 ersichtlich, ist der durch den Ring 16, die Primärscheibe 14 und das Deckblech 15 gebildete Raum 46 in axialer Richtung derart ausgeführt, daß er die Federn 8, 9, 11, 12 aufnehmen kann. Im vorliegenden Fall sind die Primärscheibe 14 und das Deckblech 15 mit Ausbuchtun­ gen 31 bzw. 32 versehen, so daß der Raum 46 radial außerhalb der Federn und radial innerhalb etwas schmäler ausgeführt ist. Es ist jedoch ohne weiteres möglich, diesen Raum durch parallel verlaufende Wände der Primärscheibe 14 und des Deckbleches 15 zu bilden. Der Raum 46 ist dabei zumindest teilweise mit einem viskosen Medium gefüllt, welches insbesondere als Schmiermittel dient zur Verringerung der Reibung zwischen den relativ zuein­ ander bewegbaren Bauteilen. Radial innerhalb der ersten Feder­ stufe 4 ist eine zweite Federstufe 5 angeordnet, die durch eine Nabenscheibe 18 angesteuert wird. Die Nabenscheibe 18 erstreckt sich mit zwei radial abstehenden Nasen 19 zwischen die beiden Federtöpfe 39 hinein, wobei in Ruhestellung der gesamten Ein­ richtung die Nasen 19 und die Segmente 20 in axialer Richtung sich überdecken. Die Nabenscheibe 18 weist Fenster zur Aufnahme der Federn 25 der zweiten Federstufe 5 auf. Radial innerhalb der Federn der ersten Federstufe 4 sind seitlich der Naben­ scheibe 18 zwei Deckbleche 21 und 22 angeordnet, die ebenfalls Fenster für die Federn 25 aufweisen und die radial innerhalb der Bohrung 23 der Nabenscheibe 18 aufeinander zu verformt sind und aneinander anliegen und in diesem Bereich über Niete 54 mit der zweiten Schwungmasse 2 in Form der Gegenanpreßplatte 13 fest verbunden sind. Die zweite Anpreßplatte 13 weist im Ver­ nietungsbereich einen Bund 55 auf, der in Richtung Primärschei­ be 14 verläuft und in dessen Bereich die Gegenanpreßplatte 13 auf dem Lager 56 aufgesetzt und axial fixiert ist, welches wiederum auf der Nabe 10 fest angeordnet ist. Das Lager 56 ist auf der Nabe 10 axial durch eine Scheibe 72 fixiert und die Ge­ genanpreßplatte 13 durch einen Flansch 57 und durch die radial inneren Bereiche der Deckbleche 21 und 22. Die beiden Deckble­ che 21 und 22 bilden in ihrem verformten Bereich jeweils eine umlaufende Kante 24, die noch im Zusammenhang mit Fig. 9 näher beschrieben wird. Im Raum zwischen dem radial inneren Endbe­ reich des Deckbleches 15 und dem Flansch 57 der Gegenanpreß­ platte 13 ist eine Dichtung 26 angeordnet, die den Austritt von viskosem Material verhindert und den Eintritt von Schmutz. Bei­ spielhafte Ausführungen dieser Dichtung 26 sind noch näher in den Fig. 6 und 7 beschrieben. Ausgehend vom radial inneren Bereich der beiden Deckbleche 21 und 22 ist auf der einen Seite das Lager 56 angeordnet und auf der anderen Seite eine Reibein­ richtung 27, bestehend aus einer Reibscheibe 29 sowie einer Fe­ der 30 und einer Scheibe 28.

Diese Reibeinrichtung 27 ist als Lastreibeinrichtung ausgebildet und wirkt erst nach dem Zurücklegen eines bestimm­ ten Winkels, ausgehend von der Ruhelage. Die zweite Schwungmas­ se 2 besteht außer der Gegenanpreßplatte 13 noch aus einer nicht dargestellten kompletten Reibungskupplung, die als An­ fahr- und Schaltkupplung ausgebildet ist.

Die Wirkungsweise der ersten Federstufe 4 wird nachfolgend im Zusammenhang mit den Fig. 4 und 5 beschrieben. Fig. 4 zeigt Vorderansicht, Draufsicht und Schnitt durch einen Gleitschuh 33, wie er zwischen den einzelnen Federn 8 bzw. 11 oder 9 bzw. 12 der ersten Federstufe 4 angeordnet ist. Die Anordnung sol­ cher Gleitschuhe 33 ermöglicht es, anstelle einer großen ge­ krümmten Feder mehrere kurze zylindrische Federn hintereinan­ der zu schalten, ohne daß diese Federn direkt in Reibkontakt mit der Innenwandung 49 der ersten Schwungmasse 1 kommen. Jeder Gleitschuh weist nach radial außen hin in einen gewölbten Be­ reich 34, der an den Durchmesser der Innenwandung 49 angepaßt ist und diesem entweder entspricht oder einen geringfügig klei­ neren Durchmesser aufweist. Jeder Gleitschuh weist zwei ebene Federauflagen 36 auf, die im wesentlichen senkrecht zur Feder­ achse 37 verlaufen. An dieser Federauflage 36 stützen sich die Federn mit ihren Enden ab. Nach radial außen hin ist die Feder durch Verlängerungen 35 in beide Drehrichtungen ebenfalls abge­ stützt. Diese Verlängerungen sind nach radial außen hin mit Schmiernuten 45 versehen, die nach radial außen hin offen sind, ihre größte Tiefe am jeweiligen Stirnende 52 aufweisen und in Richtung auf die Mitte zu auslaufen. Sie dienen dem Aufbau eines Schmierkeils bei Relativbewegung zwischen Gleitschuh und erster Schwungmasse. Der Gleitschuh ist gemäß Ansicht radial innerhalb der Federachse 37 mit Federführungsfortsätzen 38 ver­ sehen, die nach außen durch die Kanten 50 bzw. 51 abgeschlos­ sen werden. Die Federführungsfortsätze 38 dienen der Führung der Federn nach radial innen hin. Dabei ist es auch möglich, Federführungsfortsätze konzentrisch zur Federachse 37 vorzu­ sehen. Jeder Gleitschuh weist im Bereich seiner Verlängerun­ gen 35 seitliche Führungsflächen gegenüber der Primärscheibe 14 und dem Deckblech 15 auf und zusätzlich hierzu weitere Füh­ rungsflächen 47, die etwa in der Höhe der Federachsen 37 seit­ lich zwischen den beiden Federauflagen 36 angeordnet sind. Die­ se Führungsflächen 47 verhindern eine mögliche Drehbewegung der Gleitschuhe 33 im Kanal 46. Die Gleitschuhe sind zumin­ dest in dem an der Innenwandung 49 des Rings 16 anliegenden Be­ reich gleitgünstig ausgebildet, um hier eine möglichst niedri­ ge Reibung zu erzeugen. Dabei ist die Innenwandung 49 zur Er­ zielung einer glatten Oberfläche behandelt, wozu sie beispiels­ weise gerollt ist. Dadurch ist eine gewisse Verdichtung und Verschleißarmut erzielt und eine sehr glatte Oberfläche. Die Gleitschuhe 33 sind in ihrem mittleren Bereich mit Aussparun­ gen 73 versehen, die zur Erzielung eines möglichst geringen Gewichtes beitragen. Bei entsprechender Drehmomentbeaufschla­ gung gleiten die Gleitschuhe mit ihrem gewölbten Bereich 34 durch die Ansteuerung einer entsprechenden Feder umfangsmäßig an der Innenwandung 49 der ersten Schwungmasse 1 entlang, wo­ bei die beiden Verlängerungen 35 sowohl eine niedrige Flächen­ pressung gegenüber der Innenwandung 49 erzielen als auch eine Führung der Federn bei hohen Drehzahlen, so daß die Federn nicht die Innenwandung 49 berühren. Gleichzeitig dienen die Stirnenden 52 als Verdrehwinkelanschlag, so daß die maximale Kompression der Federn exakt eingehalten werden kann. Die End­ federn 8 und 9, die mit den Nasen 19 der Nabenscheibe 18 und mit den Segmenten 20 zusammenarbeiten, sind über Federtöpfe 39 gemäß Fig. 5 abgestützt. Diese Federtöpfe 39 sind ähnlich auf­ gebaut wie die Gleitschuhe, bei ihnen weisen die Verlängerungen 43 jedoch nur in eine Richtung. Die Begrenzung nach radial außen hin erfolgt über einen gewölbten Bereich 44, der eben­ falls dem Durchmesser der Innenwandung 49 angepaßt ist. Es sind hier ebenfalls Schmiernuten 45 zum gleichen Zweck vorgesehen. Die Stirnenden 53 wirken zusammen mit den Stirnenden 52 der Gleitschuhe als Anschlag zur Festlegung der maximalen Kom­ pression der entsprechenden Feder. Der Federtopf 39 weist in seinem Ansteuerbereich zwei Flächen 40 und 41 auf, die prak­ tisch ein Prisma bilden, wobei die Ansteuerkonturen der Nasen 19 der Nabenscheibe 18 sowie der Segmente 20 diesen prismatischen Flächen 40 bis 41 angepaßt sind. Die beiden Flächen 40 und 41 weisen einen Winkel γ zueinander auf, wobei der Winkel β zwischen der Fläche 40 und beispielsweise einer Parallelen zur Federauflage 36 in besonderer Weise abgestimmt sein kann. Im vorliegenden Fall verläuft die Federachse 37 im unbelasteten Zustand der gesamten Einrichtung im wesentlichen senkrecht zur Federauflage 36 und eine Gerade 42 durch den Schnittpunkt der beiden prismatischen Flächen 40 und 41 sowie durch den Schnitt­ punkt zwischen der Federauflage 36 und der Federachse 37 weist einen spitzen Winkel ϕ gegenüber der Federachse 37 auf. Die Gerade 42 entspricht dabei im wesentlichen dem Verlauf der Fe­ derachse 37 bei maximaler Kompression der entsprechenden Feder. Durch diese geometische Festlegung wird die maximale Belastung des Federtopfes im Bereich seiner prismatischen Flächen 40 und 41 minimiert, da bei höchster Kraftbeaufschlagung der entspre­ chenden Feder (maximales Drehmoment) diese in Richtung der Ge­ raden 42 wirksam ist.

Jeder Federtopf 39 ist entsprechend der Ausführung der Gleit­ schuhe mit Federführungsfortsätzen 38 ausgestattet, die nach radial innen hin durch die Kanten 50 bzw. 51 begrenzt sind. Auch hier könnte natürlich anstelle der Federführungsfortsätze 38 ein zentrischer Zapfen um die Federachse 37 zum gleichen Zweck vorgesehen werden. Allerdings wäre dann die Möglichkeit verbaut, bei gleichen Bauteilen innerhalb der Torsionsfedern eine zweite Feder anzuordnen. Die seitliche Führung der Feder­ töpfe 39 erfolgt einmal über die Seitenflächen der Verlängerungen 43 und zum anderen über Führungsflächen 48, die etwa im Be­ reich der Federachse 37 seitlich am Körper des Federtopfes 39 angeordnet sind. Zur Gewichtsoptimierung ist entsprechend der Stirnansicht und dem Teilschnitt links von der Stirnansicht vorgesehen, Aussparungen 74 anzubringen.

Die Federtöpfe 39 sind über ihre prismatischen Flächen 40 und 41 sowie über die Nasen 19 der Nabenscheibe 18 bzw. die Seg­ mente 20 der ersten Schwungmasse 1 so abgestützt, daß sie mit ihrem gewölbten Bereich 44 nicht an der Innenwandung 49 zur Anlage kommen. Damit ist gewährleistet, daß bei geringen Dreh­ momenten eine sehr geringe Grundreibung auftritt. Bei entspre­ chender Abstimmung des Winkels mit dem Reibbeiwert zwischen Federtopf einerseits und Ansteuerkanten der übrigen Bauteile sowie dem Gewicht von Federtopf und zugehöriger Feder ist es möglich, ab einer bestimmten Drehzahl den Federtopf entlang der Fläche 40 nach radial außen gleiten zu lassen, um einen Reib­ kontakt zwischen gewölbtem Bereich 44 und Innenwandung 49 her­ zustellen. Damit ist es möglich, drehzahlabhängig den Einsatz einer zusätzlichen Reibungsstufe zu steuern.

Die Fig. 6 und 7 zeigen den Schnitt durch den Bereich der Dichtung 26 in vergrößerter Darstellung. Die Bewegungsdichtung wird durch das Dichtelement 58 und durch die Außenseite des Deckblechs 22 gebildet. Zur Erzeugung einer axialen Anpreßkraft ist ein Tellerfederelement 59 vorgesehen, welches sowohl dicht an einem Auflagewulst 60 des Deckbleches 15 aufliegt als auch dicht an einem Dichtwulst 66 des Dichtelementes 58. Dabei kann beispielsweise das Tellerfederelement 59 gegenüber dem Auflage­ wulst 60 umfangsmäßig lediglich durch Reibung gehalten sein, da hier Metall auf Metall wirksam ist. Es ist jedoch auch möglich, eine drehfeste Verbindung gegenüber dem Deckblech 15 vorzuse­ hen, wobei das Tellerfederelement 59 radial außerhalb der Auf­ lage am Auflagewulst 60 mit radial abstehenden Nasen 63 verse­ hen ist, die in Aussparungen 62 eingreifen, welche umfangsmäßig unterbrochen sind. Zu diesem Zweck ist das Deckblech 15 in sei­ nem radial inneren Bereich 64 mit Aussparungen 62 versehen, in die die Nasen 63 eingreifen. Gegenüber dem Dichtelement 58 ist das Tellerfederelement 59 drehfest angeordnet, indem radial innerhalb des Dichtwulstes 66 axial verlaufende Fortsätze 67 vorgesehen sind, in die radial nach innen abstehende Nasen 68 des Tellerfederelementes 59 drehfest eingreifen.

Fig. 7 zeigt eine Variante zu Fig. 6, wobei hier das Deckblech 15 aus einem relativ dünnwandigen Blechteil hergestellt ist mit einer umlaufenden, unterbrochenen, aber dicht ausgebildeten Sicke 65, in die das Tellerfederelement 59 mit radial abstehen­ den Nasen 63 drehfest eingreift. Dabei ist das Tellerfederele­ ment 59 radial innerhalb der Sicke 65 mit einem Auflagewulst 61 versehen, der eine statische Dichtung gegenüber dem Deckblech 15 darstellt.

Fig. 9 zeigt den Schnitt G-D gemäß Fig. 1 und somit den Bereich der Verdrehwinkelbegrenzung zwischen der Nabenscheibe 18 und den beiden Deckblechen 21 und 22. Die Nabenscheibe 18 ist mit ihrer Bohrung 23 auf den Kanten der beiden Deckbleche 21 und 22 in radialer Richtung geführt. Die Kanten 24 sind dadurch gebil­ det, daß die Deckbleche radial innerhalb der Bohrung 23 auf­ einander zu verformt sind und nach radial innen hin aneinander anliegen. In dem Übergangsbereich der Verformung der Deckbleche ist zur Verdrehsicherung im Bereich der Bohrung 23 der Naben­ scheibe 18 am Umfang verteilt an mehreren Stellen jeweils ein Lappen 70 angeordnet, der in entsprechende Taschen 71 in den Deckblechen 21 und 22 eingreift. Dabei bilden die umfangsmäßi­ gen Endkanten der Taschen 71 in Verbindung mit den Lappen 70 den Verdrehanschlag. Die Taschen 71 sind dabei so tief in das Material der Deckbleche eingearbeitet, daß einerseits die axiale Beweglichkeit der Nabenscheibe 18 nicht gefährdet ist und andererseits ein dünnwandiger Steg stehen bleibt, um an dieser Stelle den Austritt von viskosem Material zu verhindern.

Fig. 8 zeigt die prinzipielle Darstellung der Anordnung der einzelnen Federn der ersten Federstufe 4. Dabei sind gegenüber der Fig. 1 lediglich die beiden Endfedern 8 und 9 sowie je eine weitere Feder 11 bzw. 12 dargestellt. Entsprechend Fig. 1 müßten dann sinngemäß nochmals auf jeder Seite zwei Federn vor­ gesehen werden. Die Anzahl der Federn spielt jedoch bei der nachfolgenden Betrachtung keine Rolle, wenn es wenigstens je­ weils zwei sind entsprechend der Darstellung in Fig. 8. Der Einsatz der von den Gleitschuhen 33 ausgehenden Reibung kann gezielt beeinflußt werden, indem bei Verwendung von Federn mit unterschiedlicher Federsteifigkeit diese Federn in einer ganz gezielten Reihenfolge angeordnet werden. Wird die Feder mit der größeren Federsteifigkeit im Momentenfluß an erster Position angeordnet, so ergibt sich beispielsweise gemäß den Fig. 1 oder 8 bei Zugbetrieb entsprechend dem Pfeil Z folgende Si­ tuation: Die Feder 8 weist die höhere Steifigkeit auf gegenüber der Feder 11. Bei Zugbelastung, d. h., bei Drehmomenteinleitung über die Teile 1, 16, 20 und bei Drehmomentausleitung über die Teile 18 bzw. 19 bewegt sich die relativ steife Feder 8 mit dem zugehörigen Federtopf 39 und dem zugehörigen Gleitschuh 33 zu­ sammen mit der ersten Schwungmasse 1, so daß der Federtopf 39 keine Relativbewegung und der Gleitschuh 33 eine geringe Rela­ tivbewegung gegenüber der Innenwandung 49 der ersten Schwung­ masse 1 aufweist. Damit wird erreicht, daß im Zugbetrieb bei kleinen und mittleren Drehmomenten eine ziemlich geringe Rei­ bung erzeugt wird, wodurch die Torsionsschwingungsdämpfung bei bestimmten Kraftfahrzeugen erheblich komfortabler gestaltet werden kann. Wird dagegen die Feder 9 mit der steileren Feder­ kennlinie ausgestattet im Hinblick auf die Feder 12, so kann der gleiche Effekt im Schubbetrieb bei Beaufschlagung in Rich­ tung des Pfeiles S erzielt werden. In jedem Fall wird bei An­ ordnung der größeren Federsteifigkeit im Momentenfluß gesehen an erster Position eine geringere Reibarbeit geleistet gegen­ über dem Einbau der Federn in umgekehrter Reihenfolge.

Wie weiterhin aus Fig. 1 ersichtlich ist, liegen die Federn der ersten Federstufe 4 in Ruhestellung des Systems nach radial innen auf der Verbindungskontur 69 zwischen den einzelnen Nasen 19 der Nabenscheibe 18 unter Vorspannung auf. Diese nach radial außen wirkende Vorspannung ermöglicht es, umfangsmäßig etwas längere Federn zu verbauen, so daß das Federvolumen auf diese Weise vergrößert werden kann. Es sollte allerdings Sorge dafür getragen sein, daß bereits bei Leerlaufdrehzahl die Federn von der Verbindungskontur 69 abheben, um in diesem Betriebszu­ stand keine zusätzliche Reibung zu erzeugen.

Claims (50)

1. Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen in einem Kraft­ fahrzeug zwischen Brennkraftmaschine und Antriebsstrang, bestehend aus einer ersten, an der Kurbelwelle befestigten Schwungmasse, einer zweiten mit einer Anfahr- und Schalt­ kupplung versehenen Schwungmasse, die koaxial zur ersten verdrehbar gelagert ist mit einer gemeinsamen Drehachse sowie einer Torsionsdämpfereinrichtung zwischen beiden Schwungmassen, die zumindest aus einer ersten Federstufe mit großem Verdrehwinkel besteht, wobei die entsprechenden Schraubenfedern in einem Kanal der ersten Schwungmasse auf einem gemeinsamen mittleren Durchmesser geführt sind, der zumindest teilweise mit einem viskosen Material , z .B. einem Schmiermittel, gefüllt sein kann und die über Feder­ töpfe angesteuert werden, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die erste Federstufe (4) mit einem großen Verdrehwinkel aus jeweils mehreren einzel­ nen zylindrischen Schraubenfedern (8, 9, 11, 12) besteht, die in Reihe geschaltet sind, wobei zwischen den einander zugekehrten Stirnenden jeweils Gleitschuhe (33) angeordnet sind, die im Kanal (46) der ersten Schwungmasse (1) ge­ führt sind.

2. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Gleitschuhe (33) zumindest in ihrem an der Innenwandung (49) des Kanals (46) der ersten Schwungmasse (1) anliegenden gewölbten Bereich (34) ver­ schleißarm und gleitgünstig ausgebildet sind.

3. Einrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Gleitschuhe (33) aus gleitgün­ stigem Material bestehen.

4. Einrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Gleitschuhe (33) aus Metall bestehen und zumindest im Bereich ihrer Anlage an der Innen­ wandung (49) der ersten Schwungmasse (1) gehärtet sind.

5. Einrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Gleitschuhe (33) aus Metall bestehen und im gewölbten Bereich (34) mit einer gleitgün­ stigen Auflage beschichtet sind.

6. Einrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Gleitschuhe (33) aus Kunststoff hergestellt sind.

7. Einrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekenn­ zeichnet, d aß die Gleitschuhe (33) aus einem verstärkten Kunststoff hergestellt sind (z. B. Glasfaser oder Kohlefaser) und insbesondere im gewölbten Bereich (34) mit einer gleitgünstigen Auflage bzw. Beimischung (z. B. Teflon) versehen sind.

8. Einrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüchen 2 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Gleitschuhe (33) in ihrem gewölbten Bereich (34) in beide Umfangsrichtungen mit Verlängerungen (35) versehen sind und die Federn (8, 9, 11, 12 zumindest auf einem Teil ihrer Längserstreckung nach radial außen abdecken.

9. Einrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Außenkontur des gewölten Be­ reichs (34) einschließlich beider Verlängerungen (35) dem Radius der Innenwandung (39) der ersten Schwungmasse (1) angepaßt ist (gleich oder geringfügig kleiner).

10. Einrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Federauflage (36) für die Enden der Fe­ dern (8, 9, 11, 12) im wesentlichen kreisringförmig und eben ausgebildet ist und etwas senkrecht zur Federachse (37) verläuft und im radial inneren Bereich in beide Um­ fangsrichtungen kurze Federführungsfortsätze (38) angeord­ net sind.

11. Einrichtung nach Anspruch 1, wobei jeder in Reihe geschal­ tete Federsatz jeweils 2 voneinander entfernt angeordnete Endfedern aufweist, die sowohl von der ersten Schwungmasse ansteuerbar sind als auch von der zweiten Schwungmasse bzw. einem mit dieser in Wirkverbindung stehenden Bau­ teil, dadurch gekennzeichnet daß jede Endfeder (8, 9) mit ihrem vom Gleitschuh (33) wegweisenden Ende auf eine im wesentlichen kreisringförmi­ gen, ebenen Federauflage (36) des Federtopfes (39) auf­ liegt, die etwa senkrecht zur Federachse (37) verläuft, der gegenüber den Ansteuerelementen (19, 20) mit einer prismatischen Führung versehen ist, die aus zwei in Rich­ tung der Drehachse verlaufenden Flächen (40, 41) besteht, die einen Winkel (γ) zueinander einnehmen, wobei eine Gerade (42) durch den Schnittpunkt der Flächen (40, 41) und durch den von der Federachse (37) und der Federauflage (36) gebildeten Punkt geht, die gegenüber der Federachse im Ruhezustand einen spitzen Winkel (ϕ) einnimmt, der im wesentlichen dem Verlauf der Federachse bei max. kompri­ mierter Feder entspricht.

12. Einrichtung nach Anspruch 11, dadurch gekenn­ zeichnet, daß jeder Federtopf (39) in seinem radial außenliegenden Bereich eine Verlängerung (43) auf­ weist, die die Endfeder (8, 9) zumindest auf einem Teil ihrer Längserstreckung nach radial außen abdeckt.

13. Einrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekenn­ zeichnet, daß jeder Federtopf (37) im Bereich seiner Verlängerung (43) eine Außenkontur aufweist, die dem Radius der Innenwandung (39) des Kanals (46) der er­ sten Schwungmasse (1) angepaßt ist (gleich oder geringfü­ gig kleiner).

14. Einrichtung nach Anspruch 13, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Außenkontur des Federtopfes (39) im Ruhezustand einen Abstand von der Innenwandung (49) aufweist.

15. Einrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die radial außenliegende Fläche (40) der prismatischen Führung einen Flankenwinkel (β) (z. B. gegenüber der Federauflage) aufweist, der zusammen mit dem Reibbeiwert des Materials von Federtopf (39) und entsprechendem Ansteuerelement (19, 20) sowie der Federvor­ spannung derart ausgelegt ist, daß der Federtopf (37) infolge Fliehkraft bei einer vorgegebenen Drehzahl nach radial außen wandert und an der Innenwandung (49) der ersten Schwungmasse (1) zur Anlage kommt.

16. Einrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekenn­ zeichnet, daß der Federtopf (39) zumindest in seinem an der Innenwandung (49) der ersten Schwungmasse (1) anliegenden gewölbten Bereich (45) verschleißarm und gleitgünstig ausgebildet ist.

17. Einrichtung nach Anspruch 16, dadurch gekenn­ zeichnet, daß der Federtopf (39) aus gleitgünsti­ gem Material besteht.

18. Einrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekenn­ zeichnet, daß der Federtopf (39) aus Metall be­ steht und zumindest im radial außenliegenden Bereich (44), insbesondere im Bereich der Verlängerung (43), gehärtet ist.

19. Einrichtung nach Anspruch 18, dadurch gekenn­ zeichnet, daß der Federtopf (39) aus Metall be­ steht und im radial außenliegenden Bereich (44), insbeson­ dere im Bereich der Verlängerung (43) mit einer gleitgün­ stigen Auflage beschichtet ist.

20. Einrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekenn­ zeichnet, daß der Federtopf (39) aus Kunststoff besteht.

21. Einrichtung nach Anspruch 20, dadurch gekenn­ zeichnet, daß der Federtopf (39) aus einem ver­ stärkten Kunststoff (z. B. Glasfaser oder Kohlefaser) herge­ stellt ist und insbesondere im radial außenliegenden Be­ reich (44) der Verlängerung (43) mit einer gleitgünstigen Auflage bzw. Beimischung (z. B. Teflon) versehen ist.

22. Einrichtung nach Anspruch 21 , dadurch gekenn­ zeichnet, daß die kreisringförmige, ebene Feder­ auflage (36) nach radial innen in einen Federführungsfort­ satz (38) mündet, der in Richtung der Federachse (37) verläuft und eine kurze Erstreckung aufweist.

23. Einrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 16 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß im Bereich der Verlängerung (43) eine oder mehrere axial nebeneinander angeordnete, nach radial außen hin offene, schmierkeilfördernde Anschrägungen in Form von Schmiernu­ ten (45) vorgesehen sind, die ihre größte Tiefe am Ende der Verlängerung aufweisen und die in Richtung auf die Fläche (40) der prismatischen Führung noch vor dieser aus laufen.

24. Einrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekenn­ zeichnet, daß an den Gleitschuhen (33) im Bereich der Verlängerungen (35) eine oder mehrere axial nebeneinan­ der angeordnete, nach radial außen hin offene, schmierkeil­ fördernde Anschrägungen in Form von Schmiernuten (45) vorgesehen sind, die ihre größte Tiefe am Ende der Verlän­ gerung aufweisen und die in Richtung auf den mittleren Bereich zu auslaufen.

25. Einrichtung nach Anspruch 11, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die erste Schwungmasse (1) aus mehreren Teilen zusammengesetzt ist , und zwar aus einer brennkraftmaschinennahen Primärscheibe (14), die radial innen an einer Nabe (10) fest angeordnet ist, einem im Abstand davon gehaltenen brennkraftmaschinenfernen Deckblechen (15) sowie einem Ring (16), der nach innen durch eine ringzylindrische Fläche (49) begrenzt ist und der beide im Bereich ihres Außendurchmessers zusammen und auf Abstand hält, so daß ein in seinem radial äußeren Bereich im wesentlichen rechteckiger, umlaufender Kanal (46) gebildet ist.

26. Einrichtung nach Anspruch 25, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Ring (16) an seiner Innenwandung (49) fein verarbeitet ist und an seinem Außen­ durchmesser einteilig mit dem Anlasserzahnkranz (17) ausge­ führt ist.

27. Einrichtung nach Anspruch 25, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Federtöpfe (39) und Gleitschuhe (33) im Querschnitt des Kanals (46) angepaßt sind und die Federn (8, 9, 11, 12) zumindest der ersten Federstufe (4) in axialer Richtung durch das Deckblech (15) und die Primärscheibe (14) geführt sind.

28. Einrichtung nach Anspruch 27, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die seitliche Führung der Gleitschuhe (33) und Federtöpfe (39) außer im Bereich der Verlängerungen (35, 43) zusätzlich über seitliche Führungs­ flächen (47, 48) erfolgt, die sich etwa in der Höhe der Mittellinie der Federn (8, 9, 11, 12) erstrecken.

29. Einrichtung nach Anspruch 11 , wobei die Federtöpfe (39) in Umfangsrichtung mit je einer Verlängerung (43) und die Gleitschuhe (33) mit jeweils in beide Umfangsrichtungen weisende Verlängerungen (35) versehen sind, die die Schrau­ benfedern (8, 9, 11 , 12) von radial außen her teilweise überdecken, dadurch gekennzeichnet, daß die Stirnenden (52, 53) der Verlängerungen als Endan­ schläge dienen, so daß die max. Kompression der entspre­ chenden Feder vorgebbar ist.

30. Einrichtung nach Anspruch 29, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Verlängerungen in Umfangsrichtung kurz ausgeführt sind und zwischen jeweils zwei einander zugekehrten Verlängerungen ein frei angeord­ netes Stützteil vorgesehen ist.

31. Einrichtung nach Anspruch 11, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die einzelnen in Reihe geschalteten Schraubenfedern (8, 9, 11, 12) unterschiedli­ che Federsteifigkeiten aufweisen.

32. Einrichtung nach Anspruch 31, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Feder (8, 9) mit der größeren Federsteifigkeit im Momentenfluß gesehen an er­ ster Position angeordnet ist.

33. Einrichtung nach Anspruch 25, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Krafteinleitung von der ersten Schwungmasse (1) auf die erste Federstufe (4) über beidseitig in Primärscheibe (14) und Deckblech (15) ange­ ordnete Segmente (20) erfolgt, die an die prismatischen Flächen (40, 41) der Federtöpfe (39) angepaßte Konturen aufweisen.

34. Einrichtung nach Anspruch 33, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Kraftweiterleitung von den Endfedern der ersten Federstufe (4) aus über eine Nabenscheibe (18) mit radial abstehenden Nasen (19) er­ folgt, die an die prismatischen Flächen (40, 41) der Feder­ töpfe (39) angepaßte Konturen aufweisen.

35. Einrichtung nach Anspruch 34, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Nabenscheibe (18) radial innerhalb der Federn (8, 9, 11, 12) der ersten Federstufe (4) axial zwischen zwei Deckblechen (21, 22) angeordnet und radial auf umlaufenden Kanten (24) dieser mit einer entsprechenden Bohrung (23) geführt ist und zwischen den Deckblechen und der Nabenscheibe eine zweite Federstufe (5) angeordnet ist, die - mit untereinander parallel geschalteten und gegebenenfalls winkelabhängig nacheinander ansteuerbaren Federn (25) - in Reihe mit der ersten Federstufe (4) angeordnet ist und deren Deckbleche (21, 22) fest mit der zweiten Schwungmasse (2) verbunden sind.

36. Einrichtung nach Anspruch 35, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die beiden Deckbleche (21, 22) radial innerhalb der Bohrung (23) der Nabenscheibe (18) axial aufeinander zugerichtet verformt sind und an­ schließend an die Verformung aneinander an liegen und in diesem Bereich über Niete (54) fest mit der zweiten Schwungmasse (2) vernietet sind.

37. Einrichtung nach Anspruch 36, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Nabenscheibe (10) an ihrer Bohrung (23) mit nach radial innen abstehenden Lap­ pen (70) versehen ist, die zur Verdrehwinkelbegrenzung der zweiten Federstufe (5) in entsprechend umfangsmäßig be­ grenzte Taschen (71) in den Deckblechen (21, 22) eingrei­ fen, wobei die Taschen (71) nach radial innen jeweils in den Bereich der aneinander anliegenden Flächen der Deckble­ che hineinreichen und in axialer Richtung geringfügig weniger tief ausgeführt sind als die Materialstärke der Deckbleche ausgeführt ist.

38. Einrichtung nach Anspruch 36, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die zweite Schwungmasse (2) in Form der Gegenanpreßplatte (13) in geringem axialen Abstand neben den Deckblechen (15) radial verläuft, im Bereich der Niete (54) mit einem axial auf die Deckbleche zu verlaufenden Bund (55) versehen ist, der mit seinem Innendurchmesser auf das Lager (56) aufgesetzt ist, wel­ ches wiederum auf einem Außendurchmesser der Nabe (10) der ersten Schwungmasse (1) aufgesetzt ist.

39. Einrichtung nach Anspruch 38, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die axiale Festlegung der Gegenanpreßplatte (13) gegenüber dem Lager (56) durch den einteilligen Flansch (57) an der Gegenanpreßplatte (13) einerseits und die radial inneren Bereiche der Deckbleche (21, 22) andererseits erfolgt.

40. Einrichtung nach Anspruch 39, dadurch ge­ kennzeichnet, daß zwischen dem radial inne­ ren Endbereich des Deckblechs (15) der ersten Schwungmasse (1) und dem der Gegenanpreßplatte (13) nahen Deckblech (22) der zweiten Federstufe (5) radial zwischen den Federn (25) und den Nieten (54) eine Dichtung (26) angeordnet ist.

41. Einrichtung nach Anspruch 40, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Dichtung (26) aus einem Dichtelement (58) besteht, welches mit dem Deckblechen (22) eine Bewegungsdichtung bildet und aus einem Tellerfe­ derelement (59), welches sich mit seinem Innendurchmesser am Dichtelement (58) abstützt und mit seinem Außendurchmes­ ser am Deckblech (15) und diesem gegenüber ohne Relativbe­ wegung abdichtet.

42. Einrichtung nach Anspruch 41 , dadurch ge­ kennzeichnet, daß das Tellerfederelement (59) gegenüber dem Deckblech (15) verdrehfest angeordnet ist.

43. Einrichtung nach Anspruch 42, dadurch ge­ kennzeichnet, daß zwischen Deckblech (15) und Tellerfederelement (59) an einem der beiden Teile ein umlaufender, nicht unterbrochener Auflagewulst (60) ange­ ordnet ist und die Verdrehsicherung radial außerhalb des Anlagewulstes (60) erfolgt.

44. Einrichtung nach Anspruch 43, dadurch ge­ kennzeichnet, daß das Tellerfederelement (59) im wesentlichen eben ausgeführt ist und das Deckblech (15) einen auf das Tellerfederelement (59) zugerichten Auflage­ wulst (60) aufweist und radial außerhalb des Auflagewul­ stes mehrere am Umfang verteilte Aussparungen (62) angeord­ net sind, in welche radial vom Tellerfederelement abstehen­ de Nasen (63) eingreifen.

45. Einrichtung nach Anspruch 44, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Aussparungen (62) in einem axial in Richtung der zweiten Federstufe (5) vor­ springenden Bereich eingebracht sind.

46. Einrichtung nach Anspruch 45, wobei das Deckblech als relativ dünnwandige Blechscheibe ausgebildet ist, da­ durch gekennzeichnet, daß das Deck­ blech (15) eine in Richtung der Brennkraftmaschine weisen­ de mit Unterbrechungen versehene, umlaufende Sicke (65) aufweist, daß ferner auf einem kleineren Durchmesser als dem der Sicke das Tellerfederelement (59) mit einem entge­ gengesetzt gerichteten, umlaufenden Auflagewulst (61) direkt am Deckblech (15) aufliegt und schräg nach außen abstehende Nasen (63) des Tellerfederelementes (59) in die Unterbrechungen eingreifen.

47. Einrichtung nach Anspruch 43, dadurch gekenn­ zeichnet, daß das Dichtelement (58) vom Deckblech (22) wegweisend in seinem radial äußeren Bereich einen umlaufenden Dichtwulst (66) aufweist, auf dem der radial innere Bereich des Tellerfederelementes (59) unter axialer Vorspannung aufliegt und in seinem radial inneren Bereich einen axial weiter wegweisenden unterbrochenen Fortsatz (67), in dessen Lücken nach radial innen weisende Nasen (68) des Tellerfederelements (59) eingreifen.

48. Einrichtung nach Anspruch 1, wobei die Kraftweiterleitung von der ersten Federstufe über eine zentrisch gelagerte Nabenscheibe (18) erfolgt, die entsprechend der Anzahl der Federsätze radial nach außen abstehende Nasen (19) auf­ weist , dadurch gekennzeichnet, daß zumindest einige Schraubenfedern (8, 9) in Ruhestel­ lung mit einem Teil ihrer radial innenliegenden Verbindungen auf der Verbindungskontur (69) der Nabenscheibe (18) zwi­ schen den Nasen (19) aufliegt zur Erzeugung einer radialen Vorspannung der Federn.

49. Einrichtung nach Anspruch 48, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die radiale Vorspannung mit der Masse der entsprechenden Federn (8, 9) derart abgestimmt ist, daß die Feder im Betrieb durch Fliehkraft von der Verbindungskontur (69) abhebt.

50, Einrichtung nach Anspruch 49, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Federn (8, 9) bei Leerlaufdreh­ zahl bereits abgehoben hat.