DE2525441A1 - Verfahren zur herstellung von rohrfuellungen mit hohem elektrischem widerstand aus geschmolzenem magnesiumoxid fuer elektrische rohrheizkoerper - Google Patents
Verfahren zur herstellung von rohrfuellungen mit hohem elektrischem widerstand aus geschmolzenem magnesiumoxid fuer elektrische rohrheizkoerperInfo
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Description
Trolsdorf, den 6«Juni
OZ. 75 052 ( 2457 )
KÜBEL AJLQ) JLNGE SELLS CH; F(D
iy Bos. Köln
Verfahren zur Herstellung von Robrfüllungen mit hohem elektrischen
Widerstand aus geschmolzenem Magnesiumoxid für c-lel>
tri ηchG Rohrhe i l1:o rpe r
Kasnesiuinoxld wird als elektrisches Ieolierrratsnlal
in Kohrhciskörporn sswischen der spannungsführenden Haiswendel
und dew Rohrtfantol eingesetat. Tjewccti^e RöhrheiEkörpo:
werden in der Elektrowärme- und Haushaltn/^eräte-Indu.strie vc7>
wendet. Das geschmolsenc Magneeiurnoxid h&t in etwa folgende
chemische Zusaon-.ensetsung:
MgO 94 - 9ö Gew.%
SiO2 1,0 - 3,5 Gew.jS
GaO 0,5 - 2,0
Al2O3 0,02 - 0*25
Fe2O., 0,01 - 0r1
NiO 0,01 - 0,03 Gew.£
Darüber hinaus sind Spuren von SO , Cl, B2O5, TiO2, Na^Poder
K2O vorhanden»
Die Kornzusammensetzung der handelsüblichen Gemische aus geschmolzenem
und gekörntem Magnesiumoxid liegt in der Regel
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zwischen 0,01 und 0,4 nun. Der elektrische V/iderstand der daraus
hergestellten Isoliermacse ist sehr unterschiedlich. Besonders
wenn das Isoliermaterial Temperaturen von üher 8000C ausgesetzt
ist, kommt es zu Schwankungen des elektrischen Y/iderstandes.
Die Ursachen dafür liegen in den unterschiedlichen Konzentrationen der sogenannten Leitfähigkeitszentren im Isolator
MgO.
Im Gegensatz zum idealen Isolator, der theoretisch das ideale Kristallgitter, also ein Gitter ohne Gitterfehlstellen, ohno
Elektronenfehlstellen (Defektelektronen) und ohne Überschußslclr.-tronen
besitzt, hat jeder praktisch darstellbare Isolator eine mehr oder weniger hohe Konzentration an Gitterfehlstellen, Defektelektronen
und Überschußelektronen, die für eine höhere oder geringere elektrische leitfähigkeit verantwortlich ist.
Diese allgemein als Fehlordnung bezeichnete Fehlstelleukonzentration ist auf das Innere und auf die Oberfläche des Kristalls
verteilt (vgl, Fritz Röhm "Festkörperphysik" sowie W.Finkelnburg
"Einführung in die Atomphysik").
Es ist bekannt, daß durch Glühprozesse, durch die damit verbundene
thermische Schwingung der Atome im Gitter, die Fehlordnungskonzentration bis zu einem für die Temperatur gültigen
Gleichgewicht herabgesetzt werden kann. Diese Erkenntnis wird seit langem bei der Herstellung von elektrisch erschmolzenem
Magnesiumoxid als Isolator angewandt. Dem Zerkleinerungsproseß
wird ein Glühprozeß nachgeschaltet.
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.3- 2525U1
Bei der Produktion von Rohrheizkörpern wird durch einen Vordichtungsprozeß
- Hämmern» Walzen und/oder Pressen - das eingefüllte Magnesiumoxid mechanisch erneut stark beansprucht.
Durch Gitterspannung im KriDtallkorn, an dessen Oberfläche
oder durch Kornzerstörung infolge der mechanischen Belastung beim Verdichten werden wieder Störungen im Innern und/oder an
der Oberfläche der Kristalle erzeugt, die wieder zu erhöhter elektrischer Leitfähigkeit führen.
In der Praxis wird die Güte von Rohrheiakörpern nach den gemessenen
Ableitströmen beurteilt, die sich umgekehrt pxoportional zum elektrischen Widerstand verhalten. Diene Ableitströae
variieren bei verschiedenen loolierrnaterialion trots
ähnlicher oder gleicher chemischer Zusammensetzung, Besonders
wenn eine spezifische Oberflächenbelastung der Rohrheizkörper von z*B. 10 Watt pro qcm erreicht wird, erhält man Ablegt«
ströme unter den unten angegebenen PrUfbedingungen zwischen
6mA und ca. 40 m A. Erwünscht ist jedoch bei Rohrheiakörpern
eine möglichst niedrige elektrische Leitfähigkeit, d.h. ein hoher elektrischer Widerstand bei hohen Temperaturen und hohen
spezifischen elektrischen Belastungen.
Aus der DT-PS 1 921 789 sind Rohrfüllungen bekannt, die aus gekörntem, erschmolzenem MgO und einem Zusatz von gesinterten
Magnesiumsilikaten, Magnesiumoxid oder Mischungen daraus bestehen, wobei die Körner des Zusatzstoffes praktisch garn: oC'sz
überwiegend aus einer Vielzahl von Einzelkristallen unter 10
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Mikron bestehen. Derartige Rohrfüllungen besitzen im Vergleich
mit anderen bekannten Rohrfüllungen einen erhöhten elektrischen Widerstand. Nachteilig bei diesen Rohrfüllungen nach DT-PS
1 921 789 i3t aber, daß sie bei spezifischen Belastungen von
bis kleiner als 9 Watt/cm einen vergleichsweise hohen elektrischen Widerstand aufweisen, jedoch bei Belastungen von 9
bis 10 Watt/cm in der Praxis nur teilweise befriedigen.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Hohrfüllungen
zu schaffen, die sowohl bei hohen spezifischen Be-
lastungen von 10 Watt/cm als auch bei den in der Praxis vorkommenden
spezifischen Belastungen von kleiner als 10 Watt/cm2
einen erhöhten elektrischen Widerstand besitzen. Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß man gekörntem,
erschmolzenem Magnesiumoxid vor dem Einfüllen in die Rohre als feuerfesten oxidischen Zusatzstoff ein Material zusetzt,
das einerseits eine Zerstörung der MgO-Kristalle beim
Yerdichtungsprozeß durch möglichst gute Gleiteigenschaften weitgehend
verhindert, andererseits eine hohe topochemische Reaktionsfähigkeit
besitzt, so daß es bei relativ niedrigen Temperaturen, wie sie z.B. beim Blankglühen von Rohrheizkörpern vor
dem Biegen angewendet werden(ca. 30 minütiges Erhitzen auf ca.
800 bis 10500C ),mit den aktiven Leitfähigkeitszentren (Störstellen)
an der Oberfläche eines oder mehrerer benachbarter Magnesiumoxidkristelle reagiert. Das Leitfähigkeitszentrum
wird dadurch neutralisiert und infolgedessen die elektrische
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leitfähigkeit an der Kristalloberfläche herabgesetzt, Geeignet
Bind erfindungsgemäß solche Zusatzstoffe, die "Elektronen an
das Magnesiiunoxid-Gitter leicht abgeben, um Defektelektronen
(Elektronenlöcher) auffüllen und Überschußelektronen von andex^n
Stellen des Gitters leicht aufnehmen zu. können, so daß auch hierbei die Störstellenkonzentration und damit die elektrische
leitfähigkeit vermindert wird. Hierzu eignen sich, v/ie weiter gefunden wurde, insbesondere solche Materialien, die durch Sintern
oder Schmelzen und anschließendes Abschrecken hergestellt wurden und deren Körner eine amorphe Phase sov/ie mikro~bis
kryptokristalline Anteile aufweisen, wobei im kristallinen An~ teil die Kristallgröße maximal 10 Mikron nicht übersteigt.
Für den erfindungsgemäßen Zweck erweisen sich als besonders geeignet bestimmte, komplex zusammengesetzte Magnesiumverbin~
düngen.
Weiterer Gegenstand der Erfindung ist daher ein Verfahren zur Herstellung von RohrfUllungen für elektrische Heizkörper,deren
Rohrfüllung einen erhöhten elektrischen Widerstand besitzt und aus gekörntem erschmolzenem Magnesiumoxid und einem Zusatz aus
einer komplex zusammengesetzten Magnesiumverbindung besteht, welches dadurch gekennzeichnet ist, daß man dem Magnesiumoxid
vor dem Einfüllen in die Rohre einen gesinterten Zusatzstoff oder einen erschmolzenen und abgeschreckten Zusatzstoff zusetzt,
der in seiner mineralogischen Zusammensetzung innerhalb des Systems MgO-SiO2-Al2CU liegt und dessen Körner aus amorphen
und mikro- bis kryptokristallinen Phasen bestehen, wobei im
kristallinen Anteil die Kristallgröße maximal 10 Mikron nicht
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2525Ui
übersteigt.
Die erfindungsgerüäß zuzusetzende Magneeiumverbinoung wird durch
Sintern oder Schmelzen und Abschrecken von Mischungen aus vorzugsweise
synthetischen Eohstoffen v/ie technischer Tonerde mit ca. 99$ AIpO^,amorpher Kieselsäure mit ca. 99$ SiOp und
Magnesiumcarbonat oder Magnesiumoxid mit ca. 98$ MgO u, dgl«,
erzeugt. Gegebenenfalls kann auf natürlich vorkommende P.cliEtcffe
zurückgegriffen v/erden, wenn diese die erforderliche Reinheit aufweisen.
Die eingesetzten Rohstoffe sollten möglichst keine oder ni*r
Spuren von Verunreinigungen enthalten, die ein lonengitter und damit eine lonenleitfähigkeit aufweisen,wie Alkalien z.B.
Na2O oder K2O, Halogenide, Sulfate, beispielsweise von Erdalkalimetallen
u. dgl. Andere Erdalkalioxide als MgO, Oxide von
Übergangselementen wie z.B. FeO, Fe2O*, TiOp u. dgl. können
(als Summe) in einer Menge von gleich oder kleiner als 2 Gew.^,
bezogen auf die Summe der Einzelkomponenten der eingesetzten Rohstoffe, enthalten sein, ohne daß ein störender Effekt nachgewiesen
werden kann.
Als Magnesiumverbindungen werden erfindungßgemäß solche Zusatzstoffe
bevorzugt, die sich in ihrer chemischen Zusammensetzung etwa in folgenden Grenzen bewegen:
A12O„ 10 - 35, vorzugsweise 12 bis 26, insbesondere 22
SiO2 40-75, vorzugsweise 55 bis 75, insbesondere 68 MgO 5 - 25, vorzugsweise 7 bis 20, insbesondere 10 Gew.^
Die erfindungsgemäß zuzusetzende Menge des Zusatzstoffes beträgt 0,05 bis 5 GrGVi,%, vorzugsweise 2 Gew.^.
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Die gesinterte oder geschmolzene und abgeschreckte Magnesiumverbindung
enthält in ihrer mineralogischen Zusammensetzung in wechselnden Mengen verschiedene Magnesiumsilikate und Magnesiumaluminiumsilikate
sowie einen hohen Anteil röntgenamorpher bis glasiger Substanz. Die mineralogische Zusammensetzung
der Einzelkörner kann in Folge des Zerkleinerungeprozesses unterschiedlich sein. Auch hinsichtlich ihres physikalischen
Zustandes können sich die Ein?5elkörner voneinander unterscheiden.
Das heißt, die Einzelkörner können mehr oder weniger große Anteile von amorphen bzw. mikro-bis kryptokristallinen
Phasen enthalten.
Die Verteilung der verschiedenen Phasenanteile innerhalb eines Einzelkornes ist bei dem gesinterten Zusatzstoff unregelmäßig.
So können z.B. innerhalb eines Bereiches von ca. 10 bis 20 Mikron mikro-bis kryptokristalline Magnesium- oder Kaguesiumaluminiumsilikate
neben röntgenamorphen Übergangsphasen SiO?-
reicherer oder SiO?-ärmerer Zusammensetzung vorliegen, wobei
zwischen derartigen, optisch anisotropen Verbindungen zusätzlich amorphes, optisch isotropes Material zu beobachten ist.
Bei dem geschmolzenen und abgeschreckten Zusatzstoff zeigen die mikro-bis kryptokristallinen Phasen im Einzelkorn eine
Bphäroidale bis wolkenartige Verteilung innerhalb einer amorphen, optisch isotropen Grundmasse, die jedoch gelegentlich
auch noch ein gewisses Ausmaß an Spannungsdoppelbrechung aufweisen kann.
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-8- 2525U1
ι,
Erfindungsgemäß bevorzugt werden Zusatzstoffe, bei denen, bezogen
auf die Summe der Einseikörner, der Anteil der anorpheu
und röntgenamorpheη Phasen zwischen 50 - 95 Gew.^, vorzugsweise
zwischen 65 und 80 Gew.$ beträgt.
Bei der Herstellung des erfindungsgemäß zuzusetzenden Materials werden die Sinter- bzw. Abschreckbedingungen so gewählt,
daß der zuzusetzende Stoff eine derartige Phasenzusammensetzung
und einen physikalischen Zustand aufweist, daß er einerseits als Gleitmittel beim Verdichtungsprozeß, z.B. Hämmern, Walzen
und/oder Pressen wirkt, andererseits die Eigenschaft besitzt, bei relativ niedrigen, praxisbezogenen Bedingungen - vie sic
z.B. beim Blankglühen von Robrbeizkörpern nach dem Yerdichtungsprozeß
und vor dem Biegen angewendet werden - (ca. 30 minlitiges Erhitzen auf 800 bis 10500C) mit den Störstellen an der Oberfläche
des Magnesiumoxidkornes zu reagieren. I1Ur Mischungen aus Tonerde (AIpO-), Kieselsäure (SiO ) und
Magnesiumcarbonat werden im allgemeinen Sintertemperaturen
zwischen 110O0C und HOO0C, vorzugsweise 125O0C, und Sinterzeiten
von 30 min. bis 3 Stunden angewendet. Zweckmäßig arbeitet man dabei in oxidierender Atmosphäre. Das zu sinternde Katerial
sollte zweckmäßig in einer Korngröße von kleiner als 2 Mikron bis maximal 10 Mikron vorliegen.
Nach dem Sintern wird das Material auf eine Korngröße kleiner als 0,4 mm, vorzugsweise kleiner als 0,1 mm zerkleinert.
Die optimalen Sinterbedingungen für andere Rohstoffe oder Rohstoffmischungen werden ggf. an Hand von Vorversuchen ermittelt.
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Gleiches gilt für die erfindungsgemäßen Zusatzstoffe, die durch Schmelzen und Abschrecken hergestellt sind. Auch hier kcun^n
die optimalen Bedingungen an Hand von Vorversuchsn ermittelt
werden. ,
Die geschmolzenen für die erfinäungsgemäßen Zuaätse bestiirn>~
ten Rohstoffmischungen werden zweckmäßigerweise in Stahl-
oder Graphitformen abgegossen. Zum Abschrecken der Schmelze
kann man an sich bekannte Verfahren anwenden. Beispielsweise
kann man die Schmelze in kleine Ketallformen vor. z.B. 20 kg
Fassungsvermögen oder in mit metallischen Kühlkörpern gefüllte Formen gießen. Als metallische Kühlkörper können 2?.3„
Eisenkugeln oder Metallplatten, die im Abstand parallel zueinander senkrecht auf dem Boden der Fonn angeordnet sind, verwendet
werden. Nach dem Abtrennen der metallischen Kühlkörper werden die Stücke ggf. nach einer Grobzerkleinerung} auf eine
Korngröße kleiner als 0,4 mm, vorzugsweise kleiner ale 0,1 ram zerkleinert.
Als Richtwerte zum Abschrecken von Schmelzen der chemischen Zusammensetzung 10 bis 35 Gew.?£ AIgO-, 40 bis 75 Gew.^ SiOp,
5 bis 25 Gew.$i MgO können die in den Beispielen näher geschilderten
Bedingungen gelten.
Die erfindungsgemäßen Zusätze verhindern überraschenderweise weitgehend eine Kornzerstörung des geschmolzenen Magnesiumoxides
beim Verdichtungsprozeß bei der Herstellung der Rohrheizkörper, selbst dann noch, wenn man Zusätze verwendet, die einen
vergleichsweise niedrigen Anteil an mikro-bis kryptokristal-
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liner. Material enthalten (ζ.B* nur 20 Gew.$).Dieser Befund
ist überraschend, da aufgrund der Lehre der DT-PS 1 921 789 angenommen v/erden muß, daß nur dann eine Kornzerstörung vermieden
werden kann, wenn die Einzelkörner des Zusatzes praktisch ganz oder überwiegend aus einer Vielzahl von Einzelkristallen unter 10 Mikron bestehen. Die erfindungsgemäßen
Zusätze wirken offenbar als Gleitmittel zwischen den Elektromagnesia-Eörnern
beim Verdichten des Rohrheizkörpers. Parallel zur verminderten Kornzerstörung beim Verdichten wird eine erhöhte
Yfärraeleitfäbigkeit durch besseres Ineinandergleitan der
Kornmasse erreicht. Diese bessere Verdichtung und zugleich höhere Y/ärmeleitfähigkeit bewirken ein niedrigeres Temperaturgefalle
von der Heizwendel zum Rohrmantel. Daraus ergibt sich im Rohrheizkörper bei gleicher Oberflächentemperatur eine niedrigere
Durchschnittstemperatur im Isoliermaterial und infolge der Temperaturabhängigkeit der elektrischen leitfähigkeit somit
eine Erniedrigung derselben.
Aufgrund der Phasen-Zusammensetzung bzw. aufgrund des Gefüges amorph/mikro- bis kryptokristallin weisen die erfindungsgeraässen
Zusatzstoffe außer den guten Gleitmitteleigenpchaften vor allem eine extrem hohe topochemisehe Reaktionsfähigkeit auf, bo
daß sie bei relativ niedrigen, praxisbezogenen Bedingungen wie sie z.B. beim Blankglühen von Rohrheizkörpern vor dem
Biegen angewendet werden - mit den Störstellen an der Oberfläche eines oder mehrerer benachbarter Kagnesiumoxidkörner
reagieren. In der Praxis werden Temperaturen von 800 - 1050 C
bis zu 30 Minuten angewendet.
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Darüber hinaus werden hei diesem Glühvorgang komplexe, z.B.
"binäre, ternäre bzw. quarternäre Verbindungen gebildet, wobei diese zur Hauptsache aus MgO, AIpO- und SiO_ sowie zusatzlieh
aus PeO, Pe2O, und CaO bestehen können.
Somit werden Ionen wie Pe++ oder Pe+++ bzw. Ca++, die ggf.
beträchtlich zur Ionenleitung des Isolators beitragen können, in relativ diffusionsstabilen ternären und quarternären Verbindungen festgelegt, die wegen ihrer lokalen Begrenztheit keinen
negativen Einfluß mehr auf die Gesamtleitfähigkeit der iBola«
tormasse haben können.
Die Zusammensetzung dieser Verbindungen ist mit Hilfe der Elektronenmikrosonde
halbquantitativ feststellbar. Es treten aber dabei erhebliche Schwankungen wegen der lokal stark wechselnden
Konzentrationsunterschiede auf.
Mit der Röntgenbeugungsanalyse sind derartige Verbindungen einmal wegen ihrer komplexen Zusammensetzung zum anderen
wegen der geringen mengenmäßigen Anteile nicht sicher ideritifizierbar.
Der röntgenamorphe bzw. glasige Teil der Zusätze ist erforderlich
für den nahezu ungehinderten Übergang von Elektronen zum Ausgleich von Defekt- und Überschußelektronen.
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In den folgenden Beispielen sind die an Teetrohrheizkörpern
gemessenen Atileitströme, die ein Maß für die elektrische Isolationsqualität des geschmolzenen Magnesiuinoxids darstellen,
anhand handelsühlicher Produkte und gemäß der Erfindung gegenübergestellt.
Die Messung der Ableitströme, die sich umgekehrt proportional den elektrischen Widerständen verhalten, wurden'in Edel~
stahlrohren vorgenommen, wie sie auch in der Elektrowärmetccbnik'verwendet
werden. Die Rohre hatten folgende Abmessungen:
Länge: 500 mm (vor dem Verdichten)
Durchmesser: 10 mm (vor dem Verdichten), Wandstärke: 0,75 mm (vor dem Verdichten)
Nach dem Füllen und Verschließen wurden die Rohre auf einen Durchmesser von 8,5 mm durch Ringhämmern reduziert. Die Heizwendeln
hatten einen Durchmesser von 3 mm, bei einer Drahtctärke von 0,3 mm. Die Prüfspannung zwischen Heizwendel und Rohrmantel
betrug 500 V. Die angelegte Heizspannung lag je nach der spezifischen Belastung zwischen 170 und 240 V.
Entsprechend dem Blankglühen in der Praxis werden die Testheizkörper
vor der Messung ca. 20 Minuten auf eine mittlere Temperatur von 9000C erhitzt.
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Eins Mischung aus
20 Gew.teilen Tabular-Tonerde, (99,2 Gew.$ Al2O5, Rest:
Korngröße 70$ kleiner als Spuren von Na9O max,
10 Mikron Glühverlust) ^
61,8 Gew.teilen amorphe Kieselsäure (99,6 Gew.fi SiO0,
(Aerosir^O d
(O
Korngröße 70$ kleiner als Rest: Spuren von Al0O-,Fe,
Korngröße 70$ kleiner als Rest: Spuren von Al0O-,Fe,
2 Mikr0D (tau,5E2O
18,2 Gew.teilen
Magnesiuncarbcnat (Provenienz: Griechenland
Reinheitsgrad: mindest.
49 Gew. f>
Korngröße ca. 70?S kleiner JJ«·1·1 Gew·^ Si02' °»6
als 10 Mikron g^en yon ^0
Rest: CO2) ^ °
wurde unter oxidierenden Bedingungen "bei 125O0C 50 Minuten
gesintert. Anschließend wurde der Sinterblock auf eine Korngröße 0 bis 100 Mikron serkleinert.
Zu handelsüblichen Elektromagnesiamustern unterschiedlicher Qualität A bis E wurden je 2 Gew.# des gekörnten Materials zugegeben.
Das gekörnte Material hatte die chemische Zusammensetzung:
ca. 22 Gew.# Al3O5
ca. 68 Gew.% SiO0
ca. 10 Gew.# Mgo
ca. 68 Gew.% SiO0
ca. 10 Gew.# Mgo
Der amorphe Anteil betrug ca. 76 Gew.#; der übrige Teil war im
wesentlichen iaikro-bis kryptokristallin (kleiner als 10 Hikron).
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Die Ableitströme wurden 15 liimiten nach Einstellen der entsprechenden
spezifischen Belastungen gemessen.
Spezifische Belastung: 7 8 9 10 Watt/cmg
A ohne Zusatz 1,59 3,28 6,48 14,6 m A
mit 2 Gew.^ 0,92 1,90 2,92 4,82 »
B ohne Zusatz 2,05 4,10 8,65 16,8 «
mit 2 Gew.$ 0,96 1,88 3,20 5,3 "
0 ohne Zusatz 1,23 3,80 9,15 28,9 "
mit 2 Gew.# 0,65 1,54 3,60 5,8 "
D ohne Zusatz 0,96 2,05 4,48 12,2 n
mit 2 Gew.# 0,38 0,82 1,34 3,64 "
E ohne Zusatz 0,82 1,67 2,35 6,87 n
mit 2 Gew.% 0,30 0,54 0,92 2,87 M
Eine Mischung der gleichen Zusammensetzung wie in Beispiel 1 wurde unter reduzierenden Bedingungen im lichtbogenofen geschmolzen.
Die Schmelze wurde in mit Eisenkugeln gefällte Formen gegossen und nach dem Abkühlen und nach Entfernung der
Kugeln mittels eines Kagnetscheiders auf eine Korngröße von bis 100 Mikron zerkleinert. Die Form hatte folgende Abmessungen
500/700 mm Durchmesser, nach oben sich verjüngende Stahlform,
die Wandstärke betrug 100 mm, die Höhe 700 mm.
Die Kugeln hatten einen Durchmesser von 60 mm.
Das Gewichtsverhältnis Kugelfüllung: Schmelze betrug 575 kg zu 160 kg.
Die Kugeln hatten einen Durchmesser von 60 mm.
Das Gewichtsverhältnis Kugelfüllung: Schmelze betrug 575 kg zu 160 kg.
6 09851/057S
2525U1
1,59 | 3,28 | 6,48 | 14,6 | m A |
1,08 | 1,96 | 3,20 | 6,9 | η |
2,05 | 4,10 | 8,65 | 16,8 | η |
1,24 | 2,05 | 3,80 | 7,2 | η |
1,23 | 3,80 | 9,15 | 28,9 | Il |
0,82 | 1,76 | 3,90 | 12,3 | ti |
0,96 | 2,05 | 4,48 | 12,2 | η |
0,67 | 1,43 | 2,16 | 5,8 | η |
0,82 | 1,67 | 2,35 | 6,87 | η |
0,58 | 0,87 | 1,05 | 3,84 | Il |
Die Ableitströme wurden wie in Beispiel 1 gemessen, au handelsüblichen
Elektromagnesiamustern wie in Beispiel 1 wurden
je 2 Gew.# des gekörnten Materials zugegeben.
Spezifische Belastung: 7 8 9 10 Vati/cm2
A ohne Zusatz mit 2 Gew.5»
B ohne Zusatz mit 2 Gew.Ji
C ohne Zusatz mit 2 Gew.jS
D ohne Zusatz mit 2 Gew.#
E ohne Zusatz mit 2 Gew.#
Zum Vergleich wurde die gleiche Mischung wie in Beispiel 1 gesintert
mit dem Unterschied, daß die Sintertemperatur 125O°C und die Sinterzeit 600 Minuten betrug. Die resultierenden
Einzelkörner (Korngröße wie in Beispiel 1) besäßen nur geringe Anteile amorpher Phase (ca. 15 Gew.#). Sie bestanden Überwiegend
aus einer Vielzahl von Einzelkristallen unter 10 Mikron. Wie in Beispiel 1 wurden zu handelsüblichen Elektromagnesiamustern
unterschiedlicher Qualität A bis E 2 Gew.jS des gekörnten
Materials zugegeben und die Testrohrheizkörper in der gleichen Weise behandelt wie oben beschrieben. Die Ableitfltröme
wurden wie vorgehend beschrieben gemessen. In der fol-
6098 5 1 /057
genden Tabelle sind die erzielten Vierte den gemäß der Erfindung
erzielten Werten gegenübergestellt. Die Ergebnisse zeigen deutlich den erfindungsgemäß erzielten Effekt.
Spezifische Belastung:
10 W/cm
A) ohne Zusatz 1,59 2% Zusatz nach Beispiel 1 0,92
2% Zusatz nach Vergleichsbeispiel 1 1,10
B) ohne Zusatz 2,05 2$ Zusatz n. Beispiel 1 0,96
Zusatz n, Vergl.Beisp. 1 1,30
C) ohne Zusatz 1,23 2% Zusatz η. Beispiel 1 0,65
7$ Zusatz n. Vergl.Beisp. 1 0,85
D) ohne Zusatz 0,96 2$ Zusatz n. Beispiel 1 0,38
2# Zusatz η. Vergl.Beisp. 1 0,75
E) ohne Zusatz 0,82 2# Zusatz n. Beispiel 1 0,30
2# Zusatz n. Vergl.Beisp. 1 0,62
3,28 6,48 14,6 m A 1,90 2,92 4,82 »
2,30 3,25
1,67 2,35
0,54 0,92
0,95 1,15
0,54 0,92
0,95 1,15
5,4
4,10 8,65 16,8 "
1,88 3,20 5,3 "
2,10 4,0 7,6 "
3,80 9,15 28,9 "
1,54 3,60 5,8 »
1,92 4,2 13,8 «
2,05 4,48 12,2 "
0,82 1,34 3,64 "
1,45 2,25 6,5 "
6,87 " 2,87 " 4,05 "
60985 1/0575
Gesintertes Kagnesiumsilikat (Enstatit), das praktisch
aus einer Vielzahl von Einzelkristallen bestand (vgl. Beispiel 1 bis 5 der DT-P3 1 921 789), wurde in Mengen von 2 Gew.^
(Korngröße O bis 100 Mikron) zu den in den Beispielen 1 und der vorliegenden Erfindung verwendeten Elektromagnesiamustern
A bis E zugegeben. Zum Vergleich wurden den gleichen Elektromagnesiamustern
2 Gew,# (Korngröße O bis 100 Mikron) der gemäß Beispiel 1 hergestellten Magnesiumverbindung (Chemische
Zusammensetzung ca. 22 Gew.# Al 0,, ca. 68 Gew.# SiOp, ca.
10 Gew,# MgO) zugesetzt.
Der mikro-bis kryptokristalline Anteil des zuzusetzenden Materials
betrug ca.24 Gew.^0
Nach dem Ringhämmern der gefüllten Rohre wurden die Füllungen in Bezug auf eine evtl. stattgefundene Kornzerstörung untersucht.
Ergebnis: Es waren keine Unterschiede feststellbar. In einer weiteren Versuchsreihe wurden die Ableitströme miteinander
verglichen. Aus der folgenden Tabelle ist die Überlegenheit der gemäß vorliegender Erfindung verwendeten Rohrfüllungen
über die Rohrfüllungen gemäß DT-PS 1 921 789 ersichtlich.
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2525U1
10 W/cm'
Α) ohne Zusatz 2$ Zusatz Beisp. 1
Zusatz DT-PS 1 921
B) ohne Zusatz 2$ Zusatz Beisp. 1 Zusatz DT-PS 1 921
C) ohne Zusatz
2$ Zusatz Beisp. 1 2# Zusatz DT-PS 1 921
D) ohne Zusatz
2# Zusatz Beisp. 1 2fo Zusatz DT-PS 1 921
E) ohne Zusatz
2$> Zusatz Beisp. 1 2$ Zusatz DT-PS 1 921
1,59 | 3,28 | 6,48 | 14,6 | in A |
0,92 | 1,90 | 2,92 | 4,82 | t? |
1,15 | 2,40 | 3,50 | 6,2 | Il |
2,05 | 4,10 | 8,65 | 16,8 | IT |
0,96 | 1,88 | 3,20 | 5,3 | IJ |
1,40 | 2,25 | 4,3 | 8,4 | It |
1,23 | 3,80 | 9,15 | 28,9 | I! |
0,65 | 1,54 | 3,60 | 5,8 | It |
0,90 | 2,05 | 4,35 | 15,7 | IJ |
0,96 | 2,05 | 4,48 | 1?,2 | μ |
0,38 | 0,82 | 1,34 | 3,64 | η |
0,70 | 1,45 | 2,37 | 7,2 | ti |
0,82 | 1,67 | 2,35 | 6,87 | |
0,30 | 0,54 | 0,92 | 2,87 | V |
0,68 | 1,05 | 1,35 | 4,20 | ti |
60985 1/0
Claims (7)
- — 19 ~*P a te η t an ο ρ r O c h e *,Verfahren zur Herstellung von Rohrfüllungen für elektrische Heizkörper, deren Rohrfüllung einen erhöhten elektrischen Widerstand besitzt und aus gekörntem erschmolzenem Magnesiumoxid und einem feuerfesten oxidischen Zusatzstoff besteht, dadurch gekennzeichnet, daß man dem Magnesiumoxid vor dem Einfüllen in die Rohre ein Material zusetzt, welches einerseits eine Zerstörung der MgO-Kristalle durch gute Gleiteigenschaften weitgehend verhindert, andererseits eine hohe topochemische Reaktionsfähigkeit besitzt, so daß es bei Temperaturen von ca. 800 - 10500C mit den aktiven leitfähigkeitezentren an der Oberfläche eines oder mehrerer benachbarter Magnesiumoxidkristalle reagiert.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man dem Magnesiumoxid vor dem Einfüllen in die Rohre einen gesinterten Zusatzstoff oder einen erschmolzenen und abgeschreckten Zusatzstoff zusetzt, der in seiner mineralogischen Zusammensetzung innerhalb des Systems MgO-SiO2-Al2O^ liegt und dessen Körner aus amorphen und mikro-bis kryptokristallinen Phasen bestehen, wobei im kristallinen Anteil die Kristallgröße maximal 10 Mikron nicht übersteigt.
- 3.Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das zuzusetzende Material die chemische Zusammensetzung Al2O7 10 bis 35 Gew.56, SiO2 40 bis 75 Gew.# und MgO 5 bis 25 Gew.i» aufweist.609851/05752525U1
- 4. Verfahren nach Anspruch 1, 2 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Anteil der amorphen und röntgenamorphen Phase des zuzusetzenden Materials zwischen 50 bis 95 Gew.#, vorzugsweise zwischen 65 und 80 Gew.^, "bezogen auf den gesamten Zusatzstoff, beträgt.
- 5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4,dadurch gekennzeichnet* daß das zuzusetzende Material durch Sintern einer Mischung aus Rohstoffen mit hohem Reinheitsgrad, anschließendes Zerkleinern des gesinterten Materials auf eine Korngröße klc-iner als 0,4 mm, vorzugsweise kleiner als 0,1 mm hergestellt ist, wobei die Sititerbedingungen so gewählt sind, daß der zuzusetzende Stoff eine derartige Phasenzusammensetzung und einen physikalischen Zustand aufweist, daß er eine hohe topochemische Reaktionsfähigkeit bei Temperaturen von ca. 800 bis 10500C besitzt.
- 6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das zuzusetzende Material durch Schmelzen einer Mischung aus Rohstoffen eines hohen Reinheitsgrades, anschließendes Abschrecken und Zerkleinern der erschmolzenen Stücke auf eine Korngröße kleiner als 0,4 mm, vorzugsweise kleiner als 0,1 mm hergestellt ist, wobei die Abschreckbedingungen derart gewählt sind, daß der Zusatzstoff eine derartige Phasenzusammensetzung und einen physikalischen Zustand aufweist, daß er eine hohe topochemische Reaktionsfähigkeit bei Temperaturen von ca. 800 bis 10500C be-609851 /0575sitzt.
- 7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die zuzusetzende Menge 0,05 "bis vorzugsweise 2 (rew.?6 beträgt.Dr.He/Sz609851/0575
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ES448610A ES448610A1 (es) | 1975-06-07 | 1976-06-05 | Procedimiento para la fabricacion de rellenos de tubos para cuerpos calefactores electricos. |
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2525441A1 (de) | 1975-06-07 | 1976-12-16 | Dynamit Nobel Ag | Verfahren zur herstellung von rohrfuellungen mit hohem elektrischem widerstand aus geschmolzenem magnesiumoxid fuer elektrische rohrheizkoerper |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5715393A (en) * | 1980-06-30 | 1982-01-26 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Sheathed heater |
JPS5725689A (en) * | 1980-07-22 | 1982-02-10 | Nippon Dennetsu Kk | Method of producing insulating powder for heater |
JPS59175585A (ja) * | 1983-03-26 | 1984-10-04 | タテホ化学工業株式会社 | 高温用シ−ズヒ−タの電気絶縁充填材料 |
JPS59215690A (ja) * | 1983-05-20 | 1984-12-05 | タテホ化学工業株式会社 | 高温用シ−ズヒ−タの電気絶縁充填材料 |
DE3438413A1 (de) * | 1984-10-19 | 1986-04-24 | Elpag Ag Chur, Chur | Rohrheizkoerper |
DE3440006A1 (de) * | 1984-11-02 | 1986-05-07 | Buderus Ag, 6330 Wetzlar | Heizungskessel |
JPS61214389A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-24 | タテホ化学工業株式会社 | シ−ズヒ−タの電気絶縁充填材料 |
FR2634478B1 (fr) * | 1988-07-25 | 1992-08-28 | Financ Cetal Sarl | Procede de fabrication d'un barreau isolant en nitrure de bore principalement utilise dans des elements chauffants proteges, et barreau ainsi obtenu |
EP2238175B1 (de) * | 2008-01-29 | 2011-12-14 | LANXESS Deutschland GmbH | Optional alkylthio-endgruppen enthaltende optional hydrierte nitrilkautschuke |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1921789C3 (de) * | 1969-04-29 | 1975-02-20 | Dynamit Nobel Ag, 5210 Troisdorf | Verfahren zur Herstellung von Rohrfüllungen für elektrische Heizkörper |
DE2525441A1 (de) | 1975-06-07 | 1976-12-16 | Dynamit Nobel Ag | Verfahren zur herstellung von rohrfuellungen mit hohem elektrischem widerstand aus geschmolzenem magnesiumoxid fuer elektrische rohrheizkoerper |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3201738A (en) * | 1962-11-30 | 1965-08-17 | Gen Electric | Electrical heating element and insulation therefor |
FR1402630A (fr) * | 1963-08-06 | 1965-06-11 | Jenaer Glaswerk Schott & Gen | Procédé d'obtention de masses cristallines résistant à la chaleur pour glaçureset frittages et se trouvant à l'état pulvérulent |
DE1220094B (de) * | 1963-08-06 | 1966-06-30 | Jenaer Glaswerk Schott & Gen | Verwendung von Glaspulvermischungen bei der Herstellung kristalliner, hitzebestaendiger UEberzugs- und Verschmelzmassen |
US3355802A (en) * | 1966-01-03 | 1967-12-05 | Gen Electric | Method of making electrical heating elements |
FR1535804A (fr) * | 1966-07-22 | 1968-08-09 | Corning Glass Works | Perfectionnements apportés aux procédés de fabrication d'articles en verre-céramique, et articles obtenus |
US3592771A (en) * | 1968-02-01 | 1971-07-13 | Gen Electric | Tubular heating elements and magnesia insulation therefor and method of production |
US3583919A (en) * | 1968-02-01 | 1971-06-08 | Gen Electric | Electrical insulating refractory composition of fused magnesium oxide and silica or alkali metal silicates |
US3477058A (en) * | 1968-02-01 | 1969-11-04 | Gen Electric | Magnesia insulated heating elements and methods of production |
US3622755A (en) * | 1969-03-21 | 1971-11-23 | Gen Electric | Tubular heating elements and magnesia insulation therefor and method of production |
DE2363790C3 (de) * | 1973-12-21 | 1981-12-17 | Dynamit Nobel Ag, 5210 Troisdorf | Verfahren zur Herstellung einer wärmeleitenden, hochfeuerfesten, elektrisch isolierenden Einbettungsmasse für elektrische Heizkörper |
-
1975
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-
1976
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- 1976-06-05 ES ES448610A patent/ES448610A1/es not_active Expired
- 1976-06-07 JP JP51066389A patent/JPS51150094A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1921789C3 (de) * | 1969-04-29 | 1975-02-20 | Dynamit Nobel Ag, 5210 Troisdorf | Verfahren zur Herstellung von Rohrfüllungen für elektrische Heizkörper |
DE2525441A1 (de) | 1975-06-07 | 1976-12-16 | Dynamit Nobel Ag | Verfahren zur herstellung von rohrfuellungen mit hohem elektrischem widerstand aus geschmolzenem magnesiumoxid fuer elektrische rohrheizkoerper |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2525441A1 (de) | 1975-06-07 | 1976-12-16 | Dynamit Nobel Ag | Verfahren zur herstellung von rohrfuellungen mit hohem elektrischem widerstand aus geschmolzenem magnesiumoxid fuer elektrische rohrheizkoerper |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1493238A (en) | 1977-11-30 |
ES448610A1 (es) | 1977-07-01 |
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