JPS59215690A - 高温用シ−ズヒ−タの電気絶縁充填材料 - Google Patents
高温用シ−ズヒ−タの電気絶縁充填材料Info
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- JPS59215690A JPS59215690A JP8974683A JP8974683A JPS59215690A JP S59215690 A JPS59215690 A JP S59215690A JP 8974683 A JP8974683 A JP 8974683A JP 8974683 A JP8974683 A JP 8974683A JP S59215690 A JPS59215690 A JP S59215690A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高温下で優れた絶縁・耐電圧軸性を有し、かつ
シーズヒータ製造上、Ｉ）ＪＫ優れた作業性な有する電
気絶縁充填杓料に関する◎従来よりマグネサイト（鉱石
）を原着として製造されるマグネシア粉末は一般に、
ＣａＯ、Ｓｉｎ。
シーズヒータ製造上、Ｉ）ＪＫ優れた作業性な有する電
気絶縁充填杓料に関する◎従来よりマグネサイト（鉱石
）を原着として製造されるマグネシア粉末は一般に、
ＣａＯ、Ｓｉｎ。
およびＷｅ＠Ｏ＠成分が多く含まれ、−ｆ：れに対して
海水より製造されるマグネシア粉末ｌ′ｉＢｍｏｓ成分
が多く含まれることは周知のとおりである０そのため上
記のＦＪ九料を単独でシーズヒーク用電気絶縁充埃材ｔ
トとして用いた場合、高温トでの絶縁・耐電圧特性に開
題があった。
海水より製造されるマグネシア粉末ｌ′ｉＢｍｏｓ成分
が多く含まれることは周知のとおりである０そのため上
記のＦＪ九料を単独でシーズヒーク用電気絶縁充埃材ｔ
トとして用いた場合、高温トでの絶縁・耐電圧特性に開
題があった。
そこで木発ＩＪｊ者ら＃−ｔＥｇ’、因究りＪのため１
種々試験を行なった結果、マグネサイト、海水系マグネ
シアクリンカ−および滑石粉を所定割合で混合し、電融
することによυ高ｔ・６トーにおいて優ノした絶縁・耐
電圧特性を発揮するマグネシア中の不純物質の盛装限度
ｈ３を制御することに成功した◎このようＫして作られ
た絶縁充填材料Ｆｉ１００ｐｐｍ以下の硼素、２．０重
ｆＡ％以下の酸化アルミニウム、０．８重１４１％の酸
化鉄（Ｆｅ、Ｏ，換算ン。
種々試験を行なった結果、マグネサイト、海水系マグネ
シアクリンカ−および滑石粉を所定割合で混合し、電融
することによυ高ｔ・６トーにおいて優ノした絶縁・耐
電圧特性を発揮するマグネシア中の不純物質の盛装限度
ｈ３を制御することに成功した◎このようＫして作られ
た絶縁充填材料Ｆｉ１００ｐｐｍ以下の硼素、２．０重
ｆＡ％以下の酸化アルミニウム、０．８重１４１％の酸
化鉄（Ｆｅ、Ｏ，換算ン。
１．２−４．０重ｆａ１％の８ｉ０．− ＣａＯ系成分
、および９８．６〜９８．７１（６１％の酸化マダイ・
シクムにより構成されることを９４徴とする。
、および９８．６〜９８．７１（６１％の酸化マダイ・
シクムにより構成されることを９４徴とする。
また、従来より粉体物性の一つであるタッグ密Ｉｆが電
気ｔ４件、牛りに耐１１〔圧と密接な関係を持つと考え
られており昌いタップ密度を得る目的から粒子径４４μ
以Ｆ（微粒部）が５〜８Ｍ１１％の比率で含まれている
。そ９したことから、当然１発塵および作業性の問題が
生じＷ ｅ者より強く改善が望まれていた。−ｆ：こで
淳発男はυ子径４４μ以Ｆ（＠粒バ１（〕のマグネシア
粉をＵ、１〜４重Ｇ１９６の範囲内でａｌ’Ｗ整するこ
とによりタップ密Ｉｙが２．３４〜２．４２（ｇ／ｃｃ
） 、かつ流ｌｌｌｌＪ度が１９０〜２２０ （ｓｅａ
／１００ｇ）の物理的物性を有する高温用電気絶縁充填
相料を捉供するものである。
気ｔ４件、牛りに耐１１〔圧と密接な関係を持つと考え
られており昌いタップ密度を得る目的から粒子径４４μ
以Ｆ（微粒部）が５〜８Ｍ１１％の比率で含まれている
。そ９したことから、当然１発塵および作業性の問題が
生じＷ ｅ者より強く改善が望まれていた。−ｆ：こで
淳発男はυ子径４４μ以Ｆ（＠粒バ１（〕のマグネシア
粉をＵ、１〜４重Ｇ１９６の範囲内でａｌ’Ｗ整するこ
とによりタップ密Ｉｙが２．３４〜２．４２（ｇ／ｃｃ
） 、かつ流ｌｌｌｌＪ度が１９０〜２２０ （ｓｅａ
／１００ｇ）の物理的物性を有する高温用電気絶縁充填
相料を捉供するものである。
ざらに通１：１の電融マグネシアは比較的、結晶がよく
発達しておりへき開あるいは機械的粉砕により角柱状も
しく ｔｊ ｔｎｊｊ状の粒子形状を呈する。そのため
マグネシア粉をシース管へ充填する際に電気菖＼発熱線
の巻線間隔のばらつき。
発達しておりへき開あるいは機械的粉砕により角柱状も
しく ｔｊ ｔｎｊｊ状の粒子形状を呈する。そのため
マグネシア粉をシース管へ充填する際に電気菖＼発熱線
の巻線間隔のばらつき。
あるいは減径加工後のシース管内表面の損傷等がしばし
ば問題となる。
ば問題となる。
そこで木発り」は粒子径３７〜８５１μの０度分布にお
ける粒子径２９５〜３５■μ（ｆｉ１粒都）のマグネジ
１粒子に対し機械的に球形加工を施すことによって上記
の問題点を解消するものである。
ける粒子径２９５〜３５■μ（ｆｉ１粒都）のマグネジ
１粒子に対し機械的に球形加工を施すことによって上記
の問題点を解消するものである。
さらにこの加工処理後、タップ密度、および流動痕は改
善され、他に追随を許さない性能を発揮する高温ハＪシ
ーズヒータの電気絶縁充填材料となる。
善され、他に追随を許さない性能を発揮する高温ハＪシ
ーズヒータの電気絶縁充填材料となる。
このように人発りＪの絶縁充埃口刺はシーズヒータ性能
、および経済性の面からも従来より格段と安定したもの
と８える。
、および経済性の面からも従来より格段と安定したもの
と８える。
ここでオ発りＪにおいて数値限定した理由を列挙すると
次のとおりである。
次のとおりである。
０） まず、硼：Ａ１に１００ ｐｐｍ以上とした理由
は１００ ｐｐｍ以上の硼素を含む場合、電気絶縁充填
材製造における焼鈍工程において比較的、低源でＭ度に
焼結し、マグネシア粉末の流動性に態形１１Ｒらすがら
である。
は１００ ｐｐｍ以上の硼素を含む場合、電気絶縁充填
材製造における焼鈍工程において比較的、低源でＭ度に
焼結し、マグネシア粉末の流動性に態形１１Ｒらすがら
である。
（切次に、酸化アルミニウムを２．０重９％以下とした
理由ハ２．０重ｈ％以上の酸化アルミニウムを含む場合
、２．０重量％をｈｖ界点としこれ以上に々るとヒータ
廂重時高ｔＮ下で発熱線および金ｉ口１）へイブから発
生するＮｉＯ蒸気と反応しやすい状ふとなり徐々にニッ
ケルスピネルを形成し、その結果、ヒータの電気中４性
ならびに寿命１に著しく劣化きせるからである。
理由ハ２．０重ｈ％以上の酸化アルミニウムを含む場合
、２．０重量％をｈｖ界点としこれ以上に々るとヒータ
廂重時高ｔＮ下で発熱線および金ｉ口１）へイブから発
生するＮｉＯ蒸気と反応しやすい状ふとなり徐々にニッ
ケルスピネルを形成し、その結果、ヒータの電気中４性
ならびに寿命１に著しく劣化きせるからである。
（ハ）酸化鉄（Ｆｅ、０＠換算）を０．３ＨＥ餡％以下
とした理由は０．３重書ｉ％以上の酸化鉄（Ｅ’ｅ＠Ｏ
＠換算）を含む場合、０．３重合％を臨界点とし、こノ
し以上［７２るとＭｇＯ−Ｆｅ、Ｏ，糸化合４′、３Ｋ
・１が増し、１（ζ気物性面において慾影響を及Ｉχす
からである０ （→Ｓ ｉ Ｏ，−Ｃａｏ 光成分’ｌｒ １．２−
４．０重量％と限定した理由け■、２重ｐ％以ＦのＳｉ
ｎ、 −ＣａＯ系成分を含む場合、マグネシアの吸Ｈを
防ぐＴこめの被覆絶対量として不足であり、また、４ｏ
Ｏ重も１％以上のＳｉｎ、−ＣａＯ系成分を含む場合、
過度の被覆ｈＩのため、マグネシア粉末の電気特性が発
揮きれないからである０（ホ）酸化マグネシクムを９３
．６〜９８．７重量％と限定した理由は上記０）〜（→
を渦足するＭｇＯが必然的ＴＩＣＦ限＠９８．６重量９
６以上であり。
とした理由は０．３重書ｉ％以上の酸化鉄（Ｅ’ｅ＠Ｏ
＠換算）を含む場合、０．３重合％を臨界点とし、こノ
し以上［７２るとＭｇＯ−Ｆｅ、Ｏ，糸化合４′、３Ｋ
・１が増し、１（ζ気物性面において慾影響を及Ｉχす
からである０ （→Ｓ ｉ Ｏ，−Ｃａｏ 光成分’ｌｒ １．２−
４．０重量％と限定した理由け■、２重ｐ％以ＦのＳｉ
ｎ、 −ＣａＯ系成分を含む場合、マグネシアの吸Ｈを
防ぐＴこめの被覆絶対量として不足であり、また、４ｏ
Ｏ重も１％以上のＳｉｎ、−ＣａＯ系成分を含む場合、
過度の被覆ｈＩのため、マグネシア粉末の電気特性が発
揮きれないからである０（ホ）酸化マグネシクムを９３
．６〜９８．７重量％と限定した理由は上記０）〜（→
を渦足するＭｇＯが必然的ＴＩＣＦ限＠９８．６重量９
６以上であり。
上限値９８．７重信９６以上の範囲内となるからである
〇 （へ）タップ密度を２．３４〜２．４２（ｇ／ｃｃ）と
限定しり理由ケクツプ’ａ ｒ５ｒ−７５： ２．８４
（ｇ／ｃｃ） ９ Ｆ １７）場合圧延加工を過Ｊ！！
： ｒｒおこなっても目的をする＋！’６い充Ｖ１密度
Ｖｉ得られに＜〈、また。
〇 （へ）タップ密度を２．３４〜２．４２（ｇ／ｃｃ）と
限定しり理由ケクツプ’ａ ｒ５ｒ−７５： ２．８４
（ｇ／ｃｃ） ９ Ｆ １７）場合圧延加工を過Ｊ！！
： ｒｒおこなっても目的をする＋！’６い充Ｖ１密度
Ｖｉ得られに＜〈、また。
２．４２（ｇ／ｃｃ）以上の場合、これ以上タップ密度
を上げても最終製品の電気物性は平内状勅となり、それ
に反して流動性が極端に劣化するからである。
を上げても最終製品の電気物性は平内状勅となり、それ
に反して流動性が極端に劣化するからである。
（ト）流動痕を１９０−２２０（ｓｅｃ／１００ｇ）
ｋ限定した理由ａ ［１１１Ｊ度が１９０（８ｅｃ／１
００ｇ）以上の場合。
ｋ限定した理由ａ ［１１１Ｊ度が１９０（８ｅｃ／１
００ｇ）以上の場合。
上記のタップ密１文との関係から２．３４（ｇ／ｃｃ）
以上のタップ密度で１９０（ｓｅｃ／１００ｇ）以Ｆの
Ｉｉ＃Ｉｙ：をイ１するマグネシア粉末は製造上。
以上のタップ密度で１９０（ｓｅｃ／１００ｇ）以Ｆの
Ｉｉ＃Ｉｙ：をイ１するマグネシア粉末は製造上。
困けであり、更Ｋ ２２Ｑ（ｓｅａ／１００ｇ）以上の
場合はシーズヒータ製心上作業性の観点からあまり好１
しくないからである。
場合はシーズヒータ製心上作業性の観点からあまり好１
しくないからである。
←）更に０粒子径８７〜３５１μの粒度分布における粒
子径２９５〜３５１μ（粗粒部ンのマグネシアもン子に
対し機械的に球形加工を施す理由はりＩ子径径８７〜３
５１μマグネシア粒子に対し機械的に球形加工を施す場
合、微粉が粗粒衣ｉ１ｕを被すしてしまい、処理時開が
長くかかる上、十分な効果が得られず、筐た１粒子径２
９５μ以Ｆ（中微粒都）を同様に機械（ｒＪ Ｋ球形加
工を施したが顕微鏡観察から形状変化はほきんど認めら
れず、物性１ｈ］においても流動度の改占がみらｉｔな
いからである０ 以１：、Ａ発１１について実施例にもとづいてｄ９川す
る。
子径２９５〜３５１μ（粗粒部ンのマグネシアもン子に
対し機械的に球形加工を施す理由はりＩ子径径８７〜３
５１μマグネシア粒子に対し機械的に球形加工を施す場
合、微粉が粗粒衣ｉ１ｕを被すしてしまい、処理時開が
長くかかる上、十分な効果が得られず、筐た１粒子径２
９５μ以Ｆ（中微粒都）を同様に機械（ｒＪ Ｋ球形加
工を施したが顕微鏡観察から形状変化はほきんど認めら
れず、物性１ｈ］においても流動度の改占がみらｉｔな
いからである０ 以１：、Ａ発１１について実施例にもとづいてｄ９川す
る。
実施例１
ｄｓ １表しζ示ｒ組成比Σドで、かつタップ密度２．
３５〜２．３７ （ｇ／ｃ ｃ ）の範囲内に調整され
た電融マグネシア粉末を充＃■祠料として用い、圧延減
径後、内径６．４３ｍｍ、ｔ：一夕全に５００ｍｍのシ
ーズヒータを一訊作した＠ηお発Ｍｓ ４％ Ｋニンケ
ｌレクロム、企鴎バイブにインコロイ８００ ｋ便用し
、各シーズヒータの両端はガラスで完全封口を行なって
いる◎ 発熱線に面電して発熱させ企Ｈパイグの表面温度が７５
０℃ｉｃ！Ｌ、十分ＶＣ安定化した後その間の絶縁抵抗
をｌｌｌ１ｌｌ定した。さらに表ＤＢ １Ｍ度が室湿ま
でＦがった代、冷時の耐電圧を測定し７ご０それぞれの
条件ｅＣよる測定結果を第１表に示す〇 成ｌよ−９明らかなように化学組成が本発明の軸「１−
請求の範囲第１項ＶＣ記載のｌｌ’ｕ １ｔｌｉ内にあ
れば熱時絶縁抵抗、および２′、１時耐電■ｈともにｒ
ｄ Ｋ 高いレベルで安定している。
３５〜２．３７ （ｇ／ｃ ｃ ）の範囲内に調整され
た電融マグネシア粉末を充＃■祠料として用い、圧延減
径後、内径６．４３ｍｍ、ｔ：一夕全に５００ｍｍのシ
ーズヒータを一訊作した＠ηお発Ｍｓ ４％ Ｋニンケ
ｌレクロム、企鴎バイブにインコロイ８００ ｋ便用し
、各シーズヒータの両端はガラスで完全封口を行なって
いる◎ 発熱線に面電して発熱させ企Ｈパイグの表面温度が７５
０℃ｉｃ！Ｌ、十分ＶＣ安定化した後その間の絶縁抵抗
をｌｌｌ１ｌｌ定した。さらに表ＤＢ １Ｍ度が室湿ま
でＦがった代、冷時の耐電圧を測定し７ご０それぞれの
条件ｅＣよる測定結果を第１表に示す〇 成ｌよ−９明らかなように化学組成が本発明の軸「１−
請求の範囲第１項ＶＣ記載のｌｌ’ｕ １ｔｌｉ内にあ
れば熱時絶縁抵抗、および２′、１時耐電■ｈともにｒ
ｄ Ｋ 高いレベルで安定している。
実施例２
実施例ＩＶｃ記載した試料番号６の化学組成を維持した
状態で表２ＦＣ示す粒度分布、タンプ密度、およびＩ剪
度の条件、かつ実施例１ 、！： 同Ｕ ｆｊ ｆｌで
シーズヒータを作つ１こ。まｔコ、電気物性についても
実施例１と同じ条１′１で測定した。
状態で表２ＦＣ示す粒度分布、タンプ密度、およびＩ剪
度の条件、かつ実施例１ 、！： 同Ｕ ｆｊ ｆｌで
シーズヒータを作つ１こ。まｔコ、電気物性についても
実施例１と同じ条１′１で測定した。
第２衣より９１らかなまりに訊Ｊ”）番号１４は電気ね
性向においては何ら問題はないが。
性向においては何ら問題はないが。
流動１文の伯が非７ｉｆ Ｋ ＩＩ“ｌｌｌ／−まため
、実用上、使用不可龜である。
、実用上、使用不可龜である。
実施例８
実施例２ ＋Ｃ記載しｔこ菖オ［番号１２および１８の
マグイ・シア粉末をそれぞれ粒子径２９５〜３５１μの
１１粒部２粒子径２９５μ以Ｆの中微粒都に篩別し、１
ｌＩＫｉｔ都のみを振動ミルにて６０ ｍｉｎ摩砕処理
＆（供した。Ｋだし、処理１ｉｔｋｉ内’ｄ ４ｆｔの
８０各槓％とし、かつアルミナポール等は−１，ＩＪ使
用しないものとする〇敗りｕＩ Ｌ ｆζわ）木は絋り
微鏡鈍ｔｔ察より峡Ｊらかに角か丸めら７してｆｆ、
ｊＦｊ Ｋ ｉい形状となる・表３ ｋｌ ＞４＜ず諸
条件、かつ実施例１と同じ条件１シーズヒータを作った
。また、電気物性についても実施例１と同じ条件で測定
し友。
マグイ・シア粉末をそれぞれ粒子径２９５〜３５１μの
１１粒部２粒子径２９５μ以Ｆの中微粒都に篩別し、１
ｌＩＫｉｔ都のみを振動ミルにて６０ ｍｉｎ摩砕処理
＆（供した。Ｋだし、処理１ｉｔｋｉ内’ｄ ４ｆｔの
８０各槓％とし、かつアルミナポール等は−１，ＩＪ使
用しないものとする〇敗りｕＩ Ｌ ｆζわ）木は絋り
微鏡鈍ｔｔ察より峡Ｊらかに角か丸めら７してｆｆ、
ｊＦｊ Ｋ ｉい形状となる・表３ ｋｌ ＞４＜ず諸
条件、かつ実施例１と同じ条件１シーズヒータを作った
。また、電気物性についても実施例１と同じ条件で測定
し友。
辰８よＶ明らかなように摩砕による効果はタップ密度お
よび電気軸性よりも流度的において顕著であった０ 第 １ 武 第 ３ 表 手続補正書（自制 ］、・Ｊ川の表示 昭和５８ 年 １１テ 、、ｔｒ
願第８９７４６ 号２、発明の名称 ＋ｊ’ｊ
耐用シーズヒータの電気絶縁充填拐料３、補止をする者
事件との関係 特 １１′ｒ 出願人代表者 河
辺 正 ４、 代 理 人 〒（）５゜ ５、 ｈｌｉ止指令の１ヨ１句 昭和 年 月
日６・ 補止の対象 リ１渭ＩＩ、ルのヅ訪Ｊの計
細な説明のＩＩ！ｉｎ（別 紙） についても実施例１と同じ条件で測定した。
よび電気軸性よりも流度的において顕著であった０ 第 １ 武 第 ３ 表 手続補正書（自制 ］、・Ｊ川の表示 昭和５８ 年 １１テ 、、ｔｒ
願第８９７４６ 号２、発明の名称 ＋ｊ’ｊ
耐用シーズヒータの電気絶縁充填拐料３、補止をする者
事件との関係 特 １１′ｒ 出願人代表者 河
辺 正 ４、 代 理 人 〒（）５゜ ５、 ｈｌｉ止指令の１ヨ１句 昭和 年 月
日６・ 補止の対象 リ１渭ＩＩ、ルのヅ訪Ｊの計
細な説明のＩＩ！ｉｎ（別 紙） についても実施例１と同じ条件で測定した。
表８より明らかなように中砕（とよる効果はタップ密度
および電気持ｔ！ｒよりも流すの席番でおいて顕著であ
った。
および電気持ｔ！ｒよりも流すの席番でおいて顕著であ
った。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） ｔｏｏ ｐｐｍ以トの硼素、２．０重餞％以下
の酸化アルミニワム、０．８重口％以Ｆの酸化ｉ（Ｆｅ
ｗＯｓ ｔ’Ａｎ ） 、１．２〜４−０重量９６の８
１０１−ＣａＯ系成分、および９８．６〜９８．７重箱
％の酸化マグネシア粒により構成されることを特徴とす
る高温用シーズヒータの電気絶縁充眉祠Ｆｌ′０（２）
タップ密度が２．８４〜２．４２ （ｇ／ｃｃ ）、か
つ流１１１１Ｊ ｒｗが１９０−２２０ （Ｇｅｅ ／
１００ｇ ）のね曲内であることを特徴とするりｆｆ
Ｆ ｉｉ＋ｆｆ求の範囲第１項に記載の電気絶縁丸板材
料０ （３）粒子径３７〜８５１μの粒度分布における粒子径
２９５〜８５１μ（粗粒部）のマグネシア粒子に対し機
械的に球形加工を施した後１粒子径２９５μ以ト（中微
粒部）と混合することによって得られる＃ｈ ｒ７’ｌ
請求の範囲第１項に記載の電気絶縁充用１４旧。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8974683A JPS59215690A (ja) | 1983-05-20 | 1983-05-20 | 高温用シ−ズヒ−タの電気絶縁充填材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8974683A JPS59215690A (ja) | 1983-05-20 | 1983-05-20 | 高温用シ−ズヒ−タの電気絶縁充填材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59215690A true JPS59215690A (ja) | 1984-12-05 |
| JPH0218560B2 JPH0218560B2 (ja) | 1990-04-25 |
Family
ID=13979318
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8974683A Granted JPS59215690A (ja) | 1983-05-20 | 1983-05-20 | 高温用シ−ズヒ−タの電気絶縁充填材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59215690A (ja) |
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1983
- 1983-05-20 JP JP8974683A patent/JPS59215690A/ja active Granted
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| JPS61214389A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-24 | タテホ化学工業株式会社 | シ−ズヒ−タの電気絶縁充填材料 |
| EP0209715A1 (en) * | 1985-06-17 | 1987-01-28 | Shin Nihon Chemical Industry Co., Ltd. | A magnesia powder for use as an electrical insulating material |
| JPS6286604A (ja) * | 1985-10-11 | 1987-04-21 | タテホ化学工業株式会社 | 電気絶縁充填材料の製造方法 |
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| JPS6321706A (ja) * | 1986-07-15 | 1988-01-29 | 新日本化学工業株式会社 | 高密度電気絶縁材料およびその製造方法 |
| JP2011115001A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Yamari Sangyo Kk | シースケーブル接続構造 |
| EP3208539A1 (en) * | 2016-02-16 | 2017-08-23 | NGK Spark Plug Co., Ltd. | Glow plug |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0218560B2 (ja) | 1990-04-25 |
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