DE19716415C1 - Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes - Google Patents
Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen StromesInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff
reichen Stromes, insbesondere eines Erdgas-Stromes, durch indirekten Wärmetausch
mit den Kältemitteln einer Kältemittelgemischkreislaufkaskade, wobei die Kältemittel
gemischkreislaufkaskade aus wenigstens 3 unterschiedliche Kältemittelzusammen
setzungen aufweisenden Kältemittelgemischkreisläufen besteht, und der erste der 3
Kältemittelgemischkreisläufe der Vorkühlung, der zweite Kältemittelgemischkreislauf
der Verflüssigung und der dritte Kältemittelgemischkreislauf der Unterkühlung des zu
verflüssigenden Kohlenwasser-stoff-reichen Stromes dient.
Auf möglicherweise notwendige Vorbehandlungsschritte des Kohlenwasserstoff
reichen Stromes vor der Verflüssigung, wie z. B. Sauergas- und/oder Quecksilber-
Entfernung, Entfernung von aromatischen Komponenten, etc., die nicht Gegenstand
der vorliegenden Erfindung sind, wird im folgenden nicht näher eingegangen werden.
Heutzutage werden die meisten Baseload-LNG-Anlagen als sog. Dual-Flow-
Refrigeration-Prozesse ausgelegt. Hierbei wird die für die Verflüssigung des
Kohlenwasserstoff-reichen Stromes bzw. des Erdgases benötigte Kälteenergie mittels
zweier separater Kältemittelgemischkreisläufe, die zu einer Kältemittelgemischkreis
laufkaskade geschaltet sind, bereitgestellt. Ein derartiges Verflüssigungsverfahren ist
z. B. aus der GB-PS 895 094 bekannt. In der DE 35 21 060 A1 ist eine Kältemittel
gemischkreislaufkaskade, bestehend aus 3 unterschiedliche Kältemittelzusammen
setzungen aufweisenden Kältemittelgemischkreisläufen offenbart; eine derartige
Verfahrensweise ist jedoch nach diesseitigem Wissen bisher nicht realisiert worden.
Des weiteren sind Verflüssigungsverfahren bekannt, bei denen die für die
Verflüssigung benötigte Kälteenergie mittels einer Kältemittelkreislaufkaskade, nicht
jedoch einer Kältemittelgemischkreislaufkaskade bereitgestellt wird; siehe z. B.
LINDE-Berichte aus Technik und Wissenschaft, Heft 75/1997, Seite 3-8. Die darin
beschriebene Kältemittelkreislaufkaskade besteht aus einem Propan- oder Propylen-,
einem Ethan- oder Ethylen- und einem Methan-Kältekreislauf. Diese
Kältemittelkreislaufkaskade kann zwar als energetisch optimiert angesehen werden,
ist jedoch aufgrund der 9 Verdichterstufen vergleichsweise kompliziert.
Ferner sind, wie z. B. in der DE-AS 19 60 301 beschrieben, Verflüssigungsverfahren
bekannt, bei denen die für die Verflüssigung benötigte Kälteenergie mittels einer
Kaskade, bestehend aus einem Kältemittelgemischkreislauf sowie einem Propan-
Vorkühlungskreislauf, bereitgestellt wird.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren zum Verflüssigen eines
Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgas-Stromes,
anzugeben, das gegenüber den genannten Verflüssigungsprozessen einen
verringerten spezifischen Energieverbrauch aufweist und dabei die Realisierung einer
geringeren Anlagengröße und damit verbunden geringeren Investitionskosten
ermöglicht.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Verdichtung der
verdampften und überhitzten Kältemittelgemische mittels kaltansaugender Verdichter
erfolgt.
Derartige kaltansaugende Verdichter besitzen den Vorteil, daß das anzusaugende
Medium vor dem Ansaugen nicht bis auf Umgebungstemperatur erwärmt werden
muß, wodurch Heizfläche eingespart und damit die Wärmetauscher kleiner dimensio
niert und billiger hergestellt werden können. Die kaltansaugende Verdichtung
ermöglicht somit auch die Realisierung eines Verflüssigungsprozesses, der
gegenüber den bekannten Verflüssigungsprozessen einen verringerten spezifischen
Energieverbrauch aufweist.
Der erste der drei Kältemittelgemischkreisläufe der Kältemittelgemischkreislauf
kaskade - der sog. Precooling Refrigerant Cycle (PRC) - dient der Kühlung und der
partiellen oder gänzlichen Kondensation der für die Verflüssigung und für die
Unterkühlung benötigten Kältemittelgemische sowie der Vorkühlung des
Kohlenwasserstoff-reichen Stromes. Der zweite Kältemittelgemischkreislauf - der sog.
Liquefaction Refrigerant Cycle (LRC) - dient der partiellen oder gänzlichen
Kondensation des für die Unterkühlung benötigten Kältemittelgemisches und der
Kondensation des Kohlenwasserstoff-reichen Stromes. Der dritte
Kältemittelgemischkreislauf - der sog. Subcooling Refrigerant Cycle (SRC) - dient der
notwendigen Unterkühlung des verflüssigten Kohlenwasserstoff-reichen Stromes und
der Unterkühlung des SRC-Kältemittelgemischkreislaufes selbst.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen
Verfahrens wird für den ersten der drei Kältemittelgemischkreisläufe als Kältemittel ein
Gemisch aus Ethylen oder Ethan, Propan und Butan verwendet. Dieser PRC-
Kältemittelgemischkreislauf dient der Kältemittelbereitstellung in einem
Temperaturbereich von Umgebungstemperatur bis zwischen ca. -35 und ca. -55°C.
Gemäß einer weiteren Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird für
den zweiten der drei Kältemittelgemischkreisläufe als Kältemittel ein Gemisch aus
Methan, Ethylen oder Ethan und Propan verwendet. Für den dritten der drei
Kältemittelgemischkreisläufe wird vorzugsweise als Kältemittel ein Gemisch aus
Stickstoff, Methan und Ethylen oder Ethan verwendet. Während der zweite bzw. LRC-
Kältemittelgemischkreislauf Kälteenergie in einem Temperaturintervall von ca. -40 bis
ca. -100°C bereitstellt, dient der dritte bzw. SRC-Kältemittelgemischkreislauf der
Kältebereitstellung bis zwischen ca. -85 und ca. -160°C.
Die erfindungsgemäße Verfahrensführung führt zu einer Verringerung des spezifischen
Energieverbrauchs und der Investitionskosten, da die drei Kältemittelgemischkreisläufe
optimal an die Enthalpie-Temperaturkurven des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff
reichen Stromes sowie der Kältemittelgemische angepaßt sind bzw. angepaßt werden
können. Durch diese im Vergleich zu einem Dual-Flow-Refrigeration-Prozeß
effizientere Verfahrensweise läßt sich entweder die benötigte Verflüssigungsanlage
verkleinern und damit die Kosten der Anlage verringern oder die Kapazität des zu
verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes kann bei gleichbleibender
Anlagengröße vergrößert werden.
Das erfindungsgemäße Verfahren sowie weitere Ausgestaltungen desselben seien
anhand der Fig. 1 bis 5 näher erläutert.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren erfolgt die für die Verflüssigung des
Kohlenwasserstoff-reichen Stromes benötigte Kältemittelbereitstellung durch
wenigstens drei Kältemittelgemischkreisläufe. Der Übersichtlichkeit halber wird in den
Fig. 1 bis 5 den Bezugszeichen der einzelnen Kältemittelgemischkreisläufe jeweils
ein "P", "L" oder "S" für PRC-, LRC- bzw. SRC-Kältemittelgemischkreislauf
vorangestellt.
Gemäß dem in der Fig. 1 dargestellten Verfahren wird ein gegebenenfalls
vorbehandelter Erdgasstrom, der eine Temperatur zwischen 10 und 40°C und einen
Druck zwischen 30 und 70 bar aufweist, über Leitung 1 einem ersten Wärmetauscher
E1 zugeführt. In diesem Wärmetauscher E1 wird der Erdgasstrom gegen den in einem
Entspannungsventil P13 entspannten Kältemittelgemisch des ersten bzw. PRC-
Kältemittelgemischkreislaufes in Leitung P14 auf eine Temperatur zwischen -35 und
-55°C vorgekühlt.
Das Kältemittelgemisch des dritten bzw. SRC-Kältemittelgemischkreislaufes wird dem
Wärmetauscher E1 über Leitung 55 mit einer Temperatur zwischen 10 und 40°C und
einem Druck zwischen 30 und 60 bar zugeführt und in dem Wärmetauscher E1 gegen
das bereits erwähnte Kältemittelgemisch in Leitung P14 abgekühlt und teilweise
kondensiert, wobei das Kältemittelgemisch in Leitung P14 bei einem Druck zwischen
2 und 6 bar verdampft. Das Kältemittelgemisch des SRC-
Kältemittelgemischkreislaufes verläßt den Wärmetauscher E1 über Leitung S6 mit
einer Temperatur zwischen -35 und -55°C.
Das Kältemittelgemisch des zweiten bzw. LRC-Kältemittelgemischkreislaufes wird dem
Wärmetauscher E1 über Leitung L5 mit einer Temperatur zwischen 10 und 40°C und
einem Druck zwischen 15 und 25 bar zugeführt und in dem Wärmetauscher E1 gegen
das Kältemittelgemisch des PRC-Kältemittelgemischkreislaufes in Leitung P14
kondensiert. Das Kältemittelgemisch des LRC-Kältemittelgemischkreislaufes wird aus
dem Wärmetauscher E1 mit einer Temperatur zwischen -35 und -55°C abgezogen.
Das verdampfte und überhitzte Kältemittelgemisch des PRC-
Kältemittelgemischkreislaufes in Leitung P14 enthält, gemäß einer vorteilhaften
Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Verfahrens, im wesentlichen 0 bis 40 Mol-%
Ethylen oder Ethan, 30 bis 40 Mol-% Propan und 20 bis 30 Mol-% Butan. Dieses
Kältemittelgemisch wird dem Abscheider P1 mit einem Druck von 2 bis 6 bar
zugeführt. Das am Kopf des Abscheiders P1 über Leitung P2 abgezogene gasförmige
Kältemittelgemisch wird in dem Verdichter P3 auf einen Druck zwischen 6 und 10 bar
verdichtet. Anschließend erfolgt, vorzugsweise gegen Meerwasser, gegen Luft oder
gegen ein entsprechendes Kühlmedium, ein Abkühlen des verdichteten
Kältemittelgemisches im Kühler P4 auf eine Temperatur zwischen 10 und 40°C.
Daran anschließend wird das Kältemittelgemisch über Leitung P5 einem weiteren
Abscheider P6 zugeführt. Die am Kopf des Abscheiders P6 anfallende gasförmige
Fraktion des Kältemittelgemisches wird der zweiten Verdichterstufe P8 zugeführt und
in dieser auf einen Druck zwischen 10 und 20 bar verdichtet. Die Flüssigfraktion aus
dem Abscheider P6 wird mittels der Pumpe P7, vorzugsweise einer Zentrifugalpumpe,
auf einen Druck zwischen 10 und 20 bar gepumpt und anschließend mit dem in dem
Verdichter P8 verdichteten Kältemittelgemischstrom zusammengeführt.
Die Verdichtung des Kältemittelgemisches des ersten bzw. PRC-
Kältemittelgemischkreislaufes erfolgt vorzugsweise in einer zweistufigen,
eingehäusigen Zentrifugalkompressionsvorrichtung, die sowohl den Kühler P4 als auch
den Abscheider P6 enthält. Im Falle sehr großer Mengen kann anstelle der
Zentrifugalkompressionsvorrichtung auch eine Axialkompressionsvorrichtung
vorgesehen werden.
Das verdichtete Kältemittelgemisch des PRC-Kältemittelgemischkreislaufes wird in
dem Kühler P9, vorzugsweise gegen Meerwasser oder ein entsprechendes
Kühlmedium, kondensiert und geringfügig bis zu einem Temperaturbereich von 10 bis
40°C unterkühlt. Anschließend wird das Kältemittelgemisch über die Leitung P10 dem
Wärmetauscher E1 zugeführt und in diesem bis auf eine Temperatur zwischen -35 und
-50°C gegen sich selbst unterkühlt.
Die Verdampfungstemperatur, die nach der Joule-Thomson-Entspannung im
Entspannungsventil P13 - oder alternativ dazu in einer Entspannungsturbine - erzielt
werden kann, hängt im wesentlichen von dem Grad der Unterkühlung vor der
Expansion sowie von dem Verdampfungsdruck im Temperaturbereich zwischen -38
und -53°C ab.
Der zweite bzw. LRC-Kältemittelgemischkreislauf dient, wie bereits eingangs erwähnt,
der Verflüssigung des vorgekühlten Erdgasstromes in Leitung 2. Das
Kältemittelgemisch dieses LRC-Kältemittelgemischkreislaufes besteht im wesentlichen
aus einem Gemisch aus 5 bis 15 Mol-% Methan, 0 bis 80 Mol-% Ethylen oder Ethan
und 10 bis 20 Mol-% Propan. Der vorgekühlte Erdgasstrom wird dem Wärmetauscher
E2 über Leitung 2 zugeführt, in diesem bis auf eine Temperatur zwischen -80 und -
100°C abgekühlt und anschließend über Leitung 3 aus dem Wärmetauscher E2
abgezogen.
Das Kältemittelgemisch des dritten bzw. SRC-Kältemittelgemischkreislaufes wird dem
Wärmetauscher E2 über Leitung S6 mit einer Temperatur zwischen -35 und -50°C
zugeführt und gegen das Kältemittel des LRC-Kältemittelgemischkreislaufes in der
Leitung L10 kondensiert. Das Kältemittelgemisch in der Leitung L10 verdampft auf
einem Druckniveau zwischen 1,5 und 6 bar. Das abgekühlte Kältemittelgemisch des
SRC-Kältemittelgemischkreislaufes wird mit einer Temperatur zwischen -80 und -
100°C über Leitung S7 aus dem Wärmetauscher E2 abgezogen.
Das verdampfte und überhitzte Kältemittelgemisch des LRC-
Kältemittelgemischkreislaufes in der Leitung L10 wird dem Abscheider L1 mit einem
Druck zwischen 1,5 und 6 bar zugeführt. Das am Kopf des Abscheiders L1 anfallende
gasförmige Kältemittelgemisch wird über Leitung L2 dem Verdichter L3 zugeführt und
in diesem auf einen Druck zwischen 10 und 20 bar verdichtet. Der Verdichter E3 ist
vorzugsweise als ein eingehäusiger Axial- oder Zentrifugalverdichter ausgebildet.
Derartige kaltansaugende Verdichter besitzen den Vorteil, daß das anzusaugende
Medium vor dem Ansaugen nicht bis auf Umgebungstemperatur erwärmt werden muß,
wodurch Heizfläche eingespart und damit die Wärmetauscher kleiner dimensioniert
und billiger hergestellt werden können.
Das verdichtete Kältemittelgemisch des LRC-Kältemittelgemischkreislaufes wird in
dem Kühler L4, vorzugsweise gegen Meerwasser oder ein entsprechendes
Kühlmedium, bis auf eine Temperatur zwischen 10 und 40°C abgekühlt. Das aus dem
Kühler L4 über Leitung L5 abgezogene Kältemittelgemisch wird, wie bereits erwähnt,
in dem Wärmetauscher E1 verflüssigt, über Leitung L6 dem Wärmetauscher E2
zugeführt und in diesem bis auf eine Temperatur zwischen -80 und -100°C gegen sich
selbst unterkühlt. Die Verdampfungstemperatur des Kältemittelgemisches nach der
Joule-Thomson-Entspannung im Entspannungsventil L9 - oder alternativ dazu in einer
Entspannungsturbine - liegt zwischen -82 und -112°C.
Der dritte bzw. SRC-Kältemittelgemischkreislauf dient der Unterkühlung des
verflüssigten Kohlenwasserstoff-reichen Stromes bzw. Erdgasstromes. Diese
Unterkühlung ist sinnvoll bzw. notwendig, damit nicht mehr als die benötigte Menge
des Flash-Gases nach der Expansion des verflüssigten Kohlenwasserstoff-reichen
Stromes in einer stromabwärts angeordneten Stickstoff-Entfernungs-Einheit anfällt.
Das Kältemittelgemisch des dritten bzw. SRC-Kältemittelgemischkreislaufes besteht,
gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens,
im wesentlichen aus einem Gemisch von 0 bis 10 Mol-% Stickstoff, 40 bis 65 Mol-%
Methan und 0 bis 40 Mol-% Ethylen oder 0 bis 30 Mol-% Ethan.
Der über Leitung 3 dem Wärmetauscher E3 zugeführte verflüssigte Kohlenwasserstoff
reiche Strom wird in dem Wärmetauscher E3 bis auf eine Temperatur von -150 bis -
160°C unterkühlt. Nach dieser Unterkühlung wird der Kohlenwasserstoff-reiche bzw.
Erdgas-Strom über Leitung 4 aus dem Wärmetauscher E3 abgezogen und im
wesentlichen auf atmosphärischen Druck mittels einer Joule-Thomson-Entspannung
im Entspannungsventil 5 - oder alternativ dazu in einer Entspannungsturbine -
entspannt.
Das dem Wärmetauscher E3 über Leitung S9 zugeführte Kältemittelgemisch des
dritten bzw. SRC-Kältemittelgemischkreislaufes wird in dem Wärmetauscher E3
unterkühlt und anschließend im Entspannungsventil S10 ebenfalls einer Joule-
Thomson-Entspannung unterworfen. Anstelle des Entspannungsventil S10 kann
wiederum eine Entspannungsturbine vorgesehen werden. Die Entspannung im
Entspannungsventil S10 erfolgt auf einem Druckniveau zwischen 2 und 6 bar. Die
Verdampfung des Kältemittelgemisches im Wärmetauscher E3 dient sowohl der
Unterkühlung des bereits verflüssigten Kohlenwasserstoff-reichen Stromes als auch
der Eigenunterkühlung des noch nicht entspannten Kältemittelgemisches des SRC-
Kältemittelgemischkreislaufes.
Das verdampfte und überhitzte Kältemittelgemisch des SRC-
Kältemittelgemischkreislaufes wird über Leitung S11 einem Abscheider S1 zugeführt.
Das am Kopf des Abscheiders S1 anfallende gasförmige Kältemittelgemisch wird über
Leitung S2 einem Verdichter S3 zugeführt. In dem Verdichter S3 erfolgt eine
Verdichtung des Kältemittelgemisches auf einem Druck zwischen 35 und 60 bar. Das
aus dem Verdichter S3 austretende Kältemittelgemisch wird anschließend in dem
Kühler S4, vorzugsweise gegen Meerwasser oder ein entsprechendes Kühlmedium,
abgekühlt.
Jeder der drei Kältemittelgemischkreisläufe weist, gemäß einer weiteren vorteilhaften
Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens, stromabwärts des jeweiligen
Entspannungsventiles P13, L9 bzw. S10 einen Abscheider/Speicherbehältern P11, L7
bzw. S8 auf. Prinzipiell können diese Abscheider/Speicherbehältern auch an jeder
anderen geeigneten Stelle der Kältemittelgemischkreisläufe vorgesehen werden.
Aus diesen Abscheidern/Speicherbehältern P11, L7 und S8 wird die Flüssigfraktion
über die Leitungen P16, L12 bzw. S13 abgezogen und der jeweils dampfförmigen
Kopffraktion (Flashgas) des Kältemittelgemisches zugeführt. Durch diese
Verfahrensweise wird eine gute Verteilung von Flüssigkeit und Gas und damit ein guter
Wärmeübergang in den Wärmetauschern E1, E2 und E3, insbesondere wenn es sich
um sog. Plate-Fin-Typ-Wärmetauscher handelt, gewährleistet.
In den Leitungen P16, L12 und S13 sind Regelventile P15, L11 bzw. S12 vorgesehen.
Diese Regelventile dienen dazu, den Flüssigkeitsstand innerhalb der
Abscheider/Speicherbehälter P11, L7 bzw. S8 zu regulieren.
Im Falle eines Anlagenstillstandes werden die Regelventile P15, L11 und S12
geschlossen, so daß die Abscheider/Speicherbehälter P11, L7 und S8 mit dem
Kältemittelgemisch des jeweiligen Kältemittelgemischkreislaufes befüllt werden; dazu
ist es sinnvoll, daß zusätzlich am Kopf der Abscheider/Speicherbehälter P11, L7 und
S8 Regelventile - die in den Fig. 1 bis 5 nicht dargestellt sind - vorgesehen werden.
Dadurch wird eine Speicherung des Kältemittelgemisches am kältesten Punkt des
jeweiligen Kältemittelgemischkreislaufes ermöglicht, wodurch die Anfahrprozedur bei
der Wiederinbetriebnahme beschleunigt wird. Die Abscheider/Speicherbehälter P11,
L7 und S8 sind vorzugsweise so zu dimensionieren, daß sie die gesamte
Kältemittelgemischmenge eines Kältemittelgemischkreislaufes speichern können.
Das erfindungsgemäße Verfahren weiterbildend wird vorgeschlagen, daß die
Verdichter P8, P3, L3 und 53 von lediglich einem Gasturbinenantrieb G angetrieben
werden; dargestellt durch die strichpunktierte Linie (Anmerkung: Auch wenn bei den
Fig. 3 bis 5 die Bezeichnungen der Verdichter bzw. Verdichterstufen gegenüber
den Fig. 1 und 2 geändert sind, so sei durch die strichpunktierte Linie klargestellt,
daß auch bei diesen Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens lediglich ein
Verdichter-Antrieb erforderlich ist.).
In der Fig. 2 ist ein Verflüssigungsverfahren für Erdgas dargestellt, das im
wesentlichen identisch mit demjenigen der Fig. 1 ist. Der erste, zweite und dritte bzw.
PRC-, LRC- und SRC-Kältemittelgemischkreislauf sind der Übersichtlichkeit halber
jedoch nur teilweise dargestellt.
Der zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Strom bzw. Erdgasstrom wird dem
Wärmetauscher E1 über Leitung 1 zugeführt. Auf einem entsprechend gewählten
Temperaturniveau wird er aus dem Wärmetauscher E1 über Leitung 1' abgezogen und
einer Trennkolonne T1, die einen Reboiler R1 aufweist, zugeführt. Diese Trennkolonne
T1 dient der Abtrennung von schweren Kohlenwasserstoffen, die am Sumpf der
Trennkolonne T1 über Leitung 8 abgezogen werden.
Das am Kopf der Trennkolonne T1 anfallende, an schweren Kohlenwasserstoffen
abgereicherte Erdgas wird über Leitung 2' wiederum dem Wärmetauscher E1
zugeführt. In diesem wird es weiter abgekühlt und als teilkondensierter Strom über
Leitung 2'' einem Abscheider D zugeführt. Die im Sumpf des Abscheiders D anfallende
Flüssigfraktion wird mittels der Pumpe P1 über Leitung 2''' als Rücklauf auf den Kopf
der Trennkolonne T1 gegeben. Die am Kopf des Abscheiders anfallende
Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion wird über Leitung 2 dem Wärmetauscher E2
zugeführt und in diesem verflüssigt. Über Leitung 3 gelangt der verflüssigte
Kohlenwasserstoff-reiche Strom anschließend in den Wärmetauscher E3, in dem er
unterkühlt wird.
Der unterkühlte verflüssigte Kohlenwasserstoff-reiche Strom wird anschließend über
Leitung 4 der Trennkolonne T2 zugeführt, wobei er zum Zwecke des Beheizens des
Reboilers R2 vor der Entspannung im Entspannungsventil 5 durch den Kolonnensumpf
geführt wird.
Die Trennkolonne T2 dient der Abtrennung von Stickstoff und Methan, wobei ein an
diesen beiden Komponenten reicher Strom am Kopf der Trennkolonne T2 über Leitung
6 abgezogen wird. Dieser über Leitung 6 abgezogene Stickstoff- und Methan-reiche
Strom - das sog. Tail-Gas - wird im Wärmetauscher E4 gegen einen Teilstrom des am
Kopf des Abscheiders D abgezogenen Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, der dem
Wärmetauscher E4 über Leitung 9 zugeführt wird, angewärmt. Der dabei verflüssigte
Kohlenwasserstoff-reiche Teilstrom wird anschließend über Leitung 10 und
Entspannungsventil 11 ebenfalls auf die Trennkolonne T2 - entweder auf dem gleichen
Boden oder einem beliebigen Boden unterhalb der Zuführstelle des Kohlenwasserstoff
reichen Stromes in der Leitung 4 - gegeben.
Das aus dem Sumpf der Trennkolonne T2 abgezogene, verflüssigte und unterkühlte
Erdgas wird mittels der Pumpe P2 über Leitung 7 einer Speicherung zugeführt.
Fig. 3 zeigt eine weitere vorteilhafte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen
Verfahrens. Bei dieser Ausführungsform ist, gegenüber der in der Fig. 1 dargestellten
Ausführungsform, der erste bzw. PRC-Kältemittelgemischkreislauf modifiziert. Die
LRC- und SRC-Kältemittelgemischkreisläufe hingegen sind identisch zu denjenigen,
wie in der Fig. 1 dargestellt.
Das verdichtete (P3) Kältemittelgemisch wird im Kühler P4 auf eine Temperatur
zwischen 10 und 40°C abgekühlt und dabei verflüssigt. Anschließend wird es dem
Wärmetauscher E1 über Leitung P10 zugeführt und in diesem unterkühlt. Ein Teilstrom
des unterkühlten Kältemittelgemisches wird im Entspannungsventil P13 - oder
alternativ dazu in einer Entspannungsturbine - entspannt und im Wärmetauscher E1
wieder verdampft. Anschließend wird dieser Kältemittelgemischteilstrom über Leitung
P14 dem Abscheider P1 mit einem Druck von 2 bis 6 bar zugeführt. Das am Kopf des
Abscheiders P1 über Leitung P2 abgezogene gasförmige Kältemittelgemisch wird in
dem Verdichter P3 auf einen Druck zwischen 6 und 10 bar verdichtet.
Ein zweiter Teilstrom des verflüssigten und unterkühlten Kältemittelgemisches wird auf
einem höheren Temperaturniveau aus dem Wärmetauscher E1 abgezogen und im
Entspannungsventil P17 - oder alternativ dazu in einer Entspannungsturbine -
entspannt. Der Übersichtlichkeit halber werden der nach dem Entspannungsventil P17
vorsehbare Abscheider/Speicherbehälter sowie die entsprechenden Regelventile in der
Figur nicht dargestellt. Nach erfolgter Entspannung P17 wird dieser Teilstrom des
Kältemittelgemisches ebenfalls im Wärmetauscher E1 verdampft und über Leitung P18
dem Abscheider P6 zugeführt. Das am Kopf des Abscheiders P6 über Leitung P19
abgezogene gasförmige Kältemittelgemisch wird ebenfalls dem Verdichter P3 auf einer
Zwischendruckstufe zugeführt.
Nach der Vermischung und Verdichtung der beiden beschriebenen
Kältemittelgemischteilströme auf ca. 15 bis 20 bar in dem Verdichter P3, erfolgt,
vorzugsweise gegen Meerwasser, gegen Luft oder gegen ein entsprechendes
Kühlmedium, ein Abkühlen und Verflüssigen des verdichteten Kältemittelgemisches im
Kühler P4 bei einer Temperatur zwischen 10 und 40°C.
Diese Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens weist gegenüber der in
der Fig. 1 dargestellten Ausführungsform folgende Vor- und Nachteile auf:
Das Enthalpie-Temperatur-Diagramm des zu verdampfenden und anzuwärmenden
Kältemittelgemischstromes des PRC-Kältemittelgemischkreislaufes kann besser an die
Enthalpie-Temperatur-Diagramme aller abzukühlenden Ströme (Erdgas-Strom, PRC-,
LRC- und SRC-Kältemittelgemischkreislauf) angepaßt werden. Der sehr große
Gasstrom auf der Saugseite des Verdichters P3 wird auf zwei Ströme aufgeteilt. Dies
macht zusätzliche Rohrleitungen und Regeleinrichtungen erforderlich. Die
Abmessungen der Rohrleitungen sind jedoch kleiner. Insgesamt ist der
Energieverbrauch dieser Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens
geringer.
Die Fig. 4 und 5 zeigen weitere vorteilhafte Ausgestaltungen des
erfindungsgemäßen Verfahrens. Bei diesen Ausführungsformen sind, gegenüber der in
der Fig. 1 dargestellten Ausführungsform, der erste bzw. PRC- und/oder der zweite
bzw. LRC-Kältemittelgemischkreislauf modifiziert. Der SRC-
Kältemittelgemischkreislauf hingegen ist identisch zu denjenigen, wie in den Fig. 1
und 3 dargestellt. Der Übersichtlichkeit halber wird deshalb auf eine vollständige
Darstellung des SRC-Kältemittelgemischkreislaufes verzichtet.
Bei der in der Fig. 4 dargestellten Ausführungsform ist zudem der erste bzw. PRC-
Kältemittelgemischkreislauf identisch zu demjenigen, wie in der Fig. 3 dargestellt.
Das verdichtete und anschließend im Kühler L4 auf eine Temperatur zwischen 10 und
40°C abgekühlte Kältemittelgemisch des zweiten bzw. LRC-
Kältemittelgemischkreislaufes wird zunächst dem Wärmetauscher E1 über Leitung L5
zugeführt und in diesem verflüssigt. Anschließend wird das Kältemittelgemisch über
Leitung L6 dem Wärmetauscher E2 zugeführt und in diesem unterkühlt. Ein Teilstrom
des unterkühlten Kältemittelgemisches wird im Entspannungsventil L9 - oder alternativ
dazu in einer Entspannungsturbine - entspannt und im Wärmetauscher E2 verdampft.
Anschließend wird dieser Kältemittelgemischteilstrom über Leitung L10 dem
Abscheider L1 zugeführt. Das am Kopf des Abscheiders L1 über Leitung L2
abgezogene gasförmige Kältemittelgemisch wird in dem Verdichter L3 auf einen Druck
zwischen 10 und 20 bar verdichtet.
Ein zweiter Teilstrom des unterkühlten Kältemittelgemisches des LRC-
Kältemittelgemischkreislaufes wird auf einem höheren Temperaturniveau aus dem
Wärmetauscher E2 abgezogen und im Entspannungsventil L13 - oder alternativ dazu
in einer Entspannungsturbine - entspannt. Der Übersichtlichkeit halber werden der
nach dem Entspannungsventil L13 vorsehbare Abscheider/Speicherbehälter sowie die
entsprechenden Regelventile in der Figur nicht dargestellt. Nach erfolgter
Entspannung L13 wird dieser Teilstrom des Kältemittelgemisches ebenfalls im
Wärmetauscher E2 verdampft und über Leitung L14 dem Abscheider L15 zugeführt.
Das am Kopf des Abscheiders L15 über Leitung L16 abgezogene gasförmige
Kältemittelgemisch wird ebenfalls dem Verdichter L3 auf einer Zwischendruckstufe
zugeführt.
Nach der Vermischung der beiden beschriebenen Kältemittelgemischteilströme in dem
Verdichter L3 erfolgt, vorzugsweise gegen Meerwasser, gegen Luft oder gegen ein
entsprechendes Kühlmedium, ein Abkühlen des verdichteten Kältemittelgemisches im
Kühler L4 auf eine Temperatur zwischen 10 und 40°C.
Diese Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens weist gegenüber der in
der Fig. 1 bzw. 3 dargestellten Ausführungsform folgende Vor- und Nachteile auf:
Auch hier können die Enthalpie-Temperatur-Diagramme der abzukühlenden und
anzuwärmenden Ströme besser aneinander angepaßt werden. Ob die durch diese
Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens erreichbare Energieeinsparung
den Mehraufwand für die komplexere Verfahrensführung bzw. Anlage rechtfertigt, ist
im Einzelfall zu prüfen.
Im Falle der in der Fig. 5 dargestellten Ausführungsform des erfindungsgemäßen
Verfahrens ist gegenüber der in der Fig. 1 dargestellten Ausführungsform lediglich
der zweite bzw. LRC-Kältemittelgemischkreislauf modifiziert.
Das verdichtete und anschließend im Kühler L21 auf eine Temperatur zwischen 10
und 40°C abgekühlte und partiell verflüssigte Kältemittelgemisch wird zunächst über
Leitung L5 einem Abscheider L13 zugeführt. Der gasförmige Anteil des
Kältemittelgemisches wird am Kopf des Abscheiders L13 über Leitung L6 abgezogen,
in dem Wärmetauscher E1 verflüssigt und in dem Wärmetauscher E2 unterkühlt.
Anschließend wird das Kältemittelgemisch im Entspannungsventil L9 - oder alternativ
dazu in einer Entspannungsturbine - entspannt und im Wärmetauscher E2 verdampft,
wonach es über Leitung L10 dem Abscheider L1 zugeführt wird.
Der flüssige Anteil des Kältemittelgemisches wird aus dem Sumpf des Abscheiders
L13 über Leitung L14 abgezogen, in dem Wärmetauscher E1 unterkühlt und in dem
Wärmetauscher E2 bis auf ein weniger tiefes Temperaturniveau gebracht.
Anschließend wird dieser verflüssigte und unterkühlte Kältemittelgemischteilstrom im
Entspannungsventil L15 - oder alternativ dazu in einer Entspannungsturbine -
entspannt, ebenfalls im Wärmetauscher E2 verdampft und dem verdampften
Kältemittelgemischteilstrom in Leitung L10 zugemischt. Der Übersichtlichkeit halber
werden der nach dem Entspannungsventil L15 vorsehbare
Abscheider/Speicherbehälter sowie die entsprechenden Regelventile in der Fig. 5
nicht dargestellt.
Das am Kopf des Abscheiders L1 über Leitung L2 abgezogene gasförmige
Kältemittelgemisch wird in dem Verdichter L3 auf einen Druck zwischen 6 und 10 bar
verdichtet. Anschließend erfolgt, vorzugsweise gegen Meerwasser, gegen Luft oder
gegen ein entsprechendes Kühlmedium, ein Abkühlen des verdichteten
Kältemittelgemisches im Kühler L4 auf eine Temperatur zwischen 10 und 40°C.
Daran anschließend wird das Kältemittelgemisch über Leitung L16 einem weiteren
Abscheider L17 zugeführt. Die am Kopf des Abscheiders L17 anfallende gasförmige
Fraktion des Kältemittelgemisches wird über Leitung L18 der zweiten Verdichterstufe
L19 zugeführt und in dieser auf einen Druck zwischen 12 und 25 bar verdichtet. Die
Flüssigfraktion aus dem Abscheider L17 wird mittels der Pumpe L20, vorzugsweise
einer Zentrifugalpumpe, auf einen Druck zwischen 12 und 25 bar gepumpt und
anschließend mit dem in dem Verdichter L19 verdichteten Kältemittelgemischstrom
zusammengeführt.
Die Verdichtung des Kältemittelgemisches des zweiten bzw. LRC-
Kältemittelgemischkreislaufes erfolgt vorzugsweise in einer zweistufigen,
eingehäusigen Zentrifugalkompressionsvorrichtung, die sowohl den Kühler L4 als auch
den Abscheider L17 enthält. Im Falle sehr großer Mengen kann anstelle der
Zentrifugalkompressionsvorrichtung auch eine Axialkompressionsvorrichtung
vorgesehen werden.
Diese Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens weist gegenüber der in
den Fig. 1, 2 bzw. 3 dargestellten Ausführungsformen folgende Vor- und Nachteile
auf:
Auch bei der in der Fig. 5 dargestellten Ausführungsform des erfindungsgemäßen
Verfahrens können die Enthalpie-Temperatur-Diagramme der abzukühlenden und
anzuwärmenden Ströme besser aneinander angepaßt werden. Ob die durch diese
Ausführungsform erreichbare Energieeinsparung den Mehraufwand für die komplexere
Verfahrensführung bzw. Anlage rechtfertigt, ist wiederum im Einzelfall zu prüfen.
Unter Umständen kann es sinnvoll sein, daß die in den Fig. 1 bis 5 dargestellten
Verdichter und Antriebe bei einer Verflüssigungsanlage zweifach vorgesehen sind
(z. B. 2 . 50%). Mit der damit gegebenen Redundanz läßt sich auch im Falle einer
Störung einer Maschine die Produktion zu wenigstens 50% aufrechterhalten.
Claims (8)
1. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes,
insbesondere eines Erdgas-Stromes, durch indirekten Wärmetausch mit den
Kältemitteln einer Kältemittelgemischkreislaufkaskade, wobei die
Kältemittelgemischkreislaufkaskade aus wenigstens 3 unterschiedliche
Kältemittelzusammensetzungen aufweisenden Kältemittelgemischkreisläufen
besteht, und der erste der 3 Kältemittelgemischkreisläufe der Vorkühlung, der
zweite Kältemittelgemischkreislauf der Verflüssigung und der dritte
Kältemittelgemischkreislauf der Unterkühlung des zu verflüssigenden
Kohlenwasserstoff-reichen Stromes dient, dadurch gekennzeichnet, daß die
Verdichtung der verdampften und überhitzten Kältemittelgemische mittels
kaltansaugender Verdichter (P3, L3, S3) erfolgt.
2. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach
Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Kältemittelgemisch des ersten der
3 Kältemittelgemischkreisläufe (P5, P10, ...) 0 bis 70 Mol-% Ethylen oder Ethan,
30 bis 70 Mol-% Propan und 0 bis 30 Mol-% Butan enthält.
3. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach
Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Kältemittelgemisch des
zweiten der 3 Kältemittelgemischkreisläufe (L5, L6, ...) 0 bis 15 Mol-% Methan, 35
bis 90 Mol-% Ethylen oder Ethan und 0 bis 20 Mol-% Propan enthält.
4. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach
einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das
Kältemittelgemisch des dritten der 3 Kältemittelgemischkreisläufe (S5, S6, ...)
0 bis 10 Mol-% Stickstoff, 40 bis 65 Mol-% Methan und 0 bis 45 Mol-% Ethylen
oder Ethan enthält.
5. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach
einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die
Vorkühlung (E1), die Verflüssigung (E2) und die Unterkühlung (E3) des zu
verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes (1) in wenigstens 3
Wärmetauschern (E1, E2, E3) erfolgt und das entspannte Kältemittelgemisch
eines jeden der 3 Kältemittelgemischkreisläufe vor der erneuten Verdichtung (P3,
L3, 53) lediglich durch den letzten Wärmetauscher (E1, E2 bzw. E3) geführt wird.
6. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach
einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die für die
Verdichtung der Kältemittelgemische verwendeten Verdichter (P3, L3, 53) durch
nur eine Antriebsvorrichtung (G) angetrieben werden.
7. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach
Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebsvorrichtung (G) eine
Gasturbinen-Antriebsvorrichtung ist.
8. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach
einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß im Falle
eines Anlagen- oder Verfahrensstillstandes wenigstens das Kältemittelgemisch
eines der Kältemittelgemischkreisläufe in wenigstens einem Abscheider/
Speicherbehälter (P11, L7, S8) zwischengespeichert wird.
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R071 | Expiry of right |