DE19931790A1 - Verfahren und Vorrichtung zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes

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Abstract

Verfahren und Vorrichtung zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgas-Stromes, durch indirekten Wärmetausch mit wenigstens einem zweikomponentigen Kältemittelgemischkreislauf, vorzugsweise einer Kältemittelgemischkreislaufkaskade. DOLLAR A Erfindungsgemäß wird wenigstens das Kältemittelgemisch des oder eines der Kältemittelgemischkreisläufe (P1-P7, L1-L7, S1-S7) partiell kondensiert und in wenigstens eine Fraktion bestehend aus leichteren Komponenten (P4, L4, S4) sowie in wenigstens eine Fraktion bestehend aus schwereren Komponenten (P3, L3, S3) aufgetrennt. DOLLAR A Vorzugsweise werden die Fraktion bestehend aus leichteren Komponenten (P4, L4, S4) und/oder die Fraktion bestehend aus schwereren Komponenten (P3, L3, S3) gegen sich selbst unterkühlt.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgas-Stromes, durch indirekten Wärmetausch mit wenigstens einem zweikomponentigen Kältemittelgemischkreislauf, vorzugsweise einer Kältemittelgemischkreislaufkaskade.
Ferner betrifft die Erfindung eine Vorrichtung zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff reichen Stromes, insbesondere eines Erdgas-Stromes, bei der der zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Strom durch indirekten Wärmetausch in wenigstens einem Wärmetauscher gegen wenigstens einen zweikomponentigen Kältemittelgemischkreislauf, vorzugsweise gegen eine Kältemittelgemischkreis­ laufkaskade, verflüssigt wird.
Auf möglicherweise notwendige Vorbehandlungsschritte des Kohlenwasserstoff­ reichen Stromes vor der Verflüssigung, wie z. B. Sauergas- und/oder Quecksilber- Entfernung, Entfernung von aromatischen Komponenten, etc., die nicht Gegenstand der vorliegenden Erfindung sind, wird im folgenden nicht näher eingegangen werden.
Heutzutage werden die meisten Baseload-LNG-Anlagen als sog. Dual-Flow- Refrigeration-Prozesse ausgelegt. Hierbei wird die für die Verflüssigung des Kohlenwasserstoff-reichen Stromes bzw. des Erdgases benötigte Kälteenergie mittels zweier separater Kältemittelgemischkreisläufe, die zu einer Kältemittelgemischkreis­ laufkaskade geschaltet sind, bereitgestellt. Ein derartiges Verflüssigungsverfahren ist z. B. aus der GB-PS 895 094 bekannt. In der DE 35 21 060 A1 ist eine Kältemittel­ gemischkreislaufkaskade, bestehend aus 3 unterschiedliche Kältemittelzusammen­ setzungen aufweisenden Kältemittelgemischkreisläufen offenbart; eine derartige Verfahrensweise ist jedoch nach diesseitigem Wissen bisher nicht realisiert worden.
Ferner sind, wie z. B. in der DE-AS 19 60 301 beschrieben, Verflüssigungsverfahren bekannt, bei denen die für die Verflüssigung benötigte Kälteenergie mittels einer Kaskade, bestehend aus einem Kältemittelgemischkreislauf sowie einem Propan- Vorkühlungskreislauf, bereitgestellt wird.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren sowie eine Vorrichtung zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgas- Stromes, anzugeben, das gegenüber den genannten Verflüssigungsprozessen dahingehend verbessert ist, daß eine optimale Überhitzung des Kältemittelgemisch des oder wenigstens einer der Kältemittelgemischkreisläufe ermöglicht wird. Ferner soll mittels des erfindungsgemäßen Verfahrens sowie der erfindungsgemäßen Vorrichtung die Verwendung von sog. Axialverdichtern optimiert werden.
Diese Aufgabe wird entsprechend dem erfindungsgemäßen Verfahren dadurch gelöst, daß wenigstens das Kältemittelgemisch des oder eines der Kältemittelgemischkreis­ läufe partiell kondensiert und in wenigstens eine Fraktion bestehend aus leichteren Komponenten sowie in wenigstens eine Fraktion bestehend aus schwereren Komponenten aufgetrennt wird.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung ist dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens der oder einer der Kältemittelgemischkreisläufe vor dem oder dem letzten Wärmetauscher einen Abscheider aufweist, in dem das partiell kondensierte Kältemittelgemisch in wenigstens eine Fraktion bestehend aus leichteren Komponenten sowie in wenigstens eine Fraktion bestehend aus schwereren Komponenten aufgetrennt wird.
Die Auftrennung des partiell kondensierten Kältemittelgemisches des oder eines der Kältemittelgemischkreisläufe in wenigstens eine Fraktion bestehend aus leichteren Komponenten sowie in wenigstens eine Fraktion bestehend aus schwereren Komponenten erlaubt es nunmehr, daß diese getrennt überhitzt werden, wodurch die Überhitzung des oder der Kältemittelgemische optimiert werden kann. Verbunden mit dem erfindungsgemäßen Verfahren bzw. der erfindungsgemäßen Vorrichtung ist ein Mehraufwand an Abscheidern, Leitungen sowie Entspannungsventilen, wie im folgenden anhand des in der Figur dargestellten Ausführungsbeispieles der Erfindung erläutert werden wird.
Bei der in der Figur dargestellten Ausgestaltung der Erfindung erfolgt die für die Verflüssigung des Kohlenwasserstoff-reichen Stromes benötigte Kältebereitstellung durch drei Kältemittelgemischkreisläufe.
Der erste der drei Kältemittelgemischkreisläufe der Kältemittelgemischkreislaufkaskade - der sog. Precooling Refrigerant Cycle (PRC) - dient der Kühlung und der partiellen oder gänzlichen Kondensation der für die Verflüssigung und für die Unterkühlung benötigten Kältemittelgemische sowie der Vorkühlung des Kohlenwasserstoff reichen Stromes. Der zweite Kältemittelgemischkreislauf - der sog. Liquefaction Refrigerant Cycle (LRC) - dient der partiellen oder gänzlichen Kondensation des für die Unterkühlung benötigten Kältemittelgemisches und der Kondensation des Kohlenwasserstoff reichen Stromes. Der dritte Kältemittelgemischkreislauf - der sog. Subcooling Refrigerant Cycle (SRC) - dient der notwendigen Unterkühlung des verflüssigten Kohlenwasserstoff reichen Stromes und der Unterkühlung des SRC- Kältemittelgemischkreislaufes selbst.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens enthält das Kältemittelgemisch des ersten der 3 Kältemittelgemischkreisläufe (P1-P7) 0 bis 40 Mol-% Ethylen oder Ethan, 20 bis 50 Mol-% Propan, 0 bis 45 Mol-% Butan und 0 bis 10 Mol-% Pentan, das Kältemittelgemisch des zweiten der 3 Kältemittelgemisch­ kreisläufe (L1-L7) 0 bis 10 Mol-% Stickstoff, 10 bis 30 Mol-% Methan, 0 bis 90 Mol-% Ethylen oder Ethan und 10 bis 40 Mol-% Propan und das Kältemittelgemisch des dritten der 3 Kältemittelgemischkreisläufe (S1-S7) 0 bis 20 Mol-% Stickstoff, 40 bis 65 Mol-% Methan, 0 bis 40 Mol-% Ethylen oder Ethan und 0 bis 10 Mol-% Propan.
Der PRC-Kältemittelgemischkreislauf dient der Kältemittelbereitstellung in einem Temperaturbereich von Umgebungstemperatur bis zwischen ca. -35 und ca. -55°C. Während der zweite bzw. LRC-Kältemittelgemischkreislauf Kälteenergie in einem Temperaturintervall von ca. -40 bis ca. -100°C bereitstellt, dient der dritte bzw. SRC- Kältemittelgemischkreislauf der Kältebereitstellung bis zwischen ca. -85 und ca. -160°C.
Der Übersichtlichkeit halber wird in der Figur den Bezugsziffern der einzelnen Kältemittelgemischkreisläufe jeweils ein "P", "L" oder "S" für PRC-, LRC- bzw. SRC- Kältemittelgemischkreislauf vorangestellt.
Diese Verfahrensführung führt zu einer Verringerung des spezifischen Energiever­ brauchs und der Investitionskosten, da die drei Kältemittelgemischkreisläufe optimal an die Enthalpie-Temperaturkurven des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes sowie der Kältemittelgemische angepaßt sind bzw. angepaßt werden können. Durch diese im Vergleich zu einem Dual-Flow-Refrigeration-Prozeß effizientere Verfahrensweise läßt sich entweder die benötigte Verflüssigungsanlage verkleinern und damit die Kosten der Anlage verringern oder die Kapazität des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff reichen Stromes kann bei gleichbleibender Anlagengröße vergrößert werden.
Gemäß der in der Figur dargestellten Verfahrensweise wird ein gegebenenfalls vorbehandelter Erdgasstrom, der eine Temperatur zwischen 10 und 40°C und einen Druck zwischen 30 und 70 bar aufweist, über Leitung 1 einem ersten Wärmetauscher E0 zugeführt. In diesem wird der Erdgasstrom gegen einen Kühlmedium, vorzugsweise gegen Kühlwasser, das dem Wärmetauscher E0 über Leitung 7 zugeführt wird, auf eine Temperatur zwischen 8 und 30°C vorgekühlt.
Das Kältemittelgemisch des dritten bzw. SRC-Kältemittelgemischkreislaufes wird dem Wärmetauscher E0 über Leitung S1 mit einem Druck zwischen 20 und 70 bar zugeführt und in ihm gegen das Kühlmedium auf eine Temperatur zwischen 8 und 30°C abgekühlt. Anschließend wird das Kältemittelgemisch über Leitung S2 in den Wärmetauscher E1 geführt und in ihm gegen die beiden unterkühlten, bei einem Druck zwischen 0.2 und 6 bar verdampfenden Fraktionen P3, P5 des Kältemittelgemisches des PRC-Kältemittelgemischkreislaufes auf eine Temperatur zwischen -30 und -55°C abgekühlt.
Das Kältemittelgemisch des zweiten bzw. LRC-Kältemittelgemischkreislaufes wird dem Wärmetauscher E0 über Leitung L1 mit einem Druck zwischen 15 und 36 bar zugeführt, in ihm auf eine Temperatur zwischen 8 und 30°C abgekühlt, über Leitung L2 dem Wärmetauscher E1 zugeführt und in diesem ebenfalls gegen die beiden unterkühlten, bei einem Druck zwischen 0.2 und 6 bar verdampfenden Fraktionen P3, PS des Kältemittelgemisches des PRC-Kältemittelgemischkreislaufes auf eine Temperatur zwischen -30 und -55°C abgekühlt und dabei partiell kondensiert.
Das Kältemittelgemisch des PRC-Kältemittelgemischkreislaufes wird dem Wärmetauscher E0 über Leitung P1 mit einem Druck zwischen 10 und 30 bar zugeführt und in ihm auf eine Temperatur zwischen 8 und 30°C abgekühlt und partiell kondensiert. Über Leitung P2 wird dieses Kältemittelgemisch dem Abscheider D3 zugeführt und in diesem in eine Fraktion bestehend aus leichteren Komponenten, die am Kopf des Abscheiders D3 über Leitung P4 abgezogen werden, sowie in eine Fraktion bestehend aus schwereren Komponenten, die am Sumpf des Abscheiders D3 über Leitung P3 abgezogen werden, aufgetrennt.
Selbstverständlich ist es denkbar, anstelle des in der Figur dargestellten Abscheiders eine Trennkolonne oder mehrere hintereinander geschaltete Abscheider und/oder Trennkolonnen vorzusehen, so daß - insbesondere bei drei- oder mehrkomponentigen Kältemittelgemischen - eine feinere Trennung in die einzelnen Fraktionen realisiert werden könnte. Der dafür erforderliche apparative und verfahrenstechnische Mehraufwänd ist jedoch zu berücksichtigen.
Am Kopf des Abscheiders D3 wird über Leitung P4 eine gasförmige Kältemittelgemischfraktion, bestehend im wesentlichen aus Ethylen oder Ethan und Propan, abgezogen, im Wärmetauscher E1 kondensiert und unterkühlt und anschließend einer Joule-Thomson-Entspannung im Entspannungsventil f - oder alternativ dazu in einer, in der Figur nicht dargestellten Entspannungsturbine - auf einen Druck zwischen 0.2 und 6 bar unterworfen. Über Leitung P5 wird diese Fraktion nunmehr wieder dem Wärmetauscher E1 zugeführt und in ihm angewärmt und verdampft.
Aus dem Sumpf des Abscheiders D3 wird über Leitung P3 eine flüssige Kältemittelgemischfraktion, bestehend im wesentlichen aus Butan und Pentan, abgezogen, ebenfalls im Wärmetauscher E1 unterkühlt und anschließend einer Joule- Thomson-Entspannung im Entspannungsventil g - oder alternativ dazu in einer, in der Figur nicht dargestellten Entspannungsturbine - auf einen Druck zwischen 0.2 und 6 bar unterworfen. Anschließend wird diese Fraktion wieder dem Wärmetauscher E1 zugeführt und mit der vorbeschriebenen Kältemittelgemischfraktion in der Leitung P5 zusammengeführt.
Das verdampfte und (geringfügig) überhitzte Kältemittelgemisch wird sodann über die Leitungen P6 und P7 dem Verdichter C1 zugeführt und auf einen Druck zwischen 20 und 36 bar verdichtet. Den Verdichtern C1, C2 und C3 sind aus sicherheitstechnischen Überlegungen im Regelfall sog. Saugbehälter D4, D5 und D6 vorgeschaltet.
Analog zu der für das Kältemittelgemisch des PRC-Kältemittelgemischkreislaufes beschriebenen Verfahrensweise werden auch die Kältemittelgemische des LRC- sowie des SRC-Kältemittelgemischkreislaufes in den Abscheidern D2 und D3 einer Auftrennung in eine Fraktion bestehend aus leichteren Komponenten, die jeweils am Kopf des Abscheiders abgezogen werden, sowie in eine Fraktion bestehend aus schwereren Komponenten, die jeweils am Sumpf des Abscheiders abgezogen werden, unterworfen.
Im Falle des Kältemittelgemisches des LRC-Kältemittelgemischkreislaufes wird am Kopf des Abscheiders D2 über Leitung L4 eine gasförmige Kältemittelgemischfraktion, bestehend im wesentlichen aus Stickstoff und Methan, abgezogen, im Wärmetauscher E2 kondensiert und unterkühlt und anschließend einer Joule-Thomson-Entspannung im Entspannungsventil d auf einen Druck zwischen 0.2 und 6 bar unterworfen. Über Leitung L5 wird diese Fraktion anschließend wieder dem Wärmetauscher E2 zugeführt und in ihm angewärmt und verdampft.
Aus dem Sumpf des Abscheiders D2 wird über Leitung L3 eine flüssige Kältemittelgemischfraktion, bestehend im wesentlichen aus Ethan und Propan, abgezogen, ebenfalls im Wärmetauscher E2 unterkühlt und anschließend einer Joule- Thomson-Entspannung im Entspannungsventil e auf einen Druck zwischen 0.2 und 6 bar unterworfen. Anschließend wird diese Fraktion wieder dem Wärmetauscher E2 zugeführt und mit der vorbeschriebenen Kältemittelgemischfraktion in der Leitung L5 zusammengeführt. Das verdampfte und überhitzte Kältemittelgemisch wird sodann über die Leitungen L6 und L7 dem Verdichter C2 zugeführt und auf einen Druck zwischen 20 und 50 bar verdichtet.
Der über Leitung 3 dem Wärmetauscher E2 zugeführte Erdgasstrom wird gegen das verdampfte und überhitzte Kältemittelgemisch des LRC-Kältemittelgemischkreislaufes auf eine Temperatur zwischen -70 und -110°C abgekühlt und dabei verflüssigt. Ferner wird das über Leitung S2' dem Wärmetauscher E2 zugeführte Kältemittelgemisch des SRC-Kältemittelgemischkreislaufes gegen das Kältemittelgemisch des LRC- Kältemittelgemischkreislaufes weiter abgekühlt und partiell kondensiert.
Das Kältemittelgemisch des SRC-Kältemittelgemischkreislaufes wird sodann über Leitung S2" mit einer Temperatur zwischen -70 und -110°C dem Abscheider D1 zum Zwecke der Auftrennung in eine an leichten und eine an schweren Komponenten reiche Fraktion zugeführt. Am Kopf des Abscheiders D1 wird über Leitung S4 eine gasförmige Kältemittelgemischfraktion, bestehend im wesentlichen aus Stickstoff und Methan, abgezogen, im Wärmetauscher E3 kondensiert und unterkühlt und anschließend einer Joule-Thomson-Entspannung im Entspannungsventil b auf einen Druck zwischen 0.2 und 6 bar unterworfen. Über Leitung S5 wird diese Fraktion anschließend wieder dem Wärmetauscher E3 zugeführt und in ihm angewärmt und verdampft.
Aus dem Sumpf des Abscheiders D1 wird über Leitung S3 eine flüssige Kältemittelgemischfraktion, bestehend im wesentlichen aus Ethan und Propan, abgezogen, ebenfalls im Wärmetauscher E3 unterkühlt und anschließend einer Joule- Thomson-Entspannung im Entspannungsventil c auf einen Druck zwischen 0.2 und 6 bar unterworfen. Anschließend wird diese Fraktion wieder dem Wärmetauscher E3 zugeführt und mit der vorbeschriebenen Kältemittelgemischfraktion in der Leitung S5 zusammengeführt. Das verdampfte und überhitzte Kältemittelgemisch wird sodann über die Leitungen S6 und S7 dem Verdichter C3 zugeführt und auf einen Druck zwischen 20 und 50 bar verdichtet.
Der über Leitung 4 dem Wärmetauscher E3 zugeführte Erdgasstrom wird gegen das verdampfte und überhitzte Kältemittelgemisch des SRC-Kältemittelgemischkreislaufes auf eine Temperatur zwischen -150 und -160°C unterkühlt. Diese Temperatur ermöglicht es, daß nach der Entspannung des verflüssigten Erdgasstromes nur die erwünschte Menge an sog. Flashgas entsteht. Die Entspannung des verflüssigten Erdgasstromes erfolgt hierbei mittels einer Joule-Thomson-Entspannung im Entspannungsventil a - oder alternativ dazu in einer, in der Figur nicht dargestellten Entspannungsturbine -, dem der Erdgasstrom über Leitung 5 zugeführt wird. Der entspannte Strom wird nach erfolgter Entspannung über Leitung 6 seinem weiteren Verwendungszweck, im Regelfall jedoch einer (Zwischen)Speicherung zugeführt.
Die Verdichtung der Kältemittelgemische erfolgt vorzugsweise in einer zweistufigen, eingehäusigen Zentrifugalkompressionsvorrichtung. Im Falle sehr großer Mengen kann anstelle der Zentrifugalkompressionsvorrichtung auch eine Axialkompressions­ vorrichtung vorgesehen werden. Derartige kaltansaugende Verdichter besitzen den Vorteil, daß das anzusaugende Medium vor dem Ansaugen nicht bis auf Umgebungstemperatur erwärmt werden muß, wodurch Heizfläche eingespart und damit die Wärmetauscher kleiner dimensioniert und billiger hergestellt werden können. Die kaltansaugende Verdichtung ermöglicht die Realisierung eines Verflüssigungs­ prozesses, der gegenüber den bekannten Verflüssigungsprozessen einen verringerten spezifischen Energieverbrauch aufweist.
Im Falle eines Anlagenstillstandes werden - entsprechend einer vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens - dafür vorgesehene (Regel)Ventile, die der Übersichtlichkeit halber in der Figur nicht dargestellt sind, geschlossen, so daß die Abscheider/Speicherbehälter D1, D2 und D3 mit dem Kältemittelgemisch des jeweiligen Kältemittelgemischkreislaufes befüllt werden. Dadurch wird eine Speicherung des Kältemittelgemisches an einem kalten Punkt des jeweiligen Kältemittelgemischkreislaufes ermöglicht, wodurch die Anfahrprozedur bei der Wiederinbetriebnahme beschleunigt wird. Die dafür vorgesehenen Abscheider/­ Speicherbehälter D1, D2 und D3 sind vorzugsweise so zu dimensionieren, daß sie die gesamte Kältemittelgemischmenge eines Kältemittelgemischkreislaufes speichern können.
Die Verdichter C1, C2 und C3 werden vorzugsweise von lediglich einem Gasturbinen­ antrieb angetrieben.
Das erfindungsgemäße Verfahren sowie die erfindungsgemäße Vorrichtung sind selbstverständlich bei jedem Verflüssigungsprozeß einer Kohlenwasserstoff reichen Fraktion realisierbar, sofern die Verflüssigung durch indirekten Wärmetausch mit wenigstens einem zweikomponentigen Kältemittelgemischkreislauf erfolgt.
Unter Umständen kann es sinnvoll sein, daß die in der Figur dargestellten Verdichter sowie die der Übersichtlichkeit halber nicht dargestellten Verdichterantriebe bei einer Verflüssigungsanlage zweifach vorgesehen sind (z. B. 2.50%). Mit der damit gegebenen Redundanz läßt sich auch im Falle einer Störung einer Maschine die Produktion zu wenigstens 50% aufrechterhalten.

Claims (8)

1. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgas-Stromes, durch indirekten Wärmetausch mit wenigstens einem zweikomponentigen Kältemittelgemischkreislauf, vorzugsweise einer Kältemittelgemischkreislaufkaskade, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens das Kältemittelgemisch des oder eines der Kältemittelgemischkreis­ läufe (P1-P7, L1-L7, S1-S7) partiell kondensiert und in wenigstens eine Fraktion bestehend aus leichteren Komponenten (P4, L4, S4) sowie in wenigstens eine Fraktion bestehend aus schwereren Komponenten (P3, L3, S3) aufgetrennt wird.
2. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach Anspruch 1, wobei der zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Strom durch indirekten Wärmetausch mit einer Kältemittelgemischkreislaufkaskade verflüssigt wird, wobei die Kältemittelgemischkreislaufkaskade aus wenigstens 3 unterschied­ liche Kältemittelzusammensetzungen aufweisenden Kältemittelgemischkreisläufen besteht, und der erste der 3 Kältemittelgemischkreisläufe der Vorkühlung, der zweite Kältemittelgemischkreislauf der Verflüssigung und der dritte Kältemittel­ gemischkreislauf der Unterkühlung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff­ reichen Stromes dient, dadurch gekennzeichnet, daß das Kältemittelgemisch des ersten der 3 Kältemittelgemischkreisläufe (P1-P7) 0 bis 40 Mol-% Ethylen oder Ethan, 20 bis 50 Mol-% Propan, 0 bis 45 Mol-% Butan und 0 bis 10 Mol-% Pentan, das Kältemittelgemisch des zweiten der 3 Kältemittelgemischkreisläufe (L1-L7) 0 bis 10 Mol-% Stickstoff, 10 bis 30 Mol-% Methan, 0 bis 90 Mol-% Ethylen oder Ethan und 10 bis 40 Mol-% Propan und das Kältemittelgemisch des dritten der 3 Kältemittelgemischkreisläufe (S1-S7) 0 bis 20 Mol-% Stickstoff, 40 bis 65 Mol-% Methan, 0 bis 40 Mol-% Ethylen oder Ethan und 0 bis 10 Mol-% Propan enthält.
3. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Fraktion bestehend aus leichteren Komponenten (P4, L4, S4) und/oder die Fraktion bestehend aus schwereren Komponenten (P3, L3, S3) gegen sich selbst unterkühlt werden.
4. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß im Falle eines Anlagen- oder Verfahrensstillstandes wenigstens das Kältemittelgemisch eines der Kältemittelgemischkreisläufe in wenigstens einem Abscheider/Speicherbehälter (D1, D2, D3) zwischengespeichert wird.
5. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das oder die Kältemittelgemische vor der Verdichtung (C1, C2, C3) total verdampft und geringfügig überhitzt werden und die Verdichtung (C1, C2, C3) mittels kaltansaugender Verdichter erfolgt.
6. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Überhitzung des oder der Kältemittelgemische ≦ 10°C beträgt.
7. Vorrichtung zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgas-Stromes, bei der der zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Strom durch indirekten Wärmetausch in wenigstens einem Wärmetauscher gegen wenigstens einen zweikomponentigen Kältemittelgemischkreislauf, vorzugsweise gegen eine Kältemittelgemischkreis­ laufkaskade, verflüssigt wird, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens der oder einer der Kältemittelgemischkreisläufe (P1-P7, L1-L7, S1-S7) vor dem oder dem letzten Wärmetauscher (E1, E2, E3) einen Abscheider (D1, D2, D3) aufweist, in dem das partiell kondensierte Kältemittelgemisch in wenigstens eine Fraktion bestehend aus leichteren Komponenten (P4, L4, S4) sowie in wenigstens eine Fraktion bestehend aus schwereren Komponenten (P3, L3, S3) aufgetrennt wird.
8. Vorrichtung zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-eichen Stromes nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß in wenigstens einem der Kältemittel­ gemischkreisläufe (P1-P7, L1-L7, S1-S7) ein kaltansaugender Verdichter (C1, C2, C3) angeordnet ist.
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