NO310124B1 - Fremgangsmåte for å gjöre en karbonhydrogenrik ström flytende - Google Patents

Fremgangsmåte for å gjöre en karbonhydrogenrik ström flytende Download PDF

Info

Publication number
NO310124B1
NO310124B1 NO19995046A NO995046A NO310124B1 NO 310124 B1 NO310124 B1 NO 310124B1 NO 19995046 A NO19995046 A NO 19995046A NO 995046 A NO995046 A NO 995046A NO 310124 B1 NO310124 B1 NO 310124B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
refrigerant mixture
mixture
refrigerant
mol
line
Prior art date
Application number
NO19995046A
Other languages
English (en)
Other versions
NO995046L (no
NO995046D0 (no
Inventor
Rudolf Stockmann
Wolfgang Foerg
Manfred Boelt
Manfred Steinbauer
Christian Pfeiffer
Pentti Paurola
Arne Olav Fredheim
Oeystein Soerensen
Original Assignee
Linde Ag
Norske Stats Oljeselskap
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde Ag, Norske Stats Oljeselskap filed Critical Linde Ag
Publication of NO995046D0 publication Critical patent/NO995046D0/no
Publication of NO995046L publication Critical patent/NO995046L/no
Publication of NO310124B1 publication Critical patent/NO310124B1/no

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0257—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0055—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0217—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as at least a three level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F25J1/0238—Purification or treatment step is integrated within one refrigeration cycle only, i.e. the same or single refrigeration cycle provides feed gas cooling (if present) and overhead gas cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0245—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
    • F25J1/0248—Stopping of the process, e.g. defrosting or deriming, maintenance; Back-up mode or systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
    • F25J1/0262—Details of the cold heat exchange system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
    • F25J1/0262—Details of the cold heat exchange system
    • F25J1/0264—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0281—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc. characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
    • F25J1/0283—Gas turbine as the prime mechanical driver
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/029—Mechanically coupling of different refrigerant compressors in a cascade refrigeration system to a common driver
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0291—Refrigerant compression by combined gas compression and liquid pumping
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0292—Refrigerant compression by cold or cryogenic suction of the refrigerant gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0294—Multiple compressor casings/strings in parallel, e.g. split arrangement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/04—Recovery of liquid products
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/64—Separating heavy hydrocarbons, e.g. NGL, LPG, C4+ hydrocarbons or heavy condensates in general
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/32—Details on header or distribution passages of heat exchangers, e.g. of reboiler-condenser or plate heat exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/912—External refrigeration system
    • Y10S62/913—Liquified gas

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte til å overføre til væske en hydrokarbonrik strøm, spesielt en jordgass-strøm gjennom indirekte varmeutveksling med kuldemidlene i en kretsløpkaskade med kuldemiddelblanding.
På mulige nødvendige forbehanoUmgstrinn for den hydrokarbonrike strømmen før overføringen til væske, som fjerning av f.eks. sur gass og/eller kvikksølv, fjerning av aromatiske komponenter etc, som ikke er gjenstand for den foreliggende oppfinnelsen blir det ikke gått nærmere inn på i det følgende.
Nå for tiden blir de fleste baseload-LNG-anlegg utført som såkalte dual-flow-refrigeration-prosesser. Her blir kulde-energien som er nødvendig for å overføre den hydrokarbonrike strømmen hhv jordgassen til væske ved hjelp av to separate kretsløp med kuldemiddelblanding som er koplet til en kretsløpkaskade med kuldemiddelblanding stillet til disposisjon. En slik fremgangsmåte for overføring til væske er kjent f.eks. fra GB PS 895 094.
Videre er fremgangsmåter for overføring til væske kjent, hvor kuldeenergien som er nødvendig for overføringen til væske blir stillet til disposisjon ved hjelp av en kretsløpkaskade med kuldemiddel, men ikke en kretsløpkaskade med kuldemiddelblanding, se f.eks. "Linde-Berichte aus Technik und Wissenschaft", hefte 75/1997, sidene 3-8. Kretsløpkaskaden med kuldemiddel som er beskrevet der består av et propan- eller propen-, et etan- eller eten- og et metankretsløp. Denne kretsløpkaskaden med kuldemiddel kan riktignok ansees som energimessig optimert, men er på grunn av de 9 fortemmgstrinnene til sammenligning komplisert.
Videre er, som f.eks. beskrevet i DE 1 960 301 fremgangsmåter for overføring til væske kjent, hvor kuldeenergien som er nødvendig for overføringen til væske blir stillet til disposisjon ved hjelp av en kaskade som består av et kretsløp med kuldemiddelblanding og også et propanforkjølingskretsløp.
Oppgaven til den foreliggende oppfinnelsen er det å angi en fremgangsmåte for overføring til væske av en hydrokarbonrik strøm, spesielt en jordgass-strøm, som i forhold til slike dual-flow-refrigeration-prosesser har et redusert spesifikt energiforbruk og derved muliggjør realiseringen av en mindre anleggsstørrelse og dermed forbundet mindre mvesteringsomkostninger.
Denne oppgaven løses med fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse med de i kravene anførte trekk.
For fremgangsmåten, kalt rriple-flow-mixed-refrigerant-cycle, består kretsløpkaskaden med kuldemiddelblanding av minst tre separate kretsløp med kuldemiddelblanding. Disse har forskjellige kuldemiddelsammensetninger da de må produsere kulde ved forskjellige temperaturer.
Det første av de tre kretsløpene med kuldemiddelblanding, det såkalte Precooling Refrigerant Cycle (PRC) tjener til kjøling og den partielle eller fullstendige kondensasjonen av kuldemiddelblandingen som er nødvendig for overføringen til væske og for underkjølingen og også til forkjølingen av den hydrokarbonrike strømmen. Det andre kretsløpet med kuldemiddelblanding, det såkalte Liquefaction Refrigerant Cycle (LRC) tjener til partiell eller fullstendig kondensasjon for kuldemiddelblandingen og kondensasjonen av den hydrokarbonrike strømmen. Det tredje kretsløpet med kuldemiddelblanding, det såkalte Subcooling Refrigerant Cycle (SRC) tjener til den nødvendige underkjølingen av den hydrokarbonrike strømmen som er overført til væske.
Ifølge en annen fordelaktig utforming av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen blir det for det første ev de tre kretsløpene med kuldemiddelblanding som kuldemiddel anvendt en blanding av eten eller etan, propan og butan. Dette PRC-kretsløp med kuldemiddelblanding tjener til å klargjøre kuldemiddelet i et temperaturområde fra omgivelsestemperatur til mellom ca. -35 og ca. -55 °C. Ifølge en annen utforming av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen blir det for det andre av de tre kretsløpene med kuldemiddelblanding som kuldemiddel anvendt en blanding av metan, eten eller etan og propan. For det tredje av de tre kretsløpene med kuldemiddelblanding blir det fortrinnsvis som kuldemiddel anvendt en blanding av nitrogen, metan og eten eller etan. Mens det andre hhv kretsløp med LRC-kuldemiddelblanding blir klargjort kuldeenergi i et temperarurintervall fra ca. -40 til ca. -100 °C, tjener det tredje hhv SRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding til å klargjøre kulde inntil mellom ca. -85 og ca. -160 °C.
Fremgangsmåteføringen ifølge oppfinnelsen fører til en reduksjon av det spesifikke energiforbruket og investeringsomkostningene, da de tre kuldeblandingskretsløpene er hhv kan bli tilpasset optimalt til entalpi-temperaturkurven til den hydrokarbonrike strømmen som skal overføres til væske og også kuldemiddelblandingen. Gjennom denne mere effektive fremgangsmåten sammenlignet med en dual-flow-refrigeration-prosess kan enten det nødvendige anlegget for å overføre til væske forminskes og dermed omkostningene til anlegget reduseres eller kapasiteten til å overføre til væske den hydrokarbonrike strømmen kan økes med en anleggsstørrelse som forblir den samme.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen og også andre utforminger av den samme er forklart nærmere ved hjelp av figurene 1-5.
I fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen foregår klargjøringen av det nødvendige kuldemiddelet til overføringen til væske av den hydrokarbonrike strømmen gjennom minst tre kretsløp med kuldemiddelblanding. For oversiktens skyld blir i figurene 1 til 5 henvisningene til hvert enkelt kretsløp med kuldemiddelblanding foranstilt en "P", "L" eller "S" for PRC-, LRC- hhv SRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding.
Ifølge fremgangsmåten som er vist i figur 1 blir en anledningsvis forbehandlet jordgass-strøm, som har en temperatur mellom 10 og 40 °C og et trykk mellom 30 og 70 bar tilført en varmeveksler El gjennom en ledning 1. I denne varmeveksleren El blir jordgass-strømmen forkjølet mot kuldemiddelblandingen avspent i en avspenningsventil P13 i det første hhv PRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding i ledningen P14 til en temperatur mellom -35 og -55 °C.
Kuldemiddelblandingen i det tredje hhv SRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding blir tilført varmeveksleren El gjennom ledningen S5 med en temperatur mellom 10 og 40 °C og et trykk mellom 30 og 60 bar og i varmeveksleren El avkjølt og delvis kondensert mot den allerede nevnte kuldemiddelblandingen i ledningen Pl 4, hvorved kuldemiddelblandingen i ledningen P14 med et trykk mellom 2 og 6 bar fordamper. Kuldemiddelblandingen til SRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding forlater varmeveksleren El gjennom ledningen S6 med en temperatur mellom -35 og -55 °C.
Kuldemiddelblandingen til det andre hhv LRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding blir tilført varmeveksleren El gjennom ledningen L5 med en temperatur mellom 10 og 40 °C og et trykk mellom 15 og 25 bar og i varmeveksleren El kondensert mot kuldemiddelblandingen til PRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding i ledningen Pl4. Kuldemiddelblandingen til LRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding blir trukket ut av varmeveksleren El med en temperatur mellom -35 og -55 °C.
Den fordampede og overopphetede kuldemiddelblandingen til PRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding i ledningen Pl4, ifølge en fordelaktig utforming av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen i alt vesentlig 0 til 40 mol-% eten eller etan, 30 til 40 mol-% propan og 20 til 30 mol-% butan. Denne kuldemiddelblandingen blir tilført utskilleren Pl med et trykk på 2 til 6 bar. Den gassformede kuldemiddelblandingen som blir trukket ut ved hodet til utskilleren Pl gjennom ledningen P2 blir i fortetteren P3 fortettet til et trykk mellom 6 og 10 bar. Videre foregår fortrinnsvis mot havvann, mot luft eller mot et tilsvarende kjølemedium en avkjøling av den fortettede kuldemiddelblandingen i kjøleren P4 til en temperatur mellom 10 og 40 °C.
Videre blir kuldemiddelblandingen tilført en annen utskiller P6 gjennom ledningen P5. Den gassformede fraksjonen av kuldemiddelblandingen som kommer ut ved hodet til utskilleren P6 blir tilført det andre fortetningstrinnet P8 og i dette fortettet til et trykk mellom 10 og 20 bar. Væskefraksjonen fra utskilleren P6 blir ved hjelp av pumpen P7, fortrinnsvis en sentrifugalpumpe pumpet til et trykk mellom 10 og 20 bar og videre ført sammen med kuldemiddelblandingsstrømmen fortettet i fortetteren P8.
Fortetningen av kuldemiddelblandingen i det første hhv PRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding foregår fortrinnsvis i en totrinns senMfugalkompresjonsinnretning i et hus som omfatter såvel kjøleren P4 som også utskilleren P6. I tilfelle meget store mengder kan istedenfor senlximgalkompresjonsinnretningen også en aksialkompresjonsinnretning være forutsatt.
Den fortettede kuldemiddelblandingen til PRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding blir kondensert i kjøleren P9, fortrinnsvis mot havvann eller et tilsvarende kjølemedium og underkjølt litt til et temperaturområde mellom 10 til 40 °C. Videre blir kuldemiddelblandingen tilført varmeveksleren El gjennom ledningen P10 og underkjølt i denne til en temperatur mellom -35 og -50 °C mot seg selv.
Fordampningstemperaturen, som kan oppnås ifølge Joule-Thompson-avspenningen i avspenningsventilen P13 eller alternativt til dette i en avspenningsturbin avhenger i alt vesentlig av graden av underkjøling før ekspansjonen og også av fordamp-ningstrykket i temperaturområdet mellom -38 og -53 °C.
Det andre hhv LRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding tjener som allerede nevnte i innledningen til å overføre til væske den forkjølte jordgass-strømmen i ledningen 2. Kiilderniddelblandingen i dette LRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding består i alt vesentlig av en blanding av 5 til 15 mol-% metan, 0 til 80 mol-% eten eller etan og 10 til 20 mol-% propan. Den forkjølte jordgass-strømmen blir tilført varmeveksleren E2 gjennom ledningen 2, avkjølt i denne til en temperatur mellom -80 og -100 °C og videre trukket ut av varmeveksleren gjennom ledningen 3.
Kuldemiddelblandingen til det tredje hhv SRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding blir tilført varmeveksleren E2 gjennom ledningen S6 med en temperatur mellom -35 og -50 °C og kondensert mot kuldemiddelet til LRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding i ledningen L10. Kuldemiddelblandingen i ledningen L10 fordamper på et trykknivå mellom 1,5 og 6 bar. Den avkjølte kuldemiddelblandingen til SRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding blir med en temperatur mellom -80 og -100 °C trukket ut av varmeveksleren E2 gjennom ledningen S7.
Den fordampede og overopphetede kuldemiddelblandingen til LRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding i ledningen L10 blir tilført utskilleren LI med et trykk mellom 1,5 og 6 bar. Den gassformede kuldemiddelblandingen som kommer ved hodet til utskilleren LI blir tilført fortetteren L3 gjennom ledningen L2 og fortettet i denne til et trykk mellom 10 og 20 bar. Fortetteren E3 er fortrinnsvis utformet som en aksial- eller sentrifugalfortetter i ett hus. Slike kaldtsugende fortettere har den fordelen at det mediumet som skal suges inn ikke må varmes opp til omgivelsestemperaturen før innsugningen, hvorved en varmeflate kan spares inn og dermed kan varmeveksleren dimensjoneres mindre og fremstilles billigere.
Den fortettede kuldemiddelblandingen til LRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding blir i kjøleren L4, fortrinnsvis mot havvann eller et tilsvarende kjølemedium, avkjølt til en temperatur mellom 10 og 40 °C. Kuldemiddelblandingen som er trukket ut av kjøleren L4 gjennom ledningen L5 blir som allerede nevnt overført til væske i varmeveksleren El, tilført varmeveksleren E2 gjennom ledningen L6 og i denne avkjølt mot seg selv til en temperatur mellom -80 og -100 °C. Fordampningstemperaturen til kuldemiddelblandingen ifølge Joule-Thompson-avspenningen i avspenningsventilen L9, eller alternativt til denne i en avspenningsturbin, ligger mellom - 82 og-112°C.
Det tredje hhv SRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding tjener til underkjølingen av den hydrokarbonrike strømmen h.h.v jordgass-strømmen som er overført til væske. Denne underkjølingen er hensiktsmessig hhv nødvendig for at ikke mer enn den mengden som trengs av flash-gassen etter ekspansjonen av den hydrokarbonrike strømmen som er overført til væske kommer ut i en nitrogenfjemeenhet som er anordnet nedover strømmen.
Kuldemiddelblandingen til det tredje hhv SRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding består ifølge en annen fordelaktig utforming av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen i alt vesentlig av en blanding av 0 til 10 mol-% nitrogen, 40 til 65 mol-% metan og 0 til 40 mol-% eten eller 0 til 30 mol-% etan.
Den hydrokarbonrike strømmen som er overført til væske, som tilføres varmeveksleren E3 gjennom ledningen 3 blir i varmeveksleren E3 underkjølt inntil en temperatur fra -150 til -160 °C. Etter denne underkjølingen blir den hydrokarbonrike strømmen hhv jordgass-strømmen trukket ut av varmeveksleren E3 gjennom ledningen 4 og i alt vesentlig avspent til det atmosfæriske trykk ved hjelp av en Joule-Thompson-avspenning i avspenningsventilen 5, eller alternativt til denne i en avspenningsturbin.
Kuldemiddelblandingen til det tredje hhv SRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding som er tilført varmeveksleren E3 gjennom ledningen S9 blir i varmeveksleren E3 underkjølt og videre i avspenningsventilen S10 likeledes underkastet en Joule-Thompson-avspenning. Istedenfor avspenningsventilen S10 kan det igjen være forutsatt en avspenningsturbin. Avspenningen i avspenningsventilen S10 foregår på et trykknivå mellom 2 og 6 bar. Fordampningen av kuldemiddelblandingen i varmeveksleren E3 tjener såvel til underkjølingen av den hydrokarbonrike strømmen som allerede er overført til væske som også til egenunderkjølingen av den ennå ikke avspente kuldemiddelblandingen til SRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding.
Den fordampede og overopphetede kuldemiddelblandingen til SRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding blir tilført en utskiller Sl gjennom ledningen Sil. Den gassformede kuldemiddelblandingen som kommer ut ved hodet til utskilleren Sl blir tilført en fortetter S3 gjennom ledningen S2. I fortetteren S3 foregår en fortetaing av kuldemiddelblandingen ved et trykk på mellom 35 og 60 bar. Kuldemiddelblandingen som kommer ut av fortetteren S3 blir videre avkjølt i kjøleren S4, fortrinnsvis mot havvann eller et tilsvarende kuldemedium.
Hvert av de tre kretsløpene med kuldemiddelblanding har, ifølge en annen fordelaktig utforming av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen nedover strømmen for hver av avspenningsventilene P13, L9 hhv S10 en utskiller/lagerbeholder Pil, L7 hhv S8. Prinsipielt kan disse utskillerne/lagerbeholderne være forutsatt på et hvilket som helst passende sted i kretsløpene med kuldemiddelblanding.
Fra disse utskillerne/lagerbeholderne Pil, L7 og S8 blir væskefraksjonen trukket ut gjennom ledningene P16, L12 hhv S13 og tilført hver av de gassformede hodefraksjonene (flashgass) til kuldemiddelblandingen. Med denne fremgangsmåten blir det en god fordeling av væske og gass og dermed en god varmeovergang i varmevekslerne El, E2 og E3 sikret, spesielt når det handler om såkalte Plate-Fin-Typ-varmevekslere.
I ledningene Pl 6, L12 og S13 er det forutsatt regulerings ventiler Pl 5, LII hhv Sl2. Disse reguleringsventilene tjener til å regulere væskestanden inne i utskillerne/lagerbeholderne Pl 1, L7 hhv S8.
tilfelle av en anleggsstans blir reguleringsventilene P15,L11 ogS12 lukket, slik at utskillerne/lagerbeholderne Pil, L7 og S8 blir fylt opp med kuldemiddelblandingen til hver av kretsløpene med kuldemiddelblanding, derfor er det hensiktsmessig at det i tillegg ved hodet til utskillerne/lagerbeholderne Pli, L7 og S8 er forutsatt reguleringsventiler, som ikke er vist i figurene 1 til 5. Derved blir en lagring av kuldemiddelblandingen på det kaldeste punktet til hvert av kretsløpene med kuldemiddelblanding gjort mulig, hvorved oppkjøringsprosedyren ved driftsstart blir akselerert. Utskillerne/lagerbehol-derne Pil, L7 og S8 er fortrinnsvis dimensjonert slik at kan lagre hele kuldemiddelblandingsmengden i et kretsløp med kuldemiddelblanding.
For videreutvikling av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen blir det foreslått at fortetterne P8, P3, L3 og S3 bare blir drevet av et gassturbindrivverk G, vist med den strekpunktede linjen (anmerkning: også når ved figurene 3 til 5 betegnelsene for fortetter hhv fortetrimgstrinn er forandret i forhold til figurene 1 og 2 så er det med den strekpunktede linjer klarlagt at også med disse utformingene av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen bare er påkrevet med et fortetterdrivverk.).
I figur 2 er det vist en fremgangsmåte for overføring av jordgass til væske som i alt vesentlig er identisk med den i figur 1. Det første, andre og tredje hhv PRC-, LRC- og SRC-kretsløp med kuldemiddelblanding er av hensyn til oversikten bare vist delvis.
Den hydrokarbonrike strømmen hhv jordgass-strømmen blir tilført varmeveksleren El gjennom ledningen 1. På et passende valgt temperaturnivå blir den trukket ut av varmeveksleren El gjennom ledningen 1' og tilført en skillekolonne Tl som har en reboiler RI. Denne skillekolonnen Tl tjener til utskillelse av tunge hydrokarboner som fra sumpen i skillekolonnen blir trukket ut gjennom ledningen 8.
Jordgassen som er fraskilt tunge hydrokarboner som kommer ut ved hodet til skillekolonnen Tl blir igjen tilført varmeveksleren El gjennom ledningen 2'. I denne blir den avkjølt videre og som delvis kondensert strøm tilført en utskiller D gjennom ledningen 2". Væskefraksjonen som kommer ut i sumpen til utskilleren D blir ved hjelp av pumpen Pl gitt som tilbakeløp til hodet på skillekolonnen Tl. Den hydrokarbonrike fraksjonen som kommer ut ved hodet på utskilleren blir gjennom ledningen 2 tilført varmeveksleren E2 og overført til væske i denne. Gjennom ledningen 3 kommer den hydrokarbonrike strømmen som er overført til væske videre til varmeveksleren E3, hvor den blir underkjølt.
Den underkjølte hydrokarbonrike strømmen som er overført til væske blir videre tilført skillekolonnen T2 gjennom ledningen 4, hvorved den som formål å varme opp reboileren R2 før avspenningen i avspenningsventilen 5 blir ført gjennom kolon-nesumpen.
Skillekolonnen T2 tjener til å skille ut nitrogen og metan, hvorved en strøm rik på begge disse komponentene blir trukket ut ved hodet til skillekolonnen T2 gjennom ledningen 6. Denne nitrogen- og metanrike strømmen, den såkalte tail-gassen som blir trukket ut gjennom ledningen 6 blir i varmeveksleren E4 varmet opp mot en delstrøm av den hydrokarbonrike strømmen som blir trukket ut ved hodet til utskilleren D som blir tilført varmeveksleren E4 gjennom ledningen 9, Den hydrokarbonrike delstrømmen som her blir overført til væske blir videre gjennom ledningen 10 og avspenningsventilen 11 likeledes gitt til skillekolonnen T2, enten på samme plan eller et plan etter ønske under tilførselstedet for den hydrokarbonrike strømmen i ledningen 4.
Den underkjølte jordgassen som er overført til væske og trukket ut av sumpen til skillekolonnen T2 blir ved hjelp av pumpen P2 gjennom ledningen 7 tilført et lager.
Figur 3 viser en annen fordelaktig utforming av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Ved denne utformingen er sammenlignet med den utformingen som er vist i figur 1 det første hhv PRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding modifisert. LRC- og
SRC-kretsløpene med kuldemiddelblanding derimot er identiske med dem som er vist i figur 1.
Det fortettede kuldemiddelblandingen (P3) blir i kjøleren avkjølt til en temperatur mellom 10 og 40 °C og derved overført til væske. Videre blir den tilført varmeveksleren El gjennom ledningen P10 og underkjølt i denne. En delstrøm av den underkjølte kuldemiddelblandingen blir i avspenningsventilen Pl3, eller alternativt til denne i en avspenningsturbin, avspent og igjen fordampet i varmeveksleren El. Videre blir denne kuldemiddelblandingsdelstrømmen gjennom ledningen P14 tilført utskilleren Pl med et trykk på 2 til 6 bar. Den gassformede kuldemiddelblandingen som blir trukket ut ved hodet til utskilleren Pl gjennom ledningen P2 blir i fortetteren P3 fortettet til et trykk mellom 6 og 10 bar.
En andre delstrøm av kuldemiddelblandingen som er underkjølt og overført til væske blir trukket ut av varmeveksleren El på et høyere temperaturnivå og avspent i avspenningsventilen Pl7, eller alternativt til denne i en avspenningsturbin. For oversiktens skyld blir utskilleren/lagerbeholderen som er forutsatt etter avspenningsventilen Pl7 og også den tilsvarende reguleringsventilen ikke vist i figuren. Etter at avspenning Pl7 har foregått blir denne delstrømmen av kuldemiddelblandingen likeledes fordampet i varmeveksleren El og gjennom ledningen P18 tilført utskilleren P6. Den gassformede kuldemiddelblandingen som blir trukket ut ved hodet til utskilleren P6 gjennom ledningen P19 blir likeledes tilført fortetteren P3 på et mellomliykktrinn.
Etter blandingen og fortetningen av begge de beskrevne delstrømmene med kuldemiddelblanding til ca. 15 til 20 bar i fortetteren P3 foregår, fortrinnsvis mot havvann, mot luft eller mot et tilsvarende kjølemedium en avkjøling og overføring til væske av den fortettede kuldemiddelblandingen i kjøleren P4 ved en temperatur mellom 10 og 40 °C.
Denne utformingen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen har sammenlignet med den utformingen som er vist i figur 1 følgende fordeler og ulemper: Entalpi-temperatur-diagrammet til strømmen med kuldemiddelblanding til PRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding kan bedre tilpasses til entalpi-temperatur-diagrammene til alle strømmene som skal avkjøles (jordgass-strøm, PRC-, LRC- og SRC-kretsløp med kuldemiddelblanding). Den meget store gasstrømmen på sugesiden til fortetteren P3 blir delt oppi to strømmer. Dette gjør det nødvendig med ytterligere rørledninger og regmeringsinnretninger. Men dimensjonene på rørledningene er mindre. Alt i alt er energiforbruket mindre for denne utformingen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
Figurene 4 og 5 viser andre fordelaktige utforminger av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. For disse utformingene, sammenlignet med utformingen vist i figur 1 er det første hhv PRC- og/eller det andre hhv LRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding modifisert. SRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding er derimot identisk med dem som er vist i figurene 1 og 3. Av hensyn til oversikten blir derfor en fullstendig fremstilling av SRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding utelatt.
For utformingen vist i figur 4 er dessuten det første hhv PRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding identisk med det som er vist i figur 3.
Den fortettede kuldemiddelblandingen i det andre hhv LRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding som videre blir avkjølt i kjøleren L4 til en temperatur mellom 10 og 40 °C blir først tilført varmeveksleren El gjennom ledningen L5 og overført til væske i denne. Videre blir kuldemiddelblandingen tilført varmeveksleren E2 gjennom ledningen L6 og underkjølt i denne. En delstrøm av den underkjølte kuldemiddelblandingen blir i avspenningsventilen L9, eller alternativt til denne i en avspenningsturbin avspent og fordampet i varmeveksleren E2. Videre blir denne kuldemiddelblandingsdelstrømmen tilført utskilleren LI gjennom ledningen L10. Den gassformede kuldemiddelblandingen som blir trukket ut ved hodet til utskilleren LI gjennom ledningen L2blir i fortetteren L3 fortettet til et trykk på mellom 10 og 20 bar.
En andre delstrøm av den underkjølte kuldemiddelblandingen i LRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding blir trukket ut av varmeveksleren E2 på et høyere temperaturnivå og avspent i avspenningsventilen L13, eller alternativt til denne en avspenningsturbin. Av hensyn til oversikten blir utskilleren/lagerbeholderen som forutsettes etter avspenningsventilen LI3 og også de tilsvarende reguleringsventilene ikke vist i figuren. Etter avspenningen LI3 blir denne delstrømmen av kuldemiddelblandingen likeledes fordampet i varmeveksleren E2 og tilført utskilleren LI5 gjennom ledningen LI4. Den gassformede kuldemiddelblandingen som blir trukket ut ved hodet til utskilleren LI 5 gjennom ledningen LI6 blir likeledes tilført fortetteren L3 på et mellomtrykktrinn.
Etter blandingen av de to beskrevne kuldemiddelblandingsdelstrømmene i fortetteren L3 foregår, fortrinnsvis mot havvann, mot luft eller mot et tilsvarende kjølemedium, en avkjøling av den fortettede kuldemiddelblandingen i kjøleren L4 til en temperatur mellom 10 og 40 °C.
Denne utformingen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen har sammenlignet med utformingen vist i figurene 1 hhv 3 følgende fordeler og ulemper: Også her kan entalpi-temperatur-diagrammene for strømmene som skal avkjøles og oppvarmes tilpasses bedre til hverandre. Om den oppnåelige energiinnsparingen gjennom denne utformingen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen rettferdiggjør merinnsatsen for den komplekse fremgangsmåteføringen hhv anlegget må prøves i hvert enkelt tilfelle.
I tilfellet for utformingen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen som er vist i figur 5 er sammenlignet med utformingen som er vist i figur lbare det andre hhv LRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding modifisert.
Den fortettede kuldemiddelblandingen som partielt er overført til væske og videre avkjølt i kjøleren L21 til en temperatur mellom 10 og 40 °C blir først tilført en utskiller L13 gjennom ledningen L5. Den gassformede andelen av kuldemiddelblandingen blir trukket ut ved hodet til utskilleren LI3 gjennom ledningen L6, overført til væske i varmeveksleren El og underkjølt i varmeveksleren E2. Videre blir kuldemiddelblandingen avspent i avspenningsventilen L9, eller alternativt til denne i en avspenningsturbin og fordampet i varmeveksleren E2, hvoretter den blir tilført utskilleren LI gjennom ledningen L10.
Den flytende andelen av kuldemiddelblandingen blir trukket ut av sumpen i utskilleren L13 gjennom ledningen LI4, underkjølt i varmeveksleren El og i varmeveksleren E2 brakt til et noe lavere temperaturnivå. Videre blir denne kuldemid-delblandingsdelstrømmen som er underkjølt og overført til væske avspent i avspenningsventilen LI5, eller alternativt til denne i en avspenningsturbin, likeledes fordampet i varmeveksleren E2 og tilblandet den fordampede kuldemiddelblandingsdel-strømmen i ledningen L10. For oversiktens skyld blir utskiller/lagerbeholder som er forutsatt etter avspenningsventilen LI5 og også de tilsvarende reguleringsventilene ikke vist i figur 5.
Den gassformede kuldemiddelblandingen som er trukket ut ved hodet til utskilleren LI gjennom ledningen L2 blir i fortetteren L3 fortettet til et trykk mellom 6 og 10 bar. Videre foregår, fortrinnsvis mot havvann, mot luft eller mot et tilsvarende medium, en avkjøling av den forteltede kuldemiddelblandingen i kjøleren L4 til en temperatur mellom 10 og 40 °C.
Videre blir kuldemiddelblandingen tilført utskilleren LI7 gjennom leclningen LI6. Den gassformede fraksjonen av kuldemiddelblandingen som kommer ut ved hodet til utskilleren LI7 blir tilført det andre fortetnmgstrinnet L19 gjennom ledningen LI8 og i dette fortettet til et trykk mellom 12 og 25 bar. Væskefraksjonen fra utskilleren L17 blir ved hjelp av pumpen L20, fortrinnsvis en sentrifugalpumpe, pumpet til et trykk mellom 12 og 25 bar og videre ført sammen med kuldemiddelblandingsstrømmen fortettet i fortetteren LI9.
Fortetningen av kuldemiddelblandingen til det andre hhv LRC-kretsløpet med kuldemiddelblanding foregår fortrinnsvis i en totrinnet senrrimgalkompresjonsinmetning i et hus, som omfatter såvel kjøleren L4 som også utskilleren LI 7. I tilfelle store mengder kan istedenfor sentrifugalkompresjonsinnretningen også en aksialkompresjonsinnretning forutsettes.
Denne utformingen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen har i forhold utformingene som er vist i figurene 1, 2 hhv 3 følgende fordeler og ulemper: Også for utformingen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen som er vist i figur 5 kan entalpi-temperatur-diagrammene for strømmer som skal avkjøles og varmes opp bedre tilpasses til hverandre. Om den oppnåelige energiinnsparingen gjennom denne utformingen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen rettferdiggjør merinnsatsen for den komplekse fremgangsmåteføringen hhv anlegget må prøves i hvert enkelt tilfelle.
Av og til kan det være hensiktsmessig at de fortetterne og driftsenhetene som er vist i figurene 1 til 5 i et anlegg som skal overføre til væske er forutsatt doble (f.eks. 2 x 50 %). Med det overskuddet som dette gir lar det seg gjøre i tilfelle av en forstyrrelse i en maskin å opprettholde 50 % av produksjonen.

Claims (8)

1. Fremgangsmåte for å flytendegjøre en hydrokarbonrik strøm, især en jordgass-strøm, gjennom indirekte varmeveksling med kuldemidlene i en kretsløpkaskade med en kuldemiddelblanding, hvor kretsløpkaskaden består av kretsløp med kuldemiddelblanding som har minst 3 forskjellige kuldemiddelsammensetninger og den første tjener til forkjøling, den andre til flytendegjøring og den tredje til underkjøling av den hydrokarbonrike strøm som skal flytendegjøres, KARAKTERISERT VED å komprimere den fordampede og overoppvarmede kuldemiddelblanding ved hjelp av en kaltsugende kompressor (P3, L3, S3).
2. Fremgangsmåte ifølge foregående krav, KARAKTERISERT VED at kuldemiddelblandingen til det første av de tre kretsløpene med kuldemiddelblanding (P5, P10, ...) i det vesentlige inneholder 0 til 70 mol-% etylen eller etan, 30 til 70 mol-% propan og 0 til 30 mol-% butan.
3. Fremgangsmåte ifølge foregående krav, KARAKTERISERT VED at kuldemiddelblandingen i det andre av de 3 kretsløpene med kuldemiddelblanding (L5, L6,...) i det vesentlige inneholder 0 til 15 mol-% metan, 35 til 90 mol-% etylen eller etan og 0 til 20 mol-% propan.
4. Fremgangsmåte ifølge foregående krav, KARAKTERISERT VED at kuldemiddelblandingen i det tredje av de 3 kretsløpene med kuldemiddelblanding (S5, S6,...) i det vesentlige inneholder 0 til 10 mol-% nitrogen, 40 til 65 mol-% metan og 0 til 45 mol-% etylen eller etan.
5. Fremgangsmåte ifølge foregående krav, KARAKTERISERT VED at forkjø-lingen (El), overføringen til væskeform (E2) og underkjølingen (E3) av den hydrokarbonrike strømmen (1) som skal flytendegjøres, foregår i minst 3 varmeutvekslere (El, E2, E3), og at den avlastede kuldemiddelblandingen fra hver av de 3 kretsløp med kuldemiddelblanding kun føres gjennom den siste varmeveksleren (El, E2 hhv E3) før den fornyede komprimering (P3, L3, S3).
6. Fremgangsmåte ifølge foregående krav, KARAKTERISERT VED at den for komprimeringen av kuldemiddelblandingen benyttede kompressor (P3, L3, S3) drives av en (Irivanordning (G).
7. Fremgangsmåte ifølge krav 6, KARAKTERISERT VED at drivanordningen (G) er en gassturbmdrivanordning.
8. Fremgangsmåte ifølge foregående krav, KARAKTERISERT VED at i tilfelle av en anleggs- hhv fremgangsmåtestans blir i det minste kuldemiddelblandingen i et kretsløp med kuldemiddelblanding mellomlagret i minst en utskiller/lagerbeholder (Pil, L7, S8) som hhv fortrinnsvis er anordnet på det kaldeste stedet i hvert av kretsløpene med kuldemiddelblanding.
NO19995046A 1997-04-18 1999-10-15 Fremgangsmåte for å gjöre en karbonhydrogenrik ström flytende NO310124B1 (no)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19716415A DE19716415C1 (de) 1997-04-18 1997-04-18 Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
PCT/EP1998/002198 WO1998048227A1 (de) 1997-04-18 1998-04-15 Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO995046D0 NO995046D0 (no) 1999-10-15
NO995046L NO995046L (no) 1999-11-22
NO310124B1 true NO310124B1 (no) 2001-05-21

Family

ID=7827023

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO19995046A NO310124B1 (no) 1997-04-18 1999-10-15 Fremgangsmåte for å gjöre en karbonhydrogenrik ström flytende

Country Status (8)

Country Link
US (1) US6253574B1 (no)
EP (1) EP0975923B1 (no)
AU (1) AU735800B2 (no)
DE (2) DE19716415C1 (no)
MY (1) MY125139A (no)
NO (1) NO310124B1 (no)
RU (1) RU2212601C2 (no)
WO (1) WO1998048227A1 (no)

Families Citing this family (82)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19728153C2 (de) * 1997-07-03 1999-09-23 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
TW421704B (en) * 1998-11-18 2001-02-11 Shell Internattonale Res Mij B Plant for liquefying natural gas
DE19931790A1 (de) * 1999-07-08 2001-01-11 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
DE19937623B4 (de) * 1999-08-10 2009-08-27 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
GB0006265D0 (en) 2000-03-15 2000-05-03 Statoil Natural gas liquefaction process
DE10121339A1 (de) * 2001-05-02 2002-11-07 Linde Ag Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff aus einer Stickstoff-entaltenden Kohlenwasserstoff Fraktion
US6427483B1 (en) * 2001-11-09 2002-08-06 Praxair Technology, Inc. Cryogenic industrial gas refrigeration system
DE10206388A1 (de) * 2002-02-15 2003-08-28 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
DE10209799A1 (de) * 2002-03-06 2003-09-25 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
US6751985B2 (en) 2002-03-20 2004-06-22 Exxonmobil Upstream Research Company Process for producing a pressurized liquefied gas product by cooling and expansion of a gas stream in the supercritical state
DE10226596A1 (de) * 2002-06-14 2004-01-15 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung einer C3+-reichen Fraktion mit hoher Ausbeute
US6691531B1 (en) * 2002-10-07 2004-02-17 Conocophillips Company Driver and compressor system for natural gas liquefaction
US6742357B1 (en) * 2003-03-18 2004-06-01 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction
EP1613909B1 (en) * 2003-03-18 2013-03-06 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction
EP1471319A1 (en) * 2003-04-25 2004-10-27 Totalfinaelf S.A. Plant and process for liquefying natural gas
WO2005028975A2 (en) * 2003-09-23 2005-03-31 Statoil Asa Natural gas liquefaction process
US7082787B2 (en) * 2004-03-09 2006-08-01 Bp Corporation North America Inc. Refrigeration system
US20070227185A1 (en) * 2004-06-23 2007-10-04 Stone John B Mixed Refrigerant Liquefaction Process
EP1792130B1 (en) * 2004-08-06 2017-04-05 BP Corporation North America Inc. Natural gas liquefaction process
US20080173043A1 (en) * 2005-03-09 2008-07-24 Sander Kaart Method For the Liquefaction of a Hydrocarbon-Rich Stream
PL1861478T3 (pl) * 2005-03-16 2012-07-31 Fuelcor Llc Układy i sposoby do wytwarzania syntetycznych związków węglowodorowych
US20070157663A1 (en) * 2005-07-07 2007-07-12 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of integrated NGL recovery and LNG liquefaction
DE102005038266A1 (de) 2005-08-12 2007-02-15 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
JP5097951B2 (ja) * 2005-11-24 2012-12-12 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 流れの冷却方法及び装置、特に天然ガスなどの炭化水素流の冷却方法及び装置
US20070283718A1 (en) * 2006-06-08 2007-12-13 Hulsey Kevin H Lng system with optimized heat exchanger configuration
US20110185767A1 (en) * 2006-08-17 2011-08-04 Marco Dick Jager Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon-containing feed stream
DE102006039661A1 (de) * 2006-08-24 2008-03-20 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
US20080141711A1 (en) * 2006-12-18 2008-06-19 Mark Julian Roberts Hybrid cycle liquefaction of natural gas with propane pre-cooling
DE102007006370A1 (de) 2007-02-08 2008-08-14 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
DE102007007097A1 (de) 2007-02-13 2008-08-14 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
US9528759B2 (en) * 2008-05-08 2016-12-27 Conocophillips Company Enhanced nitrogen removal in an LNG facility
WO2010027629A2 (en) * 2008-09-08 2010-03-11 Conocophillips Company System for incondensable component separation in a liquefied natural gas facility
US20100154469A1 (en) * 2008-12-19 2010-06-24 Chevron U.S.A., Inc. Process and system for liquefaction of hydrocarbon-rich gas stream utilizing three refrigeration cycles
DE102010011052A1 (de) * 2010-03-11 2011-09-15 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
EP2369279A1 (de) 2010-03-12 2011-09-28 Ph-th Consulting AG Verfahren zur Kühlung oder Verflüssigung eines an Kohlenwasserstoffen reichen Stromes und Anlage zur Durchführung desselben
US9441877B2 (en) 2010-03-17 2016-09-13 Chart Inc. Integrated pre-cooled mixed refrigerant system and method
EP2426452A1 (en) 2010-09-06 2012-03-07 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for cooling a gaseous hydrocarbon stream
EP2426451A1 (en) * 2010-09-06 2012-03-07 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for cooling a gaseous hydrocarbon stream
DE102011010633A1 (de) * 2011-02-08 2012-08-09 Linde Ag Verfahren zum Abkühlen eines ein- oder mehrkomponentigen Stromes
DE102011014984A1 (de) 2011-03-24 2012-09-27 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
EP2597406A1 (en) 2011-11-25 2013-05-29 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for removing nitrogen from a cryogenic hydrocarbon composition
RU2607708C2 (ru) 2011-12-12 2017-01-10 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ и устройство для удаления азота из криогенной углеводородной композиции
WO2013087569A2 (en) 2011-12-12 2013-06-20 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for removing nitrogen from a cryogenic hydrocarbon composition
AU2012350743B2 (en) 2011-12-12 2015-08-27 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for removing nitrogen from a cryogenic hydrocarbon composition
EP2604960A1 (en) 2011-12-15 2013-06-19 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of operating a compressor and system and method for producing a liquefied hydrocarbon stream
EP2642228A1 (en) * 2012-03-20 2013-09-25 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of preparing a cooled hydrocarbon stream and an apparatus therefor.
CN103322769B (zh) * 2012-03-20 2015-07-08 中国海洋石油总公司 一种基荷型天然气液化工厂的级联式液化系统
CN102654347A (zh) * 2012-05-22 2012-09-05 中国海洋石油总公司 一种丙烷预冷双混合冷剂串联液化系统
FR2993643B1 (fr) * 2012-07-17 2014-08-22 Saipem Sa Procede de liquefaction de gaz naturel avec changement de phase
RU2642827C2 (ru) 2012-08-31 2018-01-29 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Системы привода с переменной скоростью, способ управления системой привода с переменной скоростью и способ охлаждения потока углеводородов
SG11201503053SA (en) * 2012-11-16 2015-06-29 Exxonmobil Upstream Res Co Liquefaction of natural gas
CN102927791A (zh) * 2012-11-30 2013-02-13 中国石油集团工程设计有限责任公司 带预冷的双复合冷剂制冷系统及方法
AU2013375185B2 (en) * 2013-01-24 2016-03-31 Exxonmobil Upstream Research Company Liquefied natural gas production
CN105473967B (zh) 2013-03-15 2018-06-26 查特能源化工公司 混合制冷剂系统和方法
US11408673B2 (en) 2013-03-15 2022-08-09 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
US11428463B2 (en) 2013-03-15 2022-08-30 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
CA2909614C (en) 2013-04-22 2021-02-16 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for producing a liquefied hydrocarbon stream
EP2796818A1 (en) 2013-04-22 2014-10-29 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for producing a liquefied hydrocarbon stream
DE102013016695A1 (de) * 2013-10-08 2015-04-09 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
EP2869415A1 (en) 2013-11-04 2015-05-06 Shell International Research Maatschappij B.V. Modular hydrocarbon fluid processing assembly, and methods of deploying and relocating such assembly
EP2977431A1 (en) 2014-07-24 2016-01-27 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. A hydrocarbon condensate stabilizer and a method for producing a stabilized hydrocarbon condenstate stream
EP2977430A1 (en) 2014-07-24 2016-01-27 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. A hydrocarbon condensate stabilizer and a method for producing a stabilized hydrocarbon condenstate stream
EP3032204A1 (en) 2014-12-11 2016-06-15 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and system for producing a cooled hydrocarbons stream
DE102015002164A1 (de) * 2015-02-19 2016-08-25 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas
AR105277A1 (es) 2015-07-08 2017-09-20 Chart Energy & Chemicals Inc Sistema y método de refrigeración mixta
DE102016004606A1 (de) 2016-04-14 2017-10-19 Linde Aktiengesellschaft Verfahrenstechnische Anlage und Verfahren zur Flüssiggasherstellung
RU2645185C1 (ru) 2017-03-16 2018-02-16 Публичное акционерное общество "НОВАТЭК" Способ сжижения природного газа по циклу высокого давления с предохлаждением этаном и переохлаждением азотом "арктический каскад" и установка для его осуществления
US11668523B2 (en) * 2017-05-21 2023-06-06 EnFlex, Inc. Process for separating hydrogen from an olefin hydrocarbon effluent vapor stream
GB2563021A (en) * 2017-05-30 2018-12-05 Linde Ag Refrigeration circuit system and method of maintaining a gas seal of a compressor system
US10852059B2 (en) 2017-09-28 2020-12-01 Air Products And Chemicals, Inc. Multiple pressure mixed refrigerant cooling system
US10753676B2 (en) * 2017-09-28 2020-08-25 Air Products And Chemicals, Inc. Multiple pressure mixed refrigerant cooling process
US11236941B2 (en) 2017-12-15 2022-02-01 Saudi Arabian Oil Company Process integration for natural gas liquid recovery
US10571189B2 (en) 2017-12-21 2020-02-25 Shell Oil Company System and method for operating a liquefaction train
RU2694337C1 (ru) * 2018-07-02 2019-07-11 Андрей Владиславович Курочкин Установка выделения углеводородов c2+ из природного газа (варианты)
RU2694746C1 (ru) * 2018-08-06 2019-07-16 Андрей Владиславович Курочкин Установка получения углеводородов с2+ из природного газа (варианты)
RU2694735C1 (ru) * 2018-08-30 2019-07-16 Андрей Владиславович Курочкин Установка низкотемпературной сепарации с фракционирующей абсорбцией нтсфа для переработки природного газа с выделением углеводородов c2+ (варианты)
RU2694731C1 (ru) * 2018-08-30 2019-07-16 Андрей Владиславович Курочкин Установка низкотемпературной фракционирующей абсорбции нтфа для переработки природного газа с выделением углеводородов c2+ (варианты)
RU2681897C1 (ru) * 2018-08-30 2019-03-13 Андрей Владиславович Курочкин Установка низкотемпературной сепарации с дефлегмацией нтсд для переработки природного газа с выделением углеводородов c2+ (варианты)
RU2682595C1 (ru) * 2018-08-30 2019-03-19 Андрей Владиславович Курочкин Установка низкотемпературной дефлегмации нтд для переработки природного газа с получением углеводородов c2+ (варианты)
RU2695553C1 (ru) * 2018-11-20 2019-07-24 Андрей Владиславович Курочкин Установка низкотемпературной дефлегмации с сепарацией нтдс для подготовки природного газа с получением этан-бутановой фракции и способ ее работы
CN109631492A (zh) * 2018-12-13 2019-04-16 西安石油大学 一种采用混合冷剂级联的天然气液化装置及方法
RU2727501C1 (ru) * 2019-01-31 2020-07-22 Андрей Владиславович Курочкин Установка нтдр для выделения углеводородов с2+ из магистрального газа (варианты)

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB895094A (en) * 1959-10-21 1962-05-02 Shell Int Research Improvements in or relating to process and apparatus for liquefying natural gas
US3302416A (en) * 1965-04-16 1967-02-07 Conch Int Methane Ltd Means for maintaining the substitutability of lng
GB1181049A (en) * 1967-12-20 1970-02-11 Messer Griesheim Gmbh Process for the Liquifaction of Natural Gas
GB1291467A (en) * 1969-05-19 1972-10-04 Air Prod & Chem Combined cascade and multicomponent refrigeration system and method
US4504296A (en) * 1983-07-18 1985-03-12 Air Products And Chemicals, Inc. Double mixed refrigerant liquefaction process for natural gas
IT1176290B (it) * 1984-06-12 1987-08-18 Snam Progetti Processo per raffreddamento e liquefazione di gas a basso punto di ebollizione
US4755200A (en) * 1987-02-27 1988-07-05 Air Products And Chemicals, Inc. Feed gas drier precooling in mixed refrigerant natural gas liquefaction processes
US5473900A (en) * 1994-04-29 1995-12-12 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for liquefaction of natural gas
DE4440405C1 (de) * 1994-11-11 1996-05-23 Linde Ag Verfahren zum Zwischenspeichern eines Kältemittels
DE19540142C1 (de) * 1995-10-27 1997-03-27 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen oder Teilverflüssigen von unter Druck stehenden Gasen oder Gasgemischen
US5611216A (en) * 1995-12-20 1997-03-18 Low; William R. Method of load distribution in a cascaded refrigeration process
US5669234A (en) * 1996-07-16 1997-09-23 Phillips Petroleum Company Efficiency improvement of open-cycle cascaded refrigeration process

Also Published As

Publication number Publication date
DE59810225D1 (de) 2003-12-24
NO995046L (no) 1999-11-22
WO1998048227A1 (de) 1998-10-29
US6253574B1 (en) 2001-07-03
DE19716415C1 (de) 1998-10-22
NO995046D0 (no) 1999-10-15
EP0975923B1 (de) 2003-11-19
MY125139A (en) 2006-07-31
AU7643698A (en) 1998-11-13
RU2212601C2 (ru) 2003-09-20
AU735800B2 (en) 2001-07-12
EP0975923A1 (de) 2000-02-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO310124B1 (no) Fremgangsmåte for å gjöre en karbonhydrogenrik ström flytende
AU2016202430B2 (en) Integrated methane refrigeration system for liquefying natural gas
US4545795A (en) Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction
AU2005216022B2 (en) LNG system with warm nitrogen rejection
US7404300B2 (en) Enhanced methane flash system for natural gas liquefaction
AU755215B2 (en) Nitrogen rejection system for liquefied natural gas
NO338434B1 (no) Hybridgass smeltesyklus med mutiple ekspandere
US7866184B2 (en) Semi-closed loop LNG process
JPH0449028B2 (no)
RU2645185C1 (ru) Способ сжижения природного газа по циклу высокого давления с предохлаждением этаном и переохлаждением азотом "арктический каскад" и установка для его осуществления
US7591149B2 (en) LNG system with enhanced refrigeration efficiency
NO315534B1 (no) Fremgangsmåte for kondensering av en trykksatt födegass
NO331440B1 (no) Hybrid cyklus for produksjon av LNG
NO312605B1 (no) Fremgangsmåte og anordning for flytendegjöring av en naturgass
NO160629B (no) Fremgangsmaate for fremstilling av flytendegjort naturgass, samt system for utfoerelse av fremgangsmaaten.
US20120204598A1 (en) Integrated waste heat recovery in liquefied natural gas facility
WO2006009609A2 (en) Lng system with enhanced turboexpander configuration
US20070107464A1 (en) LNG system with high pressure pre-cooling cycle
KR101637334B1 (ko) 천연가스 액화방법 및 장치
US20080098770A1 (en) Intermediate pressure lng refluxed ngl recovery process
KR20120005158A (ko) 천연가스 액화방법 및 장치
AU2010210900B2 (en) Method for utilization of lean boil-off gas stream as a refrigerant source

Legal Events

Date Code Title Description
MK1K Patent expired