CZ240094A3 - Heat treatment process for producing an austenitic edge layer - Google Patents
Heat treatment process for producing an austenitic edge layer Download PDFInfo
- Publication number
- CZ240094A3 CZ240094A3 CZ942400A CZ240094A CZ240094A3 CZ 240094 A3 CZ240094 A3 CZ 240094A3 CZ 942400 A CZ942400 A CZ 942400A CZ 240094 A CZ240094 A CZ 240094A CZ 240094 A3 CZ240094 A3 CZ 240094A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- austenitic
- heat treatment
- edge layer
- stainless steel
- nitrogen
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims description 10
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 claims description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 9
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 7
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 4
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 3
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 16
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 6
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- OIRDTQYFTABQOQ-KQYNXXCUSA-N adenosine Chemical compound C1=NC=2C(N)=NC=NC=2N1[C@@H]1O[C@H](CO)[C@@H](O)[C@H]1O OIRDTQYFTABQOQ-KQYNXXCUSA-N 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 2
- 239000002126 C01EB10 - Adenosine Substances 0.000 description 1
- 229960005305 adenosine Drugs 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/24—Nitriding
- C23C8/26—Nitriding of ferrous surfaces
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu tepelného zpracování pro vytvoření austenitické okrajové vrstvy v téměř hotových součástech s obsahem rozpuštěného dusíku > 0,30 % hmotnostních.
Dosavadní stav techniky
Rozpuštěný uhlík a dusík zvyšují v nerezavějících ocelích tvrdost martenzitu, mez průtažnosti austenitu a způsobují stabilizaci austenitické fáze. Zatímco přidáváním uhlíku se odolnost nerezavějící oceli proti korozi ve -vlhkém prostředí zhoršuje, způsobuje dusík zlepšení této vlastnosti. Využití tohoto vhodného působení dusíku je v rozporu s jeho rozpustností v roztavené oceli za normálního tlaku, která je oproti rozpustnosti uhlíku podstatně menší. Proto se v současné době používají pro výrobu nerezavějících ocelí s obsahem dusíku v rozsahu od 0,3 do 3 % hmotnostních způsoby prováděné pod tlakem nebo způsoby práškové metalurgie. Tyto způsoby jsou ,však oproti zpracování roztavené oceli za normálního tlaku spojeny se značnými náklady.
V patentu DE 40 33 706 je popsáno povrchové vytvrzování dusíkem, při němž se po nitridování martenzitické nerezavějící oceli kalením vytvoří tvrdá martenzitická okrajová vrstva nad kujným jádrem. .Tento způsob se používá pro zpracování nerezavějících válečkových ložisek, částí převodů a nástrojů, jakož i pro nerezavějící součásti čerpadel a ventilů v tekutinách obsahujících částice nečistot. Ve všech těchto případech je zapotřebí nejvyšší pevnosti v tlaku a tvrdosti okrajových vrstev, která je však spojena se značnou křehkostí.
Úkolem vynálezu je vytvořit co nejpevnější, avšak současně houževnatou austenitickou okrajovou vrstvu nad kujným nebo tvrdým jádrem (obr. 1).
Podstata vynálezu
Tento úkol splňuje způsob tepelného zpracování pro vytvoření austenitické okrajové vrstvy v téměř hotových dusíku > podstatou součástech s obsahem rozpuštěného hmotnostních, podle vynálezu, jehož nitridování se provádí při teplotě v rozsahu od 1000 do 1200 °C v plynné atmosféře obsahující dusík a následné ochlazení se provádí takovou rychlostí, že se zabrání vylučování nitridů.
0,30 % je, že
Způsob tepelného zpracování podle vynálezu upouští od vysokého obsahu dusíku v oceli v celé součásti. Místo toho se tepelným zpracováním obohatí rozpuštěným dusíkem pouze okrajové oblasti téměř hotové součásti z nerezavějící oceli, a to do takové hloubky, žě se vytvoří vysoce pevná, avšak houževnatá austenitická okrajová vrstva nad jádrem, které má strukturu z feritu,' austenitu, martenzitu nebo směsi ze dvou nebo tří z těchto struktur.
Tepelné zpracování podlé vynálezu sestává z nitridování v plynné atmosféře, schopné vydávat dusík, při teplotě v rozsahu od 1000 do 1200 “C. Teplota, tlak a doba zpracování se zvolí tak, že se vytvoří okrajová vrstva určité tloušťky, jejíž obsah““dusíku “bude““v“rozmez i meži“ dolni“hranicí 0,3% hmotnostních a horní hranicí, která je dána začínajícím vylučováním nitridů v průběhu nitridování. Následné ochlazení se provede tak rychle, že ani během něho nedojde k žádnému vyloučení nitridů. Následným opětovným ohřátím na teplotu < 650 °C se umožní vytvrzení okrajové vrstvy.
Difúzí dusíku se austenitická fáze v okrajové vrstvě stabilizuje, takže martenzitické nebo feritické podíly struktury v okrajové oblasti se změní na austenit. Současné se. vytvrzením směsných krystalů austenitu dusíkem zvýší pevnost okrajové vrstvy, aniž by došlo ke zkřehnutí. Na základě ( dosažené .kombinace pevnosti a houževnatosti je austenitická ’’ okrajová vrstva vytvořená způsobem podle vynálezu vhodná pro zvýšení odolnosti vůči opotřebení, zejména při namáhání nárazy, kavitací a účinkem dopadajících kapek, k nimž dochází například u proudových strojů.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude dále blíže objasněn na příkladu provedení podle přiložených výkresů, na nichž obr. 1 znázorňuje graf závislosti tvrdosti v nitridované okrajové yrstvě austenitické nerezavějící oceli na vzdálenosti od okraje, obr. 2 graf závislosti rozpustnosti dusíku na teplotě a na parciálním tlaku dusíku na příkladu nerezavějící duplexní oceli, obr. 3 strukturu na přechodu z nitridovaného austenitického okraje do jádra .nerezavějící feriticko-austěnitické duplexní oceli X 2 CrNiMoN 22 5 3, obr. 4 graf závislosti hmotnostních ztrát při zkoušce odolnosti na kavitací nerezavějící duplexní oceli na době zatížení ve srovnání s nitridovaným okrajem stejné oceli, a obr. 5 graf závislosti proudové hustoty na napětí ve •j vodném roztoku s 3 % hmotnostními NaCl u nerezavějící duplexní oceli před a po nitridování.
Příklady provedení vynálezu
Pro rychloběžná oběžná kola čerpadel v agresivních médiích se používají často feriticko-austenitické nerezavějící duplexní oceli, jejichž dvoufázová struktura znamená vytvoření požadované vysoké meze průtažnosti. Častým druhem selhání těchto součástí je opotřebení způsobené kavitací. Jak vyplývá z obr. 2, dojde nitridováním v plynném dusíku při teplotě 1150 ‘C a tlaku 0,1 MPa k rozpuštění obsahu > 1,4 % hmotnostních dusíku v okrajové oblasti materiálu. Po ochlazení jetmožno ve feriticko-austenitické struktuře - jádra na obr. 3 vidět zcela austenitickou okrajovou vrstvu. Tato okrajová vrstva byla pro Srovnání s nenitridovaným materiálem jádra podrobena zkoušce na opotřebení účinkem kavitace. Přitom se generátorem vytvořila ultrazvukem o frekvenci 20 kHz a amplitudě 40 μπι v destilované vodě bublinková oblast, která způsobovala imploze na zkoušeném povrchu. Hodnota opotřebení je znázorněna jako hmotnostní ztráta po dobu zatížení v grafu na obr. 4. Pro nitridovanou okrajovou vrstvu, vytvořenou tepelným zpracováním podle vynálezu, nastane intenzita opotřebení 0,0356 mg/103s, a pro nenitridovanou ocel je její hodnota 1,53 mg/103s. Nitridováním okrajové oblasti tedy dojde ke snížení intenzity opotřebení o faktor 43. Na příkladu křivky závislosti proudové hustoty na napětí, uvedeném na obr. 5, je vidět, že odolnost vůči korozi v uměle vytvořené mořské vodě se nitridováním okrajové vrstvy mírně zvýší. Při přibližně stejné hustotě pasivního proudu dojde u nitridovaného zkušebního vzorku ke zvýšení průlomového napětí vůči nenitridovanému zkušebnímu vzorku.
Přeneseno na oběžné kolo čerpadla znamená výsledky těchto
J QUI U
e. us ueuie zacnovana vysoxa mez průtažnosti feriticko-austenitické duplexní struktury, a proto i únosnost při vysokých frekvencích otáčení. Současně se intenzita opotřebení účinkem kavitace nitridovanou áusťenitičkóu’ okrajovou vrstvou značně sníží do té doby, dokud se tato okrajová vrstva neopotřebí. Pokud jde o náklady, odpadá u duplexních ocelí obvyklé tepelné zpracování, sestávající z popouštěcího žíhání v rozsahu teplot od 1020 do
1100 °C a prudkého ochlazení. Místo toho se provádí nitridování a ochlazování, takže zvýšené náklady spočívají jen v delší době zpracování a ve vytvoření plynné atmosféry.
Claims (9)
1. Způsob tepelného zpracování pro vytvoření austenitické okrajové vrstvy v téměř hotových součástech s obsahem rozpuštěného dusíku > 0,30 % hmotnostních, v yznačující se tím, že nitridování se provádí při teplotě v rozsahu od 1000 do 1200 'C v plynné atmosféře obsahující dusík a následné ochlazení se provádí takovou rychlostí, že se zabrání vylučování nitridů.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující tím, že se použije nerezavějící austenitická ocel.
3. Způsob podle nároku 1, vyznačující tím, že se použije nerezavějící martenzitická ocel.
4. Způsob podle nároku 1, vyznačující t í m, že se použije nerezavějící feritická ocel.
5. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se použije nerezavějící feriticko-austenitická ocel.
6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se použije nerezavějící f eriticko-martenzitická ocel.
7. Způsob podle nároku 1 až 6,vyznačuj ící
O C V J. iU i
liší od normálního tlaku,
8. Způsob podle nároku 1 až 7,vyznačuj ící ~s ě ~ťTí”ní7 žeokrajová ' vrstva ~šě vytvrdí následujícím opětným ohřevem na teplotu < 650 °C.
9. Použití způsobu tepelného zpracování podle nároku 1 až
X
IX i ' /
8 ke zlepšení odolnosti vůči opotřebení, zejména při namáhání nárazy, kavitací nebo nárazy kapek.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4333917A DE4333917C2 (de) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | Randaufsticken zur Erzeugung einer hochfesten austenitischen Randschicht in nichtrostenden Stählen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ240094A3 true CZ240094A3 (en) | 1995-08-16 |
Family
ID=6499447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ942400A CZ240094A3 (en) | 1993-10-05 | 1994-09-30 | Heat treatment process for producing an austenitic edge layer |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5503687A (cs) |
| EP (1) | EP0652300B1 (cs) |
| JP (1) | JPH07188733A (cs) |
| CN (1) | CN1058758C (cs) |
| CZ (1) | CZ240094A3 (cs) |
| DE (1) | DE4333917C2 (cs) |
| ES (1) | ES2296286T3 (cs) |
| PL (1) | PL178509B1 (cs) |
| RU (1) | RU2127330C1 (cs) |
Families Citing this family (48)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1036945A (ja) * | 1996-07-19 | 1998-02-10 | Nippon Steel Corp | ねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじ及びその焼入方法 |
| US5851313A (en) * | 1996-09-18 | 1998-12-22 | The Timken Company | Case-hardened stainless steel bearing component and process and manufacturing the same |
| DE19729984A1 (de) * | 1997-07-12 | 1999-01-14 | Ipsen Ind Int Gmbh | Verfahren zum Aufsticken der Randschicht metallischer Werkstücke |
| AU8351898A (en) * | 1997-07-21 | 1999-02-16 | Nsk Rhp European Technology Co. Limited | Case hardening of steels |
| JP4252145B2 (ja) * | 1999-02-18 | 2009-04-08 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐遅れ破壊性に優れた高強度・高靭性ステンレス鋼 |
| RU2184175C2 (ru) * | 2000-08-14 | 2002-06-27 | Институт прикладной механики Уральского отделения РАН | Способ термической обработки для формирования аустенита в железо-хромистых сплавах |
| CN100439553C (zh) * | 2002-07-29 | 2008-12-03 | 皇家飞利浦电子股份有限公司 | 马氏体时效型钢的等离子渗氮、电动剃须刀的剃刀盖、用该钢制造的切削器具以及一种电动剃须刀 |
| JP4009716B2 (ja) * | 2002-08-08 | 2007-11-21 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 窒素吸収処理によるステンレス鋼製製品の製造方法とこれにより得られるステンレス鋼製製品 |
| JP4336784B2 (ja) * | 2002-11-21 | 2009-09-30 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 生体軟組織用医療用具とその製造方法 |
| DE102004048172A1 (de) * | 2004-10-02 | 2006-04-06 | Ina-Schaeffler Kg | Spanlos hergestelltes dünnwandiges rostfreies Lagerbauteil insbesondere Wälzlagerbauteil |
| JP4378773B2 (ja) | 2005-05-16 | 2009-12-09 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | ステンレス鋼製製品の製造方法とそのステンレス鋼製製品 |
| CN101198714B (zh) * | 2005-06-15 | 2011-07-20 | 皇家飞利浦电子股份有限公司 | 制造不锈钢产品的方法 |
| JP2007248397A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Seiko Epson Corp | 装飾品および時計 |
| US7793416B2 (en) | 2006-05-15 | 2010-09-14 | Viking Pump, Inc. | Methods for hardening pump casings |
| RU2324001C1 (ru) * | 2006-07-06 | 2008-05-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Уфимский государственный авиационный технический университет | Способ термической и химико-термической обработки стальных изделий в вакууме |
| CN101186992B (zh) * | 2006-11-16 | 2010-11-17 | 有限会社结城高周波 | 渗氮淬火制品及其制造方法 |
| DE502007000645D1 (de) | 2007-02-02 | 2009-06-04 | Wmf Ag | Ess- und/oder Servierbesteck aus ferritischem Edelstahl mit einer martensitischen Randschicht |
| JP5212602B2 (ja) * | 2007-09-14 | 2013-06-19 | セイコーエプソン株式会社 | 機器およびハウジング材の製造方法 |
| FI125458B (fi) * | 2008-05-16 | 2015-10-15 | Outokumpu Oy | Ruostumaton terästuote, tuotteen käyttö ja menetelmä sen valmistamiseksi |
| DE202008015481U1 (de) | 2008-10-08 | 2009-06-18 | Barth, Peter, Dr. | Schmucksachen aus Edelstahl mit einer martensitischen Randschicht |
| WO2010040333A1 (de) * | 2008-10-08 | 2010-04-15 | Peter Barth | Biokompatibler werkstoff aus edelstahl mit einer martensitischen randschicht |
| DE102009005578A1 (de) | 2009-01-21 | 2010-07-22 | Barth, Peter, Dr. | Medizinische Instrumente aus Edelstahl mit einer martensitischen Randschicht |
| JP2009142664A (ja) * | 2009-02-04 | 2009-07-02 | National Institute For Materials Science | 生体軟組織用医療用具とその製造方法 |
| DE102009053260B4 (de) * | 2009-11-05 | 2011-09-01 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zum Beschichten von Stahlbändern und beschichtetes Stahlband |
| CA2833579C (en) | 2011-04-28 | 2019-09-17 | Expanite A/S | Method for solution hardening of a cold deformed workpiece of a passive alloy, and a member solution hardened by the method. |
| DE102011077368A1 (de) | 2011-06-10 | 2012-12-13 | BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH | Haushaltsgerät mit einem wärmebehandelten Haushaltsgeräte-Bauteil |
| FR2980804B1 (fr) | 2011-09-30 | 2014-06-27 | Areva Np | Procede de realisation a partir d'une ebauche en acier inoxydable austenitique a faible teneur en carbone d'une gaine resistant a l'usure et a la corrosion pour reacteur nucleaire, gaine et grappe de commande correspondantes |
| KR101897321B1 (ko) * | 2012-04-27 | 2018-09-10 | 엑시파니테 테크놀로지 에이/에스 | 패시브 합금의 냉간 변형된 가공물의 고용 경화를 위한 방법 및 상기 방법에 의해 용액 경화된 부재 |
| US9309895B2 (en) | 2012-06-18 | 2016-04-12 | Kennametal Inc. | Closed impeller with a coated vane |
| DE102012216117A1 (de) | 2012-09-12 | 2014-03-13 | Hilti Aktiengesellschaft | Verfahren zum Herstellen einer selbstschneidenden Schraube |
| RU2522922C2 (ru) * | 2012-10-10 | 2014-07-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ внутреннего азотирования ферритной коррозионно-стойкой стали |
| DE102012023394A1 (de) | 2012-11-30 | 2014-06-05 | Robert Bosch Gmbh | Eisenbasierte Legierung, daraus hergestelltes Halbzeug oder Bauteil mit magnetischem Trennbereich, und Verfahren zu deren Herstellung |
| US20150160416A1 (en) | 2013-12-10 | 2015-06-11 | Parker-Hannifin Corporation | Multiple layer hardness ferrule |
| JP6688228B2 (ja) | 2014-05-15 | 2020-04-28 | エクスパナイト テクノロジー アグシャセルスガーッブＥｘｐａｎｉｔｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ａ／Ｓ | ロックワッシャー |
| JP5869072B2 (ja) * | 2014-08-06 | 2016-02-24 | 日本冶金工業株式会社 | ステンレス鋼板の表面改質方法 |
| DE102016108775A1 (de) * | 2016-05-12 | 2017-11-16 | Fischerwerke Gmbh & Co. Kg | Selbstschneidende Betonschraube |
| EP3615700B1 (en) | 2017-04-26 | 2023-06-07 | Expanite Technology A/S | Assembly component |
| CN109811299A (zh) * | 2018-12-27 | 2019-05-28 | 陕西铁马铸锻有限公司 | 转辙机锁闭杆及其热处理工艺 |
| CN110283979A (zh) * | 2019-06-05 | 2019-09-27 | 无锡光旭新材料科技有限公司 | 一种同时提高铁素体不锈钢强度和塑性的方法 |
| CN110438511A (zh) * | 2019-09-19 | 2019-11-12 | 奥展实业有限公司 | 一种不锈钢紧固件的防锈方法 |
| DE102019125839A1 (de) * | 2019-09-25 | 2021-04-08 | Danfoss A/S | Verfahren zum Herstellen einer wasserhydraulischen Maschine |
| CN111663097A (zh) * | 2020-06-17 | 2020-09-15 | 惠州濠特金属科技有限公司 | 奥氏体渗氮的工艺 |
| CN111962014B (zh) * | 2020-09-04 | 2023-04-28 | 湖南申亿五金标准件有限公司 | 一种不锈钢强化热处理工艺及热处理渗氮炉 |
| RU2758506C1 (ru) * | 2020-12-01 | 2021-10-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Способ повышения износостойкости и коррозионной стойкости изделий из аустенитных сталей |
| CN112831639B (zh) * | 2020-12-31 | 2022-11-11 | 武汉科技大学 | 一种屈服强度≥700MPa奥氏体不锈钢的生产方法 |
| KR20240028470A (ko) * | 2021-08-02 | 2024-03-05 | 닛테츠 케미컬 앤드 머티리얼 가부시키가이샤 | 스테인리스 강판, 연료 전지용 세퍼레이터, 연료 전지 셀, 및 연료 전지 스택 |
| JP2024546146A (ja) | 2021-12-17 | 2024-12-17 | カーペンター テクノロジー コーポレイション | 冷間加工され表面硬化された本質的にＣｏを含まないステンレス鋼合金から製造された物品およびその製造方法 |
| CN115466922A (zh) * | 2022-09-13 | 2022-12-13 | 长春工业大学 | 一种高强高韧高耐腐蚀不锈钢材料及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3943010A (en) * | 1974-06-12 | 1976-03-09 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Process for producing austenitic ferrous alloys |
| SU584044A1 (ru) * | 1975-12-01 | 1977-12-15 | Предприятие П/Я А-1147 | Способ термической обработки деталей из нержавеющих мартенситностареющих сталей |
| JPS5277836A (en) * | 1975-12-23 | 1977-06-30 | Fujikoshi Kk | Surface treatment of martensitic stainless steel |
| DE2610224C2 (de) * | 1976-03-11 | 1983-01-05 | Fa. Hermann C. Starck Berlin, 1000 Berlin | Verfahren zur Herstellung von porösen Anodenkörpern durch Pressen und Sintern von Pulvern aus Ventilmetallen |
| JPS60159116A (ja) * | 1984-01-27 | 1985-08-20 | Toyota Motor Corp | 焼入性と強靭性の良好な鋼部品の製造方法 |
| DE3708956C1 (de) * | 1987-03-19 | 1988-03-17 | Handtmann Albert Elteka Gmbh | Spaltringdichtung einer Kreiselpumpe |
| DE4033706A1 (de) * | 1990-10-24 | 1991-02-21 | Hans Prof Dr Ing Berns | Einsatzhaerten mit stickstoff zur verbesserung des korrosionswiderstandes martensitischer nichtrostender staehle |
| DE4036381C1 (cs) * | 1990-11-15 | 1991-08-14 | Degussa Ag, 6000 Frankfurt, De | |
| JPH05222512A (ja) * | 1991-09-05 | 1993-08-31 | Aimetsukusu Kk | オーステナイト系ステンレス鋼における耐摩耗性を向上させた高温窒化処理方法とその応用 |
-
1993
- 1993-10-05 DE DE4333917A patent/DE4333917C2/de not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-09-17 ES ES94114659T patent/ES2296286T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-09-17 EP EP94114659A patent/EP0652300B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-09-30 CZ CZ942400A patent/CZ240094A3/cs unknown
- 1994-10-03 PL PL94305287A patent/PL178509B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1994-10-03 RU RU94035767A patent/RU2127330C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1994-10-04 CN CN94118641A patent/CN1058758C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1994-10-04 JP JP6275455A patent/JPH07188733A/ja active Pending
- 1994-10-05 US US08/319,460 patent/US5503687A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE4333917C2 (de) | 1994-06-23 |
| PL178509B1 (pl) | 2000-05-31 |
| PL305287A1 (en) | 1995-04-18 |
| EP0652300B1 (de) | 2007-11-28 |
| US5503687A (en) | 1996-04-02 |
| DE4333917A1 (de) | 1994-03-24 |
| JPH07188733A (ja) | 1995-07-25 |
| CN1107187A (zh) | 1995-08-23 |
| ES2296286T3 (es) | 2008-04-16 |
| RU94035767A (ru) | 1997-04-20 |
| RU2127330C1 (ru) | 1999-03-10 |
| CN1058758C (zh) | 2000-11-22 |
| EP0652300A1 (de) | 1995-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ240094A3 (en) | Heat treatment process for producing an austenitic edge layer | |
| JP5611828B2 (ja) | ベアリング用鋼から形成された回転要素又は回転リング | |
| EP1602744B1 (en) | Carbo-nitrided case hardened martensitic stainless steels | |
| JP5958652B2 (ja) | 面疲労強度に優れる軟窒化高周波焼入れ鋼部品 | |
| JP5135561B2 (ja) | 窒化用鋼及び窒化処理部品 | |
| EP3378963B1 (en) | Steel component, gear component, and method for manufacturing steel component | |
| EP1413631A2 (en) | Improved spall propagation properties of case-hardened M50 and M50NIL bearings | |
| JP2007077411A (ja) | 疲労強度および摩耗特性にすぐれた機械構造部品とその製造方法 | |
| JP2012062494A (ja) | 窒素化合物層を有する鉄鋼部材、及びその製造方法 | |
| CN113631746B (zh) | 渗碳部件及其制造方法 | |
| JP3941520B2 (ja) | 転動装置 | |
| CN109923219A (zh) | 用于对由高合金钢制成的工件进行热处理的方法 | |
| Christiansen et al. | Low-temperature surface hardening of stainless steel | |
| Hradil et al. | Gas nitriding with deep cryogenic treatment of high-speed steel | |
| JP4771718B2 (ja) | 金属の窒化方法 | |
| JP2005036279A (ja) | 鋼の表面硬化方法およびそれによって得られた金属製品 | |
| Wendel et al. | Bearing steels for induction hardening–Part I | |
| Laurent et al. | Review of XD15NW (Through Hardening) and CX13VDW (Case Carburizing) Cost-Effective Corrosion Resistant Bearing Steels Grades | |
| JP3340016B2 (ja) | 軟窒化用構造用鋼 | |
| Kumar et al. | Surface hardening of AISI 304, 316, 304L and 316L ss using cyanide free salt bath nitriding process | |
| JP2006241480A (ja) | 転がり支持装置、転がり支持装置の転動部材の製造方法、鋼の熱処理方法 | |
| Ciski et al. | Heat treatment of nitrided layer formed on X37CrMoV5-1 hot working tool steel | |
| KR100988702B1 (ko) | 침질 담금질품 및 그 제조방법 | |
| JP2024072443A (ja) | 歯車及び歯車の製造方法 | |
| WO2022146334A1 (en) | A new heat treatment method to produce hard surface austempered materials |