JPH1036945A - ねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじ及びその焼入方法 - Google Patents
ねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじ及びその焼入方法Info
- Publication number
- JPH1036945A JPH1036945A JP8191209A JP19120996A JPH1036945A JP H1036945 A JPH1036945 A JP H1036945A JP 8191209 A JP8191209 A JP 8191209A JP 19120996 A JP19120996 A JP 19120996A JP H1036945 A JPH1036945 A JP H1036945A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- value
- stainless steel
- drilling tapping
- martensitic stainless
- tapping screw
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 焼入時の熱処理による表層の軟化を抑えて、
ねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレ
ス製のドリリングタッピンねじを安定して提供すること
を目的とする。 【解決方法】 重量％で、Ｃ：０．１３〜０．３０％、
Ｎｉ：３．０％以下、Ｃｒ：１１．０〜１５．０％、Ｍ
ｏ：０．５〜３．０％、Ｎ：０．１３％以下、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｃｕ：２．０％以下を含有し、また、必
要に応じて、Ｂ：０．００１〜０．０１０％を含有し、
かつ（１）式で表されるＭの値が０（％）以上、（２）
式で表されるＦの値が０（％）以上、（３）式で表され
るＡＩの値が１６（％）以上で残部がＦｅ及び不可避的
不純物からなり、表層の残留オーステナイト量が１０％
未満である冷間成形されたドリリングタッピンねじを、
１０００℃〜１２５０℃の真空または不活性ガス雰囲気
で保定後、冷却する。
ねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレ
ス製のドリリングタッピンねじを安定して提供すること
を目的とする。 【解決方法】 重量％で、Ｃ：０．１３〜０．３０％、
Ｎｉ：３．０％以下、Ｃｒ：１１．０〜１５．０％、Ｍ
ｏ：０．５〜３．０％、Ｎ：０．１３％以下、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｃｕ：２．０％以下を含有し、また、必
要に応じて、Ｂ：０．００１〜０．０１０％を含有し、
かつ（１）式で表されるＭの値が０（％）以上、（２）
式で表されるＦの値が０（％）以上、（３）式で表され
るＡＩの値が１６（％）以上で残部がＦｅ及び不可避的
不純物からなり、表層の残留オーステナイト量が１０％
未満である冷間成形されたドリリングタッピンねじを、
１０００℃〜１２５０℃の真空または不活性ガス雰囲気
で保定後、冷却する。
Description
【０００１】
【発明に属する技術分野】本発明は高硬度・高耐銹性の
マルテンサイト系ステンレス鋼製品の焼入方法に関わ
り、さらに詳しくはねじ込み性に優れた高耐銹性マルテ
ンサイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじ及びそ
の製品の焼入方法に関するものである。
マルテンサイト系ステンレス鋼製品の焼入方法に関わ
り、さらに詳しくはねじ込み性に優れた高耐銹性マルテ
ンサイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじ及びそ
の製品の焼入方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、炭素鋼製品や表面処理鋼板及びス
テンレス鋼板のねじ止め加工においては、作業効率向上
やコスト低減のため、図１に示すように下穴や中穴加工
を実施せずに鋼板表面から直接ねじ込み加工できるドリ
リングタッピンねじが使用されてきた。
テンレス鋼板のねじ止め加工においては、作業効率向上
やコスト低減のため、図１に示すように下穴や中穴加工
を実施せずに鋼板表面から直接ねじ込み加工できるドリ
リングタッピンねじが使用されてきた。
【０００３】ねじ込み性確保のためにねじ刃先の硬さが
Ｈｖで５００以上の高硬度が必要とされる。そのため、
ステンレス鋼では代表的なものとして、素材に焼入強化
して用いるマルテンサイト系ステンレス鋼のＳＵＳ４１
０が使用されてきた。この種の製品は、窒素雰囲気中で
加熱し、表層のみ窒素濃度を約０．２〜０．３％前後と
高くし、その後、焼入を行い、表層の刃先硬さをＨｖで
６００から６５０にし、ねじ込み性を確保している。
Ｈｖで５００以上の高硬度が必要とされる。そのため、
ステンレス鋼では代表的なものとして、素材に焼入強化
して用いるマルテンサイト系ステンレス鋼のＳＵＳ４１
０が使用されてきた。この種の製品は、窒素雰囲気中で
加熱し、表層のみ窒素濃度を約０．２〜０．３％前後と
高くし、その後、焼入を行い、表層の刃先硬さをＨｖで
６００から６５０にし、ねじ込み性を確保している。
【０００４】また、最近、さらに高耐銹性化のため、特
開平６−２６４１９４号公報に開示されているように、
ＳＵＳ４１０をベースにＭｏ，Ｎｉ，Ｃ等の合金元素を
添加し、耐銹性と硬さを向上させたマルテンサイト系ス
テンレス製のドリリングタッピンねじが提案されてい
る。
開平６−２６４１９４号公報に開示されているように、
ＳＵＳ４１０をベースにＭｏ，Ｎｉ，Ｃ等の合金元素を
添加し、耐銹性と硬さを向上させたマルテンサイト系ス
テンレス製のドリリングタッピンねじが提案されてい
る。
【０００５】
【発明が解決すべき課題】しかしながら、ＳＵＳ４１０
をベースに合金元素を添加した鋼は図２に示すようにマ
ルテンサイトがＳＵＳ４１０に比べより不安定な領域に
ある。そのため、従来のマルテンサイト系ステンレス鋼
製品に対するように窒素雰囲気中で熱処理を施すと、窒
素はオ−ステナイト安定化元素であるため、表層に残留
オーステナイトが残存し、表層の硬さが低下する。その
結果、ドリリングタッピンねじのねじ込み性が劣化して
しまう可能性があった。本発明の目的は、焼入時の熱処
理による表層の軟化を抑えて、ねじ込み性に優れた高耐
銹性マルテンサイト系ステンレス製のドリリングタッピ
ンねじを安定して提供することにある。
をベースに合金元素を添加した鋼は図２に示すようにマ
ルテンサイトがＳＵＳ４１０に比べより不安定な領域に
ある。そのため、従来のマルテンサイト系ステンレス鋼
製品に対するように窒素雰囲気中で熱処理を施すと、窒
素はオ−ステナイト安定化元素であるため、表層に残留
オーステナイトが残存し、表層の硬さが低下する。その
結果、ドリリングタッピンねじのねじ込み性が劣化して
しまう可能性があった。本発明の目的は、焼入時の熱処
理による表層の軟化を抑えて、ねじ込み性に優れた高耐
銹性マルテンサイト系ステンレス製のドリリングタッピ
ンねじを安定して提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成するために種々検討した結果、ＳＵＳ４１０をベ
ースに合金元素を添加したマルテンサイト系ステンレス
鋼のドリリングタッピンねじにおいて、残留γがでない
範囲に成分を限定し、さらに熱処理雰囲気を制御するこ
とでドリリングタッピンねじの表層の硬さの低下を抑
え、ねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステ
ンレス製のドリリングタッピンねじを得ることができる
ことを見いだした。本発明は、この知見に基づいてなさ
れた。
を達成するために種々検討した結果、ＳＵＳ４１０をベ
ースに合金元素を添加したマルテンサイト系ステンレス
鋼のドリリングタッピンねじにおいて、残留γがでない
範囲に成分を限定し、さらに熱処理雰囲気を制御するこ
とでドリリングタッピンねじの表層の硬さの低下を抑
え、ねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステ
ンレス製のドリリングタッピンねじを得ることができる
ことを見いだした。本発明は、この知見に基づいてなさ
れた。
【０００７】すなわち本発明は、重量％で、 Ｃ ：０．１３〜０．３０％、 Ｎｉ：３．０％以下、 Ｃｒ：１１．０〜１５．０％、 Ｍｏ：０．５〜３．０％、 Ｎ ：０．１３％以下、 Ｍｎ：２．０％以下、 Ｃｕ：２．０％以下を含有し、 また、必要に応じて、Ｂ：０．００１〜０．０１０％を
含有し、かつ（１）式で表されるＭの値が０（％）以
上、（２）式で表されるＦの値が０（％）以上、（３）
式で表されるＡＩの値が１６（％）以上で残部がＦｅ及
び不可避的不純物からなり、表層の残留オーステナイト
量が１０％未満であることを特徴とするねじ込み性に優
れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリング
タッピンねじである。 Ｍ＝３３．８−１．４Ｃｒeq−Ｎｉeq …（１） Ｆ＝Ｎｉeq−１．２５Ｃｒeq＋１３ …（２） ＡＩ＝Ｃｒ＋２．４Ｍｏ …（３） 但し、 Ｎｉeq＝Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋０．４４Ｃｕ＋３０Ｃ＋１
８Ｎ Ｃｒeq＝Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ
含有し、かつ（１）式で表されるＭの値が０（％）以
上、（２）式で表されるＦの値が０（％）以上、（３）
式で表されるＡＩの値が１６（％）以上で残部がＦｅ及
び不可避的不純物からなり、表層の残留オーステナイト
量が１０％未満であることを特徴とするねじ込み性に優
れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリング
タッピンねじである。 Ｍ＝３３．８−１．４Ｃｒeq−Ｎｉeq …（１） Ｆ＝Ｎｉeq−１．２５Ｃｒeq＋１３ …（２） ＡＩ＝Ｃｒ＋２．４Ｍｏ …（３） 但し、 Ｎｉeq＝Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋０．４４Ｃｕ＋３０Ｃ＋１
８Ｎ Ｃｒeq＝Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ
【０００８】さらに、本発明は、上記記載の成分の冷間
成形されたドリリングタッピンねじを１０００℃〜１２
５０℃の真空または不活性ガス雰囲気で保定後、冷却ガ
ス等の吹き込みにて冷却することを特徴とするねじ込み
性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリ
リングタッピンねじの焼入方法である。
成形されたドリリングタッピンねじを１０００℃〜１２
５０℃の真空または不活性ガス雰囲気で保定後、冷却ガ
ス等の吹き込みにて冷却することを特徴とするねじ込み
性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリ
リングタッピンねじの焼入方法である。
【０００９】さらに、本発明は、上記成分を含有し、か
つ後述の熱処理時の窒素ガス圧力Ｐatm で、（４）式で
表されるＭ２の値が０（％）以上となる成分の冷間成形
されたドリリングタッピンねじを、１０００〜１２５０
℃、Ｐatm 以下の窒素ガス雰囲気中で保定後、冷却ガス
等の吹き込みにて冷却することを特徴とするねじ込み性
に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリ
ングタッピンねじの焼入方法である。 Ｍ２＝３３．８−１．４Ｃｒeq−Ｎｉeq−１８（√Ｐ／３．３−Ｎ）…（４） 但し、√Ｐ／３．３−Ｎ＜０の場合、√Ｐ／３．３−Ｎ
＝０とする。
つ後述の熱処理時の窒素ガス圧力Ｐatm で、（４）式で
表されるＭ２の値が０（％）以上となる成分の冷間成形
されたドリリングタッピンねじを、１０００〜１２５０
℃、Ｐatm 以下の窒素ガス雰囲気中で保定後、冷却ガス
等の吹き込みにて冷却することを特徴とするねじ込み性
に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリ
ングタッピンねじの焼入方法である。 Ｍ２＝３３．８−１．４Ｃｒeq−Ｎｉeq−１８（√Ｐ／３．３−Ｎ）…（４） 但し、√Ｐ／３．３−Ｎ＜０の場合、√Ｐ／３．３−Ｎ
＝０とする。
【００１０】さらに、本発明は、上記成分を含有し、か
つ後述の熱処理時の窒素ガス圧力Ｐatm で、（４）式で
表されるＭ２の値が０（％）以上となる成分の冷間成形
されたドリリングタッピンねじを、１０００〜１２５０
℃の真空または不活性ガス雰囲気で加熱中、途中からＰ
atm 以下の窒素ガスを挿入して保定後、冷却することを
特徴とするねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト
系ステンレス性ドリリングタッピンねじの焼入方法であ
る。なお、本発明において、ドリリングタッピンねじと
は切り刃先、とがり先形状のドリリングタッピンねじを
総称するものである。
つ後述の熱処理時の窒素ガス圧力Ｐatm で、（４）式で
表されるＭ２の値が０（％）以上となる成分の冷間成形
されたドリリングタッピンねじを、１０００〜１２５０
℃の真空または不活性ガス雰囲気で加熱中、途中からＰ
atm 以下の窒素ガスを挿入して保定後、冷却することを
特徴とするねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト
系ステンレス性ドリリングタッピンねじの焼入方法であ
る。なお、本発明において、ドリリングタッピンねじと
は切り刃先、とがり先形状のドリリングタッピンねじを
総称するものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】先ず、本発明のマルテンサイト系
ステンレス鋼の成分範囲について述べる。Ｃはマルテン
サイト系ステンレス鋼のビッカース硬さで５００以上に
し、ねじ込み性を確保するために重量％で０．１３％以
上（以下全て重量％）添加する。しかし、０．３０％を
超えて添加するとＭ及びＭ２の値が０（％）未満とな
り、焼入時に残留オーステナイトを生成し、逆にねじ込
み性を劣化させることから、上限を０．３０％に限定し
た。
ステンレス鋼の成分範囲について述べる。Ｃはマルテン
サイト系ステンレス鋼のビッカース硬さで５００以上に
し、ねじ込み性を確保するために重量％で０．１３％以
上（以下全て重量％）添加する。しかし、０．３０％を
超えて添加するとＭ及びＭ２の値が０（％）未満とな
り、焼入時に残留オーステナイトを生成し、逆にねじ込
み性を劣化させることから、上限を０．３０％に限定し
た。
【００１２】Ｎｉはマルテンサイト組織の生成のため、
また、マルテンサイト組織の靱性を高めるために添加す
る。しかし、３．０％を超えて添加するとＭ及びＭ２の
値が０（％）未満となり、焼入時に残留オーステナイト
を生成し、ねじ込み性を劣化させることから、上限を
３．０％に限定した。
また、マルテンサイト組織の靱性を高めるために添加す
る。しかし、３．０％を超えて添加するとＭ及びＭ２の
値が０（％）未満となり、焼入時に残留オーステナイト
を生成し、ねじ込み性を劣化させることから、上限を
３．０％に限定した。
【００１３】ＣｒはＣの値を大きくし、耐銹性を確保す
るために１１．０％以上添加する。しかし、１５．０％
を超えて添加するとＦの値が０（％）未満になり、耐銹
性が逆に劣化するばかりか、Ｍ及びＭ２の値が０（％）
未満になり残留オーステナイトを生成し、ねじ込み性を
劣化させることから、上限を１５．０％に限定した。Ｍ
ｏはＣの値を大きくし、耐銹性確保のため０．５％以上
添加する。しかし、３．０％を超えて添加するとＦの値
が０（％）未満になり耐銹性が逆に劣化するばかりか、
Ｍ及びＭ２の値が０（％）未満になり残留オーステナイ
トを生成し、ねじ込み性を劣化させることから、上限を
３．０％に限定した。
るために１１．０％以上添加する。しかし、１５．０％
を超えて添加するとＦの値が０（％）未満になり、耐銹
性が逆に劣化するばかりか、Ｍ及びＭ２の値が０（％）
未満になり残留オーステナイトを生成し、ねじ込み性を
劣化させることから、上限を１５．０％に限定した。Ｍ
ｏはＣの値を大きくし、耐銹性確保のため０．５％以上
添加する。しかし、３．０％を超えて添加するとＦの値
が０（％）未満になり耐銹性が逆に劣化するばかりか、
Ｍ及びＭ２の値が０（％）未満になり残留オーステナイ
トを生成し、ねじ込み性を劣化させることから、上限を
３．０％に限定した。
【００１４】Ｎは焼入硬さを上昇させ、ねじ込み性を向
上されるため添加する。しかし、０．１３％を超えて添
加すると鋼中への固溶量を超えて気泡を生成することか
ら上限を０．１３％に限定した。Ｍｎは脱酸及びマルテ
ンサイト組織生成のため添加する。しかし、２．０％を
超えて添加すると、Ｍ及びＭ２の値が０（％）未満とな
り、焼入時に残留オーステナイトを生成し、ねじ込み性
を劣化させることから、上限を２．０％に限定した。
上されるため添加する。しかし、０．１３％を超えて添
加すると鋼中への固溶量を超えて気泡を生成することか
ら上限を０．１３％に限定した。Ｍｎは脱酸及びマルテ
ンサイト組織生成のため添加する。しかし、２．０％を
超えて添加すると、Ｍ及びＭ２の値が０（％）未満とな
り、焼入時に残留オーステナイトを生成し、ねじ込み性
を劣化させることから、上限を２．０％に限定した。
【００１５】Ｃｕは耐銹性及びマルテンサイト組織生成
のため添加する。しかし、２．０％を超えて添加する
と、Ｍ及びＭ２の値が０（％）未満となり、焼入時に残
留オーステナイトを生成し、ねじ込み性を劣化させるこ
とから、上限を２．０％に限定した。Ｂは必要に応じ、
焼入性及び靱性確保のため、０．００１％以上添加す
る。しかし、０．０１％を超えて添加するとホウ化物を
生成し、耐銹性が劣化することから、上限を０．０１％
に限定した。
のため添加する。しかし、２．０％を超えて添加する
と、Ｍ及びＭ２の値が０（％）未満となり、焼入時に残
留オーステナイトを生成し、ねじ込み性を劣化させるこ
とから、上限を２．０％に限定した。Ｂは必要に応じ、
焼入性及び靱性確保のため、０．００１％以上添加す
る。しかし、０．０１％を超えて添加するとホウ化物を
生成し、耐銹性が劣化することから、上限を０．０１％
に限定した。
【００１６】次に本発明で特定した（１）〜（４）の各
式について説明する。Ｍの式は母材中のマルテンサイト
組織量に対する各種元素の影響を調査した結果得られた
もので、マルテンサイト組織量に対し効果のある元素と
その影響度を示すものである。Ｍの値が０％未満になる
と焼入組織中に残留オーステナイトが１０％以上存在
し、ねじ込み性を劣化させるため０％以上に限定した。
式について説明する。Ｍの式は母材中のマルテンサイト
組織量に対する各種元素の影響を調査した結果得られた
もので、マルテンサイト組織量に対し効果のある元素と
その影響度を示すものである。Ｍの値が０％未満になる
と焼入組織中に残留オーステナイトが１０％以上存在
し、ねじ込み性を劣化させるため０％以上に限定した。
【００１７】Ｆの式は母材中のδフェライト量に対する
各種元素の影響を調査した結果得られたもので、δフェ
ライト量に対し効果のある元素とその影響度を示すもの
である。Ｆの値が０％未満になるとδフェライトが存在
し、焼入時にδフェライト界面に炭窒化物を析出させ、
耐銹性を著しく低下させるため０％以上に限定した。Ａ
Ｉの式は母材の耐銹性に対する各種元素の影響を調査し
た結果得られたもので、耐銹性に対し効果のある元素と
その影響度を示すものである。ＡＩの値が１６％未満に
なると母材の耐銹性が劣化することから、１６％以上に
限定した。
各種元素の影響を調査した結果得られたもので、δフェ
ライト量に対し効果のある元素とその影響度を示すもの
である。Ｆの値が０％未満になるとδフェライトが存在
し、焼入時にδフェライト界面に炭窒化物を析出させ、
耐銹性を著しく低下させるため０％以上に限定した。Ａ
Ｉの式は母材の耐銹性に対する各種元素の影響を調査し
た結果得られたもので、耐銹性に対し効果のある元素と
その影響度を示すものである。ＡＩの値が１６％未満に
なると母材の耐銹性が劣化することから、１６％以上に
限定した。
【００１８】Ｍ２の式は、Ｐatm の窒素ガス分圧中で熱
処理し、冷却した後の表層のマルテンサイト組織量に対
する各種元素の影響を調査した結果得られたもので、マ
ルテンサイト組織量に対し、効果のある元素とその影響
度を示すものである。Ｍ２の値が０％未満になると表層
の焼入組織中に残留オーステナイトが１０％以上存在
し、ねじ込み性を劣化させることから、０％以上に限定
した。
処理し、冷却した後の表層のマルテンサイト組織量に対
する各種元素の影響を調査した結果得られたもので、マ
ルテンサイト組織量に対し、効果のある元素とその影響
度を示すものである。Ｍ２の値が０％未満になると表層
の焼入組織中に残留オーステナイトが１０％以上存在
し、ねじ込み性を劣化させることから、０％以上に限定
した。
【００１９】次に上記成分のマルテンサイト系ステンレ
ス製のドリリングタッピンねじの焼入方法について説明
する。製品形状に加工されたねじは１０００℃〜１２５
０℃の真空または不活性ガス雰囲気中で加熱し、続いて
冷却ガス等の吹き込みにて冷却して焼入を行う。この
時、（４）式のＭ２の値が０％以上になるような窒素ガ
ス気圧（Ｐatm 以下）で加熱することもできる。加熱温
度については特開平６−２６４１９４号公報に開示して
あるように耐銹性及び靱性確保の理由のため１０００〜
１２５０℃に限定する必要がある。
ス製のドリリングタッピンねじの焼入方法について説明
する。製品形状に加工されたねじは１０００℃〜１２５
０℃の真空または不活性ガス雰囲気中で加熱し、続いて
冷却ガス等の吹き込みにて冷却して焼入を行う。この
時、（４）式のＭ２の値が０％以上になるような窒素ガ
ス気圧（Ｐatm 以下）で加熱することもできる。加熱温
度については特開平６−２６４１９４号公報に開示して
あるように耐銹性及び靱性確保の理由のため１０００〜
１２５０℃に限定する必要がある。
【００２０】また、上記成分のマルテンサイト系ステン
レス製のドリリングタッピンねじは成分的にマルテンサ
イトが不安定な領域にあり、そのため、従来のように窒
素雰囲気中で熱処理を行うと表面に窒素が進入し、表層
のみが残留オーステナイトが生成し、ねじ込み性を劣化
させてしまい、そのため、窒素が進入しないように雰囲
気を真空または不活性ガスに限定する必要があった。
レス製のドリリングタッピンねじは成分的にマルテンサ
イトが不安定な領域にあり、そのため、従来のように窒
素雰囲気中で熱処理を行うと表面に窒素が進入し、表層
のみが残留オーステナイトが生成し、ねじ込み性を劣化
させてしまい、そのため、窒素が進入しないように雰囲
気を真空または不活性ガスに限定する必要があった。
【００２１】一方、本発明では、（４）式のＭ２の値が
０以上になるような窒素ガス分圧（Ｐatm 以下）で加熱
することもできる。この場合、表層に窒素が濃化し、表
層の焼入硬さをさらに向上させ、ねじ込み性を向上させ
る。しかし、Ｐatm を超える窒素ガス雰囲気で加熱保定
すると表層に残留γ量が生成し、表層の硬さを低下さ
せ、ねじ込み性を劣化させるため、Ｐatm 以下に限定し
た。以上のように本発明によれば所望の特性を有するセ
ルフドリルスクリューを得ることが可能となる。
０以上になるような窒素ガス分圧（Ｐatm 以下）で加熱
することもできる。この場合、表層に窒素が濃化し、表
層の焼入硬さをさらに向上させ、ねじ込み性を向上させ
る。しかし、Ｐatm を超える窒素ガス雰囲気で加熱保定
すると表層に残留γ量が生成し、表層の硬さを低下さ
せ、ねじ込み性を劣化させるため、Ｐatm 以下に限定し
た。以上のように本発明によれば所望の特性を有するセ
ルフドリルスクリューを得ることが可能となる。
【００２２】
【実施例】以下、本発明を実施例によってさらに具体的
に説明する。表１−１に本発明鋼No．１〜１２の成分
を、表１−２に比較鋼No．１３〜２３の成分を示す。本
発明鋼No．１〜３と比較鋼No．１３〜１５は０．３Ｍｎ
−１．６Ｎｉ−１３．１Ｃｒ−２Ｍｏ−０．２Ｃｕを基
本成分として焼入強化に寄与するＣ量（％）及びＮ量
（％）を変化させたものである。本発明鋼No．１，４〜
８と比較鋼No．１６〜１８は０．１６Ｃ−１３．１Ｃｒ
−２Ｍｏ−０．１Ｎを基本成分としてオ−ステナイト生
成元素であるＭｎ量（％）及びＮｉ量（％），Ｃｕ量
（％）を変化させたものである。本発明鋼No．１，９，
１０と比較鋼No．１９〜２２は０．１６Ｃ−０．４Ｍｎ
−１．６Ｎｉ−０．３Ｃｕ−０．１Ｎを基本成分として
フェライト生成元素であるＣｒ量（％）及びＭｏ量
（％）を変化させたものである。本発明鋼No．１，１
１，１２と比較鋼No．２３は０．１６Ｃ−０．４Ｍｎ−
１．６Ｎｉ−１３Ｃｒ−２Ｍｏ−０．３Ｃｕ−０．１Ｎ
を基本成分として靱性に寄与するＢ量（％）を変化させ
たものである。
に説明する。表１−１に本発明鋼No．１〜１２の成分
を、表１−２に比較鋼No．１３〜２３の成分を示す。本
発明鋼No．１〜３と比較鋼No．１３〜１５は０．３Ｍｎ
−１．６Ｎｉ−１３．１Ｃｒ−２Ｍｏ−０．２Ｃｕを基
本成分として焼入強化に寄与するＣ量（％）及びＮ量
（％）を変化させたものである。本発明鋼No．１，４〜
８と比較鋼No．１６〜１８は０．１６Ｃ−１３．１Ｃｒ
−２Ｍｏ−０．１Ｎを基本成分としてオ−ステナイト生
成元素であるＭｎ量（％）及びＮｉ量（％），Ｃｕ量
（％）を変化させたものである。本発明鋼No．１，９，
１０と比較鋼No．１９〜２２は０．１６Ｃ−０．４Ｍｎ
−１．６Ｎｉ−０．３Ｃｕ−０．１Ｎを基本成分として
フェライト生成元素であるＣｒ量（％）及びＭｏ量
（％）を変化させたものである。本発明鋼No．１，１
１，１２と比較鋼No．２３は０．１６Ｃ−０．４Ｍｎ−
１．６Ｎｉ−１３Ｃｒ−２Ｍｏ−０．３Ｃｕ−０．１Ｎ
を基本成分として靱性に寄与するＢ量（％）を変化させ
たものである。
【００２３】以上の本発明鋼及び比較鋼を通常のステン
レス鋼線材の製造工程で、溶製し、熱間で線材圧延を行
い、１０００℃で圧延を終了した。得られた線材に軟化
焼鈍を施し、減面率で約３０％の冷間伸線加工を施し、
引き続き軟化焼鈍を施し、φ５．１mmの線にした。その
後、ドリリングタッピンねじに冷間成形した後、真空雰
囲気で１１５０℃まで加熱し、その後、窒素ガスを吹き
込み平均３℃／ｓの冷却速度により焼入を行い、さらに
２００℃に加熱し、３０分間保持の焼戻し処理を施し
た。
レス鋼線材の製造工程で、溶製し、熱間で線材圧延を行
い、１０００℃で圧延を終了した。得られた線材に軟化
焼鈍を施し、減面率で約３０％の冷間伸線加工を施し、
引き続き軟化焼鈍を施し、φ５．１mmの線にした。その
後、ドリリングタッピンねじに冷間成形した後、真空雰
囲気で１１５０℃まで加熱し、その後、窒素ガスを吹き
込み平均３℃／ｓの冷却速度により焼入を行い、さらに
２００℃に加熱し、３０分間保持の焼戻し処理を施し
た。
【００２４】次に該製品のねじ込み性、耐銹性及び靱性
を得るための試験を行った。ねじ込み性はＪＩＳ Ｂ
１１２５に準じ、１０本のねじを厚さで５．５mmの鋼板
へねじ込みを行い、その時のねじ込み可能・不可能で評
価した。１０本全てねじ込み可能な場合を○、そうでな
い場合を×とした。本発明例のねじ込み性のランクは○
であることにした。耐銹性評価試験はＪＩＳ Ｚ ２３
７１によりねじを刃先より発砲スチロールに２０°傾け
て差し込み、２４０時間の塩水噴霧試験実施後評価し
た。ねじ頭部が発銹していない場合を○、発銹している
場合を×とした。本発明例の耐銹性のランクは○である
ことにした。
を得るための試験を行った。ねじ込み性はＪＩＳ Ｂ
１１２５に準じ、１０本のねじを厚さで５．５mmの鋼板
へねじ込みを行い、その時のねじ込み可能・不可能で評
価した。１０本全てねじ込み可能な場合を○、そうでな
い場合を×とした。本発明例のねじ込み性のランクは○
であることにした。耐銹性評価試験はＪＩＳ Ｚ ２３
７１によりねじを刃先より発砲スチロールに２０°傾け
て差し込み、２４０時間の塩水噴霧試験実施後評価し
た。ねじ頭部が発銹していない場合を○、発銹している
場合を×とした。本発明例の耐銹性のランクは○である
ことにした。
【００２５】以上の試験結果を表２−１（本発明例）、
表２−２（比較例）に示す。各表から明らかなように、
本発明例は全て上記の特性ランクを満足しているのに対
し、比較例Ｎｏ．１３はＣ量（％）が低いためねじ込み
性に劣っており、また、Ｆの値が０％未満であり、耐銹
性に劣っていた。比較例Ｎｏ．１４はＣ量（％）が高く
Ｍの値が０％未満であり、残留γが発生し、ねじ込み性
に劣っていた。比較例Ｎｏ．１５はＮ量（％）が高いた
め、ブローホールを発生し、製造不可であった。比較例
Ｎｏ．１６はＭｎ量（％）が高く、Ｍの値が０％未満で
あり、残留γが発生し、ねじ込み性に劣っていた。比較
例Ｎｏ．１７はＮｉ量（％）が高く、Ｍの値が０％未満
であり、残留γが発生し、ねじ込み性に劣っていた。Ｎ
ｏ．１８はＣｕ量（％）が高く、Ｍの値が０％未満であ
り、残留γが発生し、ねじ込み性に劣っていた。
表２−２（比較例）に示す。各表から明らかなように、
本発明例は全て上記の特性ランクを満足しているのに対
し、比較例Ｎｏ．１３はＣ量（％）が低いためねじ込み
性に劣っており、また、Ｆの値が０％未満であり、耐銹
性に劣っていた。比較例Ｎｏ．１４はＣ量（％）が高く
Ｍの値が０％未満であり、残留γが発生し、ねじ込み性
に劣っていた。比較例Ｎｏ．１５はＮ量（％）が高いた
め、ブローホールを発生し、製造不可であった。比較例
Ｎｏ．１６はＭｎ量（％）が高く、Ｍの値が０％未満で
あり、残留γが発生し、ねじ込み性に劣っていた。比較
例Ｎｏ．１７はＮｉ量（％）が高く、Ｍの値が０％未満
であり、残留γが発生し、ねじ込み性に劣っていた。Ｎ
ｏ．１８はＣｕ量（％）が高く、Ｍの値が０％未満であ
り、残留γが発生し、ねじ込み性に劣っていた。
【００２６】比較例Ｎｏ．１９はＣｒ量（％）が低く、
ＡＩの値が１６％未満であり、耐銹性に劣っていた。比
較例Ｎｏ．２０はＣｒ量（％）が高く、Ｆの値が０％未
満であり、δフェライトが存在し、耐銹性に劣ってい
た。比較例Ｎｏ．２１はＭｏ量（％）が低く、ＡＩの値
が１６％未満であり、耐銹性に劣っていた。比較例Ｎ
ｏ．２２はＭｏ量（％）が高く、Ｆの値が０％未満であ
り、耐銹性に劣っていた。比較例Ｎｏ．２３はＢ量
（％）が高く、耐銹性に劣っていた。以上の実施例から
分かるように本発明鋼の優位性が明らかである。
ＡＩの値が１６％未満であり、耐銹性に劣っていた。比
較例Ｎｏ．２０はＣｒ量（％）が高く、Ｆの値が０％未
満であり、δフェライトが存在し、耐銹性に劣ってい
た。比較例Ｎｏ．２１はＭｏ量（％）が低く、ＡＩの値
が１６％未満であり、耐銹性に劣っていた。比較例Ｎ
ｏ．２２はＭｏ量（％）が高く、Ｆの値が０％未満であ
り、耐銹性に劣っていた。比較例Ｎｏ．２３はＢ量
（％）が高く、耐銹性に劣っていた。以上の実施例から
分かるように本発明鋼の優位性が明らかである。
【００２７】表３の左欄にねじに冷間成形した後の焼入
時の雰囲気及び窒素分圧について本発明例及び比較例を
比較した実施例を示す。本発明例Ｎｏ．２４〜２７と比
較例Ｎｏ．３５，３６は本発明鋼Ｎｏ．１のものを使用
し雰囲気と窒素分圧を変化させたものである。本発明例
Ｎｏ．２８〜３０と比較例Ｎｏ．３７，３８は本発明鋼
Ｎｏ．３のものを使用し雰囲気と窒素分圧を変化させた
ものである。本発明例Ｎｏ．３１〜３４は本発明鋼Ｎ
ｏ．４のものを使用し、雰囲気と窒素分圧を変化させた
ものである。
時の雰囲気及び窒素分圧について本発明例及び比較例を
比較した実施例を示す。本発明例Ｎｏ．２４〜２７と比
較例Ｎｏ．３５，３６は本発明鋼Ｎｏ．１のものを使用
し雰囲気と窒素分圧を変化させたものである。本発明例
Ｎｏ．２８〜３０と比較例Ｎｏ．３７，３８は本発明鋼
Ｎｏ．３のものを使用し雰囲気と窒素分圧を変化させた
ものである。本発明例Ｎｏ．３１〜３４は本発明鋼Ｎ
ｏ．４のものを使用し、雰囲気と窒素分圧を変化させた
ものである。
【００２８】これらの実施例は表１−１記載の本発明鋼
Ｎｏ．１，３，４の成分の冷間成形されたドリリングタ
ッピンねじを１１５０℃の表３に示すような雰囲気、窒
素分圧下で加熱保定後、窒素ガスを吹きかけて冷却を行
い、焼入を行った。その後、２００℃で焼戻しを行っ
た。但し、本発明例Ｎｏ．３４は１１５０℃の真空中で
加熱保定後、途中から１atm の窒素ガスを挿入し、引き
続き１０５０℃で加熱保定後、冷却し焼入を行い、その
後、２００℃で焼戻しを行った場合である。加熱時の雰
囲気、窒素分圧はねじ込み性に影響を及ぼすことから、
次に該製品のねじ込み性を先と同様な手法で試験を行
い、評価した。本発明例のねじ込み性のランクは○であ
ることにした。以上の試験結果を表３の右欄に示す。
Ｎｏ．１，３，４の成分の冷間成形されたドリリングタ
ッピンねじを１１５０℃の表３に示すような雰囲気、窒
素分圧下で加熱保定後、窒素ガスを吹きかけて冷却を行
い、焼入を行った。その後、２００℃で焼戻しを行っ
た。但し、本発明例Ｎｏ．３４は１１５０℃の真空中で
加熱保定後、途中から１atm の窒素ガスを挿入し、引き
続き１０５０℃で加熱保定後、冷却し焼入を行い、その
後、２００℃で焼戻しを行った場合である。加熱時の雰
囲気、窒素分圧はねじ込み性に影響を及ぼすことから、
次に該製品のねじ込み性を先と同様な手法で試験を行
い、評価した。本発明例のねじ込み性のランクは○であ
ることにした。以上の試験結果を表３の右欄に示す。
【００２９】比較例Ｎｏ．３５，３７は通常のマルテン
サイト系ステンレス鋼のドリリングタッピンねじで行わ
れているように約１atm の窒素雰囲気中で加熱を行い、
窒素を表層から入れたものである。Ｍ２の値が０％未満
であり、表層に残留γが生成し、ねじ込み性に劣る。ま
た、比較例Ｎｏ．３６，３８は０．８atm と窒素分圧を
低くした雰囲気中で加熱を行ったものである。しかし、
Ｍ２の値が０％未満であり、表層に残留γが生成し、ね
じ込み性に劣る。
サイト系ステンレス鋼のドリリングタッピンねじで行わ
れているように約１atm の窒素雰囲気中で加熱を行い、
窒素を表層から入れたものである。Ｍ２の値が０％未満
であり、表層に残留γが生成し、ねじ込み性に劣る。ま
た、比較例Ｎｏ．３６，３８は０．８atm と窒素分圧を
低くした雰囲気中で加熱を行ったものである。しかし、
Ｍ２の値が０％未満であり、表層に残留γが生成し、ね
じ込み性に劣る。
【００３０】これに対し、本発明例Ｎｏ．２４，２５，
２８，２９，３１，３２は真空及びＡｒ雰囲気中で加熱
を行ったものである。Ｍ２の値が０％以上であり、表層
に残留γが生成せず、ねじ込み性に優れている。また、
本発明例Ｎｏ．２６，２７，３０はＭ２の値を０％以上
になるまで窒素分圧を低くし、熱処理を行ったものであ
る。これらの製品では表層に残留γが生成せず、ねじ込
み性に優れている。本発明例Ｎｏ．３３は１atm の窒素
分圧中で熱処理を行ったものである。Ｍ２の値が０％以
上であり、表層に残留γが生成せず、ねじ込み性に優れ
ている。
２８，２９，３１，３２は真空及びＡｒ雰囲気中で加熱
を行ったものである。Ｍ２の値が０％以上であり、表層
に残留γが生成せず、ねじ込み性に優れている。また、
本発明例Ｎｏ．２６，２７，３０はＭ２の値を０％以上
になるまで窒素分圧を低くし、熱処理を行ったものであ
る。これらの製品では表層に残留γが生成せず、ねじ込
み性に優れている。本発明例Ｎｏ．３３は１atm の窒素
分圧中で熱処理を行ったものである。Ｍ２の値が０％以
上であり、表層に残留γが生成せず、ねじ込み性に優れ
ている。
【００３１】比較例Ｎｏ．３４は熱処理中に真空の雰囲
気から１atm の窒素分圧の雰囲気に変えて熱処理を行っ
たものである。この場合もＭ２の値が０％以上であり、
表層に残留γが生成せず、ねじ込み性に優れている。以
上の実施例から分かるように焼入時の雰囲気をコントロ
ールした本発明焼入方法の優位性が明らかである。
気から１atm の窒素分圧の雰囲気に変えて熱処理を行っ
たものである。この場合もＭ２の値が０％以上であり、
表層に残留γが生成せず、ねじ込み性に優れている。以
上の実施例から分かるように焼入時の雰囲気をコントロ
ールした本発明焼入方法の優位性が明らかである。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【表３】
【００３５】
【表４】
【００３６】
【表５】
【００３７】
【発明の効果】本発明のねじ込み性に優れた高耐銹性マ
ルテンサイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじの
焼入方法によれば、焼入時の加熱保定の雰囲気を真空、
不活性ガスにするか、窒素分圧を規定よりも下げること
により、窒化による表層の残留γの生成を防止でき、ね
じ込み性に優れたマルテンサイト系ステンレス製高耐銹
性ドリリングタッピンねじを安定して得ることができ
る。
ルテンサイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじの
焼入方法によれば、焼入時の加熱保定の雰囲気を真空、
不活性ガスにするか、窒素分圧を規定よりも下げること
により、窒化による表層の残留γの生成を防止でき、ね
じ込み性に優れたマルテンサイト系ステンレス製高耐銹
性ドリリングタッピンねじを安定して得ることができ
る。
【図１】ドリリングタッピンねじを示す正面図。
【図２】マルテンサイト系ステンレス鋼の１１００℃付
近からの焼入後の組織図。
近からの焼入後の組織図。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ１６Ｂ 25/10 Ｆ１６Ｂ 25/10 Ｚ
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．１３〜０．３０％、 Ｎｉ：３．０％以下、 Ｃｒ：１１．０〜１５．０％、 Ｍｏ：０．５〜３．０％、 Ｎ ：０．１３％以下、 Ｍｎ：２．０％以下、 Ｃｕ：２．０％以下を含有し、かつ（１）式で表される
Ｍの値が０（％）以上、（２）式で表されるＦの値が０
（％）以上、（３）式で表されるＡＩの値が１６（％）
以上で残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、表層の
残留オーステナイト量が１０％未満であることを特徴と
するねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステ
ンレス製ドリリングタッピンねじ。 Ｍ＝３３．８−１．４Ｃｒeq−Ｎｉeq …（１） Ｆ＝Ｎｉeq−１．２５Ｃｒeq＋１３ …（２） ＡＩ＝Ｃｒ＋２．４Ｍｏ …（３） 但し、 Ｎｉeq＝Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋０．４４Ｃｕ＋３０Ｃ＋１
８Ｎ Ｃｒeq＝Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ - 【請求項２】 請求項１のねじ成分に、さらに重量％
で、Ｂ：０．００１〜０．０１０％を含有させたことを
特徴とするねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト
系ステンレス製ドリリングタッピンねじ。 - 【請求項３】 請求項１あるいは２記載の成分の冷間成
形されたドリリングタッピンねじを１０００℃〜１２５
０℃の真空または不活性ガス雰囲気で保定後、冷却する
ことを特徴とするねじ込み性に優れた高耐銹性マルテン
サイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじの焼入方
法。 - 【請求項４】 請求項１あるいは２記載の成分を含有
し、かつ後述の熱処理時の窒素ガス圧力Ｐatm で、
（４）式で表されるＭ２の値が０（％）以上となる成分
の冷間成形されたドリリングタッピンねじを、１０００
〜１２５０℃、Ｐatm 以下の窒素ガス雰囲気中で保定
後、冷却することを特徴とするねじ込み性に優れた高耐
銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリングタッピン
ねじの焼入方法。 Ｍ２＝３３．８−１．４Ｃｒeq−Ｎｉeq−１８（√Ｐ／３．３−Ｎ）…（４） 但し、√Ｐ／３．３−Ｎ＜０の場合、√Ｐ／３．３−Ｎ
＝０とする。 - 【請求項５】 請求項１あるいは２記載の成分を含有
し、かつ後述の熱処理時の窒素ガス圧力Ｐatm で、
（４）式で表されるＭ２の値が０（％）以上となる冷間
成形されたドリリングタッピンねじを、１０００〜１２
５０℃の真空または不活性ガス雰囲気で加熱中、途中か
らＰatm 以下の窒素ガスを挿入して保定後、冷却するこ
とを特徴とするねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサ
イト系ステンレス性ドリリングタッピンねじの焼入方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8191209A JPH1036945A (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | ねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじ及びその焼入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8191209A JPH1036945A (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | ねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじ及びその焼入方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1036945A true JPH1036945A (ja) | 1998-02-10 |
Family
ID=16270728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8191209A Pending JPH1036945A (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | ねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじ及びその焼入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1036945A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000230527A (ja) * | 1999-01-13 | 2000-08-22 | Illinois Tool Works Inc <Itw> | 選択的に焼き入れされた炭素鋼製ネジ |
| JP2002097554A (ja) * | 2000-09-20 | 2002-04-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 複層組織Ｃｒ系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| CN1084076C (zh) * | 1997-09-25 | 2002-05-01 | 株式会社电装 | 用于汽车交流发电机的整流装置 |
| WO2004005732A1 (ja) * | 2002-07-04 | 2004-01-15 | Shinjo Mfg. Co., Ltd. | 耐熱ドリルねじ |
| EP2586563A3 (en) * | 2011-10-26 | 2017-03-08 | Jau Yeou Industry Co., Ltd. | Method of manufacturing Bi-Metal Screw |
| JP2017150045A (ja) * | 2016-02-26 | 2017-08-31 | 山陽特殊製鋼株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| EP3228716A1 (en) * | 2016-04-07 | 2017-10-11 | A. Finkl & Sons Co. | Precipitation hardened martensitic stainless steel and reciprocating pump manufactured therewith |
| EP3536812A1 (de) * | 2018-03-08 | 2019-09-11 | HILTI Aktiengesellschaft | Bimetallschraube mit martensitisch härtbarem stahl |
| JP2020519757A (ja) * | 2017-06-26 | 2020-07-02 | ヒルティ アクチエンゲゼルシャフト | マルテンサイト硬化性鋼およびその使用、特にねじの製造 |
| WO2022064643A1 (ja) * | 2020-09-25 | 2022-03-31 | ミネベアミツミ株式会社 | 高耐食ステンレス鋼部品およびその製造方法、ステンレス鋼部品の熱処理方法、ならびに転がり軸受およびその製造方法 |
| EP4303335A1 (en) * | 2022-07-08 | 2024-01-10 | Daido Steel Co., Ltd. | Martensitic stainless steel for nitrogen-enriching treatment and martensitic stainless steel member |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5770265A (en) * | 1980-10-22 | 1982-04-30 | Daido Steel Co Ltd | Martensitic stainless steel |
| JPH0533805A (ja) * | 1991-07-30 | 1993-02-09 | Nippon Steel Corp | 高硬度・高耐銹性のドリリングタツピンねじ |
| JPH06264194A (ja) * | 1993-01-12 | 1994-09-20 | Nippon Steel Corp | 耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼およびドリリングタッピンねじ |
| JPH07188733A (ja) * | 1993-10-05 | 1995-07-25 | Hans Berns | オーステナイト表面層をステンレス鋼に形成するための熱処理方法 |
| WO1996021747A1 (en) * | 1995-01-13 | 1996-07-18 | Hitachi Metals, Ltd. | High hardness martensitic stainless steel with good pitting corrosion resistance |
| JPH10504354A (ja) * | 1995-01-13 | 1998-04-28 | 日立金属株式会社 | 耐孔食性の優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
-
1996
- 1996-07-19 JP JP8191209A patent/JPH1036945A/ja active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5770265A (en) * | 1980-10-22 | 1982-04-30 | Daido Steel Co Ltd | Martensitic stainless steel |
| JPH0533805A (ja) * | 1991-07-30 | 1993-02-09 | Nippon Steel Corp | 高硬度・高耐銹性のドリリングタツピンねじ |
| JPH06264194A (ja) * | 1993-01-12 | 1994-09-20 | Nippon Steel Corp | 耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼およびドリリングタッピンねじ |
| JPH07188733A (ja) * | 1993-10-05 | 1995-07-25 | Hans Berns | オーステナイト表面層をステンレス鋼に形成するための熱処理方法 |
| WO1996021747A1 (en) * | 1995-01-13 | 1996-07-18 | Hitachi Metals, Ltd. | High hardness martensitic stainless steel with good pitting corrosion resistance |
| JPH10504354A (ja) * | 1995-01-13 | 1998-04-28 | 日立金属株式会社 | 耐孔食性の優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1084076C (zh) * | 1997-09-25 | 2002-05-01 | 株式会社电装 | 用于汽车交流发电机的整流装置 |
| JP2000230527A (ja) * | 1999-01-13 | 2000-08-22 | Illinois Tool Works Inc <Itw> | 選択的に焼き入れされた炭素鋼製ネジ |
| JP2002097554A (ja) * | 2000-09-20 | 2002-04-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 複層組織Ｃｒ系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JP4524894B2 (ja) * | 2000-09-20 | 2010-08-18 | 住友金属工業株式会社 | 複層組織Ｃｒ系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| WO2004005732A1 (ja) * | 2002-07-04 | 2004-01-15 | Shinjo Mfg. Co., Ltd. | 耐熱ドリルねじ |
| CN100348875C (zh) * | 2002-07-04 | 2007-11-14 | 有限会社新城制作所 | 耐热自钻孔自攻螺钉 |
| EP2586563A3 (en) * | 2011-10-26 | 2017-03-08 | Jau Yeou Industry Co., Ltd. | Method of manufacturing Bi-Metal Screw |
| JP2017150045A (ja) * | 2016-02-26 | 2017-08-31 | 山陽特殊製鋼株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| EP3228716A1 (en) * | 2016-04-07 | 2017-10-11 | A. Finkl & Sons Co. | Precipitation hardened martensitic stainless steel and reciprocating pump manufactured therewith |
| JP2020519757A (ja) * | 2017-06-26 | 2020-07-02 | ヒルティ アクチエンゲゼルシャフト | マルテンサイト硬化性鋼およびその使用、特にねじの製造 |
| EP3536812A1 (de) * | 2018-03-08 | 2019-09-11 | HILTI Aktiengesellschaft | Bimetallschraube mit martensitisch härtbarem stahl |
| WO2019170507A1 (de) * | 2018-03-08 | 2019-09-12 | Hilti Aktiengesellschaft | Bimetallschraube mit martensitisch härtbarem stahl |
| CN111742067A (zh) * | 2018-03-08 | 2020-10-02 | 喜利得股份公司 | 具有马氏体可硬化钢的双金属螺钉 |
| US20210054866A1 (en) * | 2018-03-08 | 2021-02-25 | Hilti Aktiengesellschaft | Bimetallic screw with martensitically hardenable steel |
| JP2021515848A (ja) * | 2018-03-08 | 2021-06-24 | ヒルティ アクチエンゲゼルシャフト | マルテンサイト硬化性鋼を有するバイメタルねじ |
| WO2022064643A1 (ja) * | 2020-09-25 | 2022-03-31 | ミネベアミツミ株式会社 | 高耐食ステンレス鋼部品およびその製造方法、ステンレス鋼部品の熱処理方法、ならびに転がり軸受およびその製造方法 |
| EP4303335A1 (en) * | 2022-07-08 | 2024-01-10 | Daido Steel Co., Ltd. | Martensitic stainless steel for nitrogen-enriching treatment and martensitic stainless steel member |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH1036945A (ja) | ねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじ及びその焼入方法 | |
| JP3460659B2 (ja) | 軟質で熱処理歪みの小さい高炭素鋼帯とその製造方法 | |
| JP3340225B2 (ja) | 耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼およびドリリングタッピンねじ | |
| US6562152B2 (en) | High strength steel plate having improved workability and plating adhesion and process for producing the same | |
| JP2002155344A (ja) | 高強度ねじ用鋼および高強度ねじ | |
| JP2003313637A (ja) | 加工性、めっき性および靱性に優れた微細組織を有する高強度鋼板及びその製造方法 | |
| JPH10504354A (ja) | 耐孔食性の優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPH07173530A (ja) | パーライト金属組織を呈した高靭性レールの製造法 | |
| JP2004285430A (ja) | 鍛造品の製造方法 | |
| JPS5916949A (ja) | 軟窒化用鋼 | |
| CN111270131B (zh) | 马氏体系不锈钢零件及其制造方法 | |
| JP2000008141A (ja) | 非調質軟窒化鋼鍛造部品およびその製造方法 | |
| JPS5916948A (ja) | 軟窒化用鋼 | |
| JP3253068B2 (ja) | 強靭な高強度ｔｒｉｐ鋼 | |
| JP2623124B2 (ja) | 窒化用鋼素材 | |
| JPH10245656A (ja) | 冷鍛性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP2000129400A (ja) | 強度・靱性・ばね特性の良好なマルテンサイト系ステンレス鋼焼鈍鋼材 | |
| JPH1150203A (ja) | 表面高硬度、高耐食性、高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| EP0586703A1 (en) | Method of manufacturing bent pipe of high tensile steel | |
| JPH0447023B2 (ja) | ||
| JPH07110970B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性の優れた針状フェライトステンレス鋼の製造方法 | |
| JP2000063947A (ja) | 高強度ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH08246051A (ja) | 加工性に優れた中炭素鋼板の製造方法 | |
| JPH07316742A (ja) | 耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼および冷間成形加工品の製造方法 | |
| JP4587731B2 (ja) | ダイシングソーテープフレーム用マルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040317 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040727 |