PL178509B1 - Sposób obróbki cieplno-chemicznej częsci ze stali nierdzewnej - Google Patents
Sposób obróbki cieplno-chemicznej częsci ze stali nierdzewnejInfo
- Publication number
- PL178509B1 PL178509B1 PL94305287A PL30528794A PL178509B1 PL 178509 B1 PL178509 B1 PL 178509B1 PL 94305287 A PL94305287 A PL 94305287A PL 30528794 A PL30528794 A PL 30528794A PL 178509 B1 PL178509 B1 PL 178509B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- stainless steel
- austenitic
- nitrogen
- nitriding
- outer layer
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/24—Nitriding
- C23C8/26—Nitriding of ferrous surfaces
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
1 . Sposób obróbki cieplno-chemicznej czesci ze stali nierdzewnej, w którym prowadzi sie azotowanie czesci ze stali nierdzewnej w at- mosferze gazowej zawierajacej azot w tempera- turze od 1000°C do 1200°C z wytworzeniem austenitycznej warstwy zewnetrznej o grubosci 0,1 do 4,0 mm i o zawartosci azotu przynajmniej 0,3% wag., znamienny tym, ze azotowanie cze- sci ze stali nierdzewnej prowadzi sie w czasie od 1 godz. do 50 godz. a cisnienie gazu zawie- rajacego azot dobiera sie w granicach od 0,1 · 105 Pa do 40-105 Pa, w zaleznosci od zawartosci skladnika stopowego stali nierdzewnej i tempera- tury, natomiast nastepujace po azotowaniu chlod- zenie prowadzi sie z predkoscia ustalona w granicach od 1 °C/sek do 200°C/sek, w zaleznosci od zawartosci skladnika stopowego stali nierdze- wnej, z uniknieciem wydzielania sie azotków. P L 178509 B 1 PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób obróbki cieplno-chemicznej części ze stali nierdzewnej z wytworzeniem austenitycznej warstwy zewnętrznej.
Rozpuszczony węgiel i azot zwiększająw nierdzewnych stalach twardość martenzytu, stopień plastyczności austenitu i powodują stabilizację fazy austenitycznej. Podczas gdy dodawanie węgla pogarsza odporność nierdzewnych stali na korozję mokrą, azot powoduje poprawę tej właściwości. Wykorzystaniu tego korzystnego działania azotu przeszkadza jego znacznie mniejsza rozpuszczalność w stopionej stali przy ciśnieniu normalnym, niż węgla. Dlatego obecnie, przy wytwarzaniu stali nierdzewnych z zawartością azotu wynoszącą 0,3 do 3% wag. stosuje się sposoby ciśnieniowe lub metalurgii proszków. Sposoby te w porównaniu do otwartego wytopu stali są jednak związane ze znacznymi kosztami.
Celem niniejszego wynalazku nie jest uzyskanie wysokiej zawartości azotu w całej objętości stali. Zamiast tego za pomocą obróbki cieplno-chemicznej, tylko strefa zewnętrzna części stanowiących wytwór końcowy, zostaje wzbogacona rozpuszczonym azotem w takim stopniu, że tworzy się ciągliwa, austenityczna warstwa zewnętrzna o dużej wytrzymałości, znajdująca się ponad strukturą rdzenia z ferrytu, austenitu, martenzytu lub mieszaniny złożonej z dwóch lub trzech tych składników.
W opisie patentowym RFN nr 4 033 706 opisane jest utwardzanie dyfuzyjne za pomocą azotu, przy którym po azotowaniu martenzytycznej, nierdzewnej stali, przez hartowanie wytwarza się ponad ciągliwym rdzeniem utwardzoną martenzytyczną warstwę zewnętrzną. Sposób ten stosuje się do obróbki nierdzewnych łożysk tocznych, części mechanizmów i narzędzi, a także nierdzewnych części pomp i zaworów pracujących w płynach zawierających cząstki materii. We wszystkich tych przypadkach chodzi o jak największą wytrzymałość na ściskanie i utwardzenie warstwy zewnętrznej, której towarzyszy wzrost kruchości.
Celem niniejszego wynalazku jest opracowanie sposobu cieplno-chemicznej obróbki części ze stali nierdzewnej umożliwiającego otrzymanie ciągliwej austenitycznej warstwy zewnętrznej o dużej wytrzymałości, która to warstwa położona jest nad ciągliwym lub utwardzonym rdzeniem.
Sposób obróbki cieplno-chemicznej części ze stali nierdzewnej, w którym prowadzi się azotowanie części ze stali nierdzewnej w atmosferze gazowej zawierającej azot w temperaturze
178 509 od 1000°C do 1200°C z wytworzeniem austenitycznej warstwy zewnętrznej o grubości 0,1 do 4,0 mm i o zawartości azotu przynajmniej 0,3% wag., według wynalazku charakteryzuje się tym, że azotowanie części ze stali nierdzewnej prowadzi się w czasie od 1 godz. do 50 godz., a ciśnienie gazu zawierającego azot dobiera się w granicach od 0,1-105 Pa do 4105 Pa, w zależności od zawartości składnika stopowego stali nierdzewnej i temperatury, natomiast następujące po azotowaniu chłodzenie prowadzi się z prędkościąustaloną w granicach od 1 °C/sek do 200°C/sek w zależności od zawartości składnika stopowego stali nierdzewnej, z uniknięciem wydzielania się azotków.
Jako stal nierdzewną w sposobie według wynalazku stosuje się stal wybraną z grupy obejmującej nierdzewną stal austenityczną, martenzytyczną, ferrytyczną, ferrytyczno-austenityczną, ferrytyczno-martenzytyczną.
Korzystnie, warstwę zewnętrzną utwardza się przez następujące ponownie nagrzanie do temperatury równej 650°C lub niższej.
Temperatura, ciśnienie i czas trwania obróbki są dobrane tak, że tworzy się austenityczna warstwa zewnętrzna o określonej grubości, której zawartość azotu na powierzchni wynosi co najmniej 0,3% wag. i sięga górnej granicy, która zależy od rozpoczynającego wydzielania się azotków podczas azotowania. Prowadzone następnie chłodzenie następuje tak szybko, że również w tym czasie nie występuje żadne wydzielanie azotków. Podczas prowadzonego bezpośrednio potem naturalnego starzenia przy temperaturze równej 650°C lub niższej, dokonuje się utwardzenie dyspersyjne warstwy zewnętrznej. Sposób według wynalazku stosuje się do poprawienia odporności na zużycie warstwy zewnętrznej części ze stali nierdzewnej, zwłaszcza przy obciążeniach przez działania udarowe, kawitację i uderzenia kropel.
Austenityczna faza w warstwie zewnętrznej stabilizowana jest przez wdyfundowanie azotu tak, że martenzytowe lub ferrytowe składniki strukturalne strefy zewnętrznej ulegająprzemianie w austenit. Jednocześnie przez utwardzanie austenitu z azotem, ulega zwiększeniu wytrzymałość warstwy zewnętrznej bez występowania wzrostu kruchości. Ze względu na utworzoną kombinację wytrzymałości i ciągliwości, austenityczna warstwa zewnętrzna według wynalazku, nadaje się do zwiększenia odporności na zużycie zawierających ją części, zwłaszcza przy zużyciu wywołanym udarami, kawitacją i uderzeniami kropel, jak to ma miejsce na przykład w maszynach przepływowych.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładach wykonania przedstawionych na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia wykres przebiegu twardości azotowanej warstwy zewnętrznej, dla austenitycznej, nierdzewnej stali, fig. 2 - rozpuszczalność azotu w zależności od temperatury i ciśnienia azotu, na przykładzie nierdzewnej stali wytopionej metodą duplex, fig. 3 strukturę na przejściu od austenitycznej, azotowanej warstwy, do rdzenia nierdzewnej, ferrytyczno-austenitycznej stali wytopionej metodą duplex, typu X2 CrNiMoN 2253, fig. 4 - utratę ciężaru przy próbie kawitacyjnej nierdzewnej stali wytopionej metodą duplex, w porównaniu do azotowanej warstwy takiej samej stali, fig. 5 przedstawia krzywą gęstość prądu - potencjał w 3% roztworze wodnym NaCl, dla nierdzewnej stali wytopionej metodą duplex, przed i po azotowaniu, fig. 6 przedstawia przykład wykonania wynalazku dla stali X3 CrNiMoNbN 2317 w postaci wykresu zależności zawartości procentowej azotu od odstępu od powierzchni, a fig. 7 przedstawia wykonania wynalazku dla stali X2 CrNiMoN 2253 w postaci wykresu zależności zawartości procentowej azotu od odstępu od powierzchni.
Na figurze 1 przedstawionajest zależność twardości HV 0,1 od odstępu od brzegu dla stali X5 CrNiMo 17122 azotowanej w temperaturze 1150°C, przy ciśnieniu 1,3105 Pa, w czasie 22 godzin.
Na szybkobieżne wirniki napędzające pompy pracujące w agresywnych ośrodkach często stosuje się ferrytyczno-austenityczne stale nierdzewne wytopione metodą duplex, których dwufazowa struktura zapewnia wymaganą, wysoką granicę plastyczności. Najczęstszym powodem zawodności w działaniu jest zużycie wywołane przez kawitację. Jak widać z fig. 2, przez azotowanie gazowym azotem stali CrNiMoN 2253, przy temperaturze 1150°C i ciśnieniu wynoszącym MO5 Pa, w warstwie zewnętrznej tego materiału rozpuszczona jest zawartość
178 509 przynajmniej 1 ,4% wag. azotu. Po ochłodzeniu, otrzymuje się w pełni austenityczną warstwę zewnętrzną ponad ferrytyczno-austenityczną strukturą rdzenia, co przedstawione jest na fig. 3.
Ta austenityczna zewnętrzna warstwa została poddana badaniu zużycia wywołanego przez kawitację, w porównaniu do zużycia nie azotowanego materiału rdzenia. W tym celu za pomocą oscylatora ultradźwiękowego o częstotliwości 20 kHz i amplitudzie 40 pm wytwarza się w destylowanej wodzie pole składaj ące się z pęcherzyków, co prowadzi do implozj i na powierzchni próbki. Wielkość zużycia warstwy określa się jako utratę ciężaru w stosunku do czasu trwania obciążenia kawitacją, a wyniki badania przedstawione są na fig. 4.
Wyniki badania kawitacyjnego przedstawione na fig. 4 dotyczą stali X2 CrNiMoN 2253, przy czym krzywa A - obrazuje wyniki dla stali nie azotowanej a krzywa B - wyniki dla stali azotowanej w temperaturze 1150°C.
Dla warstwy zewnętrznej azotowanej według wynalazku zużycie wynosi 0,0356 mg/103 sek., a dla stali nie azotowanej zużycie wynosi 1,53 mg/103 sek. W wyniku azotowania warstwy zewnętrznej uzyskuje się 43-krotnie obniżenie stopnia zużycia tej warstwy. Z przykładu przedstawionych na fig. 5 krzywych gęstości prądu w funkcji potencjału widać, że przez azotowanie warstwy zewnętrznej stali X2 CrNiMoN 2253 uzyskuje się lekkąpoprawę odporności na korozję mokrą przebiegającą w sztucznej wodzie morskiej. Przy prawie takiej samej pasywnej gęstości prądu, dla próbki azotowanej (krzywa C) istnieje większy potencjał przebicia niż dla próbki nie azotowanej (krzywa D).
W odniesieniu do wirnika napędzającego pompy takie wyniki badań oznaczają, że w rdzeniu ferrytyczno-austenitycznej struktury stali wytopionej metodą duplex zachowana zostaje wysoka granica plastyczności, a tym samym również wysokie dopuszczalne obciążenie przy wysokiej prędkości obrotowej.
Jednocześnie wielkość zużycia wywoływana kawitacją jest tak długo zmniejszana przez azotowaną, austenityczną warstwę zewnętrzną, dopóki nie ulegnie ona zniszczeniu. Jeżeli chodzi o koszty, to zbędna staje się, stosowana zwykle w stalach wytopionych metodą duplex, obróbka cieplna składająca się z wyżarzania rozpuszczającego w temperaturze 1020°C do 1100°C i hartowania. Zamiast tego dokonuje się azotowania i chłodzenia sposobem według wynalazku.
Poniżej przedstawiono dwa przykłady wykonania wynalazku.
Prowadzono azotowanie gazowym azotem stali X3 CrNiMoNbN 2317 (fig. 6) w temperaturze 1150°C i ciśnieniu wynoszącym 200-102 Pa (próbka z materiału 3974) w czasie 18 godzin, chłodzenie prowadzono z prędkością 10°C na sekundę. Grubość warstwy zewnętrznej dla tej stali wynosiła około 2,4 mm.
Prowadzono azotowanie gazowym azotem stali X2 CrNiMoN 2253 (fig. 7) (próbka z materiału 14462) w temperaturze 1150°C i ciśnieniu 140-102 Pa w czasie 24 h, chłodzenie prowadzono z prędkością 10°C na sekundę. Grubość warstwy zewnętrznej dla tej stali wynosiła 2,0 mm.
178 509
FIG.1
0,5 1
1,5
N—ciśnienie cząsteczkowe Tp
FIG.2
U fO5Pa3
178 509 ι-σ;
BRZEG 200 gm RDZEŃ
FIG. 3
178 509
FIGA
178 509
Ν %
Próbka z materiału 1.3974
Próbka z materiału 1.4462
Odstęp cd powierzchni
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 60 egz.
Cena 2,00 zł.
Claims (3)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób obróbki cieplno-chemicznej części ze stali nierdzewnej, w którym prowadzi się azotowanie części ze stali nierdzewnej w atmosferze gazowej zawierającej azot w temperaturze od 1000°C do 1200°C z wytworzeniem austenitycznej warstwy zewnętrznej o grubości 0,1 do 4,0 mm i o zawartości azotu przynajmniej 0,3% wag., znamienny tym, że azotowanie części ze stali nierdzewnej prowadzi się w czasie od 1 godz. do 50 godz. a ciśnienie gazu zawierającego azot dobiera się w granicach od 0,1105Pa do 40105Pa, w zależności od zawartości składnika stopowego stali nierdzewnej i temperatury, natomiast następujące po azotowaniu chłodzenie prowadzi się z prędkością ustaloną w granicach od l°C/sek do 200°C/sek, w zależności od zawartości składnika stopowego stali nierdzewnej, z uniknięciem wydzielania się azotków.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że jako stal nierdzewną stosuje się stal wybraną z grupy obejmującej nierdzewną stal austenityczną, martenzytyczną, ferrytyczną, ferrytyczno-austenityczną, ferrytyczno-martenzytyczną.
- 3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że warstwę zewnętrzną utwardza się przez następujące ponownie nagrzanie do temperatury równej 650°C lub niższej.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4333917A DE4333917C2 (de) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | Randaufsticken zur Erzeugung einer hochfesten austenitischen Randschicht in nichtrostenden Stählen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL305287A1 PL305287A1 (en) | 1995-04-18 |
PL178509B1 true PL178509B1 (pl) | 2000-05-31 |
Family
ID=6499447
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL94305287A PL178509B1 (pl) | 1993-10-05 | 1994-10-03 | Sposób obróbki cieplno-chemicznej częsci ze stali nierdzewnej |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5503687A (pl) |
EP (1) | EP0652300B1 (pl) |
JP (1) | JPH07188733A (pl) |
CN (1) | CN1058758C (pl) |
CZ (1) | CZ240094A3 (pl) |
DE (1) | DE4333917C2 (pl) |
ES (1) | ES2296286T3 (pl) |
PL (1) | PL178509B1 (pl) |
RU (1) | RU2127330C1 (pl) |
Families Citing this family (44)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH1036945A (ja) * | 1996-07-19 | 1998-02-10 | Nippon Steel Corp | ねじ込み性に優れた高耐銹性マルテンサイト系ステンレス製ドリリングタッピンねじ及びその焼入方法 |
US5851313A (en) * | 1996-09-18 | 1998-12-22 | The Timken Company | Case-hardened stainless steel bearing component and process and manufacturing the same |
DE19729984A1 (de) * | 1997-07-12 | 1999-01-14 | Ipsen Ind Int Gmbh | Verfahren zum Aufsticken der Randschicht metallischer Werkstücke |
AU8351898A (en) * | 1997-07-21 | 1999-02-16 | Nsk Rhp European Technology Co. Limited | Case hardening of steels |
JP4252145B2 (ja) * | 1999-02-18 | 2009-04-08 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐遅れ破壊性に優れた高強度・高靭性ステンレス鋼 |
AU2003281863A1 (en) * | 2002-07-29 | 2004-02-23 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Plasma-nitriding of maraging steel, shaver cap for an electric shaver, cutting device made out of such steel and an electric shaver |
JP4009716B2 (ja) * | 2002-08-08 | 2007-11-21 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 窒素吸収処理によるステンレス鋼製製品の製造方法とこれにより得られるステンレス鋼製製品 |
JP4336784B2 (ja) * | 2002-11-21 | 2009-09-30 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 生体軟組織用医療用具とその製造方法 |
DE102004048172A1 (de) * | 2004-10-02 | 2006-04-06 | Ina-Schaeffler Kg | Spanlos hergestelltes dünnwandiges rostfreies Lagerbauteil insbesondere Wälzlagerbauteil |
JP4378773B2 (ja) | 2005-05-16 | 2009-12-09 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | ステンレス鋼製製品の製造方法とそのステンレス鋼製製品 |
CN101198714B (zh) * | 2005-06-15 | 2011-07-20 | 皇家飞利浦电子股份有限公司 | 制造不锈钢产品的方法 |
JP2007248397A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Seiko Epson Corp | 装飾品および時計 |
US7793416B2 (en) | 2006-05-15 | 2010-09-14 | Viking Pump, Inc. | Methods for hardening pump casings |
CN101186992B (zh) * | 2006-11-16 | 2010-11-17 | 有限会社结城高周波 | 渗氮淬火制品及其制造方法 |
ES2322207T3 (es) | 2007-02-02 | 2009-06-17 | Wmf Aktiengesellschaft | Cubierto de comer y/o servir con una capa marginal de martensita. |
JP5212602B2 (ja) * | 2007-09-14 | 2013-06-19 | セイコーエプソン株式会社 | 機器およびハウジング材の製造方法 |
FI125458B (fi) * | 2008-05-16 | 2015-10-15 | Outokumpu Oy | Ruostumaton terästuote, tuotteen käyttö ja menetelmä sen valmistamiseksi |
DE202008015481U1 (de) | 2008-10-08 | 2009-06-18 | Barth, Peter, Dr. | Schmucksachen aus Edelstahl mit einer martensitischen Randschicht |
EP2351860B1 (de) | 2008-10-08 | 2014-04-09 | Barth, Peter | Verwendung eines biokompatiblen Werkstoffs aus Edelstahl mit einer martensitischen Randschicht, für Implantate |
DE102009005578A1 (de) | 2009-01-21 | 2010-07-22 | Barth, Peter, Dr. | Medizinische Instrumente aus Edelstahl mit einer martensitischen Randschicht |
JP2009142664A (ja) * | 2009-02-04 | 2009-07-02 | National Institute For Materials Science | 生体軟組織用医療用具とその製造方法 |
DE102009053260B4 (de) * | 2009-11-05 | 2011-09-01 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zum Beschichten von Stahlbändern und beschichtetes Stahlband |
EP2702183B1 (en) * | 2011-04-28 | 2017-12-20 | Expanite Technology A/S | Method for solution hardening of a cold deformed workpiece of a passive alloy |
DE102011077368A1 (de) | 2011-06-10 | 2012-12-13 | BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH | Haushaltsgerät mit einem wärmebehandelten Haushaltsgeräte-Bauteil |
FR2980804B1 (fr) | 2011-09-30 | 2014-06-27 | Areva Np | Procede de realisation a partir d'une ebauche en acier inoxydable austenitique a faible teneur en carbone d'une gaine resistant a l'usure et a la corrosion pour reacteur nucleaire, gaine et grappe de commande correspondantes |
KR101897321B1 (ko) * | 2012-04-27 | 2018-09-10 | 엑시파니테 테크놀로지 에이/에스 | 패시브 합금의 냉간 변형된 가공물의 고용 경화를 위한 방법 및 상기 방법에 의해 용액 경화된 부재 |
US9309895B2 (en) | 2012-06-18 | 2016-04-12 | Kennametal Inc. | Closed impeller with a coated vane |
DE102012216117A1 (de) | 2012-09-12 | 2014-03-13 | Hilti Aktiengesellschaft | Verfahren zum Herstellen einer selbstschneidenden Schraube |
RU2522922C2 (ru) * | 2012-10-10 | 2014-07-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ внутреннего азотирования ферритной коррозионно-стойкой стали |
DE102012023394A1 (de) | 2012-11-30 | 2014-06-05 | Robert Bosch Gmbh | Eisenbasierte Legierung, daraus hergestelltes Halbzeug oder Bauteil mit magnetischem Trennbereich, und Verfahren zu deren Herstellung |
US20150160416A1 (en) | 2013-12-10 | 2015-06-11 | Parker-Hannifin Corporation | Multiple layer hardness ferrule |
EP3143176B1 (en) | 2014-05-15 | 2020-05-27 | Expanite Technology A/S | Case hardened stainless steel fixing element |
JP5869072B2 (ja) * | 2014-08-06 | 2016-02-24 | 日本冶金工業株式会社 | ステンレス鋼板の表面改質方法 |
DE102016108775A1 (de) * | 2016-05-12 | 2017-11-16 | Fischerwerke Gmbh & Co. Kg | Selbstschneidende Betonschraube |
JP6979713B2 (ja) | 2017-04-26 | 2021-12-15 | エクスパナイト テクノロジー アグシャセルスガーッブExpanite Technology A/S | 組立部品 |
CN109811299A (zh) * | 2018-12-27 | 2019-05-28 | 陕西铁马铸锻有限公司 | 转辙机锁闭杆及其热处理工艺 |
CN110283979A (zh) * | 2019-06-05 | 2019-09-27 | 无锡光旭新材料科技有限公司 | 一种同时提高铁素体不锈钢强度和塑性的方法 |
CN110438511A (zh) * | 2019-09-19 | 2019-11-12 | 奥展实业有限公司 | 一种不锈钢紧固件的防锈方法 |
DE102019125839A1 (de) * | 2019-09-25 | 2021-04-08 | Danfoss A/S | Verfahren zum Herstellen einer wasserhydraulischen Maschine |
CN111663097A (zh) * | 2020-06-17 | 2020-09-15 | 惠州濠特金属科技有限公司 | 奥氏体渗氮的工艺 |
CN111962014B (zh) * | 2020-09-04 | 2023-04-28 | 湖南申亿五金标准件有限公司 | 一种不锈钢强化热处理工艺及热处理渗氮炉 |
RU2758506C1 (ru) * | 2020-12-01 | 2021-10-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Способ повышения износостойкости и коррозионной стойкости изделий из аустенитных сталей |
CN112831639B (zh) * | 2020-12-31 | 2022-11-11 | 武汉科技大学 | 一种屈服强度≥700MPa奥氏体不锈钢的生产方法 |
CN115466922A (zh) * | 2022-09-13 | 2022-12-13 | 长春工业大学 | 一种高强高韧高耐腐蚀不锈钢材料及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3943010A (en) * | 1974-06-12 | 1976-03-09 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Process for producing austenitic ferrous alloys |
SU584044A1 (ru) * | 1975-12-01 | 1977-12-15 | Предприятие П/Я А-1147 | Способ термической обработки деталей из нержавеющих мартенситностареющих сталей |
JPS5277836A (en) * | 1975-12-23 | 1977-06-30 | Fujikoshi Kk | Surface treatment of martensitic stainless steel |
JPS60159116A (ja) * | 1984-01-27 | 1985-08-20 | Toyota Motor Corp | 焼入性と強靭性の良好な鋼部品の製造方法 |
DE3708956C1 (de) * | 1987-03-19 | 1988-03-17 | Handtmann Albert Elteka Gmbh | Spaltringdichtung einer Kreiselpumpe |
DE4033706A1 (de) * | 1990-10-24 | 1991-02-21 | Hans Prof Dr Ing Berns | Einsatzhaerten mit stickstoff zur verbesserung des korrosionswiderstandes martensitischer nichtrostender staehle |
DE4036381C1 (pl) * | 1990-11-15 | 1991-08-14 | Degussa Ag, 6000 Frankfurt, De | |
JPH05222512A (ja) * | 1991-09-05 | 1993-08-31 | Aimetsukusu Kk | オーステナイト系ステンレス鋼における耐摩耗性を向上させた高温窒化処理方法とその応用 |
-
1993
- 1993-10-05 DE DE4333917A patent/DE4333917C2/de not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-09-17 ES ES94114659T patent/ES2296286T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-09-17 EP EP94114659A patent/EP0652300B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-09-30 CZ CZ942400A patent/CZ240094A3/cs unknown
- 1994-10-03 RU RU94035767A patent/RU2127330C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1994-10-03 PL PL94305287A patent/PL178509B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1994-10-04 CN CN94118641A patent/CN1058758C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1994-10-04 JP JP6275455A patent/JPH07188733A/ja active Pending
- 1994-10-05 US US08/319,460 patent/US5503687A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU94035767A (ru) | 1997-04-20 |
ES2296286T3 (es) | 2008-04-16 |
CZ240094A3 (en) | 1995-08-16 |
EP0652300A1 (de) | 1995-05-10 |
EP0652300B1 (de) | 2007-11-28 |
CN1058758C (zh) | 2000-11-22 |
DE4333917A1 (de) | 1994-03-24 |
US5503687A (en) | 1996-04-02 |
DE4333917C2 (de) | 1994-06-23 |
CN1107187A (zh) | 1995-08-23 |
PL305287A1 (en) | 1995-04-18 |
RU2127330C1 (ru) | 1999-03-10 |
JPH07188733A (ja) | 1995-07-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL178509B1 (pl) | Sposób obróbki cieplno-chemicznej częsci ze stali nierdzewnej | |
Dalmau et al. | Degradation mechanisms in martensitic stainless steels: Wear, corrosion and tribocorrosion appraisal | |
Bhambri | Intergranular fracture in 13 wt% chromium martensitic stainless steel | |
JP5165211B2 (ja) | 耐腐食耐磨耗性合金 | |
WO2001068933A2 (en) | High performance carburizing stainless steel for high temperature use | |
Berns et al. | Solution nitriding of stainless steels for process engineering | |
US5344502A (en) | Surface hardened 300 series stainless steel | |
Singh et al. | Effect of alloying and heat treatment on the properties of super martensitic stainless steels | |
JP3768091B2 (ja) | 高強度及び高耐食性のマルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
Pellizzari | Influence of deep cryogenic treatment on heat treatment of steel and Cu–Be alloy | |
CN1019137B (zh) | 低碳马氏体不锈钢物理强化技术 | |
Laurent et al. | Review of XD15NW (Through Hardening) and CX13VDW (Case Carburizing) Cost-Effective Corrosion Resistant Bearing Steels Grades | |
Abdullah et al. | Mechanical properties and microstructure analysis of 0.5% Niobium alloyed ductile iron under austempered process in salt bath treatment | |
Ishii et al. | The effect of heat treatments on the corrosion fatigue properties of 13 Pct Chromium Stainless Steel in 3 Pct NaCI Aqueous Solution | |
Wendel et al. | Bearing steels for induction hardening–Part I | |
KR970009523B1 (ko) | 고강도 고내식성 마르텐사이트계 스테인레스강 | |
Chin et al. | Cronidur 30‐An Advanced Nitrogen Alloyed Stainless Steel For Advanced Corrosion Resistant Fracture Tough Cryogenic Bearings | |
KR100329380B1 (ko) | 마르텐사이트계 스테인리스강 | |
JP3398552B2 (ja) | 疲労特性に優れたフラッパーバルブ用高強度オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
RU2204622C2 (ru) | Коррозионно-стойкая аустенитная трип-сталь для холодной пластической деформации и изделие, выполненное из нее | |
Novotny | An aging study of Carpenter Aermet 100 alloy | |
KR100926990B1 (ko) | 오스테나이트 내침식 철계 합금 | |
Tomasello et al. | A New Corrosion Resistant, Martensitic Stainless Steel for Improved Performance in Miniature Bearings | |
JPS60116719A (ja) | 耐食性の優れた油井管鋼の製造方法 | |
RU2009259C1 (ru) | Аустенитная коррозионностойкая сталь |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20131003 |