CN103182905B - 充气轮胎 - Google Patents

Abstract

本发明的充气轮胎，保持操纵稳定性能、耐磨损性能等并且提高湿路制动性能。充气轮胎（1）在胎面部（2）设置中央陆地部（5）和胎肩陆地部（6）。中央陆地部设置有：中央横沟（7），从胎肩主沟（4）朝向轮胎赤道（C）侧，相对于轮胎周向以35～65度的角度（θ1）倾斜并且不到达中央主沟（3）而是形成终端；中央横向刀槽（8），以与中央横沟相同的倾斜方向并且相对于轮胎周向以35度～65度的角度（θ2）倾斜，并从中央横沟的轮胎轴向的内端（7i）延伸到中央主沟；中央纵向刀槽（9），与中央陆地部的轮胎赤道侧的侧缘（5e）隔开中央陆地部的陆地部宽度（L1）的20～40%的距离，且连通中央横沟之间且沿轮胎周向延伸。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及保持操纵稳定性能、耐磨损性能等，并且提高湿路制动性能的充气轮胎。

背景技术

已知有在胎面部形成有多个花纹块的花纹块图案的充气轮胎。近年来，对于这样的充气轮胎希望提高湿路制动性能。为了提高湿路制动性能，将胎面部与路面之间的水膜、尤其是轮胎赤道附近的水膜顺畅排出，已知有如下方法，例如增大从轮胎赤道侧连接到接地端侧的沟、或沿轮胎周向延伸的沟的沟宽度和/或沟深度等。

然而，上述方法均存在随着花纹块的刚性降低而易使耐磨损性能、操纵稳定性能变差的问题。这样，提高湿路制动性能和确保花纹块的刚性存在二律背反的关系，因而两者兼顾是非常困难的。相关技术如下。

专利文献1：日本特开2001-206020号公报

发明内容

本发明是鉴于以上那样的问题所做出的，主要目的在于提供一种充气轮胎，其以在胎面部的中央侧的中央陆地部设置相对于轮胎赤道倾斜地延伸的横沟和刀槽、以及沿轮胎周向延伸的刀槽为基本，从而能够确保中央陆地部的高的刚性，并且利用因制动时刀槽的变形而扩宽的宽度来提高排水性能，由此保持操纵稳定性能、耐磨损性能等，并且能够提高湿路制动性能。

本发明的技术方案1的发明是一种充气轮胎，在胎面部，由在轮胎轴向最外侧沿轮胎周向连续地延伸的一对胎肩主沟、和在该胎肩主沟之间沿轮胎周向连续地延伸的至少一条中央主沟，来划分出一对胎肩陆地部和一对中央陆地部，其中一对胎肩陆地部在上述胎肩主沟与胎面接地端之间延伸，一对中央陆地部在上述胎肩主沟与中央主沟之间延伸，该充气轮胎的特征在于，上述中央陆地部设置有：中央横沟，其从上述胎肩主沟朝向轮胎赤道侧，相对于轮胎周向以35～65度的角度倾斜，并且不到达上述中央主沟而是形成终端；中央横向刀槽，其以与上述中央横沟相同的倾斜方向，且相对于轮胎周向以35度～65度的角度倾斜，并且从上述中央横沟的轮胎轴向的内端延伸到中央主沟；以及中央纵向刀槽，其与上述中央陆地部的轮胎赤道侧的侧缘隔开上述中央陆地部的陆地部宽度的20%～40%的距离，并且连通上述中央横沟之间且沿轮胎周向延伸。

另外，技术方案2所述的发明是在技术方案1所述的充气轮胎的基础上，被上述中央主沟、上述中央纵向刀槽、上述中央横向刀槽以及上述中央横沟划分而成的中央内侧花纹块，其轮胎周向的最大长度与轮胎轴向的宽度之比亦即中央内侧花纹块纵横比为3.0～7.0。

另外，技术方案3所述的发明是在技术方案2所述的充气轮胎的基础上，上述胎肩陆地部设置有：胎肩横沟，其从胎面接地端的轮胎轴向外侧朝向轮胎赤道侧相对于轮胎轴向以25度以下的角度倾斜地延伸，并且不到达上述胎肩主沟而是形成终端；胎肩横向刀槽，其以与上述胎肩横沟相同的倾斜方向并且从上述胎肩横沟的轮胎轴向的内端延伸到胎肩主沟；以及胎肩纵向刀槽，其与上述胎肩陆地部的轮胎赤道侧的侧缘隔开比上述中央内侧花纹块的花纹块宽度更大的距离，并且连通上述胎肩横沟之间且沿轮胎周向延伸。

另外，技术方案4所述的发明是在技术方案3所述的充气轮胎的基础上，被上述胎肩主沟、上述胎肩纵向刀槽、上述胎肩横向刀槽以及上述胎肩横沟划分而成的胎肩内侧花纹块，其轮胎周向的最大长度与轮胎轴向的宽度之比亦即胎肩内侧花纹块纵横比，小于上述中央内侧花纹块纵横比。

本发明的充气轮胎，在中央陆地部设置有：中央横沟，其从胎肩主沟朝向轮胎赤道侧，相对于轮胎赤道以35度～65度的角度倾斜，并且不到达中央主沟而是形成终端；中央横向刀槽，其以与该中央横沟相同的倾斜方向，并且相对于轮胎赤道以35度～65度的角度倾斜、且从上述中央横沟的轮胎轴向的内端延伸到中央主沟；中央纵向刀槽，其与上述中央陆地部的轮胎赤道侧的侧缘隔开上述中央陆地部的陆地部宽度的15%～35%的距离，并且连通上述中央横沟之间且沿轮胎周向延伸。即，在中央陆地部形成有被中央主沟、中央横沟、中央横向刀槽以及中央纵向刀槽划分而成的花纹块。这样被宽度小的中央横向刀槽和中央纵向刀槽划分而成的花纹块能够确保中央陆地部的高的刚性，因此能够防止操纵稳定性能、耐磨损性能的降低。另外，中央横向刀槽和中央横沟以规定的角度配置。由此，当对轮胎作用制动力时，由于在上述花纹块产生向轮胎轴向的扭转，因此中央横向刀槽和中央纵向刀槽的刀槽宽度扩宽，从而对排水性作出贡献。因此本发明的充气轮胎，提高湿路制动性能。尤其是由于中央纵向刀槽在中央横沟处连通，因此促进上述扭转，从而进一步提高湿路制动性能。另外，由于中央横沟与中央横向刀槽向相同方向倾斜，因此汇集于中央纵向刀槽和中央横向刀槽中的路面的水膜，通过中央横沟而可靠地从胎肩主沟向轮胎的外侧排出。因此进一步提高湿路制动性能。

附图说明

图1是表示本发明的一个实施方式的充气轮胎的胎面部的展开图。

图2是图1的X-X部的剖视图。

图3是图1的局部放大图。

图4是说明在中央内侧花纹块产生的扭转的概略图。

图5是表示比较例的胎面部的展开图。

附图标记说明：1…充气轮胎；2…胎面部；3…中央主沟；4…胎肩主沟；5…中央陆地部；6…胎肩陆地部；7…中央横沟；8…中央横向刀槽；9…中央纵向刀槽；C…轮胎赤道。

具体实施方式

以下，基于附图对本发明的一个实施方式进行说明。

如图1所示，本实施方式的充气轮胎（以下，有时只称为“轮胎”），例如适合用作轿车用轮胎，在其胎面部2设置有：在轮胎轴向最外侧沿轮胎周向连续地延伸的一对胎肩主沟4、和在该胎肩主沟4、4之间沿轮胎周向连续地延伸的至少一条中央主沟（在本实施方式中为一条中央主沟）3。由此，在胎面部2分别形成：在上述胎肩主沟4与胎面接地端Te之间延伸的一对胎肩陆地部6、和在上述胎肩主沟4与中央主沟3之间延伸的一对中央陆地部5。

其中，上述“胎面接地端Te”被定为，对轮辋组装于正规轮辋并且填充了正规内压的无负载的正规状态的轮胎1，施加正规载荷并以0度外倾角接地为平面时轮胎轴向的最外侧的接地位置。并且，该胎面接地端Te、Te之间的轮胎轴向的距离为胎面接地宽度TW。另外，轮胎各部的尺寸等在未特殊说明的情况下，为上述正规状态下的值。

另外，上述“正规轮辋”是指，在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中，该规格按照每个轮胎所规定的轮辋，例如若为JATMA则表示“标准轮辋”，若为TRA则表示“DesignRim”，若为ETRTO则表示“Measuring Rim”。

另外，上述“正规内压”是指，在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中，各规格按照每个轮胎所规定的空气压，若为JATMA则表示“最高气压”，若为TRA则表示表“TIRELOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中记载的最大值，若为ETRTO则表示“INFLATION PRESSURE”，但在轮胎为轿车用轮胎的情况下设为180kPa。

此外，“正规载荷”是指，在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中，各规格按照每个轮胎所规定的载荷，若为JATMA则表示“最大载荷能力”，若为TRA则表示表“TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中记载的最大值，若为ETRTO则表示“LOAD CAPACITY”，但在轮胎为轿车用轮胎的情况下，则为相当于上述载荷的88%的载荷。

本实施方式的中央主沟3和胎肩主沟4形成沿着轮胎周向的直线状。这样的各主沟3、4在能够抑制制动时车辆的摇晃或侧滑等不稳定的举动、从而能够确保操纵稳定性能的方面是优选的。

另外，对于中央主沟3和胎肩主沟4的沟宽度（沟的与长边方向呈直角的沟宽度，以下对于其他沟也同样）W1、W2以及沟深度D1、D2（如图2所示），可以按照惯例进行各种设定。然而，当上述沟宽度W1、W2和/或沟深度D1、D2过大时，则有可能降低各陆地部5和6的刚性，相反，若过小时，则有可能降低排水性。因此沟宽度W1例如优选为胎面接地宽度TW的2.5%～4.5%，另外沟宽度W2例如优选为胎面接地宽度TW的4.0%～7.0%。另外，如本实施方式那样，在轿车用轮胎的情况下，沟深度D1、D2优选为6.0mm～9.0mm。各主沟3、4例如能够变更为波状或锯齿状等各种形状。

上述中央主沟3和上述胎肩主沟4的配设位置不做特殊规定。在本实施方式那样中央主沟为一条的情况下，该中央主沟3优选为其中心线G1与轮胎赤道C对齐配置。关于上述胎肩主沟4，例如其中心线G2与上述轮胎赤道C之间的轮胎轴向距离Ls优选为胎面接地宽度TW的15%以上，更优选为20%以上，另外优选为30%以下，更优选为25%以下。通过将胎肩主沟4设定在这样的范围，从而能够使中央陆地部5和胎肩陆地部6的各刚性均衡，因此提高操纵稳定性能。

如图3所示，在中央陆地部5沿轮胎周向间隔设置有：中央横沟7，其从胎肩主沟4朝向轮胎赤道C侧、相对于轮胎周向以35度～65度的角度θ1倾斜并且不到达中央主沟3而是形成终端；中央横向刀槽8，其以与上述中央横沟7相同的倾斜方向并且相对于轮胎周向以35度～65度的角度θ2倾斜，且从中央横沟7的轮胎轴向的内端7i延伸到中央主沟3。

另外，在中央陆地部5设置有中央纵向刀槽9，该中央纵向刀槽9与中央陆地部5的轮胎赤道C侧的侧缘5e隔开该中央陆地部5的陆地部宽度L1的15%～35%的距离L2，并且连通中央横沟7、7之间并沿轮胎周向以直线状延伸。

由此，中央陆地部5形成为包括：中央内侧花纹块10，其被中央主沟3、中央纵向刀槽9、中央横向刀槽8以及中央横沟7划分，且在本实施方式中为纵长的平行四边形状；中央外侧花纹块11，其被胎肩主沟4、中央纵向刀槽9以及中央横沟7划分，且为配置在上述中央内侧花纹块10的轮胎轴向外侧的平行四边形状。此外，本实施方式的胎面花纹是以轮胎赤道C上的任意点为中心，除了可变间距外实质上形成为点对称图案。

这样的中央内侧花纹块10和中央外侧花纹块11，有助于确保中央陆地部5的刚性。即，中央内侧花纹块10，在轮胎周向的两侧配置有宽度小的中央横向刀槽8，并且在其轮胎轴向的外侧经由宽度小的中央纵向刀槽9而与中央外侧花纹块11相邻，因此有助于确保中央陆地部5的大的刚性。

另外，中央横向刀槽8和中央横沟7以上述的角度范围配置。在这样的中央陆地部5中，例如图4中实线所示，当沿箭头方向对轮胎1作用制动力时，则中央内侧花纹块10产生向轮胎轴向内侧的扭转，从而将中央横向刀槽8的刀槽宽度W4和/或中央纵向刀槽9的刀槽宽度W5扩宽。因此中央横向刀槽8和中央纵向刀槽9对排水性做出贡献，有助于提高湿路制动性能。尤其是由于中央纵向刀槽9与宽度大的中央横沟7连通，因此能够促进上述扭转，进一步提高湿路制动性能。另外，由于中央横沟7和中央横向刀槽8向相同方向倾斜，因此汇集到中央纵向刀槽9和中央横向刀槽8的路面的水膜，因轮胎的旋转力而通过中央横沟7，可靠地从胎肩主沟4向轮胎的外侧排出。因此本发明的充气轮胎1能够进一步提高湿路制动性能。

其中，在中央横沟7的上述角度θ1小于35度或中央横向刀槽8的上述角度θ2小于35度的情况下，中央内侧花纹块10和/或中央外侧花纹块11的刚性减小，从而使耐磨损性能，操纵稳定性能变差。相反，在上述角度θ1大于65度或者上述角度θ2大于65度的情况下，中央内侧花纹块10的刚性过度增大，即使作用制动力，也会抑制上述扭转，从而无法充分地获得中央横向刀槽8、中央纵向刀槽9的宽度扩宽作用，因此降低湿路制动性能。根据这样的观点，上述角度θ1更优选为40度以上，另外更优选为60度以下。同样，上述角度θ2更优选为37度以上，另外更优选为55度以下。

另外，中央横沟7的上述角度θ1和中央横向刀槽8的上述角度θ2可以恒定不变，但优选为朝向轮胎轴向的外侧逐渐增加。由此提高转弯行驶时，容易作用更大的接地压的轮胎轴向的外侧附近的横向刚性，从而提高操纵稳定性。另外，上述角度这样朝向轮胎轴向外侧逐渐增加的构成，也优选在后述的其他横沟或刀槽中采用。

另外，中央纵向刀槽9需要以与中央陆地部5的轮胎赤道C侧的侧缘5e隔开该中央陆地部5的陆地部宽度L1的20%～40%的距离L2（即，中央内侧花纹块10的轮胎轴向的宽度）的方式设置。即，当上述距离L2小于上述陆地部宽度L1的15%时，中央内侧花纹块10相对于横向力的刚性变得过小，从而使耐磨损性能等变差。相反当距离L2超过上述陆地部宽度L1的35%时，即使作用制动力，也会抑制中央内侧花纹块10的扭转，从而无法充分地期待湿路制动性能的提高。根据这样的观点，上述距离L2更优选为中央陆地部5的陆地部宽度L1的25%以上，另外更优选为35%以下。

另外，中央横沟7的沟宽度W3、沟深度D3（如图2所示）未作特殊限定，但当沟宽度W3、沟深度D3减小时，则有可能无法有效地将汇集在中央横向刀槽8和中央纵向刀槽9的路面的水膜向胎肩主沟4排出。相反，当上述沟宽度W3和沟深度D3增大时，则有可能大大降低中央陆地部5的刚性。根据这样的观点，上述沟宽度W3优选为1.5mm以上，更优选为2.0mm以上，另外优选为6.0mm以下，更优选为5.0mm以下。另外，上述沟深度D3优选为3.0mm以上，更优选为4.0mm以上，另外优选为7.0mm以下，更优选为6.0mm以下。

另外，中央横向刀槽8的刀槽宽度W4、深度D4（如图2所示）也未作特殊限定，但当刀槽宽度W4、深度D4减小时，即使作用制动力，也有可能无法在中央内侧花纹块10充分地产生上述扭转。相反当上述刀槽宽度W4、深度D4增大时，则有可能大大降低中央陆地部5的刚性。根据这样的观点，上述刀槽宽度W4优选为0.4mm以上，更优选为0.5mm以上，另外优选为1.5mm以下，更优选为1.2mm以下。另外，上述深度D4优选为1.0mm以上，更优选为2.0mm以上，另外优选为6.5mm以下，更优选为6.0mm以下。

另外，当中央横向刀槽8的轮胎轴向的长度L3增大时，则中央内侧花纹块10的扭转减小，从而有可能减小湿路制动性能，相反当上述长度L3减小时，则有可能使中央内侧花纹块10的刚性减小。根据这样的观点，上述长度L3优选为中央陆地部5的陆地部宽度L1的0.1倍以上，更优选为0.15倍以上，另外优选为0.25倍以下，更优选为0.2倍以下。

另外，根据均衡地确保中央陆地部5的刚性和由中央内侧花纹块10的扭转所产生的湿路制动性能的观点，中央纵向刀槽9的刀槽宽度W5优选为0.5mm以上，更优选为0.6mm以上，另外优选为2.0mm以下，更优选为1.5mm以下。另外，中央纵向刀槽9的深度D5（如图2所示）优选为2.0mm以上，更优选为3.0mm以上，另外优选为6.5mm以下，更优选为6.0mm以下。

另外，当中央内侧花纹块10的轮胎周向的最大长度H1与轮胎轴向的宽度L2之比亦即中央内侧花纹块纵横比H1/L2增大时，有可能使相对于横向力的刚性显著减小。相反，当上述中央内侧花纹块纵横比H1/L2减小时，则中央内侧花纹块10的刚性增大，即使作用制动力也有可能抑制上述扭转，而无法期待湿路制动性能的提高。根据这样的观点，上述中央内侧花纹块纵横比H1/L2优选为3.0以上，更优选为3.5以上，另外优选为7.0以下，更优选为6.5以下。

另外，在中央横沟7的轮胎轴向的外端7e设置有使该中央横沟7的沟底7s隆起的拉筋12。这样的拉筋12有助于提高配置在其轮胎周向的两侧的中央外侧花纹块11、11的周向刚性，进而有助于提高中央陆地部5的刚性。另一方面，当中央横沟7的拉筋12的深度D7（如图2所示）过小时，有可能使中央横沟7的排水性能变差，相反，当上述深度D7过大时，有可能无法充分地获得提高上述中央陆地部5的刚性的效果。根据这样的观点，上述深度D7优选为中央横沟7的沟深度D3的40%以上，更优选为50%以上，另外优选为80%以下，更优选为70%以下。

为了更有效地发挥上述作用，拉筋12的轮胎轴向的长度L5优选为中央陆地部5的陆地部宽度L1的5%以上，更优选为7%以上，另外优选为20%以下，更优选为15%以下。

另外，优选地，在上述中央外侧花纹块11设置半闭型中央外刀槽13，该中央外刀槽13在轮胎周向上相邻的中央横沟7、7之间从上述胎肩主沟4沿着上述中央横沟7延伸并且不到达上述中央纵向刀槽9而是形成终端。这样的中央外刀槽13不会使中央外侧花纹块11的刚性过度降低，能够保持中央内侧花纹块10与中央外侧花纹块11的刚性平衡，从而有助于确保操纵稳定性能和耐磨损性能。

另外，上述胎肩陆地部6沿轮胎周向间隔设置有：胎肩横沟15，其从胎面接地端Te的轮胎轴向外侧相对于轮胎轴向以25度以下的角度θ3向轮胎赤道C侧倾斜地延伸，并且不到达胎肩主沟4而是形成终端；胎肩横向刀槽16，其以与上述胎肩横沟15相同的倾斜方向并且从胎肩横沟15的轮胎轴向的内端15i开始延伸到胎肩主沟4。

另外，在胎肩陆地部6设置有胎肩纵向刀槽17，该胎肩纵向刀槽17与上述胎肩陆地部6的轮胎赤道C侧的侧缘6e隔开比上述中央内侧花纹块10的花纹块宽度L2大的距离L6（即，后述的胎肩内侧花纹块18的轮胎轴向的宽度），并且连通胎肩横沟15、15之间且沿轮胎周向延伸。

由此，胎肩陆地部6形成为包括：由胎肩主沟4、胎肩纵向刀槽17、胎肩横向刀槽16以及胎肩横沟15划分而成的胎肩内侧花纹块18；配置在上述胎肩内侧花纹块18的轮胎轴向的外侧并且由胎面接地端Te、胎肩纵向刀槽17以及胎肩横沟15划分而成的胎肩外侧花纹块19。

胎肩内侧花纹块18的轮胎周向的最大长度H2与轮胎轴向的宽度L6之比亦即胎肩内侧花纹块纵横比H2/L6，小于上述中央内侧花纹块纵横比H1/L2。即，当胎肩内侧花纹块纵横比H2/L6大于上述中央内侧花纹块纵横比H1/L2时，则有可能使轮胎转弯时作用有较大的横向力的胎肩侧的陆地部刚性降低，从而使操纵稳定性能、耐磨损性能变差。根据这样的观点，上述胎肩内侧花纹块纵横比H2/L6优选为2.0以上，更优选为2.5以上，另外优选为6.0以下，更优选为5.5以下。

另外，当上述胎肩横沟15相对于轮胎轴向的角度θ3增大和/或胎肩横向刀槽16相对于轮胎轴向的角度θ4增大时，有可能使胎肩陆地部6的刚性过度降低。根据这样的观点，上述角度θ3优选为25度以下，更优选为20度以下。同样，上述角度θ4优选为25度以下，更优选为20度以下。

另外，胎肩横沟15的沟宽度W6、沟深度D8（如图2所示）未作特殊限定，但当沟宽度W6、沟深度D8减小时，则有可能无法有效地将汇集于胎肩横向刀槽16和胎肩纵向刀槽17中的路面的水膜向胎面接地端Te排出。相反，当沟宽度W6、沟深度D8增大时，则有可能大大降低胎肩陆地部6的刚性。根据这样的观点，沟宽度W6优选为2.0mm以上，更优选为2.5mm以上，另外优选为6.0mm以下，更优选为5.0mm以下。另外，沟深度D8优选为4.0mm以上，更优选为5.0mm以上，另外优选为7.5mm以下，更优选为6.5mm以下。

另外，胎肩横向刀槽16的刀槽宽度W7、深度D9（如图2所示）也未作特殊限定，当刀槽宽度W7和深度D9减小时，即使作用制动力，胎肩内侧花纹块18也有可能无法充分地发生上述的扭转。相反当上述刀槽宽度W7、深度D9增大时，有可能大大降低胎肩陆地部6的刚性。根据这样的观点，上述刀槽宽度W7优选为0.4mm以上，更优选为0.5mm以上，另外优选为1.5mm以下，更优选为1.2mm以下。另外，上述深度D9优选为1.0mm以上，更优选为2.0mm以上，另外优选为6.5mm以下，更优选为6.0mm以下。

另外，当胎肩横向刀槽16的轮胎轴向的长度L7增大时，则胎肩内侧花纹块18的扭转减小，从而有可能减小湿路制动性能，相反当上述长度L7减小时，有可能使胎肩内侧花纹块18的刚性过度减小。根据这样的观点，上述长度L7优选为胎肩陆地部6的陆地部宽度（胎肩陆地部6的轮胎赤道C侧的侧缘6e与胎面接地端Te之间的距离）L8（示于图1）的0.1倍以上，更优选为0.15倍以上，另外优选为0.25倍以下，更优选为0.2倍以下。

另外，根据均衡地确保胎肩陆地部6的刚性以及由胎肩内侧花纹块18的扭转引起的湿路制动性能的观点，胎肩纵向刀槽17的刀槽宽度W8优选为0.5mm以上，更优选为0.6mm以上，另外优选为2.0mm以下，更优选为1.5mm以下。另外，胎肩纵向刀槽17的深度D10（如图2所示）优选为2.0mm以上，更优选为3.0mm以上，另外优选为6.5mm以下，更优选为6.0mm以下。

另外，在上述胎肩横沟15的一侧的沟壁面15k形成有胎肩倒角部20，该胎肩倒角部20将该沟壁面15k与胎肩陆地部6的踏面6c的交叉部6y倾斜地切掉。由此确保胎肩陆地部6的刚性，提高操纵稳定性能、耐磨损性能。

另外，优选地，在上述胎肩外侧花纹块19上设置有封闭型胎肩外刀槽21，该胎肩外刀槽21在轮胎周向上相邻的胎肩横沟15、15之间沿着上述胎肩横沟15延伸、并且不到达胎肩纵向刀槽17而是形成终端。这样的胎肩外刀槽21有助于确保上述胎肩内侧花纹块18与胎肩外侧花纹块19的刚性平衡。另外，这样的胎肩外刀槽21，可以将其轮胎轴向外端设置在上述胎面接地端Te的轮胎轴向的外侧。

以上虽然对本发明的优选的实施方式进行了详述，但是本发明并不限定于图示的实施方式，也能够变形为各种方式来实施。

实施例

制造具有图1的花纹且基于表1的规格的充气轮胎（尺寸：175/65R15），并对它们的各性能进行了测试。此外，共通规格如下。

轮辋尺寸：15×5J

胎面接地宽度TW：130mm

＜中央主沟＞

沟宽度W1/胎面接地宽度TW：3.2%

沟深度D1：7.4mm

＜胎肩主沟＞

沟宽度W2/胎面接地宽度TW：5.5%

沟深度D2：7.4mm

配设位置Ls/TW：23%

＜中央横沟＞

沟宽度W3：2.0～3.0mm

沟深度D3：5.2mm

角度θ1：40～55度

＜中央横向刀槽＞

刀槽宽度W4：0.6mm

深度D4：5.0mm

＜中央纵向刀槽＞

深度D5：5.0mm

＜胎肩横沟＞

沟宽度W6：4.0mm

沟深度D8：6.0mm

角度θ3：0～15°

＜胎肩横向刀槽＞

刀槽宽度W7：0.6mm

深度D9：5.0mm

角度θ4：15°

＜胎肩纵向刀槽＞

刀槽宽度W8：0.8mm

深度D10：5.0mm

＜拉筋＞

轮胎轴向长度L5/L1：10%

深度D7/D3：6.5%

＜其他＞

胎肩内侧花纹块纵横比H2/L6：4.0

测试方法如下。

＜侧抗刚度（cornering power）＞

根据利用室内试验器测量的侧抗力（cornering force）来求出侧抗刚度，并按照以比较例1为100的指数进行了比较。数值越大表示侧抗刚度越高。另外，侧抗刚度通过以下方式求出：将偏离角为＋1°时的侧抗力值CF（＋1°）减去偏离角为-1°时的侧抗力值CF（-1°）后的值除以2所得到的、用下式表示的每1°偏离角时的侧抗力。

｛CF（＋1°）-CF（-1°）｝/2

其中，CF（＋1°）、CF（-1°）分别考虑正负符号。

＜操纵稳定性能＞

将各供试轮胎装配于排气量1500cm³的日本产FF车的四个轮子，并且填充200kPa内压，由一名驾驶员驾车在干燥沥青路面的测试路线上行驶，通过驾驶员的感官评价而对与转向盘响应性、刚性感、抓地性等相关的操纵稳定性进行了评价。结果用以比较例1为100的指数来表示。数值越大表示性能越好。

＜耐磨损性能＞

利用上述车辆，在一般道路以及高速道路上共计行驶3000km，并测量中央主沟和胎肩主沟的轮胎周向上相同位置的10处的沟深度，以比较例1为100的指数来表示两者之差（绝对值）的平均值的倒数。数值越大表示磨损越均匀、耐磨损性越优异。

＜噪声测试（嚓嚓声）＞

利用上述车辆，通过驾驶员的感官对在沥青平滑路面上以70～120km/h的速度行驶时在车厢内听到“嚓”这样的声音的800～1200Hz的嚓嚓声进行了评价。结果以比较例1的倒数为100的指数来表示。数值越大表示道路噪声越小、越好。

＜湿路制动性能＞

利用上述车辆，使该车辆以50km/h的时速进入水深5mm的直线路，并且以全轮锁定的方式对该车辆施加紧急制动，并测量了滑动的距离，并以比较例1的倒数为100的指数来表示。数值越大表示湿路制动性越好。

测试的结果表示于表1。

表1

测试的结果确认了，实施例的轮胎与比较例相比，各种性能均得到提高。

Claims (2)

1.一种充气轮胎，在胎面部，由在轮胎轴向最外侧沿轮胎周向连续地延伸的一对胎肩主沟、和在该胎肩主沟之间沿轮胎周向连续地延伸的至少一条中央主沟，来划分出一对胎肩陆地部和一对中央陆地部，其中一对胎肩陆地部在上述胎肩主沟与胎面接地端之间延伸，一对中央陆地部在上述胎肩主沟与中央主沟之间延伸，该充气轮胎的特征在于，

上述中央陆地部设置有：

中央横沟，其从上述胎肩主沟朝向轮胎赤道侧，相对于轮胎周向以35～65度的角度倾斜，并且不到达上述中央主沟而是形成终端；

中央横向刀槽，其以与上述中央横沟相同的倾斜方向，且相对于轮胎周向以35度～65度的角度倾斜，并且从上述中央横沟的轮胎轴向的内端延伸到中央主沟；以及

中央纵向刀槽，其与上述中央陆地部的轮胎赤道侧的侧缘隔开上述中央陆地部的陆地部宽度的20％～40％的距离，并且连通上述中央横沟之间且沿轮胎周向延伸，

被上述中央主沟、上述中央纵向刀槽、上述中央横向刀槽以及上述中央横沟划分而成的中央内侧花纹块，其轮胎周向的最大长度与轮胎轴向的宽度之比亦即中央内侧花纹块纵横比为3.0～7.0，

上述胎肩陆地部设置有：

胎肩横沟，其从胎面接地端的轮胎轴向外侧朝向轮胎赤道侧，相对于轮胎轴向以25度以下的角度倾斜地延伸，并且不到达上述胎肩主沟而是形成终端；

胎肩横向刀槽，其以与上述胎肩横沟相同的倾斜方向并且从上述胎肩横沟的轮胎轴向的内端延伸到胎肩主沟；以及

胎肩纵向刀槽，其与上述胎肩陆地部的轮胎赤道侧的侧缘隔开比上述中央内侧花纹块的花纹块宽度更大的距离，并且连通上述胎肩横沟之间且沿轮胎周向延伸，

被上述胎肩主沟、上述胎肩纵向刀槽、上述胎肩横向刀槽以及上述胎肩横沟划分而成的胎肩内侧花纹块，其轮胎周向的最大长度与轮胎轴向的宽度之比亦即胎肩内侧花纹块纵横比，小于上述中央内侧花纹块纵横比。

2.一种充气轮胎，在胎面部，由在轮胎轴向最外侧沿轮胎周向连续地延伸的一对胎肩主沟、和在该胎肩主沟之间沿轮胎周向连续地延伸的至少一条中央主沟，来划分出一对胎肩陆地部和一对中央陆地部，其中一对胎肩陆地部在上述胎肩主沟与胎面接地端之间延伸，一对中央陆地部在上述胎肩主沟与中央主沟之间延伸，该充气轮胎的特征在于，

上述中央陆地部设置有：

中央横沟，其从上述胎肩主沟朝向轮胎赤道侧，相对于轮胎周向以35～65度的角度倾斜，并且不到达上述中央主沟而是形成终端；

中央横向刀槽，其以与上述中央横沟相同的倾斜方向，且相对于轮胎周向以35度～65度的角度倾斜，并且从上述中央横沟的轮胎轴向的内端延伸到中央主沟；以及

中央纵向刀槽，其与上述中央陆地部的轮胎赤道侧的侧缘隔开上述中央陆地部的陆地部宽度的20％～40％的距离，并且连通上述中央横沟之间且沿轮胎周向以直线状延伸，

被上述中央主沟、上述中央纵向刀槽、上述中央横向刀槽以及上述中央横沟划分而成的中央内侧花纹块，其轮胎周向的最大长度与轮胎轴向的宽度之比亦即中央内侧花纹块纵横比为3.0～7.0，

上述胎肩陆地部设置有：

胎肩横沟，其从胎面接地端的轮胎轴向外侧朝向轮胎赤道侧，相对于轮胎轴向以25度以下的角度倾斜地延伸，并且不到达上述胎肩主沟而是形成终端；

胎肩横向刀槽，其以与上述胎肩横沟相同的倾斜方向并且从上述胎肩横沟的轮胎轴向的内端延伸到胎肩主沟；以及

胎肩纵向刀槽，其与上述胎肩陆地部的轮胎赤道侧的侧缘隔开比上述中央内侧花纹块的花纹块宽度更大的距离，并且连通上述胎肩横沟之间且沿轮胎周向延伸，

被上述胎肩主沟、上述胎肩纵向刀槽、上述胎肩横向刀槽以及上述胎肩横沟划分而成的胎肩内侧花纹块，其轮胎周向的最大长度与轮胎轴向的宽度之比亦即胎肩内侧花纹块纵横比，小于上述中央内侧花纹块纵横比。