CH697296B1 - Procédé de rectification de cylindres. - Google Patents
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Abstract
La présente invention concerne la rectification de cylindres de laminoir effectuée avec des meules abrasives résistantes aux stries ayant des valeurs de module d'élasticité relativement faibles et des valeurs de vitesse de jaillissement relativement élevées. Des opérations de rectification peuvent être effectuées à une efficacité élevée avec une vibration de meule commandée, en générant ainsi une qualité de surface optimum sur les cylindres de laminoir rectifiés.
Description
[0001] La présente demande est une extension de la demande U.S. N deg. 10/120 969, déposée le 11 avril 2002.
[0002] La présente invention concerne un procédé de rectification de cylindres selon la revendication 1, 15, 30 ou 44.
[0003] La rectification de cylindre est un processus de rectification cylindrique dans lequel une meule à abrasif aggloméré rectifie et lisse la surface d'un cylindre de laminoir. Un cylindre de laminoir est un grand cylindre métallique (par exemple de 213,36 mm (7 pieds) de longueur, et de 60,96 mm (2 pieds) de diamètre), typiquement réalisé en acier forgé, conçu pour être utilisé lors de la finition de surface de feuilles de métal. Lors de la rectification de la surface du cylindre de laminoir, la meule doit imprimer une finition de surface lisse et uniforme au cylindre.
Une quelconque imperfection, comme des motifs de rectification, des lignes d'alimentation, des marques aléatoires, des empreintes et analogues, créée sur la surface du cylindre pendant le processus de rectification va être transférée sur les feuilles de métal traitées par le cylindre.
[0004] Avec des systèmes de rectification instables, les conditions de rectification entraîne l'augmentation au cours du temps de l'amplitude de vibrations entre la meule et la pièce à usiner. Ceci a pour résultat une série d'ondulations qui se développent et s'établissent le long des surfaces de la meule et de la pièce à usiner. Ce processus est indiqué en tant que broutage de régénération ou auto-sollicité, et a été associé à certaines imperfections dans la surface des cylindres de laminoir pendant la rectification ("stries").
Les opérateurs de rectification de cylindre souhaitent des meules "résistant aux stries", ayant la capacité de conserver une forme arrondie et de maintenir un caractère élastique lorsque la rectification progresse et lorsque la meule est usée. Des modèles de vibration de rectification ont été développés (Inasaki I., Grinding Chatter - Origin and Suppression, CIRP Proceedings, 2001) pour décrire la relation entre des propriétés de meule (telles qu'une rigidité de contact réduite, un amortissement augmenté) et la suppression du broutage auto-sollicité.
[0005] L'industrie de rectification de cylindre utilise typiquement des meules à liant de shellac pour minimiser une détérioration du cylindre pendant la rectification.
Dans les meules de rectification de cylindre, des liants de résine de shellac sont préférés pour leur module d'élasticité relativement faible (par exemple 1,3 GPa contre 5 à 7 GPa pour des liants de résine phénoliques). Parmi les liants organiques utilisés dans le commerce de la fabrication des meules, les liants phénoliques sont préférés pour des considérations de résistance, de coût, de disponibilité et de fabrication. Au contraire, les résines de shellac sont des matériaux naturels recueillis à partir d'insectes, sont relativement coûteuses, ont une composition et une qualité irrégulières, et sont plus difficiles à utiliser pour fabriquer une meule.
Parmi les divers types de meules à liant organique, les meules à liant de shellac sont caractérisées par une résistance mécanique relativement faible, exprimée en tant que "vitesse de jaillissement" relativement faible (la vitesse de rotation à laquelle la force centrifuge amène la meule à s'envoler).
Lors des opérations de rectification de cylindre, les meules de shellac sont limitées à des vitesses de rotation de meule inférieures (par exemple 20, 32 à 40, 64 m/s et ont une durée d'utilisation plus courte.
[0006] Le fonctionnement de la meule de shellac est difficile, nécessitant de fréquents ajustements de la vitesse de meule, du taux d'avance de plongée et d'autres paramètres pour éviter un broutage lorsque le diamètre de meule est réduit par l'usure de la meule et des changements d'amplitude de vibrations.
[0007] En variante aux meules de shellac, il a été suggéré dans le brevet U.S. N A-5 104 424 d'utiliser une combinaison de carbure de silicium et de grains d'alumine sol-gel frittés dans une meule à liant ayant un module d'élasticité élevé pour commander la forme de la surface de cylindre pendant une rectification.
Cette conception d'outil n'a pas été commercialement utile.
[0008] Ainsi, il subsiste un besoin dans l'industrie d'outils de rectification plus abrasifs et de meilleures procédures de rectification, adaptés pour fabriquer et reconditionner des cylindres de laminoir ayant une finition de surface de qualité élevée à un coût de fonctionnement efficace.
[0009] Il a été découvert que des meules uniques constituées de composants d'outil abrasifs courant, tels qu'un liant de résine phénolique et des grains d'alumine habituels, qui ont de préférence été agglomérés avec des matériaux de liaison sélectionnés, peuvent être utilisées pour produire des processus de rectification de cylindre plus efficaces que les processus de rectification les plus connus dans le commerce.
[0010] La présente invention est un procédé de rectification de cylindres de laminoir,
comportant les étapes consistant à:
a) : fournir une meule sélectionnée;
b) : monter la meule sur une rectifieuse de cylindres;
c) : amener la meule en contact avec un cylindre de laminoir rotatif ayant une surface cylindrique;
d) : faire traverser à la meule la surface du cylindre de laminoir, en maintenant un contact continu entre la meule et la surface du cylindre de laminoir; et
e) : rectifier la surface du cylindre de laminoir jusqu'à une valeur de finition de surface de 10 à 50 Ra (réduction de section), tout en laissant la surface sensiblement exempte de lignes d'alimentation, de stries et d'irrégularités de surface.
[0011] Dans un procédé en variante de rectification de cylindres de laminoir selon la présente invention, le procédé de rectification de cylindre comporte les étapes consistant à:
a) : fournir une meule sélectionnée;
b) :
monter la meule sur une rectifieuse de cylindres et mettre la meule en rotation;
c) : amener la meule en contact avec un cylindre de laminoir rotatif ayant une surface cylindrique;
d) : faire traverser à la meule la surface du cylindre de laminoir, en maintenant un contact continu entre la meule et la surface du cylindre de laminoir;
e) : rectifier la surface du cylindre de laminoir; et
f) : répéter les étapes c) à e);dans lequel la meule reste sensiblement exempte de stries lorsque la meule est usée par les étapes de rectification.
[0012] Les meules résistant aux stries utiles dans le procédé de la présente invention peuvent être sélectionnées parmi:
(a) :
des meules comportant des grains abrasifs, un liant de résine phénolique, une porosité de 36 à 54% en volume, une densité durcie maximum de 2,0 g/cm<3> et une vitesse de jaillissement d'au moins 30,48 m/s;
(b) : des meules comportant au moins 20% en volume d'agglomérats de grains abrasifs, un liant de résine organique et une porosité de 38 à 54% en volume; et
(c) :
des meules comportant de 22 à 40% en volume de grains abrasifs et une porosité de 36 à 54% en volume, liés dans un liant de résine organique, et ayant une valeur de module d'élasticité maximum de 12 GPa et une vitesse de
jaillissement minimum de 30,48 m/s.
[0013] Le procédé de rectification de cylindre de la présente invention est un processus de rectification cylindrique mis en ¼oeuvre avec des meules à liant organique sélectionnées ayant des structures de meule et des propriétés physiques inhabituelles. Ces meules permettent que les cylindres de laminoir subissent une finition de surface plus rapide et beaucoup plus efficace que cela n'était possible avec des procédés de rectification de cylindre de la technique antérieure utilisant des meules habituelles.
Dans le procédé de la présente invention, la rectification de cylindres est mise en ¼oeuvre sans détérioration mesurable de stries de meule tout au long de la durée d'utilisation des meules sélectionnées.
[0014] Dans le procédé de la présente invention, une meule sélectionnée est montée sur un arbre d'une rectifieuse de cylindres, et est de préférence entraînée en rotation à environ 20,32 à 48,3 m/s, de manière plus préférée 30,48 à 43,20 m/s. Lorsque la meule sélectionnée est remplacée par des meules de la technique antérieure (par exemple des meules à liant de shellac), ce procédé permet un fonctionnement à des vitesses de rotation de meule supérieures sans strie, par rapport aux vitesses maintenues pour éviter des stries lors des procédés de la technique antérieure (par exemple 20,32 à 35,57 m/s).
Le procédé résistant aux stries peut être mis en ¼oeuvre à une vitesse quelconque spécifiée pour la rectifieuse de cylindres de laminoir particulière actionnée, pourvu que la vitesse ne dépasse pas les limites de sécurité de la meule sélectionnée (c'est-à-dire les limites de vitesse de jaillissement de meule).
[0015] Des rectifieuses de cylindres adaptées peuvent être obtenues auprès de Herkules, Meuselwitz, Allemagne, Waldrich Siegen, Burbach, Allemagne, et Pomini (Techint Company), Milan, Italie, et auprès de divers autres fabricants d'équipement qui fournissent un équipement à l'industrie de rectification de cylindres.
[0016] Après que la meule rotative ait été amenée en contact avec un cylindre rotatif (par exemple à 0,10 à 0,20 m/s, la meule traverse graduellement la surface du cylindre rotatif pour enlever du matériau de la surface,
en laissant une finition lisse et fine sur le cylindre. La traversée à travers le cylindre est mise en ¼oeuvre à une vitesse de 254 mm à 381 mm (100 à 150 pouces) par minute. Sur un cylindre typique mesurant 213,36 mm (7 pieds) de long et 60,96 mm (2 pieds) de diamètre, l'étape de traversée prend 0,6 à 1,0 minute pour être terminée. Pendant cette étape, la meule est en contact continu avec la surface du cylindre, une condition connue dans le passé pour donner naissance à des vibrations de meule de régénération et à un broutage.
Malgré un tel contact de surface continu, l'amplitude de vibration de meule est maintenue à un taux passablement cohérent pour la durée d'utilisation de la meule, et la meule reste sensiblement exempte de broutage à partir du commencement de la rectification jusqu'à ce que la meule soit usée par les étapes de rectification.
[0017] Lors de la mise en ¼oeuvre du procédé de la présente invention, la finition de surface du cylindre rectifié doit être exempte d'ondulations, de lignes, de marques et autres irrégularités de surface. Si de telles irrégularités demeurent, elles vont être transférées à partir de la surface de cylindre jusque sur la surface de feuilles de métal qui sont laminées par le cylindre défectueux.
Le résultat va être un déchet de fabrication significatif si le processus de rectification de cylindre ne peut pas être commandé de manière efficace. Dans un procédé préféré, la surface du cylindre est finie jusqu'à une mesure de rugosité de surface d'environ 10 à 50 Ra, de préférence jusqu'à une mesure d'environ 18 à 30 Ra. Tel qu'utilisé ici, "Ra" est une unité standard de l'industrie pour une qualité de finition de surface représentant la hauteur de rugosité moyenne, c'est-à-dire la distance absolue moyenne à partir de la ligne moyenne du profil de rugosité dans la longueur d'évaluation. La meule préférée a une face ouverte aiguë capable de créer une qualité de surface caractérisée par 63 à 71 pics ou rayures par centimètre (160 à 180 pics par pouce).
Le comptage de pics ("Pc", c'est-à-dire une norme de l'industrie représentant le nombre de pics par unité de longueur qui font saillie à travers une bande sélectionnée centrée autour de la ligne moyenne) est un paramètre important de la surface de feuilles de métal qui vont être peintes pendant la fabrication de pièces de carrosserie automobile. Une surface ayant trop peu de pics est aussi non-souhaitable qu'une surface ayant beaucoup trop de pics ou une surface ayant une rugosité excessive.
[0018] Bien que le procédé de rectification de cylindre décrit ici ait été illustré dans un fonctionnement de cylindre de laminoir à froid, la présente invention est également utile pour finir les surfaces de cylindres de laminoir utilisés dans des fonctionnements de cylindres de laminoir à chaud.
Lors de la rectification de cylindres utilisés pour des fonctionnements de cylindres de laminoir à froid, la meule sélectionnée comporte de préférence des grains abrasifs d'une grosseur de grain de 120 à 46 (142 à 508 micromètres), tandis que des meules utilisées lors de la rectification de cylindres pour des fonctionnements de cylindres de laminoir à chaud comportent de préférence des dimensions de grains plus grossières, par exemple des grains abrasifs d'une grosseur de grain de 36 (710 micromètres).
[0019] Les meules à abrasif aggloméré spécifiées pour mettre en ¼oeuvre le processus de rectification de cylindre de la présente invention sont caractérisées par une combinaison précédemment inconnue d'une structure de meule et de propriétés physiques.
Tel qu'utilisé ici, le terme "structure de meule" se réfère aux pourcentages en volume relatifs de grains abrasifs, de liant (incluant des charges, si l'on en utilise) et de porosité contenus dans la meule. La "qualité" de dureté de meule fait référence à la désignation par lettre donnée au comportement de la meule lors de l'opération de rectification. Pour un type de liant donné, la qualité est fonction de la porosité de la meule, de la teneur en grains et de certaines propriétés physiques, telles que la densité durcie, le module d'élasticité et la pénétration d'un jet de sable (cette dernière est plus typique des meules à liant vitrifié).
La "qualité" de la meule prédit la manière dont la meule va résister à l'usure pendant une rectification, et la dureté avec laquelle la meule va rectifier, c'est-à-dire combien de puissance va être nécessaire pour utiliser la meule dans une opération de rectification donnée. La désignation par lettre pour une qualité de meule est assignée selon une échelle de qualité de Norton Company connue dans la technique, où les qualités les plus douces sont indiquées par A et les qualités les plus dures sont indiquées par Z (voir par exemple le brevet U.S. N deg. A-1 983 082 au nom de Howe et al.).
En appariant des qualités de meule, l'homme du métier peut habituellement remplacer une meule connue par une nouvelle spécification de meule, et prévoir que la nouvelle meule va se comporter d'une manière similaire à la meule connue, ou d'une meilleure manière.
[0020] Au contraire d'une performance de meule à liant organique connue, les meules spécifiées pour mettre en ¼oeuvre le procédé de rectification de cylindre décrit ici sont caractérisées par une qualité inférieure, c'est-à-dire qu'elles sont plus lisses que des meules connues fournissant une efficacité de performance comparable. On préfère des meules ayant une qualité Norton d'environ B à G sur une échelle de liant de résine phénolique.
Les meules utiles dans la présente invention présentent des valeurs de module d'élasticité inférieures à celles de meules connues ayant des volumes de porosité équivalents, mais de manière assez inattendue, elles présentent des valeurs de rapport G supérieures (le rapport G est le rapport taux d'enlèvement de matériau/taux d'usure de la meule).
[0021] Les outils à abrasif aggloméré peuvent avoir une densité inférieure à 2,0 g/cm<3>, ont de préférence une densité inférieure à 1,8 g/cm<3>, et ont d'une manière plus préférée une densité inférieure à 1,6 g/cm<3>.
[0022] Les outils à abrasif aggloméré utiles dans la présente invention sont des meules comportant environ 22 à 40% en volume, de préférence 24 à 38% en volume, de la manière la plus préférée de 26 à 36% en volume de grains abrasifs.
[0023] Dans un mode préféré de réalisation,
des outils abrasifs à liant organique comportent environ 8 à 24% en volume, d'une manière plus préférée de 10 à 22% en volume, et de la manière la plus préférée de 12 à 20% en volume de liant organique. En même temps que les grains abrasifs et le liant, ces outils comportent une porosité d'environ 36 à 54% en volume, de préférence une porosité de 36 à 50% en volume, de la manière la plus préférée une porosité de 40 à 50% en volume, cette porosité incluant de préférence au moins 30% en volume de porosité interconnectée.
Pour une quelconque meule donnée, la somme des pourcentages en volume des grains, du liant et de la porosité est égale à 100%.
[0024] Les outils abrasifs à liant organique comportent de préférence de 20 à 38% en volume d'agglomérats de grains abrasifs frittés, de 10 à 26% en volume de liant organique et une porosité de 38 à 50% en volume. On préfère des agglomérats de grains abrasifs poreux constitués de matériaux de liaison minéraux (par exemple des matériaux de liaison vitrifiés ou en céramique) pour une utilisation dans ces meules, du fait qu'ils permettent la fabrication d'une structure de meule ouverte avec une porosité interconnectée.
Malgré le volume de porosité obtenu avec ces agglomérats de grains, les meules conservent une résistance mécanique élevée, une résistance à l'usure de la meule et des caractéristiques de performance de rectification agressives d'une meule ayant une désignation de qualité beaucoup plus dure.
[0025] Les meules utiles dans la présente invention ont un module d'élasticité inférieur à 12 GPa, de préférence inférieur à 10 GPa, et de la manière la plus préférée inférieur à 8 GPa. Parmi d'autres caractéristiques, une meule fabriquée avec une quantité effective (par exemple au moins 30% en volume de teneur en grains abrasifs et au moins 20% en volume de volume de meule total après durcissement) d'agglomérats de grains abrasifs présente un module d'élasticité inférieur à celui des meules de rectification de cylindre standards.
Des meules standards incluent celles constituées de la même teneur en porosité sans l'utilisation d'agglomérats de grains abrasifs. Les outils à abrasif aggloméré de la présente invention ont une structure poreuse inhabituelle. Dans la structure d'outil, le diamètre moyen des agglomérats frittés est inférieur ou égal à une dimension moyenne des pores de la porosité interconnectée, lorsque la porosité interconnectée est mesurée à un point d'ouverture maximum.
[0026] La quantité de porosité interconnectée peut être déterminée en mesurant la perméabilité aux fluides de l'outil conformément au procédé du brevet U.S. N deg. -A-5 738 696. Telle qu'utilisée ici, Q/P = perméabilité aux fluides d'un outil abrasif, où Q indique le débit d'écoulement exprimé en cm<3> d'écoulement d'air, et P indique la pression différentielle.
Le terme Q/P représente le différentiel de pression mesuré entre la structure d'outil abrasif et l'atmosphère à un débit d'écoulement donné d'un fluide (par exemple de l'air). Cette perméabilité Q/P relative est proportionnelle au produit du volume de pores et du carré de la dimension de pore. Des dimensions de pore plus grandes sont préférées. La géométrie de pore et la dimension des grains abrasifs sont d'autres facteurs affectant Q/P, une dimension de grosseur de grains plus grande produisant une perméabilité relative plus élevée.
[0027] Les outils abrasifs utiles dans la présente invention sont caractérisés par des valeurs de perméabilité aux fluides supérieures à celles d'outils de la technique antérieure utilisés dans la rectification de cylindres de laminoir.
En général, les outils abrasifs utilisés dans le procédé de rectification de la présente invention ont de préférence des valeurs de perméabilité aux fluides d'au moins 30% supérieures aux valeurs d'outils abrasifs de la technique antérieure utilisés dans la rectification de cylindres de laminoir.
[0028] Des paramètres de perméabilité aux fluides relative exacts pour des formes et des dimensions d'agglomérats particulières, des types de liant et des niveaux de porosités particuliers peuvent être déterminés par l'homme du métier en appliquant la Loi d'Arcy à des données empiriques pour un type donné d'outil abrasif.
[0029] La porosité dans la meule abrasive découle de l'espacement ouvert fourni par la densité de tassement naturelle des composants d'outil, en particulier les agglomérats abrasifs,
et facultativement en ajoutant des milieux porogènes habituels. Des milieux porogènes adaptés, mais n'étant pas limités à ceux-ci, comportent des sphères de verre creuses, des sphères ou des billes de matières plastiques ou de composés organiques creuses, des particules de verre en mousse, des bulles de mullite et des bulles d'alumine et des combinaisons de ceux-ci. Les outils peuvent être fabriqués avec des inducteurs de porosité à cellules ouvertes, tels que des billes de naphtalène, ou d'autres granules organiques, que l'on peut enlever après moulage de l'outil pour laisser des espaces vides dans la matrice d'outil, ou ils peuvent être fabriqués avec des milieux porogènes creux, à cellules fermées (par exemple des sphères de verre creuses).
Des outils abrasifs préférés de la présente invention ne contiennent pas de milieux porogènes ajoutés, ou contiennent une quantité minime de milieux porogènes ajoutés efficaces pour produire un outil abrasif avec une teneur en porosité dont au moins 30% en volume de porosité interconnectée.
[0030] Les outils finis contiennent facultativement des grains abrasifs secondaires, des charges, des aides de rectification et des milieux porogènes ajoutés, et des combinaisons de ces matériaux. Lorsque des grains abrasifs sont utilisés en combinaison avec les agglomérats abrasifs, les agglomérats fournissent de préférence d'environ 30 à environ 100% en volume du total des grains abrasifs de l'outil, et de manière plus préférée d'environ 40 à 70% en volume de l'abrasif total dans l'outil.
Lorsque de tels grains abrasifs secondaires sont utilisés, ces grains abrasifs fournissent de préférence d'environ 0,1 à environ 70% en volume du total des grains abrasifs de l'outil, et de manière plus préférée d'environ 30 à 60% en volume. Des grains abrasifs non-agglomérés secondaires adaptés comportent, mais ne sont pas limités à, divers oxydes d'aluminium, de l'alumine sol-gel, de la bauxite frittée, du carbure de silicium, de l'alumine-zircone, de l'aminoxynitrure, des oxydes cériques, un sous-oxyde de bore, un nitrure de bore cubique, du diamant, des grains de grenat et de silex, et des combinaisons de ceux-ci.
[0031] Les outils abrasifs de la présente invention sont de préférence liés avec un liant organique.
On peut sélectionner un liant quelconque parmi les divers liants de résine organique thermodurcissable connus dans la technique de fabrication d'outils abrasifs pour l'utiliser ici. On préfère des liants de résine phénolique. On peut trouver des exemples de liants et de techniques adaptés pour fabriquer de tels liants par exemple dans les brevets U.S. N deg. 6 251 149 B1, 6 015 338, 5 976 204, 5 827 337 et 3 323 885, qui sont incorporés ici à titre de référence. Le liant et le procédé de fabrication décrits dans la demande de brevet U.S. N deg. 10/060 982 cédée en commun, dont les contenus sont incorporés ici à titre de référence, et ceux du brevet U.S. N deg. 3 323 885 sont préférés pour être utilisés ici.
Les outils à liant organique peuvent être mélangés, moulés et durcis ou frittés conformément à divers procédés de traitement, et avec diverses proportions de composants de grains abrasifs ou d'agglomérats, de liant et de porosité tels que connus dans la technique.
[0032] La densité et la dureté des outils abrasifs sont déterminées par le choix des agglomérats, du type de liant et d'autres composants d'outils, les teneurs en porosité, en même temps que la dimension et le type de moule et de processus de pressage sélectionnés.
[0033] Des meules abrasives peuvent être moulées et comprimées par des moyens quelconques connus dans la technique, y compris des techniques de formage à chaud et à froid à la presse.
On doit faire attention à sélectionner une pression de moulage pour former les meules vertes afin d'éviter d'écraser une quantité excessive d'agglomérats de grains abrasifs (par exemple plus de 50% en poids d'agglomérats) et de préserver la structure tridimensionnelle des agglomérats. La pression appliquée maximum appropriée pour fabriquer les meules de la présente invention dépend de la forme, de dimension, de l'épaisseur et du composant de liant de la meule abrasive et de la température de moulage. Les agglomérats de la présente invention ont une résistance mécanique suffisante pour supporter les étapes de moulage et de formage à la presse réalisées lors de processus de fabrication commerciaux typiques pour fabriquer des outils abrasifs.
[0034] Les meules abrasives peuvent être durcies par des procédés connus de l'homme du métier dans la technique.
Les conditions de durcissement sont principalement déterminées par le liant et les abrasifs actuels utilisés, et par le type de matériau de liaison contenu dans l'agglomérat de grains abrasifs. En fonction de la composition chimique du liant sélectionné, un liant organique peut être chauffé à 120 à 250 deg. C, de préférence à 160 à 185 deg. C, pour fournir les propriétés mécaniques nécessaires pour rectifier des métaux ou d'autres matériaux.
[0035] Des agglomérats de grains abrasifs utiles ici sont des structures ou des granules tridimensionnelles, incluant des composites poreux frittés de grains abrasifs et de matériau de liaison. Les agglomérats ont une densité de tassement lâche (LPD) <= 1,6 g/cm<3>, une dimension moyenne d'environ 2 à 20 fois la dimension moyenne de particule abrasive, et une porosité d'environ 30 à 88% en volume.
Les agglomérats de grains abrasifs ont de préférence une valeur minimum de résistance à l'écrasement de 0,2 MPa.
[0036] Les grains abrasifs peuvent comporter un ou plusieurs des grains abrasifs connus pour être utilisés dans des outils abrasifs, tels que les grains d'alumine, y compris de l'alumine fondue, de l'alumine frittée et frittée sol-gel, de la bauxite frittée et analogue, du carbure de silicium, de l'alumine-zircone, de l'aluminoxynitrure, des oxydes cériques, un sous-oxyde de bore, du grenat, du silex, du diamant, y compris un diamant naturel et synthétique, du nitrure de bore cubique (CBN), et des combinaisons de ceux-ci. On peut utiliser une dimension ou une forme quelconque des grains abrasifs. Par exemple, les grains peuvent comporter des grains d'alumine sol-gel frittés allongés ayant un rapport d'aspect élevé du type décrit dans le brevet U.S.
N deg. 5 129 919.
[0037] Des dimensions de grain adaptées pour être utilisées ici sont dans la plage de dimension de grosseur de grain d'abrasif régulière (par exemple supérieure à 60 et jusqu'à 7000 micromètres. Pour une opération de rectification abrasive donnée, il peut être souhaitable d'agglomérer des grains abrasifs ayant une dimension de grosseur de grain d'abrasif plus petite qu'une dimension de grosseur de grain d'abrasif (non-aggloméré) normalement sélectionnée pour cette opération de rectification abrasive.
Par exemple, un abrasif aggloméré d'une dimension de grosseur de grain de 80 peut être remplacé par un abrasif d'une grosseur de grains de 54, un abrasif aggloméré d'une grosseur de grains de 100 par un d'une grosseur de grains de 60, et un abrasif aggloméré d'une grosseur de grains de 120 par un d'une grosseur de grains de 80.
[0038] La dimension d'agglomérat fritté préférée est dans la plage de grains abrasifs typiques d'environ 200 à 3000, de manière plus préférée de 350 à 2000, de la manière la plus préférée de 425 à 1000 micromètres de diamètre moyen.
[0039] Les grains abrasifs sont présent d'environ 10 à 65% en volume, de manière plus préférée de 35 à 55% en volume,
et de la manière la plus préférée de 48 à 52% en volume de l'agglomérat.
[0040] Des matériaux de liaison utiles dans la fabrication des agglomérats comportent de préférence des matériaux de céramique et vitrifiés, de préférence du type utilisé en tant que systèmes de liaison pour des outils abrasifs à liant vitrifié. Ces matériaux à liant vitrifié peuvent être un verre pré-chauffé broyé en une poudre (une fritté), ou un mélange de divers matériaux bruts tels que de l'argile, du feldspath, de la chaux, du borax et de la soude, ou une combinaison de matériaux bruts et frittés. De tels matériaux fondent et forment une phase vitreuse liquide à des températures dans la plage d'environ 500 à 1400 deg.
C, et humidifient la surface des grains abrasifs pour créer des supports de liaison lors d'un refroidissement, en maintenant ainsi les grains abrasifs dans une structure composite. Des exemples de matériaux de liaison adaptés pour être utilisés dans les agglomérats sont indiqués dans le tableau 1-1 ci-dessous. Des matériaux de liaison préférés sont caractérisés par une viscosité d'environ 345 à 55 300 poises à 1180 deg. C, et par une température de fusion d'environ 800 à 1300 deg.
C.
[0041] Dans un mode préféré de réalisation, le matériau de liaison est une composition liante vitrifiée comportant une composition d'oxyde chauffée de 71% en poids de SiO2 et de B2O3, 14% en poids de AI2O3, moins de 0,5% en poids d'oxydes alcalinoterreux et 13% en poids d'oxydes alcalins.
[0042] Le matériau de liaison peut aussi être un matériau de céramique incluant, mais n'étant pas limités à, la silice, l'alcali, la terre alcaline, des silicates alcalins et alcalinoterreux mélangés, des silicates d'aluminium, des silicates de zirconium, des silicates hydratés, des aluminates, des oxydes, des nitrures, des oxynitrures, des carbures, des oxycarbures et des combinaisons et dérivés de ceux-ci.
En général, des matériaux de céramique diffèrent des matériaux vitreux ou vitrifiés, en ce sens que les matériaux de céramique comportent des structures cristallines. Certaines phases vitreuses peuvent être présentes en combinaison avec les structures cristallines, en particulier dans des matériaux de céramique dans un état non-raffiné. Des matériaux de céramique dans un état brut, tels que des argiles, des ciments et des minéraux, peuvent être utilisés ici.
Des exemples de matériaux de céramique spécifiques adaptés pour être utilisés ici comportent, mais ne sont pas limités à, la silice, les silicates de sodium, la mullite et d'autres aluminosilicates, la zircone-mullite, l'aluminate de magnésium, le silicate de magnésium, des silicates de zirconium, du feldspath et d'autres aluminosilicates alcalins, des spinelles, de l'aluminate de calcium, de l'aluminate de magnésium et d'autres aluminates alcalins, de la zircone, de la zircone stabilisée avec de l'oxyde d'yttrium, de l'oxyde de magnésium, de l'oxyde de calcium, de la bohemite, de l'oxyde de bore, de l'oxyde de cérium, de l'alumine-oxynitrure, du nitrure de bore, du nitrure de silicium, du graphite et des combinaisons de ces matériaux de céramique.
[0043] Le matériau de liaison est utilisé sous une forme poudreuse,
et peut être ajouté à un véhicule liquide pour garantir un mélange uniforme et homogène du matériau de liaison avec des grains abrasifs pendant la fabrication des agglomérats.
[0044] Une dispersion de liants organiques est de préférence ajoutée aux composants de matériau de liaison poudreux en tant qu'aides au moulage ou au traitement. Ces liants peuvent comporter des dextrines, de l'amidon, un adhésif protéinique animal et d'autres types d'adhésif, un composant liquide, tel que de l'eau, un solvant, des modificateurs de viscosité ou de pH et des aides de mélange. L'utilisation de liants organiques améliore l'uniformité de l'agglomérat, en particulier l'uniformité de la dispersion du matériau de liaison sur les grains, et la qualité structurelle des agglomérats verts ou préchauffés, ainsi que celle de l'outil abrasif chauffé contenant les agglomérats.
Du fait que les liants brûlent pendant le chauffage des agglomérats, ils ne peuvent pas devenir une partie de l'agglomérats fini ni de l'outil abrasif fini.
[0045] Un promoteur d'adhérence minéral peut être ajouté au mélange pour améliorer l'adhérence des matériaux de liaison sur les grains abrasifs comme nécessaire pour améliorer la qualité du mélange. Le promoteur d'adhérence minéral peut être utilisé avec ou sans un liant organique lors de la préparation des agglomérats.
[0046] Bien que l'on préfère des matériaux de liaison fondant à une température élevée dans les agglomérats de la présente invention, le matériau de liaison peut également comporter d'autres liants minéraux, liants organiques, matériaux de liaison organiques, matériaux de liaison métalliques, et des combinaisons de ceux-ci.
On préfère des matériaux de liaison utilisés dans l'industrie des outils abrasifs en tant que liant pour des abrasifs à liant organique, des abrasifs revêtus, des abrasifs à liant métallique et analogues.
[0047] Le matériau de liaison est présent d'environ 0,5 à 15% en volume, de manière plus préférée de 1 à 10% en volume, et de la manière la plus préférée de 2 à 8% en volume de l'agglomérat.
[0048] La porosité en% en volume préférée dans l'agglomérat est aussi élevée que techniquement possible dans les limites de résistance mécanique de l'agglomérat nécessaire pour fabriquer un outil abrasif et rectifier à l'aide de celui-ci. La porosité peut être dans une plage de 30 à 88% en volume, de manière préférée de 40 à 80% en volume, et de la manière la plus préférée de 50 à 75% en volume.
Une partie (par exemple jusqu'à environ 75% en volume) de la porosité dans les agglomérats est présente de préférence sous la forme d'une porosité interconnectée, ou d'une porosité perméable à l'écoulement des fluides, incluant des liquides (par exemple un liquide de refroidissement de rectification et de la boue de meule), de l'air et le matériau de liant de résine fondu pendant le durcissement de la meule.
Il est considéré que les matériaux de liaison organiques migrent dans les vides interstitiels des agglomérats de grains abrasifs frittés pendant que la meule est en cours de durcissement thermique, en renforçant ainsi la liaison des grains et en ouvrant la structure de meule à des volumes de porosité que l'on ne pouvait pas obtenir précédemment sans une perte attendue de la résistance mécanique.
[0049] La densité des agglomérats peut être exprimée en nombre de voies. La densité apparente des agglomérats peut être exprimée en tant que LPD.
La densité relative des agglomérats peut être exprimée en tant que pourcentage de la densité relative d'origine, ou en tant que rapport de la densité relative des agglomérats sur les composants utilisés pour fabriquer les agglomérats, en prenant en compte le volume de porosité interconnectée dans les agglomérats.
[0050] La densité relative moyenne d'origine, exprimée en pourcentage, peut être calculée en divisant la LPD (p) par une densité théorique des agglomérats (po), en supposant une porosité nulle. La densité théorique peut être calculée selon la règle volumétrique du procédé de mélanges à partir du pourcentage en poids et de la gravité spécifique du matériau de liaison et des grains abrasifs contenus dans les agglomérats.
En ce qui concerne les agglomérats frittés de la présente invention, une densité relative maximum est en pourcentage de 50% en volume, une densité relative maximum en pourcentage de 30% en volume étant plus préférée.
[0051] La densité relative peut être mesurée par une technique de volume de déplacement de fluide de manière à inclure la porosité interconnectée et à exclure la porosité à cellules fermées. La densité relative est le rapport du volume de l'agglomérat fritté mesuré par un déplacement de fluide sur le volume des matériaux utilisés pour fabriquer l'agglomérat fritté. Le volume des matériaux utilisés pour fabriquer l'agglomérat est une mesure du volume apparent par rapport aux quantités et aux densité de tassement des grains abrasifs et du matériau de liant utilisés pour fabriquer les agglomérats.
En ce qui concerne les agglomérats frittés de la présente invention, une densité relative maximum des agglomérats frittés est de préférence de 0,7, une densité relative maximum de 0,5 étant plus préférée.
[0052] Des agglomérats utilisés dans les outils à abrasif aggloméré peuvent ici être fabriqués par les procédés décrits dans la demande U.S. possédée en commun N deg. 10/120 969, qui est incorporée ici à titre de référence. Comme décrit ici, un simple mélange des grains et du matériau de liaison (facultativement avec un liant organique) est alimenté dans un appareil de calcination rotatif, et le liant est chauffé (par exemple d'environ 650 à environ 1400 deg. C) pour former un liant vitreux ou vitrifié maintenant les grains abrasifs ensemble en un agglomérat.
Lors de l'agglomération des grains abrasifs avec des matériaux de liaison durcissant à une température inférieure (par exemple d'environ 145 à environ 500 deg. C), on peut utiliser un mode de réalisation en variante de cet appareil formant fourneau rotatif. Le mode de réalisation en variante, un séchoir rotatif, est équipé pour alimenter de l'air chauffé vers l'extrémité de décharge du tube afin de chauffer le mélange de grains abrasifs, durcir le matériau de liaison, le lier aux grains et ainsi agglomérer les grains abrasifs lorsqu'ils sont recueillis à partir de l'appareil.
[0053] Tel qu'utilisé ici, le terme "four de calcination rotatif" comporte de tels dispositifs formant séchoir rotatif.
[0054] Dans un autre procédé de fabrication des agglomérats de grains abrasifs,
une pâte peut être constituée des matériaux de liaison et des grains avec une solution de liant organique, et extrudée en des particules allongées avec l'appareil et le procédé décrits dans le document U.S.-A-4 393 021, puis frittée.
[0055] Dans un processus de granulation à sec, une feuille ou un bloc constitué de grains abrasifs enrobés dans une dispersion ou une pâte du matériau de liaison peut être séché, puis on peut utiliser un compacteur à rouleaux pour rompre le composite constitué des grains et du matériau de liaison, opération suivie par une étape de frittage.
[0056] Dans un autre procédé de fabrication d'agglomérats verts ou précurseurs, le mélange du matériau de liaison et des grains peut être ajouté à un dispositif de moulage, et le mélange moulé pour former des formes et des dimensions précises, par exemple,
de la manière décrite dans le document U.S. N deg. 6 217 413 B1.
[0057] Dans un autre processus utile ici pour fabriquer des agglomérats, un mélange des grains abrasifs, des matériaux de liaison et d'un système de liant organique est introduit dans un four, sans pré-agglomération, et est chauffé. Le mélange est chauffé jusqu'à une température suffisamment élevée pour amener le matériau de liaison à fondre, à s'écouler et à venir en adhérence avec les grains, puis à être refroidi pour fabriquer un composite.
Le composite est broyé et criblé pour fabriquer les agglomérats frittés.
[0058] Les exemples suivants sont fournis à titre d'illustration de la présente invention, et non pas à titre de limitation.
Exemple 1
Agglomérats de grains abrasifs/liant vitrifié
[0059] Des matériaux de liaison vitrifiés (voir tableau 1-1, notes de pied de page b et c) ont été utilisés pour fabriquer des échantillons de grains abrasifs agglomérés AV2 et AV3. Les agglomérats ont été préparés selon le procédé de calcination rotatif décrit dans le document U.S. N deg. de série 10/120 969, exemple 1, en utilisant les matériaux décrits ci-dessous. Les agglomérats AV2 ont été fabriqués avec 3% en poids d'un liant A. La température de calcination était établie à 1250 deg. C, l'angle de tube était de 2,5 degrés et la vitesse de rotation était de 5 tours par minute (tpm).
Les agglomérats AV3 ont été fabriqués avec 6% en poids d'un liant E, à une température de calcination de 1200 deg. C, avec un angle de tube de 2,5 à 4 deg. et une vitesse de rotation de 5 tours par minute. Les grains abrasifs étaient des grains abrasifs 38A d'alumine fondue, d'une dimension de grosseur de grain de 80, obtenus auprès de Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc., Worcester, MA, Etats-Unis.
[0060] Les agglomérats de grains vitrifiés ont été testés en ce qui concerne la densité de tassement lâche, la densité relative et la dimension. Les résultats sont indiqués dans le tableau 1-1 ci-dessous.
Des agglomérats constitués d'une pluralité de grains d'abrasif individuels (par exemple des grains d'abrasif d'une grosseur de 2 à 40) liés ensemble par un matériau de liaison vitrifié au niveau de points de contact de grain d'abrasif à grain d'abrasif, en même temps que des zones de vide visibles.
La majorité des agglomérats étaient suffisamment résistants à une compaction pour conserver un caractère tridimensionnel après avoir été soumis à des opérations de mélange et de moulage de meule abrasive.
Tableau 1-1
Agglomérats de grains abrasifs/liant vitrifié
[0061]
<tb>Echantillon N .
Mélange: grains,
matériau de liaison<sep>Poids en
livres (kg) de mélange<sep>% en poids de grains abrasifs<sep>Matériau de liaison % en poids<sep>% en volume de matériau de liaison<a><sep>LPD en
g/cm<3> -
fraction de maille
-20/+45<sep>Dimension moyenne en microns (maille)<sep>% en moyenne de densité
relative
<tb>AV2
80
38A,
liant A<b><sep>84,94
(38,53)<sep>94,18<sep>2,99<sep>4,81<sep>1,036<sep>500 Micro
-20/+45<sep>26,67
<tb>AV3
80
38A
liant E<c><sep>338,54
(153,56)<sep>88,62<sep>6,36<sep>9,44<sep>1,055<sep>500 Micro
-20/+45<sep>27,75a) Les pourcentages sont sur une base de teneur en solides totale, incluent uniquement le matériau de liant vitrifié et les grains abrasifs, et excluent une quelconque porosité dans les agglomérats. Des matériaux de liant organique temporaires ont été utilisés pour faire adhérer le liant vitrifié sur les grains abrasifs (pour AV2, on a utilisé 2,83% en poids d'un liant protéinique liquide AR30, et pour AV3, on a utilisé 3,77% d'un liant protéine liquide AR30). Les matériaux de liant organique temporaires ont été brûlés pendant le frittage des agglomérats dans l'appareil de calcination rotatif, et le matériau de liaison final en pourcentage en poids ne les incluaient pas.
b) Le liant A (décrit dans le document U.S.
N deg. de série 10/120 969, exemple 1) est un mélange de matériaux bruts (par exemple de l'argile et des minéraux) couramment utilisé pour fabriquer des liants vitrifiés destinés à des meules abrasives. Après l'agglomération, la composition de verre frittée du liant A comporte les oxydes suivants (en % en poids): 69% de formateurs de réseau (SiO2 + B2O3); 15% de Al2O3; 5 à 6% d'oxydes alcalinoterreux RO (CaO, MgO); 9 à 10% de R2O alcalin (Na2O, K2O, Li2O) et a une densité de 2,40 g/cm<3> et une viscosité estimée de 25 590 poises à 1180 deg. (255 g Pa.s)
c) Le liant E (décrit dans le document U.S. N deg. de série 10/120 969, exemple 1) est un mélange de matériaux bruts (par exemple de l'argile et des minéraux) couramment utilisé pour fabriquer des liants vitrifiés destinés à des meules abrasives.
Après l'agglomération, la composition de verre frittée du liant E comporte les oxydes suivants (en % en poids): 64% de formateurs de réseau (SiO2 + B2O3); 18% de Al2O3; 6 à 7% d'oxydes alcalinoterreux RO (CaO, MgO); 11% de R2O alcalin (Na2O, K2O, Li2O) et a une densité de 2,40 g/cm<3> et une vitesse estimée de 55 300 poises à 1180 deg.
C (5530 Pa.s).
Meules abrasives
[0062] Les échantillons d'agglomérat AV2 et AV3 ont été utilisés pour réaliser des meules abrasives expérimentales (type 1) (dimension finale 12,7 X 1,27 X 3,18 cm (5,0 X 0,5 X 1,250 pouce).
[0063] Les meules expérimentales ont été fabriquées en ajoutant les agglomérats à un mélangeur à pales rotatives (mélangeur Foote-Jones, obtenu auprès de Illinois Gear, Chicago, IL) et en mélangeant avec les agglomérats une résine phénolique liquide (résine V-1181 de Honeywell International Inc., Friction Division, Troy NY) (22% en poids de mélange de résine). Une résine phénolique en poudre (résine Durez Varcum 29-717 (nom commercial déposé), obtenue auprès de Durez Corporation, Dallas TX) (78% en poids de mélange de résine) a été ajoutée aux agglomérats humides.
Les quantités de pourcentage en poids d'un agglomérat abrasif et d'un liant de résine utilisés pour fabriquer ces meules et la composition des meules finies (comportant un % en volume d'abrasif, de liant et de porosité dans les meules durcies) sont énumérées dans le tableau 1-2 ci-dessous.
[0064] Les matériaux ont été mélangés pendant un laps de temps suffisant pour obtenir un mélange uniforme et minimiser la quantité de liant perdu. Après le mélange, les agglomérats ont été criblés à travers un crible de 24 mailles pour rompre de quelconques blocs importants de résine. L'agglomérat uniforme et le mélange de liant ont été placés dans des moules, et une pression a été appliquée pour former des meules (non-durcies) à l'état vert.
Ces meules vertes ont été enlevées des moules, enveloppées dans un papier couché et durcies par chauffage à une température maximum de 160 deg. C, calibrées, finies et contrôlées conformément aux techniques de fabrication de meules commerciales connues dans la technique. Le module d'élasticité d'une meule finie a été mesuré, et les résultats sont indiqués dans le tableau 1-2 ci-dessous.
[0065] On mesure le module d'élasticité en utilisant une machine Grindosonic, par l'intermédiaire du procédé décrit par J.
Peters dans "Sonic Testing of Grinding Wheels" Advances in Machine Tool Design and Research, Pergamon Press, 1968.
Tableau 1-2
Compositions de meule
[0066]
<tb>Qualité d'échantillon
de meule
(agglomérat)<sep>Module d'élasticité G - pascal<sep>Densité
durcie
g/cm<3><sep>% en volume de composition de meule<sep>% en poids
d'agglomérat<sep>% en poids
de liant
<tb><sep><sep><sep>Grains abrasifs<sep>Liant total<c> (organique)<sep>Porosité<sep><sep>
<tb>Meules
expérimentales<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>1-1 (AV3)
A<sep>3,5<sep>1,437<sep>30<sep>18
(14,8)<sep>52<sep>86,9<sep>13,1
<tb>1-2(AV3)
C<sep>4,5<sep>1,482<sep>30<sep>22
(18,8)<sep>48<sep>84,0<sep>16,0
<tb>1-3 (AV3)
E<sep>5,0<sep>1,540<sep>30<sep>26
(22,8)<sep>44<sep>81,2<sep>18,8
<tb>1-4 (AV2)
A<sep>5,5<sep>1,451<sep>30<sep>18
(16,7)<sep>52<sep>85,1<sep>14,9
<tb>1-5(AV2)
E<sep>7,0<sep>1,542<sep>30<sep>26
(24,7)<sep>44<sep>79,4<sep>20,6
<tb>Meules
comparatives<a>Désignation commerciale<sep>Module d'élasticité<sep>Densité durcie g/cm<3><sep>% en
volume de grains<sep>% en
volume de liant<sep>% en
volume de porosité<sep>% en poids d'abrasif<sep>% en poids de liant
<tb>C-1
38A80-G8
B24<sep>13<sep>2,059<sep>48<sep>17<sep>35<sep>89,7<sep>10,3
<tb>C-2
38A80-K8
B24<sep>15<sep>2,154<sep>48<sep>22<sep>30<sep>87,2<sep>12,8
<tb>C-338A80-O8
B24<sep>17<sep>2,229<sep>48<sep>27<sep>25<sep>84,4<sep>15,6
<tb>C-4
53A80J7
Mélange de shellac<sep>10,8<sep>1,969<sep>50<sep>20<sep>30<sep>89,2<sep>10,8
<tb>C-5
53A80L7
Mélange de shellac<sep>12,0<sep>2,008<sep>50<sep>24<sep>26<sep>87,3<sep>12,7
<tb>C-6<b>
A80-Q6ES Liant de shellac national<sep>9,21<sep>2,203<sep>48,8<sep>24,0<sep>27,2<sep>86,9<sep>13,1
<tb>C-7<b>
FA80-11E15SS Liant de shellac national de
Tyrolit<sep>8,75<sep>2,177<sep>47,2<sep>27,4<sep>25,4<sep>84,9<sep>15,1a) Les meules C-1, C-2 et C-3 sont fabriquées avec un liant de résine phénolique, et ces spécifications de meule sont disponibles commercialement auprès de Saint-Gobain Abrasives, Inc. Les meules C-4 et C-5 sont fabriquées à partir d'une résine de shellac mélangée avec une quantité mineure de liant de résine phénolique. Ces spécifications de meule sont disponibles commercialement auprès de Saint-Gobain Abrasives, Inc., Worcester, MA. Ces échantillons C-4 et C-5 ont été préparés dans le laboratoire selon ces spécifications commerciales, et ont été durcis jusqu'à une qualité de dureté de meule finale de J et L, respectivement.
b) Les meules C-6 et C-7 n'ont pas été testées lors des tests de rectification.
Ces spécifications de meule comparatives sont disponibles commercialement auprès de National Grinding Wheel Company/Radiac, Salem, IL, et auprès de Tyrolit N.A., Inc., Westboro, MA.
c) Le % en volume "Total" est la somme de la quantité de matériau de liant vitrifié utilisée pour agglomérer les grains, et de la quantité de liant de résine organique utilisée pour fabriquer la meule. Le % en volume "(organique)" de liant est la partie du % en volume Total de liant constitué de la résine organique ajoutée aux agglomérats pour fabriquer la meule.
Tests de rectification
[0067] Les meules expérimentales ont été testées au cours d'un test de rectification de cylindre simulé par comparaison à des meules disponibles dans le commerce liées avec une résine phénolique (C-1 à C-3, obtenues auprès de Saint-Gobain Abrasives, Inc., Worcester, MA).
Des meules à liant de shellac préparées dans le laboratoire (C-4 et C-5) à partir d'un mélange de résine de shellac ont été également testées en tant que meules comparatives. Des meules comparatives ont été sélectionnées du fait qu'elles avaient des compositions, des structures et des propriétés physiques équivalentes à celles des meules utilisées dans des opérations commerciales de rectification de cylindre.
[0068] Pour simuler une rectification de cylindre dans une installation de laboratoire, une opération de rectification avec encoche en contact continu a été réalisée sur une rectifieuse de surface.
Les conditions de rectification suivantes étaient utilisées lors des tests.
Rectifieuse: Rectifieuse de surface Brown & Sharpe
Mode: deux rectifications de fente à contact continu, avec inversion à une extrémité de course avant de perdre le contact avec une pièce à usiner
Agent refroidissant:
Trim Clear, avec rapport agent refroidissant:
eau désionisée de 1:40
Pièce à usiner: acier 4340, de 40,64 X 10,16 cm dureté Rc50
Vitesse de pièce à usiner: 7,625 m/min.
Vitesse de la meule: 5730 tours par minute
Avance descendante: 0,254 cm au total
Profondeur de découpe: 0,00127 cm à chaque extrémité
Temps de contact: 10,7 minutes
Finissage: pointe de diamant unique, avance transversale de 25,4 cm/min, 0,0025 cm (0,001 pouce comp.).
[0069] Les vibrations de la meule pendant la rectification ont été mesurées avec un équipement IRD Mechanalysis (analyseur modèle 855 analyseur/équilibreur, obtenu auprès de Entek Corporation, North Westerville, Ohio).
Dans une opération de rectification initiale, des niveaux de vibrations à diverses fréquences (en tant que vitesse en pouces/secondes unités) ont été enregistrés, en utilisant une procédure de transformée de Fourier rapide (FFT), à deux et huit minutes après le finissage de la meule. Après l'opération de rectification initiale, une seconde opération de rectification a été réalisée et une croissance relative au temps du niveau de vibrations a été enregistrée à une fréquence cible sélectionnée (57 000 cpm, la fréquence observée pendant l'opération initiale) pendant les 10,7 minutes totales où la meule est restée en contact avec la pièce à usiner. Des taux d'usure de meule (WWR), des taux d'enlèvement de matériau (MRR) et d'autres variables de rectification ont été enregistrées lorsque les opérations de rectification ont été réalisées.
Ces données, ainsi que l'amplitude des vibrations pour chaque meule après 9 à 10 minutes de rectification en contact continu, sont indiquées dans le tableau 1-3 ci-dessous.
Tableau 1-3
Résultats du test de rectification
[0070]
<tb>Qualité
d'échantillon
de meule
(agglomérat)<sep>Amplitude de
vibration 9 à 10
minutes
pouce/sec (cm/s)<sep>WWR
Douce<3>/min
(mm<3>/s)<sep>Puissance
9 à 10 minutes
hp
(KW)<sep>SGE
J/mm<3><sep>Rapport G
MRR/WWR
<tb>Meules
expérimentales<sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>1-1 (AV3)
A<sep>0,010
(0,025)<sep>0,00215
(0,587)<sep>10,00
(7,355)<sep>22,70<sep>34,5
<tb>1-2 (AV3)
C<sep>0,011
(0,028)<sep>0,00118
(0,322)<sep>15,00
(11,03)<sep>29,31<sep>63,3
<tb>1-3 (AV3)
E<sep>0,021
(0,053)<sep>0,00105
(0,287<sep>22,00
(16,18)<sep>43,82<sep>71,4
<tb>1-4 (AV2)
A<sep>0,011
(0,028)<sep>0,00119
(0,325)<sep>10,50
(7,72)<sep>23,67<sep>62,7
<tb>1-5 (AV2)
E<sep>0,013
(0,033)<sep>0,00131
(0,358)<sep>21,00
(15,45)<sep>40,59<sep>56,6
<tb>Meules
comparatives (désignation commerciale)<sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>C-1
38A80-G8 B24<sep>0,033
(0,084)<sep>0,00275
(0,751)<sep>10,00
(7,355)<sep>33,07<sep>26,5
<tb>C-2
38A80-K8 B24<sep>0,055
(0,14)<sep>0,00204
(0,557)<sep>11,00
(8,09)<sep>25,33<sep>36,8
<tb>C-3
38A80-O8 B24<sep>0,130
(0,330)<sep>0,00163
(0,445)<sep>12,50
(9,19)<sep>22,16<sep>46,2
<tb>C-4
53A80J7
mélange de
shellac<sep>0,022
(0,056)<sep>0,00347
(0,948)<sep>10,00
(7,355)<sep>25,46<sep>20,8
<tb>C-5
53A80L7
mélange de
shellac<sep>0,052
(0,132)<sep>0,00419
(1,144)<sep>11,50
(8,46)<sep>26,93<sep>17,1
[0071] On peut voir que les meules expérimentales affichaient le taux d'usure de meule le plus bas et les valeurs d'amplitudes de vibrations les plus basses. Les meules commerciales comparatives fabriquées avec des liants de résine phénolique (38A80-G8 B24, -K8 B24 et -O8 B24) avaient des taux d'usure de meule faibles, mais avaient de manière inacceptable des valeurs d'amplitude de vibrations élevées. Il est prévisible que ces meules auraient créé des stries de vibrations lors d'une opération de rectification de cylindre réelle.
Les meules comparatives fabriquées avec des liants de résine de shellac (mélange de shellac 53A80J7 et mélange de shellac 53A80L7) avaient des taux d'usure de meule élevés, mais des valeurs d'amplitude de vibrations faibles acceptables. Les meules expérimentales étaient supérieures à toutes les meules comparatives sur une plage de niveaux de puissance (amplitude de vibrations pratiquement constante à 7-17 kw (10-23 hp ou C.V.
et un WWR inférieur de manière cohérente), et les meules expérimentales affichaient des rapports G supérieurs (taux d'enlèvement de matériau/taux d'usure de meule), mettant en évidence une efficacité et une durée d'utilisation de meule excellentes.
[0072] On considère que le module d'élasticité relativement faible et la porosité relativement élevée des meules expérimentales créent une meule résistant au broutage sans sacrifier à la durée d'utilisation et à l'efficacité de rectification de la meule. De manière assez inattendue, on a remarqué que les meules expérimentales rectifiaient de manière plus efficace que les meules contenant des pourcentages en volume supérieurs de grains, et ayant des qualités de meule plus dures.
Bien que les meules expérimentales aient été construites pour produire une qualité relativement douce de dureté (c'est-à-dire une qualité A à E sur l'échelle de dureté de meule de Norton Company), elles ont rectifié de manière plus agressive, avec une usure de meule inférieure, produisant un rapport G supérieur à celui des meules comparatives ayant une valeur de qualité significativement plus dure (c'est-à-dire une qualité G à O sur l'échelle de dureté de meule de Norton Company).
Ces résultats sont significatifs et inattendus.
Exemple 2
[0073] Des meules expérimentales contenant des grains agglomérés ont été préparées lors d'une opération de fabrication commerciale et testées lors d'une opération de rectification de cylindre commerciale, où des meules à liant de shellac étaient utilisées dans le passé.
Agglomérats de grains abrasifs/Matériau de liaison vitrifié
[0074] Des matériaux de liaison vitrifiés (liant A du tableau 1-1 ci-dessus) ont été utilisés pour fabriquer l'échantillon AV4 de grains abrasifs agglomérés. L'échantillon AV4 était similaire à l'échantillon AV2, sauf qu'une dimension de lot commerciale a été fabriquée pour l'échantillon AV4. Les agglomérats ont été préparés selon le procédé de calcination rotatif décrit dans le document U.S. N deg. de série 10/120 969, exemple 1.
Les grains abrasifs étaient des grains abrasifs 38A d'alumine fondue, d'une dimension de grosseur de grain de 80, obtenus auprès de Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc., Worcester, MA, Etats-Unis, et 3% en poids de liant A ont été utilisés. La température d'appareil de calcination était établie à 1250 deg. C, l'angle de tube était de 2,5 degrés et la vitesse de rotation était de 5 tours par minute (tpm).
Les agglomérats ont été traités avec une solution de silane à 2% (obtenue auprès de Crompton Corporation, South Charleston, West Virginia).
Meules abrasives
[0075] Un échantillon d'agglomérat AV4 a été utilisé pour fabriquer des meules (dimension finale: diamètre de 91,4 cm X largeur de 10,2 cm X trou central de 50,8 cm (36 X 4 X 20 pouces (type 1))).
[0076] Les meules abrasives expérimentales ont été fabriquées à l'aide d'un équipement de fabrication commercial en mélangeant les agglomérats avec une résine phénolique liquide (résine V-1181, provenant de Honeywell International Inc., Friction Division, Troy NY) (22% en poids de mélange de résine) et une résine phénolique en poudre (résine 29-717 Durez Varcum (nom commercial déposé) obtenue auprès de Durez Corporation, Dallas TX) (78% en poids de mélange de résine).
Les quantités en pourcentage en poids de l'agglomérat abrasif et du liant de résine utilisés dans ces meules sont indiquées dans le tableau 2-2 ci-dessous. Les matériaux ont été mélangés pendant un laps de temps suffisant pour obtenir un mélange uniforme. Le mélange d'agglomérat et de liant uniforme a été placé dans des moules, et une pression a été appliquée pour former des meules (non-durcies) à l'état vert. Ces meules à l'état vert ont été enlevées des moules, enveloppées dans un papier couché et durcies par chauffage à une température maximum de 160 deg. C, calibrées, finies et contrôlées conformément aux techniques commerciales de fabrication de meule connues dans la technique. On a mesuré le module d'élasticité d'une meule finie, et les résultats sont indiqués dans le tableau 2-2 ci-dessous.
La vitesse de jaillissement de la meule a été mesurée, et la vitesse opérationnelle maximum a été déterminée comme étant de 48,3 m/s.
[0077] La composition des meules (incluant le % en volume d'abrasif, de liant et de porosité dans les meules durcies) est décrite dans le tableau 2-2. Ces meules avaient une structure à porosité uniforme visiblement ouverte inconnue des meules à liant organique précédemment fabriquées lors d'une opération commerciale.
Tableau 2-2
Composition de meule
[0078]
<tb>Qualité et structure d'échantillon de meule (agglomérat)<sep>Module d'élasticité G - pascal<sep>Densité durcie
g/cm<3><sep>% en volume de composition de meule<sep>% en poids
d'agglomérat<sep>% en poids
de liant
<tb>Grains abrasifs<sep>Liant total<a >(organique)<sep>Porosité
<tb>Meules expérimentales<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>2-1 (AV4)
B14<sep>4,7<sep>1,596<sep>36<sep>14 (12,4)<sep>50<sep>90,2<sep>9,8
<tb>2-2 (AV4)
C14<sep>5,3<sep>1,626<sep>36<sep>16 (14,4)<sep>48<sep>88,8<sep>11,2
<tb>2-3 (AV4)
D14<sep>5,7<sep>1,646<sep>36<sep>18 (16,4)<sep>46<sep>87,4<sep>12,6a) Le % en volume "Total" est la somme de la quantité de matériau de liant vitrifié utilisée pour agglomérer les grains, et de la quantité de liant de résine organique utilisée pour fabriquer la meule. Le % en volume "(organique)" de liant est la partie du % en volume Total de liant constitué de la résine organique ajoutée aux agglomérats pour fabriquer la meule.
Tests de rectification
[0079] Ces meules abrasives expérimentales ont été testées lors de deux opération de rectification commerciales pour le finissage de cylindres de laminoir à froid. Après avoir été rectifiés, ces cylindres en acier forgé vont être utilisés pour laminer et finir la surface de feuilles de métal (par exemple de l'acier).
Des opérations commerciales utilisent habituellement des meules commerciales à liant de shellac (des grains abrasifs d'alumine d'une grosseur de 80 sont courants), et ces meules sont normalement actionnées à 33 m/s avec une vitesse maximum d'environ 40.66 m/s. Les conditions de rectification sont énumérées ci-dessous, et les résultats de test sont indiqués dans les tableaux 2-3 et 2-4.
Conditions de rectification A:
[0080] Rectifieuse: Farrell Roll Grinder, 40 hp
Agent refroidissant:
Stuart Synthetic avec de l'eau
Vitesse de meule: 780 tpm.
Pièce à usiner: cylindres de travail de laminoir en tandem en acier forgé, dureté 842 Equotip, 208 X 64 cm
Vitesse de pièce à usiner (cylindre): 32 tpm.
Traversée: 254 cm/min.
Alimentation en continu: 0,0023 cm/min.
Alimentation terminale: 0,0020 cm/min.
Finition de surface requise: rugosité de 18 à 30 Ra, 160 pics maximum
Conditions de rectification B:
[0081] Rectifieuse: Pomini Roll Grinder, 150 hp
Agent refroidissant:
Stuart Synthetic avec de l'eau
Vitesse de meule: 880 tpm.
Pièce à usiner: cylindres de travail de laminoir en tandem en acier forgé, dureté 842 Equotip, 208 X 64 cm
Vitesse de pièce à usiner (cylindre): 32 tpm.
Traversée: 254 cm
Alimentation en continu: 0,003 cm/min.
Alimentation terminale: 0,005 cm/min.
Finition de surface requise: rugosité de 18 à 30 Ra, approximativement de 160 à 180 pics
Tableau 2-3
Résultats du test de rectification/Conditions de rectification A
[0082]
<tb>Echantillon
Paramètre de test<sep>Changement de diamètre
cm<sep>Rapport G<sep>Meule Tours par minute<sep>Meule
Amplitude<sep>Nombre de passages de
rectification<sep>Rugosité de cylindre Ra<sep>Nombre de pics sur le cylindre
<tb>Meule
expérimentale 2-1<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,30<sep>0,860<sep>780<sep>75<sep>10<sep>28<sep>171
<tb>Matériau enlevé<sep>0,0178<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Meule
expérimentale 2-2<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,249<sep>1,120<sep>780<sep>90-100<sep>10<sep>22<sep>130
<tb>Matériau enlevé<sep>0,019<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Meule
expérimentale 2-3<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,244<sep>1,603<sep>780<sep>120-150<sep>10<sep>23<sep>144
<tb>Matériau enlevé<sep>0,027<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
[0083] Dans les conditions de rectification A, les meules expérimentales ont affiché une excellente performance de rectification, en obtenant des rapports G significativement plus élevés que ceux observés dans des opérations commerciales précédentes dans ces conditions de rectification avec des meules à liant de shellac. Sur la base d'une expérience passée lors d'une rectification de cylindre dans les conditions de rectification A, les meules expérimentales 2-1, 2-2 et 2-3 avaient été considérées trop douces (à des valeurs de qualité de dureté de Norton Company de B à D) pour produire une efficacité de rectification commercialement acceptable, de sorte que ces résultats montrant d'excellents rapports G étaient absolument inhabituels.
De plus, la finition de surface du cylindre était exempte de stries et dans les spécification de rugosité de surface (18 à 30 Ra) et de nombre de pics de surface (approximativement 160). Les meules expérimentales ont fourni une qualité de finition de surface observée précédemment uniquement avec des meules à liant de shellac.
[0084] Un second test de rectification d'une meule expérimentale 2-3, dans les conditions de rectification B, a confirmé les avantages surprenants d'utilisation des meules de la présente invention lors d'une opération commerciale de rectification à froid de cylindre de finition sur une période de test étendue.
Les résultats sont indiqués ci-dessous dans le Tableau 2-4.
Tableau 2-4
Résultats du test de rectification/Conditions de rectification B
[0085]
<tb>Meule expérimentale 2-4<sep>Changement de diamètre<sep>Vitesse de meule
m/s<sep>Meule Amplitude<sep>Alimentation en continu cm/min<sep>Alimentation terminale cm<sep>Rugosité de cylindre Ra<sep>Nombre de pics sur le cylindre
<tb>Cylindre 1<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,655<sep>28,8<sep>90<sep>0,0023<sep>0,0020<sep>24<sep>166
<tb>Matériau enlevé<sep>0,071<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 2<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,861<sep>42<sep>105<sep>0,0041<sep>0,005<sep>20<sep>136
<tb>Matériau enlevé<sep>0,081<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 3<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,419<sep>42,2<sep>110<sep>0,0028<sep>0,005<sep>28<sep>187
<tb>Matériau enlevé<sep>0,076<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 4<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,709<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep>29<sep>179
<tb>Matériau enlevé<sep>0,091<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 5<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,249<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep>25<sep>151
<tb>Matériau enlevé<sep>0,046<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 6<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,246<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep><sep>
<tb>Matériau enlevé<sep>0,041<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 7<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,183<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep><sep>
<tb>Matériau enlevé<sep>0,122<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 8<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0.238<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep><sep>
<tb>Matériau enlevé<sep>0,028<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 9<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,114<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep><sep>
<tb>Matériau enlevé<sep>0,053<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 10<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,325<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep><sep>
<tb>Matériau enlevé<sep>0,043<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 11<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,543<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep><sep>
<tb>Matériau enlevé<sep>0,046<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 12<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0.305<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep><sep>
<tb>Matériau enlevé<sep>0,046<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 13<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,299<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep><sep>
<tb>Matériau enlevé<sep>0,066<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 14<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>3,132<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep><sep>
<tb>Matériau enlevé<sep>0,076<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 15<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,546<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep><sep>
<tb>Matériau enlevé<sep>0,076<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre16<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule <sep>0,295<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep>xxx<sep>xxx
<tb>Matériau enlevé<sep>0,046<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 17<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,358<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep>xxx<sep>xxx
<tb>Matériau enlevé<sep>0,053<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 18<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,295<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep>xxx<sep>xxx
<tb>Matériau enlevé<sep>0,025<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Cylindre 19<sep><sep><sep><sep><sep><sep><sep>
<tb>Usure de meule<sep>0,0299<sep>42,2<sep>115<sep>0,0028<sep>0,005<sep><sep>
<tb>Matériau enlevé<sep>0,046<sep><sep><sep><sep><sep><sep>
[0086] Le rapport G cumulatif pour la meule expérimentale 2-4, après rectification de 19 cylindres et usure d'approximativement 7,62 cm à partir du diamètre de meule, était de 2,093. Ce rapport G représente une amélioration de 2 à 3 fois les rapports G observés pour des meules commerciales (par exemple les meules à liant de shellac C-6 et C-7 décrites dans l'exemple 1) utilisées pour rectifier des cylindres dans les conditions de rectification A ou B. La vitesse de rotation de meule et le taux d'enlèvement de matériau dépassaient celles des meules commerciales comparatives utilisées lors de cette opération de rectification de cylindre, démontrant ainsi de plus l'efficacité de rectification inattendue possible avec le procédé de rectification de la présente invention.
La finition de surface de cylindre obtenue par la meule expérimentale était acceptable sous des normes de production commerciales. Des résultats cumulatifs observés après la rectification de 19 cylindres confirment le fonctionnement à état stable de la meule expérimentale et la résistance avantageuse de la meule au développement de lobes de meule, de vibrations et de broutage lorsque la meule est usée par l'opération de rectification.
Claims (55)
1. Procédé de rectification de cylindres de laminoir, comportant les étapess consistant à:
a) fournir une meule comportant des grains abrasifs, un liant de résine phénolique, une porosité de 36 à 54% en volume, une densité durcie maximum de 2,0 g/cm<3> et une vitesse de jaillissement d'au moins 30,49 m/s;
b) monter la meule sur une rectifieuse de cylindres;
c) amener la meule en contact avec un cylindre de laminoir rotatif ayant une surface cylindrique;
d) faire traverser à la meule la surface du cylindre de laminoir, en maintenant un contact continu entre la meule et la surface du cylindre de laminoir; et
e) rectifier la surface du cylindre de laminoir jusqu'à une valeur de finition de surface de 10 à 50 Ra, tout en laissant la surface sensiblement exempte de lignes d'alimentation, de stries et d'irrégularités de surface.
2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la meule est mise en rotation à une vitesse de 20,32 à 48,28 m/s.
3. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la meule est mise an rotation à une vitesse de 35,57 à 48,28 m/s.
4. Procédé selon la revendication 1, dans lequel une rectification est effectuée jusqu'à une valeur de finition de surface de 18 à 30 Ra.
5. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la meule a une valeur de module d'élasticité maximum de 10 GPa.
6. Procédé selon la revendication1, dans lequel la meule a une valeur de module d'élasticité maximum de 8 GPa.
7. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la meule comporte de 22 à 40% en volume de grains abrasifs, a une porosité de 36 à 50% en volume et 8 à 26% en volume de liant de résine phénolique.
8. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la meule comporte de 24 à 38% en volume de grains abrasifs, a une porosité de 40 à 50% en volume et 12 à 22% en volume de liant de résine phénolique.
9. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la porosité de la meule comporte au moins 30% en volume de porosité interconnectée.
10. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la meule est sensiblement exempte de matériau porogène.
11. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la meule a un qualité de dureté de B à G sur l'échelle de qualité de dureté de Norton Company.
12. Procédé selon la revendication 1, dans lequel les étapes c) à e) sont répétées pour des cylindres de laminoir consécutifs.
13. Procédé selon la revendication 12, dans lequel la meule reste sensiblement exempte de stries lorsque la meule reste sensiblement exempte de stries lorsque la meule est usée par ces étapes de rectification répétées.
14. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la rectification est effectuée jusqu'à une valeur de comptage de pics de finition de surface 63 à 71 pics ou rayures par centimètre, soit 160 à 180 pics par pouce.
15. Procédé de rectification de cylindres de laminoir, comportant les étapes consistant à:
a) fournir une meule comportant au moins 20% en volume d'agglomérats de grains abrasifs, un liant de résine organique et une porosité de 38 à 54% en volume;
b) monter la meule sur une rectifieuse de cylindres;
c) amener la meule en contact avec un cylindre de laminoir rotatif ayant une surface cylindrique;
d) faire traverser à la meule la surface du cylindre de laminoir, en maintenant un contact continu entre la meule et la surface du cylindre de laminoir; et
e) rectifier la surface du cylindre de laminoir jusqu'à une valeur de finition de surface de 10 à 50 Ra, tout en laissant la surface sensiblement exempte de lignes d'alimentation, de stries et d'irrégularités de surface.
16. Procédé selon la revendication 15, dans lequel la meule est mise en rotation à une vitesse de 20,32 à 48,28 m/s.
17. Procédé selon la revendication 15, dans lequel la meule est mise en rotation à une vitesse de 35,57 à 48,28 m/s.
18. Procédé selon la revendication 15, dans lequel une rectification est effectuée jusqu'à une valeur de finition de surface de 18 à 30 Ra.
19. Procédé selon la revendication 15, dans lequel la meule a une valeur de module d'élasticité maximum de 10 GPa.
20. Procédé selon la revendication 15, dans lequel la meule a une valeur de module d'élasticité maximum de 8 GPa.
21. Procédé selon la revendication 15, dans lequel les agglomérats de grains abrasifs sont des agglomérats de grains abrasifs frittés poreux et de matériau de liaison minéral.
22. Procédé selon la revendication 15, dans lequel la meule comporte de 20 à 38% en volume d'agglomérats de grains abrasifs, une porosité de 38 à 50% en volume et 8 à 26% en volume de liant de résine organique.
23. Procédé selon la revendication 15, dans lequel la meule comporte de 24 à 36% en volume de grains abrasifs, une porosité de 40 à 50% en volume et 10 à 24% en volume de liant de résine organique.
24. Procédé selon la revendication 15, dans lequel la porosité de la meule comporte au moins 30% en volume de porosité interconnectée.
25. Procédé selon la revendication 15, dans lequel la meule est sensiblement exempte de matériau porogène.
26. Procédé selon la revendication 15 dans lequel les étapes c) à e) sont répétées pour des cylindres de laminoir consécutifs.
27. Procédé selon la revendication 26, dans lequel la meule reste sensiblement exempte de stries lorsque la meule est usée par ces étapes de rectification répétées.
28. Procédé selon la revendication 15, dans lequel une rectification est effectuée jusqu'à une valeur de comptage de pics de finition de surface de 63 à 71 pics ou rayures par centimètre, soit 160 à 180 pics par pouce.
29. Procédé selon la revendication 15, dans lequel la meule a une densité maximum de 2,0 g/cm<3>.
30. Procédé de rectification de cylindres de laminoir, comportant les étapes consistant à:
a) fournir une meule comportant de 22 à 40% en volume de grains abrasifs et une porosité de 36 à 54% en volume, liés dans un liant de résine organique, et ayant une valeur de module d'élasticité maximum de 12 GPa et une vitesse de jaillissement minimum de 30,49 m/s;
b) monter la meule sur une rectifieuse de cylindres et mettre la meule en rotation;
c) amener la meule en contact avec un cylindre de laminoir rotatif ayant une surface cylindrique;
d) faire traverser à la meule la surface du cylindre de laminoir, en maintenant un contact continu entre la meule et la surface du cylindre de laminoir;
et
e) rectifier la surface du cylindre de laminoir jusqu'à une valeur de finition de surface de 10 à 50 Ra, tout en laissant la surface sensiblement exempte de lignes d'alimentation, de stries et d'irrégularités de surface.
31. Procédé selon la revendication 30, dans lequel la meule est mise en rotation à une vitesse de 20,32 à 48,28 m/s.
32. Procédé selon la revendication 30, dans lequel la meule est mise en rotation à une vitesse de 35,57 à 48,28 m/s.
33. Procédé selon la revendication 30, dans lequel une rectification est effectuée jusqu'à une valeur de finition de surface de 18 à 30 Ra.
34. Procédé selon la revendication 30, dans lequel la meule a une densité maximum de 2,0 g/cm<3>.
35. Procédé selon la revendication 30, dans lequel la meule a une valeur de module d'élasticité maximum de 10 GPa.
36. Procédé selon la revendication 30, dans lequel la meule comporte de 22 à 38% en volume de grains abrasifs, une porosité de 36 à 50% en volume et 8 à 26% en volume de liant de résine organique.
37. Procédé selon la revendication 30, dans lequel la meule comporte de 24 à 36% en volume de grains abrasifs, une porosité de 40 à 50% en volume et 12 à 24% en volume de liant de résine organique.
38. Procédé selon la revendication 30, dans lequel la porosité de la meule comporte au moins 30% en volume de porosité interconnectée.
39. Procédé selon la revendication 30, dans lequel la meule est sensiblement exempte de matériau porogène.
40. Procédé selon la revendication 30, dans lequel la meule a une qualité de dureté de B à G sur l'échelle de qualité de dureté de Norton Company.
41. Procédé selon la revendication 30, dans lequel les étapes c) à e) sont répétées pour des cylindres de laminoir consécutifs.
42. Procédé selon la revendication 41, dans lequel la meule reste sensiblement exempte de stries lorsque la meule est usée par ces étapes de rectification répétées.
43. Procédé selon la revendication 30, dans lequel une rectification est effectuée jusqu'à une valeur de comptage de pics de finition de surface de 63 à 71 pics ou rayures par centimètre, soit 160 à 180 pics par pouce.
44. Procédé de rectification de cylindres de laminoir, comportant les étapes consistant à:
a) fournir une meule comportant de 22 à 40% en volume de grains abrasifs et une porosité de 36 à 54% en volume, liés dans un liant de résine organique, et ayant une valeur de module d'élasticité maximum de 12 GPa et une vitesse de jaillissement minimum de 30,49 m/s;
b) monter la meule sur une rectifieuse de cylindres et mettre la meule en rotation;
c) amener la meule en contact avec un cylindre de laminoir rotatif ayant une surface cylindrique;
d) faire traverser à la meule vers la surface du cylindre de laminoir, en maintenant un contact continu entre la meule et la surface du cylindre de laminoir;
e) rectifier la surface du cylindre de laminoir;
et
f) répéter les étapes c) à e);
dans lequel la meule reste sensiblement exempte de stries lorsque la meule est usée par les étapes de rectification.
45. Procédé selon la revendication 44, dans lequel la meule est mise en rotation à une vitesse de 20,32 à 48,28 m/s.
46. Procédé selon la revendication 44, dans lequel la meule est mise en rotation à une vitesse de 35,57 à 48,28 m/s.
47. Procédé selon la revendication 44, dans lequel une rectification est effectuée jusqu'à une valeur de comptage de pics de finition de surface de 63 à 71 pics ou rayures par centimètre, soit 160 à 180 pics par 2,54 cm pouce.
48. Procédé selon la revendication 44, dans lequel la meule a une densité maximum de 2,0 g/cm<3>.
49. Procédé selon la revendication 44, dans lequel la meule a une valeur de module d'élasticité maximum de 10 GPa.
50. Procédé selon la revendication 44, dans lequel la meule comporte de 22 à 38% en volume de grains abrasifs, une porosité de 36 à 50% en volume et 8 à 26% en volume de liant de résine organique.
51. Procédé selon la revendication 44, dans lequel la meule comporte de 24 à 36% en volume de grains abrasifs, une porosité de 40 à 50% en volume et 12 à 22% en volume de liant de résine organique.
52. Procédé selon la revendication 44, dans lequel la porosité de la meule comporte au moins 30% en volume de porosité interconnectée.
53. Procédé selon la revendication 44, dans lequel la meule est sensiblement exempte de matériau porogène.
54. Procédé selon la revendication 44, dans lequel la meule a une qualité de dureté de B à G sur l'échelle de qualité de dureté de Norton Company.
55. Procédé selon la revendication 44, dans lequel la meule comporte 20% en volume d'agglomérats de grains abrasifs, et les agglomérats de grains abrasifs sont des agglomérats de grains abrasifs frittés poreux et de matériau de liaison minéral.
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| US7544114B2 (en) | 2002-04-11 | 2009-06-09 | Saint-Gobain Technology Company | Abrasive articles with novel structures and methods for grinding |
| US6679758B2 (en) * | 2002-04-11 | 2004-01-20 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Porous abrasive articles with agglomerated abrasives |
| US7090565B2 (en) * | 2002-04-11 | 2006-08-15 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Method of centerless grinding |
| US6988937B2 (en) * | 2002-04-11 | 2006-01-24 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Method of roll grinding |
| US7297170B2 (en) * | 2002-07-26 | 2007-11-20 | 3M Innovative Properties Company | Method of using abrasive product |
| US6833014B2 (en) * | 2002-07-26 | 2004-12-21 | 3M Innovative Properties Company | Abrasive product, method of making and using the same, and apparatus for making the same |
| US7044989B2 (en) * | 2002-07-26 | 2006-05-16 | 3M Innovative Properties Company | Abrasive product, method of making and using the same, and apparatus for making the same |
| US20040156736A1 (en) * | 2002-10-26 | 2004-08-12 | Vlad Ocher | Homogeneous shaped charge liner and fabrication method |
| US7964529B2 (en) | 2003-07-11 | 2011-06-21 | The Clorox Company | Method of agglomeration |
| GB0411268D0 (en) * | 2004-05-20 | 2004-06-23 | 3M Innovative Properties Co | Method for making a moulded abrasive article |
| GB0418633D0 (en) * | 2004-08-20 | 2004-09-22 | 3M Innovative Properties Co | Method of making abrasive article |
| US7722691B2 (en) * | 2005-09-30 | 2010-05-25 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive tools having a permeable structure |
| AU2007218487B2 (en) * | 2006-02-24 | 2011-10-06 | Ehwa Diamond Industrial Co., Ltd. | Cutting tip, method for making the cutting tip and cutting tool |
| AR060347A1 (es) * | 2006-04-04 | 2008-06-11 | Saint Gobain Abrasives Inc | Articulos abrasivos con curado infrarrojo y metodo para fabricarlos |
| US7708619B2 (en) * | 2006-05-23 | 2010-05-04 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Method for grinding complex shapes |
| JP5448289B2 (ja) * | 2006-06-15 | 2014-03-19 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | 研磨ディスク |
| US7963827B2 (en) * | 2006-07-14 | 2011-06-21 | Saint-Gobain Abrastives, Inc. | Backingless abrasive article |
| US20080114468A1 (en) * | 2006-11-10 | 2008-05-15 | Biomet Manufacturing Corp. | Processes for making ceramic medical devices |
| PL2125984T3 (pl) * | 2007-01-23 | 2012-09-28 | Saint Gobain Abrasives Inc | Powlekane produkty ścierne zawierające agregaty |
| US20080190036A1 (en) * | 2007-02-14 | 2008-08-14 | Ramsey W Gene | Acoustic driven toughened foam glass abrasive devices and a method for producing the same |
| MX2009009845A (es) * | 2007-03-14 | 2010-01-29 | Saint Gobain Abrasives Inc | Articulo abrasivo ligado y metodo de fabricacion. |
| CN105666348A (zh) * | 2007-03-14 | 2016-06-15 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 粘合的磨料物品和制造方法 |
| US8167962B2 (en) * | 2007-04-10 | 2012-05-01 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Pulpstone for long fiber pulp production |
| PL2200780T3 (pl) * | 2007-09-24 | 2011-11-30 | Saint Gobain Abrasives Inc | Produkty ścierne obejmujące aktywne wypełniacze |
| JP5398132B2 (ja) * | 2007-09-28 | 2014-01-29 | 豊田バンモップス株式会社 | 研削砥石 |
| US8894731B2 (en) * | 2007-10-01 | 2014-11-25 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive processing of hard and /or brittle materials |
| US7658665B2 (en) * | 2007-10-09 | 2010-02-09 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Techniques for cylindrical grinding |
| CN102066055B (zh) | 2008-06-13 | 2014-06-11 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 自粘结的泡沫磨料物品以及使用此类物品的机加工 |
| SG192427A1 (en) | 2008-06-23 | 2013-08-30 | Saint Gobain Abrasives Inc | High porosity vitrified superabrasive products and method of preparation |
| WO2010002832A2 (fr) * | 2008-07-02 | 2010-01-07 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Outil abrasif de découpage en tranches pour l'industrie électronique |
| KR101010347B1 (ko) * | 2008-07-18 | 2011-01-25 | 새솔다이아몬드공업 주식회사 | 다이아몬드 연삭구 제조 방법 및 이 제조 방법에 의해제조한 다이아몬드 연삭구 |
| DE102008035515B3 (de) | 2008-07-30 | 2009-12-31 | Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh | Gesinterte Schleifkornagglomerate |
| RU2466851C2 (ru) * | 2008-08-08 | 2012-11-20 | Сэнт-Гобэн Эбрейзивс, Инк. | Абразивные инструменты, имеющие непрерывную металлическую фазу для крепления абразивного компонента к несущему элементу |
| PL2174751T3 (pl) | 2008-10-10 | 2014-12-31 | Center For Abrasives And Refractories Res & Development C A R R D Gmbh | Aglomeraty ziaren ściernych, sposób ich wytwarzania, jak również ich zastosowanie do produkcji materiałów ściernych |
| AU2009313815A1 (en) | 2008-11-17 | 2010-05-20 | Saint-Gobain Abrasifs | Acrylate color-stabilized phenolic bound abrasive products and methods for making same |
| TW201024034A (en) | 2008-12-30 | 2010-07-01 | Saint Gobain Abrasives Inc | Bonded abrasive tool and method of forming |
| US9097067B2 (en) | 2009-02-12 | 2015-08-04 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive tip for abrasive tool and method for forming and replacing thereof |
| MX2011009351A (es) * | 2009-03-11 | 2011-11-02 | Saint Gobain Abrasives Inc | Articulos abrasivos que incluyen granos de alumina y zirconia fusionados con una forma mejorada. |
| CN102725102A (zh) * | 2009-05-19 | 2012-10-10 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 用于轧辊研磨的方法以及装置 |
| FR2947831B1 (fr) * | 2009-07-09 | 2012-02-03 | Saint Gobain Ct Recherches | Suspension de grains abrasifs |
| US8808413B2 (en) * | 2009-08-03 | 2014-08-19 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive tool having controlled porosity distribution |
| BR112012002456A2 (pt) * | 2009-08-03 | 2016-03-08 | Saint Gobain Abrasifs Sa | ferramenta abrasiva que tem uma variação de porosidade particular |
| WO2011044507A2 (fr) * | 2009-10-08 | 2011-04-14 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Article abrasif lié et son procédé de formation |
| BR112012009809A2 (pt) | 2009-10-27 | 2016-11-22 | Saint Gobain Abrasifs Sa | produto superabrasivo, respectivo precursor e método de formação, produto de resina superabrasivo e método de retificação de uma pastilha no avesso |
| WO2011056680A2 (fr) | 2009-10-27 | 2011-05-12 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasif lié vitreux |
| CN102666018B (zh) * | 2009-12-02 | 2015-11-25 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 粘结的磨料物品及形成方法 |
| RU2517275C2 (ru) * | 2009-12-02 | 2014-05-27 | Сэнт-Гобэн Эбрейзивс, Инк. | Абразивное изделие (варианты) и способ его формирования |
| CN102107397B (zh) | 2009-12-25 | 2015-02-04 | 3M新设资产公司 | 研磨砂轮的制造方法及研磨砂轮 |
| CA2784902A1 (fr) * | 2009-12-29 | 2011-07-28 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Procede de nettoyage d'une surface de menage |
| MX2012007501A (es) | 2009-12-31 | 2012-08-01 | Saint Gobain Abrasifs Sa | Articulo abrasivo que incorpora un segmento abrasivo infiltrado. |
| EP2368959A1 (fr) * | 2010-03-23 | 2011-09-28 | Cedric Sheridan | Abrasifs agrégés pour la production d'outils abrasifs ou coupants |
| JP5172897B2 (ja) | 2010-06-08 | 2013-03-27 | 株式会社ジャパンディスプレイセントラル | 液晶表示装置の製造方法 |
| PL3199300T3 (pl) | 2010-07-12 | 2020-09-21 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Artykuł ścierny do kształtowania materiałów przemysłowych |
| MX2012010763A (es) | 2010-08-06 | 2012-10-15 | Saint Gobain Abrasives Inc | Herramienta abrasiva y metodo para acabar formas complejas en piezas de trabajo. |
| TWI453089B (zh) * | 2010-08-16 | 2014-09-21 | Saint Gobain Abrasives Inc | 對包含超級磨料材料的工件進行磨削之方法 |
| TWI454342B (zh) | 2010-08-16 | 2014-10-01 | Saint Gobain Abrasives Inc | 用於對超級磨料工件進行磨削之磨料物品 |
| TWI613285B (zh) | 2010-09-03 | 2018-02-01 | 聖高拜磨料有限公司 | 粘結的磨料物品及形成方法 |
| TW201223699A (en) * | 2010-09-03 | 2012-06-16 | Saint Gobain Abrasives Inc | Bonded abrasive articles, method of forming such articles, and grinding performance of such articles |
| CN102400097A (zh) * | 2010-09-15 | 2012-04-04 | 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 | 壳体及其制造方法 |
| JP6021814B2 (ja) * | 2010-11-01 | 2016-11-09 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | 成形研磨粒子及び作製方法 |
| DE102010050900A1 (de) * | 2010-11-10 | 2012-05-10 | Esk Ceramics Gmbh & Co. Kg | Bornitrid-Agglomerate, Verfahren zu deren Herstellung und deren Verwendung |
| TWI470069B (zh) | 2011-03-31 | 2015-01-21 | Saint Gobain Abrasives Inc | 用於高速磨削操作之磨料物品 |
| TWI471196B (zh) | 2011-03-31 | 2015-02-01 | Saint Gobain Abrasives Inc | 用於高速磨削操作之磨料物品 |
| EP2726569A4 (fr) | 2011-06-30 | 2015-01-07 | Saint Gobain Abrasives Inc | Agrégats abrasifs enduits et produits contenant ceux-ci |
| US10022841B2 (en) | 2011-06-30 | 2018-07-17 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Nonwoven abrasive article with extended life |
| TW201300199A (zh) | 2011-06-30 | 2013-01-01 | Saint Gobain Abrasives Inc | 磨料物品及製造方法 |
| EP3590657A1 (fr) * | 2011-09-07 | 2020-01-08 | 3M Innovative Properties Company | Article abrasif lié |
| KR101731813B1 (ko) * | 2011-11-23 | 2017-05-02 | 생-고뱅 어브레이시브즈, 인코포레이티드 | 재료 초고제거율 연삭 가공을 위한 연마물품 |
| US9266220B2 (en) * | 2011-12-30 | 2016-02-23 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive articles and method of forming same |
| EP2653265B1 (fr) * | 2012-04-20 | 2019-04-10 | Hermes Schleifmittel GmbH & Co. KG | Agent abrasif et outil de rectification |
| AR091550A1 (es) | 2012-06-29 | 2015-02-11 | Saint Gobain Abrasives Inc | Producto abrasivo aglomerado y metodo de formacion |
| JP5963586B2 (ja) * | 2012-07-13 | 2016-08-03 | 豊田バンモップス株式会社 | ビトリファイドボンド砥石 |
| RU2493956C1 (ru) * | 2012-07-19 | 2013-09-27 | Открытое акционерное общество "Волжский абразивный завод" | Состав абразивной массы для изготовления высокоструктурного инструмента |
| CN103567891B (zh) | 2012-07-31 | 2017-06-23 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 切割轮及其制备方法 |
| CN103567858B (zh) | 2012-07-31 | 2016-10-12 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 研磨轮及其制备和使用方法 |
| DE102012017969B4 (de) * | 2012-09-12 | 2017-06-29 | Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh | Agglomerat-Schleifkorn mit eingelagerten Mikrohohlkugeln |
| WO2014106280A1 (fr) | 2012-12-31 | 2014-07-03 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Articles abrasifs comportant un mélange de grains abrasifs et procédé de fabrication correspondant |
| US9266219B2 (en) | 2012-12-31 | 2016-02-23 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
| WO2014106159A1 (fr) | 2012-12-31 | 2014-07-03 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Article abrasif lié et procédé d'abrasion |
| JP2016501735A (ja) | 2012-12-31 | 2016-01-21 | サンーゴバン アブレイシブズ，インコーポレイティド | 結合研磨物品および研削方法 |
| DE112014001102T5 (de) * | 2013-03-31 | 2015-11-19 | Saint-Gobain Abrasifs | Gebundener Schleifartikel und Schleifverfahren |
| US10071459B2 (en) | 2013-09-25 | 2018-09-11 | 3M Innovative Properties Company | Multi-layered polishing pads |
| KR20150073214A (ko) * | 2013-10-02 | 2015-06-30 | 엔지케이 인슐레이터 엘티디 | 연마물의 제조 방법 |
| US10450681B2 (en) * | 2013-11-13 | 2019-10-22 | Neenah, Inc. | High strength hydroentangled scrim sheet and methods of producing the same |
| JP6561058B2 (ja) * | 2013-12-09 | 2019-08-14 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | 集塊性研磨粒子、その粒子を含む研磨物品、及びその製造方法 |
| TWI546158B (zh) * | 2013-12-20 | 2016-08-21 | 中國砂輪企業股份有限公司 | 低磁性化學機械研磨修整器 |
| PL3089850T3 (pl) * | 2013-12-30 | 2022-03-21 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Elementy kompozytowe i sposoby ich formowania |
| AT515587B1 (de) * | 2014-03-25 | 2017-05-15 | Tyrolit - Schleifmittelwerke Swarovski K G | Schleifteilchenagglomerat |
| US9764449B2 (en) | 2014-05-29 | 2017-09-19 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive article having a core including a polymer material |
| US10300569B2 (en) * | 2014-10-14 | 2019-05-28 | Technical Tooling L.L.C. | Method for fabricating vacuum fixturing using granular media |
| US10933594B2 (en) * | 2014-10-14 | 2021-03-02 | Technical Tooling LLC | Method for forming a part using a layup tool |
| WO2016089915A1 (fr) * | 2014-12-01 | 2016-06-09 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Article abrasif contenant des agglomérats au carbure de silicium et une matière de liaison inorganique |
| KR20170084284A (ko) * | 2014-12-01 | 2017-07-19 | 생-고뱅 어브레이시브즈, 인코포레이티드 | 탄화규소 응집체 및 무기 접합재를 포함하는 연마 물품 |
| TW201821580A (zh) * | 2014-12-30 | 2018-06-16 | 美商聖高拜磨料有限公司 | 磨料製品及其成形方法 |
| BR112017014083A2 (pt) * | 2014-12-30 | 2018-03-06 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | artigos abrasivos e métodos para formar os mesmos |
| EP3240853B1 (fr) * | 2014-12-31 | 2021-01-27 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Agrégats de diamant à liaison vitrifiée |
| US10946495B2 (en) * | 2015-01-30 | 2021-03-16 | Cmc Materials, Inc. | Low density polishing pad |
| CH710934A1 (de) * | 2015-04-01 | 2016-10-14 | Reishauer Ag | Offenporiges, keramisch gebundenes Schleifwerkzeug, Verfahren zu seiner Herstellung sowie für seine Herstellung verwendete Porenbildnermischungen. |
| WO2017050755A1 (fr) * | 2015-09-22 | 2017-03-30 | Reishauer Ag | Procédé de fabrication d'outils abrasifs à pores ouverts et à liant céramique |
| EP3666462A1 (fr) | 2016-04-11 | 2020-06-17 | 3M Innovative Properties Company | Corps vert, meule et procédé de fabrication d'au moins un corps vert |
| EP3458227A4 (fr) | 2016-05-20 | 2020-01-08 | 3M Innovative Properties Company | Inducteur de pores et forme abrasive poreuse fabriquée au moyen de ce dernier |
| CN106112836A (zh) * | 2016-06-27 | 2016-11-16 | 宁夏中卫大河精工机械有限责任公司 | 一种超硬集聚粒磨料及由其制作而成的超硬珩磨油石 |
| US20180155251A1 (en) * | 2016-12-04 | 2018-06-07 | Thomas P. Malitas | Pre-form bonding agent for making vitrified products |
| WO2019133866A1 (fr) | 2017-12-28 | 2019-07-04 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Articles abrasifs liés |
| CN109581963A (zh) * | 2018-11-15 | 2019-04-05 | 天津大学 | 基于陶瓷材料磨削加工数据库平台的陶瓷材料多尺度磨削加工工艺参数的选择方法 |
| EP3663042A1 (fr) * | 2018-12-05 | 2020-06-10 | 3M Innovative Properties Company | Article abrasif comprenant des agglomérats et son procédé de fabrication |
| CZ308196B6 (cs) * | 2018-12-20 | 2020-02-19 | Univerzita J. E. Purkyně V Ústí Nad Labem | Abrazivní směs pro brousicí kotouče a způsob její výroby |
| CN112812743A (zh) * | 2019-11-15 | 2021-05-18 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 磨料制品及其形成方法 |
| JP7450243B2 (ja) * | 2019-11-20 | 2024-03-15 | 大和化成工業株式会社 | 複合砥粒および弾性砥石 |
| JP2023532872A (ja) * | 2020-07-10 | 2023-08-01 | サンーゴバン アブレイシブズ，インコーポレイティド | 結合研磨物品及びそれを作製する方法 |
| AT524577B1 (de) * | 2021-05-12 | 2022-07-15 | Tyrolit Schleifmittelwerke Swarovski Kg | Verfahren zur Herstellung eines keramisch gebundenen Schleifwerkzeugs |
| CN113635227B (zh) * | 2021-08-13 | 2022-09-06 | 白鸽磨料磨具有限公司 | 一种磨轴承沟道聚合磨料陶瓷砂轮及其制备方法 |
| CN114378731A (zh) * | 2022-01-25 | 2022-04-22 | 长沙市萨普新材料有限公司 | 一种用于蓝宝石减薄的金刚石砂轮盘及其制备方法 |
| CN115008353B (zh) * | 2022-07-04 | 2024-01-23 | 临沂市大鹏五金磨具有限公司 | 一种树脂砂轮及其制备方法 |
| JP7258385B1 (ja) | 2022-07-19 | 2023-04-17 | 株式会社東京ダイヤモンド工具製作所 | 合成砥石、合成砥石アセンブリ、及び、合成砥石の製造方法 |
| JP7229610B1 (ja) | 2022-09-26 | 2023-02-28 | 株式会社東京ダイヤモンド工具製作所 | 合成砥石、合成砥石アセンブリ、及び、合成砥石の製造方法 |
| JP7262864B1 (ja) | 2022-09-28 | 2023-04-24 | 株式会社東京ダイヤモンド工具製作所 | 合成砥石、合成砥石アセンブリ、及び、合成砥石の製造方法 |
Family Cites Families (80)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1983082A (en) | 1930-06-19 | 1934-12-04 | Norton Co | Article of bonded granular material and method of making the same |
| US2194472A (en) | 1935-12-30 | 1940-03-26 | Carborundum Co | Production of abrasive materials |
| US2216728A (en) | 1935-12-31 | 1940-10-08 | Carborundum Co | Abrasive article and method of making the same |
| GB491659A (en) | 1937-03-06 | 1938-09-06 | Carborundum Co | Improvements in or relating to bonded abrasive articles |
| US3048482A (en) | 1958-10-22 | 1962-08-07 | Rexall Drug Co | Abrasive articles and methods of making the same |
| US3955324A (en) | 1965-10-10 | 1976-05-11 | Lindstroem Ab Olle | Agglomerates of metal-coated diamonds in a continuous synthetic resinous phase |
| US3982359A (en) | 1968-06-21 | 1976-09-28 | Roc A.G. | Abrasive member of bonded aggregates in an elastomeric matrix |
| DE1752612C2 (de) | 1968-06-21 | 1985-02-07 | Roc AG, Zug | Schleifkörper |
| BE758964A (fr) * | 1969-11-14 | 1971-05-13 | Norton Co | Elements abrasifs |
| HU171019B (hu) | 1972-09-25 | 1977-10-28 | I Sverkhtverdykh Materialov Ak | Shlifoval'nyj instrument |
| US3916021A (en) * | 1973-03-21 | 1975-10-28 | James D Hajek | Liquid redistributor for a fractionating column |
| US3916584A (en) | 1973-03-22 | 1975-11-04 | Minnesota Mining & Mfg | Spheroidal composite particle and method of making |
| US4024675A (en) | 1974-05-14 | 1977-05-24 | Jury Vladimirovich Naidich | Method of producing aggregated abrasive grains |
| GB1523935A (en) * | 1975-08-04 | 1978-09-06 | Norton Co | Resinoid bonded abrasive products |
| DE2813258C2 (de) * | 1978-03-28 | 1985-04-25 | Sia Schweizer Schmirgel- & Schleifindustrie Ag, Frauenfeld | Schleifkörper |
| US4311489A (en) | 1978-08-04 | 1982-01-19 | Norton Company | Coated abrasive having brittle agglomerates of abrasive grain |
| US4486200A (en) * | 1980-09-15 | 1984-12-04 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Method of making an abrasive article comprising abrasive agglomerates supported in a fibrous matrix |
| US4355489A (en) | 1980-09-15 | 1982-10-26 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive article comprising abrasive agglomerates supported in a fibrous matrix |
| US4541842A (en) | 1980-12-29 | 1985-09-17 | Norton Company | Glass bonded abrasive agglomerates |
| US4393021A (en) | 1981-06-09 | 1983-07-12 | Vereinigte Schmirgel Und Maschinen-Fabriken Ag | Method for the manufacture of granular grit for use as abrasives |
| JPS5976772A (ja) * | 1982-10-26 | 1984-05-01 | Taiheiyo Randamu Kk | 研磨布紙用集合砥粒 |
| US4543107A (en) | 1984-08-08 | 1985-09-24 | Norton Company | Vitrified bonded grinding wheels containing sintered gel aluminous abrasive grits |
| US4575384A (en) | 1984-05-31 | 1986-03-11 | Norton Company | Grinding wheel for grinding titanium |
| JPS61164772A (ja) * | 1985-01-11 | 1986-07-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 回転体研削装置 |
| US4652275A (en) | 1985-08-07 | 1987-03-24 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Erodable agglomerates and abrasive products containing the same |
| US4799939A (en) | 1987-02-26 | 1989-01-24 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Erodable agglomerates and abrasive products containing the same |
| JPH01183370A (ja) | 1988-01-11 | 1989-07-21 | Noritake Dia Kk | 複合ボンドダイヤモンド砥石とその製造法 |
| JP2651831B2 (ja) * | 1988-02-22 | 1997-09-10 | 旭ダイヤモンド工業株式会社 | 超砥粒ホイール及びその製造方法 |
| JPH0716881B2 (ja) | 1988-06-16 | 1995-03-01 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | ビトリファイド超砥粒砥石 |
| US4898597A (en) | 1988-08-25 | 1990-02-06 | Norton Company | Frit bonded abrasive wheel |
| US5096465A (en) * | 1989-12-13 | 1992-03-17 | Norton Company | Diamond metal composite cutter and method for making same |
| US5094672A (en) | 1990-01-16 | 1992-03-10 | Cincinnati Milacron Inc. | Vitreous bonded sol-gel abrasive grit article |
| US5039311A (en) | 1990-03-02 | 1991-08-13 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive granules |
| US5129919A (en) | 1990-05-02 | 1992-07-14 | Norton Company | Bonded abrasive products containing sintered sol gel alumina abrasive filaments |
| AT394964B (de) | 1990-07-23 | 1992-08-10 | Swarovski Tyrolit Schleif | Schleifkoerper |
| US5131926A (en) * | 1991-03-15 | 1992-07-21 | Norton Company | Vitrified bonded finely milled sol gel aluminous bodies |
| US5127197A (en) | 1991-04-25 | 1992-07-07 | Brukvoort Wesley J | Abrasive article and processes for producing it |
| US5273558A (en) | 1991-08-30 | 1993-12-28 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive composition and articles incorporating same |
| US5203886A (en) * | 1991-08-12 | 1993-04-20 | Norton Company | High porosity vitrified bonded grinding wheels |
| US5178644A (en) * | 1992-01-23 | 1993-01-12 | Cincinnati Milacron Inc. | Method for making vitreous bonded abrasive article and article made by the method |
| JPH0615572A (ja) | 1992-07-01 | 1994-01-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 研削砥石 |
| US5549962A (en) | 1993-06-30 | 1996-08-27 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Precisely shaped particles and method of making the same |
| US5536283A (en) | 1993-07-30 | 1996-07-16 | Norton Company | Alumina abrasive wheel with improved corner holding |
| US5401284A (en) | 1993-07-30 | 1995-03-28 | Sheldon; David A. | Sol-gel alumina abrasive wheel with improved corner holding |
| US5429648A (en) * | 1993-09-23 | 1995-07-04 | Norton Company | Process for inducing porosity in an abrasive article |
| JPH07108462A (ja) | 1993-10-08 | 1995-04-25 | Mitsubishi Materials Corp | 研削比の高いビトリファイドボンド砥石 |
| JPH07108463A (ja) * | 1993-10-08 | 1995-04-25 | Mitsubishi Materials Corp | 研削比の高いビトリファイドボンド砥石 |
| CH686787A5 (de) | 1993-10-15 | 1996-06-28 | Diametal Ag | Schleifbelag fuer Schleifwerkzeuge und Verfahren zur Herstellung des Schleifbelages. |
| EP0728123B1 (fr) | 1993-11-12 | 1999-03-31 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Grain abrasif et son procede de fabrication |
| US6136288A (en) | 1993-12-16 | 2000-10-24 | Norton Company | Firing fines |
| US5489204A (en) | 1993-12-28 | 1996-02-06 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Apparatus for sintering abrasive grain |
| WO1995024992A1 (fr) * | 1994-03-16 | 1995-09-21 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Articles abrasifs et procedes de fabrication |
| US5562745A (en) * | 1994-03-16 | 1996-10-08 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive articles, methods of making abrasive articles, and methods of using abrasive articles |
| US5498268A (en) * | 1994-03-16 | 1996-03-12 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive articles and method of making abrasive articles |
| JP3296091B2 (ja) * | 1994-06-15 | 2002-06-24 | 住友化学工業株式会社 | 研磨材用αアルミナ及びその製造方法 |
| WO1996010471A1 (fr) | 1994-09-30 | 1996-04-11 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Article abrasif revetu, procede de preparation de cet article, et son procede d'utilisation |
| JPH08155840A (ja) | 1994-12-12 | 1996-06-18 | Mizuho:Kk | 凝集砥粒砥石 |
| MX9708204A (es) | 1995-04-28 | 1997-12-31 | Minnesota Mining & Mfg | Articulo abrasivo que tiene un sistema de adhesion que comprende un polisiloxano. |
| KR19990064305A (ko) | 1995-10-20 | 1999-07-26 | 스프레이그 로버트 월터 | 무기 포스페이트를 함유하는 연마 용품 및 그것의 제조 방법 |
| US5607489A (en) * | 1996-06-28 | 1997-03-04 | Norton Company | Vitreous grinding tool containing metal coated abrasive |
| AU6593796A (en) | 1996-07-23 | 1998-02-10 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Structured abrasive article containing hollow spherical filler |
| US5738697A (en) | 1996-07-26 | 1998-04-14 | Norton Company | High permeability grinding wheels |
| US5738696A (en) | 1996-07-26 | 1998-04-14 | Norton Company | Method for making high permeability grinding wheels |
| JPH10138148A (ja) | 1996-11-11 | 1998-05-26 | Noritake Co Ltd | ビトリファイド超砥粒砥石 |
| JPH1119875A (ja) | 1997-06-30 | 1999-01-26 | Toyoda Mach Works Ltd | ビトリファイド砥石 |
| US5863308A (en) | 1997-10-31 | 1999-01-26 | Norton Company | Low temperature bond for abrasive tools |
| US6074278A (en) * | 1998-01-30 | 2000-06-13 | Norton Company | High speed grinding wheel |
| EP1094918B1 (fr) | 1998-02-19 | 2005-05-04 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Article abrasif et procede de meulage de verre |
| US6102789A (en) * | 1998-03-27 | 2000-08-15 | Norton Company | Abrasive tools |
| US6086648A (en) * | 1998-04-07 | 2000-07-11 | Norton Company | Bonded abrasive articles filled with oil/wax mixture |
| KR100615691B1 (ko) * | 1998-12-18 | 2006-08-25 | 도소 가부시키가이샤 | 연마용 부재, 그것을 이용한 연마용 정반 및 연마방법 |
| US6056794A (en) | 1999-03-05 | 2000-05-02 | 3M Innovative Properties Company | Abrasive articles having bonding systems containing abrasive particles |
| US6394888B1 (en) * | 1999-05-28 | 2002-05-28 | Saint-Gobain Abrasive Technology Company | Abrasive tools for grinding electronic components |
| US6319108B1 (en) | 1999-07-09 | 2001-11-20 | 3M Innovative Properties Company | Metal bond abrasive article comprising porous ceramic abrasive composites and method of using same to abrade a workpiece |
| ATE302092T1 (de) | 2000-04-28 | 2005-09-15 | 3M Innovative Properties Co | Schleifmittel und verfahren zum schleifen von glas |
| CA2408249A1 (fr) | 2000-05-09 | 2001-11-15 | 3M Innovative Properties Company | Article abrasif poreux contenant des composites abrasifs en ceramique, procedes de fabrication et procedes d'utilisation correspondants |
| EP1332194B1 (fr) | 2000-10-06 | 2007-01-03 | 3M Innovative Properties Company | Particules d'agregat de ceramique |
| CA2423597A1 (fr) * | 2000-10-16 | 2002-04-25 | 3M Innovative Properties Company | Procede de fabrication de particules d'agregat de ceramique |
| US6679758B2 (en) * | 2002-04-11 | 2004-01-20 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Porous abrasive articles with agglomerated abrasives |
| US6797023B2 (en) * | 2002-05-14 | 2004-09-28 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Coated abrasives |
-
2002
- 2002-04-11 US US10/120,969 patent/US6679758B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-03-21 JP JP2003583698A patent/JP4199130B2/ja not_active Expired - Lifetime
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