BR112013013387A2 - ciclo paralelo de motores térmicos - Google Patents

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Timothy James Held
Michael L.
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Echogen Power Systems, Inc
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Abstract

SISTEMA E MÉTODO PARA CONVERTER ENERGIA TÉRMICA EM TRABALHO. Ciclos, sistemas e dispositivos de conversão de energia térmica residual usam múltiplos trocadores de calor residual arranjados em série em um fluxo de calor residual, e múltiplos ciclos termodinâmicos se desenvolvem em paralelo com os trocadores de calor residual a fim de maximizar extração de energia térmica do fluxo de calor residual por um fluido de trabalho. Os ciclos paralelos operam em diferentes faixas de temperaturas com uma saída de trabalho de temperatura mais baixa usada para acionar uma bomba de fluido de trabalho. Um sistema de gerenciamento de massa de fluido de trabalho é integrado ou conectado aos ciclos.

Description

SISTEMA E MÉTODO PARA CONVERTER ENERGIA TÉRMICA EM TRABALHO REFERÊNCIA CRUZADA A PEDIDOS RELACIONADOS
[001] Este pedido reivindica prioridade para o pedido de patente US 13/212.631, depositado em 18 de agosto de 2011 que reivindica prioridade para o pedido de patente provisório US 61/417.789, depositado em 29 de novembro de 2010, cujos conteúdos de ambos estão incorporados nas suas totalidades pela referência ao presente pedido.
ANTECEDENTES
[002] Calor frequentemente é criado como um subproduto de processos industriais onde fluxos de líquidos, sólidos ou gases que contêm calor devem ser esgotados para o ambiente ou removidos de outro modo do processo em um esforço para manter as temperaturas de operação do equipamento de processo industrial. Algumas vezes o processo industrial pode usar dispositivos de troca de calor para capturar o calor e reciclá-lo de volta para o processo via outros fluxos de processo. Outras vezes não é exequível capturar e reciclar este calor porque ele está com temperatura muito baixa ou não existe dispositivo prontamente disponível para usar diretamente como calor. Este tipo de calor de uma maneira geral é referido como calor “residual”, e tipicamente é descarregado diretamente para o ambiente, por exemplo, através de uma chaminé, ou indiretamente através de um meio de resfriamento, tal como água. Em outras configurações, tal calor está prontamente disponível a partir de fontes renováveis de energia térmica, tais como calor do sol (que pode ser concentrado ou manipulado de outro modo) ou fontes geotérmicas. Estas e outras fontes de energia térmica são pretendidas para estar incluídas na definição de “calor residual”, tal como essa expressão é usada neste documento.
[003] Calor residual pode ser utilizado por sistemas de geradores de turbina que empregam métodos termodinâmicos, tais como o ciclo de Rankine, para converter calor em trabalho. Tipicamente, este método é baseado em vapor, em que o calor residual é usado para criar vapor em uma caldeira para acionar uma turbina. Entretanto, pelo menos uma das desvantagens de um ciclo de Rankine baseado em vapor é sua exigência de alta temperatura, a qual nem sempre é prática uma vez que ele de uma maneira geral exige um fluxo de calor residual de temperatura relativamente alta (600°F (315,55 °C) ou mais, por exemplo) ou um conteúdo de calor total muito grande. Também, a complexidade da água de ebulição em múltiplas pressões/temperaturas para capturar calor em múltiplos níveis de temperatura à medida que o fluxo de fonte de calor é resfriado é cara tanto em custo de equipamento quanto em mão de obra de operação. Além disso, o ciclo de Rankine baseado em vapor não é uma opção realística para fluxos de pequena taxa de fluxo e/ou de baixa temperatura.
[004] O ciclo de Rankine orgânico (ORC) aborda as desvantagens dos ciclos de Rankine baseados em vapor ao substituir água por um fluido de ponto de ebulição mais baixo, tal como um hidrocarboneto leve como propano ou butano, ou um fluido HCFC (por exemplo, R245fa). Entretanto, as restrições de transferência de calor de ebulição permanecem, e novos problemas tais como instabilidade térmica, toxicidade ou inflamabilidade do fluido são adicionados.
[005] Para abordar estas desvantagens, ciclos de energia de CO2 supercrítico têm sido usados. O estado supercrítico do CO2 fornece acoplamento térmico melhorado com múltiplas fontes de calor. Por exemplo, ao usar um fluido supercrítico, os deslizes de temperatura de um trocador de calor de processo podem ser mais prontamente casados. Entretanto, ciclos de energia de CO2 supercrítico de único ciclo operam em uma razão de pressão limitada, limitando assim a quantidade de redução de temperatura, isto é, extração de energia, por meio do dispositivo de conversão de energia (tipicamente uma turbina ou expansor de deslocamento positivo). A razão de pressão é limitada primariamente por causa da alta pressão de vapor do fluido em temperaturas de condensação tipicamente disponíveis (por exemplo, ambiente). Como resultado, a energia de saída máxima que pode ser alcançada de um único estágio de expansão é limitada, e o fluido expandido retém uma quantidade significativa de energia potencialmente utilizável. Embora uma parte desta energia residual possa ser recuperada dentro do ciclo ao usar um trocador de calor como um recuperador, e assim preaquecer o fluido entre a bomba e trocador de calor residual, esta abordagem limita a quantidade de calor que pode ser extraída da fonte de calor residual em um único ciclo.
[006] Desta maneira, existe uma necessidade na técnica de um sistema que possa produzir de forma eficiente e efetiva energia não somente de calor residual, mas também de uma ampla faixa de fontes térmicas.
SUMÁRIO
[007] Modalidades da revelação podem fornecer um sistema para converter energia térmica em trabalho. O sistema pode incluir uma bomba configurada para circular um fluido de trabalho por todo um circuito de fluido de trabalho, o fluido de trabalho sendo separado em um primeiro fluxo de massa e um segundo fluxo de massa a jusante da bomba, e um primeiro trocador de calor acoplado de forma fluídica à bomba e em comunicação térmica com uma fonte de calor, o primeiro trocador de calor sendo configurado para receber o primeiro fluxo de massa e transferir calor da fonte de calor para o primeiro fluxo de massa. O sistema também pode incluir uma primeira turbina acoplada de forma fluídica ao primeiro trocador de calor e configurada para expandir o primeiro fluxo de massa, e um primeiro recuperador acoplado de forma fluídica à primeira turbina e configurado para transferir energia térmica residual do primeiro fluxo de massa descarregado da primeira turbina para o primeiro fluxo de massa direcionado para o primeiro trocador de calor. O sistema pode incluir adicionalmente um segundo trocador de calor acoplado de forma fluídica à bomba e em comunicação térmica com a fonte de calor, o segundo trocador de calor sendo configurado para receber o segundo fluxo de massa e transferir calor da fonte de calor para o segundo fluxo de massa, e uma segunda turbina acoplada de forma fluídica ao segundo trocador de calor e configurada para expandir o segundo fluxo de massa.
[008] Modalidades da revelação podem fornecer adicionalmente um outro sistema para converter energia térmica em trabalho. O sistema adicional pode incluir uma bomba configurada para circular um fluido de trabalho por todo um circuito de fluido de trabalho, o fluido de trabalho sendo separado em um primeiro fluxo de massa e um segundo fluxo de massa a jusante da bomba, um primeiro trocador de calor acoplado de forma fluídica à bomba e em comunicação térmica com uma fonte de calor, o primeiro trocador de calor sendo configurado para receber o primeiro fluxo de massa e transferir calor da fonte de calor para o primeiro fluxo de massa, e uma primeira turbina acoplada de forma fluídica ao primeiro trocador de calor e configurada para expandir o primeiro fluxo de massa.
O sistema também pode incluir um primeiro recuperador acoplado de forma fluídica à primeira turbina e configurado para transferir energia térmica residual do primeiro fluxo de massa descarregado da primeira turbina para o primeiro fluxo de massa direcionado para o primeiro trocador de calor, um segundo trocador de calor acoplado de forma fluídica à bomba e em comunicação térmica com a fonte de calor, o segundo trocador de calor sendo configurado para receber o segundo fluxo de massa e transferir calor da fonte de calor para o segundo fluxo de massa, e uma segunda turbina acoplada de forma fluídica ao segundo trocador de calor e configurada para expandir o segundo fluxo de massa, o segundo fluxo de massa sendo descarregado da segunda turbina e recombinado com o primeiro fluxo de massa para gerar um fluxo de massa combinado.
O sistema pode incluir adicionalmente um segundo recuperador acoplado de forma fluídica à segunda turbina e configurado para transferir energia térmica residual do fluxo de massa combinado para o segundo fluxo de massa direcionado para o segundo trocador de calor, e um terceiro trocador de calor em comunicação térmica com a fonte de calor e arranjado entre a bomba e o primeiro trocador de calor, o terceiro trocador de calor sendo configurado para receber e transferir calor para o primeiro fluxo de massa antes de atravessar o primeiro trocador de calor.
[009] Modalidades da revelação podem fornecer adicionalmente um método para converter energia térmica em trabalho. O método pode incluir circular um fluido de trabalho com uma bomba por todo um circuito de fluido de trabalho, separar o fluido de trabalho no circuito de fluido de trabalho em um primeiro fluxo de massa e um segundo fluxo de massa, e transferir energia térmica em um primeiro trocador de calor de uma fonte de calor para o primeiro fluxo de massa, o primeiro trocador de calor estando em comunicação térmica com a fonte de calor. O método também pode incluir expandir o primeiro fluxo de massa em uma primeira turbina acoplada de forma fluídica ao primeiro trocador de calor, transferir energia térmica residual em um primeiro recuperador do primeiro fluxo de massa descarregado da primeira turbina para o primeiro fluxo de massa direcionado para o primeiro trocador de calor, o primeiro recuperador estando acoplado de forma fluídica à primeira turbina, e transferir energia térmica em um segundo trocador de calor da fonte de calor para o segundo fluxo de massa, o segundo trocador de calor estando em comunicação térmica com a fonte de calor. O método pode incluir adicionalmente expandir o segundo fluxo de massa em uma segunda turbina acoplada de forma fluídica ao segundo trocador de calor.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
[010] A presente revelação é mais bem entendida a partir da descrição detalhada a seguir quando lida juntamente com as figuras anexas. É enfatizado que, de acordo com a prática padrão na indústria, vários recursos não estão desenhados em escala. De fato, as dimensões dos vários recursos podem estar aumentadas ou reduzidas arbitrariamente para clareza de discussão.
[011] A figura 1 ilustra esquematicamente uma modalidade exemplar de um ciclo de motor térmico paralelo, de acordo com uma ou mais modalidades reveladas.
[012] A figura 2 ilustra esquematicamente uma outra modalidade exemplar de um ciclo de motor térmico paralelo, de acordo com uma ou mais modalidades reveladas.
[013] A figura 3 ilustra esquematicamente uma outra modalidade exemplar de um ciclo de motor térmico paralelo, de acordo com uma ou mais modalidades reveladas.
[014] A figura 4 ilustra esquematicamente uma outra modalidade exemplar de um ciclo de motor térmico paralelo, de acordo com uma ou mais modalidades reveladas.
[015] A figura 5 ilustra esquematicamente uma outra modalidade exemplar de um ciclo de motor térmico paralelo, de acordo com uma ou mais modalidades reveladas.
[016] A figura 6 ilustra esquematicamente uma outra modalidade exemplar de um ciclo de motor térmico paralelo, de acordo com uma ou mais modalidades reveladas.
[017] A figura 7 ilustra esquematicamente uma modalidade exemplar de um sistema de gerenciamento de massa (MMS) que pode ser implementado com um ciclo de motor térmico paralelo, de acordo com uma ou mais modalidades reveladas.
[018] A figura 8 ilustra esquematicamente uma outra modalidade exemplar de um MMS que pode ser implementado com um ciclo de motor térmico paralelo, de acordo com uma ou mais modalidades reveladas.
[019] As figuras 9 e 10 ilustram esquematicamente diferentes arranjos de sistema para resfriar entrada de um fluxo de fluido separado (por exemplo, ar) por utilização do fluido de trabalho que pode ser usado nos ciclos de motor térmico paralelos revelados neste documento.
DESCRIÇÃO DETALHADA
[020] É para ser entendido que a revelação a seguir descreve diversas modalidades exemplares para implementar diferentes recursos, estruturas ou funções da invenção. Modalidades exemplares de componentes, arranjos e configurações são descritas a seguir para simplificar a presente revelação; entretanto, estas modalidades exemplares são fornecidas somente como exemplos e não são pretendidas para limitar o escopo da invenção. Adicionalmente, a presente revelação pode repetir números e/ou letras de referência nas várias modalidades exemplares e através das figuras fornecidas neste documento. Esta repetição é para o propósito de simplicidade e clareza e não dita por si mesma uma relação entre as várias modalidades e/ou configurações exemplares discutidas nas várias figuras. Além disso, a formação de um primeiro recurso sobre ou em um segundo recurso na descrição que se segue pode incluir modalidades em que os primeiro e segundo recursos são formados em contato direto, e também pode incluir modalidades em que recursos adicionais podem ser formados interpondo os primeiro e segundo recursos, de tal maneira que os primeiro e segundo recursos pode não estar em contato direto. Finalmente, as modalidades exemplares apresentadas a seguir podem ser combinadas em qualquer combinação de modos, isto é, qualquer elemento de uma modalidade exemplar pode ser usado em qualquer outra modalidade exemplar, sem divergir do escopo da revelação.
[021] Adicionalmente, certos termos são usados por toda a descrição e reivindicações a seguir para se referir a componentes particulares. Tal como os versados na técnica perceberão, várias entidades podem se referir ao mesmo componente por meio de diferentes nomes e, como tal, a convenção de nomenclatura para os elementos descritos neste documento não é pretendida para limitar o escopo da invenção, a não ser que definido especificamente de outro modo neste documento. Adicionalmente, a convenção de nomenclatura usada neste documento não é pretendida para distinguir entre componentes que diferem em nome, mas não em função. Adicionalmente, na discussão e nas reivindicações a seguir, os termos “incluindo” e “compreendendo” são usados em um modo aberto, e assim devem ser interpretados para significar “incluindo, mas não limitado a isto”. Todos os valores numéricos nesta revelação podem ser valores exatos ou aproximados a não ser que relatado especificamente de outro modo. Desta maneira, várias modalidades da revelação podem divergir dos números, valores e faixas revelados neste documento sem divergir do escopo pretendido. Além disso, tal como ele é usado nas reivindicações ou no relatório descritivo, o termo “ou” é pretendido para abranger tanto casos exclusivos quanto inclusivos, isto é, “A ou B” é pretendido para ser idêntico a “pelo menos um de A e B”, a não ser que especificado expressamente de outro modo neste documento.
[022] A figura 1 ilustra um ciclo termodinâmico exemplar 100, de acordo com uma ou mais modalidades da revelação, que pode ser usado para converter energia térmica em trabalho por meio de expansão térmica de um fluido de trabalho. O ciclo 100 é caracterizado como um ciclo de Rankine e pode ser implementado em um dispositivo de motor térmico que inclua múltiplos trocadores de calor em comunicação de fluido com um fonte de calor residual, múltiplas turbinas para geração de energia e/ou potência de acionamento de bomba, e múltiplos recuperadores localizados a jusante da(s) turbina(s).
[023] Especificamente, o ciclo termodinâmico 100 pode incluir um circuito de fluido de trabalho 110 em comunicação térmica com uma fonte de calor 106 por meio de um primeiro trocador de calor 102 e de um segundo trocador de calor 104 arranjados em série. Será percebido que qualquer número de trocadores de calor pode ser utilizado em combinação com uma ou mais fontes de calor. Em uma modalidade exemplar, os primeiro e segundo trocadores de calor 102, 104 podem ser trocadores de calor residual. Em outras modalidades exemplares, os primeiro e segundo trocadores de calor 102, 104 podem incluir primeiro e segundo estágios, respectivamente, de um trocador de calor residual único ou combinado.
[024] A fonte de calor 106 pode derivar energia térmica de uma variedade de fontes de alta temperatura. Por exemplo, a fonte de calor 106 pode ser um fluxo de calor residual tal como, mas não limitado a isto, exaustão de turbina a gás, exaustão de fluxo de processo, ou outros fluxos de exaustão de produtos de combustão, tais como fluxos de exaustão de forno ou de caldeira. Desta maneira, o ciclo termodinâmico 100 pode ser configurado para transformar calor residual em eletricidade para aplicações variando de ciclagem inferior em turbinas a gás, conjuntos geradores de motores diesel estacionários, recuperação de calor residual industrial (por exemplo, em refinarias e estações de compressão), e alternativas híbridas para o motor de combustão interna. Em outras modalidades exemplares, a fonte de calor 106 pode derivar energia térmica de fontes renováveis de energia térmica tais como, mas não limitadas a isto, fontes térmicas solares e geotérmicas.
[025] Embora a fonte de calor 106 possa ser um fluxo de fluido da fonte de alta temperatura propriamente dita, em outras modalidades exemplares a fonte de calor 106 pode ser um fluido térmico em contato com a fonte de alta temperatura. O fluido térmico pode entregar a energia térmica para os trocadores de calor residual 102, 104 para transferir a energia para o fluido de trabalho no circuito
100.
[026] Tal como ilustrado, o primeiro trocador de calor 102 pode servir como um trocador de calor de alta temperatura, ou de temperatura relativamente mais alta, adaptado para receber um fluxo inicial ou primário da fonte de calor 106. Em várias modalidades exemplares da revelação, a temperatura inicial da fonte de calor 106 entrando no ciclo 100 pode variar de cerca de 400 °F a mais que cerca de 1.200 °F (de cerca de 204 °C a mais que cerca de 650 °C). Na modalidade exemplar ilustrada, o fluxo inicial da fonte de calor 106 pode ter uma temperatura de cerca de 500 °C ou mais. O segundo trocador de calor 104 pode então receber a fonte de calor 106 por meio de uma conexão serial 108 a jusante do primeiro trocador de calor
102. Em uma modalidade exemplar, a temperatura da fonte de calor 106 fornecida para o segundo trocador de calor 104 pode ser de cerca de 250 °C a 300 °C. Deve ser notado que temperaturas, pressões e taxas de fluxos operativas representativas tais como indicadas nas figuras são a título de exemplo e não são para ser consideradas em nenhum modo como limitando o escopo da revelação.
[027] Tal como pode ser percebido, uma maior quantidade de energia térmica é transferida da fonte de calor 106 por meio do arranjo serial dos primeiro e segundo trocadores de calor 102, 104, pelo qual o primeiro trocador de calor 102 transfere calor em um espectro de temperatura relativamente mais alta no fluxo de calor residual 106 do que o segundo trocador de calor 104. Consequentemente, maior geração de energia resulta das turbinas ou dispositivos de expansão associado, tal como será descrito com mais detalhes a seguir.
[028] O fluido de trabalho circulado no circuito de fluido de trabalho 110, e nos outros circuitos exemplares revelados a seguir neste documento, pode ser dióxido de carbono (CO2). Dióxido de carbono como um fluido de trabalho para ciclos de geração de energia tem muitas vantagens. Ele é um fluido de trabalho favorável ao efeito estufa e neutro que oferece benefícios tais como não toxidade, não inflamabilidade, fácil disponibilidade, baixo preço e nenhuma necessidade de reciclagem. Por causa em parte de sua pressão de trabalho relativamente alta, pode ser construído um sistema de CO2 que é muito mais compacto do que sistemas usando outros fluidos de trabalho. A densidade e capacidade térmica volumétrica altas de CO2 com relação a outros fluidos de trabalho fazem com que ele seja mais “denso em energia”, significando que o tamanho de todos os componentes de sistema pode ser reduzido consideravelmente sem perder desempenho. Deve ser notado que o uso da expressão “dióxido de carbono” tal como usada neste documento não é pretendido para ficar limitado a um CO2 de qualquer tipo, pureza, ou grau particular. Por exemplo, em pelo menos uma modalidade exemplar CO2 de grau industrial pode ser usado, sem divergir do escopo da revelação.
[029] Em outras modalidades exemplares, o fluido de trabalho no circuito 110 pode ser um binário, ternário, ou outra mistura de fluidos de trabalho. A mistura ou combinação de fluidos de trabalho pode ser selecionada para os atributos exclusivos possuídos pela combinação de fluidos dentro de um sistema de recuperação de calor, tal como descrito neste documento. Por exemplo, uma combinação de fluidos como esta inclui um mistura de líquido absorvente e CO2 capacitando o fluido combinado para ser bombeado em um estado líquido para alta pressão com menos entrada de energia do que exigida para comprimir CO2. Em uma outra modalidade exemplar, o fluido de trabalho pode ser uma combinação de CO2 ou dióxido de carbono supercrítico (ScCO2) e um ou mais outros fluidos ou compostos químicos miscíveis. Também em outras modalidades exemplares, o fluido de trabalho pode ser uma combinação de
CO2 e propano, ou CO2 e amônia, sem divergir do escopo da revelação.
[030] Uso da expressão “fluido de trabalho” não é pretendido para limitar o estado ou fase de matéria em que está o fluido de trabalho. Em outras palavras, o fluido de trabalho pode estar em uma fase fluida, uma fase gasosa, uma fase supercrítica, um estado subcrítico ou em qualquer outra fase ou estado em qualquer um ou mais pontos dentro do ciclo de fluido. O fluido de trabalho pode estar em um estado supercrítico em certas partes do circuito 110 (o “lado de alta pressão”), e em um estado subcrítico em outras partes do circuito 110 (o “lado de baixa pressão”). Em outras modalidades exemplares, o circuito de fluido de trabalho total 110 pode ser operado e controlado de tal maneira que o fluido de trabalho está em um estado supercrítico ou subcrítico durante a execução total do circuito 110.
[031] Os trocadores de calor 102, 104 são arranjados em série na fonte de calor 106, mas arranjados em paralelo no circuito de fluido de trabalho 110. O primeiro trocador de calor 102 pode ser acoplado de forma fluídica a uma primeira turbina 112, e o segundo trocador de calor 104 pode ser acoplado de forma fluídica a uma segunda turbina
114. Por sua vez a primeira turbina 112 pode ser acoplada de forma fluídica a um primeiro recuperador 116, e a segunda turbina 114 pode ser acoplada de forma fluídica a um segundo recuperador 118. Uma ou ambas as turbinas 112, 114 podem ser uma turbina de potência configurada para fornecer energia elétrica para sistemas ou processos auxiliares. Os recuperadores 116, 118 podem ser arranjados em série em um lado de temperatura baixa do circuito 110 e em paralelo em um lado de temperatura alta do circuito 110. Os recuperadores 116, 118 dividem o circuito 110 nos lados de temperatura alta e baixa. Por exemplo, o lado de temperatura alta do circuito 110 inclui as partes do circuito 110 arranjadas a jusante de cada recuperador 116, 118 onde o fluido de trabalho é direcionado para os trocadores de calor 102, 104. O lado de temperatura baixa do circuito 110 inclui as partes do circuito a jusante de cada recuperador 116, 118 onde o fluido de trabalho é direcionado para longe dos trocadores de calor 102, 104.
[032] O circuito de fluido de trabalho 110 pode incluir adicionalmente uma primeira bomba 120 e uma segunda bomba 122 em comunicação de fluido com os componentes do circuito de fluido 110 e configuradas para circular o fluido de trabalho. As primeira e segunda bombas 120, 122 podem ser turbobombas, ou acionadas independentemente por uma ou mais máquinas ou dispositivos externos, tais como um motor. Em uma modalidade exemplar, a primeira bomba 120 pode ser usada para circular o fluido de trabalho durante operação normal do ciclo 100, enquanto que a segunda bomba 122 pode ser acionada nominalmente e usada somente para iniciar o ciclo 100. Em pelo menos uma modalidade exemplar, a segunda turbina 114 pode ser usada para acionar a primeira bomba 120, mas em outras modalidades exemplares a primeira turbina 112 pode ser usada para acionar a primeira bomba 120, ou a primeira bomba 120 pode ser acionada nominalmente por um motor (não mostrado).
[033] A primeira turbina 112 pode operar em uma temperatura relativamente mais alta (por exemplo, maior temperatura de entrada de turbina) que a da segunda turbina 114, por causa da queda de temperatura da fonte de calor 106 experimentada através do primeiro trocador de calor
102. Em uma ou mais modalidades exemplares, entretanto, cada turbina 112, 114 pode ser configurada para operar na mesma ou substancialmente na mesma pressão de entrada. Isto pode ser concretizado por meio de projeto e controle do circuito 110 incluindo, mas não limitado a isto, o controle das primeira e segunda bombas 120, 122 e/ou o uso de bombas de múltiplos estágios para otimizar as pressões de entrada de cada turbina 112, 114 para temperaturas de entrada correspondentes do circuito 110.
[034] Em uma ou mais modalidades exemplares, a pressão de entrada na primeira bomba 120 pode exceder a pressão de vapor do fluido de trabalho por uma margem suficiente para impedir vaporização do fluido de trabalho nas regiões locais da baixa pressão e/ou alta velocidade. Isto é especialmente importante com bombas de alta velocidade, tais como as turbobombas que podem ser usadas nas várias modalidades exemplares reveladas neste documento. Consequentemente, um sistema de pressurização passivo tradicional, tal como um que emprega um tanque de surto que fornece somente a pressão incremental de gravidade em relação à pressão de vapor de fluido, pode se comprovar insuficiente para as modalidades exemplares reveladas neste documento.
[035] O circuito de fluido de trabalho 110 pode incluir adicionalmente um condensador 124 em comunicação de fluido com um ou ambos de os primeiro e segundo recuperadores 116,
118. O fluxo de fluido de trabalho de descarga de pressão baixa saindo de cada recuperador 116, 118 pode ser direcionado através do condensador 124 para ser resfriado para retornar para o lado de temperatura baixa do circuito 110 e para a primeira ou segunda bomba 120, 122.
[036] Em operação, o fluido de trabalho é separado no ponto 126 no circuito de fluido de trabalho 110 em um primeiro fluxo de massa m1 e um segundo fluxo de massa m2. O primeiro fluxo de massa m1 é direcionado através do primeiro trocador de calor 102 e expandido subsequentemente na primeira turbina 112. Seguinte à primeira turbina 112, o primeiro fluxo de massa m1 atravessa o primeiro recuperador 116 a fim de transferir calor residual de volta para o primeiro fluxo de massa m1 à medida que ele é direcionado para o primeiro trocador de calor 102. O segundo fluxo de massa m2 pode ser direcionado através do segundo trocador de calor 104 e expandido subsequentemente na segunda turbina 114. Seguinte à segunda turbina 114, o segundo fluxo de massa m2 atravessa o segundo recuperador 118 para transferir calor residual de volta para o segundo fluxo de massa m2 à medida que ele é direcionado para o segundo trocador de calor 104. O segundo fluxo de massa m2 é então combinado novamente com o primeiro fluxo de massa m1 no ponto 128 no circuito de fluido de trabalho 110 para gerar um fluxo de massa combinado m1+m2. O fluxo de massa combinado m1+m2 pode ser direcionado através do condensador 124 e de volta para a bomba 120 para começar o laço de novo. Em pelo menos uma modalidade, o fluido de trabalho na entrada da bomba 120 é supercrítico.
[037] Tal como pode ser percebido, cada estágio de troca de calor com a fonte de calor 106 pode ser incorporado ao circuito de fluido de trabalho 110 onde ele é utilizado mais efetivamente dentro do ciclo termodinâmico completo 100. Por exemplo, ao dividir a troca de calor em múltiplos estágios, com trocadores de calor separados (por exemplo, os primeiro e segundo trocadores de calor 102, 104) ou com um único ou múltiplos trocadores de calor com múltiplos estágios, calor adicional pode ser extraído da fonte de calor 106 para uso mais eficiente em expansão, e primariamente para obter múltiplas expansões da fonte de calor 106.
[038] Também, ao usar as múltiplas turbinas 112, 114 em razões de pressão similares ou substancialmente similares, uma maior fração da fonte de calor disponível 106 pode ser utilizada de forma eficiente ao usar o calor residual de cada turbina 112, 114 por meio dos recuperadores 116, 118 de tal maneira que o calor residual não é perdido ou comprometido. O arranjo dos recuperadores 116, 118 no circuito de fluido de trabalho 110 pode ser otimizado com a fonte de calor 106 para maximizar saída de energia das múltiplas expansões de temperatura nas turbinas 112, 114. Ao juntar seletivamente os fluxos de fluidos de trabalho paralelos, os dois lados de um e outro dos recuperadores 116, 118 podem ser equilibrados, por exemplo, ao casar taxas de capacidade térmica; C = m • cp, onde C é a taxa de capacidade térmica, m é a taxa de fluxo de massa do fluido de trabalho, e cp é o calor específico em pressão constante.
[039] A figura 2 ilustra uma outra modalidade exemplar de um ciclo termodinâmico 200, de acordo com uma ou mais modalidades reveladas. O ciclo 200 pode ser similar em alguns aspectos ao ciclo termodinâmico 100 descrito anteriormente com referência à figura 1. Desta maneira, o ciclo termodinâmico 200 pode ser mais bem entendido com referência à figura 1, onde números iguais correspondem a elementos iguais e, portanto, não serão descritos de novo detalhadamente. O ciclo 200 inclui os primeiro e segundo trocadores de calor 102, 104, de novo arranjados em série em comunicação térmica com a fonte de calor 106, mas em paralelo em um circuito de fluido de trabalho 210. Os primeiro e segundo recuperadores 116 e 118 são arranjados em série no lado de temperatura baixa do circuito 210 e em paralelo no lado de temperatura alta do circuito 210.
[040] No circuito 210, o fluido de trabalho é separado em um primeiro fluxo de massa m1 e um segundo fluxo de massa m2 em um ponto 202. O primeiro fluxo de massa m1 eventualmente é direcionado através do primeiro trocador de calor 102 e expandido subsequentemente na primeira turbina
112. O primeiro fluxo de massa m1 atravessa então o primeiro recuperador 116 para transferir calor residual de volta para o primeiro fluxo de massa m1 seguindo para além do estado 25 e para o primeiro recuperador 116. O segundo fluxo de massa m2 pode ser direcionado através do segundo trocador de calor 104 e expandido subsequentemente na segunda turbina 114. Seguinte à segunda turbina 114, o segundo fluxo de massa m2 é combinado novamente com o primeiro fluxo de massa m1 no ponto 204 para gerar um fluxo de massa combinado m1 + m2. O fluxo de massa combinado m1+m2 pode ser direcionado através do segundo recuperador 118 para transferir calor residual para o primeiro fluxo de massa m1 atravessando o segundo recuperador 118.
[041] O arranjo dos recuperadores 116, 118 fornece o fluxo de massa combinado m1 + m2 para o segundo recuperador 118 antes de alcançar o condensador 124. Tal como pode ser percebido, isto pode aumentar a eficiência térmica do circuito de fluido de trabalho 210 ao fornecer melhor casamento das taxas de capacidade térmica, tal como definido anteriormente.
[042] Tal como ilustrado, a segunda turbina 114 pode ser usada para acionar a primeira ou bomba de fluido de trabalho principal 120. Em outras modalidades exemplares, entretanto, a primeira turbina 112 pode ser usada para acionar a bomba 120, sem divergir do escopo da revelação. Tal como será discutido com mais detalhes a seguir, as primeira e segunda turbinas 112, 114 podem ser operadas em pressões de entrada de turbina comuns ou pressões de entrada de turbina diferentes por meio de gerenciamento das respectivas taxas de fluxo de massa nos estados correspondentes 41 e 42.
[043] A figura 3 ilustra uma outra modalidade exemplar de um ciclo termodinâmico 300, de acordo com uma ou mais modalidades da revelação. O ciclo 300 pode ser similar em alguns aspectos aos ciclos termodinâmicos 100 e/ou 200, assim o ciclo 300 pode ser mais bem entendido com referência às figuras 1 e 2, onde números iguais correspondem a elementos iguais e, portanto, não serão descritos de novo detalhadamente. O ciclo termodinâmico 300 pode incluir um circuito de fluido de trabalho 310 utilizando um terceiro trocador de calor 302 em comunicação térmica com a fonte de calor 106. O terceiro trocador de calor 302 pode ser um tipo de trocador de calor similar ao primeiro e segundo trocador de calor 102, 104, tal como descrito anteriormente.
[044] Os trocadores de calor 102, 104, 302 podem ser arranjados em série em comunicação térmica com o fluxo da fonte de calor 106, e arranjados em paralelo no circuito de fluido de trabalho 310. Os primeiro e segundo recuperadores correspondentes 116, 118 são arranjados em série no lado de temperatura baixa do circuito 310 com o condensador 124, e em paralelo no lado de temperatura alta do circuito 310. Após o fluido de trabalho ser separado em primeiro e segundo fluxos de massa m1, m2 no ponto 304, o terceiro trocador de calor 302 pode ser configurado para receber o primeiro fluxo de massa m1 e transferir calor da fonte de calor 106 para o primeiro fluxo de massa m1 antes de alcançar a primeira turbina 112 para expansão. Seguinte à expansão na primeira turbina 112, o primeiro fluxo de massa m1 é direcionado através do primeiro recuperador 116 para transferir calor residual para o primeiro fluxo de massa m1 descarregado do terceiro trocador de calor 302.
[045] O segundo fluxo de massa m2 é direcionado através do segundo trocador de calor 104 e expandido subsequentemente na segunda turbina 114. Seguinte à segunda turbina 114, o segundo fluxo de massa m2 é combinado novamente com o primeiro fluxo de massa m1 no ponto 306 para gerar o fluxo de massa combinado m1 + m2 que fornece calor residual para o segundo fluxo de massa m2 no segundo recuperador 118.
[046] A segunda turbina 114 de novo pode ser usada para acionar a primeira ou bomba primária 120, ou ela pode ser acionada por outro dispositivo, tal como descrito neste documento. A segunda ou bomba iniciadora 122 pode ser fornecida no lado de temperatura baixa do circuito 310 e pode fornecer fluido de trabalho de circulação através de um caminho de trocador de calor paralelo incluindo os segundo e terceiro trocadores de calor 104, 302. Em uma modalidade exemplar, os primeiro e terceiro trocadores de calor 102, 302 podem ter essencialmente fluxo zero durante a partida do ciclo 300. O circuito de fluido de trabalho 310 também pode incluir uma válvula borboleta 308, tal como uma válvula borboleta de acionamento de bomba, e uma válvula de interrupção 312 para gerenciar o fluxo do fluido de trabalho.
[047] A figura 4 ilustra uma outra modalidade exemplar de um ciclo termodinâmico 400, de acordo com uma ou mais modalidades exemplares reveladas. O ciclo 400 pode ser similar em alguns aspectos aos ciclos termodinâmicos 100, 200 e/ou 300 e, como tal, o ciclo 400 pode ser mais bem entendido com referência às figuras 1-3, onde números iguais correspondem a elementos iguais e que não serão descritos de novo detalhadamente. O ciclo termodinâmico 400 pode incluir um circuito de fluido de trabalho 410 onde os primeiro e segundo recuperadores 116, 118 são combinados em um único recuperador 402 ou substituídos de outro modo por ele. O recuperador 402 pode ser de um tipo similar aos recuperadores 116, 118 descritos neste documento, ou pode ser um outro tipo de recuperador ou trocador de calor conhecido para os versados na técnica.
[048] Tal como ilustrado, o recuperador 402 pode ser configurado para transferir calor para o primeiro fluxo de massa m1 à medida que ele entra no primeiro trocador de calor 102 e para receber calor do primeiro fluxo de massa m1 à medida que ele sai da primeira turbina 112. O recuperador 402 também pode transferir calor para o segundo fluxo de massa m2 à medida que ele entra no segundo trocador de calor 104 e pode receber calor do segundo fluxo de massa m1 à medida que ele sai da segunda turbina 114. O fluxo de massa combinado m1+m2 flui para fora do recuperador 402 e para o condensador 124.
[049] Em outras modalidades exemplares, o recuperador 402 pode ser ampliado, tal como indicado pelas linhas tracejadas de extensão ilustradas na figura 4, ou adaptado de outro modo para receber o primeiro fluxo de massa m1 entrando e saindo do terceiro trocador de calor 302. Consequentemente, energia térmica adicional pode ser extraída do recuperador 304 e direcionada para o terceiro trocador de calor 302 para aumentar a temperatura do primeiro fluxo de massa m1.
[050] A figura 5 ilustra uma outra modalidade exemplar de um ciclo termodinâmico 500 de acordo com a revelação. O ciclo 500 pode ser similar em alguns aspectos ao ciclo termodinâmico 100 e, como tal, pode ser mais bem entendido com referência à figura 1 indicada acima, onde números iguais correspondem a elementos iguais que não serão descritos de novo. O ciclo termodinâmico 500 pode ter um circuito de fluido de trabalho 510 substancialmente similar ao circuito de fluido de trabalho 110 da figura 1, mas com um arranjo diferente das primeira e segunda bombas 120,
122. Tal como ilustrado na figura 1, cada um dos ciclos paralelos tem uma bomba independente (a bomba 120 para o ciclo de alta temperatura e a bomba 122 para o ciclo de baixa temperatura, respectivamente) para fornecer o fluxo de fluido de trabalho durante operação normal. Em contraste, o ciclo termodinâmico 500 na figura 5 usa a bomba principal 120, a qual pode ser acionada pela segunda turbina 114, para fornecer fluxos de fluido de trabalho para ambos os ciclos paralelos. A bomba iniciadora 122 na figura 5 opera somente durante o processo de partida do motor térmico e, portanto, nenhuma bomba acionada por motor não é exigida durante operação normal.
[051] A figura 6 ilustra uma outra modalidade exemplar de um ciclo termodinâmico 600 de acordo com a revelação. O ciclo 600 pode ser similar em alguns aspectos ao ciclo termodinâmico 300 e, como tal, pode ser mais bem entendido com referência à figura 3 indicada acima, onde números iguais correspondem a elementos iguais e que não serão descritos de novo detalhadamente. O ciclo termodinâmico 600 pode ter um circuito de fluido de trabalho 610 substancialmente similar ao circuito de fluido de trabalho 310 da figura 3, mas com a adição de um terceiro recuperador 602 que extrai energia térmica adicional do fluxo de massa combinado m1 + m2 descarregado do segundo recuperador 118. Desta maneira, a temperatura do primeiro fluxo de massa m1 entrando no terceiro trocador de calor 302 pode ser aumentada antes de receber calor residual transferido da fonte de calor 106.
[052] Tal como ilustrado, os recuperadores 116, 118, 602 podem operar como dispositivos de troca de calor separados. Em outras modalidades exemplares, entretanto, os recuperadores 116, 118, 602 podem ser combinado em um único recuperador, similar ao recuperador 402 descrito anteriormente em referência à figura 4.
[053] Tal como ilustrado por cada ciclo termodinâmico exemplar 100-600 descrito neste documento (significando os ciclos 100, 200, 300, 400, 500 e 600), o ciclo e arranjo de troca de calor paralelo incorporado a cada circuito de fluido de trabalho 110-610 (significando os circuitos 110, 210, 310, 410, 510 e 610) capacita mais geração de energia a partir de uma dada fonte de calor 106 ao elevar a temperatura de entrada de turbina de energia para níveis inalcançáveis em um único ciclo, resultando assim em maior eficiência térmica para cada ciclo exemplar 100-600. A adição de ciclos de troca de calor de temperatura mais baixa por meio dos segundo e terceiro trocadores de calor 104, 302 capacita recuperação de uma maior fração de energia disponível da fonte de calor 106. Além disso, as razões de pressão para cada ciclo de troca de calor individual podem ser otimizadas para melhoramento adicional em eficiência térmica.
[054] Outras variações que podem ser implementadas em qualquer uma das modalidades exemplares reveladas incluem, sem limitação, o uso das bombas de dois estágios ou de múltiplos estágios 120, 122 para otimizar as pressões de entrada para as turbinas 112, 114 para qualquer temperatura de entrada correspondente particular de uma ou outra turbina 112, 114. Em outras modalidades exemplares, as turbinas 112, 114 podem ser acopladas conjuntamente tal como pelo uso de estágios de turbina adicionais em paralelo em um eixo de potência de turbina compartilhado. Outras variações consideradas neste documento são, mas não limitadas a isto, o uso de estágios de turbina adicionais em paralelo em um eixo de bomba acionado por turbina; acoplamento de turbinas por meio de uma caixa de engrenagens; o uso de diferentes arranjos de recuperador para otimizar eficiência total; e o uso de expansores e bombas de alternação no lugar de turbomaquinário. Também é possível conectar a saída da segunda turbina 114 ao gerador ou dispositivo de produção de eletricidade sendo acionado pela primeira turbina 112, ou mesmo integrar as primeira e segunda turbinas 112, 114 em uma peça única de turbomaquinário, tal como uma turbina de múltiplos estágios usando pás/discos separados em um eixo comum, ou como estágios separados de uma turbina radial acionando uma engrenagem principal usando pinhões separados para cada turbina radial. Outras variações exemplares também são consideradas onde a primeira e/ou segunda turbina 112, 114 são acopladas à bomba principal 120 e um motor-gerador (não mostrado) que serve tanto como um motor iniciador quanto como um gerador.
[055] Cada um dos ciclos descritos 100-600 pode ser implementado em uma variedade de modalidades físicas, incluindo, mas não limitadas a isto, instalações fixadas ou integradas, ou como um dispositivo autônomo tal como um motor ou “plataforma” térmica residual portátil. A plataforma de motor térmico residual exemplar pode arranjar cada circuito de fluido de trabalho 110-610 e componentes relacionados tais como as turbinas 112, 114, os recuperadores 116, 118, os condensadores 124, as bombas 120, 122, válvulas, sistemas de fornecimento e controle de fluido de trabalho e mecânico e controles eletrônicos são consolidados como uma única unidade. Uma plataforma de motor térmico residual exemplar é descrita e ilustrada no pedido de patente US copendente 12/631.412, intitulado “Thermal Energy Conversion Device”, depositado em 9 de dezembro de 2009, cujo conteúdo está incorporado a este pela referência para a extensão não inconsistente com a presente revelação.
[056] As modalidades exemplares reveladas neste documento podem incluir adicionalmente a incorporação e uso de um sistema de gerenciamento de massa (MMS) em conexão com os ciclos termodinâmicos 100-600 descritos ou integrados a eles. O MMS pode ser fornecido para controlar a pressão de entrada na primeira bomba 120 ao adicionar e remover massa (isto é, fluido de trabalho) do circuito de fluido de trabalho 100-600, aumentando assim a eficiência dos ciclos 100-600. Em uma modalidade exemplar, o MMS opera com o ciclo 100-600 semipassivamente e usa sensores para monitorar pressões e temperaturas no lado de alta pressão (da saída da bomba 120 para a entrada do expansor 116, 118) e lado de baixa pressão (da saída do expansor 112, 114 para a entrada da bomba 120) do circuito 110-610. O MMS também pode incluir válvulas, aquecedores de tanque ou outro equipamento para facilitar o movimento do fluido de trabalho para dentro e para fora dos circuitos de fluido de trabalho 110-610 e um tanque de controle de massa para armazenamento de fluido de trabalho. Modalidades exemplares do MMS estão ilustradas e descritas nos pedidos de patente US copendentes 12/631.412, 12/631.400 e 12/631.379, cada um depositado em 4 de dezembro de 2009, no pedido de patente US 12/880.428, depositado em 13 de setembro de 2010, e no pedido PCT US2011/29486, depositado em 22 de março de 2011.
O conteúdo de cada um dos casos indicados anteriormente está incorporado a este documento pela referência para a extensão não inconsistente com a presente revelação.
[057] Referindo-se agora às figuras 7 e 8, estão ilustrados os sistemas de gerenciamento de massa exemplares 700 e 800, respectivamente, os quais podem ser usados em combinação com os ciclos termodinâmicos 100-600 descritos neste documento, em uma ou mais modalidades exemplares. Os pontos de conexão de sistema A, B e C tais como mostrados nas figuras 7 e 8 (somente os pontos A e C estão mostrados na figura 8) correspondem aos pontos de conexão de sistema A, B e C mostrados nas figuras 1-6. Desta maneira, cada um de o MMS 700 e o 800 pode ser acoplado de forma fluídica aos ciclos termodinâmicos 100-600 das figuras 1-6 nos pontos de conexão de sistema correspondentes A, B e C (se aplicável). O MMS exemplar 800 armazena um fluido de trabalho em temperatura baixa (subambiente) e, portanto, em baixa pressão, e o MMS exemplar 700 armazena um fluido de trabalho na temperatura ambiente ou perto dela. Tal como discutido anteriormente, o fluido de trabalho pode ser CO2, mas também pode ser outros fluidos de trabalho sem divergir do escopo da revelação.
[058] Na operação exemplar do MMS 700, um tanque de armazenamento de fluido de trabalho 702 é pressurizado por fluido de trabalho de derivação proveniente do(s) circuito(s) de fluido de trabalho 110-610 através de uma primeira válvula 704 em ponto de conexão A. Quando necessário fluido de trabalho adicional pode ser acrescentado ao(s) circuito(s) de fluido de trabalho 110- 610 ao abrir uma segunda válvula 706 arranjada perto do fundo do tanque de armazenamento 702 a fim de permitir que o fluido de trabalho adicional flua através do ponto de conexão C, arranjado a montante da bomba 120 (figuras 1-6). Adicionar fluido de trabalho ao(s) circuito(s) 110-610 no ponto de conexão C pode servir para elevar a pressão de entrada da primeira bomba 120. Para extrair fluido do(s) circuito(s) de fluido de trabalho 110-610, e assim diminuir a pressão de entrada da primeira bomba 120, uma terceira válvula 708 pode ser aberta para permitir que fluido pressurizado frio entre no tanque de armazenamento via ponto de conexão B. Embora não necessário em cada aplicação, o MMS 700 também pode incluir uma bomba de transferência 710 configurada para remover fluido de trabalho do tanque 702 e injetá-lo no(s) circuito(s) de fluido de trabalho 110-610.
[059] O MMS 800 da figura 8 usa somente os dois pontos de conexão ou de interface de sistema A e C. A interface controlada por válvula A não é usada durante a fase de controle (por exemplo, a operação normal da unidade), e é fornecida somente para pré-pressurizar o(s) circuito(s) de fluido de trabalho 110-610 com vapor de maneira que a temperatura do(s) circuito(s) 110-610 permaneça acima de um limiar mínimo durante enchimento. Um vaporizador pode ser incluído para usar calor ambiente para converter o fluido de trabalho de fase líquida para aproximadamente uma fase de vapor de temperatura ambiente do fluido de trabalho. Sem o vaporizador o sistema poderia diminuir em temperatura expressivamente durante enchimento. O vaporizador também fornece retorno de vapor para o tanque de armazenamento 702 para compensar o volume perdido de líquido que foi extraído, e agindo assim como um construtor de pressão. Em pelo menos uma modalidade, o vaporizador pode ser aquecido eletricamente ou aquecido por um fluido secundário. Em operação, quando é desejado aumentar a pressão de sucção da primeira bomba 120 (figuras 1-6), fluido de trabalho pode ser acrescentado seletivamente ao(s) circuito(s) de fluido de trabalho 110-610 ao bombeá-lo com uma bomba de transferência 802 fornecida na conexão C ou perto dela. Quando é desejado reduzir a pressão de sucção da bomba 120, fluido de trabalho é extraído seletivamente do sistema na interface C e expandido através de uma ou mais válvulas 804 e 806 até a pressão de armazenamento relativamente baixa do tanque de armazenamento 702.
[060] Sob muitas condições, o fluido expandido seguinte às válvulas 804, 806 será de duas fases (isto é, vapor + líquido). Para impedir que a pressão dentro do tanque de armazenamento 702 exceda seus limites de operação normal, um pequeno ciclo de refrigeração de compressão de vapor, incluindo um compressor de vapor 808 e o condensador acompanhante 810, pode ser fornecido. Em outras modalidades, o condensador pode ser usado como o vaporizador, onde água de condensador é usada como uma fonte de calor em vez de um dissipador de calor. O ciclo de refrigeração pode ser configurado para diminuir a temperatura do fluido de trabalho e condensar suficientemente o vapor para manter a pressão do tanque de armazenamento 702 na sua condição de projeto. Tal como será percebido, a ciclo de refrigeração de compressão de vapor pode ser integrado ao MMS 800, ou pode ser um ciclo de compressão de vapor autônomo com um laço de refrigerante independente.
[061] O fluido de trabalho contido dentro do tanque de armazenamento 702 tenderá a estratificar com o fluido de trabalho de densidade mais alta no fundo do tanque 702 e o fluido de trabalho de densidade mais baixa na parte superior do tanque 702. O fluido de trabalho pode estar na fase líquida, fase de vapor ou em ambas, ou ser supercrítico; se o fluido de trabalho estiver tanto na fase de vapor quanto na fase líquida, existirá um limite de fase separando uma fase do fluido de trabalho da outra com o fluido de trabalho mais denso no fundo do tanque de armazenamento 702. Deste modo, o MMS 700, 800 pode ser capaz de entregar para os circuitos 110-610 o fluido de trabalho mais denso dentro do tanque de armazenamento 702.
[062] Todos os vários controles ou mudanças descritos para o ambiente e status de fluido de trabalho por todos os circuitos de fluido de trabalho 110-610, incluindo temperatura, pressão, direção e taxa de fluxo, e operação de componente tais como as bombas 120, 122 e as turbinas 112, 114, podem ser monitorados e/ou controlados por um sistema de controle 712, mostrado de uma maneira geral nas figuras 7 e 8. Sistemas de controle exemplares compatíveis com as modalidades desta revelação são descritos e ilustrados no pedido de patente US copendente 12/880.428, intitulado “Heat Engine and Heat to Electricity Systems and Methods with Working Fluid Fill System”, depositado em 13 de setembro de 2010, e incorporado pela referência, tal como indicado anteriormente.
[063] Em uma modalidade exemplar, o sistema de controle 712 pode incluir um ou mais controladores proporcionais,
integrais e derivativos (PID) como sistemas de realimentação de laços de controle. Em uma outra modalidade exemplar, o sistema de controle 712 pode ser qualquer sistema baseado em microprocessador capaz de armazenar um programa de controle e executar o programa de controle para receber entradas de sensor e gerar sinais de controle de acordo com um algoritmo ou tabela predeterminada. Por exemplo, o sistema de controle 712 pode ser um computador baseado em microprocessador executando um software de controle armazenado em uma mídia legível por computador. O software pode ser configurado para receber entradas de sensor de vários sensores de pressão, de temperatura, de taxa de fluxo, etc. posicionados por todos os circuitos de fluido de trabalho 110-610 e para gerar sinais de controle disto, em que os sinais de controle são configurados para otimizar e/ou controlar seletivamente a operação dos circuitos 110-610.
[064] Cada MMS 700, 800 pode ser conectado comunicavelmente a um sistema de controle 712 como este de tal maneira que controle das várias válvulas e outros equipamentos descritos neste documento é automatizado ou semiautomatizado e reage aos dados de desempenho de sistema obtidos por meio dos vários sensores localizados por todos os circuitos 110-610, e também reage ao ambiente e condições ambientais. Isto é, o sistema de controle 712 pode ficar em comunicação com cada um dos componentes do MMS 700, 800 e ser configurado para controlar a operação dos mesmos para executar a função do(s) ciclo(s) termodinâmico(s) 100-600 de forma mais eficiente. Por exemplo, o sistema de controle 712 pode ficar em comunicação (via fios, sinal RF, etc.) com cada uma das válvulas, bombas, sensores, etc. no sistema e ser configurado para controlar a operação de cada um dos componentes de acordo com um software de controle, algoritmo, ou outro mecanismo de controle predeterminado. Isto pode se comprovar como vantajoso para controlar temperatura e pressão do fluido de trabalho na entrada da primeira bomba 120, para aumentar ativamente a pressão de sucção da primeira bomba 120 ao diminuir compressibilidade do fluido de trabalho. Fazendo assim pode evitar danos à primeira bomba 120 assim como aumentar a razão de pressão total do(s) ciclo(s) termodinâmico(s) 100-600, melhorando assim a eficiência e saída de energia.
[065] Em uma ou mais modalidades exemplares, pode ser vantajoso manter a pressão de sucção da bomba 120 acima da pressão de ebulição do fluido de trabalho na entrada da bomba 120. Um método de controlar a pressão do fluido de trabalho no lado de temperatura baixa do(s) circuito(s) de fluido de trabalho 110-610 é controlar a temperatura do fluido de trabalho no tanque de armazenamento 702 da figura
7. Isto pode ser realizado ao manter a temperatura do tanque de armazenamento 702 em um nível mais alto que a temperatura na entrada da bomba 120. Para realizar isto o MMS 700 pode incluir o uso de um aquecedor e/ou uma serpentina 714 dentro do tanque 702. O aquecedor/serpentina 714 pode ser configurado para adicionar ou remover calor do fluido/vapor dentro do tanque 702. Em uma modalidade exemplar, a temperatura do tanque de armazenamento 702 pode ser controlada usando calor elétrico direto. Em outras modalidades exemplares, entretanto, a temperatura do tanque de armazenamento 702 pode ser controlada usando outros dispositivos, tais como, mas não limitados a isto, uma serpentina trocadora de calor com fluido de descarga de bomba (que esteja em uma temperatura maior que a na entrada de bomba), uma serpentina trocadora de calor com água de resfriamento gasta proveniente do resfriador/condensador (também em uma temperatura maior que a na entrada de bomba) ou combinações das mesmas.
[066] Referindo-se agora às figuras 9 e 10, os sistemas de resfriamento 900 e 1000, respectivamente, também podem ser empregados em conexão com qualquer um dos ciclos descritos anteriormente a fim de fornecer resfriamento para outras áreas de um processo industrial incluindo, mas não limitado a isto, pré-resfriamento do ar de entrada de uma turbina a gás ou de outros motores de aspiração de ar, permitindo assim uma maior saída de energia de motor. Os pontos de conexão de sistema B e D ou C e D nas figuras 9 e podem corresponder aos pontos de conexão de sistema B, C e D nas figuras 1-6. Desta maneira, cada um dos sistemas de resfriamento 900, 1000 pode ser acoplado de forma fluídica a um ou mais dos circuitos de fluido de trabalho 110-610 das figuras 1-6 nos pontos de conexão de sistema correspondentes B, C e/ou D (onde aplicável).
[067] No sistema de resfriamento 900 da figura 9, uma parte do fluido de trabalho pode ser extraída do(s) circuito(s) de fluido de trabalho 110-610 na conexão de sistema C. A pressão dessa parte de fluido é reduzida por meio de um dispositivo de expansão 902, o qual pode ser uma válvula, orifício, ou expansor de fluido tal como uma turbina ou expansor de deslocamento positivo. Este processo de expansão diminui a temperatura do fluido de trabalho. Calor é então acrescentado ao fluido de trabalho em um trocador de calor evaporador 904, o qual reduz a temperatura de um fluido de processo externo (por exemplo, ar, água, etc.). A pressão de fluido de trabalho é então aumentada novamente pelo uso de um compressor 906, após o que ele é reintroduzido no(s) circuito(s) de fluido de trabalho 110-610 via conexão de sistema D.
[068] O compressor 906 pode ser acionado por motor ou acionado por turbina, uma turbina dedicada ou um volante adicional acrescentado a uma turbina primária do sistema. Em outras modalidades exemplares, o compressor 906 pode ser integrado ao(s) circuito(s) de fluido de trabalho principal 110-610. Também em outras modalidades exemplares, o compressor 906 pode adotar a forma de um ejetor de fluido, com fluido motivo fornecido pelo ponto de conexão de sistema A, e descarregando para o ponto de conexão de sistema D, a montante do condensador 124 (figuras 1-6).
[069] O sistema de resfriamento 1000 da figura 10 também pode incluir um compressor 1002, substancialmente similar ao compressor 906 descrito anteriormente. O compressor 1002 pode adotar a forma de um ejetor de fluido, com fluido motivo fornecido pelo(s) ciclo(s) de fluido de trabalho 110-610 via ponto de conexão A (não mostrado, mas correspondendo ao ponto A nas figuras 1-6), e descarregando para o(s) ciclo(s) 110-610 via ponto de conexão D. Na modalidade exemplar ilustrada, o fluido de trabalho é extraído do(s) circuito(s) 110-610 via ponto de conexão B e pré-resfriado por um trocador de calor 1004 antes de ser expandido em um dispositivo de expansão 1006, similar ao dispositivo de expansão 902 descrito anteriormente. Em uma modalidade exemplar, o trocador de calor 1004 pode incluir um trocador de calor de água-CO2, ou ar-CO2. Tal como pode ser percebido, a adição do trocador de calor 1004 pode fornecer capacidade de resfriamento adicional acima daquela que é possível com o sistema de resfriamento 900 mostrado na figura 9.
[070] As expressões “a montante” e “a jusante” tais como usadas neste documento são pretendidas para descrever mais claramente várias modalidades e configurações exemplares da revelação. Por exemplo, “a montante” de uma maneira geral significa para ou contra a direção de fluxo do fluido de trabalho durante operação normal, e “a jusante” de uma maneira geral significa com ou na direção do fluxo do fluido de trabalho durante operação normal.
[071] O exposto anteriormente delineou recursos de diversas modalidades de maneira que os versados na técnica pudessem entender melhor a presente revelação. Os versados na técnica devem perceber que eles podem usam prontamente a presente revelação como uma base para projetar ou modificar outros processos e estruturas para executar os mesmos propósitos e/ou alcançar as mesmas vantagens das modalidades introduzidas neste documento. Os versados na técnica também devem constatar que tais construções equivalentes não divergem do espírito e escopo da presente revelação, e que eles podem fazer várias mudanças, substituições e alterações neste documento sem divergir do espírito e escopo da presente revelação.

Claims (15)

REIVINDICAÇÕES
1. Sistema para converter energia térmica em trabalho, caracterizado pelo fato de que compreende: uma bomba configurada para circular um fluido de trabalho por todo um circuito de fluido de trabalho, o fluido de trabalho sendo separado em um primeiro fluxo de massa e um segundo fluxo de massa a jusante da bomba, em que o fluido de trabalho compreende dióxido de carbono e o fluido de trabalho está em um estado supercrítico em pelo menos uma porção do circuito de fluido de trabalho; um primeiro trocador de calor acoplado de forma fluídica à bomba e em comunicação térmica com uma fonte de calor, o primeiro trocador de calor sendo configurado para receber o primeiro fluxo de massa e transferir calor da fonte de calor para o primeiro fluxo de massa; uma primeira turbina acoplada de forma fluídica ao primeiro trocador de calor e configurada para expandir o primeiro fluxo de massa; um primeiro recuperador acoplado de forma fluídica à primeira turbina e configurado para transferir energia térmica residual do primeiro fluxo de massa descarregado da primeira turbina para o primeiro fluxo de massa direcionado para o primeiro trocador de calor; um segundo trocador de calor acoplado de forma fluídica à bomba e em comunicação térmica com a fonte de calor, o segundo trocador de calor sendo configurado para receber o segundo fluxo de massa e transferir calor da fonte de calor para o segundo fluxo de massa; e uma segunda turbina acoplada de forma fluídica ao segundo trocador de calor e configurada para expandir o segundo fluxo de massa.
2. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o fluido de trabalho está em um estado supercrítico dentro de um lado de pressão alta do circuito de fluido de trabalho e em um estado subcrítico dentro de um lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho.
3. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que os primeiro e segundo trocadores de calor são arranjados em série na fonte de calor, e o primeiro fluxo de massa circula em paralelo com o segundo fluxo de massa.
4. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente um segundo recuperador acoplado de forma fluídica à segunda turbina e configurado para transferir energia térmica residual do segundo fluxo de massa descarregado da segunda turbina para o segundo fluxo de massa direcionado para o segundo trocador de calor, e os primeiro e segundo recuperadores estão arranjados em série em um lado de temperatura baixa do circuito de fluido de trabalho, e os primeiro e segundo recuperadores estão arranjados em paralelo em um lado de temperatura alta do circuito de fluido de trabalho.
5. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente um segundo recuperador acoplado de forma fluídica à segunda turbina e configurado para transferir energia térmica residual de um fluxo de massa combinado dos primeiro e segundo fluxos de massa para o primeiro fluxo de massa direcionado para o primeiro trocador de calor.
6. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente um sistema de gerenciamento de massa conectado operacionalmente ao circuito de fluido de trabalho via pelo menos dois pontos de conexão, o sistema de gerenciamento de massa sendo configurado para controlar a quantidade de fluido de trabalho dentro do circuito de fluido de trabalho.
7. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o segundo fluxo de massa é descarregado da segunda turbina e recombinado com o primeiro fluxo de massa para gerar um fluxo de massa combinado; e compreende adicionalmente: um segundo recuperador acoplado de forma fluídica à segunda turbina e configurado para transferir energia térmica residual do fluxo de massa combinado para o segundo fluxo de massa direcionado para o segundo trocador de calor; e um terceiro trocador de calor em comunicação térmica com a fonte de calor e arranjado entre a bomba e o primeiro trocador de calor, o terceiro trocador de calor sendo configurado para receber e transferir calor para o primeiro fluxo de massa antes de atravessar o primeiro trocador de calor.
8. Sistema, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que os primeiro e segundo recuperadores são arranjados em série sobre um lado de temperatura baixa do circuito de fluido de trabalho, e os primeiro e segundo recuperadores são arranjados em paralelo sobre um lado de temperatura alta do circuito de fluido de trabalho.
9. Sistema, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente um terceiro recuperador arranjado entre a bomba e o terceiro trocador de calor, em que o terceiro recuperador é configurado para transferir calor residual do fluxo de massa combinado descarregado do segundo recuperador para o primeiro fluxo de massa, antes do primeiro fluxo de massa ser introduzido no terceiro trocador de calor.
10. Sistema, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que uma pressão de entrada na primeira turbina é substancialmente igual a uma pressão de entrada na segunda turbina, e que a pressão de descarga na primeira turbina é diferente da pressão de descarga na segunda turbina.
11. Método para converter energia térmica em trabalho, caracterizado pelo fato de que compreende: circular um fluido de trabalho com uma bomba por todo um circuito de fluido de trabalho, em que o fluido de trabalho compreende dióxido de carbono e que o fluido de trabalho está em um estado supercrítico em pelo menos uma porção de circuito de fluido de trabalho; separar o fluido de trabalho no circuito de fluido de trabalho em um primeiro fluxo de massa e um segundo fluxo de massa; transferir energia térmica em um primeiro trocador de calor de uma fonte de calor para o primeiro fluxo de massa, o primeiro trocador de calor estando em comunicação térmica com a fonte de calor;
expandir o primeiro fluxo de massa em uma primeira turbina acoplada de forma fluídica ao primeiro trocador de calor; transferir energia térmica residual em um primeiro recuperador do primeiro fluxo de massa descarregado da primeira turbina para o primeiro fluxo de massa direcionado para o primeiro trocador de calor, o primeiro recuperador estando acoplado de forma fluídica à primeira turbina; transferir energia térmica em um segundo trocador de calor da fonte de calor para o segundo fluxo de massa, o segundo trocador de calor estando em comunicação térmica com a fonte de calor; e expandir o segundo fluxo de massa em uma segunda turbina acoplada de forma fluídica ao segundo trocador de calor.
12. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente transferir energia térmica residual em um segundo recuperador do segundo fluxo de massa descarregado da segunda turbina para o segundo fluxo de massa direcionado para o segundo trocador de calor, o segundo recuperador estando acoplado de forma fluídica à segunda turbina.
13. Método, de acordo com a reivindicação 12, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente transferir energia térmica em um terceiro trocador de calor da fonte de calor para o primeiro fluxo de massa antes de atravessar o primeiro trocador de calor, o terceiro trocador de calor estando em comunicação térmica com a fonte de calor e arranjado entre a bomba e o primeiro trocador de calor.
14. Método, de acordo com a reivindicação 13, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente transferir calor residual em um terceiro recuperador de um fluxo de massa combinado dos primeiro e segundo fluxos de massa descarregados do segundo recuperador para o primeiro fluxo de massa antes de o primeiro fluxo de massa ser introduzido no terceiro trocador de calor, o terceiro recuperador sendo arranjado entre a bomba e o terceiro trocador de calor.
15. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente transferir energia térmica residual em um segundo recuperador de um fluxo de massa combinado dos primeiro e segundo fluxos de massa para o primeiro fluxo de massa direcionado para o primeiro trocador de calor, o segundo recuperador estando acoplado de forma fluídica à segunda turbina.
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Families Citing this family (122)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8739531B2 (en) * 2009-01-13 2014-06-03 Avl Powertrain Engineering, Inc. Hybrid power plant with waste heat recovery system
US8616323B1 (en) 2009-03-11 2013-12-31 Echogen Power Systems Hybrid power systems
WO2010121255A1 (en) 2009-04-17 2010-10-21 Echogen Power Systems System and method for managing thermal issues in gas turbine engines
WO2010151560A1 (en) 2009-06-22 2010-12-29 Echogen Power Systems Inc. System and method for managing thermal issues in one or more industrial processes
US9316404B2 (en) 2009-08-04 2016-04-19 Echogen Power Systems, Llc Heat pump with integral solar collector
US8869531B2 (en) * 2009-09-17 2014-10-28 Echogen Power Systems, Llc Heat engines with cascade cycles
US8613195B2 (en) 2009-09-17 2013-12-24 Echogen Power Systems, Llc Heat engine and heat to electricity systems and methods with working fluid mass management control
US8813497B2 (en) 2009-09-17 2014-08-26 Echogen Power Systems, Llc Automated mass management control
US8096128B2 (en) 2009-09-17 2012-01-17 Echogen Power Systems Heat engine and heat to electricity systems and methods
US10094219B2 (en) 2010-03-04 2018-10-09 X Development Llc Adiabatic salt energy storage
IT1399878B1 (it) * 2010-05-13 2013-05-09 Turboden Srl Impianto orc ad alta temperatura ottimizzato
IT1402363B1 (it) * 2010-06-10 2013-09-04 Turboden Srl Impianto orc con sistema per migliorare lo scambio termico tra sorgente di fluido caldo e fluido di lavoro
US20120031096A1 (en) * 2010-08-09 2012-02-09 Uop Llc Low Grade Heat Recovery from Process Streams for Power Generation
US8783034B2 (en) 2011-11-07 2014-07-22 Echogen Power Systems, Llc Hot day cycle
US8616001B2 (en) 2010-11-29 2013-12-31 Echogen Power Systems, Llc Driven starter pump and start sequence
US8857186B2 (en) 2010-11-29 2014-10-14 Echogen Power Systems, L.L.C. Heat engine cycles for high ambient conditions
US9062898B2 (en) 2011-10-03 2015-06-23 Echogen Power Systems, Llc Carbon dioxide refrigeration cycle
DE102011119977A1 (de) * 2011-12-02 2013-06-06 Alena von Lavante Vorrichtung und Verfahren zur Nutzung der Abwärme einer Brennkraftmaschine, insbesondere zur Nutzung der Abwärme eines Fahrzeugmotors
ITFI20110262A1 (it) * 2011-12-06 2013-06-07 Nuovo Pignone Spa "heat recovery in carbon dioxide compression and compression and liquefaction systems"
US8887503B2 (en) * 2011-12-13 2014-11-18 Aerojet Rocketdyne of DE, Inc Recuperative supercritical carbon dioxide cycle
US9038391B2 (en) * 2012-03-24 2015-05-26 General Electric Company System and method for recovery of waste heat from dual heat sources
US9115603B2 (en) * 2012-07-24 2015-08-25 Electratherm, Inc. Multiple organic Rankine cycle system and method
KR20150143402A (ko) 2012-08-20 2015-12-23 에코진 파워 시스템스, 엘엘씨 직렬 구성의 터보 펌프와 시동 펌프를 갖는 초임계 작동 유체 회로
WO2014052927A1 (en) 2012-09-27 2014-04-03 Gigawatt Day Storage Systems, Inc. Systems and methods for energy storage and retrieval
US20140102098A1 (en) 2012-10-12 2014-04-17 Echogen Power Systems, Llc Bypass and throttle valves for a supercritical working fluid circuit
US9118226B2 (en) 2012-10-12 2015-08-25 Echogen Power Systems, Llc Heat engine system with a supercritical working fluid and processes thereof
US9341084B2 (en) 2012-10-12 2016-05-17 Echogen Power Systems, Llc Supercritical carbon dioxide power cycle for waste heat recovery
US20140109575A1 (en) * 2012-10-22 2014-04-24 Fluor Technologies Corporation Method for reducing flue gas carbon dioxide emissions
US9410451B2 (en) 2012-12-04 2016-08-09 General Electric Company Gas turbine engine with integrated bottoming cycle system
JP6179736B2 (ja) * 2013-01-16 2017-08-16 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 ランキンサイクル装置
US9638065B2 (en) 2013-01-28 2017-05-02 Echogen Power Systems, Llc Methods for reducing wear on components of a heat engine system at startup
WO2014117074A1 (en) 2013-01-28 2014-07-31 Echogen Power Systems, L.L.C. Process for controlling a power turbine throttle valve during a supercritical carbon dioxide rankine cycle
US10934895B2 (en) 2013-03-04 2021-03-02 Echogen Power Systems, Llc Heat engine systems with high net power supercritical carbon dioxide circuits
WO2014164620A1 (en) * 2013-03-11 2014-10-09 Echogen Power Systems, L.L.C. Pump and valve system for controlling a supercritical working fluid circuit in a heat engine system
US20160040557A1 (en) * 2013-03-13 2016-02-11 Echogen Power Systems, L.L.C. Charging pump system for supplying a working fluid to bearings in a supercritical working fluid circuit
WO2014159520A1 (en) * 2013-03-14 2014-10-02 Echogen Power Systems, L.L.C. Controlling turbopump thrust in a heat engine system
US9145795B2 (en) * 2013-05-30 2015-09-29 General Electric Company System and method of waste heat recovery
US9593597B2 (en) * 2013-05-30 2017-03-14 General Electric Company System and method of waste heat recovery
US9587520B2 (en) * 2013-05-30 2017-03-07 General Electric Company System and method of waste heat recovery
US9260982B2 (en) * 2013-05-30 2016-02-16 General Electric Company System and method of waste heat recovery
US9874112B2 (en) * 2013-09-05 2018-01-23 Echogen Power Systems, Llc Heat engine system having a selectively configurable working fluid circuit
WO2015047120A1 (en) 2013-09-25 2015-04-02 Siemens Aktiengesellschaft Arrangement and method for the utilization of waste heat
EP3008297B1 (en) 2013-09-25 2017-06-28 Siemens Aktiengesellschaft Arrangement and method for the utilization of waste heat
JP6217426B2 (ja) * 2014-02-07 2017-10-25 いすゞ自動車株式会社 廃熱回収システム
CN103806969B (zh) * 2014-03-13 2015-04-29 中冶赛迪工程技术股份有限公司 一种超临界co2工质循环发电系统
WO2015192024A1 (en) * 2014-06-13 2015-12-17 Echogen Power Systems, L.L.C. Systems and methods for controlling backpressure in a heat engine system having hydrostatic bearings
US10495098B2 (en) * 2014-06-13 2019-12-03 Echogen Power Systems Llc Systems and methods for balancing thrust loads in a heat engine system
WO2016039655A1 (en) 2014-09-08 2016-03-17 Siemens Aktiengesellschaft System and method for recovering waste heat energy
MX2021014962A (es) * 2014-10-21 2022-12-01 Bright Energy Storage Tech Llp Intercambio termico en caliente en concreto y tubos y almacenamiento de energia (txes) incluyendo tecnicas de control de gradientes de temperatura.
US10570777B2 (en) 2014-11-03 2020-02-25 Echogen Power Systems, Llc Active thrust management of a turbopump within a supercritical working fluid circuit in a heat engine system
US10436075B2 (en) * 2015-01-05 2019-10-08 General Electric Company Multi-pressure organic Rankine cycle
FR3032744B1 (fr) * 2015-02-13 2018-11-16 Univ Aix Marseille Dispositif pour la transmission d'energie cinetique d'un fluide moteur a un fluide recepteur
US9644502B2 (en) * 2015-04-09 2017-05-09 General Electric Company Regenerative thermodynamic power generation cycle systems, and methods for operating thereof
KR101719234B1 (ko) * 2015-05-04 2017-03-23 두산중공업 주식회사 초임계 이산화탄소 발전 시스템
EP3106645B1 (en) 2015-06-15 2018-08-15 Rolls-Royce Corporation Gas turbine engine driven by sco2 cycle with advanced heat rejection
EP3109433B1 (en) 2015-06-19 2018-08-15 Rolls-Royce Corporation Engine driven by sc02 cycle with independent shafts for combustion cycle elements and propulsion elements
ITUB20156041A1 (it) * 2015-06-25 2017-06-01 Nuovo Pignone Srl Sistema e metodo a ciclo semplice per il recupero di cascame termico
EP3121409B1 (en) 2015-07-20 2020-03-18 Rolls-Royce Corporation Sectioned gas turbine engine driven by sco2 cycle
US10227899B2 (en) * 2015-08-24 2019-03-12 Saudi Arabian Oil Company Organic rankine cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power and cooling
DE102015217737A1 (de) * 2015-09-16 2017-03-16 Robert Bosch Gmbh Abwärmerückgewinnungssystem mit einem Arbeitsfluidkreislauf
KR101800081B1 (ko) * 2015-10-16 2017-12-20 두산중공업 주식회사 복수의 열원을 활용한 초임계 이산화탄소 발전 시스템
WO2017069457A1 (ko) * 2015-10-21 2017-04-27 두산중공업 주식회사 초임계 이산화탄소 발전 시스템
RU2657068C2 (ru) * 2015-11-13 2018-06-08 Общество с ограниченной ответственностью "Элген Технологии", ООО "Элген Технологии" Установка для выработки электрической энергии при утилизации теплоты дымовых и выхлопных газов
US9863266B2 (en) 2015-11-19 2018-01-09 Borgwarner Inc. Waste heat recovery system for a power source
JP6615358B2 (ja) 2015-12-22 2019-12-04 シーメンス エナジー インコーポレイテッド コンバインドサイクルパワープラントにおける煙突エネルギ制御
KR20170085851A (ko) * 2016-01-15 2017-07-25 두산중공업 주식회사 복수의 열원을 활용한 초임계 이산화탄소 발전 시스템
KR101939436B1 (ko) 2016-02-11 2019-04-10 두산중공업 주식회사 복수의 열원을 활용한 초임계 이산화탄소 발전 시스템
KR101882070B1 (ko) * 2016-02-11 2018-07-25 두산중공업 주식회사 복수의 열원을 활용한 초임계 이산화탄소 발전 시스템
ITUB20160955A1 (it) * 2016-02-22 2017-08-22 Nuovo Pignone Tecnologie Srl Ciclo in cascata di recupero di cascame termico e metodo
US9742196B1 (en) * 2016-02-24 2017-08-22 Doosan Fuel Cell America, Inc. Fuel cell power plant cooling network integrated with a thermal hydraulic engine
CN105781645B (zh) * 2016-03-30 2018-11-27 泰州市海星环保设备安装有限公司 一种垃圾输送装置
CN105839684B (zh) * 2016-03-30 2018-11-27 泰州市邦富环保科技有限公司 一种高性能推土装置
CN105822457A (zh) * 2016-03-30 2016-08-03 时建华 一种新型垃圾运输装置
CN105863876A (zh) * 2016-03-30 2016-08-17 时建华 一种具有干燥功能的石油运输装置
CN105857155B (zh) * 2016-03-30 2018-12-25 江苏海涛新能源科技有限公司 一种多间隔物流装置
KR102116815B1 (ko) * 2016-07-13 2020-06-01 한국기계연구원 초임계 사이클 시스템
CN107630728B (zh) * 2016-07-18 2020-11-13 西门子公司 Co变换反应系统、co变换反应余热回收装置及方法
KR20180035008A (ko) * 2016-09-28 2018-04-05 두산중공업 주식회사 하이브리드형 발전 시스템
KR102061275B1 (ko) * 2016-10-04 2019-12-31 두산중공업 주식회사 하이브리드형 발전 시스템
US10233833B2 (en) 2016-12-28 2019-03-19 Malta Inc. Pump control of closed cycle power generation system
US10458284B2 (en) 2016-12-28 2019-10-29 Malta Inc. Variable pressure inventory control of closed cycle system with a high pressure tank and an intermediate pressure tank
US11053847B2 (en) 2016-12-28 2021-07-06 Malta Inc. Baffled thermoclines in thermodynamic cycle systems
US10221775B2 (en) 2016-12-29 2019-03-05 Malta Inc. Use of external air for closed cycle inventory control
US10436109B2 (en) 2016-12-31 2019-10-08 Malta Inc. Modular thermal storage
CN108952966B (zh) 2017-05-25 2023-08-18 斗山重工业建设有限公司 联合循环发电设备
KR101876129B1 (ko) * 2017-06-15 2018-07-06 두산중공업 주식회사 필터 자동 세척 장치 및 이를 이용한 필터 자동 세척 방법 및 이를 포함하는 초임계 유체 발전 시스템
JP6776190B2 (ja) * 2017-06-26 2020-10-28 株式会社神戸製鋼所 熱エネルギー回収装置及び熱エネルギー回収方法
KR102026327B1 (ko) * 2017-07-20 2019-09-30 두산중공업 주식회사 하이브리드 발전 시스템
KR102010145B1 (ko) * 2017-10-25 2019-10-23 두산중공업 주식회사 초임계 이산화탄소 발전 플랜트 및 그 제어방법
CA3085850A1 (en) * 2017-12-18 2019-06-27 Exergy International S.R.L. Process, plant and thermodynamic cycle for production of power from variable temperature heat sources
US10883388B2 (en) 2018-06-27 2021-01-05 Echogen Power Systems Llc Systems and methods for generating electricity via a pumped thermal energy storage system
EP3935277A4 (en) 2019-03-06 2023-04-05 Industrom Power, LLC COMPACT AXIAL TURBINE FOR HIGH-DENSITY WORKING FLUID
US11708766B2 (en) 2019-03-06 2023-07-25 Industrom Power LLC Intercooled cascade cycle waste heat recovery system
US11396828B2 (en) 2019-03-13 2022-07-26 Dylan M. Chase Heat and power cogeneration system
KR102153458B1 (ko) * 2019-04-10 2020-09-08 한국기계연구원 초임계 랭킨 사이클 시스템
CN111636935A (zh) * 2019-04-15 2020-09-08 李华玉 单工质蒸汽联合循环
CN111608756A (zh) * 2019-04-23 2020-09-01 李华玉 单工质蒸汽联合循环
CN111561367A (zh) * 2019-04-25 2020-08-21 李华玉 单工质蒸汽联合循环
CN111561368A (zh) * 2019-04-26 2020-08-21 李华玉 单工质蒸汽联合循环
CN115478920A (zh) * 2019-06-13 2022-12-16 李华玉 逆向单工质蒸汽联合循环
US11927116B2 (en) * 2019-10-28 2024-03-12 Peregrine Turbine Technologies, Llc Methods and systems for starting and stopping a closed-cycle turbomachine
EP4058659A1 (en) 2019-11-16 2022-09-21 Malta Inc. Pumped heat electric storage system
IT201900023364A1 (it) * 2019-12-10 2021-06-10 Turboden Spa Ciclo rankine organico ad alta efficienza con disaccoppiamento flessibile del calore
US11435120B2 (en) 2020-05-05 2022-09-06 Echogen Power Systems (Delaware), Inc. Split expansion heat pump cycle
US11480067B2 (en) 2020-08-12 2022-10-25 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with generation cycle thermal integration
US11396826B2 (en) 2020-08-12 2022-07-26 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with electric heating integration
US11286804B2 (en) 2020-08-12 2022-03-29 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with charge cycle thermal integration
US11982228B2 (en) 2020-08-12 2024-05-14 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with steam cycle
US11454167B1 (en) 2020-08-12 2022-09-27 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with hot-side thermal integration
US11492964B2 (en) 2020-11-25 2022-11-08 Michael F. Keller Integrated supercritical CO2/multiple thermal cycles
US11629638B2 (en) 2020-12-09 2023-04-18 Supercritical Storage Company, Inc. Three reservoir electric thermal energy storage system
US11486370B2 (en) 2021-04-02 2022-11-01 Ice Thermal Harvesting, Llc Modular mobile heat generation unit for generation of geothermal power in organic Rankine cycle operations
US11493029B2 (en) 2021-04-02 2022-11-08 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11326550B1 (en) 2021-04-02 2022-05-10 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods utilizing gas temperature as a power source
US11592009B2 (en) 2021-04-02 2023-02-28 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11293414B1 (en) 2021-04-02 2022-04-05 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power in an organic rankine cycle operation
US11280322B1 (en) 2021-04-02 2022-03-22 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems for generating geothermal power in an organic Rankine cycle operation during hydrocarbon production based on wellhead fluid temperature
US11644015B2 (en) 2021-04-02 2023-05-09 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11421663B1 (en) 2021-04-02 2022-08-23 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power in an organic Rankine cycle operation
US11480074B1 (en) 2021-04-02 2022-10-25 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods utilizing gas temperature as a power source
CN115680805A (zh) * 2022-10-24 2023-02-03 大连海事大学 一种面向余热回收的基于超临界二氧化碳发电循环的组合系统构建方法
US20240142143A1 (en) * 2022-10-27 2024-05-02 Supercritical Storage Company, Inc. High-temperature, dual rail heat pump cycle for high performance at high-temperature lift and range

Family Cites Families (432)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2575478A (en) 1948-06-26 1951-11-20 Leon T Wilson Method and system for utilizing solar energy
US2634375A (en) 1949-11-07 1953-04-07 Guimbal Jean Claude Combined turbine and generator unit
US2691280A (en) 1952-08-04 1954-10-12 James A Albert Refrigeration system and drying means therefor
US3105748A (en) 1957-12-09 1963-10-01 Parkersburg Rig & Reel Co Method and system for drying gas and reconcentrating the drying absorbent
GB856985A (en) 1957-12-16 1960-12-21 Licencia Talalmanyokat Process and device for controlling an equipment for cooling electrical generators
US3095274A (en) 1958-07-01 1963-06-25 Air Prod & Chem Hydrogen liquefaction and conversion systems
US3277955A (en) 1961-11-01 1966-10-11 Heller Laszlo Control apparatus for air-cooled steam condensation systems
US3401277A (en) 1962-12-31 1968-09-10 United Aircraft Corp Two-phase fluid power generator with no moving parts
US3237403A (en) 1963-03-19 1966-03-01 Douglas Aircraft Co Inc Supercritical cycle heat engine
US3622767A (en) 1967-01-16 1971-11-23 Ibm Adaptive control system and method
GB1275753A (en) 1968-09-14 1972-05-24 Rolls Royce Improvements in or relating to gas turbine engine power plants
US3736745A (en) 1971-06-09 1973-06-05 H Karig Supercritical thermal power system using combustion gases for working fluid
US3772879A (en) 1971-08-04 1973-11-20 Energy Res Corp Heat engine
US3998058A (en) 1974-09-16 1976-12-21 Fast Load Control Inc. Method of effecting fast turbine valving for improvement of power system stability
US4029255A (en) 1972-04-26 1977-06-14 Westinghouse Electric Corporation System for operating a steam turbine with bumpless digital megawatt and impulse pressure control loop switching
US3791137A (en) 1972-05-15 1974-02-12 Secr Defence Fluidized bed powerplant with helium circuit, indirect heat exchange and compressed air bypass control
US3830062A (en) 1973-10-09 1974-08-20 Thermo Electron Corp Rankine cycle bottoming plant
US3939328A (en) 1973-11-06 1976-02-17 Westinghouse Electric Corporation Control system with adaptive process controllers especially adapted for electric power plant operation
US3971211A (en) 1974-04-02 1976-07-27 Mcdonnell Douglas Corporation Thermodynamic cycles with supercritical CO2 cycle topping
AT369864B (de) 1974-08-14 1982-06-15 Waagner Biro Ag Dampfspeicheranlage
US3995689A (en) 1975-01-27 1976-12-07 The Marley Cooling Tower Company Air cooled atmospheric heat exchanger
US4009575A (en) 1975-05-12 1977-03-01 said Thomas L. Hartman, Jr. Multi-use absorption/regeneration power cycle
DE2632777C2 (de) 1975-07-24 1986-02-20 Gilli, Paul Viktor, Prof. Dipl.-Ing. Dr.techn., Graz Dampfkraftanlage mit Einrichtung zur Spitzenlastdeckung
SE409054B (sv) 1975-12-30 1979-07-23 Munters Ab Carl Anordning vid vermepump i vilken ett arbetsmedium vid en sluten process cirkulerar i en krets under olika tryck och temperatur
US4198827A (en) 1976-03-15 1980-04-22 Schoeppel Roger J Power cycles based upon cyclical hydriding and dehydriding of a material
US4030312A (en) 1976-04-07 1977-06-21 Shantzer-Wallin Corporation Heat pumps with solar heat source
US4049407A (en) 1976-08-18 1977-09-20 Bottum Edward W Solar assisted heat pump system
US4164849A (en) 1976-09-30 1979-08-21 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method and apparatus for thermal power generation
US4070870A (en) 1976-10-04 1978-01-31 Borg-Warner Corporation Heat pump assisted solar powered absorption system
GB1583648A (en) 1976-10-04 1981-01-28 Acres Consulting Services Compressed air power storage systems
US4183220A (en) 1976-10-08 1980-01-15 Shaw John B Positive displacement gas expansion engine with low temperature differential
US4257232A (en) 1976-11-26 1981-03-24 Bell Ealious D Calcium carbide power system
US4164848A (en) 1976-12-21 1979-08-21 Paul Viktor Gilli Method and apparatus for peak-load coverage and stop-gap reserve in steam power plants
US4099381A (en) 1977-07-07 1978-07-11 Rappoport Marc D Geothermal and solar integrated energy transport and conversion system
US4170435A (en) 1977-10-14 1979-10-09 Swearingen Judson S Thrust controlled rotary apparatus
DE2852076A1 (de) 1977-12-05 1979-06-07 Fiat Spa Anlage zur erzeugung mechanischer energie aus waermequellen unterschiedlicher temperatur
US4208882A (en) 1977-12-15 1980-06-24 General Electric Company Start-up attemperator
US4236869A (en) 1977-12-27 1980-12-02 United Technologies Corporation Gas turbine engine having bleed apparatus with dynamic pressure recovery
US4182960A (en) 1978-05-30 1980-01-08 Reuyl John S Integrated residential and automotive energy system
US4276747A (en) * 1978-11-30 1981-07-07 Fiat Societa Per Azioni Heat recovery system
US4221185A (en) 1979-01-22 1980-09-09 Ball Corporation Apparatus for applying lubricating materials to metallic substrates
US4233085A (en) 1979-03-21 1980-11-11 Photon Power, Inc. Solar panel module
US4248049A (en) 1979-07-09 1981-02-03 Hybrid Energy Systems, Inc. Temperature conditioning system suitable for use with a solar energy collection and storage apparatus or a low temperature energy source
US4287430A (en) 1980-01-18 1981-09-01 Foster Wheeler Energy Corporation Coordinated control system for an electric power plant
US4798056A (en) 1980-02-11 1989-01-17 Sigma Research, Inc. Direct expansion solar collector-heat pump system
JPS5825876B2 (ja) 1980-02-18 1983-05-30 株式会社日立製作所 軸推力平衡装置
US4336692A (en) 1980-04-16 1982-06-29 Atlantic Richfield Company Dual source heat pump
CA1152563A (en) 1980-04-28 1983-08-23 Max F. Anderson Closed loop power generating method and apparatus
US4347714A (en) 1980-07-25 1982-09-07 The Garrett Corporation Heat pump systems for residential use
US4347711A (en) 1980-07-25 1982-09-07 The Garrett Corporation Heat-actuated space conditioning unit with bottoming cycle
US4384568A (en) 1980-11-12 1983-05-24 Palmatier Everett P Solar heating system
US4372125A (en) 1980-12-22 1983-02-08 General Electric Company Turbine bypass desuperheater control system
US4773212A (en) 1981-04-01 1988-09-27 United Technologies Corporation Balancing the heat flow between components associated with a gas turbine engine
US4391101A (en) 1981-04-01 1983-07-05 General Electric Company Attemperator-deaerator condenser
JPS588956A (ja) 1981-07-10 1983-01-19 株式会社システム・ホ−ムズ ヒ−トポンプ式冷暖房装置
US4428190A (en) 1981-08-07 1984-01-31 Ormat Turbines, Ltd. Power plant utilizing multi-stage turbines
DE3137371C2 (de) * 1981-09-19 1984-06-20 Saarbergwerke AG, 6600 Saarbrücken Anlage zur Verringerung der An- und Abfahrverluste, zur Erhöhung der nutzbaren Leistung und zur Verbesserung der Regelfähigkeit eines Wärmekraftwerkes
US4455836A (en) 1981-09-25 1984-06-26 Westinghouse Electric Corp. Turbine high pressure bypass temperature control system and method
FI66234C (fi) 1981-10-13 1984-09-10 Jaakko Larjola Energiomvandlare
US4448033A (en) 1982-03-29 1984-05-15 Carrier Corporation Thermostat self-test apparatus and method
JPS58193051A (ja) 1982-05-04 1983-11-10 Mitsubishi Electric Corp 太陽熱集熱装置
US4450363A (en) 1982-05-07 1984-05-22 The Babcock & Wilcox Company Coordinated control technique and arrangement for steam power generating system
US4475353A (en) 1982-06-16 1984-10-09 The Puraq Company Serial absorption refrigeration process
US4439994A (en) 1982-07-06 1984-04-03 Hybrid Energy Systems, Inc. Three phase absorption systems and methods for refrigeration and heat pump cycles
US4439687A (en) 1982-07-09 1984-03-27 Uop Inc. Generator synchronization in power recovery units
US4433554A (en) 1982-07-16 1984-02-28 Institut Francais Du Petrole Process for producing cold and/or heat by use of an absorption cycle with carbon dioxide as working fluid
US4489563A (en) 1982-08-06 1984-12-25 Kalina Alexander Ifaevich Generation of energy
US4467609A (en) 1982-08-27 1984-08-28 Loomis Robert G Working fluids for electrical generating plants
US4467621A (en) 1982-09-22 1984-08-28 Brien Paul R O Fluid/vacuum chamber to remove heat and heat vapor from a refrigerant fluid
US4489562A (en) 1982-11-08 1984-12-25 Combustion Engineering, Inc. Method and apparatus for controlling a gasifier
US4498289A (en) 1982-12-27 1985-02-12 Ian Osgerby Carbon dioxide power cycle
US4555905A (en) 1983-01-26 1985-12-03 Mitsui Engineering & Shipbuilding Co., Ltd. Method of and system for utilizing thermal energy accumulator
JPS6040707A (ja) 1983-08-12 1985-03-04 Toshiba Corp 低沸点媒体サイクル発電装置
US4674297A (en) 1983-09-29 1987-06-23 Vobach Arnold R Chemically assisted mechanical refrigeration process
JPS6088806A (ja) 1983-10-21 1985-05-18 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 内燃機関の廃熱回収装置
US5228310A (en) 1984-05-17 1993-07-20 Vandenberg Leonard B Solar heat pump
US4578953A (en) 1984-07-16 1986-04-01 Ormat Systems Inc. Cascaded power plant using low and medium temperature source fluid
US4700543A (en) 1984-07-16 1987-10-20 Ormat Turbines (1965) Ltd. Cascaded power plant using low and medium temperature source fluid
US4589255A (en) 1984-10-25 1986-05-20 Westinghouse Electric Corp. Adaptive temperature control system for the supply of steam to a steam turbine
US4573321A (en) 1984-11-06 1986-03-04 Ecoenergy I, Ltd. Power generating cycle
US4697981A (en) 1984-12-13 1987-10-06 United Technologies Corporation Rotor thrust balancing
JPS61152914A (ja) 1984-12-27 1986-07-11 Toshiba Corp 火力発電プラントの起動方法
US4636578A (en) 1985-04-11 1987-01-13 Atlantic Richfield Company Photocell assembly
EP0220492B1 (en) 1985-09-25 1991-03-06 Hitachi, Ltd. Control system for variable speed hydraulic turbine generator apparatus
CH669241A5 (de) 1985-11-27 1989-02-28 Sulzer Ag Axialschub-ausgleichsvorrichtung fuer fluessigkeitspumpe.
US5050375A (en) 1985-12-26 1991-09-24 Dipac Associates Pressurized wet combustion at increased temperature
US4730977A (en) 1986-12-31 1988-03-15 General Electric Company Thrust bearing loading arrangement for gas turbine engines
US4765143A (en) 1987-02-04 1988-08-23 Cbi Research Corporation Power plant using CO2 as a working fluid
US4756162A (en) 1987-04-09 1988-07-12 Abraham Dayan Method of utilizing thermal energy
US4821514A (en) 1987-06-09 1989-04-18 Deere & Company Pressure flow compensating control circuit
US4813242A (en) 1987-11-17 1989-03-21 Wicks Frank E Efficient heater and air conditioner
US4867633A (en) 1988-02-18 1989-09-19 Sundstrand Corporation Centrifugal pump with hydraulic thrust balance and tandem axial seals
JPH01240705A (ja) 1988-03-18 1989-09-26 Toshiba Corp 給水ポンプタービン装置
US5903060A (en) 1988-07-14 1999-05-11 Norton; Peter Small heat and electricity generating plant
US5483797A (en) 1988-12-02 1996-01-16 Ormat Industries Ltd. Method of and apparatus for controlling the operation of a valve that regulates the flow of geothermal fluid
NL8901348A (nl) 1989-05-29 1990-12-17 Turboconsult Bv Werkwijze en inrichting voor het opwekken van electrische energie.
US4986071A (en) 1989-06-05 1991-01-22 Komatsu Dresser Company Fast response load sense control system
US5531073A (en) 1989-07-01 1996-07-02 Ormat Turbines (1965) Ltd Rankine cycle power plant utilizing organic working fluid
US5503222A (en) 1989-07-28 1996-04-02 Uop Carousel heat exchanger for sorption cooling process
US5000003A (en) 1989-08-28 1991-03-19 Wicks Frank E Combined cycle engine
US4995234A (en) 1989-10-02 1991-02-26 Chicago Bridge & Iron Technical Services Company Power generation from LNG
US5335510A (en) 1989-11-14 1994-08-09 Rocky Research Continuous constant pressure process for staging solid-vapor compounds
JP2641581B2 (ja) 1990-01-19 1997-08-13 東洋エンジニアリング株式会社 発電方法
US4993483A (en) 1990-01-22 1991-02-19 Charles Harris Geothermal heat transfer system
JP3222127B2 (ja) * 1990-03-12 2001-10-22 株式会社日立製作所 一軸型加圧流動床コンバインドプラント及びその運転方法
US5102295A (en) 1990-04-03 1992-04-07 General Electric Company Thrust force-compensating apparatus with improved hydraulic pressure-responsive balance mechanism
US5098194A (en) 1990-06-27 1992-03-24 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Semi-continuous method and apparatus for forming a heated and pressurized mixture of fluids in a predetermined proportion
US5104284A (en) 1990-12-17 1992-04-14 Dresser-Rand Company Thrust compensating apparatus
US5164020A (en) 1991-05-24 1992-11-17 Solarex Corporation Solar panel
DE4129518A1 (de) 1991-09-06 1993-03-11 Siemens Ag Kuehlung einer niederbruck-dampfturbine im ventilationsbetrieb
US5360057A (en) 1991-09-09 1994-11-01 Rocky Research Dual-temperature heat pump apparatus and system
US5176321A (en) 1991-11-12 1993-01-05 Illinois Tool Works Inc. Device for applying electrostatically charged lubricant
JP3119718B2 (ja) 1992-05-18 2000-12-25 月島機械株式会社 低圧発電方法とその装置
WO1993024585A1 (en) 1992-06-03 1993-12-09 Henkel Corporation Polyol ester lubricants for refrigerant heat transfer fluids
US5320482A (en) 1992-09-21 1994-06-14 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Method and apparatus for reducing axial thrust in centrifugal pumps
US5358378A (en) 1992-11-17 1994-10-25 Holscher Donald J Multistage centrifugal compressor without seals and with axial thrust balance
US5291960A (en) 1992-11-30 1994-03-08 Ford Motor Company Hybrid electric vehicle regenerative braking energy recovery system
FR2698659B1 (fr) 1992-12-02 1995-01-13 Stein Industrie Procédé de récupération de chaleur en particulier pour cycles combinés appareillage pour la mise en Óoeuvre du procédé et installation de récupération de chaleur pour cycle combiné.
US6753948B2 (en) 1993-04-27 2004-06-22 Nikon Corporation Scanning exposure method and apparatus
US5488828A (en) 1993-05-14 1996-02-06 Brossard; Pierre Energy generating apparatus
JPH06331225A (ja) 1993-05-19 1994-11-29 Nippondenso Co Ltd 蒸気噴射式冷凍装置
US5440882A (en) 1993-11-03 1995-08-15 Exergy, Inc. Method and apparatus for converting heat from geothermal liquid and geothermal steam to electric power
US5392606A (en) 1994-02-22 1995-02-28 Martin Marietta Energy Systems, Inc. Self-contained small utility system
US5538564A (en) 1994-03-18 1996-07-23 Regents Of The University Of California Three dimensional amorphous silicon/microcrystalline silicon solar cells
US5444972A (en) 1994-04-12 1995-08-29 Rockwell International Corporation Solar-gas combined cycle electrical generating system
JPH0828805A (ja) 1994-07-19 1996-02-02 Toshiba Corp ボイラ給水装置及びその制御方法
US5572871A (en) * 1994-07-29 1996-11-12 Exergy, Inc. System and apparatus for conversion of thermal energy into mechanical and electrical power
US5542203A (en) 1994-08-05 1996-08-06 Addco Manufacturing, Inc. Mobile sign with solar panel
DE4429539C2 (de) 1994-08-19 2002-10-24 Alstom Verfahren zur Drehzahlregelung einer Gasturbine bei Lastabwurf
AUPM835894A0 (en) 1994-09-22 1994-10-13 Thermal Energy Accumulator Products Pty Ltd A temperature control system for liquids
US5634340A (en) 1994-10-14 1997-06-03 Dresser Rand Company Compressed gas energy storage system with cooling capability
US5605118A (en) * 1994-11-15 1997-02-25 Tampella Power Corporation Method and system for reheat temperature control
US5813215A (en) 1995-02-21 1998-09-29 Weisser; Arthur M. Combined cycle waste heat recovery system
US5904697A (en) 1995-02-24 1999-05-18 Heartport, Inc. Devices and methods for performing a vascular anastomosis
US5600967A (en) 1995-04-24 1997-02-11 Meckler; Milton Refrigerant enhancer-absorbent concentrator and turbo-charged absorption chiller
US5649426A (en) 1995-04-27 1997-07-22 Exergy, Inc. Method and apparatus for implementing a thermodynamic cycle
US5676382A (en) 1995-06-06 1997-10-14 Freudenberg Nok General Partnership Mechanical face seal assembly including a gasket
US6170264B1 (en) 1997-09-22 2001-01-09 Clean Energy Systems, Inc. Hydrocarbon combustion power generation system with CO2 sequestration
US5953902A (en) 1995-08-03 1999-09-21 Siemens Aktiengesellschaft Control system for controlling the rotational speed of a turbine, and method for controlling the rotational speed of a turbine during load shedding
JPH09100702A (ja) 1995-10-06 1997-04-15 Sadajiro Sano 高圧排気による二酸化炭素発電方式
US5647221A (en) 1995-10-10 1997-07-15 The George Washington University Pressure exchanging ejector and refrigeration apparatus and method
US5588298A (en) 1995-10-20 1996-12-31 Exergy, Inc. Supplying heat to an externally fired power system
US5771700A (en) 1995-11-06 1998-06-30 Ecr Technologies, Inc. Heat pump apparatus and related methods providing enhanced refrigerant flow control
ATE225490T1 (de) 1995-11-10 2002-10-15 Univ Nottingham Rotierendes wärmeübertragungsgerät
JPH09209716A (ja) 1996-02-07 1997-08-12 Toshiba Corp 発電プラント
DE19615911A1 (de) 1996-04-22 1997-10-23 Asea Brown Boveri Verfahren zum Betrieb einer Kombianlage
US5973050A (en) 1996-07-01 1999-10-26 Integrated Cryoelectronic Inc. Composite thermoelectric material
US5789822A (en) 1996-08-12 1998-08-04 Revak Turbomachinery Services, Inc. Speed control system for a prime mover
US5899067A (en) 1996-08-21 1999-05-04 Hageman; Brian C. Hydraulic engine powered by introduction and removal of heat from a working fluid
US5874039A (en) 1997-09-22 1999-02-23 Borealis Technical Limited Low work function electrode
US5738164A (en) 1996-11-15 1998-04-14 Geohil Ag Arrangement for effecting an energy exchange between earth soil and an energy exchanger
US5862666A (en) 1996-12-23 1999-01-26 Pratt & Whitney Canada Inc. Turbine engine having improved thrust bearing load control
US5763544A (en) 1997-01-16 1998-06-09 Praxair Technology, Inc. Cryogenic cooling of exothermic reactor
US5941238A (en) 1997-02-25 1999-08-24 Ada Tracy Heat storage vessels for use with heat pumps and solar panels
JPH10270734A (ja) 1997-03-27 1998-10-09 Canon Inc 太陽電池モジュール
US5873260A (en) 1997-04-02 1999-02-23 Linhardt; Hans D. Refrigeration apparatus and method
WO2004027221A1 (en) 1997-04-02 2004-04-01 Electric Power Research Institute, Inc. Method and system for a thermodynamic process for producing usable energy
TW347861U (en) 1997-04-26 1998-12-11 Ind Tech Res Inst Compound-type solar energy water-heating/dehumidifying apparatus
US5918460A (en) 1997-05-05 1999-07-06 United Technologies Corporation Liquid oxygen gasifying system for rocket engines
JP2986426B2 (ja) * 1997-06-04 1999-12-06 株式会社日立製作所 水素燃焼タービンプラント
JPH1144202A (ja) * 1997-07-29 1999-02-16 Toshiba Corp コンバインドサイクル発電プラント
US7147071B2 (en) 2004-02-04 2006-12-12 Battelle Energy Alliance, Llc Thermal management systems and methods
DE19751055A1 (de) 1997-11-18 1999-05-20 Abb Patent Gmbh Gasgekühlter Turbogenerator
US6446465B1 (en) 1997-12-11 2002-09-10 Bhp Petroleum Pty, Ltd. Liquefaction process and apparatus
EP0924386B1 (de) 1997-12-23 2003-02-05 ABB Turbo Systems AG Verfahren und Vorrichtung zum berührungsfreien Abdichten eines zwischen einem Rotor und einem Stator ausgebildeten Trennspalts
US5946931A (en) 1998-02-25 1999-09-07 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Evaporative cooling membrane device
JPH11270352A (ja) 1998-03-24 1999-10-05 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 吸気冷却型ガスタービン発電設備及び同発電設備を用いた複合発電プラント
US20020166324A1 (en) 1998-04-02 2002-11-14 Capstone Turbine Corporation Integrated turbine power generation system having low pressure supplemental catalytic reactor
US6065280A (en) 1998-04-08 2000-05-23 General Electric Co. Method of heating gas turbine fuel in a combined cycle power plant using multi-component flow mixtures
DE29806768U1 (de) 1998-04-15 1998-06-25 Feodor Burgmann Dichtungswerke GmbH & Co., 82515 Wolfratshausen Dynamisches Dichtungselement für eine Gleitringdichtungsanordnung
US6062815A (en) 1998-06-05 2000-05-16 Freudenberg-Nok General Partnership Unitized seal impeller thrust system
US6223846B1 (en) 1998-06-15 2001-05-01 Michael M. Schechter Vehicle operating method and system
ZA993917B (en) 1998-06-17 2000-01-10 Ramgen Power Systems Inc Ramjet engine for power generation.
WO2000000774A1 (fr) 1998-06-30 2000-01-06 Ebara Corporation Echangeur de chaleur, pompe a chaleur, deshumidificateur et procede de deshumidification
US6112547A (en) 1998-07-10 2000-09-05 Spauschus Associates, Inc. Reduced pressure carbon dioxide-based refrigeration system
US6173563B1 (en) 1998-07-13 2001-01-16 General Electric Company Modified bottoming cycle for cooling inlet air to a gas turbine combined cycle plant
US6233938B1 (en) 1998-07-14 2001-05-22 Helios Energy Technologies, Inc. Rankine cycle and working fluid therefor
US6041604A (en) 1998-07-14 2000-03-28 Helios Research Corporation Rankine cycle and working fluid therefor
US6282917B1 (en) 1998-07-16 2001-09-04 Stephen Mongan Heat exchange method and apparatus
US6808179B1 (en) 1998-07-31 2004-10-26 Concepts Eti, Inc. Turbomachinery seal
US6748733B2 (en) 1998-09-15 2004-06-15 Robert F. Tamaro System for waste heat augmentation in combined cycle plant through combustor gas diversion
US6432320B1 (en) 1998-11-02 2002-08-13 Patrick Bonsignore Refrigerant and heat transfer fluid additive
US6571548B1 (en) 1998-12-31 2003-06-03 Ormat Industries Ltd. Waste heat recovery in an organic energy converter using an intermediate liquid cycle
US6105368A (en) 1999-01-13 2000-08-22 Abb Alstom Power Inc. Blowdown recovery system in a Kalina cycle power generation system
DE19906087A1 (de) 1999-02-13 2000-08-17 Buderus Heiztechnik Gmbh Einrichtung zur Funktionsprüfung einer Solaranlage
US6058930A (en) 1999-04-21 2000-05-09 Shingleton; Jefferson Solar collector and tracker arrangement
US6129507A (en) 1999-04-30 2000-10-10 Technology Commercialization Corporation Method and device for reducing axial thrust in rotary machines and a centrifugal pump using same
US6202782B1 (en) 1999-05-03 2001-03-20 Takefumi Hatanaka Vehicle driving method and hybrid vehicle propulsion system
AUPQ047599A0 (en) 1999-05-20 1999-06-10 Thermal Energy Accumulator Products Pty Ltd A semi self sustaining thermo-volumetric motor
US6082110A (en) 1999-06-29 2000-07-04 Rosenblatt; Joel H. Auto-reheat turbine system
US6295818B1 (en) 1999-06-29 2001-10-02 Powerlight Corporation PV-thermal solar power assembly
US6668554B1 (en) 1999-09-10 2003-12-30 The Regents Of The University Of California Geothermal energy production with supercritical fluids
US7249588B2 (en) 1999-10-18 2007-07-31 Ford Global Technologies, Llc Speed control method
US6299690B1 (en) 1999-11-18 2001-10-09 National Research Council Of Canada Die wall lubrication method and apparatus
WO2001044658A1 (en) 1999-12-17 2001-06-21 The Ohio State University Heat engine
JP2001193419A (ja) 2000-01-11 2001-07-17 Yutaka Maeda 複合発電システム及びその装置
US6921518B2 (en) 2000-01-25 2005-07-26 Meggitt (Uk) Limited Chemical reactor
US7033553B2 (en) 2000-01-25 2006-04-25 Meggitt (Uk) Limited Chemical reactor
US7022294B2 (en) 2000-01-25 2006-04-04 Meggitt (Uk) Limited Compact reactor
US6947432B2 (en) 2000-03-15 2005-09-20 At&T Corp. H.323 back-end services for intra-zone and inter-zone mobility management
GB0007917D0 (en) 2000-03-31 2000-05-17 Npower An engine
GB2361662B (en) 2000-04-26 2004-08-04 Matthew James Lewis-Aburn A method of manufacturing a moulded article and a product of the method
US6484490B1 (en) 2000-05-09 2002-11-26 Ingersoll-Rand Energy Systems Corp. Gas turbine system and method
US6282900B1 (en) 2000-06-27 2001-09-04 Ealious D. Bell Calcium carbide power system with waste energy recovery
SE518504C2 (sv) 2000-07-10 2002-10-15 Evol Ingenjoers Ab Fa Förfarande och system för kraftproduktion, samt anordnigar för eftermontering i system för kraftproduktion
US6463730B1 (en) 2000-07-12 2002-10-15 Honeywell Power Systems Inc. Valve control logic for gas turbine recuperator
US6960839B2 (en) 2000-07-17 2005-11-01 Ormat Technologies, Inc. Method of and apparatus for producing power from a heat source
AU2001286433A1 (en) 2000-08-11 2002-02-25 Nisource Energy Technologies Energy management system and methods for the optimization of distributed generation
US6657849B1 (en) 2000-08-24 2003-12-02 Oak-Mitsui, Inc. Formation of an embedded capacitor plane using a thin dielectric
US6393851B1 (en) 2000-09-14 2002-05-28 Xdx, Llc Vapor compression system
JP2002097965A (ja) 2000-09-21 2002-04-05 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 冷熱利用発電システム
DE10052993A1 (de) 2000-10-18 2002-05-02 Doekowa Ges Zur Entwicklung De Verfahren und Vorrichtung zur Umwandlung von thermischer Energie in mechanische Energie
AU2002214858A1 (en) 2000-10-27 2002-05-06 Questair Technologies, Inc. Systems and processes for providing hydrogen to fuel cells
US6539720B2 (en) 2000-11-06 2003-04-01 Capstone Turbine Corporation Generated system bottoming cycle
US6539728B2 (en) 2000-12-04 2003-04-01 Amos Korin Hybrid heat pump
US6739142B2 (en) 2000-12-04 2004-05-25 Amos Korin Membrane desiccation heat pump
US6526765B2 (en) 2000-12-22 2003-03-04 Carrier Corporation Pre-start bearing lubrication system employing an accumulator
US6715294B2 (en) 2001-01-24 2004-04-06 Drs Power Technology, Inc. Combined open cycle system for thermal energy conversion
WO2003004944A2 (en) 2001-01-30 2003-01-16 Materials And Electrochemical Research (Mer) Corporation Nano carbon materials for enhancing thermal transfer in fluids
US6810335B2 (en) 2001-03-12 2004-10-26 C.E. Electronics, Inc. Qualifier
WO2002090747A2 (en) 2001-05-07 2002-11-14 Battelle Memorial Institute Heat energy utilization system
US6374630B1 (en) 2001-05-09 2002-04-23 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Carbon dioxide absorption heat pump
US6434955B1 (en) 2001-08-07 2002-08-20 The National University Of Singapore Electro-adsorption chiller: a miniaturized cooling cycle with applications from microelectronics to conventional air-conditioning
US6598397B2 (en) 2001-08-10 2003-07-29 Energetix Micropower Limited Integrated micro combined heat and power system
US20030213246A1 (en) 2002-05-15 2003-11-20 Coll John Gordon Process and device for controlling the thermal and electrical output of integrated micro combined heat and power generation systems
US20030061823A1 (en) 2001-09-25 2003-04-03 Alden Ray M. Deep cycle heating and cooling apparatus and process
US6734585B2 (en) 2001-11-16 2004-05-11 Honeywell International, Inc. Rotor end caps and a method of cooling a high speed generator
US7441589B2 (en) 2001-11-30 2008-10-28 Cooling Technologies, Inc. Absorption heat-transfer system
US6581384B1 (en) 2001-12-10 2003-06-24 Dwayne M. Benson Cooling and heating apparatus and process utilizing waste heat and method of control
US6684625B2 (en) 2002-01-22 2004-02-03 Hy Pat Corporation Hybrid rocket motor using a turbopump to pressurize a liquid propellant constituent
US6799892B2 (en) 2002-01-23 2004-10-05 Seagate Technology Llc Hybrid spindle bearing
US20030221438A1 (en) 2002-02-19 2003-12-04 Rane Milind V. Energy efficient sorption processes and systems
US6981377B2 (en) 2002-02-25 2006-01-03 Outfitter Energy Inc System and method for generation of electricity and power from waste heat and solar sources
US20050227187A1 (en) 2002-03-04 2005-10-13 Supercritical Systems Inc. Ionic fluid in supercritical fluid for semiconductor processing
WO2003076781A1 (de) 2002-03-14 2003-09-18 Alstom Technology Ltd Krafterzeugungsanlage
US6662569B2 (en) 2002-03-27 2003-12-16 Samuel M. Sami Method and apparatus for using magnetic fields for enhancing heat pump and refrigeration equipment performance
CA2382382A1 (fr) 2002-04-16 2003-10-16 Universite De Sherbrooke Moteur rotatif continu a combustion induite par onde de choc
US7735325B2 (en) 2002-04-16 2010-06-15 Research Sciences, Llc Power generation methods and systems
EP1516424A2 (en) 2002-06-18 2005-03-23 Ingersoll-Rand Energy Systems Corporation Microturbine engine system
US7464551B2 (en) 2002-07-04 2008-12-16 Alstom Technology Ltd. Method for operation of a power generation plant
CA2393386A1 (en) * 2002-07-22 2004-01-22 Douglas Wilbert Paul Smith Method of converting energy
WO2004009965A1 (en) 2002-07-22 2004-01-29 Stinger Daniel H Cascading closed loop cycle power generation
US6857268B2 (en) 2002-07-22 2005-02-22 Wow Energy, Inc. Cascading closed loop cycle (CCLC)
GB0217332D0 (en) 2002-07-25 2002-09-04 Univ Warwick Thermal compressive device
US7253486B2 (en) 2002-07-31 2007-08-07 Freescale Semiconductor, Inc. Field plate transistor with reduced field plate resistance
US6644062B1 (en) 2002-10-15 2003-11-11 Energent Corporation Transcritical turbine and method of operation
US6796123B2 (en) 2002-11-01 2004-09-28 George Lasker Uncoupled, thermal-compressor, gas-turbine engine
US20060060333A1 (en) 2002-11-05 2006-03-23 Lalit Chordia Methods and apparatuses for electronics cooling
US6892522B2 (en) 2002-11-13 2005-05-17 Carrier Corporation Combined rankine and vapor compression cycles
US8366883B2 (en) 2002-11-13 2013-02-05 Deka Products Limited Partnership Pressurized vapor cycle liquid distillation
US6624127B1 (en) 2002-11-15 2003-09-23 Intel Corporation Highly polar cleans for removal of residues from semiconductor structures
US7560160B2 (en) 2002-11-25 2009-07-14 Materials Modification, Inc. Multifunctional particulate material, fluid, and composition
US20040108096A1 (en) 2002-11-27 2004-06-10 Janssen Terrance Ernest Geothermal loopless exchanger
US6751959B1 (en) 2002-12-09 2004-06-22 Tennessee Valley Authority Simple and compact low-temperature power cycle
US6735948B1 (en) 2002-12-16 2004-05-18 Icalox, Inc. Dual pressure geothermal system
US7234314B1 (en) 2003-01-14 2007-06-26 Earth To Air Systems, Llc Geothermal heating and cooling system with solar heating
CA2514073C (en) 2003-01-22 2016-07-05 Vast Power Systems Inc. Thermodynamic cycles using thermal diluent
US6769256B1 (en) 2003-02-03 2004-08-03 Kalex, Inc. Power cycle and system for utilizing moderate and low temperature heat sources
CA2514280C (en) 2003-02-03 2010-06-29 Alexander I. Kalina Power cycle and system for utilizing moderate and low temperature heat sources
JP2004239250A (ja) 2003-02-05 2004-08-26 Yoshisuke Takiguchi 二酸化炭素の閉鎖循環式発電機構
US20030167769A1 (en) * 2003-03-31 2003-09-11 Desikan Bharathan Mixed working fluid power system with incremental vapor generation
US7124587B1 (en) 2003-04-15 2006-10-24 Johnathan W. Linney Heat exchange system
US6962054B1 (en) 2003-04-15 2005-11-08 Johnathan W. Linney Method for operating a heat exchanger in a power plant
US20040211182A1 (en) 2003-04-24 2004-10-28 Gould Len Charles Low cost heat engine which may be powered by heat from a phase change thermal storage material
JP2004332626A (ja) 2003-05-08 2004-11-25 Jio Service:Kk 発電装置及び発電方法
US7305829B2 (en) 2003-05-09 2007-12-11 Recurrent Engineering, Llc Method and apparatus for acquiring heat from multiple heat sources
US6986251B2 (en) 2003-06-17 2006-01-17 Utc Power, Llc Organic rankine cycle system for use with a reciprocating engine
EP1637763B1 (en) 2003-06-26 2011-11-09 Bosch Corporation Unitized spring device and master cylinder including the same
US6964168B1 (en) 2003-07-09 2005-11-15 Tas Ltd. Advanced heat recovery and energy conversion systems for power generation and pollution emissions reduction, and methods of using same
JP4277608B2 (ja) 2003-07-10 2009-06-10 株式会社日本自動車部品総合研究所 ランキンサイクル
CN101335473B (zh) 2003-07-24 2011-04-27 株式会社日立制作所 发电机
CA2474959C (en) 2003-08-07 2009-11-10 Infineum International Limited A lubricating oil composition
JP4044012B2 (ja) 2003-08-29 2008-02-06 シャープ株式会社 静電吸引型流体吐出装置
US6918254B2 (en) 2003-10-01 2005-07-19 The Aerospace Corporation Superheater capillary two-phase thermodynamic power conversion cycle system
JP4982083B2 (ja) 2003-10-10 2012-07-25 出光興産株式会社 潤滑油
US7300468B2 (en) 2003-10-31 2007-11-27 Whirlpool Patents Company Multifunctioning method utilizing a two phase non-aqueous extraction process
US7767903B2 (en) 2003-11-10 2010-08-03 Marshall Robert A System and method for thermal to electric conversion
US7279800B2 (en) 2003-11-10 2007-10-09 Bassett Terry E Waste oil electrical generation systems
US7048782B1 (en) 2003-11-21 2006-05-23 Uop Llc Apparatus and process for power recovery
US6904353B1 (en) 2003-12-18 2005-06-07 Honeywell International, Inc. Method and system for sliding mode control of a turbocharger
US7036315B2 (en) 2003-12-19 2006-05-02 United Technologies Corporation Apparatus and method for detecting low charge of working fluid in a waste heat recovery system
US7096679B2 (en) 2003-12-23 2006-08-29 Tecumseh Products Company Transcritical vapor compression system and method of operating including refrigerant storage tank and non-variable expansion device
US7423164B2 (en) 2003-12-31 2008-09-09 Ut-Battelle, Llc Synthesis of ionic liquids
US7227278B2 (en) 2004-01-21 2007-06-05 Nextek Power Systems Inc. Multiple bi-directional input/output power control system
JP4521202B2 (ja) 2004-02-24 2010-08-11 株式会社東芝 蒸気タービン発電プラント
US7955738B2 (en) 2004-03-05 2011-06-07 Honeywell International, Inc. Polymer ionic electrolytes
JP4343738B2 (ja) 2004-03-05 2009-10-14 株式会社Ｉｈｉ バイナリーサイクル発電方法及び装置
US7171812B2 (en) 2004-03-15 2007-02-06 Powerstreams, Inc. Electric generation facility and method employing solar technology
WO2005100754A2 (en) 2004-04-16 2005-10-27 Clean Energy Systems, Inc. Zero emissions closed rankine cycle power system
US6968690B2 (en) 2004-04-23 2005-11-29 Kalex, Llc Power system and apparatus for utilizing waste heat
US7200996B2 (en) 2004-05-06 2007-04-10 United Technologies Corporation Startup and control methods for an ORC bottoming plant
US7516619B2 (en) 2004-07-19 2009-04-14 Recurrent Engineering, Llc Efficient conversion of heat to useful energy
JP4495536B2 (ja) 2004-07-23 2010-07-07 サンデン株式会社 ランキンサイクル発電装置
DE102004039164A1 (de) 2004-08-11 2006-03-02 Alstom Technology Ltd Verfahren zur Erzeugung von Energie in einer eine Gasturbine umfassenden Energieerzeugungsanlage sowie Energieerzeugungsanlage zur Durchführung des Verfahrens
US7971449B2 (en) 2004-08-14 2011-07-05 State Of Oregon Acting By And Through The State Board Of Higher Education On Behalf Of Oregon State University Heat-activated heat-pump systems including integrated expander/compressor and regenerator
CN101027524B (zh) 2004-08-31 2010-06-09 国立大学法人东京工业大学 阳光聚集反射器和太阳能利用系统
US7194863B2 (en) 2004-09-01 2007-03-27 Honeywell International, Inc. Turbine speed control system and method
US7047744B1 (en) 2004-09-16 2006-05-23 Robertson Stuart J Dynamic heat sink engine
US7347049B2 (en) 2004-10-19 2008-03-25 General Electric Company Method and system for thermochemical heat energy storage and recovery
US7458218B2 (en) 2004-11-08 2008-12-02 Kalex, Llc Cascade power system
US7469542B2 (en) 2004-11-08 2008-12-30 Kalex, Llc Cascade power system
US7013205B1 (en) 2004-11-22 2006-03-14 International Business Machines Corporation System and method for minimizing energy consumption in hybrid vehicles
US7665304B2 (en) 2004-11-30 2010-02-23 Carrier Corporation Rankine cycle device having multiple turbo-generators
US20060112693A1 (en) 2004-11-30 2006-06-01 Sundel Timothy N Method and apparatus for power generation using waste heat
FR2879720B1 (fr) * 2004-12-17 2007-04-06 Snecma Moteurs Sa Systeme de compression-evaporation pour gaz liquefie
JP4543920B2 (ja) 2004-12-22 2010-09-15 株式会社デンソー 熱機関の廃熱利用装置
US7313926B2 (en) 2005-01-18 2008-01-01 Rexorce Thermionics, Inc. High efficiency absorption heat pump and methods of use
US20070161095A1 (en) 2005-01-18 2007-07-12 Gurin Michael H Biomass Fuel Synthesis Methods for Increased Energy Efficiency
US7174715B2 (en) 2005-02-02 2007-02-13 Siemens Power Generation, Inc. Hot to cold steam transformer for turbine systems
US7021060B1 (en) 2005-03-01 2006-04-04 Kaley, Llc Power cycle and system for utilizing moderate temperature heat sources
US7507274B2 (en) 2005-03-02 2009-03-24 Velocys, Inc. Separation process using microchannel technology
JP4493531B2 (ja) 2005-03-25 2010-06-30 株式会社デンソー 膨張機付き流体ポンプおよびそれを用いたランキンサイクル
US20060225459A1 (en) 2005-04-08 2006-10-12 Visteon Global Technologies, Inc. Accumulator for an air conditioning system
US7575053B2 (en) 2005-04-22 2009-08-18 Shell Oil Company Low temperature monitoring system for subsurface barriers
US7690202B2 (en) 2005-05-16 2010-04-06 General Electric Company Mobile gas turbine engine and generator assembly
US7765823B2 (en) 2005-05-18 2010-08-03 E.I. Du Pont De Nemours And Company Hybrid vapor compression-absorption cycle
WO2006137957A1 (en) 2005-06-13 2006-12-28 Gurin Michael H Nano-ionic liquids and methods of use
KR20080019268A (ko) 2005-06-16 2008-03-03 유티씨 파워 코포레이션 공통 부하를 구동시키는 엔진에 기계적으로 그리고열적으로 결합되는 유기 랭킨 사이클
US7276973B2 (en) 2005-06-29 2007-10-02 Skyworks Solutions, Inc. Automatic bias control circuit for linear power amplifiers
BRPI0502759B1 (pt) 2005-06-30 2014-02-25 óleo lubrificante e composição lubrificante para uma máquina de refrigeração
US8099198B2 (en) 2005-07-25 2012-01-17 Echogen Power Systems, Inc. Hybrid power generation and energy storage system
JP4561518B2 (ja) 2005-07-27 2010-10-13 株式会社日立製作所 交流励磁同期発電機を用いた発電装置とその制御方法。
JP2007040593A (ja) 2005-08-02 2007-02-15 Kansai Electric Power Co Inc:The ハイブリッドシステム
US7685824B2 (en) 2005-09-09 2010-03-30 The Regents Of The University Of Michigan Rotary ramjet turbo-generator
US7654354B1 (en) 2005-09-10 2010-02-02 Gemini Energy Technologies, Inc. System and method for providing a launch assist system
US7458217B2 (en) 2005-09-15 2008-12-02 Kalex, Llc System and method for utilization of waste heat from internal combustion engines
US7197876B1 (en) 2005-09-28 2007-04-03 Kalex, Llc System and apparatus for power system utilizing wide temperature range heat sources
US7287381B1 (en) 2005-10-05 2007-10-30 Modular Energy Solutions, Ltd. Power recovery and energy conversion systems and methods of using same
US7827791B2 (en) 2005-10-05 2010-11-09 Tas, Ltd. Advanced power recovery and energy conversion systems and methods of using same
US20070163261A1 (en) 2005-11-08 2007-07-19 Mev Technology, Inc. Dual thermodynamic cycle cryogenically fueled systems
US7621133B2 (en) 2005-11-18 2009-11-24 General Electric Company Methods and apparatus for starting up combined cycle power systems
US20070130952A1 (en) 2005-12-08 2007-06-14 Siemens Power Generation, Inc. Exhaust heat augmentation in a combined cycle power plant
JP4857766B2 (ja) 2005-12-28 2012-01-18 株式会社日立プラントテクノロジー 遠心圧縮機およびそれに用いるドライガスシールシステム
US7900450B2 (en) 2005-12-29 2011-03-08 Echogen Power Systems, Inc. Thermodynamic power conversion cycle and methods of use
US7950243B2 (en) 2006-01-16 2011-05-31 Gurin Michael H Carbon dioxide as fuel for power generation and sequestration system
US7770376B1 (en) 2006-01-21 2010-08-10 Florida Turbine Technologies, Inc. Dual heat exchanger power cycle
CN100425925C (zh) * 2006-01-23 2008-10-15 杜培俭 利用天然工质以及太阳能或废热的发电、空调及供暖装置
JP2007198200A (ja) 2006-01-25 2007-08-09 Hitachi Ltd ガスタービンを用いたエネルギー供給システム、エネルギー供給方法、エネルギー供給システムの改造方法
US20070227472A1 (en) 2006-03-23 2007-10-04 Denso Corporation Waste heat collecting system having expansion device
EP2002010A2 (en) 2006-03-25 2008-12-17 Llc Altervia Energy Biomass fuel synthesis methods for incresed energy efficiency
US7665291B2 (en) 2006-04-04 2010-02-23 General Electric Company Method and system for heat recovery from dirty gaseous fuel in gasification power plants
US7685821B2 (en) 2006-04-05 2010-03-30 Kalina Alexander I System and process for base load power generation
US7600394B2 (en) * 2006-04-05 2009-10-13 Kalex, Llc System and apparatus for complete condensation of multi-component working fluids
EP2010751B1 (en) 2006-04-21 2018-12-12 Shell International Research Maatschappij B.V. Temperature limited heaters using phase transformation of ferromagnetic material
US7549465B2 (en) 2006-04-25 2009-06-23 Lennox International Inc. Heat exchangers based on non-circular tubes with tube-endplate interface for joining tubes of disparate cross-sections
WO2007131281A1 (en) 2006-05-15 2007-11-22 Newcastle Innovation Limited A method and system for generating power from a heat source
DE102006035272B4 (de) 2006-07-31 2008-04-10 Technikum Corporation, EVH GmbH Verfahren und Vorrichtung zur Nutzung von Niedertemperaturwärme zur Stromerzeugung
US7503184B2 (en) 2006-08-11 2009-03-17 Southwest Gas Corporation Gas engine driven heat pump system with integrated heat recovery and energy saving subsystems
EP2057353A1 (en) 2006-08-25 2009-05-13 Commonwealth Scientific and Industrial Research Organisation A heat engine system
US7841179B2 (en) * 2006-08-31 2010-11-30 Kalex, Llc Power system and apparatus utilizing intermediate temperature waste heat
US7870717B2 (en) 2006-09-14 2011-01-18 Honeywell International Inc. Advanced hydrogen auxiliary power unit
GB0618867D0 (en) 2006-09-25 2006-11-01 Univ Sussex The Vehicle power supply system
WO2008039725A2 (en) 2006-09-25 2008-04-03 Rexorce Thermionics, Inc. Hybrid power generation and energy storage system
EP2076678B1 (en) 2006-10-04 2018-07-18 Energy Recovery, Inc. Rotary pressure transfer device
US7540324B2 (en) 2006-10-20 2009-06-02 Shell Oil Company Heating hydrocarbon containing formations in a checkerboard pattern staged process
KR100766101B1 (ko) 2006-10-23 2007-10-12 경상대학교산학협력단 저온 폐열의 활용을 위한 냉매 사용 터빈발전장치
US7685820B2 (en) 2006-12-08 2010-03-30 United Technologies Corporation Supercritical CO2 turbine for use in solar power plants
US20080163625A1 (en) 2007-01-10 2008-07-10 O'brien Kevin M Apparatus and method for producing sustainable power and heat
US7775758B2 (en) 2007-02-14 2010-08-17 Pratt & Whitney Canada Corp. Impeller rear cavity thrust adjustor
DE102007009503B4 (de) 2007-02-25 2009-08-27 Deutsche Energie Holding Gmbh Mehrstufiger ORC-Kreislauf mit Zwischenenthitzung
EP1998013A3 (en) 2007-04-16 2009-05-06 Turboden S.r.l. Apparatus for generating electric energy using high temperature fumes
US8839622B2 (en) 2007-04-16 2014-09-23 General Electric Company Fluid flow in a fluid expansion system
US7841306B2 (en) 2007-04-16 2010-11-30 Calnetix Power Solutions, Inc. Recovering heat energy
US8049460B2 (en) 2007-07-18 2011-11-01 Tesla Motors, Inc. Voltage dividing vehicle heater system and method
US7893690B2 (en) 2007-07-19 2011-02-22 Carnes Company, Inc. Balancing circuit for a metal detector
US8297065B2 (en) 2007-08-28 2012-10-30 Carrier Corporation Thermally activated high efficiency heat pump
US7950230B2 (en) 2007-09-14 2011-05-31 Denso Corporation Waste heat recovery apparatus
US8001672B2 (en) 2007-10-02 2011-08-23 Advanced Magnet Lab, Inc Methods of fabricating a conductor assembly having a curvilinear arcuate shape
WO2009045196A1 (en) 2007-10-04 2009-04-09 Utc Power Corporation Cascaded organic rankine cycle (orc) system using waste heat from a reciprocating engine
WO2009048479A1 (en) 2007-10-12 2009-04-16 Doty Scientific, Inc. High-temperature dual-source organic rankine cycle with gas separations
DE102008005978B4 (de) 2008-01-24 2010-06-02 E-Power Gmbh Niedertemperaturkraftwerk und Verfahren zum Betreiben eines thermodynamischen Zyklus
JP2009174494A (ja) 2008-01-28 2009-08-06 Panasonic Corp ランキンサイクルシステム
US20090205892A1 (en) 2008-02-19 2009-08-20 Caterpillar Inc. Hydraulic hybrid powertrain with exhaust-heated accumulator
US7997076B2 (en) 2008-03-31 2011-08-16 Cummins, Inc. Rankine cycle load limiting through use of a recuperator bypass
US7866157B2 (en) 2008-05-12 2011-01-11 Cummins Inc. Waste heat recovery system with constant power output
US7821158B2 (en) 2008-05-27 2010-10-26 Expansion Energy, Llc System and method for liquid air production, power storage and power release
US20100077792A1 (en) 2008-09-28 2010-04-01 Rexorce Thermionics, Inc. Electrostatic lubricant and methods of use
US8087248B2 (en) 2008-10-06 2012-01-03 Kalex, Llc Method and apparatus for the utilization of waste heat from gaseous heat sources carrying substantial quantities of dust
JP5001928B2 (ja) 2008-10-20 2012-08-15 サンデン株式会社 内燃機関の廃熱回収システム
US20100102008A1 (en) 2008-10-27 2010-04-29 Hedberg Herbert J Backpressure regulator for supercritical fluid chromatography
US8695344B2 (en) 2008-10-27 2014-04-15 Kalex, Llc Systems, methods and apparatuses for converting thermal energy into mechanical and electrical power
US8464532B2 (en) 2008-10-27 2013-06-18 Kalex, Llc Power systems and methods for high or medium initial temperature heat sources in medium and small scale power plants
US8176738B2 (en) 2008-11-20 2012-05-15 Kalex Llc Method and system for converting waste heat from cement plant into a usable form of energy
KR101069914B1 (ko) 2008-12-12 2011-10-05 삼성중공업 주식회사 탱커선의 폐열 회수 장치
WO2010074173A1 (ja) 2008-12-26 2010-07-01 三菱重工業株式会社 排熱回収システムの制御装置
US8176723B2 (en) 2008-12-31 2012-05-15 General Electric Company Apparatus for starting a steam turbine against rated pressure
US8739531B2 (en) 2009-01-13 2014-06-03 Avl Powertrain Engineering, Inc. Hybrid power plant with waste heat recovery system
US8596075B2 (en) 2009-02-26 2013-12-03 Palmer Labs, Llc System and method for high efficiency power generation using a carbon dioxide circulating working fluid
US20100218930A1 (en) 2009-03-02 2010-09-02 Richard Alan Proeschel System and method for constructing heat exchanger
WO2010121255A1 (en) 2009-04-17 2010-10-21 Echogen Power Systems System and method for managing thermal issues in gas turbine engines
CN102414522B (zh) 2009-04-29 2014-03-05 开利公司 跨临界热激活的冷却、加热和制冷系统
FR2945574B1 (fr) * 2009-05-13 2015-10-30 Inst Francais Du Petrole Dispositif de controle du fluide de travail circulant dans un circuit ferme fonctionnant selon un cycle de rankine et procede pour un tel dispositif
WO2010151560A1 (en) * 2009-06-22 2010-12-29 Echogen Power Systems Inc. System and method for managing thermal issues in one or more industrial processes
US20100326076A1 (en) 2009-06-30 2010-12-30 General Electric Company Optimized system for recovering waste heat
JP2011017268A (ja) 2009-07-08 2011-01-27 Toosetsu:Kk 冷媒循環動力変換方法及びシステム
CN101614139A (zh) 2009-07-31 2009-12-30 王世英 多循环发电热力系统
US8434994B2 (en) 2009-08-03 2013-05-07 General Electric Company System and method for modifying rotor thrust
US20110030404A1 (en) 2009-08-04 2011-02-10 Sol Xorce Llc Heat pump with intgeral solar collector
US9316404B2 (en) 2009-08-04 2016-04-19 Echogen Power Systems, Llc Heat pump with integral solar collector
US20120247455A1 (en) 2009-08-06 2012-10-04 Echogen Power Systems, Llc Solar collector with expandable fluid mass management system
KR101103549B1 (ko) 2009-08-18 2012-01-09 삼성에버랜드 주식회사 증기 터빈 시스템 및 증기 터빈 시스템의 에너지 효율 증가 방법
US8627663B2 (en) 2009-09-02 2014-01-14 Cummins Intellectual Properties, Inc. Energy recovery system and method using an organic rankine cycle with condenser pressure regulation
US8869531B2 (en) 2009-09-17 2014-10-28 Echogen Power Systems, Llc Heat engines with cascade cycles
US8096128B2 (en) 2009-09-17 2012-01-17 Echogen Power Systems Heat engine and heat to electricity systems and methods
US8813497B2 (en) 2009-09-17 2014-08-26 Echogen Power Systems, Llc Automated mass management control
US8613195B2 (en) 2009-09-17 2013-12-24 Echogen Power Systems, Llc Heat engine and heat to electricity systems and methods with working fluid mass management control
US8459029B2 (en) * 2009-09-28 2013-06-11 General Electric Company Dual reheat rankine cycle system and method thereof
US8286431B2 (en) 2009-10-15 2012-10-16 Siemens Energy, Inc. Combined cycle power plant including a refrigeration cycle
JP2011106302A (ja) 2009-11-13 2011-06-02 Mitsubishi Heavy Ind Ltd エンジン廃熱回収発電ターボシステムおよびこれを備えた往復動エンジンシステム
EP2529096A4 (en) 2010-01-26 2017-12-06 TMEIC Corporation Energy recovery system and method
US8590307B2 (en) 2010-02-25 2013-11-26 General Electric Company Auto optimizing control system for organic rankine cycle plants
US8419936B2 (en) 2010-03-23 2013-04-16 Agilent Technologies, Inc. Low noise back pressure regulator for supercritical fluid chromatography
BR112012024146B1 (pt) * 2010-03-23 2020-12-22 Echogen Power Systems, Inc. circuito de fluido de trabalho para recuperação de calor perdido e método de recuperação de calor perdido em um circuito de fluido de trabalho
US8752381B2 (en) 2010-04-22 2014-06-17 Ormat Technologies Inc. Organic motive fluid based waste heat recovery system
US8801364B2 (en) 2010-06-04 2014-08-12 Honeywell International Inc. Impeller backface shroud for use with a gas turbine engine
US9046006B2 (en) 2010-06-21 2015-06-02 Paccar Inc Dual cycle rankine waste heat recovery cycle
US8616001B2 (en) 2010-11-29 2013-12-31 Echogen Power Systems, Llc Driven starter pump and start sequence
US8857186B2 (en) 2010-11-29 2014-10-14 Echogen Power Systems, L.L.C. Heat engine cycles for high ambient conditions
US8783034B2 (en) 2011-11-07 2014-07-22 Echogen Power Systems, Llc Hot day cycle
WO2012074940A2 (en) 2010-11-29 2012-06-07 Echogen Power Systems, Inc. Heat engines with cascade cycles
KR101291170B1 (ko) 2010-12-17 2013-07-31 삼성중공업 주식회사 선박용 폐열회수장치
US20120174558A1 (en) 2010-12-23 2012-07-12 Michael Gurin Top cycle power generation with high radiant and emissivity exhaust
US9249018B2 (en) 2011-01-23 2016-02-02 Michael Gurin Hybrid supercritical power cycle having liquid fuel reactor converting biomass and methanol, gas turbine power generator, and superheated CO2 byproduct
CN202055876U (zh) 2011-04-28 2011-11-30 罗良宜 超临界低温空气能发电装置
KR101280520B1 (ko) 2011-05-18 2013-07-01 삼성중공업 주식회사 폐열원 전력생산 시스템
KR101280519B1 (ko) 2011-05-18 2013-07-01 삼성중공업 주식회사 랭킨 사이클 시스템
US8561406B2 (en) 2011-07-21 2013-10-22 Kalex, Llc Process and power system utilizing potential of ocean thermal energy conversion
US9062898B2 (en) 2011-10-03 2015-06-23 Echogen Power Systems, Llc Carbon dioxide refrigeration cycle
WO2013059695A1 (en) 2011-10-21 2013-04-25 Echogen Power Systems, Llc Turbine drive absorption system
US9765009B2 (en) 2011-11-17 2017-09-19 Evonik Degussa Gmbh Processes, products, and compositions having tetraalkylguanidine salt of aromatic carboxylic acid
CN202544943U (zh) 2012-05-07 2012-11-21 任放 一种低温位工业流体余热回收系统
CN202718721U (zh) 2012-08-29 2013-02-06 中材节能股份有限公司 一种高效有机工质朗肯循环系统

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