WO2020059128A1 - 金属／樹脂複合構造体、金属／樹脂複合構造体の製造方法および冷却装置 - Google Patents

Abstract

本発明の金属／樹脂複合構造体（１０６）は、金属部材（１０３）と、金属部材（１０３）に接合し、かつ、熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物により構成された樹脂部材（１０５）と、金属部材（１０３）と樹脂部材（１０５）との間に設けられ、かつ、無機物粒子により構成された無機物粒子層（１０７）と、を備える。そして、金属部材（１０３）は少なくとも樹脂部材（１０５）との接合部表面に微細凹凸形状（１０４）を有し、無機物粒子層（１０７）は金属部材（１０３）の微細凹凸形状（１０４）の一部または全部を覆うように形成されており、金属部材（１０３）と樹脂部材（１０５）とは無機物粒子層（１０７）を介して接合している。

Description

金属／樹脂複合構造体、金属／樹脂複合構造体の製造方法および冷却装置

　本発明は、金属／樹脂複合構造体、金属／樹脂複合構造体の製造方法および冷却装置に関する。

　電気・自動車分野を中心に幅広い産業分野において、鉄系金属やアルミニウム系金属等の金属と熱可塑性樹脂とを一体化させる複合化技術の有用性が増している。
　従来、このような金属と熱可塑性樹脂との接合には、接着剤を使用することが一般的であった。しかし、接着剤を使用する方法は生産工程数を増加させるばかりではなく、経時変化にともない接着力が低下したり、高温下において接合強度が発現しなかったりすることもあるので、特に自動車等の耐熱性が要求される分野への適用を難しくしていた。また、ねじ止め等の機械的な接合方法も従来から広く行われてきたが、軽量化の点で普及が限定されていた。

　金属と熱可塑性樹脂の接合する新しい方法として、表面が粗化された金属部材に熱可塑性樹脂を射出成形する方法が知られている（例えば、特許文献１）。

国際公開第２０１５／８８４７号 特開２００１－６２８６２号公報 特開２０１６－７４１１６号公報

　射出成形において、一般的に、熱可塑性樹脂は金型キャビティに充填するのに充分な流動性を持つ状態になる温度まで加熱して溶融した後に射出成形される。この際、溶融樹脂の流動性は金型キャビティへの充填の容易さを決めるだけではなく、充填後に溶融樹脂が十分な圧力でもってインサート金属の表面粗化部分に浸透するかどうかも左右するための重要な因子となる。流動性を表す一つの指標として溶融樹脂の粘度が挙げられる。高溶融粘度タイプの熱可塑性樹脂、特に高強度および高耐熱特性の視点から有望な非晶性エンジニアリングプラスチック類を用いる場合は、溶融時の流動性に劣るため射出成形による金属－樹脂接合の際には工夫が必要であった（例えば、特許文献２）。

　従来、溶融樹脂の流動性を高めるため、樹脂温度や金型温度を高めることが効果的であるとされてきた。しかし、高い樹脂温度はエネルギー的にも不利であり、また熱による樹脂分解を併発し樹脂本来の物性を損なう場合があった。このような問題点を克服するために様々な方法が提案されているが、その一つが、樹脂の射出時に金型温度の変更を射出成形の１サイクルの中で複数回行うことを特徴としたヒート＆クール成形法である。この方法では、樹脂の射出時の金型温度を樹脂のＴｇ（ガラス転移点）以上に維持することをポイントとしている。しかし、この方法では金型に熱媒と冷媒を交互に流して金型表面の加熱および冷却を繰り返す機能が備えられている特殊な金型および温調システムが必要であった（例えば、特許文献３）。

　本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、金属／樹脂複合構造体における樹脂部材を構成する熱可塑性樹脂の溶融粘度が高くて溶融時の流動性に劣る場合であっても、安定して高い接合強度を示す金属／樹脂複合構造体を提供するものである。

　本発明者らは、金属／樹脂複合構造体における金属部材と樹脂部材との間の接合強度をこれまで以上に高める方法、あるいは溶融粘度が高くて溶融時の流動性に乏しい熱可塑性樹脂を用いた場合であっても高い接合強度を安定的に発現する複合構造体を開発すべく鋭意検討した。その結果、金属部材と樹脂部材との間に無機物粒子層を介在させる方法が有効であることを見出し、本発明に到達した。

　本発明によれば、以下に示す金属／樹脂複合構造体、該金属／樹脂複合構造体の製造方法および冷却装置が提供される。

［１］
　金属部材と、
　上記金属部材に接合し、かつ、熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物により構成された樹脂部材と、
　上記金属部材と上記樹脂部材との間に設けられ、かつ、無機物粒子により構成された無機物粒子層と、
を備え、
　上記金属部材は少なくとも上記樹脂部材との接合部表面に微細凹凸形状を有し、
　上記無機物粒子層は上記金属部材の上記微細凹凸形状の一部または全部を覆うように形成されており、
　上記金属部材と上記樹脂部材とは上記無機物粒子層を介して接合している金属／樹脂複合構造体。
［２］
　上記［１］に記載の金属／樹脂複合構造体において、
　上記無機物粒子層はシリカ粒子を含む金属／樹脂複合構造体。
［３］
　上記［１］または［２］に記載の金属／樹脂複合構造体において、
　上記無機物粒子層の平均厚みが１ｎｍ以上４００ｎｍ以下である金属／樹脂複合構造体。
［４］
　上記［１］または［２］に記載の金属／樹脂複合構造体において、
　上記無機物粒子層の平均厚みが２ｎｍ以上１００ｎｍ以下である金属／樹脂複合構造体。
［５］
　上記［１］乃至［４］のいずれか一つに記載の金属／樹脂複合構造体において、
　上記無機物粒子の平均粒子径が１ｎｍ以上１００ｎｍ以下である金属／樹脂複合構造体。
［６］
　上記［１］乃至［５］のいずれか一つに記載の金属／樹脂複合構造体において、
　上記微細凹凸形状の凸部と凹部の高低差の平均値が１０ｎｍ以上２００μｍ以下である金属／樹脂複合構造体。
［７］
　上記［１］乃至［６］のいずれか一つに記載の金属／樹脂複合構造体において、
　上記熱可塑性樹脂が非晶性熱可塑性樹脂を含む金属／樹脂複合構造体。
［８］
　上記［１］乃至［７］のいずれか一つに記載の金属／樹脂複合構造体において、
　上記金属部材が鉄系金属、アルミニウム系金属、マグネシウム系金属、銅系金属およびチタン系金属から選ばれる一種または二種以上の金属を含む金属／樹脂複合構造体。
［９］
　上記［１］乃至［８］のいずれか一つに記載の金属／樹脂複合構造体を製造するための製造方法であって、
　表面に微細凹凸形状を有する金属部材を準備する工程と、
　上記金属部材の上記微細凹凸形状の一部または全部を覆うように無機物粒子により構成された無機物粒子層を形成する工程と、
　上記無機物粒子層を形成した上記金属部材を金型内に配置し、熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物を上記金型内に射出することにより、上記無機物粒子層を介して上記金属部材に樹脂部材を接合する工程と、
を含む金属／樹脂複合構造体の製造方法。
［１０］
　上記［９］に記載の金属／樹脂複合構造体の製造方法において、
　上記無機物粒子層は無機物粒子分散液を用いて形成する金属／樹脂複合構造体。
［１１］
　発熱体と接触可能である金属製の冷却フィンと、
　熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物からなり、かつ、上記冷却フィンの一部に設けられたフレーム部材と、
　上記フレーム部材に接合された金属製の冷媒導管と、
を備える、冷却装置であって、
　上記冷媒導管の外周面に、上記フレーム部材を構成する上記樹脂組成物が無機物粒子層を介して接合しており、
　上記冷媒導管の上記外周面は少なくとも上記フレーム部材との接合部表面に微細凹凸形状を有し、
　上記無機物粒子層は上記冷媒導管の上記微細凹凸形状の一部または全部を覆うように形成されている、冷却装置。
［１２］
　上記無機物粒子層はシリカ粒子を含む、上記［１１］に記載の冷却装置。
［１３］
　上記発熱体が電池セルを含む、上記［１１］または［１２］に記載の冷却装置。

　本発明によれば、金属／樹脂複合構造体における樹脂部材を構成する熱可塑性樹脂の溶融粘度が高くて溶融時の流動性に劣る場合であっても、安定して高い接合強度を示す金属／樹脂複合構造体を提供することができる。

　上述した目的、およびその他の目的、特徴および利点は、以下に述べる好適な実施の形態、およびそれに付随する以下の図面によってさらに明らかになる。

本発明に係る実施形態の金属／樹脂複合構造体の構造の一例を示した外観図である。 本発明に係る実施形態の金属／樹脂複合構造体の接合部の構造の一例を概念的に示した断面図である。 実施例１で得られた金属／樹脂複合構造体の接合部断面のＳＥＭ像（反射電子像）を示す図である。 実施例１で得られた金属／樹脂複合構造体の接合部断面のＳＥＭ／ＥＤＳ画像の二次電子像（元素マッピング像）を示す図である。 実施例１で得られた金属／樹脂複合構造体の接合部断面のＳＥＭ／ＥＤＳ画像における無機物粒子層のＥＤＳスペクトルを示す図である。 本発明に係る実施形態の冷却装置の一例を示す斜視図である。 本発明に係る実施形態の冷却装置の一例を示す正面図である。 図７のＡ部の拡大図である。 本発明に係る実施形態の冷却装置を構成する金属製の冷却フィンと冷媒導管の配置を示す図である。 図９の配置図をｚ方向から見た図面である。すなわち、冷却フィンの周縁部への冷媒導管の嵌合の一例を示すイメージ図面である（（ａ）は密嵌前、（ｂ）は密嵌後）。

　以下に、本発明の実施形態について、図面を用いて説明する。なお、すべての図面において、同様な構成要素には共通の符号を付し、適宜説明を省略する。また、図は概略図であり、実際の寸法比率とは一致していない。文中の数字の間にある「～」は特に断りがなければ、以上から以下を表す。

＜金属／樹脂複合構造体＞
　本実施形態に係る金属／樹脂複合構造体について説明する。
　図１は、本発明に係る実施形態の金属／樹脂複合構造体１０６の構造の一例を示す外観図である。図２は、本発明に係る実施形態の金属／樹脂複合構造体１０６の接合部の構造の一例を概念的に示した断面図である。
　図１および図２に示すように、金属／樹脂複合構造体１０６は、金属部材１０３と、金属部材１０３に接合し、かつ、熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物（Ｐ）により構成された樹脂部材１０５と、金属部材１０３と樹脂部材１０５との間に設けられ、かつ、無機物粒子により構成された無機物粒子層１０７と、を備える。そして、金属部材１０３は少なくとも樹脂部材１０５との接合部表面に微細凹凸形状１０４を有し、無機物粒子層１０７は金属部材１０３の微細凹凸形状１０４の一部または全部を覆うように形成されており、金属部材１０３と樹脂部材１０５とは無機物粒子層１０７を介して接合している。
　ここで、無機物粒子層１０７は、微細凹凸形状１０４に追随する形で微細凹凸形状１０４の形成領域の上に形成されている。したがって、無機物粒子層１０７の表面の三次元形状は、微細凹凸形状１０４の三次元形状にほぼ一致していることが予想される。
　無機物粒子層１０７は、金属－樹脂接合部断面の元素マッピング分析法によって、その存在を確認することができる。具体的には、イオンミリング法による接合部断面の切り出し、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による反射電子像の獲得およびエネルギー分散型Ｘ線分析（ＥＤＳ）を行うことによって無機物粒子層１０７を検知することができる。
　図３および図4に、このようなＳＥＭ／ＥＤＳ分析によって観察した、実施例１に係る金属／樹脂複合構造体１０６の接合部周辺の断面図を示す。金属部材１０３の表面１１０に形成された微細凹凸形状１０４に追従するように無機物粒子層１０７が存在することが確認されている。

　本実施形態に係る金属／樹脂複合構造体１０６は、樹脂部材１０５を構成する樹脂組成物（Ｐ）が、金属部材１０３の表面１１０に形成された微細凹凸形状１０４に侵入して金属と樹脂が接合し、金属―樹脂界面を形成することにより得られる。

　金属部材１０３の樹脂部材１０５との接合部表面の微細凹凸形状１０４の中に樹脂組成物（Ｐ）が侵入することによって、金属部材１０３と樹脂部材１０５との間に物理的な抵抗力（アンカー効果）が効果的に発現し、通常では接合が困難な金属部材１０３と樹脂組成物（Ｐ）からなる樹脂部材１０５とを強固に接合することが可能になったものと考えられる。

　このようにして得られた金属／樹脂複合構造体１０６は、金属部材１０３と樹脂部材１０５の界面への水分や湿気の浸入を防ぐこともできる。つまり、金属／樹脂複合構造体１０６の付着界面における気密性や水密性を向上させることもできる。

　以下、金属／樹脂複合構造体１０６を構成する各部材について説明する。

（金属部材）
　本実施形態に係る金属部材１０３は、少なくとも樹脂部材１０５との接合部表面に微細凹凸形状１０４を有する金属部材である。微細凹凸形状１０４は、後述する様々な粗化方法によって形成することができる。粗化方法の種類によっては、微細凹凸形状１０４を含む領域の凹凸形状は、相対的に大きなスケールの第１凹凸形状部と、上記第１凹凸形状部の表面に形成された相対的に小さなスケールの第２凹凸形状部と、により構成される場合がある。本実施形態における微細凹凸形状１０４は、第１凹凸形状部のみを有する態様、第２凹凸形状部のみを有する態様および第１凹凸形状部と第２凹凸形状部の両方を有する態様を包含する用語として用いられる。

　微細凹凸形状１０４の凹部の深さ、すなわち微細凹凸形状１０４の凸部と凹部の高低差の平均値は、特に限定されないが、例えば、１０ｎｍ以上２００μｍ以下とすることができる。上記高低差の平均値は、大きくは金属表面の粗化方法によって決定され、例えば後述する薬液法では１０ｎｍ以上１００μｍ未満に、レーザー加工では１００μｍ以上２００μｍ以下にすることができる。なお、本実施形態において、上記高低差の平均値とはＪＩＳ　Ｂ０６０１：２００１に準拠して測定される十点平均粗さ（Ｒｚｊｉｓ）と同義である。

　微細凹凸形状１０４は、例えば、間隔周期が５ｎｍ以上５００μｍ以下である凸部が林立した微細凹凸形状であることが好ましい。
　ここで、微細凹凸形状の間隔周期は凸部から隣接する凸部までの距離の平均値であり、電子顕微鏡またはレーザー顕微鏡で撮影した写真、あるいは表面粗さ測定装置を用いて求めることができる。
　電子顕微鏡またはレーザー顕微鏡により測定される間隔周期は通常５００ｎｍ未満の間隔周期である。具体的には、以下の手順で間隔周期を測定することができる。まず、金属部材１０３の接合部表面を撮影する。次いで、得られた写真から、任意の凸部を５０個選択し、それらの凸部から隣接する凸部までの距離をそれぞれ測定する。そして、凸部から隣接する凸部までの距離の全てを積算して５０で除したものを間隔周期とする。一方、５００ｎｍを超える間隔周期は、表面粗さ測定装置を用いて求められ、ＪＩＳ　Ｂ０６０１：２００１に準拠して測定される粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）と同義である。
　なお、通常、金属部材１０３の接合部表面だけでなく、金属部材１０３の表面全体に対し、表面粗化処理が施されているため、金属部材１０３の接合部表面と同一面で、接合部表面以外の箇所から間隔周期を測定することもできる。

　上記間隔周期は、好ましくは１０ｎｍ以上３００μｍ以下、より好ましくは２０ｎｍ以上２００μｍ以下である。
　上記間隔周期が上記下限値以上であると、微細凹凸形状の凹部に樹脂部材１０５を構成する樹脂組成物が十分に進入することができ、金属部材１０３と樹脂部材１０５との接合強度をより向上させることができる。また、上記間隔周期が上記上限値以下であると、金属部材１０３と樹脂部材１０５との接合部分に隙間が生じるのを抑制できる。その結果、金属部材１０３と樹脂部材１０５との界面の隙間から水分等の不純物が浸入することを抑制できるため、金属／樹脂複合構造体１０６を高温、高湿下で用いた際、強度が低下することを抑制できる。

　微細凹凸形状１０４の凹部には、無機物粒子層１０７を介して熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物（Ｐ）が侵入している。本実施形態においては、凹部には、凹部の深さｄの１／２以上の深さの領域まで、樹脂組成物（Ｐ）が侵入していることが好ましい。すなわち、凹部への樹脂組成物（Ｐ）の侵入深さＤが、Ｄ≧ｄ／２を満たしていることが好ましい。

　金属部材１０３は、例えば、金属材料（Ｍ）を加工し、次いで、表面への微細凹凸形状１０４を形成することによって得ることができる。金属材料（Ｍ）の種類は特に制限されないが、例えば、鉄系金属（鉄、鉄合金、鉄鋼材、ステンレス鋼等）、アルミニウム系金属（アルミニウム、アルミニウム合金等）、マグネシウム系金属（マグネシウム、マグネシウム合金等）、銅系金属（銅、銅合金等）、チタン系金属（チタン、チタン合金）等を挙げることができる。これらの金属は単独で使用してもよいし、二種以上を組み合わせて使用してもよい。上記金属は用途に応じて最適の金属が選択される。例えば、ノートパソコン筐体等のように軽量性が重視される用途においては、ＪＩＳ　Ｈ４０００に規定された合金番号１０５０、２０１４、３００３、５０５２、６０６３、７０７５等のアルミニウム系金属、あるいはＡＺ９１、ＡＺ８０、ＡＺ９１Ｄ、ＡＳ２１等のマグネシウム系金属が用いられ、自動車等の機械特性が重要視される用途においては、ＳＰＣＣ、ＳＰＨＣ、ＳＡＰＨ、ＳＰＦＨに代表される圧延軟鋼、ステンレス鋼に代表される鉄系金属が用いられる。

　金属部材１０３の形状は、樹脂部材１０５と接合できる形状であれば特に限定されず、例えば、平板状、曲板状、棒状、筒状、塊状等とすることができる。また、これらの組み合わせからなる構造体であってもよい。
　また、樹脂部材１０５と接合する接合部表面の形状は、特に限定されないが、例えば、平面、曲面等が挙げられる。

　金属部材１０３は、金属材料を切断やプレス等による塑性加工や、打ち抜き加工、切削、研磨、放電加工等の除肉加工によって上述した所定の形状に加工された後に、後述する粗化処理がなされたものが好ましい。要するに、種々の加工法により、必要な形状に加工されたものを用いることが好ましい。

　金属部材１０３の少なくとも樹脂部材１０５との接合部表面に存在する微細凹凸形状１０４は、公知の金属表面粗化方法によって形成することが可能である。例えば、薬液処理法；陽極酸化法；サンドブラスト、ローレット加工、レーザー加工等の機械的切削法等が挙げられる。薬液処理法としては、例えば、酸系エッチング剤を用いる方法（国際公開第２０１５／００８８４７号、特開２００１-３４８６８４号、国際公開第２００８／８１９３３号等）、水和ヒドラジン、アンモニア、及び水溶性アミン化合物から選ばれる１種以上のアミン系水溶液で処理する方法（国際公開第２００９／３１６３２号、特開２００５－１１９００５号等）、酸、ベンズイミダゾール化合物及び水を含む銅表面処理剤を用いる方法（特許４２４２９１５号等）、金属めっき層を付与後に無機酸処理する方法（国際公開第２０１６／１７１１２８号）等を例示することができる。

（無機物粒子層）
　本実施形態に係る無機物粒子層１０７は無機物粒子により構成される。
　本実施形態に係る無機物粒子層１０７を構成する無機物粒子は特に限定されないが、一次粒子の平均粒子径が好ましくは１ｎｍ以上１００ｎｍ以下、より好ましくは１ｎｍ以上７０ｎｍ以下、さらに好ましくは１ｎｍ以上５０ｎｍ以下、さらにより好ましくは１ｎｍ以上３０ｎｍ以下、特に好ましくは１ｎｍ超え２０ｎｍ未満のナノ粒子であり、一次粒子が数個～数百個凝集した二次粒子構造となっていてもよい。
　無機物粒子層１０７を構成する無機物粒子の平均粒子径は、例えば、金属部材１０３と樹脂部材１０５の接合部の断面電子顕微鏡（ＴＥＭやＳＥＭ）によって測定することができる。
　無機物粒子の平均粒子径が上記下限値以上であると、金属部材１０３上の微細凹凸形状１０４に無機物粒子層１０７を形成する際に用いられる分散液中の無機物粒子間の凝集による作業性低下を抑制することができる。
　また、無機物粒子の平均粒子径が上記上限値以下であると、金属部材１０３上の微細凹凸形状１０４の凹部と凸部の平均高低差がｎｍオーダーと小さな場合においても本実施形態の接合強度向上効果を十分に発現させることができる。
　また、無機物粒子の平均粒子径は金属部材１０３上の微細凹凸形状１０４の凹部と凸部の平均高低差よりも小さいことが好ましい。

　無機物粒子層１０７は特に限定されないが、例えば、無機物粒子の凝集体（二次粒子）により形成される層である。無機物粒子層１０７の平均厚み（Ｂ）は好ましくは１ｎｍ以上４００ｎｍ以下、より好ましくは１ｎｍ以上３００ｎｍ以下、さらに好ましくは１ｎｍ以上２５０ｎｍ以下、さらにより好ましくは１ｎｍ超え２００ｎｍ未満、特に好ましくは２ｎｍ以上１００ｎｍ以下である。
　無機物粒子層１０７の平均厚み（Ｂ）は、例えば、金属／樹脂複合構造体１０６の任意の３点の接合部の断面をＳＥＭ／ＥＤＳを用いて観察し、得られた各ＳＥＭ／ＥＤＳ画像から測定される厚みを平均した値を採用することができる。
　無機物粒子層１０７の平均厚み（Ｂ）が上記範囲内であると、金属／樹脂複合構造体１０６の接合強度をより一層向上させることができる。
　また、無機物粒子層１０７の平均厚み（Ｂ）は金属部材１０３上の微細凹凸形状１０４の凹部と凸部の平均高低差よりも薄いことが好ましい。

　本実施形態に係る無機物粒子層１０７を構成する無機物粒子としては特に限定されないが、例えば、シリカ粒子、酸化スズ粒子、ナノダイヤ粒子、ジルコニア粒子、酸化ニオブ粒子、酸化鉄粒子、アルミナ粒子、カーボンナノファイバー等を用いることができる。
　これらの中でもシリカ粒子が好ましい。
ここで、無機物粒子層１０７がシリカ粒子を含む場合、無機物粒子層１０７の全体を１００質量％としたとき、シリカ粒子以外の無機物粒子の含有量は、例えば６０質量％以下、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、特に好ましくは１０質量％以下である。

（樹脂部材）
　以下、本実施形態に係る樹脂部材１０５について説明する。
　樹脂部材１０５は熱可塑性樹脂（Ａ）を含む樹脂組成物（Ｐ）により構成される。樹脂組成物（Ｐ）は、樹脂成分として熱可塑性樹脂（Ａ）と、必要に応じて充填材（Ｂ）と、含む。さらに、樹脂組成物（Ｐ）は必要に応じてその他の配合剤を含む。なお、便宜上、樹脂部材１０５が熱可塑性樹脂（Ａ）のみからなる場合であっても、樹脂部材１０５は熱可塑性樹脂組成物（Ｐ）により構成されると記載する。

　熱可塑性樹脂（Ａ）としては特に限定されないが、例えば、ポリオレフィン系樹脂、ポリメタクリル酸メチル樹脂等のポリメタクリル系樹脂、ポリアクリル酸メチル樹脂等のポリアクリル系樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリビニルアルコール－ポリ塩化ビニル共重合体樹脂、ポリビニルアセタール樹脂、ポリビニルブチラール樹脂、ポリビニルホルマール樹脂、ポリメチルペンテン樹脂、無水マレイン酸－スチレン共重合体樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエーテルケトン樹脂等の芳香族ポリエーテルケトン、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、スチレン系エラストマー、ポリオレフィン系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリアミド系エラストマー、アイオノマー、アミノポリアクリルアミド樹脂、イソブチレン無水マレイン酸コポリマー、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン樹脂（ＡＢＳ）、ＡＣＳ、ＡＥＳ、ＡＳ、ＡＳＡ、ＭＢＳ、エチレン－塩化ビニルコポリマー、エチレン－酢酸ビニルコポリマー、エチレン－酢酸ビニル－塩化ビニルグラフトポリマー、エチレン－ビニルアルコールコポリマー、塩素化ポリ塩化ビニル樹脂、塩素化ポリエチレン樹脂、塩素化ポリプロピレン樹脂、カルボキシビニルポリマー、ケトン樹脂、非晶性コポリエステル樹脂、ノルボルネン樹脂、フッ素プラスチック、ポリテトラフルオロエチレン樹脂、フッ素化エチレンポリプロピレン樹脂、ＰＦＡ、ポリクロロフルオロエチレン樹脂、エチレンテトラフルオロエチレンコポリマー、ポリフッ化ビニリデン樹脂、ポリフッ化ビニル樹脂、ポリアリレート樹脂、熱可塑性ポリイミド樹脂、ポリ塩化ビニリデン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、ポリ酢酸ビニル樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリパラメチルスチレン樹脂、ポリアリルアミン樹脂、ポリビニルエーテル樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、変性ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）樹脂、ポリメチルペンテン樹脂、オリゴエステルアクリレート、キシレン樹脂、マレイン酸樹脂、ポリヒドロキシブチレート樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリ乳酸樹脂、ポリグルタミン酸樹脂、ポリカプロラクトン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリアクリロニトリル樹脂、スチレン－アクリロニトリル共重合体樹脂等が挙げられる。

　本実施形態においては、熱可塑性樹脂（Ａ）は非晶性熱可塑性樹脂を含むことが好ましい。例えば、非晶性熱可塑性樹脂（Ａ_１）と上記非晶性熱可塑性樹脂（Ａ_１）とは異なる種類の非晶性熱可塑性樹脂（Ａ_２）とのブレンド（アロイ）；非晶性熱可塑性樹脂（Ａ_１）と結晶性熱可塑性樹脂（Ａ_３）とのブレンド（アロイ）；等を用いる場合において、本実施形態に係る効果をより効果的に得ることができる。
　ここで、非晶性熱可塑性樹脂（Ａ_１またはＡ_２）とは結晶状態をとりえないか、あるいは結晶化しても結晶化度が極めて低い熱可塑性樹脂を指し、さらに詳しくはアモルファスポリマーとも呼ばれ、原子または分子が三次元的に規則正しい空間格子をとらずに、それらが不規則に集合した固体状態（無定形）である。
　無定形状態にはガラス状態とゴム状態があり、ガラス転移点（Ｔｇ）以下では硬いガラス状を示すが、Ｔｇ以上では軟らかいゴム状を示す特徴をもつ熱可塑性樹脂であり、上述の熱可塑性樹脂群の中では、例えば、ポリスチレン、ＡＢＳ、ポリカーボネート樹脂、変性ポリフェニレンエーテル、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルイミド等が該当する。このような非晶性熱可塑性樹脂は、高強度および高耐熱性を示すことから多くの産業分野で注目されている樹脂である。しかし、金属表面に微細凹凸形状を形成させ樹脂を金属に物理的にアンカー効果で接合するような金属樹脂一体化接合においては、その高い溶融粘度と低流動性のため、樹脂を微細凹凸形状に十分に侵入させることが困難であり、ヒート＆クール成形等の特殊な成形法に頼らざるを得なかった。

　本実施形態によれば、このような高溶融粘度型の樹脂または樹脂組成物を用いた場合であってもヒート＆クール成形法等の特殊な成形法を用いなくても十分な接合強度を有する金属／樹脂複合構造体１０６を得ることができる。また、本実施形態に係る金属／樹脂複合構造体１０６の製造方法において、ヒート＆クール成形等の特殊な射出成形法を組み合わせれば、接合強度をさらに飛躍的に向上させることができる。

　樹脂組成物（Ｐ）の構成成分として、前述のように上記非晶性熱可塑性樹脂を単独で若しくは２種以上適宜組み合わせて使用してもよいし、非晶性熱可塑性樹脂と結晶性熱可塑性樹脂を適宜組み合わせて使用してもよい。樹脂組成物（Ｐ）が非晶性熱可塑性樹脂を含む場合は、樹脂組成物（Ｐ）全体に対して当該非晶性熱可塑性樹脂を１０重量％以上、好ましくは２０質量％以上、より好ましくは３０質量％以上含有することが好ましい。
　非晶性熱可塑性樹脂の中では、寸法安定性に優れ、成形収縮が相対的に小さく、吸水率が小さな変性ポリフェニレンエーテル（以下、ｍ－ＰＰＥと略記する場合がある）または該ｍ－ＰＰＥを含有する樹脂組成物が好ましい。

　本実施形態に係るｍ－ＰＰＥは、ＰＰＥ１００重量部に対してポリスチレン、ハイインパクトポリスチレン、シンジオタクチックポリスチレンおよびゴム補強したシンジオタクチックポリスチレンから選択される少なくとも一種を５００重量部以下の範囲、好ましくは２００重量部以下の範囲で加えたものであることが好ましい。本実施形態に係るＰＰＥとしては、汎用性と入手容易性等の視点から、ポリ（２，６－ジメチル－１，４－フェニレンエーテル）、２，６－ジメチルフェノールと２，３，６－トリメチルフェノールとの共重合体等が好んで用いられる。

（充填材（Ｂ））
　樹脂組成物（Ｐ）は、金属部材１０３と樹脂部材１０５との線膨張係数差の調整や樹脂部材１０５の機械的強度を向上させる観点から、充填材（Ｂ）をさらに含んでもよい。
　充填材（Ｂ）としては、例えば、ガラス繊維、炭素繊維、炭素粒子、粘土、タルク、シリカ、ミネラル、セルロース繊維からなる群から一種または二種以上を選ぶことができる。これらのうち、好ましくは、ガラス繊維、炭素繊維、タルク、ミネラルから選択される一種または二種以上である。

　充填材（Ｂ）の形状は特に限定されず、繊維状、粒子状、板状等どのような形状であってもよい。充填材（Ｂ）は、最大長さが１０ｎｍ以上６００μｍ以下の範囲にある充填材を数分率で５～１００％有することが好ましい。当該最大長さは、より好ましくは、３０ｎｍ以上５５０μｍ以下、さらに好ましくは５０ｎｍ以上５００μｍ以下である。また、該最大長さの範囲にある充填材（Ｂ）の数分率は、好ましくは、１０～１００％であり、より好ましくは２０～１００％である。

　充填材（Ｂ）の最大長さが上記範囲にあると、樹脂組成物（Ｐ）の成形時に溶融した熱可塑性樹脂（Ａ）中を充填材（Ｂ）が容易に動くことができるので、後述する金属／樹脂複合構造体１０６の製造時において、金属部材１０３の表面付近にも一定程度の割合で充填材（Ｂ）を存在させることが可能となる。そのため、上述したように充填材（Ｂ）と相互作用をする樹脂が金属部材１０３表面の微細凹凸形状１０４形成領域上の無機物粒子層１０７に入り込むことで、より強固な接合強度を持つことが可能となる。

　なお、樹脂組成物（Ｐ）が充填材（Ｂ）を含む場合、その含有量は、熱可塑性樹脂（Ａ）１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上１００質量部以下であり、より好ましくは５質量部以上９０質量部以下であり、特に好ましくは１０質量部以上８０質量部以下である。

（その他の配合剤）
　樹脂組成物（Ｐ）には、個々の機能を付与する目的でその他の配合剤を含んでもよい。このような配合剤としては、熱安定剤、酸化防止剤、顔料、耐候剤、難燃剤、可塑剤、分散剤、滑剤、離型剤、帯電防止剤等が挙げられる。

　なお、樹脂組成物（Ｐ）がその他配合剤を含む場合、その含有量は、熱可塑性樹脂（Ａ）１００質量部に対して、好ましくは０．０００１～５質量部であり、より好ましくは０．００１～３質量部である。

（樹脂組成物（Ｐ）の調製方法）
　樹脂組成物（Ｐ）の調製方法は特に限定されず、一般的に公知の方法により調製することができる。例えば、以下の方法が挙げられる。まず、熱可塑性樹脂（Ａ）、必要に応じて充填材（Ｂ）、さらに必要に応じてその他の配合剤とを、バンバリーミキサー、単軸押出機、２軸押出機、高速２軸押出機等の混合装置を用いて、混合または溶融混合することにより、樹脂組成物（Ｐ）が得られる。

＜金属／樹脂複合構造体の製造方法＞
　本実施形態に係る金属／樹脂複合構造体１０６は、例えば、以下の工程１、２および３を順次実施することにより製造することができる。以下、各々の工程について説明する。
（工程１）表面１１０に微細凹凸形状１０４を有する金属部材１０３を準備する工程
（工程２）金属部材１０３の微細凹凸形状１０４の一部または全部を覆うように無機物粒子により構成された無機物粒子層１０７を形成する工程（以下、無機物粒子層形成工程とも呼ぶ。）
（工程３）無機物粒子層１０７を形成した金属部材１０３を金型内に配置し、熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物を上記金型内に射出することにより、無機物粒子層１０７を介して金属部材１０３に樹脂部材１０５を接合する工程（以下、射出成形工程とも呼ぶ。）
　以下、具体的に説明する。なお、表面１１０に微細凹凸形状１０４を有する金属部材１０３を準備する工程は前述したため、ここでは説明を省略する。

＜工程２：無機物粒子層形成工程＞
　金属部材１０３の微細凹凸形状１０４の形成領域上に無機物粒子層１０７を形成する方法は特に限定されないが、例えば、微細凹凸形状１０４の形成領域上に無機物粒子分散液を塗工することによって形成することができる。シリカ粒子、酸化スズ粒子、ナノダイヤ粒子、ジルコニア粒子、酸化ニオブ粒子、酸化鉄粒子、アルミナ粒子、カーボンナノファイバー等に代表される無機物粒子の平均粒子径（一次粒子）は好ましくは１ｎｍ以上１００ｎｍ以下、より好ましくは１ｎｍ以上７０ｎｍ以下、さらに好ましくは１ｎｍ以上５０ｎｍ以下、さらにより好ましくは１ｎｍ以上３０ｎｍ以下、特に好ましくは１ｎｍ超え２０ｎｍ未満のナノ粒子であり、一次粒子が数個～数百個凝集した二次粒子構造となっていてもよい。このような無機物微粒子は、固相法、液相法、および気相法によって調製可能であるが、小粒径化能の視点からは液相法、気相法（火炎処理を含む）が好ましい。なお、後述する実施例では、テトラメチルオルソシリケートを原料に用いた液相法を採用している。
　無機物粒子として市販品を用いることもできる。このような無機物粒子としては、例えばカーボンナノファイバー分散液としてＭＤナノテック社製ＣＮＦ５質量％エタノール分散液（品名；ＭＤＣＮＦ／エタノール）、ナノシリカ分散液としてジャパンナノコート社製の２～９ｎｍのシングルナノシリカ粒子４質量部をメタノール９１質量部と水５質量部に分散混合したもの（品名；Ｂ－４）、ジャパンナノコート社製の２～９ｎｍのシングルナノシリカ粒子３質量部と酸化スズナノ粒子０．１質量％をメタノール８９質量部と水８質量部に分散混合したもの（品名；ＰＭ－Ｓ）、日産化学社製の粒径１０～２０ｎｍのシリカ微粒子を水に分散させたもの（品名；スノーテックス３０）、扶桑化学社製の約１５ｎｍのナノシリカ粒子（品名；ＰＬ－１）２０質量部とメタノール８０質量部との混合液、ダイヤモンドナノ粒子分散液としてニューメタルス・アンド・ケミカルズ・コーポレーション社製水分散液（品名；ナノアマンド、平均粒径；約４ｎｍ、固形分５質量％）を例示することができる。
　分散液中の溶媒としては、水、メタノール、エタノール等を例示できるが、分散液中の無機物粒子の分散性と塗布後の溶媒留去効率の視点からメタノールおよび水が好ましい。

　無機物粒子分散液の金属部材１０３の表面１１０への塗工方法は特に限定されないが、例えば、分散液中に金属部材１０３を浸漬する方法や、金属部材１０３の表面に分散液を噴霧塗工する方法等が挙げられる。噴霧塗工とは具体的には、スプレーガンで被塗装表面に吹きつけ、塗工をおこなう方法である。いずれの塗工法においても、塗工は通常、常温付近にておこなうことができる。その他、バーコーターやスピンコーター等を用いたコーティングをおこなうのも好ましい例である。

　塗工後の乾燥方法についても特に限定されないが、例えば、自然乾燥や加熱強制乾燥等の公知の方法を用いることができる。本実施形態では、好ましく用いられる金属部材１０３の形状を鑑みると、上記乾燥工程も含め加熱する工程を含むことが、金属部材１０３の微細凹凸形状１０４に無機物粒子を侵入させる観点から好ましい。

＜工程３：射出成形工程＞
　射出工程は具体的には、工程２まで終了した金属部材１０３を射出成形金型のキャビティ部にインサートし、樹脂組成物（Ｐ）を無機物粒子層１０７と接するように金型に射出する射出成形法によって樹脂部材１０５を成形し、金属／樹脂複合構造体１０６を製造する工程である。
　具体的には、まず、射出成形用の金型を用意し、その金型を開いてその一部に工程２を終了した後の金属部材１０３を設置する。その後、金型を閉じ、樹脂組成物（Ｐ）の少なくとも一部が金属部材１０３の表面１１０に形成された無機物粒子層１０７と接するように、上記金型内に樹脂組成物（Ｐ）を射出して固化する。その後、金型を開き離型することにより、金属／樹脂複合構造体１０６を得ることができる。

　また、上記射出成形工程においては、公知の射出発泡成形や、金型の温度制御を射出成形の一サイクルの中で行い加熱冷却する公知のヒート＆クール成形を併用してもよい。ヒート＆クール成形の条件としては、射出成形金型を８０℃以上３００℃以下の温度に加熱し、樹脂組成物（Ｐ）の射出が完了した後、射出成形金型を冷却することが望ましい。金型を加熱する温度は、樹脂組成物（Ｐ）を構成する熱可塑性樹脂（Ａ）によって好ましい範囲が異なり、結晶性樹脂で融点が２００℃未満の熱可塑性樹脂であれば、８０℃以上２００℃以下が好ましく、結晶性樹脂で融点が２００℃以上の熱可塑性樹脂であれば、１２０℃以上３００℃以下が好ましい。非晶性樹脂を含有する樹脂組成物においては、樹脂のＴｇ（ガラス転移温度）以上の温度で射出完了させた後、２０℃以上１８０℃以下に金型を冷却することが好ましい。

＜金属／樹脂複合構造体の用途＞
　本実施形態に係る金属／樹脂複合構造体１０６は、生産性が高く、形状制御の自由度も高いので、様々な用途に展開することが可能である。
　さらに、本実施形態に係る金属／樹脂複合構造体１０６は、高い気密性、水密性が発現するので、これらの特性に応じた用途に好適に用いられる。

　例えば、車両用構造部品、車両搭載用品、電子機器の筐体、家電機器の筐体、構造用部品、機械部品、種々の自動車用部品、電子機器用部品、家具、台所用品等の家財向け用途、医療機器、建築資材の部品、その他の構造用部品や外装用部品等が挙げられる。

　より具体的には、樹脂だけでは強度が足りない部分を金属がサポートする様にデザインされた次のような部品である。例えば、車両関係では、インスツルメントパネル、コンソールボックス、ドアノブ、ドアトリム、シフトレバー、ペダル類、グローブボックス、バンパー、ボンネット、フェンダー、トランク、ドア、ルーフ、ピラー、座席シート、ラジエータ、オイルパン、ステアリングホイール；電子機器関係では、ＥＣＵボックス、ＬＩＢ電池モジュール、電装部品、パソコン、携帯電話、スマートフォン、デジタルカメラ、タブレット型ＰＣ、携帯音楽プレーヤー、携帯ゲーム機、充電器、電池等電子情報機器、ロボット用部材等；家電関係では、冷蔵庫、洗濯機、掃除機、電子レンジ、エアコン、照明機器、電気湯沸かし器、テレビ、時計、換気扇、プロジェクター、スピーカー等が挙げられる。また、建材や家具類として、ガラス窓枠、手すり、カーテンレール、たんす、引き出し、クローゼット、書棚、机、椅子等が挙げられる。また、精密電子部品類として、コネクタ、リレー、ギヤ等が挙げられる。また、輸送容器として、輸送コンテナ、スーツケース、トランク等が挙げられる。

　また、金属部材１０３の高い熱伝導率と、樹脂部材１０５の断熱的性質とを組み合わせ、ヒートマネージメントを最適に設計する機器に使用される部品用途、例えば、各種発熱体の冷却装置として用いることもできる。具体的には、サーバーユニットの冷却ジャケット、ＬＩＢ電池モジュールの冷却ジャケットを例示できる。以下、本実施形態に係る金属／樹脂複合構造体１０６の用途の一例として、冷却装置について図面を用いて説明する。

＜冷却装置＞
　本実施形態に係る冷却装置の一態様を図６（斜視図）、図７（正面図）および図８（マニホールド要素周辺の拡大図）に示した。
　本実施形態に係る冷却装置２００は、発熱体（例えば、電池セル、図示せず）と接触可能（好ましくは対面接触可能）である金属製の冷却フィン２０１と、熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物からなり、かつ、冷却フィン２０１の一部に設けられたフレーム部材２０２と、フレーム部材２０２に接合された金属製の冷媒導管２０７と、を備える。
　ここで、冷却フィン２０１は、発熱体と対面接触可能である大きさを有することが好ましく、その形状は矩形かつ平板状であることが好ましい。
　フレーム部材２０２は、冷却フィン２０１の周縁部を取り囲むように形成されていることが好ましい。そして、冷媒導管２０７は、冷却フィン２０１の周縁部に位置することが好ましく、例えば、フレーム部材２０２の少なくとも一辺を貫通、好ましくは少なくとも一辺に直交貫通して突出する冷媒流入口２０５および冷媒排出口２０６を有する。
　そして冷媒流入口２０５および冷媒排出口２０６はフレーム部材２０２と一体的に形成された冷却マニホールド要素２０３（冷媒注入口側）および冷却マニホールド要素２０４（冷媒排出口側）に連結されている。ここで、各々の冷却マニホールド要素は、フレーム部材の一面から他面側の直交貫通する中空構造からなっている。

　例えば、冷却フィン２０１の面に対して、フレーム部材２０２は表裏方向に同じ厚みｄをなすように冷却フィン２０１の両面の周縁部に土手部が形成されている。土手部の厚みｄは、例えば、発熱体の厚みの１／２に等しいか、１／２に比べてやや狭くなるように設計される。
　複数個の冷却装置２００は、各々の冷却フィン２０１の面が平行関係になるように、土手部同士が密着配列されて、例えば電池モジュールを形成している。例えば、密着配列の際に、一つの冷却装置２００と隣接する冷却装置２００との間に形成される空間部分に電池セル等の発熱体が両冷却フィン２０１に包接されるように配置されると同時に、冷却マニホールド要素２０３と隣接する冷却マニホールド要素２０３同士の連結、冷却マニホールド要素２０４と隣接する冷却マニホールド要素２０４同士の連結も行われ、冷媒流入用の冷却マニホールドおよび冷媒排出用の冷却マニホールドが形成されている。

　例えば矩形平板状の金属板の少なくとも三辺の端部が湾曲した形状を持つ冷却フィン２０１に、湾曲面の曲率半径に略等しい外径を持つ冷媒導管２０７を密嵌し、次いで、冷却フィン２０１および冷媒導管２０７を覆うように熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物を射出成型することによって、フレーム部材２０２は冷却フィン２０１および冷媒導管２０７に一体的に成形される（図１０参照。（ａ）は密嵌前、（ｂ）は密嵌後のイメージ図である）。
　冷媒導管２０７の冷媒流入口２０５および冷媒排出口２０６は、例えばそれぞれ冷却マニホールド要素２０３および２０４に連通するように連結されているため、一側の冷却マニホールド要素２０３を通る冷媒は冷媒流入口２０５および冷媒排出口２０６を経て、他側の冷却マニホールド要素２０４に排出される過程で冷媒導管２０７を循環する。上記したように冷媒導管２０７と冷却フィン２０１に設けられた湾曲状端部は密嵌しているので冷媒導管２０７の冷熱が冷却フィン全体に伝わり冷却機能を発現している。
　図６、図７および図９に示した冷媒導管２０７の形状例は、二ヶ所に直角状折り曲げ部を持つ逆Ｕ字形であるが、本実施形態に係る冷媒導管２０７の形状は何らこの形状に限定されるものではなく、例えば三ヶ所以上の折り曲げ形状であっても良い。通常、折り曲げ箇所は少なければ少ないほど電池モジュール等の作製のコストダウンが可能となり、また冷媒の圧力低下を抑制できる結果、冷却効率が向上できるので好ましい。

　冷媒導管２０７の外周面に、フレーム部材２０２を構成する樹脂組成物が無機物粒子層を介して接合しており、冷媒導管２０７の外周面は少なくともフレーム部材２０２との接合部表面に微細凹凸形状を有し、無機物粒子層は冷媒導管２０７の微細凹凸形状の一部または全部を覆うように形成されている。
　ここで、冷媒導管２０７は、フレーム部材２０２の一辺、好ましくは冷却マニホールド要素２０３と２０４が形成された一辺を貫通、好ましくは直交貫通して、冷媒注入口２０５および冷媒排出口２０６を形成していることが好ましい。
　また、冷媒導管２０７の外周面とフレーム部材２０２とは、少なくともフレーム部材２０２の貫通部において接合されていることが好ましい。

　そして本実施形態に係る冷却装置２００を構成する冷媒導管２０７とフレーム部材２０２との複合体の構成については、前述した本実施形態に係る金属／樹脂複合構造体１０６の実施態様がそのまま制限なく適用できる。
　すなわち、本実施形態に係る冷却装置２００を構成する無機物粒子層は好ましい形態においてはシリカ粒子を含む。
　上記無機物粒子層の平均厚みが１ｎｍ以上４００ｎｍ以下であり、好ましくは２ｎｍ以上１００ｎｍ以下である。
　さらに上記無機物粒子の平均粒子径が１ｎｍ以上１００ｎｍ以下である。
　また、上記微細凹凸形状の凸部と凹部の高低差の平均値が１０ｎｍ以上２００μｍ以下である。
　本実施形態に係る冷却装置２００において、上記熱可塑性樹脂が非晶性熱可塑性樹脂を含んでいてもよい。
　本実施形態に係る冷却装置２００において、金属製の冷媒導管２０７が鉄系金属、アルミニウム系金属、マグネシウム系金属、銅系金属およびチタン系金属から選ばれる一種または二種以上の金属を含むことが好ましい。
　さらに本実施形態に係る冷却装置２００の製造方法は、例えば、表面に微細凹凸形状を有する金属導管を準備する工程と、上記金属導管の上記微細凹凸形状の一部または全部を覆うように無機物粒子により構成された無機物粒子層を形成する工程、好ましくは無機物粒子分散液を用いて無機物粒子層を形成する工程と、上記無機物粒子層を形成した上記金属導管を金型内に配置し、熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物を上記金型内に射出することにより、上記無機物粒子層を介して上記金属導管にフレーム部材を接合する工程と、を含む。

　以上、本実施形態に係る金属／樹脂複合構造体１０６の用途について述べたが、これらは本発明の用途の例示であり、上記以外の様々な用途に用いることもできる。

　以上、本発明の実施形態について述べたが、これらは本発明の例示であり、上記以外の様々な構成を採用することもできる。

　以下、本実施形態を、実施例・比較例を参照して詳細に説明する。なお、本実施形態は、これらの実施例の記載に何ら限定されるものではない。

［実施例１］
（表面粗化工程）
　ＪＩＳ　Ｈ４０００に規定された合金番号５０５２のアルミニウム合金板（４５ｍｍ×１８ｍｍ×２ｍｍ）を脱脂処理した。次いで、得られたアルミニウム合金板を、硫酸８．２質量％、塩化第二鉄７．８質量％、塩化第二銅０．４質量％が溶解した水溶液（３０℃）中に８０秒間浸漬し、揺動させることによってエッチングした。次いで、流水で超音波洗浄（水中、１分間）を行い、乾燥させることにより表面処理済みアルミニウム合金板を得た。

　得られた表面処理済みのアルミニウム合金板の表面粗さを、表面粗さ測定装置「サーフコム１４００Ｄ（東京精密社製）」を使用し、ＪＩＳ　Ｂ０６０１：２００１（対応ＩＳＯ４２８７）に準拠して測定される表面粗さのうち、十点平均粗さ（Ｒｚｊｉｓ）の平均値および粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）の平均値をそれぞれ求めた。その結果、Ｒｚｊｉｓの平均値は１８μｍであった。粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）の平均値は９０μｍであった。なお、Ｒｚｊｉｓ平均値およびＲＳｍ平均値は測定場所を変えた６点の平均値ある。
　なお、表面粗さ測定条件は以下のとおりである。
　・触針先端半径：５μｍ
　・基準長さ：０．８ｍｍ
　・評価長さ：４ｍｍ
　・測定速度：０．０６ｍｍ／ｓｅｃ

（シリカ粒子層形成工程）
　特開２０１３－８２５８４号公報の実施例１に記載された方法に忠実に準拠してテトラメチルオルソシリケートの加水分解反応と、テトラメチルアンモニウムヒドロキサイド水溶液との処理を実施し、シリカナノ粒子の水／ＭｅＯＨ（重量比１／９）分散液を調製した。得られたシリカナノ粒子の平均一次粒子径は２０ｎｍであった。
　上記の表面粗化工程で得られた表面粗化アルミニウム合金板を、上記シリカナノ粒子分散液をメタノールで６倍希釈した分散液中に室温で５分間浸漬し、その後、１００℃で２０分間乾燥させることによって、微細凹凸形状を覆うようにシリカナノ粒子層が形成された表面処理済みアルミニウム合金板を作製した。

（射出成形工程）
　上記の表面粗化工程およびシリカ粒子層形成工程を経て得られた、シリカナノ粒子層が形成された表面処理済みアルミニウム合金板を、日本製鋼所製の射出成形機Ｊ５５－ＡＤに装着された小型ダンベル金属インサート金型内に設置した。次いで、その金型内に樹脂組成物（Ｐ）として、サビックイノベーティブプラスチックス社製の変性ポリフェニレンエーテル（ノリルＣＮ１１３４；ガラス繊維２０質量％含有）を、シリンダー温度（樹脂温度）２８０℃、金型温度１００℃、射出一次圧１２５～１３５ＭＰａ、保圧１１０ＭＰａの条件にて射出成形し、シリカナノ粒子層が形成された表面処理済みアルミニウム合金板に樹脂部材を射出接合させることによって金属／樹脂複合構造体を得た。

　得られた金属／樹脂複合構造体の断面ＳＥＭ画像を図３に示す。これによれば、シリカナノ粒子層の平均厚み：６０ｎｍと算出された。また、同構造体の接合部断面の断面ＳＥＭ／ＥＤＳ画像（元素マッピング像）（図４）とＥＤＳスペクトル（図５）を示す。微細凹凸形状に追随するようにケイ素原子と酸素原子が偏在していることが確認されることから、アルミニウム合金板表面に形成された微細凹凸形状を覆うようにシリカナノ粒子層が形成されていることがわかった。

　上記射出成形工程で得られた金属／樹脂複合構造体について接合部の引っ張りせん断強度を求めた。具体的には、引っ張り試験機「モデル１３２３（アイコーエンジニヤリング社製）」を使用し、引張試験機に専用の治具を取り付け、室温（２３℃）にて、チャック間距離６０ｍｍ、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎの条件にて接合強度の測定をおこなった。破断荷重（Ｎ）をアルミニウム合金板と樹脂部材との接合部分の面積で除することにより接合強度（ＭＰａ）を得た。接合強度は２０ＭＰａであった。破壊面は界面破壊と母材破壊が混在するものであった。

［実施例２］
　射出成形工程における金型としてヒート＆クール成形が可能な金型（山下電気製Ｙ－ＨｅａＴ装置）を用い、金型温度を１００℃から１２０℃に変更してヒート＆クール成形を行った以外は実施例１と同様にして金属／樹脂複合構造体を作製し、接合強度の評価をおこなった。接合強度は２６ＭＰａであった。破壊面は界面破壊と母材破壊が混在するものであった。

［実施例３］
　射出成形工程における金型としてヒート＆クール成形が可能な金型（山下電気製Ｙ－ＨｅａＴ装置）を用い、金型温度を１００℃から１４０℃に変更してヒート＆クール成形を行った以外は実施例１と同様にして金属／樹脂複合構造体を作製し、接合強度の評価をおこなった。接合強度は３２ＭＰａであった。破壊面は母材破壊であった。

［比較例１］
　シリカナノ粒子層を形成しない以外は実施例２と同様にして金属／樹脂複合構造体を作製し、接合強度の評価をおこなった。接合強度は１６ＭＰａであった。破壊面は界面破壊と母材破壊が混在するものであった。

［実施例４］
（表面粗化工程）
　ＪＩＳ　Ｈ４０００に規定された合金番号５０５２のアルミニウム合金板（４５ｍｍ×１８ｍｍ×２ｍｍ）を脱脂処理した。次いで、得られたアルミニウム合金板を、水酸化ナトリウムを１５質量％と酸化亜鉛を３質量％含有するアルカリ系エッチング剤（３０℃）が充填された処理槽１に３分間浸漬（以下の説明では「アルカリ系エッチング剤処理」と略称する場合がある）後、３０質量％の硝酸（３０℃）にて、１分間浸漬し、アルカリ系エッチング剤処理をさらに１回繰り返し実施した。次いで、得られたアルミニウム合金板を、塩化第二鉄を３．９質量％と、塩化第二銅を０．２質量％と、硫酸を４．１質量％とを含有する酸系エッチング水溶液が充填された処理槽２に、３０℃下で５分間浸漬し搖動させた（以下の説明では「酸系エッチング剤処理」と略称する場合がある）。次いで、流水で超音波洗浄（水中、１分間）を行い、その後乾燥させることによって表面処理済みのアルミニウム合金板を得た。

　得られた表面処理済みのアルミニウム合金板の表面粗さを、表面粗さ測定装置「サーフコム１４００Ｄ（東京精密社製）」を使用し、ＪＩＳ　Ｂ０６０１：２００１（対応ＩＳＯ４２８７）に準拠して測定される表面粗さのうち、十点平均粗さ（Ｒｚｊｉｓ）の平均値および粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）の平均値をそれぞれ測定した。その結果、Ｒｚｊｉｓ平均値は１９μｍ、ＲＳｍの平均値は１０４μｍであった。なお、Ｒｚｊｉｓ平均値およびＲＳｍ平均値は、測定場所を変えた６点の測定値の平均である。

（シリカ粒子層形成工程）
　上記の表面粗化工程で得られた表面粗化アルミニウム合金板を、（株）ジャパンナノコート社製シリカバインダーＰＭ－Ｓ（組成：メタノール８９質量％、水８質量％、酸化スズ０．１質量％、二酸化ケイ素２．９質量％）を９０質量％含水メタノールで６倍希釈した分散液中に室温で５分間浸漬し、その後、１００℃で２０分間乾燥させることによって、微細凹凸形状を覆うようにシリカナノ粒子層が形成された表面処理済みアルミニウム合金板を作製した。

（射出成形工程）
　上記方法で得られた表面処理済みアルミニウム合金板を、日本製鋼所社製のＪ８５ＡＤ１１０Ｈに小型ダンベル金属インサート金型を装着し、金型内に表面処理済み合金板を設置した。次いで、その金型内に熱可塑性樹脂組成物（Ｐ）として、ポリプラスチックス社製ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）樹脂（ジュラネックス（登録商標）９３０ＨＬ）を、シリンダー温度２７０℃、金型温度１００℃、射出速度２５ｍｍ／ｓｅｃ、保圧８０ＭＰａ、保圧時間１０秒の条件にて射出成形し、シリカナノ粒子層が形成された表面処理済みアルミニウム合金板に樹脂部材を射出接合させることによって金属／樹脂複合構造体を得た。この金属／樹脂複合構造体について実施例１と同様にして断面ＳＥＭ観察を行いシリカナノ粒子層の平均厚みを測定した結果、７０ｎｍであった。

　得られた金属／樹脂複合構造体の接合強度は３４ＭＰａであった。破壊面は界面破壊と母材破壊が混在するものであった。

［実施例５］
　射出成型工程において、ポリプラスチックス社製ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）樹脂の代わりにＤｕＰｏｎｔ社製ポリアミドＰＡ６６（商品名：７０Ｇ４３Ｌ^ＴＭ　ＮＣ０１０、ガラス繊維含有量：４３質量％）を用い、シリンダー温度を３００℃、金型温度を１６０℃にそれぞれ変更した以外は実施例４と同様に実験を行った。その結果、接合強度は３６ＭＰａであった。また破壊面は界面破壊であった。

［実施例６］
　表面粗化工程において、ＪＩＳ　Ｈ４０００に規定された合金番号５０５２のアルミニウム合金板の代わりに合金番号６０６３の合金板を用いた以外は実施例４と同様な実験を行った。得られた表面処理済みのアルミニウム合金板について測定した十点平均粗さ（Ｒｚｊｉｓ）および粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）は各々２２μｍおよび１２０μｍであった。得られた金属／樹脂複合構造体の接合強度は、３５ＭＰａであった。破壊面は界面破壊と母材破壊が混在するものであった。

［実施例７］
　表面粗化工程において、ＪＩＳ　Ｈ４０００に規定された合金番号５０５２のアルミニウム合金板の代わりに合金番号３００３のアルミニウム合金板を用いた以外は実施例４と同様な実験を行った。得られた表面処理済みのアルミニウム合金板について測定した十点平均粗さ（Ｒｚｊｉｓ）および粗さ曲線要素の平均長さ（ＲＳｍ）は各々２５μｍおよび１２２μｍであった。得られた金属／樹脂複合構造体について実施例４と同様にして断面ＳＥＭ観察を行いシリカナノ粒子層の平均厚みを測定した結果、６０ｎｍであった。また、この金属／樹脂複合構造体の接合強度は、３６ＭＰａであった。破壊面は界面破壊と母材破壊が混在するものであった。

［比較例２］
　シリカナノ粒子層を形成しない以外は実施例４と同様にして金属／樹脂複合構造体を作製し、接合強度の評価をおこなった。接合強度は２８ＭＰａであった。破壊面は界面破壊と母材破壊が混在するものであった。

［比較例３］
　シリカナノ粒子層を形成しない以外は実施例５と同様にして金属／樹脂複合構造体を作製し、接合強度の評価をおこなった。接合強度は２６ＭＰａであった。破壊面は界面破壊であった。

Claims (13)

1. 　金属部材と、
   　前記金属部材に接合し、かつ、熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物により構成された樹脂部材と、
   　前記金属部材と前記樹脂部材との間に設けられ、かつ、無機物粒子により構成された無機物粒子層と、
   を備え、
   　前記金属部材は少なくとも前記樹脂部材との接合部表面に微細凹凸形状を有し、
   　前記無機物粒子層は前記金属部材の前記微細凹凸形状の一部または全部を覆うように形成されており、
   　前記金属部材と前記樹脂部材とは前記無機物粒子層を介して接合している金属／樹脂複合構造体。
2. 　請求項１に記載の金属／樹脂複合構造体において、
   　前記無機物粒子層はシリカ粒子を含む金属／樹脂複合構造体。
3. 　請求項１または２に記載の金属／樹脂複合構造体において、
   　前記無機物粒子層の平均厚みが１ｎｍ以上４００ｎｍ以下である金属／樹脂複合構造体。
4. 　請求項１または２に記載の金属／樹脂複合構造体において、
   　前記無機物粒子層の平均厚みが２ｎｍ以上１００ｎｍ以下である金属／樹脂複合構造体。
5. 　請求項１乃至４のいずれか一項に記載の金属／樹脂複合構造体において、
   　前記無機物粒子の平均粒子径が１ｎｍ以上１００ｎｍ以下である金属／樹脂複合構造体。
6. 　請求項１乃至５のいずれか一項に記載の金属／樹脂複合構造体において、
   　前記微細凹凸形状の凸部と凹部の高低差の平均値が１０ｎｍ以上２００μｍ以下である金属／樹脂複合構造体。
7. 　請求項１乃至６のいずれか一項に記載の金属／樹脂複合構造体において、
   　前記熱可塑性樹脂が非晶性熱可塑性樹脂を含む金属／樹脂複合構造体。
8. 　請求項１乃至７のいずれか一項に記載の金属／樹脂複合構造体において、
   　前記金属部材が鉄系金属、アルミニウム系金属、マグネシウム系金属、銅系金属およびチタン系金属から選ばれる一種または二種以上の金属を含む金属／樹脂複合構造体。
9. 　請求項１乃至８のいずれか一項に記載の金属／樹脂複合構造体を製造するための製造方法であって、
   　表面に微細凹凸形状を有する金属部材を準備する工程と、
   　前記金属部材の前記微細凹凸形状の一部または全部を覆うように無機物粒子により構成された無機物粒子層を形成する工程と、
   　前記無機物粒子層を形成した前記金属部材を金型内に配置し、熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物を前記金型内に射出することにより、前記無機物粒子層を介して前記金属部材に樹脂部材を接合する工程と、
   を含む金属／樹脂複合構造体の製造方法。
10. 　請求項９に記載の金属／樹脂複合構造体の製造方法において、
    　前記無機物粒子層は無機物粒子分散液を用いて形成する金属／樹脂複合構造体。
11. 　発熱体と接触可能である金属製の冷却フィンと、
    　熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物からなり、かつ、前記冷却フィンの一部に設けられたフレーム部材と、
    　前記フレーム部材に接合された金属製の冷媒導管と、
    を備える、冷却装置であって、
    　前記冷媒導管の外周面に、前記フレーム部材を構成する前記樹脂組成物が無機物粒子層を介して接合しており、
    　前記冷媒導管の前記外周面は少なくとも前記フレーム部材との接合部表面に微細凹凸形状を有し、
    　前記無機物粒子層は前記冷媒導管の前記微細凹凸形状の一部または全部を覆うように形成されている、冷却装置。
12. 　前記無機物粒子層はシリカ粒子を含む請求項１１に記載の冷却装置。
13. 　前記発熱体が電池セルを含む、請求項１１または１２に記載の冷却装置。

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