WO2017061474A1 - セルロースアセテート、セルロースアセテートの製造方法および製造装置 - Google Patents

セルロースアセテート、セルロースアセテートの製造方法および製造装置 Download PDF

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WO2017061474A1
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cellulose acetate
acetylation
less
acetic acid
reaction system
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章博 桑名
博章 玉垣
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株式会社ダイセル
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    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
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    • C08B3/00—Preparation of cellulose esters of organic acids
    • C08B3/06—Cellulose acetate, e.g. mono-acetate, di-acetate or tri-acetate
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08B—POLYSACCHARIDES; DERIVATIVES THEREOF
    • C08B3/00—Preparation of cellulose esters of organic acids
    • C08B3/22—Post-esterification treatments, including purification
    • C08B3/24—Hydrolysis or ripening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08B—POLYSACCHARIDES; DERIVATIVES THEREOF
    • C08B3/00—Preparation of cellulose esters of organic acids
    • C08B3/22—Post-esterification treatments, including purification
    • C08B3/26—Isolation of the cellulose ester
    • C08B3/28—Isolation of the cellulose ester by precipitation

Definitions

  • the present invention relates to cellulose acetate, a method for producing cellulose acetate, and a production apparatus.
  • Cellulose acetate is one of the organic acid esters of cellulose, and its uses range from textile fibers, tobacco filter chips, plastics, films, paints, etc. It is industrially important.
  • a typical industrial process for producing cellulose acetate includes a so-called acetic acid method in which acetic anhydride is used as an acetylating agent, acetic acid as a diluent, and sulfuric acid as a catalyst.
  • the basic steps of the acetic acid method are: (1) a pretreatment step in which pulp raw material (dissolved pulp) having a relatively high ⁇ -cellulose content is disaggregated and crushed, and then acetic acid is sprayed and mixed; and (2) acetic anhydride, An acetylation step in which the pretreated pulp of (1) is reacted with a mixed acid composed of acetic acid and an acetylation catalyst (for example, sulfuric acid); and (3) ripening cellulose acetate having a desired degree of acetylation by hydrolyzing cellulose acetate. And a post-treatment step in which cellulose acetate after completion of hydrolysis reaction is separated from the reaction solution, purified, stabilized, and dried.
  • a pretreatment step in which pulp raw material (dissolved pulp) having a relatively high ⁇ -cellulose content is disaggregated and crushed, and then acetic acid is sprayed and mixed
  • acetic anhydride An acetylation step in which the pretreated pulp of (1) is reacted
  • Patent Documents 1-7 disclose a method for producing a plurality of cellulose acetates.
  • high-grade pulp (dissolving pulp) having a high ⁇ -cellulose content has been used as a raw material used for producing cellulose acetate.
  • a low-grade pulp with a low ⁇ -cellulose content is used as a raw material
  • a low-grade pulp with a low ⁇ -cellulose content has a higher hemicellulose content than a high-grade pulp, and thus can be obtained by a conventional production method.
  • the obtained cellulose acetate had a coloring component therein and did not have a sufficient hue.
  • An object of the present invention is to provide a cellulose acetate excellent in hue even when a low-grade pulp is used.
  • the ratio of the molar content of xylose in the sum of the molar content of xylose, mannose and glucose is higher than 0.5 mol% and not higher than 1.0 mol%, and the absorbance method hue at a wavelength of 430 nm is 0.60 cm. Relates to cellulose acetate that is less than -1 .
  • the ratio of the molar content of xylose in the sum of the molar content of xylose, mannose and glucose is higher than 1.0 mol% and not higher than 5.0 mol%, and the absorbance method hue at a wavelength of 430 nm is 0.60 cm.
  • the present invention relates to a cellulose acetate that is ⁇ 1 or more and less than 0.80 cm ⁇ 1 .
  • the ratio of the molar content of xylose in the sum of the molar content of xylose, mannose and glucose is higher than 5.0 mol% and not higher than 7.0 mol%, and the absorbance method hue at a wavelength of 430 nm is 0.80 cm.
  • the present invention relates to cellulose acetate that is not less than ⁇ 1 and less than 1.8 cm ⁇ 1 .
  • the first, second and third cellulose acetates preferably have a magnesium content of 5 ppm or less.
  • the fourth aspect of the present invention is a step (1) of pulverizing wood pulp, a step (2) of pretreating the pulverized wood pulp and acetic acid in contact with each other, and after the pretreatment, A step of reacting with acetic anhydride for acetylation (3), a step of hydrolyzing the cellulose acetate obtained by the acetylation (4), and a step of precipitating the cellulose acetate having the acetyl substitution degree adjusted by the hydrolysis And (5) in the hydrolysis step (4), wherein the oxygen concentration in the hydrolysis reaction system is 3% or less.
  • the oxygen concentration in the hydrolysis reaction system is 3% or less by introducing an inert gas into the hydrolysis reaction system.
  • the oxygen concentration in the acetylation reaction system is preferably 3% or less.
  • the oxygen concentration in the acetylation reaction system is 3% or less by introducing an inert gas into the acetylation reaction system.
  • the temperature in the hydrolysis reaction system is preferably 100 ° C. or higher and 200 ° C. or lower.
  • the fifth aspect of the present invention is a pulverizer for pulverizing wood pulp, a pretreatment machine for bringing the pulverized wood pulp and acetic acid into contact with each other, and pretreating the wood pulp with acetic anhydride.
  • An acetylation reactor for reacting and acetylating, an aging tank for hydrolyzing the cellulose acetate obtained by the acetylation, a precipitation tank for precipitating the cellulose acetate whose degree of acetyl substitution is adjusted by the hydrolysis, inside the aging tank Means for introducing an inert gas into the aging tank, oxygen in the aging tank is taken out of the aging tank, but sealing means for preventing oxygen from flowing back into the aging tank, and a pressure regulator for adjusting the pressure in the aging tank It is related with the manufacturing apparatus of a cellulose acetate provided with.
  • cellulose acetate excellent in hue can be provided even when low-grade pulp is used.
  • Low-grade pulp with a low ⁇ -cellulose content contains xylose, a hemicellulose component, and some of it is oxidized at high temperatures to produce xylan-derived furfural, hydroxymethylfurfural, 5-formyl-2-furancarboxylic acid (FFA).
  • FFA 5-formyl-2-furancarboxylic acid
  • the present inventors have deteriorated the hue of cellulose acetate itself by further oxidizing these xylan-derived components with oxygen at a high temperature, and reducing the oxygen concentration particularly in the aging process exposed to a high temperature. As a result, it was found that cellulose acetate excellent in hue can be obtained, and the present invention has been completed.
  • the cellulose acetate according to the present disclosure has different absorbance hues depending on the ratio of the molar content of xylose in the sum of the molar content of xylose, mannose and glucose constituting the cellulose acetate.
  • the ratio of the molar content of xylose in the sum of the molar content of xylose, mannose and glucose constituting the cellulose acetate is higher than 0.5 mol% and not higher than 1.0 mol%, and at a wavelength of 430 nm Absorbance hue is less than 0.60 cm ⁇ 1 .
  • the lower limit value of the absorbance method hue is not particularly limited, but is 0.20 cm ⁇ 1 or more.
  • the absorbance hue at a wavelength of 430 nm may be 0.50 cm ⁇ 1 or more and less than 0.55 cm ⁇ 1.
  • the absorbance hue at a wavelength of 430 nm may be 0.55 cm ⁇ 1 or more and less than 0.60 cm ⁇ 1 .
  • the ratio of the molar content of xylose in the sum of the molar content of xylose, mannose and glucose constituting the cellulose acetate is higher than 1.0 mol% and not higher than 5.0 mol%, and at a wavelength of 430 nm Absorbance method hue is 0.60 cm ⁇ 1 or more and less than 0.80 cm ⁇ 1 .
  • the absorbance method hue at a wavelength of 430 nm may be 0.60 cm ⁇ 1 or more and less than 0.70 cm ⁇ 1.
  • the absorbance hue at a wavelength of 430 nm may be 0.70 cm ⁇ 1 or more and less than 0.75 cm ⁇ 1 .
  • the ratio of the molar content of xylose in the sum of the molar contents of xylose, mannose and glucose constituting the cellulose acetate is higher than 5.0 mol% and not higher than 7.0 mol%, and at a wavelength of 430 nm absorbance method hue is less than 0.80 cm -1 or 1.8 cm -1.
  • the absorbance method hue at a wavelength of 430 nm may be 1.5 cm ⁇ 1 or more and less than 1.8 cm ⁇ 1.
  • the cellulose acetate of the present disclosure has an excellent hue with few colored components generated by decomposing the hemicellulose component, despite the relatively high proportion of the molar content of xylose, which is the hemicellulose component. is there.
  • sugars constituting the cellulose acetate according to the present disclosure include xylose, mannose and glucose
  • the ratio of the molar content of xylose in the sum of the molar contents of xylose, mannose and glucose can be determined by the following method.
  • HPLC LC-20A system
  • Absorbance method hue It is as the following formula.
  • Absorbance method hue (cm ⁇ 1 ) absorbance (AB) / cell thickness (cm) / cellulose acetate concentration (% by weight) ⁇ 100
  • Calcium and magnesium contained in the cellulose acetate of the present disclosure have many parts derived from the neutralizing agent, stabilizer, or washing water used in the production of cellulose acetate. For example, adhesion to the surface of cellulose acetate flakes, cellulose fibers It exists by the electrostatic interaction with the carboxyl group contained and the sulfate ester site
  • the cellulose acetate according to the present disclosure preferably has a calcium content of 40 ppm or more and 80 ppm or less, more preferably 45 ppm or more and 75 ppm or less, further preferably 45 ppm or more and 70 ppm or less, and 60 ppm or more and 70 ppm or less. Is most preferred. This is because if the calcium content is too small, the heat resistance of cellulose acetate tends to deteriorate, and if too much, the hue tends to deteriorate.
  • the upper limit of the magnesium content of the cellulose acetate according to the present disclosure is preferably 5 ppm or less, more preferably 4 ppm or less, and further preferably 3 ppm or less. Further, the lower limit of the magnesium content is preferably 1 ppm or more, and more preferably 2 ppm or more. This is because if the magnesium content is too low, the heat resistance of cellulose acetate tends to deteriorate, and if it is too high, the hue tends to deteriorate.
  • the calcium content and magnesium content of cellulose acetate can be measured by the following methods, respectively.
  • moisture content in a sample can be measured, for example using a ket moisture meter (METTLER TOLEDO HB43).
  • Moisture (wt%) in the sample can be calculated from the weight change before and after heating by placing about 2.0 g of the water-containing sample on the aluminum tray of the ket moisture meter and heating at 120 ° C. until the weight does not change.
  • the cellulose acetate according to the present disclosure preferably has a 6% viscosity of 60 mPa ⁇ s or more, more preferably 80 mPa ⁇ s or more, and further preferably 90 mPa ⁇ s or more.
  • the upper limit value may be 160 mPa ⁇ s or less, 130 mPa ⁇ s or less, or 100 mPa ⁇ s or less.
  • the 6% viscosity is less than 60 mPa ⁇ s, the molecular weight of cellulose acetate becomes too small, and the mechanical strength (particularly brittleness) is inferior when formed into a molded body.
  • the 6% viscosity exceeds 160 mPa ⁇ s, when the mixed solution containing cellulose acetate is sent to the precipitation tank through the line in the cellulose acetate production process, the cellulose acetate is easily clogged in the line. Production efficiency will be reduced.
  • a solution in other words, a dope
  • a solvent such as methylene chloride or acetone
  • the 6% viscosity is a viscosity obtained by measuring, using an Ostwald viscometer, a 6 wt / vol% solution obtained by dissolving 3.00 g of a dry sample with 39.90 g of 95% acetone aqueous solution.
  • the filtration rating KW cellulose acetate of the present disclosure can have a 400 ml -1, more preferably 200 ml -1, further preferably 100 ml -1.
  • the filtration degree KW is in the above range, for example, when the cellulose acetate of the present disclosure is spun, yarn breakage is reduced in the spinning process, which is preferable.
  • the degree of filtration can be measured by the following method.
  • the filtration amount up to 20 minutes after the start of filtration was measured as P 1 (ml)
  • the degree of filtration KW (ml ⁇ 1 ) was calculated by the following formula. calculate.
  • the degree of filtration KW indicates the amount of insoluble components in the cellulose acetate solution, and thus becomes an index of filterability. According to the above formula, the smaller the KW value, the smaller the amount of insoluble components in the solution, and the better the filterability of cellulose acetate.
  • the cellulose acetate according to the present disclosure preferably has a degree of acetylation in the range of 51% to 62%, more preferably in the range of 51% to 58%, and in the range of 54% to 58%. More preferably it is.
  • the degree of acetylation can be adjusted by holding time.
  • the holding time refers to the time from the completion of the temperature increase in the aging step to the completion of the hydrolysis reaction. If the holding time is long, the hue tends to deteriorate.
  • the hydrolysis temperature and hydrolysis time are determined by a known method such as cellulose acylate.
  • cellulose ester it can be prepared to have any degree of acetylation by adjusting according to the method described in “Fibrous resin” (Kazuo Utada, Kei Maruzawa, published by Nikkan Kogyo Shimbun).
  • the degree of acetylation means the weight percentage of bound acetic acid per unit weight of cellulose.
  • the degree of acetylation follows the measurement and calculation of the degree of acetylation in ASTM-D-817-91 (test method for cellulose acetate and the like). Specifically, it can be determined as follows. 1.9 g of dried cellulose acetate is precisely weighed and dissolved in 150 ml of a mixed solvent of acetone and dimethyl sulfoxide (volume ratio 4: 1), 30 ml of 1N aqueous sodium hydroxide solution is added, and the mixture is stirred at 25 ° C. for 2 hours. Turn into.
  • pulp As a cellulose source used as a raw material for the cellulose acetate of the present disclosure, a material containing xylose, which is a hemicellulose component, such as low-quality wood pulp is used.
  • pulp or cellulose means what contains foreign components other than cellulose, such as hemicellulose.
  • Wood pulp includes conifer pulp and hardwood pulp.
  • a softwood pulp the softwood pulp obtained from a spruce, a pine, a boxwood etc. is mentioned, for example.
  • hardwood pulp include eucalyptus and acacia. These pulps may be used alone or in combination of two or more. For example, softwood pulp and hardwood pulp may be used in combination.
  • the absorbance method hue can be improved by the cellulose acetate production method of the present disclosure, but it is preferably 85% by weight or more, and preferably 90% by weight or more. More preferably, it is more preferably 95% by weight or more, and most preferably 100% by weight. If the ⁇ -cellulose content is in the above range, cellulose acetate having an absorbance hue of less than 1.8 cm ⁇ 1 is easily obtained.
  • the ⁇ -cellulose content can be determined as follows. Pulp of known weight is extracted continuously with 17.5% and 9.45% sodium hydroxide aqueous solution at 25 ° C, and the soluble part of the extract is oxidized with potassium dichromate and is required for oxidation. The weight of ⁇ , ⁇ -cellulose is determined from the volume of potassium dichromate. The value obtained by subtracting the ⁇ , ⁇ -cellulose weight from the initial pulp weight is defined as the weight of the insoluble part of the pulp and the weight of ⁇ -cellulose (TAPPI T203). The ratio of the weight of the unnecessary portion of the pulp to the initial pulp weight is the ⁇ -cellulose content (% by weight).
  • Wood pulp can be used in the form of a sheet.
  • the sheet has a basis weight of 300 g / m 2 or more and 850 g / m 2 or less, a density of 0.40 g / m 2 or more and 0.60 g / cm 3 or less, and a burst strength of 50 KPa or more and 1000 KPa or less.
  • a basis weight 300 g / m 2 or more and 850 g / m 2 or less
  • a density of 0.40 g / m 2 or more and 0.60 g / cm 3 or less a burst strength of 50 KPa or more and 1000 KPa or less.
  • it is not limited to these.
  • the manufacturing method of the cellulose acetate of this indication has the process of crushing wood pulp. As a result, the reaction proceeds efficiently and uniformly in the subsequent steps, and handling becomes easy.
  • the crushing step is particularly effective when the wood pulp is supplied in the form of a sheet.
  • the wet crushing method is a method of crushing by adding water or steam to wood pulp such as a pulp sheet.
  • Examples of the wet crushing method include activation by steam and strong shearing stirring in a reaction apparatus, soaking in a dilute acetic acid aqueous solution to form a slurry, and repeating soaking and acetic acid replacement before so-called slurry.
  • the method of performing a process etc. are mentioned.
  • the dry crushing method is a method of crushing wood pulp such as a pulp sheet in a dry state.
  • Examples of the dry crushing method include, for example, a method of finely crushing pulp that has been roughly crushed with a disc refiner having pyramid teeth, and a cylindrical outer box having a liner attached to the inner wall, Using a turbo mill having a plurality of disks that rotate at high speed around the center line of the outer box and a plurality of wings mounted in the radial direction with respect to the center line between the disks, the blades are used to strike and liner
  • the object to be crushed supplied inside the outer box is crushed by three kinds of impact action consisting of the collision with the high-speed rotation and the high-frequency pressure vibration generated by the three-part action of the disk, blade and liner rotating at high speed. And the like.
  • any of these crushing methods can be used as appropriate, and in particular, a method of two-stage crushing using a disc refiner and a turbo mill in order is the cellulose acetate obtained. This is preferable because the degree of filtration is improved.
  • a pulverized bulky pulp sheet is conveyed by air.
  • an inert gas may be used instead of air for conveying the pulverized material of the pulp sheet. Pulp pulverized material is bulky, and when it is conveyed by air, the pulverized material contains a large amount of air, but it becomes oxygen-free by being conveyed with an inert gas. As a result, in the subsequent steps, the oxygen concentration is lowered and it becomes easy to make it 3% or less.
  • acetic acid is preferably added in an amount of 10 parts by weight to 500 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the wood pulp. Can be contacted. At this time, 99% by weight of acetic acid can be used.
  • acetic acid or acetic acid containing 1 to 10% by weight of sulfuric acid is added in one step, or after a certain period of time has elapsed after adding acetic acid.
  • sulfur-containing acetic acid examples thereof include a method of adding sulfur-containing acetic acid, a method of adding sulfur-containing acetic acid, and a method of adding acetic acid or sulfur-containing acetic acid in two or more steps after a certain time has elapsed.
  • the oxygen concentration in the pretreatment reaction system is preferably 3% or less, more preferably 1% or less. This is because cellulose acetate having a more excellent hue can be obtained.
  • an inert gas into the pretreatment reaction system.
  • An example of a method for introducing an inert gas will be described. Before contacting the wood pulp with acetic acid, an inert gas at a constant flow rate is passed through the pretreatment reaction system in a water-sealed pretreatment system so that the oxygen concentration in the pretreatment reaction system is 3% or less, preferably Can be 1% or less.
  • nitrogen gas helium gas, argon gas, neon gas, or the like can be used as the inert gas.
  • nitrogen gas is particularly preferable because it is inexpensive and easily available.
  • the pulverized wood pulp is contacted with acetic acid for pretreatment, it is preferable that the pulverized wood pulp is placed in an environment having an oxygen concentration of 3% or less and then contacted with acetic acid.
  • the oxygen concentration can be measured using an oxygen concentration meter.
  • the oxygen concentration is preferably 3% or less, and more preferably 1% or less. This is because, in the subsequent acetylation step (3), mixing of oxygen into the acetylation reaction system can be reduced, and cellulose acetate having a better hue can be obtained.
  • the oxygen concentration can be lowered by introducing an inert gas into the precooler by the same method as used in the pretreatment step (2).
  • the acetylation is performed by adding the pretreated activated pulp to, for example, a mixture of acetic acid, acetic anhydride and sulfuric acid. Or by adding a mixture of acetic acid and acetic anhydride and sulfuric acid to the pretreated activated pulp.
  • acetic acid having 99% by weight or more can be used. It is preferable to use sulfuric acid having a concentration of 98% by weight or more.
  • acetic anhydride When preparing a mixture of acetic acid and acetic anhydride, it is not particularly limited as long as it contains acetic acid and acetic anhydride, but the ratio of acetic acid to acetic anhydride is not less than 300 parts by weight and not more than 600 parts by weight of acetic acid.
  • the acetic anhydride is preferably 200 parts by weight or more and 400 parts by weight or less, more preferably acetic anhydride 240 parts by weight or more and 280 parts by weight or less with respect to acetic acid 350 parts by weight or more and 530 parts by weight or less.
  • the ratio of pulp a mixture of acetic acid and acetic anhydride, and sulfuric acid
  • the mixture of acetic acid and acetic anhydride is preferably 500 parts by weight or more and 1000 parts by weight or less, and sulfuric acid is 5 parts by weight with respect to 100 parts by weight of pulp. It is preferably from 15 parts by weight to 15 parts by weight, more preferably from 7 parts by weight to 13 parts by weight, and even more preferably from 8 parts by weight to 11 parts by weight.
  • acetylation step (3) may be performed under reduced pressure conditions or normal pressure conditions as follows, it will be described separately for each case.
  • the degree of vacuum in the acetylation reaction system is preferably 70 Torr (9.3 kPa) or less at least at the start of the acetylation reaction.
  • a lower limit is not specifically limited, For example, it is 60 Torr (8.0 kPa) or more.
  • This method has an advantage that it is not necessary to cool the mixed solution of acetic acid and acetic anhydride for suppressing the temperature rise accompanying the acetylation reaction. Moreover, it is easy to reduce the oxygen concentration in an acetylation reaction system by raising the vacuum degree in an acetylation reaction system and reducing pressure.
  • the degree of vacuum in the acetylation reaction system is 70 Torr (9.3 kPa) or less from at least the start of the acetylation reaction until the cellulose acetate is converted from a non-uniform to a uniform state. This is to suppress the temperature rise accompanying the acetylation reaction.
  • reaction product is gradually concentrated, and when the predetermined amount (distillation amount corresponding to the target reaction rate) is distilled or when almost no liquid is distilled off, the reaction system is brought to normal pressure. Hold for 1 to 30 minutes from the time of pressure or when the temperature rise in the reaction system stops.
  • the highest temperature reached in the acetylation reaction system is preferably 55 ° C. or more and 75 ° C. or less, and 60 ° C. or more and 70 ° C. or less. More preferably.
  • the filtration degree of the cellulose acetate obtained can also be improved.
  • the maximum reached temperature in the acetylation reaction system is 55 ° C. or more and 75 ° C. or less, it is realized by raising the temperature by the reaction heat of acetic anhydride by pouring the wood pulp into the acetylated mixed liquid that has not been cooled in advance and stirring. be able to.
  • a mixture containing 200 parts by weight or more and 400 parts by weight or less of acetic anhydride and 5 parts by weight or less of an acidic catalyst (for example, sulfuric acid) is added to 100 parts by weight of wood pulp, and 40 minutes or more and 40 parts. It takes a minute or less to reach the final temperature of 55 ° C. or higher and 75 ° C. or lower.
  • the time required for the acetylation reaction is preferably 40 minutes or more and 60 minutes or less.
  • the time required for acetylation refers to the time from the point in time when the pulp contacts the solvent, acetic anhydride and the catalyst to start the reaction until the neutralizing agent is charged.
  • the oxygen concentration in the acetylation reaction system is preferably 3% or less, and more preferably 1% or less. This is because oxygen can be prevented from being involved in the cellulose acetate (acetic acid dope) in the acetylation reaction system, and a cellulose acetate having better hue can be obtained.
  • the oxygen concentration can be lowered by introducing an inert gas into the acetylation reaction system.
  • ⁇ Normal pressure conditions> A method for producing cellulose acetate referred to as an acetylation method will be described.
  • the oxygen concentration in the acetylation reaction system is preferably 3% or less, more preferably 1% or less. This is because cellulose acetate having a more excellent hue can be obtained.
  • oxygen can be prevented from being involved in cellulose acetate (acetic acid dope) in the acetylation reaction system, and cellulose acetate having a better hue can be obtained.
  • the oxygen concentration can be lowered by introducing an inert gas into the acetylation reaction system in the same manner as used in the pretreatment step (2).
  • the maximum temperature reached in the acetylation reaction system is preferably in the middle temperature range. Specifically, the temperature is preferably 38 ° C. or more and 52 ° C. or less, and more preferably 42 ° C. or more and 50 ° C. or less. This is because cellulose acetate having a more excellent hue can be obtained.
  • acetylation When the acetylation is performed so that the highest temperature in the acetylation reaction system is in the middle temperature range, it is preferable to have a step of precooling acetic anhydride. Moreover, when acetic acid, a catalyst, etc. are made to contact with wood pulp other than acetic anhydride, it is more preferable to pre-cool them all. A mixed solution of acetic anhydride and acetic anhydride other than acetic anhydride and a catalyst may be prepared and then precooled.
  • the precooling temperature is preferably ⁇ 25 ° C. or higher and ⁇ 10 ° C. or lower, and more preferably ⁇ 22 ° C. or higher and ⁇ 20 ° C. or lower.
  • the maximum reached temperature in the reaction system in the acetylation step (3) can be set to an intermediate temperature range (about 38 ° C. or more and about 52 ° C. or less), and cellulose acetate having more excellent hue can be obtained. Because it is.
  • an acetylated mixed solution containing acetic acid as a solvent, acetic anhydride as an acetylating agent, and sulfuric acid as a catalyst is cooled in advance to ⁇ 25 ° C. to ⁇ 10 ° C., and wood pulp is poured into the acetylated mixed solution and stirred.
  • the amount of acetic anhydride is used in excess of the amount of cellulose that reacts with it and the amount of water present in the system.
  • the cooled acetylated mixed liquid raises temperature with the reaction heat of acetic anhydride, the highest ultimate temperature can be 38 degreeC or more and 52 degrees C or less. It can be carried out without applying any heat from the outside to the inside and outside of the reaction system under stirring conditions, or at the same time, the reaction system can be cooled to a medium temperature by cooling with a refrigerant under stirring conditions.
  • acetylation reactor As the reactor used in the acetylation step (3), a known reactor (acetylation reactor) which is usually used when producing cellulose acetate can be used, but a mixed reactor is preferred.
  • the time required for the acetylation reaction is desirably 60 minutes or more and 90 minutes or less.
  • the time required for acetylation refers to the time from when the pulp starts contact with the solvent, acetic anhydride and the catalyst to when the neutralizing agent is charged.
  • the initial stage of the acetylation reaction is a solid-liquid heterogeneous reaction. While suppressing the depolymerization acetylation reaction, the acetylation reaction proceeds and the unreacted substances are reduced. From the viewpoint of properties, it is preferable to raise the temperature in 45 minutes or less, more preferably 30 minutes or less.
  • the degree of acetyl substitution is adjusted by stopping water (including water vapor), dilute acetic acid, or carbonates such as calcium, magnesium, iron, aluminum or zinc, acetates, hydroxides or oxides to stop the acetylation reaction. It can carry out by adding the neutralizing agent which consists of. Then, water reacts with acetic anhydride present in the reaction mixture containing cellulose acetate to generate carboxylic acid, and the water content of the reaction mixture containing cellulose acetate after adjusting the degree of acetyl substitution is 5 mol relative to the carboxylic acid. % Or more and 70 mol% or less.
  • the hydrolysis reaction does not proceed and depolymerization proceeds, resulting in a low-viscosity cellulose acetate. If it exceeds 70 mol%, cellulose acetate after completion of the acetylation reaction (cellulose acetate before hydrolysis) is precipitated. Since it comes out of the hydrolysis reaction system, the hydrolysis reaction of the precipitated cellulose acetate does not proceed.
  • dilute acetic acid refers to an aqueous acetic acid solution having a concentration of 1% by weight to 50% by weight. Moreover, when using magnesium acetate aqueous solution, it is preferable that the said aqueous solution is 5 to 30 weight%.
  • the sulfate ion concentration in the reaction mixture containing cellulose acetate is high, the sulfate ester cannot be removed efficiently, so an aqueous solution of an alkaline earth metal salt of acetic acid such as magnesium acetate or an acetic acid-water mixed solution is added. It is preferable to reduce the sulfate ion concentration by forming an insoluble sulfate. It is preferable to adjust the sulfate ion of the reaction mixture containing cellulose acetate to 1 to 6 parts by weight with respect to 100 parts by weight of cellulose acetate (cellulose equivalent).
  • the oxygen concentration in the hydrolysis reaction system is 3% or less. More preferably, it is 1% or less.
  • the oxygen concentration in the hydrolysis reaction system is 3% or less. More preferably, it is 1% or less.
  • the hydrolysis step (4) there is a method of performing hydrolysis at high temperature using steam (high temperature aging).
  • the oxygen concentration in the hydrolysis reaction system it is preferable to set the oxygen concentration in the hydrolysis reaction system to 3% at least before blowing water vapor.
  • the oxygen concentration in the hydrolysis reaction system is preferably 3% or less, preferably 1% or less, by introducing an inert gas even in the hydrolysis reaction system. It is more preferable.
  • An example of the procedure of the hydrolysis step (4) in this case is shown.
  • the hydrolysis reaction system is pressurized to 10 kg / cm 2 or less (the lower limit is For example, 4 kg / cm 2 ), filled with an inert gas, and decompressed to the same pressure as atmospheric pressure or slightly pressurized, and the pressure concentration and decompression are performed with an oxygen concentration of 3% or less, preferably 1 Repeat until% or less.
  • the oxygen concentration may be lowered by introducing an inert gas into the hydrolysis reaction system in the same manner as used in the pretreatment step (2).
  • the hydrolysis step (4) can be performed regardless of whether the temperature in the reaction system is normal temperature (medium temperature) or high temperature.
  • Hydrolysis performed at room temperature is referred to as normal temperature aging, and refers to the case where the maximum temperature reached in the reaction system is 55 ° C. or higher and lower than 100 ° C., preferably 55 ° C. or higher and lower than 90 ° C.
  • Hydrolysis performed at high temperature is referred to as high temperature aging and refers to a range in which the maximum temperature reached in the reaction system is 100 ° C. or higher and 200 ° C. or lower. In high temperature aging, the temperature in the system is increased using water vapor.
  • the hydrolysis of cellulose acetate is performed at room temperature (medium temperature). That is, the hydrolysis reaction proceeds sufficiently, and the depolymerization of the hemicellulose component caused by the low-grade pulp is less likely to occur than at a high temperature, and cellulose acetate having a better hue can be obtained.
  • the hue is deteriorated as compared with normal temperature (medium temperature), but the filtration degree is improved because hemicellulose can be chemically refined.
  • the cellulose acetate production method and production apparatus of the present disclosure are used, even when the hydrolysis step is performed at a high temperature, deterioration of hue can be suppressed to a minimum.
  • a mixture containing cellulose acetate and a precipitating agent such as water or dilute acetic acid are mixed to produce cellulose acetate (precipitate). Is separated to obtain a precipitate, and free metal components and sulfuric acid components can be removed by washing with water.
  • dilute acetic acid is preferable as the precipitant used for obtaining the precipitate of cellulose acetate.
  • an alkali metal compound and / or alkaline earth is used as a stabilizer in the water. It is preferable to add a metal compound, particularly a calcium compound such as calcium hydroxide.
  • Cellulose acetate may be dried after the precipitation step (5) of cellulose acetate. It does not specifically limit as a drying method, A well-known thing can be used, For example, drying can be performed on conditions, such as ventilation and pressure reduction. Examples of the drying method include hot air drying.
  • An apparatus for producing cellulose acetate of the present disclosure includes a pulverizer for pulverizing wood pulp, a pretreatment device for bringing the pulverized wood pulp and acetic acid into contact with each other and pretreating, and after the pretreatment, An acetylation reactor for reacting with acetic anhydride to acetylate, an aging tank for hydrolyzing the cellulose acetate obtained by the acetylation, a precipitation tank for precipitating the cellulose acetate having a degree of acetyl substitution adjusted by the hydrolysis, Means for introducing an inert gas into the aging tank, sealing (air-tight) means for bringing oxygen in the aging tank out of the aging tank, but preventing oxygen from flowing back into the aging tank, and pressure in the aging tank A pressure regulator for adjusting the pressure is provided.
  • the oxygen concentration in the aging tank is adjusted to 3% or less, preferably 1% or less using a pressure regulator.
  • the oxygen concentration in the aging tank can be measured by installing an oxygen concentration meter in an air ring line connecting the aging tank and the sealing means. When hydrolyzing at room temperature, it is an effective method to use a water sealer as a sealing means.
  • the cellulose acetate production apparatus of the present disclosure includes a crusher, a pretreatment machine, an acetylation reactor, an aging tank, and a precipitation tank, as well as acetic anhydride to be contacted with wood pulp in the acetylation reactor, acetic acid and You may provide the precooler which precools a catalyst etc.
  • the precooler is connected to an acetylation reactor, and precooled acetic anhydride or the like can be introduced into the acetylation reactor.
  • the cellulose acetate production apparatus of the present disclosure preferably includes a vacuum apparatus for increasing the degree of vacuum of the acetylation reactor. Thereby, vacuum acetylation becomes possible.
  • the cellulose acetate production apparatus of the present disclosure includes a disintegrator, a pretreatment device, an acetylation reactor, a means for introducing an inert gas into any of the aging tank and the precipitation tank, a sealing means, and / or a pressure regulator. It is desirable.
  • a sealing means a water sealer is mentioned, for example. Thereby, the oxygen concentration of the whole reaction system can be lowered, and a cellulose acetate excellent in hue can be produced.
  • the pulverizer, the pretreatment machine, the acetylation reactor, the aging tank, and the precipitation tank are connected so that the reaction mixture can be continuously moved so as not to touch oxygen outside the system as much as possible.
  • each of the crusher, pretreatment machine, acetylation reactor, and precipitation tank is also the same as that of the aging tank, each of the crusher, pretreatment machine, acetylation reactor, and precipitation tank. This can be done by installing an oximeter on the air ring line connecting the gas and the sealing means.
  • FIG. 1 Vacuum acetylation-high temperature aging Cellulose acetate can be produced using a production apparatus as shown in FIG.
  • a pressure regulator 10 is connected to each of the pretreatment machine 1, the acetylation reactor 2, and the aging tank 3, and the pressure regulator 10 and / or the water sealer 7 are connected to the pretreatment machine 1.
  • the pressure regulator 10 is used to slightly pressurize each interior to enclose an inert gas, thereby preventing back diffusion of oxygen from outside the manufacturing apparatus.
  • the pulp put into the pretreatment machine 1 is a fluffy pulp obtained by crushing wood pulp with a crusher (not shown). The fluffy pulp is put into the pretreatment machine 1, and the pulp and acetic acid are brought into contact with each other while stirring to activate the pretreatment of the pulp.
  • M in FIG. 1 shows a motor and is used for stirring the reaction mixture of each apparatus.
  • the pulp (cellulose) impregnated with acetic acid is put into the acetylation reactor 2 while stirring, and an acetic anhydride-acetic acid solution is charged into the acetylation reactor 2.
  • the acetylation reactor 2 is depressurized by the vacuum pump 5 to reduce the degree of vacuum to 70 Torr (9.3 kPa) or less, the sulfuric acid-acetic acid solution is charged into the acetylation reactor 2 to start the acetylation reaction.
  • the reaction system becomes a boiling state, and the mixed vapor of acetic acid and acetic anhydride is condensed by the condenser 4 and distilled out of the reaction system.
  • the vacuum pump 5 is stopped.
  • the heat of reaction is removed by the latent heat of evaporation of acetic acid during the acetylation reaction, but the temperature of the reaction system is higher than acetylation at an intermediate temperature described later. Become. For this reason, acetylation time can be shortened and productivity can be improved.
  • a magnesium acetate aqueous solution is added and mixed in the acetylation reactor 2 to completely neutralize the sulfuric acid in the system, and then nitrogen is introduced into the acetylation reactor 2 to return to atmospheric pressure.
  • the reaction mixture in the acetylation reactor 2 is transferred to the aging tank 3, and under pressure, nitrogen is sealed in the aging tank 3, the pressure is increased, and decompression is performed until the oxygen concentration becomes 3% or less.
  • the oxygen concentration can be measured using an oxygen concentration meter, and the oxygen concentration meter can be provided in an air ring line connecting the aging tank and the sealer.
  • Water is put into the aging tank 3, high-pressure (for example, gauge pressure 5 kg / cm 2 ) steam is blown into the aging tank 3 with stirring, the temperature is raised over a certain time (40 to 60 minutes), and the temperature is increased ( 140 ° C. or more and 200 ° C. or less) is maintained for 30 minutes or more and 50 minutes or less, and then the reaction product in the aging tank 3 is gradually returned to normal pressure to conduct hydrolysis reaction of cellulose acetate. Under vigorous stirring, the reaction mixture is added with dilute aqueous acetic acid to form granular cellulose acetate. The produced cellulose acetate (precipitate) is separated to obtain a precipitate, which is thoroughly washed with water.
  • high-pressure for example, gauge pressure 5 kg / cm 2
  • steam is blown into the aging tank 3 with stirring
  • the temperature is raised over a certain time (40 to 60 minutes)
  • the temperature is increased ( 140 ° C. or more and 200 ° C. or less) is maintained for 30 minutes
  • alkali metal compounds and / or alkaline earth metal compounds especially calcium such as calcium hydroxide. Add compound to water. After washing with water, the cellulose acetate can be obtained by dehydration and drying.
  • FIG. 2 Normal pressure acetylation-normal temperature aging Cellulose acetate can be produced using a production apparatus as shown in FIG.
  • a pressure regulator 10 and a water seal 7 are connected to the pretreatment machine 1, the acetylation reactor 2, the aging tank 3 and the precooler 6, respectively. Is prevented from back-diffusion of oxygen from the outside of the manufacturing apparatus.
  • the pulp put into the pretreatment machine 1 is a fluffy pulp obtained by crushing wood pulp with a crusher (not shown). The fluffy pulp is put into the pretreatment machine 1, and the pulp and acetic acid are brought into contact with each other while stirring to activate the pretreatment of the pulp.
  • M in FIG. 2 shows a motor and is used for stirring the reaction mixture of each apparatus.
  • an acetic anhydride-acetic acid solution, sulfuric acid, and acetic acid are put into the precooler 6 and cooled in advance to ⁇ 25 ° C. or more and ⁇ 10 ° C. or less.
  • the pulp (cellulose) impregnated with acetic acid is stirred into the acetylation reactor 2 having an oxygen concentration of 3% or less, preferably 1% or less. While charging.
  • the oxygen concentration can be measured using an oxygen concentration meter.
  • the oxygen concentration meter includes a water seal 7 and a crusher (not shown), a pretreatment machine 1, and an acetylation reactor 2.
  • Each of them can be provided in a path connecting the aging tank 3 and the precooler 6.
  • the maximum temperature reached in the reaction system is adjusted to 38 ° C. or more and 52 ° C. or less, and the time until the maximum temperature is reached is adjusted. After reaching the maximum temperature, the acetylation reaction is continued for a certain time (30 minutes to 50 minutes).
  • a magnesium acetate aqueous solution is added to and mixed with the acetylation reactor 2 to partially neutralize the sulfuric acid in the system.
  • the reaction mixture in the acetylation reactor 2 is transferred to the aging tank 3 in which the oxygen concentration is 3% or less, preferably 1% or less.
  • a dilute acetic acid aqueous solution is added to the reaction mixture in the aging tank 3 under vigorous stirring to obtain a flake-like cellulose acetate. After separating with a separator (not shown), it is washed thoroughly with water and dried. Thereby, cellulose acetate can be obtained.
  • the cellulose acetate of the present disclosure, the cellulose acetate produced by the method for producing cellulose acetate, and the cellulose acetate produced using the cellulose acetate production apparatus include, for example, clothing fibers, tobacco filter chips, plastics, films It can be used in a wide range of paints.
  • the weight of ⁇ , ⁇ -cellulose was determined from the volume of potassium dichromate.
  • the value obtained by subtracting the ⁇ , ⁇ -cellulose weight from the initial pulp weight was defined as the weight of the insoluble portion of the pulp, that is, the weight of ⁇ -cellulose (TAPPI T203).
  • the ratio of the weight of the insoluble part of the pulp to the weight of the initial pulp is the ⁇ -cellulose content (% by weight).
  • Moisture content measurement of cellulose acetate The moisture content of cellulose acetate was measured using an infrared moisture meter (METTTLER TOLEDO HB43) and recorded on a recording sheet.
  • Absorbance method hue The numerical value obtained by the following calculation formula was used as the “absorbance method hue” value of cellulose acetate in the solvent.
  • Absorbance method hue (cm ⁇ 1 ) absorbance (AB) / cell thickness (cm) / cellulose acetate concentration (% by weight) ⁇ 100
  • B Absorbance at 740 nm (measurement of liquid turbidity: baseline)
  • ⁇ Mole content of xylose> After the hydrolysis process of cellulose sample, neutralization process with sodium hydroxide, and filtration process with filter, HPLC (LC-20A system) is used to determine the ratio of not only xylose but also other constituent sugars from the obtained data.
  • the ratio of the molar content of xylose (mol%) was calculated based on the total of pentose and hexose. This was made into the ratio (mol%) of the molar content of xylose in the sum of the molar content of xylose, mannose, and glucose.
  • the HPLC measurement conditions are as follows. Column: TSK-gel Sugar AXG 4.6 mmI. D. ⁇ 15cm (Tosoh Corporation) Column temperature: 70 ° C Mobile phase: 0.5 mol / L potassium borate buffer, pH 8.7 Mobile phase flow rate: 0.4 mL / min Post-column labeling: Reaction reagent: 1 w / v% arginine, 3 w / v% boric acid Reagent flow rate: 0.5 mL / min Reaction temperature: 150 ° C Detection wavelength: Ex. 320 nm Em. 430nm
  • the content was determined and converted by the following formula to determine the calcium (Ca) content or the magnesium (Mg) content of the sample.
  • moisture content in a sample can be measured using a Kett moisture meter (METTLER TOLEDO HB43), for example.
  • Moisture (wt%) in the sample can be calculated from the weight change before and after heating by placing about 2.0 g of the water-containing sample on the aluminum tray of the ket moisture meter and heating at 120 ° C. until the weight does not change.
  • viscometer coefficient ⁇ standard solution absolute viscosity (mPa ⁇ s) ⁇ solution density (0.827 g / cm 3) ⁇ / ⁇ standard solution density (g / cm 3) ⁇ standard solution flow-down seconds (s) ⁇
  • cellulose acetate was produced using each raw material shown in Table 1.
  • a sulfite pulp (water content of about 7%) as a cellulose raw material was crushed into fluff by a crusher (not shown).
  • 100 parts of fluffy pulp was put into the pretreatment machine 1, and pretreatment activation (35 ° C., 60 minutes) was performed using 37 parts of acetic acid.
  • the pulp impregnated with acetic acid is put into the acetylation reactor 2 with stirring, 588 parts of 45% acetic anhydride-acetic acid solution is charged into the acetylation reactor 2, and the acetylation reactor 2 is depressurized by the vacuum pump 5.
  • the degree of vacuum was controlled at 65 Torr.
  • 44 parts of a 3.0% sulfuric acid-acetic acid solution was charged into the acetylation reactor 2 through a catalyst-acetylating agent mixture supply line (not shown) to start the acetylation reaction. .
  • the acetylation reaction system became a boiling state, and the mixed vapor of acetic acid and acetic anhydride was condensed by the condenser 4 and started to distill.
  • the acetylation reaction temperature was maintained at about 55 ° C. corresponding to the boiling point.
  • the vacuum pump 5 was stopped and the reaction was further performed for about 16 minutes.
  • Example 6 Cellulose was prepared using the raw materials listed in Table 1 using the reaction apparatus shown in FIG. 1 in the same manner as in Examples 1 to 5, except that 44 parts of the 3.0% sulfuric acid-acetic acid solution was changed to 88 parts. Acetate was prepared. Table 1 shows the results of evaluating the physical properties of the obtained cellulose acetate and each raw material.

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Abstract

低品位のパルプを用いた場合であっても、色相に優れたセルロースアセテートを提供することを目的とする。　木材パルプを解砕する工程（１）、前記解砕した木材パルプと酢酸とを接触させて前処理する工程（２）、前記前処理をした後、前記木材パルプを無水酢酸と反応させてアセチル化する工程（３）、前記アセチル化により得られたセルロースアセテートを加水分解する工程（４）、および前記加水分解によりアセチル置換度が調整されたセルロースアセテートを沈殿する工程（５）を有し、前記加水分解工程（４）において、前記加水分解反応系内の酸素濃度を３％以下とする、セルロースアセテートの製造方法。

Description

セルロースアセテート、セルロースアセテートの製造方法および製造装置
　本発明は、セルロースアセテート、セルロースアセテートの製造方法および製造装置に関する。
　セルロースアセテートは、セルロースの有機酸エステルの一つであって、その用途は衣料用繊維、タバコ・フィルター・チップ、プラスチックス、フィルム、塗料等多岐にわたり、セルロース誘導体の中で最も生産量が多く、工業的に重要なものである。
　代表的なセルロースアセテートの工業的製法としては無水酢酸を酢化剤、酢酸を希釈剤、硫酸を触媒とするいわゆる酢酸法が挙げられる。酢酸法の基本的工程は、（１）α－セルロース含有率の比較的高いパルプ原料（溶解パルプ）を、離解・解砕後、酢酸を散布混合する前処理工程と、（２）無水酢酸、酢酸および酢化触媒（例えば硫酸）よりなる混酸で、（１）の前処理パルプを反応させる酢化工程と、（３）セルロースアセテートを加水分解して所望の酢化度のセルロースアセテートとする熟成工程と、（４）加水分解反応の終了したセルロースアセテートとを反応溶液から沈澱分離、精製、安定化、乾燥する後処理工程より成る。
　また、以上の基本的工程の他、複数のセルロースアセテートの製造方法が特許文献１－７に開示されている。
米国特許第３７６７６４２号明細書 特開昭５６－０５９８０１号公報 特開昭６２－０００５０１号公報 特開平０４－０６５４０１号公報 特開平０５－２３９１０１号公報 特開平０２－１０３２０１号公報 特開平０６－１５７６０１号公報
　従来からセルロースアセテートの製造に用いる原料としては、α－セルロース含有率の高い、高品位パルプ（溶解パルプ）が使用されている。しかし、世界的な資源の制約とパルプ製造工場の公害問題からコストにみあう高品位のものは得られ難くなることが予想される。一方、原料として、α－セルロース含有率の低い低品位パルプを使用した場合、α－セルロース含有率の低い低品位パルプは、ヘミセルロース含有率が高品位パルプよりも高いため、従来の製造方法により得られたセルロースアセテートは、その中に着色成分が存在し、充分な色相を有するものではなかった。
　本発明は、低品位のパルプを用いた場合であっても、色相に優れたセルロースアセテートを提供することを目的とする。
　本発明の第一は、キシロース、マンノースおよびグルコースのモル含量の和におけるキシロースのモル含量の割合が０．５ｍｏｌ％より高く、１．０ｍｏｌ％以下であり、波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相が０．６０ｃｍ－１未満であるセルロースアセテートに関する。
　本発明の第二は、キシロース、マンノースおよびグルコースのモル含量の和におけるキシロースのモル含量の割合が１．０ｍｏｌ％より高く、５．０ｍｏｌ％以下であり、波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相が０．６０ｃｍ－１以上０．８０ｃｍ－１未満であるセルロースアセテートに関する。
　本発明の第三は、キシロース、マンノースおよびグルコースのモル含量の和におけるキシロースのモル含量の割合が５．０ｍｏｌ％より高く、７．０ｍｏｌ％以下であり、波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相が０．８０ｃｍ－１以上１．８ｃｍ－１未満であるセルロースアセテートに関する。
　前記第一、第二および第三のセルロースアセテートは、マグネシウム含量が５ｐｐｍ以下であることが好ましい。
　本発明の第四は、木材パルプを解砕する工程（１）、前記解砕した木材パルプと酢酸とを接触させて前処理する工程（２）、前記前処理をした後、前記木材パルプを無水酢酸と反応させてアセチル化する工程（３）、前記アセチル化により得られたセルロースアセテートを加水分解する工程（４）、および前記加水分解によりアセチル置換度が調整されたセルロースアセテートを沈殿する工程（５）を有し、前記加水分解工程（４）において、前記加水分解反応系内の酸素濃度を３％以下とする、セルロースアセテートの製造方法に関する。
　前記加水分解工程（４）において、前記加水分解反応系内に不活性ガスを導入することにより、前記加水分解反応系内の酸素濃度を３％以下とすることが好ましい。
　前記アセチル化工程（３）において、前記アセチル化反応系内の酸素濃度を３％以下とすることが好ましい。
　前記アセチル化工程（３）において、前記アセチル化反応系内に不活性ガスを導入することにより、前記アセチル化反応系内の酸素濃度を３％以下とすることが好ましい。
　前記加水分解工程（４）において、前記加水分解反応系内の温度を１００℃以上２００℃以下とすることが好ましい。
　本発明の第五は、木材パルプを解砕する解砕機、前記解砕した木材パルプと酢酸とを接触させて前処理する前処理機、前記前処理をした後、前記木材パルプを無水酢酸と反応させてアセチル化する酢化反応器、前記アセチル化により得られたセルロースアセテートを加水分解する熟成槽、前記加水分解によりアセチル置換度が調整されたセルロースアセテートを沈殿する沈澱槽、前記熟成槽内に不活性ガスを導入する手段、前記熟成槽内の酸素を前記熟成槽外に出すが、前記熟成槽内には酸素を逆流させない密封手段、および前記熟成槽内の圧力を調整する圧力調整器を備える、セルロースアセテートの製造装置に関する。
　前記酢化反応器内に不活性ガスを導入する手段、前記酢化反応器の酸素を前記酢化反応器外に出すが、前記酢化反応器には酸素を逆流させない密封手段、および前記酢化反応器内の圧力を調整する圧力調整器を備えることが好ましい。
　本発明によれば、低品位のパルプを用いた場合であっても、色相に優れたセルロースアセテートを提供することができる。
セルロースアセテートの製造装置の一実施態様を示す概略図である。 セルロースアセテートの製造装置の一実施態様を示す概略図である。
　α－セルロース含有率の低い低品位パルプは、ヘミセルロース成分であるキシロースを含有し、その一部は高温下で酸化されて、キシラン由来のフルフラール、ヒドロキシメチルフルフラール、５－ホルミル－２－フランカルボン酸（ＦＦＡ）などになる。本発明者らは、それらキシラン由来の成分が、高温下で酸素によりさらに酸化されることにより、セルロースアセテート自身の色相を悪化させており、特に高温下にさらされる熟成工程において、酸素濃度を低減することにより、色相に優れたセルロースアセテートを得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
　本開示に係るセルロースアセテートは、当該セルロースアセテートを構成するキシロース、マンノース、グルコースのモル含量の和におけるキシロースのモル含量の割合によって、吸光度法色相が異なるため、以下場合を分けて述べる。
　本開示に係るセルロースアセテートは、当該セルロースアセテートを構成するキシロース、マンノースおよびグルコースのモル含量の和におけるキシロースのモル含量の割合が０．５ｍｏｌ％より高く、１．０ｍｏｌ％以下であり、波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相が０．６０ｃｍ－１未満である。この場合吸光度法色相の下限値は特に限定されるものではないが、０．２０ｃｍ－１以上である。
　また、キシロースのモル含量の割合が０．７ｍｏｌ％より高く、０．９ｍｏｌ％以下である場合、波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相は、０．５０ｃｍ－１以上０．５５ｃｍ－１未満であってもよく、キシロースのモル含量の割合が０．９ｍｏｌ％より高く、１．０ｍｏｌ％以下である場合、波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相は０．５５ｃｍ－１以上０．６０ｃｍ－１未満であってもよい。
　本開示に係るセルロースアセテートは、当該セルロースアセテートを構成するキシロース、マンノースおよびグルコースのモル含量の和におけるキシロースのモル含量の割合が１．０ｍｏｌ％より高く、５．０ｍｏｌ％以下であり、波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相が０．６０ｃｍ－１以上０．８０ｃｍ－１未満である。
　また、キシロースのモル含量の割合が１．０ｍｏｌ％より高く、１．５ｍｏｌ％以下である場合、波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相は、０．６０ｃｍ－１以上０．７０ｃｍ－１未満であってもよく、キシロースのモル含量の割合が１．５ｍｏｌ％より高く、２．５ｍｏｌ％以下である場合、波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相は０．７０ｃｍ－１以上０．７５ｃｍ－１未満であってもよい。
　本開示に係るセルロースアセテートは、当該セルロースアセテートを構成するキシロース、マンノースおよびグルコースのモル含量の和におけるキシロースのモル含量の割合が５．０ｍｏｌ％より高く、７．０ｍｏｌ％以下であり、波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相が０．８０ｃｍ－１以上１．８ｃｍ－１未満である。
　また、キシロースのモル含量の割合が５．５ｍｏｌ％より高く、７．０ｍｏｌ％以下である場合、波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相は、１．５ｃｍ－１以上１．８ｃｍ－１未満であってもよい。
　上記のとおり、本開示のセルロースアセテートは、ヘミセルロース成分であるキシロースのモル含量の割合が比較的高いにもかかわらず、ヘミセルロース成分を分解することにより生じる着色成分が少なく、優れた色相を有するものである。
　（キシロース）
　本開示に係るセルロースアセテートを構成する糖として、キシロース、マンノースおよびグルコースが存在するところ、キシロース、マンノースおよびグルコースのモル含量の和におけるキシロースのモル含量の割合は、以下の方法により求めることができる。
　セルロースサンプルの加水分解過程、水酸化ナトリウムによる中和過程、フィルターによるろ過過程を経た後、ＨＰＬＣ（ＬＣ－２０Ａシステム）を用いて、得られたデータからキシロースのみならずその他の構成糖の割合を算出することができ、キシロースのモル含量の割合を求めることができる。
　（吸光度法色相）
　本開示に係るセルロースアセテートの波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相は、以下の方法により求めることができる。セルロースアセテート濃度既知のＤＭＳＯ溶液をサンプルとして調製し、波長λ＝４３０ｎｍの吸光度および波長７４０ｎｍの吸光度をそれぞれ測定して吸光度の差を求め、さらにセルロースアセテート濃度を１００％換算して得られた値を吸光度法色相とする。下記式のとおりである。
　吸光度法色相（ｃｍ－１）＝吸光度（Ａ－Ｂ）／セル厚（ｃｍ）／セルロースアセテート濃度（重量％）×１００
吸光度：分光光度計　島津製作所社製ＵＶ－１７００
Ａ：４３０ｎｍの吸光度（液の黄色味を測定）
Ｂ：７４０ｎｍの吸光度（液の濁りを測定：ベースライン）
セルロースアセテート濃度（重量％）：絶乾セルロースアセテート重量（ｇ）／セルロースアセテート溶液全体重量（ｇ）×１００
絶乾セルロースアセテート重量（ｇ）：セルロースアセテートの重量（ｇ）×（１－含水率（％）/１００）
含水率（％）：赤外線水分計　ＭＥＴＴＬＥＲ　ＴＯＬＥＤＯ　ＨＢ４３
　（カルシウム含量およびマグネシウム含量）
　本開示のセルロースアセテートに含まれるカルシウムおよびマグネシウムは、セルロースアセテート製造時に使用される中和剤、安定剤、または洗浄水に由来する部分が多く、例えば、セルロースアセテートフレーク表面への付着、セルロース繊維に含まれるカルボキシル基や製造時に形成された硫酸エステル部位との静電相互作用により存在している。
　本開示に係るセルロースアセテートは、カルシウム含量が４０ｐｐｍ以上８０ｐｐｍ以下であることが好ましく、４５ｐｐｍ以上７５ｐｐｍ以下であることがより好ましく、４５ｐｐｍ以上７０ｐｐｍ以下であることがさらに好ましく、６０ｐｐｍ以上７０ｐｐｍ以下であることが最も好ましい。カルシウム含量が少なすぎるとセルロースアセテートの耐熱性が悪化する傾向があり、多すぎると色相が悪化する傾向があるためである。
　本開示に係るセルロースアセテートは、マグネシウム含量の上限値としては、５ｐｐｍ以下であることが好ましく、４ｐｐｍ以下であることがより好ましく、３ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。またマグネシウム含量の下限値としては、１ｐｐｍ以上であることが好ましく、２ｐｐｍ以上であることがより好ましい。マグネシウム含量が少なすぎるとセルロースアセテートの耐熱性が悪化する傾向があり、多すぎると色相が悪化する傾向があるためである。
　セルロースアセテートのカルシウム含量およびマグネシウム含量は、それぞれ以下の方法により測定することができる。
　未乾燥試料３．０ｇをルツボに計量し、電熱器上で炭化させた後、７５０～８５０℃の電気炉で２時間程度灰化させる。約３０分放冷した後、０．０７％の塩酸溶液２５ｍＬを加え、２２０～２３０℃で加熱溶解させる。放冷後、溶解液を２００ｍＬまで蒸留水でメスアップし、これを検液として標準液と共に原子吸光光度計を用いて吸光度を測定して、検液のカルシウム（Ｃａ）含量またはマグネシウム（Ｍｇ）含量を求め、以下の式で換算して、試料のカルシウム（Ｃａ）含量またはマグネシウム（Ｍｇ）含量を求めることができる。なお、試料中の水分は、例えばケット水分計（ＭＥＴＴＬＥＲ　ＴＯＬＥＤＯ　ＨＢ４３）を用いて測定することができる。ケット水分計のアルミ受け皿に含水状態の試料約２．０ｇを乗せ、重量が変化しなくなるまで１２０℃で加熱することで加熱前後の重量変化から試料中の水分（重量％）が算出できる。
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　（６％粘度）
　本開示に係るセルロースアセテートは、６％粘度が６０ｍＰａ・ｓ以上であることが好ましく、８０ｍＰａ・ｓ以上であることがより好ましく、９０ｍＰａ・ｓ以上であることがさらに好ましい。また上限値としては、１６０ｍＰａ・ｓ以下、１３０ｍＰａ・ｓ以下、１００ｍＰａ・ｓ以下であってよい。
　６％粘度が６０ｍＰａ・ｓ未満であると、セルロースアセテートの分子量も小さくなりすぎ、成形体にした場合にその機械的強度（特に脆性）に劣る。また、また、６％粘度が１６０ｍＰａ・ｓを超えると、当該セルロースアセテートの製造工程においてセルロースアセテートを含む混合液を沈殿槽へラインを通じて送ると、そのライン中でセルロースアセテートが閉塞しやすく、セルロースアセテートの生産効率が低下してしまう。さらに、得られるセルロースアセテートを繊維、フィルム等の成形体とする成形工程において、メチレンクロライドやアセトン等の溶剤に溶解した溶液（言い換えれば、ドープ）とするところ、この溶液（ドープ）が、濾材を閉塞したりし易いため、これら成形体の生産効率が低下する場合がある。
　６％粘度は、乾燥試料３．００ｇを、９５％アセトン水溶液３９．９０ｇで溶解させた６ｗｔ／ｖｏｌ％の溶液をオストワルド粘度計を使用して測定した粘度である。
　（ろ過度）
　後述するセルロースアセテートの製造方法または製造装置によれば、原料となるパルプに含まれるヘミセルロース成分が分解されにくいため、ろ過性にも優れたセルロースアセテートを得ることができる。本開示に係るセルロースアセテートのろ過度ＫＷとしては、４００ｍｌ－１を有することができ、２００ｍｌ－１であることがより好ましく、１００ｍｌ－１であることがさらに好ましい。ろ過度ＫＷが上記範囲であることにより、例えば本開示のセルロースアセテートを紡糸するような場合に、紡糸工程において糸切れが低減されるため好ましい。
　ろ過度は、以下の方法により測定することができる。９５％アセトン水溶液に、２０重量％濃度となるように溶解したセルロースアセテート溶液を３０℃、一定圧力（２ｋｇｆ／ｃｍ２）下で、所定のろ布金巾（直径１５ｍｍ、ろ過面積１．７７ｃｍ２）に通し、ろ過する。この時、ろ過開始後２０分までのろ過量をＰ１（ｍｌ）、２０分より６０分までのろ過量をＰ２（ｍｌ）として測定し、下記式によりろ過度ＫＷ（ｍｌ－１）を算出する。
ＫＷ＝〔（２－Ｐ２／Ｐ１）／（Ｐ１＋Ｐ２）〕×１０４
ここで、ろ過度ＫＷは、上記セルロースアセテート溶液中の不溶解成分量の多少を示していることから、ろ過性の指標となる。上記式に従えば、ＫＷ値が小さい程、溶液の不溶解成分量が少なく、セルロースアセテートのろ過性が良好であることを示す。
　（酢化度）
　本開示に係るセルロースアセテートは、酢化度が５１％以上６２％以下の範囲であることが好ましく、５１％以上５８％以下の範囲であることがより好ましく、５４％以上５８％以下の範囲であることがさらに好ましい。酢化度は、保持時間により調整することができる。ここで、保持時間は、熟成工程の昇温終了から加水分解反応完了までの時間をいう。保持時間が長いと色相は悪化傾向になる。
　酢化度を上記範囲にする場合、後述する本開示のセルロースアセテートの製造方法のセルロースアセテートを加水分解する工程において、加水分解温度、及び加水分解時間を既知の手法、例えばたセルロースアシレートなどのセルロースエステルの場合、「繊維素系樹脂」（宇多田和夫、丸澤廣著、日刊工業新聞社発行）に記載の方法などに従い調整することにより、任意の酢化度に調製することができる。
　ここで、酢化度とは、セルロース単位重量当たりの結合酢酸の重量百分率を意味する。酢化度は、ＡＳＴＭ-Ｄ－８１７－９１（セルロースアセテート等の試験法）における酢化度の測定および計算に従う。具体的には、以下のようにして求めることができる。乾燥したセルロースアセテート１．９ｇを精秤し、アセトンとジメチルスルホキシドとの混合溶媒（容量比４：１）１５０ｍｌに溶解した後、１Ｎ－水酸化ナトリウム水溶液３０ｍｌを添加し、２５℃で２時間ケン化する。フェノールフタレインを指示薬として添加し、１Ｎ－硫酸（濃度ファクター：Ｆ）で過剰の水酸化ナトリウムを滴定する。また、上記と同様の方法でブランク試験を行い、下記式に従って酢化度を算出する。
酢化度（％）＝［６．５×（Ｂ－Ａ）×Ｆ］／Ｗ
（式中、Ａは試料での１Ｎ－硫酸の滴定量（ｍｌ）、Ｂはブランク試験での１Ｎ－硫酸の滴定量（ｍｌ）、Ｆは１Ｎ－硫酸の濃度ファクター、Ｗは試料の重量を示す）。
［セルロースアセテートの製造］
　本開示のセルロースアセテートの製造方法について詳述する。木材パルプを解砕する工程（１）、前記解砕した木材パルプと酢酸とを接触させて前処理する工程（２）、前記前処理をした後、前記木材パルプを無水酢酸と反応させてアセチル化する工程（３）、前記アセチル化により得られたセルロースアセテートを加水分解する工程（４）、および前記加水分解によりアセチル置換度が調整されたセルロースアセテートを沈殿する工程（５）を有し、前記加水分解工程（４）において、前記加水分解反応系内の酸素濃度を３％以下とするものである。本開示のセルロースアセテートは、上記の製造方法により製造することができる。なお、一般的なセルロースアセテートの製造方法については、「木材化学」（上）（右田ら、共立出版（株）１９６８年発行、第１８０頁～第１９０頁）を参照できる。
　（木材パルプ）
　本開示のセルロースアセテートの原料となるセルロース源として、低品位の木材パルプなどヘミセルロース成分であるキシロースが含まれるものを使用する。本明細書において、パルプまたはセルロースは、ヘミセルロースなどのセルロース以外の異成分を含有するものを意味する。
　木材パルプとしては、針葉樹パルプ、広葉樹パルプが挙げられる。例えば、針葉樹パルプとしては、例えば、トウヒ、マツ、ツゲ等から得られる針葉樹パルプが挙げられる。広葉樹パルプとしては、例えば、ユーカリ、アカシア等が挙げられる。これらのパルプは単独で又は二種以上組み合わせてもよく、例えば、針葉樹パルプと広葉樹パルプとを併用してもよい。
　木材パルプのα－セルロース含有率が低い場合でも本開示のセルロースアセテートの製造方法により吸光度法色相を向上させることができるが、８５重量％以上であることが好ましく、９０重量％以上であることがより好ましく、９５重量％以上であることがさらに好ましく、１００重量％であることが最も好ましい。α－セルロース含有率が、上記範囲であれば、吸光度法色相が１．８ｃｍ－１未満のセルロースアセテートが得られ易い。
　α－セルロース含有率は、以下のようにして求めることができる。重量既知のパルプを２５℃で１７．５％と９．４５％の水酸化ナトリウム水溶液で連続的に抽出し、その抽出液の可溶部分に対して重クロム酸カリウムで酸化し、酸化に要した重クロム酸カリウムの容量からβ，γ－セルロースの重量を決定する。初期のパルプの重量からβ，γ－セルロース重量を引いた値を、パルプの不溶部分の重量、α－セルロースの重量とする（ＴＡＰＰＩ　Ｔ２０３）。初期のパルプの重量に対する、パルプの不要部分の重量の割合が、α－セルロース含有率（重量％）である。
　木材パルプは、シート状のものを用いることができる。この場合、シートの坪量が３００ｇ／ｍ２以上８５０ｇ／ｍ２以下で密度が０．４０ｇ／ｍ２以上０．６０ｇ／ｃｍ３以下、破裂強度が５０ＫＰａ以上１０００ＫＰａ以下のものであることが好ましいが、これらに限定されるものではない。
　（解砕）
　本開示のセルロースアセテートの製造方法は、木材パルプを解砕する工程を有する。これにより、以降の工程で反応が効率的に均一に進み、取扱いも容易になる。解砕工程は、特に、木材パルプがシート状の形態で供給されるような場合に有効である。
　木材パルプを解砕する工程（１）において、木材パルプを解砕する方法としては、湿式解砕法と乾式解砕法とがある。湿式解砕法は、パルプシートなどの木材パルプに水または水蒸気などを添加して解砕する方法である。湿式解砕法としては、例えば、蒸気による活性化と反応装置中での強い剪断攪拌を行う方法や、希酢酸水溶液中で離解してスラリーとした後、脱液と酢酸置換を繰り返す、いわゆるスラリー前処理を行う方法等が挙げられる。また、乾式解砕法は、パルプシートなどの木材パルプを乾燥状態のまま解砕する方法である。乾式解砕法としては、例えば、ピラミッド歯を有するディスクリファイナーで粗解砕したパルプを、線状歯を有するディスクリファイナーで微解砕する方法や、内壁にライナーを取付けた円筒形の外箱と、外箱の中心線を中心として高速回転する複数の円板と、各円板の間に前記中心線に対して放射方向に取り付けられた多数の翼とを備えたターボミルを用い、翼による打撃と、ライナーへの衝突と、高速回転する円板、翼及びライナーの三者の作用で生じる高周波数の圧力振動とからなる三種類の衝撃作用により、外箱の内部に供給される被解砕物を解砕する方法等が挙げられる。
　本開示のセルロースアセテートの製造方法においては、これらの解砕方法をいずれも適宜使用することができるが、特に、ディスクリファイナーおよびターボミルを順に用いて二段解砕する方法が、得られるセルロースアセテートのろ過度が向上するため好ましい。一般的技術では、解砕されたかさ高いパルプシートの解砕物は空気搬送される。本開示の製造方法においては、このパルプシートの解砕物の搬送について空気ではなく不活性ガスを用いることでも良い。パルプの解砕物は嵩高いものであり、空気搬送された場合には、その解砕物中に多量の空気を含むことになるが、不活性ガスで搬送することにより無酸素状態となる。これによりその後の工程において、酸素濃度を低下させ、３％以下とし易くなる。
　（前処理）
　前記解砕した木材パルプと酢酸とを接触させて前処理する工程（２）において、酢酸は、例えば、木材パルプ１００重量部に対して、好ましくは１０重量部以上５００重量部以下を添加することにより接触させることができる。この時、酢酸は、９９重量％のものを用いることができる。
　木材パルプと酢酸とを接触させる方法としては、例えば、酢酸もしくは１～１０重量％の硫酸を含む酢酸（含硫酢酸）を一段階で添加する方法、または、酢酸を添加して一定時間経過後、含硫酢酸を添加する方法、含硫酢酸を添加して一定時間経過後、酢酸を添加する方法等の酢酸または含硫酢酸を２段階以上に分割して添加する方法等が挙げられる。添加の具体的手段としては、噴霧してかき混ぜる方法が挙げられる。
　そして、前処理活性化は、パルプに酢酸及び／または含硫酢酸を添加した後、１７℃以上４０℃以下の条件下で０．２時間以上４８時間以下静置する、または１７℃以上４０℃以下の条件下で０．１時間以上２４時間以下密閉及び攪拌すること等により行うことができる。
　前処理工程（２）において、前処理反応系内の酸素濃度を３％以下とすることが好ましく、１％以下とすることがより好ましい。より色相に優れたセルロースアセテートが得られるためである。
　この場合、前処理反応系内に不活性ガスを導入することにより、酸素濃度を調整することが好ましい。不活性ガスを導入する方法の一例を示す。木材パルプと酢酸を接触させる前に、水封した前処理系内に一定流量の不活性ガスを前処理反応系内に通気させることにより、前処理反応系内の酸素濃度が３％以下、好ましくは１％以下とすることができる。
　本開示において、不活性ガスとしては、窒素ガス、ヘリウムガス、アルゴンガス、ネオンガス等を用いることができる。これらの中でも特に、安価で入手が容易であるため窒素ガスが好ましい。
　前記解砕した木材パルプと酢酸とを接触させて前処理する際には、予め解砕した木材パルプを酸素濃度３％以下の環境下に置いておき、酢酸と接触させることが好ましい。
　ここで、本開示のセルロースアセテートの製造方法において、酸素濃度は、酸素濃度計を用いて測定することができる。
　無水酢酸、酢酸および触媒等の予冷に用いる予冷機内においても酸素濃度を３％以下とすることが好ましく、１％以下とすることがより好ましい。後に続くアセチル化工程（３）において、アセチル化反応系内への酸素の混入が低減でき、より色相に優れたセルロースアセテートが得られるためである。上記前処理工程（２）で用いたのと同様の方法で予冷機内に不活性ガスを導入することにより、酸素濃度を下げることができる。
　（アセチル化）
　前記木材パルプを無水酢酸と反応させてアセチル化する工程（３）において、アセチル化は、具体的には、例えば、酢酸、無水酢酸および硫酸からなる混合物に、前処理活性化したパルプを添加すること、または前処理活性化したパルプに、酢酸と無水酢酸の混合物および硫酸を添加すること等により開始することができる。ここで、酢酸は、９９重量％以上のものを用いることができる。硫酸は、９８重量％以上の濃度のものを用いることが好ましい。
　酢酸と無水酢酸との混合物を調整する場合、酢酸と無水酢酸とが含まれていれば、特に限定されないが、酢酸と無水酢酸との割合としては、酢酸３００重量部以上６００重量部以下に対し、無水酢酸２００重量部以上４００重量部以下であることが好ましく、酢酸３５０重量部以上５３０重量部以下に対し、無水酢酸２４０重量部以上２８０重量部以下であることがより好ましい。
　パルプ、酢酸と無水酢酸との混合物、および硫酸の割合としては、パルプ１００重量部に対して、酢酸と無水酢酸の混合物は５００重量部以上１０００重量部以下であることが好ましく、硫酸は５重量部以上１５重量部以下であることが好ましく、７重量部以上１３重量部以下であることがより好ましく、８重量部以上１１重量部以下であることがさらに好ましい。
　アセチル化工程（３）は、以下のように減圧条件下または常圧条件下にて行う場合があるため、それぞれの場合に分けて述べる。
　＜減圧条件＞
　減圧酢化と称するセルロースアセテートの製造方法について述べる。アセチル化工程（３）においては、少なくともアセチル化反応開始時にアセチル化反応系内の真空度を７０Ｔｏｒｒ（９．３ｋＰａ）以下とすることが好ましい。下限値は特に限定されないが、例えば６０Ｔｏｒｒ（８．０ｋＰａ）以上である。これにより、アセチル化反応のため無水酢酸の溶媒として酢酸用いた場合に、酢酸の蒸発を促してアセチル化反応で消費された無水酢酸の濃度を高め、アセチル化反応を促すことができ、無水酢酸および酢酸などの溶媒の使用率を低減することができ、セルロースアセテートの生産性を向上することができる。この方法では、アセチル化反応に伴う温度上昇を抑えるための酢酸、無水酢酸の混合溶液の冷却が不要になる利点がある。また、アセチル化反応系内の真空度を高め、減圧することにより、酢化反応系内の酸素濃度を低下させ易い。
　少なくともアセチル化反応開始時から、セルロースアセテートが不均一から均一状態に変換するまで、アセチル化反応系内の真空度を７０Ｔｏｒｒ（９．３ｋＰａ）以下とすることがより好ましい。アセチル化反応に伴う温度上昇を抑えるためである。
　アセチル化反応系内の真空度を７０Ｔｏｒｒ（９．３ｋＰａ）以下とする場合のアセチル化工程（３）の手順の一例を示す。前処理工程（２）により前処理活性化したパルプと、酢酸および無水酢酸からなる混合物とを接触させた後、アセチル化反応系内を真空ポンプなどを用いて減圧にして、真空度を７０Ｔｏｒｒ（９．３ｋＰａ）以下に調節する。続いて、硫酸と酢酸とを含有する混合物を添加してアセチル化反応を開始し、蒸発する酢酸、無水酢酸の混合物の蒸気をコンデンサで凝縮して、反応系外に留出させる。これにより、反応生成物は徐々に濃縮され、所定量（目的の反応率に相当する留出量）留出したとき、もしくは留出する液がほとんど無くなったとき反応系内を常圧にし、常圧時もしくは反応系内の温度上昇が止まったときから１分以上３０分以下の間保持する。
　アセチル化反応系内の真空度を７０Ｔｏｒｒ（９．３ｋＰａ）以下とする場合、アセチル化反応系内の最高到達温度としては、５５℃以上７５℃以下とすることが好ましく、６０℃以上７０℃以下とすることがより好ましい。得られるセルロースアセテートのろ過度も向上することができる。
　アセチル化反応系内の最高到達温度を５５℃以上７５℃以下とする場合、あらかじめ冷却しない酢化混液に木材パルプを投じて撹拌することにより、無水酢酸の反応熱により昇温させることにより実現することができる。具体的には、例えば、木材パルプ１００重量部に対して、２００重量部以上４００重量部以下の無水酢酸と５重量部以下の酸性触媒（例えば硫酸）を含む混合物を添加し、２０分以上４０分以下の時間を要して最終５５℃以上７５℃以下の温度に到達させることができる。
　アセチル化反応にかかる時間は、４０分以上６０分以下であることが望ましい。本開示において、アセチル化にかかる時間とは、パルプが、溶媒、無水酢酸および触媒と接触して反応を開始した時点から中和剤投入までの時間をいう。
　真空度７０Ｔｏｒｒ（９．３ｋＰａ）以下でアセチル化反応を進行した後、アセチル化反応系内の酸素濃度を３％以下とすることが好ましく、１％以下とすることがより好ましい。アセチル化反応系内のセルロースアセテート（酢酸ドープ）中に、酸素が巻き込まれることを防止することができ、より色相に優れたセルロースアセテートが得られるためである。反応系内を常圧に戻す際、でアセチル化反応系内に不活性ガスを導入することにより、酸素濃度を下げることができる。
　＜常圧条件＞
　酢化法と称するセルロースアセテートの製造方法について述べる。常圧条件で酢化する場合には、反応温度を制御するために、添加する無水酢酸、酢酸を低温する必要がある。アセチル化工程（３）において、常圧条件下にてアセチル化をする場合、アセチル化反応系内の酸素濃度を３％以下とすることが好ましく、１％以下とすることがより好ましい。より色相に優れたセルロースアセテートが得られるためである。
　アセチル化反応系内のセルロースアセテート（酢酸ドープ）中に、酸素が巻き込まれることを防止することができ、より色相に優れたセルロースアセテートが得られるためである。この場合、前処理工程（２）で用いたのと同様の方法で、アセチル化反応系内に不活性ガスを導入することにより酸素濃度を下げることができる。
　アセチル化反応系内の最高到達温度としては、中温度領域であることが好ましい。具体的には、３８℃以上５２℃以下とすることが好ましく、４２℃以上５０℃以下とすることがより好ましい。より色相に優れたセルロースアセテートが得られるためである。
　アセチル化反応系内の最高到達温度が中温度領域となるように、アセチル化を行う場合は、無水酢酸を予冷する工程を有することが好ましい。また、無水酢酸以外に酢酸および触媒等を木材パルプと接触させる場合は、それらを全て予冷しておくことがより好ましい。無水酢酸および無水酢酸以外の酢酸および触媒等の混合溶液を調製してから、予冷してもよい。予冷温度は、－２５℃以上－１０℃以下であることが好ましく、－２２℃以上－２０℃以下であることがより好ましい。上記範囲とすることにより、アセチル化工程（３）において反応系内の最高到達温度を、中温度領域（３８℃以上５２℃以下程度）とすることができ、より色相に優れたセルロースアセテートが得られるためである。
　例えば、溶媒として酢酸、アセチル化剤として無水酢酸、触媒として硫酸を含む酢化混液を、予め－２５℃以上－１０℃以下に冷却しておき、当該酢化混液に木材パルプを投じて撹拌する。無水酢酸の量はこれと反応するセルロース及び系内に存在する水分量よりかなり過剰に使用する。これにより、冷却された酢化混液は無水酢酸の反応熱により昇温するが最高到達温度を３８℃以上５２℃以下とすることができる。撹拌条件下、外部から反応系の内外には一切の熱は加えず行うこと、または併せて、撹拌条件下、反応系を冷媒により冷却して中温に調整することもできる。
　アセチル化工程（３）において用いる反応器としてはセルロースアセテートを製造するときに通常使用される公知の反応器（酢化反応器）が使用出来るが、好ましくは混和型反応器である。
　また、アセチル化反応にかかる時間は、６０分以上９０分以下であることが望ましい。ここで、アセチル化にかかる時間とは、パルプが、溶媒、無水酢酸および触媒と接触して反応を開始した時点から中和剤投入までの時間をいう。
　アセチル化反応初期は固液不均一系での反応となり解重合アセチル化反応を抑えつつアセチル化反応を進ませ未反応物を減らすため可能な限り時間を掛けて昇温するのが良いが、生産性の観点からは、４５分以下、さらに好ましくは３０分以下で昇温を行うことが好ましい。
　（加水分解）
　前記アセチル化により得られたセルロースアセテートは、ほぼ全ての水酸基がアセチル基に置換されている状態であり、これを所望の置換度に調整するために加水分解を行う必要がある。加水分解する工程（４）においては、前記アセチル化反応により、触媒として硫酸を用いた場合、当該硫酸は、硫酸エステルとしてセルロースに結合しているため、前記アセチル化反応終了後、熱安定性向上のためこの硫酸エステルを加水分解して除去する目的もある。
　アセチル置換度の調整は、アセチル化反応停止のために水（水蒸気を含む）、希酢酸、または、カルシウム、マグネシウム、鉄、アルミニウム若しくは亜鉛等の炭酸塩、酢酸塩、水酸化物若しくは酸化物などからなる中和剤を添加することにより行うことができる。そして、水は、セルロースアセテートを含む反応混合物中に存在する無水酢酸と反応してカルボン酸を生成させ、アセチル置換度を調整した後のセルロースアセテートを含む反応混合物の水分量がカルボン酸に対し５ｍｏｌ％以上７０ｍｏｌ％以下になるように添加することができる。５ｍｏｌ％未満であると、加水分解反応が進まず解重合が進み、低粘度のセルロースアセテートとなり、７０ｍｏｌ％を超えると、アセチル化反応終了後のセルロースアセテート（加水分解前のセルロースアセテート）が析出し加水分解反応系から出るため、析出したセルロースアセテートの加水分解反応が進まなくなる。
　なお、希酢酸とは、１重量％以上５０重量％以下の酢酸水溶液をいう。また、酢酸マグネシウム水溶液を用いる場合は、当該水溶液は５重量％以上３０重量％以下であることが好ましい。
　また、セルロースアセテートを含む反応混合物における硫酸イオン濃度が高いと効率よく硫酸エステルを除去することができないため、酢酸マグネシウム等の酢酸のアルカリ土類金属塩の水溶液又は酢酸－水混合溶液を添加して不溶性の硫酸塩を形成させることにより、硫酸イオン濃度を低下させることが好ましい。セルロースアセテート１００重量部（セルロース換算）に対し、セルロースアセテートを含む反応混合物の硫酸イオンを１重量部以上６重量部以下に調整することが好ましい。なお、例えば、セルロースアセテートを含む反応混合物に酢酸マグネシウムの酢酸－水混合溶液を添加することにより、アセチル化反応の停止とセルロースアセテート１００重量部（セルロース換算）に対する硫酸イオンの重量比の低下とを同時に行うこともできる。
　加水分解工程（４）においては、加水分解反応系内の酸素濃度を３％以下とする。より好ましくは１％以下である。これにより、低品位のパルプを用いた場合でも、色相に優れるセルロースアセテートを得ることができる。特に、ヘミセルロース成分が分解されにくく、ろ過性に優れたセルロースアセテートを得ることができるため、着色物質が少なく、色相に優れたセルロースアセテートを得ることができる。また、余分な有機溶媒を使用する必要がなく、生産性を阻害しない点においても優れる。
　加水分解工程（４）においては、水蒸気を用いた高温で加水分解を行う方法がある（高温熟成）。この場合においては、少なくとも水蒸気を吹き込む前までに、加水分解反応系内の酸素濃度を３％とすることが好ましい。高温下でヘミセルロースが分解する場合に酸素が存在すると色相を悪化させるので、これを防止するためである。
　したがって本開示のセルロースアセテートの製造方法では加水分解反応系内においても、不活性ガスを導入することにより、加水分解反応系内の酸素濃度を３％以下とすることが好ましく、１％以下とすることがより好ましい。この場合の加水分解工程（４）の手順の一例を示す。
　アセチル化工程（３）が終了した完全置換セルロースアセテートと酢酸を含む反応混合物に中和剤の添加を始めた後、加水分解反応系内が１０ｋｇ／ｃｍ２以下に昇圧されるまで（下限値は、例えば４ｋｇ／ｃｍ２）、不活性ガスを封入し、解圧して大気圧と同じ、または微加圧とし、この昇圧および解圧する作業を反応系内の酸素濃度が３％以下、好ましくは１％以下になるまで繰り返し行う。あるいは前処理工程（２）で用いたのと同様の方法で加水分解反応系内に不活性ガスを導入することにより酸素濃度を下げてもよい。
　加水分解工程（４）は、反応系内の温度が常温（中温）または高温のいずれにおいても行うことができる。常温において行う加水分解は、常温熟成と称し、反応系内の最高到達温度が５５℃以上１００℃未満である場合をいい、好ましくは５５℃以上９０℃未満である。高温において行う加水分解は、高温熟成と称し、反応系内の最高到達温度が１００℃以上２００℃以下の範囲をいう。高温熟成においては、水蒸気を用いて系内の温度を上昇させる。
　また、セルロースアセテートの加水分解は、常温（中温）下で行うことが色相の点で好ましい。すなわち加水分解反応が充分に進行すること、および高温に比べて低品位のパルプに起因するヘミセルロース成分の解重合が生じにくく、より色相に優れたセルロースアセテートが得られるためである。
　尚、加水分解工程を高温下で行うと、常温（中温）に比べ色相は悪化するが、ヘミセルロースを化学的に微細化できるため、ろ過度は良化する。しかし、本開示のセルロースアセテートの製造方法および製造装置を用いれば、加水分解工程を高温で行った場合でも色相の悪化を最小限度に抑制できる。
　（沈殿）
　前記加水分解によりアセチル置換度が調整されたセルロースアセテートを沈殿する工程（５）においては、セルロースアセテートを含む混合物と水又は希酢酸等の沈澱剤とを混合し、生成したセルロースアセテート（沈澱物）を分離して沈殿物を得、水洗により遊離の金属成分や硫酸成分などを除去することができる。ここで、セルロースアセテートの沈殿物を得る際に用いる沈澱剤としては、希酢酸が好ましい。
　特に、前記加水分解化工程（４）の後（完全中和の後）、セルロースアセテートの熱安定性を高めるため、水洗の際に、その水に安定剤として、アルカリ金属化合物及び／又はアルカリ土類金属化合物、特に水酸化カルシウムなどのカルシウム化合物を添加することが好ましい。
　セルロースアセテートを沈殿工程（５）の後、セルロースアセテートを乾燥させてもよい。乾燥の方法としては特に限定されず、公知のものを用いることができ、例えば、送風や減圧などの条件下乾燥を行うことができる。乾燥方法としては、例えば、熱風乾燥が挙げられる。
　［セルロースアセテートの製造装置］
　セルロースアセテートの製造装置について詳述する。本開示のセルロースアセテートの製造装置は、木材パルプを解砕する解砕機、前記解砕した木材パルプと酢酸とを接触させて前処理する前処理機、前記前処理をした後、前記木材パルプを無水酢酸と反応させてアセチル化する酢化反応器、前記アセチル化により得られたセルロースアセテートを加水分解する熟成槽、前記加水分解によりアセチル置換度が調整されたセルロースアセテートを沈殿する沈澱槽、前記熟成槽内に不活性ガスを導入する手段、前記熟成槽内の酸素を前記熟成槽外に出すが、前記熟成槽内には酸素を逆流させない密封（気密）手段、および前記熟成槽内の圧力を調整する圧力調整器を備える。
　前記熟成槽内に不活性ガスを導入する手段、前記熟成槽内の酸素を前記熟成槽外に出すが、前記熟成槽内には酸素を逆流させない密封手段、および前記熟成槽内の圧力を調整する圧力調整器を用いて、前記熟成槽内の酸素濃度を３％以下、好ましくは１％以下に調整する。熟成槽内の酸素濃度の測定は、熟成槽と密封手段とを結ぶエアリングラインに酸素濃度計を設置することにより行うことができる。常温で加水分解する場合には、密封手段として水封器を用いることは有効な方法である。
　本開示のセルロースアセテートの製造装置は、解砕機、前処理機、酢化反応器、熟成槽、および沈澱槽の他、酢化反応器内で、木材パルプと接触させる無水酢酸の他、酢酸および触媒等を予冷しておく予冷機を備えていてもよい。前記予冷機は、酢化反応器に接続され、予冷した無水酢酸等を酢化反応器に導入することができる。また、解砕機の気体搬送装置に不活性ガスを導入できる装置を設けていても良い。
　また、本開示のセルロースアセテートの製造装置は、前記酢化反応器の真空度を高める真空装置を備えることが好ましい。これにより、減圧酢化が可能となる。
　本開示のセルロースアセテート製造装置において、解砕機、前処理機、酢化反応器、熟成槽および沈殿槽のいずれの内部にも不活性ガスを導入する手段、密封手段および／または圧力調整器を備えることが望ましい。なお、密閉手段としては、例えば水封器が挙げられる。これにより、反応系全体の酸素濃度を下げることができ、非常に色相に優れたセルロースアセテートを製造することができる。この場合、解砕機、前処理機、酢化反応器、熟成槽および沈殿槽を反応混合物が、できる限り系外の酸素に触れないように連続移動可能に接続されることが望ましい。
　また、解砕機、前処理機、酢化反応器、および沈殿槽の各内部の酸素濃度の測定も、熟成槽と同様に、解砕機、前処理機、酢化反応器、および沈殿槽のそれぞれと密封手段とを結ぶエアリングラインに酸素濃度計を設置することにより行うことができる。
　以下、本開示に係るセルロースアセテートの製造方法および製造装置の実施形態について、図面を参照して詳述する。
　［実施態様１］減圧酢化－高温熟成
　図１に示すような製造装置を用いて、セルロースアセテートを製造することができる。前処理機１、酢化反応器２、および熟成槽３には、それぞれ圧力調整器１０が接続されており、前処理機１には、圧力調整器１０および／または水封器７が接続され、圧力調整器１０により各内部を微加圧にし不活性ガスを封入することにより、製造装置外からの酸素の逆拡散を防止している。前処理機１に入れるパルプは、解砕機（図示しない）で木材パルプを解砕して得られたフラッフ状のパルプである。フラッフ状のパルプを前処理機１に入れ、撹拌させながらパルプと酢酸を接触させてパルプを前処理活性化する。なお、図１中のＭは、モーターを示し、各装置の反応混合物の撹拌に用いる。この酢酸を含浸させたパルプ（セルロース）を酢化反応器２に撹拌させながら入れ、無水酢酸－酢酸溶液を酢化反応器２に仕込む。続いて、酢化反応器２を真空ポンプ５により減圧して真空度を７０Ｔｏｒｒ（９．３ｋＰａ）以下にした後、硫酸－酢酸溶液を酢化反応器２に仕込み、アセチル化反応を開始させる。反応系は、沸騰状態となり、酢酸と無水酢酸との混合蒸気がコンデンサ４により凝縮され、反応系外に留出する。一定の留出液が留出した時点で、真空ポンプ５を停止する。酢化反応器２の真空度を高め、減圧することで、アセチル化反応中の酢酸の蒸発潜熱により反応熱が除熱されるが、後述する中温下でのアセチル化に比べ反応系の温度が高くなる。このため、アセチル化時間を短くすることができ、生産性を向上することができる。酢酸マグネシウム水溶液を酢化反応器２に添加混合し、系内の硫酸を完全に中和した後、酢化反応器２内に窒素を入れて大気圧に戻す。酢化反応器２中の反応混合物を熟成槽３に移し、密閉下、熟成槽３に窒素を封入して昇圧し、解圧する作業を酸素濃度が３％以下になるまで実施する。ここで、酸素濃度は、酸素濃度計を用いて測定することができ、酸素濃度計は、熟成槽と密封器を結ぶエアリングラインに設けることができる。水を熟成槽３内に入れ、高圧（例えばゲージ圧５ｋｇ／ｃｍ２）の水蒸気を撹拌下に熟成槽３内に吹き込み、一定時間（４０分以上６０分以下）かけて昇温し、高温（１４０℃以上２００℃以下）を３０分以上５０分以下の間保った後、熟成槽３内の反応物を常圧に徐々に戻しセルロースアセテートの加水分解反応を行う。反応混合物を激しい撹拌の下に、希酢酸水溶液を加えて、粒状セルロースアセテートとする。生成したセルロースアセテート（沈澱物）を分離して沈殿物を得、十分水洗しする。水洗の際は、遊離の金属成分や硫酸成分などを除去してセルロースアセテートの熱安定性を高めるため、安定剤として、アルカリ金属化合物及び／又はアルカリ土類金属化合物、特に水酸化カルシウムなどのカルシウム化合物を水に添加する。水洗の後、脱水、乾燥しセルロースアセテートを得ることができる。
　［実施態様２］常圧酢化－常温熟成
　図２に示すような製造装置を用いて、セルロースアセテートを製造することができる。前処理機１、酢化反応器２、熟成槽３および予冷機６には、それぞれ圧力調整器１０および水封器７が接続され、圧力調整器１０により各内部を微加圧にし不活性ガスを封入することにより、製造装置外からの酸素の逆拡散を防止している。前処理機１に入れるパルプは、解砕機（図示しない）で木材パルプを解砕して得られたフラッフ状のパルプである。フラッフ状のパルプを前処理機１に入れ、撹拌させながらパルプと酢酸を接触させてパルプを前処理活性化する。なお、図２中のＭは、モーターを示し、各装置の反応混合物の撹拌に用いる。また、予冷機６に無水酢酸－酢酸溶液、硫酸、酢酸を投入し、予め－２５℃以上－１０℃以下に冷やしておく。予冷機６の溶液を酢化反応器２に仕込んだ後、酢酸を含浸させたパルプ（セルロース）を、酸素濃度３％以下、好ましくは１％以下となっている酢化反応器２に撹拌しながら仕込む。ここで、酸素濃度は、酸素濃度計を用いて測定することができ、図示しないが、酸素濃度計は、水封器７と解砕機（図示しない）、前処理機１、酢化反応器２、熟成槽３および予冷機６とを結ぶ経路中にそれぞれ設けることができる。酢化反応熱により、反応系の最高到達温度を３８℃以上５２℃以下に、およびその最高到達温度に到達するまでの時間を調整する。最高到達温度に到達した後、一定時間（３０分以上５０分以下）アセチル化反応を継続する。酢酸マグネシウム水溶液を酢化反応器２に添加混合し、系内の硫酸を一部中和する。酢化反応器２中の反応混合物を酸素濃度が３％以下、好ましくは１％以下になっている熟成槽３に移す。高圧（例えばゲージ圧５ｋｇ／ｃｍ２）の水蒸気を撹拌下に熟成槽３内に吹き込み、一定時間（５０分以上６０分以下）をかけて常温（中温）（５５℃以上１１０℃未満）に到達させる。また、昇温中に酢酸マグネシウム水溶液を添加混合し、系内の硫酸一部を中和する。一定時間（６０分以上７０分以下）常温（中温）を保った後、酢酸マグネシウム水溶液を添加混合し、系内の硫酸を完全に中和する。これによりセルロースアセテートの加水分解反応を行う。そして、熟成槽３内の反応混合物を激しい撹拌の下に、希酢酸水溶液を加えて、フレークス状セルロースアセテートとする。分離機（図示しない）で分離した後、十分水洗して取り出し乾燥する。これによりセルロースアセテートを得ることができる。
　本開示のセルロースアセテート、セルロースアセテートの製造方法により製造されたセルロースアセテート、およびセルロースアセテートの製造装置を用いて製造されたセルロースアセテートは、例えば、衣料用繊維、タバコ・フィルター・チップ、プラスチックス、フィルム、塗料等広範囲に使用することができる。
　以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例によりその技術的範囲が限定されるものではない。なお、以下「部」とは特に断りのない限り、「重量部」を意味する。
　後述する実施例および比較例に記載の各物性は以下の方法で評価した。
　＜α－セルロース含有率＞
　重量既知のパルプを２５℃で１７．５％と９．４５％の水酸化ナトリウム水溶液で連続的に抽出し、その抽出液の可溶部分に対して重クロム酸カリウムで酸化し、酸化に要した重クロム酸カリウムの容量からβ，γ－セルロースの重量を決定した。初期のパルプの重量からβ，γ－セルロース重量を引いた値を、パルプの不溶部分の重量、つまりα－セルロースの重量とした（ＴＡＰＰＩ　Ｔ２０３）。初期のパルプの重量に対する、パルプの不溶部分の重量の割合が、α－セルロース含有率（重量％）である。
　＜吸光度法色相＞
（１）セルロースアセテートの含水率測定
　赤外線水分計（ＭＥＴＴＬＥＲ　ＴＯＬＥＤＯ　ＨＢ４３）を用いて、セルロースアセテートの含水率を測定し、記録用紙に記録した。
（２）吸光度の測定
　まずサンプル調製を行った。１）三角フラスコにＤＭＳＯ９５．００ｇを計量した。２）三角フラスコにスターラー回転子を入れ、セロファン、シリコン栓をして攪拌した。３）セルロースアセテートサンプル５．００ｇを薬包紙等に計量し攪拌している三角フラスコ内に添加した。４）セロファン、シリコン栓をしてスターラーで１ｈｒ攪拌した。５）回転振盪機（高速）で２ｈｒ振盪した。６）回転振盪機から取り外した後３０分間静置し脱泡し、サンプルを調製した。
　次に、吸光度の測定を行った。サンプル調製後直ちに、つまり回転振盪機から取り外した後３０分間静置し脱泡した後直ちに、島津製作所社製ＵＶ－１７００にて波長λ＝４３０ｎｍおよび７４０ｎｍの吸光度を測定した。具体的には、１）測定する３０分以上前に装置の電源を入れ、装置が安定化したことを確認した。２）１０ｃｍガラスセルにレファレンス、ブランク液としてＤＭＳＯを入れベースライン補正を行った。３）三角フラスコ内のサンプルを気泡が発生しないように１０ｃｍガラスセルに移した。４）手前の測定側セルをサンプルが注入されたガラスセルに入れ替えた。５）スタートボタンを押して測定を開始した。６）表示された測定結果を記録用紙に記録した。
（３）吸光度法色相
　以下の計算式で得られた数値をセルロースアセテートのその溶媒における「吸光度法色相」値とした。
吸光度法色相（ｃｍ－１）＝吸光度（Ａ－Ｂ）／セル厚（ｃｍ）／セルロースアセテート濃度（重量％）×１００
吸光度：分光光度計　島津製作所社製ＵＶ－１７００
Ａ：４３０ｎｍの吸光度（液の黄色味を測定）
Ｂ：７４０ｎｍの吸光度（液の濁りを測定：ベースライン）
セルロースアセテート濃度（重量％）：絶乾セルロースアセテート重量（ｇ）／セルロースアセテート溶液全体重量（ｇ）×１００
絶乾セルロースアセテート重量（ｇ）：セルロースアセテートの重量（ｇ）×（１－含水率（％）/１００）
含水率（％）：上記赤外線水分計で測定した値
　＜キシロースのモル含量＞
　セルロースサンプルの加水分解過程、水酸化ナトリウムによる中和過程、フィルターによるろ過過程を経た後、ＨＰＬＣ（ＬＣ－２０Ａシステム）を用いて、得られたデータからキシロースのみならずその他の構成糖の割合を算出し、５炭糖と６炭糖の合計を基準として、キシロースのモル含量の割合（ｍｏｌ％）を求めた。これをキシロース、マンノース及びグルコースのモル含量の和におけるキシロースのモル含量の割合（ｍｏｌ％）とした。
　ＨＰＬＣ測定条件は、以下のとおりである。
カラム：ＴＳＫ－ｇｅｌ　Ｓｕｇａｒ　ＡＸＧ　４．６ｍｍＩ．Ｄ．×１５ｃｍ（東ソー株式会社）
カラム温度：７０℃
移動相：０．５ｍｏｌ／Ｌ　ホウ酸カリウム緩衝液、ＰＨ８．７
移動相流速：０．４ｍＬ／ｍｉｎ
ポストカラム標識：反応試薬：１ｗ／ｖ％アルギニン・３ｗ／ｖ％ホウ酸
　　　　　　　　　反応試薬流速：０．５ｍＬ／ｍｉｎ
　　　　　　　　　反応温度：１５０℃
検出波長：Ｅｘ．３２０ｎｍ　Ｅｍ．４３０ｎｍ
　＜カルシウム含量およびマグネシウム含量＞
　未乾燥試料３．０ｇをルツボに計量し、電熱器上で炭化させた後、７５０℃以上８５０℃の電気炉で２時間程度灰化させた。約３０分放冷した後、０．０７％の塩酸溶液２５ｍＬを加え、２２０℃以上２３０℃以下で加熱溶解させた。放冷後、溶解液を２００ｍＬまで蒸留水でメスアップし、これを検液として標準液と共に原子吸光光度計を用いて吸光度を測定して、検液のカルシウム（Ｃａ）含量またはマグネシウム（Ｍｇ）含量を求め、以下の式で換算して、試料のカルシウム（Ｃａ）含量またはマグネシウム（Ｍｇ）含量を求めた。なお、試料中の水分は、例えばケット水分計（ＭＥＴＴＬＥＲ　ＴＯＬＥＤＯ　ＨＢ４３）を用いて測定することができる。ケット水分計のアルミ受け皿に含水状態の試料約２．０ｇを乗せ、重量が変化しなくなるまで１２０℃で加熱することで加熱前後の重量変化から試料中の水分（重量％）が算出できる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　＜６％粘度＞
　三角フラスコに乾燥試料３．００ｇ、９５％アセトン水溶液３９．９０ｇを採取し、密栓して約１時間攪拌した。その後、回転振盪機で約１．５時間振盪して完溶させた。得られた６ｗｔ／ｖｏｌ％の溶液を所定のオストワルド粘度計の標線まで移し、２５±１℃で約３０分間整温した。計時標線間の流下時間を測定し、次式により６％粘度（ｍＰａ・ｓ）を算出した。
６％粘度（ｍＰａ・ｓ）＝流下時間（ｓ）×粘度計係数
　ここで、粘度計係数は、粘度計校正用標準液［昭和石油社製、商品名「ＪＳ－２００」（ＪＩＳ　Ｚ　８８０９に準拠）］を用いて上記と同様の操作で流下時間を測定し、次式より求める。
粘度計係数＝｛標準液絶対粘度（ｍＰａ・ｓ）×溶液の密度（０．８２７ｇ／ｃｍ３）｝／｛標準液の密度（ｇ／ｃｍ３）×標準液の流下秒数（ｓ）｝
　＜実施例１～５＞
　図１に示す反応装置を用いて、表１に記載の各原料を用いてセルロースアセテートを製造した。セルロース原料としてサルファイト法パルプ（含水率約７％）を解砕機（図示しない）でフラッフ状に解砕した。フラッフ状のパルプ１００部を前処理機１に入れ、３７部の酢酸を用いて前処理活性化（３５℃、６０分）した。この酢酸を含浸させたパルプを、酢化反応器２に撹拌しながら入れ、４５％無水酢酸－酢酸溶液５８８部を酢化反応器２に仕込み、酢化反応器２を真空ポンプ５により減圧にし、真空度を６５Ｔｏｒｒに制御した。溶液温度が３０℃になったところで、３．０％硫酸－酢酸溶液４４部を触媒－酢化剤混合液供給ライン（図示しない）を通じて酢化反応器２に仕込み、アセチル化反応を開始させた。アセチル化反応系は沸騰状態となり、酢酸と無水酢酸との混合蒸気がコンデンサ４により凝縮され、留出し始めた。アセチル化反応温度は沸点に相当する約５５℃を維持した。アセチル化反応を開始した後１６７部の留出液が留出した時点で、真空ポンプ５を停止し、さらに約１６分反応を行った。アセチル化反応終了後、１１部の２４％酢酸マグネシウム水溶液を酢化反応器２に添加混合し、系内の硫酸を完全に中和した。その後、系内濃度を調整するため、１５０部の７５％酢酸水溶液を酢化反応器２に加え３分攪拌した後、酢化反応器２内に窒素を入れて大気圧に戻した。酢化反応器２中の反応混合物を熟成槽３に移した。密閉下、熟成槽３内が４ｋｇ／ｃｍ２に昇圧されるまで窒素を封入し、エアリングラインから解圧する作業を熟成槽３内の酸素濃度が１％以下になるまで実施した。その後、ゲージ圧５ｋｇ／ｃｍ２の水蒸気を撹拌下に吹き込み約６０分かけて１５０℃に到達させた。１５０℃で約３０分間保持した後、熟成槽３内の反応物を大気下に徐々にフラッシュさせて、反応混合物を１００℃とした。反応混合物は激しい撹拌の下に、希酢酸水溶液を加えて、フレークス状セルロースアセテートとした。生成したセルロースアセテート（沈澱物）を分離して沈殿物を得、水洗した後、２０部の０．１水酸化カルシウム水溶液を添加した。水洗の後、脱水、乾燥しセルロースアセテートを得た。得られたセルロースアセテートおよび各原料の物性を評価した結果は、表１に示す。
　＜実施例６＞
　３．０％硫酸－酢酸溶液４４部を８８部に変更した以外は、実施例１～５と同様にして、図１に示す反応装置を用いて、表１に記載の各原料を用いてセルロースアセテートを調製した。得られたセルロースアセテートおよび各原料の物性を評価した結果は、表１に示す。
　＜比較例１～５＞
　図１に示す反応装置を用いて、表１に記載の各原料を用いてセルロースアセテートを製造した。酢化反応器２中の反応混合物を熟成槽３に移した後において、密閉下、熟成槽３内が４ｋｇ／ｃｍ２に昇圧されるまで窒素を封入し、エアリングラインから解圧する作業を熟成槽３内の酸素濃度が１％以下になるまで実施する工程を行わなかった以外は、実施例１～５と同様にしてセルロースアセテートを調製した。得られたセルロースアセテートおよび各原料の物性を評価した結果は、表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003

Claims (11)

  1. 　キシロース、マンノースおよびグルコースのモル含量の和におけるキシロースのモル含量の割合が０．５ｍｏｌ％より高く、１．０ｍｏｌ％以下であり、
    波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相が０．６０ｃｍ－１未満であるセルロースアセテート。
  2. 　キシロース、マンノースおよびグルコースのモル含量の和におけるキシロースのモル含量の割合が１．０ｍｏｌ％より高く、５．０ｍｏｌ％以下であり、
    波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相が０．６０ｃｍ－１以上０．８０ｃｍ－１未満であるセルロースアセテート。
  3. 　キシロース、マンノースおよびグルコースのモル含量の和におけるキシロースのモル含量の割合が５．０ｍｏｌ％より高く、７．０ｍｏｌ％以下であり、
    波長４３０ｎｍにおける吸光度法色相が０．８０ｃｍ－１以上１．８ｃｍ－１未満であるセルロースアセテート。
  4. 　マグネシウム含量が５ｐｐｍ以下である、請求項１～３のいずれか一項に記載のセルロースアセテート。
  5. 　木材パルプを解砕する工程（１）、
    前記解砕した木材パルプと酢酸とを接触させて前処理する工程（２）、
    前記前処理をした後、前記木材パルプを無水酢酸と反応させてアセチル化する工程（３）、
    前記アセチル化により得られたセルロースアセテートを加水分解する工程（４）、
    および前記加水分解によりアセチル置換度が調整されたセルロースアセテートを沈殿する工程（５）を有し、
    前記加水分解工程（４）において、前記加水分解反応系内の酸素濃度を３％以下とする、セルロースアセテートの製造方法。
  6. 　前記加水分解工程（４）において、前記加水分解反応系内に不活性ガスを導入することにより、前記加水分解反応系内の酸素濃度を３％以下とする、請求項５に記載のセルロースアセテートの製造方法。
  7. 　前記アセチル化工程（３）において、前記アセチル化反応系内の酸素濃度を３％以下とする、請求項５または６に記載のセルロースアセテートの製造方法。
  8. 　前記アセチル化工程（３）において、前記アセチル化反応系内に不活性ガスを導入することにより、前記アセチル化反応系内の酸素濃度を３％以下とする、請求項５～７のいずれか一項に記載のセルロースアセテートの製造方法。
  9. 　前記加水分解工程（４）において、前記加水分解反応系内の温度を１００℃以上２００℃以下とする、請求項５～８のいずれか一項に記載のセルロースアセテートの製造方法。
  10. 　木材パルプを解砕する解砕機、
    前記解砕した木材パルプと酢酸とを接触させて前処理する前処理機、
    前記前処理をした後、前記木材パルプを無水酢酸と反応させてアセチル化する酢化反応器、
    前記アセチル化により得られたセルロースアセテートを加水分解する熟成槽、
    前記加水分解によりアセチル置換度が調整されたセルロースアセテートを沈殿する沈澱槽、
    前記熟成槽内に不活性ガスを導入する手段、
    前記熟成槽内の酸素を前記熟成槽外に出すが、前記熟成槽内には酸素を逆流させない密封手段、
    および前記熟成槽内の圧力を調整する圧力調整器を備える、セルロースアセテートの製造装置。
  11. 　前記酢化反応器内に不活性ガスを導入する手段、
    前記酢化反応器の酸素を前記酢化反応器外に出すが、前記酢化反応器には酸素を逆流させない密封手段、および前記酢化反応器内の圧力を調整する圧力調整器を備える、請求項１０に記載のセルロースアセテートの製造装置。
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