WO2009069829A1 - 連続焼鈍炉用ハースロールおよびその製造方法 - Google Patents

連続焼鈍炉用ハースロールおよびその製造方法 Download PDF

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Yasushi Kurisu
Tatsuo Suidzu
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Nippon Steel Corporation
Tocalo Co., Ltd.
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Definitions

  • the present invention relates to a hearth roll for a continuous annealing furnace in which a sprayed coating is provided on the surface and build-up on the roll surface during sheet passing is suppressed, and a method for manufacturing the same.
  • the build-up on the hearth roll surface is a phenomenon in which iron, manganese oxide, etc. on the steel plate surface adhere to and accumulate on the hearth roll surface. In order to prevent this, it is effective to suppress the reaction between iron, manganese oxide, etc., which are build-up sources, and the heart roll surface, or to make it easy to remove reaction products.
  • a thermal sprayed alloy layer consisting only of a heat-resistant alloy is provided on the hearth roll, Carbides on the alloy layer also properly is sprayed mixture particles of oxides and carbides, on the surface the outermost layer consisting of C r 2 O 3 and A l 2 O 3 metal oxides a deposition bets in a chemical conversion film layer (See, for example, Japanese Patent Publication No. 8 — 1 9 5 3 5).
  • this film has the problem that it cannot be used in an annealing furnace for a long time because WC oxidizes at high temperature and the film peels off.
  • cermet film containing at least one or more of carbides such as r C, Ti C and N b C in an amount of 50 to 50% by volume, and the balance being substantially made of metal (for example, JP-A-7-1). 1 4 2 0 publication).
  • the problem to be solved by the present invention is that a hearth roll for a continuous annealing furnace that can suppress build-up on the surface of the hearth roll and can be used stably for a long time in a high temperature environment in the continuous annealing furnace and its It is to provide a manufacturing method.
  • Cr 3 C 2 alone cannot be densely formed. In order to form a dense film, it is necessary to make a composite with a heat-resistant alloy. However, when used for a long time in a high-temperature environment in a continuous annealing furnace, the carbon in Cr 3 C 2 diffuses into the heat-resistant alloy and the film becomes brittle and faces a new problem that the film peels off. did.
  • the present inventors have suppressed the temporal change of the coating film in a high-temperature environment in a continuous annealing furnace by optimizing the composition and thermal spraying method of the heat-resistant alloy compounded with Cr 3 C 2. I found something new that I could do.
  • the gist of the present invention is as follows.
  • the ceramic is C Contains r 3 C 2 over 50 to 90 vol%, A 1 2 O 3 to l to 40 vol%, Y 2 0 3 to 0 to 3 vol%, and Z r B 2 to 0 to 40 vol% And the balance consists of inevitable impurities and pores, and the heat-resistant alloy contains Cr.
  • a 1 to 5 to 20% by mass, and one or two of Y and S 1 are contained in an amount of 0.1 to 6% by mass, the balance being either Co or Ni 1 or 2 and unavoidable impurities, 50 to 90 V o 1% of the ceramic film is the ceramics, and the balance is the heat-resistant alloy. Hearth roll.
  • the above heat-resistant alloy contains Nb in the range of 0.1 to 10% by mass and Ding 1 in the range of 0.1 to 10% by mass, either 1 type or 2 types. ) Hearth roll for continuous annealing furnace.
  • the thermal spraying raw material powder is a ceramic powder and a heat-resistant alloy powder
  • the ceramic powder is Cr 3 C 2 Containing more than 50 to 90 vol%, 1 to 40 vol% of A 1 2 O 3, 0 to 3 vol% of Y 2 ⁇ 3, and 0 to 4 0 ⁇ ⁇ 1% of ⁇ r ⁇ 2
  • the heat-resistant alloy powder consists of 5 to 20% by mass of Cr, 5 to 20% by mass of A 1, and one or two of Y and S i.
  • a continuous annealing furnace hearth characterized in that the heat-resistant alloy powder raw material powder is sprayed onto the surface of the hearth roll base material to form a cermet film on the surface of the hearth roll base material. Manufacturing method Le.
  • Nb in the heat-resistant alloy powder is 0.1 to: L 0% by mass
  • the particle size of Cr 3 C 2 in the ceramic powder is: The method for producing a hearth roll for a continuous annealing furnace as described in (4) or (5) above, which is 10 m.
  • the thermal spraying is HVOF thermal spraying, and the supply amount of oxygen gas which is a combustion gas component of HVOF thermal spraying is set to 1 00 0 to 1 2 0 0 1 / min.
  • the hearth roll for continuous annealing furnace according to the present invention can suppress build-up on the surface of the hearth roll, and can be used stably for a long time in a high temperature environment in the continuous annealing furnace.
  • a hearth mouthpiece for a continuous annealing furnace having excellent buildup resistance. That is, according to the hearth roll for continuous annealing furnace and the method for manufacturing the same according to the present invention, the steel sheet flaw caused by the hearth roll for continuous annealing furnace can be prevented, and the quality of the steel sheet can be improved. Usability is enormous. Brief Description of Drawings
  • FIG. 1 is a view showing a cermet sprayed coating of the present invention.
  • the inventors made various types of sprayed coatings and investigated the build-up occurrence and high temperature characteristics of the sprayed coatings. As a result, we found that the following cermet films made of ceramics and heat-resistant alloys have a large effect of preventing build-up and that the films are unlikely to deteriorate even when used for a long time in a continuous annealing furnace. The present invention has been completed based on this technical knowledge.
  • Z and r B 2 contain 0 ⁇ 4 0 vol%, the balance being unavoidable impurities and air holes ceramic box.
  • Y 2 O 3 and Z r B 2 are optional components (optional components) added as necessary.
  • One or two of Y and S i are contained in an amount of 0.1 to 6% by mass, and the balance is either one or two of Co and Ni and unavoidable impurities
  • a heat-resistant alloy consisting of
  • the hearth roll for a continuous annealing furnace having a cermet film on the surface
  • 50 to 90% of the cermet film is ceramic, and the balance is C o N i C r A l Y, Heat-resistant alloys such as CoCrA1Y, NiCrA1Y, CoNiCrA1SiY.
  • the ceramic is less than 50 V o 1%, build-up is likely to occur because the amount of heat-resistant alloy that easily reacts with iron becomes too large.
  • the ceramics exceeds 90 V o 1%, the melting point of the ceramics is high and the coating becomes porous during spraying, and build-up tends to occur due to the build-up source stagnating in the pores.
  • the ceramic ratio is more preferably 60 to 80 V o 1%.
  • the main component of the ceramic is Cr 3 C 2 and is contained in the ceramic in an amount of more than 50 to 90 vol%.
  • C r 3 C 2 is difficult to oxidize even in a high temperature environment such as in an annealing furnace, and it is difficult to react with iron and manganese oxides, so build-up can be prevented.
  • C r 3 C 2 is less than 50 V o 1%, the buildup suppression effect cannot be obtained.
  • C r 3 C 2 exceeds 90 vol%, the ceramic component that suppresses the diffusion of carbon in C r 3 C 2 becomes relatively small, and as a result, the film becomes brittle due to carbon diffusion.
  • Cr 3 C 2 is more preferably 5 5 V o 1% or more. Furthermore, if it is more than 60 vol% A further built-up suppression effect can be obtained.
  • Cr 3 C 2 is 8 5 vo 1% or less. Furthermore, if it is 80 vol% or less, the risk of embrittlement decreases.
  • the particle size of Cr 3 C 2 is preferably 1 to: L 0 m. If the C r 3 C 2 particle size is less than 1 m, the surface area in contact with the heat-resistant alloy becomes large, and carbon diffusion is likely to occur.
  • the Cr 3 C 2 particle size is more preferably 3 m or more, and even more preferably 5 / m or more. Further, from the viewpoint of suppressing buildup, the particle size of Cr 3 C 2 is more preferably 9 m or less, and even more preferably 8 m or less.
  • a 1 2 0 3 and Y 2 0 3 both have low carbon diffusion coefficients in the material, they suppress the diffusion of C r 3 C 2 carbon into the heat-resistant alloy.
  • a 1 2 O 3 is 1 to 40 vo 1% and Y 2 O 3 is 3 vo 1% or less in the film.
  • a 1 2 0 3 is less than 1 V o 1%, the effect of suppressing carbon diffusion cannot be obtained.
  • a l 2 0 3 exceeds 40 vol%, A 1 2 0 3 easily reacts with mangan oxide, so that the build-up resistance decreases.
  • a 1 2 0 3 , 5 V It is more preferably 1% or more, and further preferably 1O vo 1% or more. Further, from the viewpoint of suppressing buildup, it is more preferably 35 V o 1% or less, and further preferably 3 O vo 1% or less.
  • a 1 2 O 3 or Y 2 ⁇ 3 can also be added to the raw material powder as an oxide.
  • oxidation treatment is performed on the surface of the heat-resistant alloy by oxidizing the Y or A 1 added to the heat-resistant alloy by oxidation treatment at the raw material stage, during film formation or after film formation. Is preferably formed in the form of A 1 2 O 3 or Y 2 03.
  • Z r B 2 is an optional component to be added for the purpose of use at high temperatures (selection ⁇ component). Therefore, the amount of Z r B 2 may be 40 vol% or less in the film. If the amount of Z r B 2 added is less than 5 vo 1%, the effect of increasing the high temperature hardness is small, so it is more preferable to add Z r B 2 at 5 V o 1% or more. It is even better to add 15 vol% or more.
  • the remainder of the ceramic described above is unavoidable impurities and pores.
  • the heat-resistant alloy also contains 5 to 20% by mass of 8 1. If A 1 is less than 5% by mass, the target amount of A 1 2 0 3 cannot be obtained even after various oxidation treatments.
  • Both Y and Si have the effect of stable formation of oxide film and prevention of peeling. Therefore, it is only necessary to add 0.1 to 6% by mass of any one or two of Y and Si. If Y or Si exceeds 6% by mass, the high-temperature hardness of the coating will decrease, and iron will pierce the coating and build-up will easily occur. Moreover, it is necessary to add 0.1% by mass or more of both Y and Si, and it is particularly effective to add 0.5% by mass or more.
  • Nb of 0.1 to: L 0 mass% and Ti force 0.1 to 10 mass% in the heat-resistant alloy it is preferable to add one or two of Nb of 0.1 to: L 0 mass% and Ti force 0.1 to 10 mass% in the heat-resistant alloy.
  • N b or T i is contained in the heat-resistant alloy, a carbide that is more stable than Cr contained in the heat-resistant alloy is formed, and the reaction between C r and carbon is suppressed. Therefore, the brittleness of the film can be suppressed for a long time. ? If ⁇ or Ding 1 is less than 0.1% by mass, the reaction suppressing effect between C r and carbon cannot be obtained. If it exceeds 10% by mass, it easily reacts with manganese oxide when oxidized, and build-up is likely to occur.
  • the balance of the heat-resistant alloy described above is either one or two of Co and Ni, and Inevitable impurities.
  • the ceramic powder 50 to 90 V o 1% is the ceramic powder and the balance is the heat-resistant alloy powder.
  • a cermet film is formed on the surface of the hearth roll base material.
  • the hearth base material stainless steel heat-resistant steel is usually used, and S C H 2 2 is particularly suitable.
  • the raw material powders to be sprayed are ceramic powders such as Cr 3 C 2 and Al 2 O 3 and heat-resistant alloy powders containing Cr and A 1. These are mixed and sprayed to form a film.
  • the ceramic powder and the heat-resistant alloy powder are pre-granulated and composited and sprayed to form a uniform film.
  • HVO F Hi g V e l o c i t y O xy g e n -F e e l T e r ma L S p r y i n g P ro c ess
  • the fuel gas is usually kerosene, C 3 H 8, and 2 H 2
  • the pressure of the fuel gas is 0.11 MPa
  • the flow rate of the fuel gas is 10 to 5 0 0 1 / min
  • the pressure of the oxygen gas is
  • the flow rate of M Pa and oxygen gas may be 1 00 to 1 2 0 0 1 / min.
  • the flame of the thermal spray gun may be heated close to the hearth roll substrate, or it may be heated with a separate gas burner.
  • the hearth roll base material By heating the hearth roll base material to more than 3 0 0, it can be oxidized to A l, Y in heat resistant alloys, to obtain the amount of A l 2 ⁇ 3, Y 2 o 3 for the purpose. If the heating temperature is higher than 600, the oxidation of the film Progresses too much, and the coating becomes porous and buildup is likely to occur. Further, from the viewpoint of suppressing buildup, it is more preferable to set the heating temperature range to 400 to 500.
  • the flow rate of oxygen gas which is a component of HV OF combustion gas, be set to 1 00 0 to 1 2 100 I Zmin.
  • the flow rate of oxygen gas By setting the flow rate of oxygen gas to 1 00 0 0 I Zmin or higher, it is possible to oxidize A 1 and Y in the heat-resistant alloy to obtain the desired amounts of A 1 2 0 3 and Y 2 0 3. it can. If the flow rate of oxygen gas is higher than 1 2 100 I Zmin, the raw material powder will oxidize excessively during thermal spraying, and the coating becomes porous and build-up is likely to occur.
  • the coating it is preferable to oxidize the coating at 300 to 600 for 1 to 5 hours after thermal spraying.
  • the surface of the sprayed coating may be heated with a gas burner.
  • the hearth roll may be heat-treated by placing it in a furnace in an atmosphere of an inert gas such as nitrogen or argon containing a small amount of oxygen.
  • a 1 and Y in the heat-resistant alloy can be oxidized to obtain target amounts of Al 2 O 3 and Y 2 O 3.
  • the heating temperature is higher than 600 or longer than 5 hours, the film is excessively oxidized and the film becomes porous, and buildup is likely to occur. Further, from the viewpoint of improving the build-up resistance, it is more preferable to set the heating temperature range from 400 to 500.
  • the raw material powder When the raw material powder is oxidized and then subjected to thermal spraying, it is heat treated for 1 to 5 hours in an atmosphere of 300 to 60,000 or in an inert gas (nitrogen, argon, etc.) containing a small amount of oxygen. To do. Heating less than 300 or less than 1 hour does not oxidize ⁇ or A 1. If the heating temperature is higher than 600 or longer than 5 hours, it will oxidize and become ceramics. Therefore, the melting point of the raw material powder becomes high and the film becomes porous. Further, from the viewpoint of suppressing buildup, the heat treatment temperature is more preferably in the range of 400 to 500.
  • the pre-heat treatment temperature of the thermal spray raw material powder is optimally controlled, the thermal spraying conditions are optimized, and the roll heating conditions after thermal spraying are optimized.
  • a 1 and Y in the heat-resistant alloy in the thermal spray coating can be oxidized to obtain the desired amounts of Al 2 O 3 and Y 2 O 3, achieving the coating configuration of the present invention. We were able to.
  • the pores can be filled with chromium oxide and oxidation treatment can be performed simultaneously.
  • the chrome-treated film easily reacts with manganese oxide, it is necessary to make the film less than 1 ⁇ .
  • the chromate treatment is performed by immersing a part of the hearth roll in an aqueous solution containing chromic acid, or by applying and spraying an aqueous solution containing chromic acid from the surface of the hearth roll and heating at 3500 to 5500. I can make a film. By repeating this, the film thickness of the chromate treatment can be changed. However, since the thickness increases as the number of times increases, it is preferable that the treatment is terminated within about 3 times.
  • the cermet sprayed coating 3 has a thickness of 50 to 300 m and a composition shown in Table 1.
  • the fuel gas is kerosene
  • the fuel gas pressure is 0.5 MPa
  • the fuel gas flow rate is 3 0 0 1 Zmin
  • the oxygen gas pressure is 0.5 MPa
  • the oxygen gas flow rate was set to 7 0 0 to 1 2 0 0 1 Zm in.
  • Inventive Examples No. 1 and 2 were sprayed using a raw material powder that had been previously oxidized.
  • thermal spraying was performed with the oxygen gas flow rate set to 1 00 0 to 1 2 0 O l Zm i n.
  • Inventive examples No. 1 3 and 1 4 were subjected to chromate treatment after thermal spraying.
  • chromate treatment an aqueous solution containing chromic acid was applied to the surface of the hearth roll, and then heated at 500, and this was repeated three times.
  • the hearth rolls of the inventive example and the comparative example were soaked in a continuous annealing furnace (roll: ⁇ 1 ⁇ , atmosphere: temperature 8550, nitrogen monohydrogen 3%, dew point 1 30, steel plate: tension 10 MPa, Table 1 shows the evaluation of the steel sheet used for 1 year at an average thickness of 1 mm t and a speed of 300 mpm.
  • Inventive Examples 1 to 14 have no thermal spray coating peeling after 1 year of use. No buildup occurred.
  • Invention Examples No. 4 to 9 containing Ti or Nb in the heat-resistant alloy and having optimized the particle size of Cr 3 C 2 do not peel off the sprayed coating even when used for 2 years, and Build up did not occur.

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Abstract

ハースロール表面へのビルドアップの発生を抑制できて、連続焼鈍炉内の高温環境下で長時間安定して使用することができる連続焼鈍炉用ハースロールおよびその製造方法を提供する。　該連続焼鈍炉用ハースロールは、５０～９０ｖｏｌ％がセラミックスと残部耐熱合金からなるサーメット皮膜を表面に有し、前記セラミックスは、Ｃｒ3Ｃ2を５０超～９０ｖｏｌ％、Ａｌ2Ｏ3を１～４０ｖｏｌ％、Ｙ2Ｏ3を０～３ｖｏｌ％、ＺｒＢ2を０～４０ｖｏｌ％含有し、残部不可避的不純物及び気孔からなり、前記耐熱合金は、Ｃｒを５～２０質量％、Ａｌを５～２０質量％、およびＹとＳｉのいずれか１種または２種を０．１～６質量％含有し、残部がＣｏとＮｉのいずれか１種または２種および不可避的不純物から構成されている。

Description

明 細 書 連続焼鈍炉用ハースロールおよびその製造方法 技術分野
本発明は、 溶射皮膜を表面に設け、 通板時のロール表面へのビル ドアップを抑制した連続焼鈍炉用ハースロールおよびその製造方法 に関する。 背景技術
金属板材の製造設備、 特に製鉄プロセスライ ンにおいて、 搬送口 ールを高速回転させて鋼板を通板する際には、 鋼板のスリ ップ、 蛇 行、 搬送ロール表面へのゴミ付き、 ビルドアップ等の現象が発生す る。
特に、 連続焼鈍炉内ハースロールは、 鋼板を高温状態で搬送する ため、 ハースロール表面にビルドアップが発生し易い。 当該ビルド アップが発生すると、 ビルドアップの形状が鋼板表面に転写されて 表面品質を損ない、 鋼板のグレー ドが悪化するだけでなく、 定期修 繕の際にハースロール表面に付着した異物を取り除く手入れが必要 となることから、 生産性が低下する原因の一つとなっている。
ハースロール表面へのビルドアップは、 鋼板表面の鉄、 マンガン 酸化物等がハースロール表面に付着して堆積する現象である。 これ を防止するには、 ビルドアップ源である鉄、 マンガン酸化物等とハ ースロール表面との反応を抑制するか、 反応生成物を除去し易くす ることが有効である。
ハースロール表面へのビルドアップを抑制する対策としては、 ハ ースロール上に耐熱合金のみからなる溶射合金層を設け、 当該溶射 合金層の上に炭化物もしく は炭化物と酸化物との混合物粒子を溶射 し、 表面最外層に C r 2 O 3 と A l 2 O 3 からなる金属酸化物デポ ジッ トである化成膜層を有する皮膜が提案されている （例えば、 特 公平 8 — 1 9 5 3 5号公報参照） 。
しかしながら、 表面最外層に設けた C r 2 O 3 と A 1 2 O 3 はマ ンガン酸化物と反応しやすいため、 当該皮膜は、 マンガン酸化物に よるビルドアップが発生し易いという問題がある。
また、 重量％でクロム炭化物 ： 1 0〜 2 5 %、 N i ： 5〜 1 5 % を含み、 残部がタングステンの炭化物、 ほう化物の 1種又は 2種と 不可避不純物からなる皮膜が提案されている （例えば、 特開平 3— S 6 3 0 6号公報参照） 。
しかしながら、 当該皮膜では WCが高温で酸化して、 皮膜が剥離 するため、 焼鈍炉内で長期間使用できないという問題がある。
さ らに、 重量％でクロム炭化物 5 0〜 9 0 %、 残部不可避不純物 およびニッケル ' クロム合金からなり、 炭化物粒子の少なく とも 7 0 %が前記合金によって被包された粒子構造で、 平均粒径 5〜 1 0 0 ^ mのサーメッ ト材料からなる皮膜が提案されている （例えば、 特開平 6— 1 1 6 7 0 3号公報参照） 。
また、 C r B 2 , Z r B 2 , W B , T i B 2 等硼化物の少なく と も一種以上を 1〜 6 0体積％含むと共に、 C r 3 C 2 ， T a C , W C , Z r C , T i C， N b C等炭化物の少なく とも一種以上を 5〜 5 0体積％含み、 残部が実質的にメタルからなるサーメッ ト皮膜が 提案されている （例えば、 特開平 7 — 1 1 4 2 0号公報参照） 。
しかしながら、 これらの皮膜は、 高温でビルドアップが発生し難 いクロム炭化物を含んではいるものの、 連続焼鈍炉内で長時間使用 すると皮膜中の金属成分とクロム炭化物とが反応し、 皮膜が脆化し 、 皮膜が剥離する問題がある。 すなわち、 従来から種々の皮膜が提案されてきたが、 何れの皮膜 によってもハースロール表面へのビルドアップを完全に防止するこ とはできなかった。 発明の開示
本発明の解決すべき課題は、 ハースロール表面へのビルドアップ の発生を抑制できて、 連続焼鈍炉内の高温環境下で長時間安定して 使用することができる連続焼鈍炉用ハースロールおよびその製造方 法を提供することである。
本発明者らは、 前記課題を解決すべく様々な実験的検討および理 論的検討を重ねた結果、 鉄、 およびマンガン酸化物と反応しにく い
C r 3 C 2 を主成分とした皮膜をハースロール基材の表面に設ける ことでビルドアップを防止できることを見出した。
しかし、 C r 3 C 2 は単独では緻密に成膜できない。 緻密に成膜 するためには、 耐熱合金と複合化することが必要である。 しかしな がら、 連続焼鈍炉内の高温環境下で長時間使用すると、 C r 3 C 2 中の炭素が耐熱合金中へ拡散するため皮膜が脆化し、 皮膜が剥離す るという新たな問題に直面した。
そこで、 本発明者らは種々検討した結果、 C r 3 C 2 と複合化す る耐熱合金の組成および溶射方法を最適化することで、 連続焼鈍炉 内の高温環境下における皮膜の経時変化を抑制できることを新たに 見出した。 そして、 種々の溶射皮膜を試作して、 当該試作した溶射 皮膜の耐ビルドアップ性および高温特性について検討を行い、 本発 明を完成させるに至った。 本発明の要旨とするところは、 以下のと おりである。
( 1 ) セラミ ックスと耐熱合金からなるサーメッ ト皮膜を表面に有 する連続焼鈍炉用ハースロールにおいて、 前記セラミ ックスは、 C r 3 C 2 を 5 0超〜 9 0 v o l %、 A 1 2 O 3 を l〜 4 0 v o l % 、 Y 2 03 を 0〜 3 v o l %、 Z r B 2 を 0〜 4 0 v o l %含有し 、 残部不可避的不純物及び気孔からなり、 前記耐熱合金は、 C r を
5〜 2 0質量％、 A 1 を 5〜 2 0質量％、 および Yと S 1 のいずれ か 1種または 2種を 0. 1〜 6質量％含有し、 残部が C oと N i の いずれか 1種または 2種および不可避的不純物からなり、 前記サー メッ ト皮膜の 5 0〜 9 0 V o 1 %が前記セラミ ックスで、 残部が前 記耐熱合金であることを特徴とする連続焼鈍炉用ハースロール。
( 2 ) 前記耐熱合金中に N bが 0. 1〜 1 0質量％、 丁 1 が 0. 1 〜 1 0質量％のいずれか 1種または 2種を含むことを特徴とする前 記 （ 1 ) に記載の連続焼鈍炉用ハースロール。
( 3 ) 前記セラミ ック中の C r 3 C 2 の粒径が l〜 1 0 w mである ことを特徴とする前記 （ 1 ) 又は （ 2 ) に記載の連続焼鈍炉用ハー スロール。
( 4 ) 溶射による （ 1 ) 記載の連続焼鈍炉用ハースロールの製造方 法において、 溶射原料粉末はセラミ ック粉末と耐熱合金粉末であつ て、 前記セラミ ック粉末は、 C r 3 C 2 を 5 0超〜 9 0 v o l %、 A 1 2 O 3 を l〜 4 0 v o l %、 Y 2 Ο 3 を 0〜 3 v o l %、 Ζ r Β 2 を 0〜 4 0 ν ο 1 %含有し、 残部不可避的不純物及び気孔から なり、 前記耐熱合金粉末は、 C r を 5〜 2 0質量％、 A 1 を 5〜 2 0質量％、 および Yと S i のいずれか 1種または 2種を 0. 1〜 6 質量％含有し、 残部が C oと N i のいずれか 1種または 2種および 不可避的不純物からなり、 5 0〜 9 0 V o 1 %が前記セラミ ック粉 末で残部が前記耐熱合金粉末である原料粉末をハースロール基材の 表面に溶射して、 該ハースロール基材の表面にサーメッ ト皮膜を形 成することを特徴とする、 連続焼鈍炉用ハースロールの製造方法。
( 5 ) 前記耐熱合金粉末中に N bが 0. 1〜 ： L 0質量％、 丁 〖 カ 0 . 1〜 1 0質量％のいずれか 1種または 2種を含むことを特徴とす る、 前記 （ 4 ) に記載の連続焼鈍炉用ハースロールの製造方法。
( 6 ) 前記セラミ ック粉末中の C r 3 C 2 の粒径が：！ 〜 1 0 mで あることを特徴とする、 前記 （ 4 ) 又は （ 5 ) に記載の連続焼鈍炉 用ハースロールの製造方法。
( 7 ) 溶射施工時にハースロール基材を 3 0 0〜 6 0 0でに加熱す ることを特徴とする、 前記 （ 4 ) 〜 （ 6 ) のいずれか 1 項に記載の 連続焼鈍炉用ハースロールの製造方法。
( 8 ) 溶射施工後に前記サ一メッ ト皮膜を 3 0 0〜 6 0 0でで 1〜 5時間、 酸化処理することを特徴とする、 前記 （ 4 ) 〜 （ 7 ) のい ずれか 1項に記載の連続焼鈍炉用ハースロールの製造方法。
( 9 ) 溶射施工が H V O F溶射であり、 かつ、 H V O F溶射の燃焼 ガス成分である酸素ガスの供給量を 1 0 0 0〜 1 2 0 0 1 /m i n とすることを特徴とする、 前記 （ 4 ) 〜 （ 8 ) のいずれか 1項に記 載の連続焼鈍炉用ハースロールの製造方法。
( 1 0 ) 前記原料粉末を 3 0 0〜 6 0 0でで 1〜 5時間、 酸化処理 した後、 前記溶射に供することを特徴とする、 前記 （ 4 ) 〜 （ 9 ) のいずれか 1項に記載の連続焼鈍炉用ハースロールの製造方法。
( 1 1 ) 溶射施工後にクロメー ト処理することを特徴とする、 前記 ( 4 ) 〜 （ 1 0 ) のいずれか 1項に記載の連続焼鈍炉用ハース口一 ルの製造方法。
本発明に係る連続焼鈍炉用ハースロールは、 ハースロール表面へ のビルドアップの発生を抑制でき、 連続焼鈍炉内の高温環境下で長 時間安定して使用することができる。
また、 本発明に係る連続焼鈍炉用ハースロールの製造方法によれ ば、 このような耐ビルドァップ性に優れた連続焼鈍炉用ハース口一 ルの製造が可能である。 すなわち、 本発明に係る連続焼鈍炉用ハースロールおよびその製 造方法によれば、 連続焼鈍炉用ハースロールに起因する鋼板疵を防 止して鋼板品質の向上を図ることができ、 その産業上利用性は極め て甚大である。 図面の簡単な説明
図 1 は、 本発明のサーメッ ト溶射皮膜を示す図である。 発明を実施するための最良の形態
本発明者らは、 種々の溶射皮膜を試作して、 当該試作した溶射皮 膜のビルドアップ発生状況および高温特性を調査した。 その結果、 以下に示すセラミ ックスと耐熱合金からなるサーメッ ト皮膜は、 ビ ルドアツプ抑制効果が大きく、 かつ連続焼鈍炉内で長時間使用して も皮膜が劣化し難いことを知見した。 本発明は当該技術的知見に基 づいて完成したものである。
セラミ ックス ：
C r 3 C 2 を 5 0超〜 9 0 V o 1 %、
A 1 2 03 を l〜 4 0 v o l %、
Y 2 O 3 を 0〜 3 v o l %、
Z r B 2 を 0〜 4 0 v o l %含有し、 残部不可避的不純物及び気 孔からなるセラミ ックス。 なお、 Y 2 O 3 と Z r B 2 は必要に応じ て添加する任意成分 （選択的成分） である。
耐熱合金 ：
C r を 5〜 2 0質量％、
A 1 を 5〜 2 0質量％、 および
Yと S i のいずれか 1種または 2種を 0. 1〜 6質量％含有し、 残部が C oと N i のいずれか 1種または 2種および不可避的不純物 からなる耐熱合金。
サーメッ 卜皮膜中のセラミ ックスと耐熱合金の体積比 ：
サーメッ ト皮膜の 5 0〜 9 0 v o 1 %が前記セラミ ックスで、 残 部が前記耐熱合金であるサーメ ッ ト皮膜。
以下、 本発明に係る連続焼鈍炉用ハースロールについて詳細に説 明する。
サーメッ ト皮膜を表面に有する本発明に係る連続焼鈍炉用ハース ロールにおいては、 サーメッ ト皮膜の 5 0〜 9 0 V o 1 %がセラミ ックスで、 残部が C o N i C r A l Y、 C o C r A l Y、 N i C r A 1 Y、 C o N i C r A 1 S i Y等の耐熱合金とする。
セラミ ックスが 5 0 V ο 1 %未満では鉄と反応しやすい耐熱合金 の量が多くなりすぎるためビルドアップが発生し易くなる。
セラミ ックスが 9 0 V ο 1 %を超えるとセラミ ックスの融点が高 いため溶射施工時に皮膜が多孔質になり、 気孔にビルド 7ップ源が 嚙み込んでビルドアップが発生し易くなる。
さ らに耐ビルドアップ性を向上させる観点から、 セラミ ックスの 割合は 6 0〜 8 0 V ο 1 %とするのがより好ましい。
セラミ ックスの主成分は、 C r 3 C 2 であり、 セラミ ック中に 5 0超〜 9 0 v o l %含有する。 C r 3 C 2 は、 焼鈍炉内のような高 温環境下でも酸化しにく く、 かつ鉄、 およびマンガン酸化物と反応 しにく いためビルドアップ発生を防止できる。
C r 3 C 2 が 5 0 V o 1 %以下ではビルドアツプ抑制効果が得ら れない。 C r 3 C 2 が 9 0 v o l %を超えると、 C r 3 C 2 中カー ボンの拡散を抑制するセラミ ック成分が相対的に少なくなる結果、 カーボン拡散により皮膜が脆化する。
ビルドアップを抑制させる観点から、 C r 3 C 2 を 5 5 V o 1 % 以上とするのがより好ましい。 さ らに、 6 0 v o l %以上とすると 、 より一層ビルトアップ抑制効果が得られる。
皮膜の脆化防止の観点からは C r 3 C 2 を 8 5 v o 1 %以下とす るのがより好ましい。 さらに、 8 0 v o l %以下とすると脆化リス クが少なくなる。
C r 3 C 2 の粒径は 1〜 ： L 0 mであることが好ましい。 C r 3 C 2 の粒径が 1 m未満では耐熱合金と接する表面積が大きくなる ため、 カーボンの拡散が起き易くなる。
C r 3 C 2 の粒径が 1 0 /z mを超えると、 皮膜表面の粗度が大き くなり、 鉄またはマンガン酸化物がビルドアップし易くなる。
カーボンの拡散抑制の観点から、 C r 3 C 2 の粒径を 3 m以上 とすることがより好ましく、 5 / m以上とするとさ らに好ましい。 また、 ビルドアップを抑制させる観点からは C r 3 C 2 の粒径を 9 m以下とすることがより好ましく、 8 m以下とするのがさ らに好 ましい。
A 1 2 〇 3 および Y 2 〇 3 は、 いずれも材料中でのカーボンの拡 散係数が低いため、 C r 3 C 2 のカーボンが耐熱合金へ拡散するこ とを抑制する。
A 1 2 O 3 は l〜 4 0 v o 1 % , Y 2 O 3 は皮膜中に 3 v o 1 % 以下であれば、 その効果が得られる。
A 1 2 03 が 1 V o 1 %未満ではカーボンの拡散抑制効果が得ら れない。 A l 2 〇 3 が 4 0 v o l %を超えると、 A 1 2 03 がマン ガン酸化物と反応し易いため、 耐ビルドアップ性が低下する。
同様に Y 2 O 3 が 3 V o 1 %を超えると、 Y 2 O 3 がマンガン酸 化物と反応し易いため耐ビルドアツプ性が低下する。
なお、 カーボンの拡散抑制効果を得る目的で Υ 2 Ο 3 を添加する 場合には、 0. 5 V ο 1 %以上添加すると効果的である。
A 1 2 03 については力一ボンの拡散抑制の観点からは、 5 V ο 1 %以上とするのがより好ましく、 1 O v o 1 %以上とするのがさ らに好ましい。 またビルドアップを抑制させる観点からは、 3 5 V o 1 %以下とするのがより好ましく、 3 O v o 1 %以下とするのが さ らに好ましい。
A 1 2 O 3 または Y 2 Ο 3 は、 原料粉末に酸化物として添加する こともできる。 しかし、 C r 3 C 2 からのカーボン拡散を抑制する ために、 原料段階、 成膜中、 または成膜後に酸化処理して、 耐熱合 金に添加した Yまたは A 1 を酸化させ、 耐熱合金表面に A 1 2 O 3 または Y 2 03 の形で生成させることが好ましい。
更に高温で使用するため、 溶射皮膜の高温硬度をより高くするに は、 高温で安定かつ高硬度な Z r B 2 を 4 O v o 1 %以下添加する ことが好ましい。 Z r B 2 を 4 0 v o l %より多く添加すると、 Z r B 2 の耐ビルドアップ性が C r 3 C 2 ·に比べて劣るため、 ビルド ァップが発生し易くなる。
なお、 Z r B 2 は、 高温で使用する目的で添加する任意成分 （選 択的成分） である。 そのため、 Z r B 2 の量は皮膜中に 4 0 v o l %以下であればよい。 Z r B 2 の添加量が 5 v o 1 %未満では高温 硬度を上げる効果が小さいので、 Z r B 2 を 5 V o 1 %以上添加す るのがより好ましい。 1 5 v o l %以上添加すると、 さ らに好まし い。
しかし、 ビルドアップを抑制させる観点からは、 できれば 3 5 V o 1 %以下とするのがより好ましく、 3 O v o 1 %以下とするのが さ らに好ましい。
以上説明したセラミ ックスの残部は不可避的不純物及び気孔であ る。
次に耐熱合金についてであるが、 耐熱合金中には C r を 5〜 2 0 質量％含有させる。 C rが 5質量％未満では高温での耐酸化性が劣 る。 そのため、 皮膜が継続酸化し剥離し易くなる。
C rが 2 0質量％より多くなると、 炭化した場合には、 耐熱合金 が脆化し、 剥離しやすくなる。 また、 酸化した場合にはマンガン酸 化物と反応してビルドァップが発生し易くなる。
耐熱合金には 5〜 2 0質量％の八 1 も含有させる。 A 1 が 5質量 %未満では各種酸化処理を施しても目的とする量の A 1 2 0 3 が得 られない。
一方、 A 1 が 2 0質量％を超えると皮膜の高温硬度が低下する。 そのため、 鉄が皮膜に突き刺さ り ビルドアップが発生し易くなる。
Y、 S i はいずれも酸化皮膜の安定生成、 剥離防止効果がある。 そのため、 Yと S i のいずれか 1種または 2種を 0 . 1 〜 6質量％ 添加すればよい。 Yまたは S i が 6質量％を超えると皮膜の高温硬 度が低下するため、 鉄が皮膜に突き刺さ り ビルドアップが発生し易 くなる。 また、 Y、 S i は、 いずれも 0 . 1 質量％以上加える必要 があり 0 . 5質量％以上加えると、 特に効果的である。
また、 この耐熱合金中には N bが 0 . 1 〜 ： L 0質量％、 T i 力 0 . 1 〜 1 0質量％のいずれか 1種または 2種を添加することが好ま しい。 N bまたは T i が耐熱合金中に含まれると、 耐熱合金中に含 まれる C r より も優先的に安定な炭化物が形成されて C r とカーボ ンの反応を抑制する。 そのため、 長期間にわたって皮膜の脆化を抑 制できる。 ？^ または丁 1 が 0 . 1質量％未満では、 C . r とカーボ ンの反応抑制効果が得られない。 1 0質量％を超えると、 酸化した 場合にマンガン酸化物と反応し易く ビルドアップが発生し易くなる 以上説明した耐熱合金の残部は、 C o と N i のいずれか 1種また は 2種および不可避的不純物である。
次に、 本発明に係る連続焼鈍炉用ハースロールの製造方法につい て説明する。
原料粉末は、 5 0〜 9 0 V o 1 %が前記セラミ ックの粉末で残部 が前記耐熱合金の粉末である。 この原料粉末をハースロール基材の 表面に溶射することによって、 該ハースロール基材の表面にサーメ ッ ト皮膜を形成する。 ハースロール基材と しては、 通常、 ステンレ ス鋼系耐熱铸鋼が用いられ、 特に S C H 2 2が最適である。
溶射する原料粉末は、 C r 3 C 2 や A l 2 O 3 などのセラミ ック ス粉末と、 C rや A 1 を含有する耐熱合金粉末である。 これらを混 合して溶射することで皮膜形成を行う。 好ましくはセラミ ックス粉 末と耐熱合金粉末を事前に造粒複合化し、 溶射することで、 均質な 皮膜を形成することができる。
ハースロール表面への皮膜形成に際して、 溶射層の密 性向上の ためダリ ッ ドプラス トを行い粗さ付与する。 その後に 、 高速ガス溶 射 （HVO F (H i g h V e l o c i t y O x y g e n - F u e l T h e r m a l S p r y i n g P r o c e s s ) とい う） により皮膜形成することが好ましい。
H V〇 Fでは通常は、 燃料ガスをケロシン、 C 3 H 8 、 し 2 H 2
、 C 3 H 6 の何れかとする。 燃料ガスの圧力は 0. 1 1 M P a、 燃料ガスの流量は 1 0〜 5 0 0 1 /m i nとし、 酸素ガスの圧力は
0. 1〜 ：！ M P a、 酸素ガスの流量は 1 0 0〜 1 2 0 0 1 / m i n であればよい。
溶射施工時に、 ハースロール基材を 3 0 0〜 6 0 0 Vに加熱する ことが好ましい。 溶射ガンの火炎をハースロール基材に近づけて加 熱しても良いし、 または別途ガスバーナーを設けて加熱しても良い
。 ハースロール基材を 3 0 0で以上に加熱することで 、 耐熱合金中 の A l 、 Yを酸化し、 目的とする量の A l 2 〇 3 、 Y 2 o 3 を得る ことができる。 加熱温度を 6 0 0でより も高くすると 、 皮膜の酸化 が進みすぎ皮膜が多孔質になり ビルドアップが発生しやすくなる。 さらにビルドアップを抑制させる観点から、 加熱温度の範囲を 4 0 0〜 5 0 0 にするのがより好ましい。
HV O F溶射施工時には HV O F燃焼ガス成分である酸素ガスの 流量を 1 0 0 0〜 1 2 0 0 I Zm i nとすることが好ましい。 酸素 ガスの流量を 1 0 0 0 I Zm i n以上とすることで、 耐熱合金中の A l 、 Yを酸化し、 目的とする量の A l 2 〇 3 、 Y 2 03 を得るこ とができる。 酸素ガスの流量を 1 2 0 0 I Zm i nより も多くする と、 溶射中に原料粉末の酸化が進みすぎ、 皮膜が多孔質になり、 ビ ルドアップが発生しやすくなる。
また、 溶射施工後に皮膜を 3 0 0〜 6 0 0でで 1〜 5時間、 酸化 処理することが好ましい。 酸化処理はガスバーナーにより溶射皮膜 表面を加熱しても良い。 または、 ハースロールを大気または少量の 酸素を含んだ窒素またはアルゴン等の不活性ガス雰囲気の炉内に設 置し熱処理することでも可能である。
3 0 0で以上で 1時間以上加熱することで、 耐熱合金中の A 1 、 Yを酸化し、 目的とする量の A l 2 O 3 、 Y 2 O 3 を得ることがで きる。
加熱温度を 6 0 0 より も高く、 または 5時間より も長くすると 、 皮膜の酸化が進みすぎ皮膜が多孔質になり ビルドアップが発生し やすくなる。 さ らに耐ビルドアップ性を向上させる観点からは加熱 温度の範囲を 4 0 0〜 5 0 0でにするのがより好ましい。
原料粉末を酸化処理した後、 前記溶射に供する場合は、 3 0 0〜 6 0 0 の大気中または少量の酸素を含んだ不活性ガス （窒素、 ァ ルゴン等） 中で、 1〜 5時間熱処理する。 3 0 0で未満または 1時 間未満の加熱では γまたは A 1 が酸化しない。 加熱温度が 6 0 0 より も高く、 または 5時間より も長くすると、 酸化しセラミ ックス の量が増えるため原料粉末の融点が高くなり皮膜が多孔質になる。 さらにビルドアップを抑制させる観点から、 熱処理温度は 4 0 0 〜 5 0 0での範囲にするのがより好ましい。
以上、 本発明の方法によれば、 従来の製造方法に比べて、 溶射原 料粉末の事前熱処理温度を最適に制御すること、 溶射条件を最適化 すること、 および溶射後のロール加熱条件を最適化することで、 溶 射皮膜中の耐熱合金中の A 1 、 Yを酸化し、 目的とする量の A l 2 O 3 、 Y 2 O 3 を得ることができ、 本発明の皮膜構成を達成するこ とができた。
また、 溶射施工後にクロメー ト処理を行う ことにより、 溶射皮膜 内に微細気孔がある場合でも、 気孔を酸化クロムで充填し、 かつ酸 化処理も同時に行う ことができる。 ただし、 クロメ一 卜処理皮膜は マンガン酸化物と反応しやすいため、 1 Ο μ πι以下の薄膜とするこ とが必要である。
クロメー ト処理は、 クロム酸を含む水溶液にハースロールの一部 を浸漬、 またはクロム酸を含む水溶液をハースロール表面から塗布 、 スプレーした後に、 3 5 0 〜 5 5 0でで加熱することで成膜でき る。 これを繰り返すことによって、 クロメー ト処理の膜厚を変化さ せることができるが、 回数を増すごとに厚くなるので、 3回以内程 度の処理で終了させることが好ましい。
〔実施例〕
表 1 に示す実施例により本発明をさ らに具体的に説明する。
ハースロール基材としてはステンレス鋼系耐熱铸鋼 （ J I S S
C Η 2 2 ) を使用 した。
まず、 皮膜の密着性を得るため図 1 に示すロール 1 の表面に、 ァ ルミナグリ ツ ドプラス 卜加工を施した。 次に Η V〇 Fにより皮膜を 成膜した。 サーメッ ト溶射皮膜 3中のセラミ ック含有量が多い発明例 N o . 4， 5 , 6， 1 4では、 ハースロール基材とサーメ ッ ト皮膜との熱 膨張係数差による剥離を防止するためロール表面に耐熱合金のみか らなる下地層 2 を設けた。
サーメッ ト溶射皮膜 3は、 5 0〜 3 0 0 mの厚みで、 表 1 に示 す組成である。
HVO Fでは、 燃料ガスをケロシンとし、 燃料ガスの圧力を 0. 5 M P a、 燃料ガスの流量を 3 0 0 1 Zm i nとし、 酸素ガスの圧 力を 0. 5 M P a、 酸素ガスの流量を 7 0 0〜 1 2 0 0 1 Zm i n と した。
発明例 N o . 1 , 2ではあらかじめ酸化処理した原料粉末を用い て溶射した。
発明例 N o . 3 , 4， 5では酸素ガスの流量を 1 0 0 0〜 1 2 0 O l Zm i nとして溶射した。
発明例 N o . 6 , 7では、 溶射ガンの火炎をハースロール基材に 近づけて 3 0 0 T：、 6 0 0 にそれぞれ加熱して溶射した。
発明例 N o . 8 , 9では溶射後に、 ガスバーナーにより溶射皮膜 表面を 6 0 0でで 1時間、 3 0 0でで 5時間、 それぞれ加熱した。
発明例 N o . 1 3 , 1 4では、 溶射後にクロメー ト処理を行った 。 クロメー ト処理は、 クロム酸を含む水溶液をハースロール表面に 塗布した後に、 5 0 0でで加熱し、 これを 3回繰り返した。
発明例および比較例のハースロールを連続焼鈍炉の均熱帯 （ロー ル ： Φ 1 ιη、 雰囲気 ： 温度 8 5 0で、 窒素一水素 3 %、 露点一 3 0 、 鋼板 ： 張力 1 0 M P a、 鋼板平均厚み l mm t 、 速度 3 0 0 m p m、 鋼種ハイテン） にて 1年間使用 し、 その評価を表 1 にまとめ た。
発明例 1〜 1 4は、 1年間使用しても溶射皮膜の剥離がなく 、 か っビルドアップが発生しなかった。 特に、 耐熱合金中に T i または N bを含み、 かつ C r 3 C 2 の粒径を最適化した発明例 N o . 4〜 9は 2年間使用しても溶射皮膜の剥離がなく、 かつビルドアップが 発生しなかった。
一方、 発明例に比べて溶射皮膜の成分および製造方法が異なる比 較例 1 〜 2では半年後に皮膜が剥離し、 比較例 3〜 4では半年後に ビルドァップが生じた。
したがって、 表 1 に示すように、 発明例の皮膜は長期間使用して も剥離せず、 また、 ビルドアップの抑制効果が非常に優れることが 判った。 このことから、 本発明の効果が確認された。
表 1
Figure imgf000018_0001

Claims

1. セラミ ックスと耐熱合金からなるサーメッ ト皮膜を表面に有 する連続焼鈍炉用ハースロールにおいて、
前記セラミ ックスは、
C r 3 C 2 を 5 0超〜 9 0 v o 1 %、
請
A 1 2 O 3 を ；！ 〜 4 0 v o 1 %、
Y 2 〇 3 を 0 ~ 3 v o l %、
Z r B 2 を 0〜 4 0 v o 1 %の含有し、
残部不可避的不純物及び気孔から範なり、
前記耐熱合金は、 囲
C rを 5〜 2 0質量％、
A 1 を 5〜 2 0質量％、 および
Yと S i のいずれか 1種または 2種を 0. 1〜 6質量％含有し
残部が C oと N i のいずれか 1種または 2種および不可避的不 純物からなり、
前記サ一メッ 卜皮膜の 5 0〜 9 0 V o 1 %が前記セラミ ックス で、 残部が前記耐熱合金であることを特徴とする連続焼鈍炉用ハー スロール。
2. 前記耐熱合金中に
N b力 0. 1〜 ： L 0質量％、
T i が 0. 1〜 1 0質量％のいずれか 1種または 2種を含むこ とを特徴とする請求の範囲 1 に記載の連続焼鈍炉用ハースロール。
3. 前記セラミ ック中の C r 3 C 2 の粒径が 1〜 ： L O mである ことを特徴とする請求の範囲 1又は 2に記載の連続焼鈍炉用ハース ロール。
4. 溶射による請求の範囲 1 に記載の.連続焼鈍炉用八ースロール の製造方法において、 溶射原料粉末はセラミ ック粉末と耐熱合金粉 末であって、
前記セラミ ック粉末は、
C r 3 C 2 を 5 0超〜 9 0 v o 1 %、
A 1 2 O 3 を l〜 4 0 v o 1 %、
Y 2 〇 3 を 0〜 3 v o l %、
Z r B 2 を 0〜 4 0 v o l %含有し、
残部不可避的不純物及び気孔からなり、
前記耐熱合金粉末は、
C r を 5〜 2 0質量％、
八 1 を 5〜 2 0質量％、 および
Yと S i のいずれか 1種または 2種を 0. 1〜 6質量％含有し 残部が C oと N i のいずれか 1種または 2種および不可避的不 純物からなり、
5 0〜 9 0 V o 1 %が前記セラミ ック粉末で残部が前記耐熱合 金粉末である原料粉末をハースロール基材の表面に溶射して、 該ハ 一スロール基材の表面にサーメッ ト皮膜を形成することを特徴とす る、 連続焼鈍炉用ハースロールの製造方法。
5. 前記耐熱合金粉末中に N bが 0. 1〜 ： L 0質量％、 丁 1 カ 0 . 1〜 1 0質量％のいずれか 1種または 2種を含むことを特徴とす る、 請求の範囲 4に記載の連続焼鈍炉用ハースロールの製造方法。
6. 前記セラミ ック粉末中の C r 3 C 2 の粒径が 1〜 1 0 で あることを特徴とする、 請求の範囲 4又は 5に記載の連続焼鈍炉用 ハースロールの製造方法。
7. 溶射施工時にハース口一ル基材を 3 0 0〜 6 0 0 に加熱す ることを特徴とする、 請求の範囲 4〜 6のいずれか 1項に記載の連 続焼鈍炉用ハースロールの製造方法。
8. 溶射施工後に前記サ一メッ ト皮膜を 3 0 0〜 6 0 0 で 1〜 5時間、 酸化処理することを特徴とする、 請求の範囲 4 ~ 7のいず れか 1項に記載の連続焼鈍炉用ハースロールの製造方法。
9. 溶射施工が HV O F溶射であり、 かつ、 HVO F溶射の燃焼 ガス成分である酸素ガスの供給量を 1 0 0 0〜 1 2 0 0 1 /m i n とすることを特徴とする、 請求の範囲 4〜 8のいずれか 1項に記載 の連続焼鈍炉用ハースロールの製造方法。
1 0. 前記原料粉末を 3 0 0〜 6 0 0でで 1〜 5時間、 酸化処理 した後、 前記溶射に供することを特徴とする、 請求の範囲 4〜 9の いずれか 1項に記載の連続焼鈍炉用ハースロールの製造方法。
1 1. 溶射施工後にクロメー ト処理することを特徴とする、 請求 の範囲 4〜 1 0のいずれか 1項に記載の連続焼鈍炉用ハースロール の製造方法。
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