WO2008015972A1

WO2008015972A1 - tissu non tissé étirable et rouleaux

Info

Publication number: WO2008015972A1
Application number: PCT/JP2007/064763
Authority: WO
Inventors: Tomoaki Kimura; Yasuro Araida; Toru Ochiai; Sumito Kiyooka
Original assignee: Kuraray Kuraflex Co., Ltd.
Priority date: 2006-08-04
Filing date: 2007-07-27
Publication date: 2008-02-07
Also published as: TW200824655A; JP4943436B2; US8518841B2; US20100035500A1; JPWO2008015972A1; ES2446246T3; TWI413514B; KR20090048457A; AU2007279816A1; AU2007279816B2; EP2058424B1; CN101522972B; EP2058424A4; EP2058424A1; CN101522972A; KR101423797B1; AU2007279816A2

Description

明細書

伸縮性不織布及びテープ類

技術分野

[0001] 本発明は、切断が容易で、伸縮性及び自着性を有し、医療やスポーツ分野で使用される包帯やサポーターなどのテープ類に適した不織布に関する。

背景技術

[0002] 従来より、医療'スポーツなどの分野において、四肢や患部などの適用部位を適度に圧迫、固定、保護する目的で、各種の包帯やサポーターなどのテープ類が用いられている。これらのテープ類に要求される機能としては、伸縮性又は追従性、吸汗性、通気性などに加えて、自着ゃ粘着による固定性が挙げられる。これらの機能のうち、伸縮性や固定性を充足する目的で、一般に、包帯表面にゴム系又はアクリル系のラテックス類などの軟質成分が塗布されているが（特許文献;!〜 5参照）、これらの軟質成分は、皮膚への刺激や通気性の遮断による蒸れ、さらにはアレルギーを惹き起こす可能性も含んでおり、安全性の観点からは好ましくない。

[0003] そこで、皮膚刺激性の低減を目的として、低タンパク質天然ゴムラテックスを粘着剤として使用した医療材料 (特許文献 6参照）や、特定のアクリル系重合体を粘着剤として使用した自着性包帯 (特許文献 7参照）が提案されている。しかし、これらの特許文献に開示された材料も粘着剤を使用することに変わりはなぐ根本的な解決とはなつていないのが実情である。

[0004] このように、包帯やサポーターなどのテープ類として、粘着剤を付与することなぐ充分な自着性と適度な伸縮性とを充足する製品は存在しなかった。また、使用時の手切れ性についても、横方向の引裂きによるものが殆どであり、片手で容易に切断可能で、かつ端部を容易に固定できる製品は未だ開発されていない。

特許文献 1 :特公昭 48— 000309号公報

特許文献 2：特開昭 63— 068163号公報

特許文献 3 :特開昭 63— 260553号公報

特許文献 4：特開平 01— 190358号公報特許文献 5：特開平 11 089874号公報

特許文献 6 :特表 2003— 514105号公報

特許文献 7 :特開 2005— 095381号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0005] 従って、本発明の目的は、伸縮性を有するとともに、手で容易に切断可能な不織布及びテープ類を提供することにある。

[0006] 本発明の他の目的は、粘着剤を用いることなぐ端部などを重ね合わせることにより容易かつ確実に自着できる不織布及びテープ類を提供することにある。

[0007] 本発明のさらに他の目的は、通気性を有し、皮膚刺激性を低減でき、かつ幅方向に容易に切断して簡便に四肢や患部に固定可能な包帯やサポーターなどのテープ類を提供することにある。

課題を解決するための手段

[0008] 本発明者らは、前記課題を達成するため鋭意検討した結果、潜在的に加熱捲縮性を有する複合繊維を、高温水蒸気で三次元捲縮を発現させて繊維交絡させた不織布力伸縮性を有するとともに、手で容易に切断できることを見出し、本発明を完成した。

[0009] すなわち、本発明の不織布は、熱収縮率の異なる複数の樹脂が相構造を形成した複合繊維を含む不織布であって、前記複合繊維が、面方向に対して略平行に配向され、かつ平均曲率半径 20〜200 111で、厚さ方向において略均一に捲縮している。前記複合繊維を構成する樹脂の軟化点又は融点は 100°C以上であり、かつ複合繊維の表面に露出する樹脂が、非湿熱接着性樹脂であってもよい。本発明の不織布は、粘着剤を実質的に含有せず、かつ各繊維が実質的に融着していない不織布であってもよい。前記複合繊維は、ポリアルキレンァリレート系樹脂と変性ポリアルキレンァリレート系樹脂とで構成され、かつ並列（サイドバイサイド)型又は偏芯芯鞘型構造であってもよい。前記不織布において、複合繊維の割合は 80質量％以上であつてもよい。本発明の不織布は、面方向において、複数の低密度部と複数の高密度部とが、周期的に交互に形成されていてもよい。さらに、前記不織布は、少なくとも一方向において、破断強度が 5〜30N/50mm程度であり、破断伸度が 50%以上であり、 50%伸長後の回復率が 80%以上であり、かつ曲面滑り応力が 0. 5N/50m m以上であってもよい。また、厚さ方向の断面において、厚さ方向に三等分した各々の領域における繊維湾曲率はいずれも 1. 3以上であり、かつ各領域における繊維湾曲率の最大値に対する最小値の割合が、例えば、 75%以上であってもよい。本発明の不織布は、テープ状又は帯状であり、かつ長さ方向の破断強度が、幅方向の破断強度に対して 1. 5〜50倍程度である。本発明の不織布は、包帯やサポーターなどのテープ類であってもよい。本発明の不織布は、熱収縮率の異なる複数の樹脂が相構造を形成した複合繊維を含む繊維をウェブ化する工程と、繊維ウェブを高温水蒸気で加熱して平均曲率半径 20〜200 mに捲縮する工程とを含む製造方法によつて得られる不織布であってもよレ、。

[0010] 本発明には、熱収縮率の異なる複数の樹脂が相構造を形成した複合繊維を含む繊維をウェブ化する工程と、繊維ウェブを加熱して捲縮する工程とを含む前記不織布の製造方法が含まれる。この製造方法は、繊維ウェブの一部の繊維を軽度に絡合する工程を経た後、高温水蒸気で処理して捲縮させる方法であってもよ!/、。

発明の効果

[0011] 本発明では、特定の捲縮を有する複合繊維が適度に絡まっているため、高い伸縮性を有するとともに、ハサミなどを使用せずに、手で容易に切断できる。また、粘着剤を用いることなぐ端部などを重ね合わせることにより容易かつ確実に自着できるため、人体に有害なラテックスなどの皮膚刺激性物質を使用することなく安全に固定可能であり、人体と接触する用途に用いられるテープ類に適している。本発明の不織布は、さらに通気性を有するため、包帯やサポーターなどのテープ類として適しており、幅方向に容易に切断して簡便に四肢や患部に固定可能である。

[0012] なお、本願明細書では、「自着」とは、テープ状又は帯状不織布を、補助具や粘着剤を用いることなぐ端部などを重ね合わせることにより、不織布自体の表面同士がファスナ一効果で係合して固定されることを意味する。

図面の簡単な説明

[0013] [図 1]図 1は、本発明における曲面滑り応力を測定するためのサンプルを調製する方法を示す模式図である。

[図 2]図 2は、本発明における曲面滑り応力を測定するためのサンプルを示す模式断面図である。

[図 3]図 3は、本発明における曲面滑り応力の測定方法を示す模式図である。

[図 4]図 4は、本発明における繊維湾曲率の測定方法を示す模式図である。

[図 5]図 5は、実施例 1で得られた不織布表面の電子顕微鏡写真（ 100倍）である。

[図 6]図 6は、実施例 1で得られた不織布における厚さ方向断面の電子顕微鏡写真（

100倍）である。

[図 7]図 7は、比較例 3で得られた不織布における厚さ方向断面の電子顕微鏡写真（ 100倍）である。

発明の詳細な説明

[0014] [不織布]

本発明の不織布は、熱収縮率 (又は熱膨張率）の異なる複数の樹脂が相構造を形成した複合繊維を含み、この複合繊維は、主に面方向に配向し、この配向軸に沿つてコイル状に平均曲率半径 20〜200 111で捲縮している。この不織布は、詳細は後述するように、前記複合繊維を含むウェブに高温 (過熱又は加熱)水蒸気を作用させて、複合繊維に捲縮を発現し、繊維同士を融着することなく（機械的に)絡み合わせることにより得られる。

[0015] (不織布の材質）

複合繊維は、複数の樹脂の熱収縮率（又は熱膨張率）の違いに起因して、加熱により捲縮を生じる非対称又は層状（レ、わゆるバイメタル)構造を有する繊維 (潜在捲縮繊維）である。複数の樹脂は、通常、軟化点又は融点が異なる。複数の樹脂は、例えば、ポリオレフイン系樹脂（低密度、中密度又は高密度ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリ C ォレフィン系樹脂など）、アクリル系樹脂（アクリロニトリル一塩化ビュル

2-4

共重合体などのアクリロニトリル単位を有するアクリロニトリル系樹脂など）、ポリビュルァセタール系樹脂（ポリビュルァセタール樹脂など）、ポリ塩化ビュル系樹脂（ポリ塩化ビュル、塩化ビュル酢酸ビュル共重合体、塩化ビュルアクリロニトリル共重合体など）、ポリ塩化ビユリデン系樹脂 (塩化ビユリデン一塩化ビュル共重合体、塩化ビ二リデン—酢酸ビュル共重合体など）、スチレン系樹脂（耐熱ポリスチレンなど）、ポリエステル系樹脂（ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリトリメチレンテレフタレート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンナフタレート樹脂などのポリ C アル

2-4 キレンァリレート系樹脂など）、ポリアミド系樹脂（ポリアミド 6、ポリアミド 66、ポリアミド 1 1、ポリアミド 12、ポリアミド 610、ポリアミド 612などの脂肪族ポリアミド系樹脂、半芳香族ポリアミド系樹脂、ポリフエ二レンイソフタルアミド、ポリへキサメチレンテレフタルアミド、ポリ p—フエ二レンテレフタルアミドなどの芳香族ポリアミド系樹脂など）、ポリカーボネート系樹脂（ビスフエノール A型ポリカーボネートなど）、ポリパラフエ二レンべンゾビスォキサゾール樹脂、ポリフエ二レンサルファイド樹脂、ポリウレタン系樹脂、セルロース系樹脂（セルロースエステルなど）などの熱可塑性樹脂から選択してもよい。さらに、これらの各熱可塑性樹脂には、共重合可能な他の単位が含まれていてもよい。

[0016] これらの樹脂のうち、本発明では、高温水蒸気で加熱処理しても溶融又は軟化して繊維が融着しな!/、点から、軟化点又は融点力 00°C以上の非湿熱接着性樹脂（又は耐熱性疎水性樹脂又は非水性樹脂）、例えば、ポリプロピレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂が好ましぐ特に、耐熱性や繊維形成性などのバランスに優れる点から、芳香族ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂が好ましい。本発明では、不織布を構成する各繊維を高温水蒸気で処理しても融着させないために、複合繊維の表面に露出する樹脂は非湿熱接着性繊維であるのが好ましい。

[0017] 複合繊維を構成する複数の樹脂は、熱収縮率が異なっていればよぐ同系統の樹脂の組み合わせであっても、異種の樹脂の組み合わせであってもよ!/、。

[0018] 本発明では、密着性の点から、同系統の樹脂の組み合わせで構成されているのが好ましい。同系統の樹脂の組み合わせの場合、通常、単独重合体 (必須成分)を形成する成分 (A)と、変性重合体 (共重合体)を形成する成分 (B)との組み合わせが用いられる。すなわち、必須成分である単独重合体に対して、例えば、結晶化度ゃ融点又は軟化点などを低下させる共重合性単量体を共重合させて変性することにより、単独重合体よりも結晶化度を低下させるか、非晶性とし、単独重合体よりも融点又は軟化点などを低下させてもよい。このように、結晶性、融点又は軟化点を変化させることにより、熱収縮率に差異を設けてもよい。融点又は軟化点の差は、例えば、 5〜15 0°C、好ましくは 50〜； 130°C、さらに好ましくは 70〜； 120°C程度であってもよい。変性に用いられる共重合性単量体の割合は、全単量体に対して、例えば、；!〜 50モル％、好ましくは 2〜40モル⁰ /₀、さらに好ましくは 3〜30モル⁰ /₀ (特に 5〜20モル⁰ /₀)程度である。単独重合体を形成する成分と、変性重合体を形成する成分との複合比率（質量比）は、繊維の構造に応じて選択できるが、例えば、単独重合体成分 (A) /変性重合体成分（B) = 90/10〜； 10/90、好ましくは 70/30〜30/70、さらに好ましくは 60/40〜40/60程度である。

[0019] 本発明では、潜在捲縮性の複合繊維を製造し易い点から、複合繊維は芳香族ポリエステル系樹脂の組み合わせ、特に、ポリアルキレンァリレート系樹脂（a)と、変性ポリアルキレンァリレート系樹脂（b)との組み合わせであってもよい。ポリアルキレンァリレート系樹脂 ωは、芳香族ジカルボン酸 (テレフタル酸、ナフタレン 2, 6—ジカルボン酸などの対称型芳香族ジカルボン酸など）とアルカンジオール成分 (エチレングリコールゃブチレングリコールなど c アルカンジオールなど）との単独重合体であつ

3-6

てもよい。具体的には、ポリエチレンテレフタレート（PET)ゃポリブチレンテレフタレート (PBT)などのポリ C アルキレンテレフタレート系樹脂などが使用され、通常、固

2-4

有粘度 0. 6〜0. 7程度の一般的な PET繊維に用いられる PETが使用される。

[0020] 一方、変性ポリアルキレンァリレート系樹脂 (b)では、必須成分である前記ポリアルキレンァリレート系樹脂 (A)の融点又は軟化点、結晶化度を低下させる共重合成分、例えば、非対称型芳香族ジカルボン酸、脂環族ジカルボン酸、脂肪族ジカルボン酸などのジカルボン酸成分や、ポリアルキレンァリレート系樹脂（a)のアルカンジオールよりも鎖長の長いアルカンジオール成分及び/又はエーテル結合含有ジオール成分が使用できる。これらの共重合成分は、単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。これらの成分のうち、ジカルボン酸成分として、非対称型芳香族カルボン酸 (ィソフタル酸、フタル酸、 5—ナトリウムスルホイソフタル酸など）、脂肪族ジカルボン酸（アジピン酸などの C 脂肪族ジカルボン酸)などが汎用され、ジオール成分として、

6-12

アルカンジオール（1 , 3—プロパンジオール、 1 , 4 ブタンジオール、 1 , 6—へキサンジオール、ネオペンチルグリコールなど C アルカンジオールなど）、ポリオキシァ

3-6

ノレキレングリコーノレ（ジエチレングリコーノレ、トリエチレングリコーノレ、ポリエチレングリコール、ポリテトラメチレングリコールなどのポリオキシ c アルキレングリコールなど）な

2-4

どが汎用される。これらのうち、イソフタル酸などの非対称型芳香族ジカルボン酸、ジエチレングリコールなどのポリオキシ C アルキレングリコールなどが好ましい。さらに

2-4

、変性ポリアルキレンァリレート系樹脂（b)は、 C アルキレンァリレート（エチレンテ

2-4

レフタレート、ブチレンテレフタレートなど）をハードセグメントとし、（ポリ）ォキシアルキレングリコールなどをソフトセグメントとするエラストマ一であってもよい。

[0021] 変性ポリアルキレンァリレート系樹脂（b)において、ジカルボン酸成分として、融点又は軟化点を低下させるためのジカルボン酸成分（例えば、イソフタル酸など）の割合は、ジカルボン酸成分の全量に対して、例えば、；!〜 50モル％、好ましくは 5〜50 モル⁰ /₀、さらに好ましくは 15〜40モル％程度である。ジオール成分として、融点又は軟化点を低下させるためのジオール成分 (例えば、ジエチレングリコールなど）の割合は、ジオール成分の全量に対して、例えば、 30モル％以下、好ましくは 10モル％以下 (例えば、 0. ；!〜 10モル％程度）である。共重合成分の割合が低すぎると、充分な捲縮が発現せず、捲縮発現後の不織布の形態安定性と伸縮性とが低下する。一方、共重合成分の割合が高すぎると、捲縮発現性能は高くなるが、安定に紡糸することが困難となる。

[0022] 変性ポリアルキレンァリレート系樹脂 (b)は、必要に応じて、トリメリット酸、ピロメリット酸などの多価カルボン酸成分、グリセリン、トリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、ペンタエリスリトールなどのポリオール成分などを併用して分岐させてもよい。

[0023] 複合繊維の横断面形状 (繊維の長さ方向に垂直な断面形状）は、一般的な中実断面形状である丸型断面ゃ異型断面 [偏平状、楕円状、多角形状、 3〜； 14葉状、丁字状、 H字状、 V字状、ドッグボーン (I字状)など]に限定されず、中空断面状などであつてもよいが、通常、丸型断面である。

[0024] 複合繊維の横断面構造としては、複数の樹脂に形成された相構造、例えば、芯鞘型、海島型、ブレンド型、並列型（サイドバイサイド型又は多層貼合型）、放射型 (放射状貼合型）、中空放射型、ブロック型、ランダム複合型などの構造が挙げられる。これらの横断面構造のうち、加熱により自発捲縮を発現させ易い点から、相部分が隣り合う構造 (いわゆるバイメタル構造)や、相構造が非対称である構造、例えば、偏芯芯鞘型、並列型構造が好ましい。

[0025] なお、複合繊維が偏芯芯鞘型などの芯鞘型構造である場合、表面に位置する鞘部の非湿熱性接着性樹脂と熱収縮差を有し捲縮可能であれば、芯部は湿熱接着性樹脂（例えば、エチレンビュルアルコール共重合体やポリビュルアルコールなどのビニルアルコール系重合体など)や、低レ、融点又は軟化点を有する熱可塑性樹脂（例えば、ポリスチレンや低密度ポリエチレンなど）で構成されていてもよい。

[0026] 複合繊維の平均繊度は、例えば、 0.；!〜 50dtex程度の範囲から選択でき、好ましくは 0. 5〜10dtex、さらに好ましくは l〜5dtex (特に 1 · 5〜3dtex)程度である。繊度が細すぎると、繊維そのものが製造し難くなることに加え、繊維強度を確保し難い。また、捲縮を発現させる工程において、綺麗なコイル状捲縮を発現させ難くなる。一方、繊度が太すぎると、繊維が剛直となり、十分な捲縮を発現し難くなる。

[0027] 複合繊維の平均繊維長は、例えば、 10〜100mm程度の範囲から選択でき、好ましくは 20〜80mm、さらに好ましくは 25〜75mm (特に 40〜60mm)程度である。繊維長が短すぎると、繊維ウェブの形成が難しくなることに加え、捲縮を発現させる工程において、繊維同士の交絡が不十分となり、強度及び伸縮性の確保が困難となる。また、繊維長が長すぎると、均一な目付の繊維ウェブを形成することが難しくなるばかりか、ウェブ形成時点で繊維同士の交絡が多く発現し、捲縮を発現する際にお互いに妨害し合って伸縮性の発現が困難となる。さらに、本発明では、繊維長が前記範囲にあると、不織布表面で捲縮した繊維の一部が不織布表面に適度に露出するため、後述する不織布の自着性を向上できる。

[0028] この複合繊維は、熱処理を施すことにより、捲縮が発現（顕在化）し、略コイル状 (螺旋状又はつるまきパネ状）の立体捲縮を有する繊維となる。

[0029] 加熱前の捲縮数（機械捲縮数）は、例えば、 0〜30個 /25mm、好ましくは 1〜25 個 /25mm、さらに好ましくは 5〜20個 /25mm程度である。加熱後の捲縮数は、例えば、 30個 /25mm以上（例えば、 30〜200個 /25mm)であり、好ましくは 35 〜 50個 /25mm、さらに好ましくは 40〜 20個 /25mm程度であり、 45〜 20個 /25mm (特に 50〜； 100個 /25mm)程度であってもよ!/、。

[0030] 本発明の不織布は、高温水蒸気で捲縮されているため、面方向に略平行に配向した複合繊維の捲縮が、厚さ方向にぉレ、て略均一発現するとレ、う特徴を有して!/、る。具体的には、厚さ方向の断面において、厚さ方向に三等分した各々の領域のうち、中央部（内層）において、 1周以上のコイルクリンプを形成している繊維の数力例えば、 5〜50本 /5mm (面方向長） · 0· 2mm (厚み）であり、好ましくは 10〜50本 /5 mm (面方向） · 0· 2mm (厚み）、さらに好ましくは 20〜50本 /5mm (面方向） · 0· 2 mm (厚み）である。本発明では、大部分の捲縮繊維の軸が面方向に配向し、厚さ方向において捲縮数が均一であるため、ゴムやエラストマ一を含んでいなくても、高い伸縮性を有するとともに、粘着剤を含んでいなくても、実用的な強度を有している。なお、本願明細書において、「厚さ方向に三等分した領域」とは、不織布の厚さ方向に対して直交する方向にスライスして三等分した各領域のことを意味する。

[0031] さらに、本発明の不織布において、捲縮が厚さ方向において均一であることは、繊維湾曲率が均一であることによつても評価できる。繊維湾曲率とは、繊維 (捲縮した状態の繊維）の両端の距離 (L1)に対する繊維長 (L2)の比 (L2/L1)であり、繊維湾曲率（特に厚さ方向の中央の領域における繊維湾曲率）が、例えば、 1. 3以上 (例えば、 1. 35〜5)、好ましくは 1. 4〜4 (列えば、 1. 5〜3. 5)、さらに好ましくは 1. 6 〜3 (特に 1. 8〜2. 5)程度である。なお、本発明では、後述するように、不織布断面の電子顕微鏡写真に基づいて繊維湾曲率を測定するため、前記繊維長 (L2)は、三次元的に捲縮した繊維を引き延ばして直線状にした繊維長（実長）ではなぐ写真に写った二次元的に捲縮した繊維を引き延ばして直線状にした繊維長（写真上の繊維長）を意味する。すなわち、本発明における繊維長（写真上の繊維長）は、実際の繊維長よりも短く計測される。

[0032] さらに、本発明では、厚さ方向において略均一に捲縮が発現しているため、繊維湾曲率が厚さ方向で均一である。本発明では、繊維湾曲率の均一性は、厚さ方向の断面において、厚さ方向に三等分した各々の層における繊維湾曲率の比較によって評価できる。すなわち、厚さ方向の断面において、厚さ方向に三等分した各々の領域における繊維湾曲率は!/、ずれも前記範囲にあり、各領域における繊維湾曲率の最大値に対する最小値の割合 (繊維湾曲率が最大の領域に対する最小の領域の比率 )力例えば、 75%以上（例えば、 75〜； 100%)、好ましくは 80〜99%、さらに好ましくは 82〜98% (特に 85〜97%)程度である。

[0033] 繊維湾曲率及びその均一性の具体的な測定方法としては、不織布の断面を電子顕微鏡写真で撮影し、厚さ方向に三等分した各領域力選択した領域について繊維湾曲率を測定する方法が用いられる。測定する領域は、三等分した表層（表面域）、内層（中央域）、裏層（裏面域）の各層について、長さ方向 2mm以上の領域で測定を行う。また、各測定領域の厚さ方向については、各層の中心付近において、それぞれの測定領域が同じ厚み幅を有するように設定する。さらに、各測定領域は、厚さ方向にお!/、て平行で、かつ各測定領域内にお!/、て繊維湾曲率を測定可能な繊維片が 100本以上（好ましくは 300本以上、さらに好ましくは 500〜； 1000本程度）含まれるように設定する。これらの各測定領域を設定した後、領域内の全ての繊維の繊維湾曲率を測定し、各測定領域ごとに平均値を算出した後、最大の平均値を示す領域と、最小の平均値を示す領域との比較により繊維湾曲率の均一性を算出する。

[0034] 不織布を構成する捲縮繊維は、前述の如ぐ捲縮発現後にお!/、て略コイル状の捲縮を有する。この捲縮繊維のコイルで形成される円の平均曲率半径は、例えば、 10 〜250〃111程度の範囲力、ら選択でき、列えば、、 20〜200〃111 (列えば、、 50〜200〃 m)、好ましくは 50〜； 160 ^ m (列えば、、 60〜； 150 m)、さらに好ましくは 70〜； 130 程度である。ここで、平均曲率半径は、捲縮繊維のコイルにより形成される円の平均的大きさを表す指標であり、この値が大きい場合は、形成されたコイルがルーズな形状を有し、言い換えれば捲縮数の少ない形状を有していることを意味する。また、捲縮数が少ないと、繊維同士の交絡も少なくなるため、十分な伸縮性能を発現するためには不利となる。逆に、平均曲率半径が小さすぎるコイル状捲縮を発現させた場合は、繊維同士の交絡が十分行われず、ウェブ強度を確保することが困難となるばカゝりか、このような捲縮を発現する潜在捲縮繊維の製造も非常に難しくなる。

[0035] コイル状に捲縮した複合繊維において、コイルの平均ピッチは、例えば、 0. 03〜0 . 5mm、好ましくは 0. 03—0. 3mm、さらに好ましくは 0. 05—0. 2mm程度である。

[0036] 不織布 (繊維ウェブ）には、前記複合繊維に加えて、他の繊維 (非複合繊維）が含まれていてもよい。非複合繊維としては、例えば、前述の非湿熱接着性樹脂又は湿熱接着性樹脂で構成された繊維の他、セルロース系繊維 [例えば、天然繊維 (木綿、羊毛、絹、麻など）、半合成繊維（トリアセテート繊維などのアセテート繊維など）、再生繊維（レーヨン、ポリノジック、キュブラ、リヨセル (例えば、登録商標名：「テンセル」など）など)など]などが挙げられる。非複合繊維の平均繊度及び平均繊維長は、複合繊維と同様である。これらの非複合繊維は単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。これら非複合繊維のうち、レーヨンなどの再生繊維、アセテートなどの半合成繊維、ポリプロピレンやポリエチレンなどのポリオレフイン系繊維、ポリエステル繊維、ポリアミド繊維などが好ましい。特に、混紡性などの点から、複合繊維と同種の繊維であってもよく、例えば、複合繊維がポリエステル系繊維である場合、非複合繊維もポリエステル系繊維であってもよ!/、。

[0037] 複合繊維と非複合繊維との割合 (質量比）は、例えば、複合繊維/非複合繊維 = 8 0/20〜； 100/0 (例えば、 80/20〜99/1)、好まし <は 90/10〜； 100/0、さらに好ましくは 95/5〜100/0程度である。非複合繊維を混綿することにより、不織布の強度と手切れ性とのバランスを調整することができる。但し、複合繊維 (潜在捲縮繊維）の割合が少なすぎると、捲縮発現後に捲縮繊維が伸縮する際、特に伸長後に収縮するときに非複合繊維がその収縮の抵抗となるために、回復応力の確保が困難となる。

[0038] 不織布 (繊維ウェブ）は、さらに、慣用の添加剤、例えば、安定剤 (銅化合物などの熱安定剤、紫外線吸収剤、光安定剤、酸化防止剤など)、抗菌剤、消臭剤、香料、着色剤 (染顔料など）、充填剤、帯電防止剤、難燃剤、可塑剤、潤滑剤、結晶化速度遅延剤などを含有していてもよい。これらの添加剤は、単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。これらの添加剤は、繊維表面に担持されていてもよぐ繊維中に含まれていてもよい。

[0039] (不織布の特性）

本発明の不織布は、各繊維が実質的に融着することなぐ主として複合繊維の捲縮が発現してコイル状に形状変化することにより、各繊維がお互いに絡み合って拘束又は掛止された構造を有している。その外部形状は用途に応じて選択できる力通常、テープ状又は帯状などの矩形シート状である。

[0040] 本発明の不織布は、不織布を構成する殆ど（大部分）の繊維（コイル状捲縮繊維の軸芯方向）が、不織布面（シート面）に対して略平行に配向されているのが望ましい。なお、本願明細書では、「面方向に対し略平行に配向している」とは、例えば、ニードノレパンチによる交絡のように、局部的に多数の繊維（コイル状捲縮繊維の軸芯方向）が厚さ方向に沿って配向している部分が繰り返し存在しない状態を意味する。

[0041] 本発明の不織布は、不織布の面方向（長さ方向）に配向し、かつコイル状に捲縮した複合繊維で構成されており、隣接又は交差する複合繊維は、捲縮コイル部で互いに交絡している。また、不織布の厚み方向（又は斜め方向）でも、軽度に複合繊維が交絡している。特に、本発明では、複合繊維ウェブにおいて、コイル状に収縮する過程で複合繊維が交絡し、交絡したコイル部により繊維が拘束されている。そのために、本発明の不織布は、幅方向や厚み方向よりも、交絡するコイル部により面方向（長手方向）に大きく伸長する。また、捲縮コイル部は、圧着により容易に交絡するため自着性を有している。さらに、面方向及び長手方向に配向しているため、長手方向に張力を付与すると、交絡したコイル部が伸長し、ついには解けるため、切断も容易である。このように、本発明の不織布は、伸縮性、手切れ性、自着性をバランスよく備えている。

[0042] 一方、不織布を構成する繊維同士が実質的に融着することなぐ厚さ方向（シート面に対し垂直方向）に配向している繊維が多く存在すると、この繊維もコイル状の捲縮を形成することとなるため、繊維同士が極めて複雑に絡み合うこととなる。その結果、他の繊維を必要以上に拘束又は固定し、さらに繊維を構成するコイルの伸縮を阻害するため、不織布の伸縮性を低減させる。従って、できるだけ繊維をシート面に対して平行に配向させるのが望ましレ、。

[0043] このように、本発明の不織布では、コイル状の繊維が面方向に略平行に配向されているため、不織布は面方向に伸縮性を有する。これに対して、厚さ方向に伸ばした場合、繊維は容易に解けるため、面方向で見られるような伸縮性 (縮み性)を発現しない。なお、このような繊維の配向は、繊維が密であり、配向を目視で観察するのが困難な場合でも、このような伸縮性の観察によって容易に繊維の配向性を確認できる。

[0044] 不織布の密度（嵩密度）は、例えば、 0. 01 -0. 5g/cm³程度の範囲から選択でき、 ί列えば、 0. 03—0. 3g/cm³、好ましくは 0. 05—0. 3g/cm³、さらに好ましくは 0 . 06—0. 2g/cm³ (特に 0. 07〜0. 15g/cm³)程度である。

[0045] 本発明では、特に、面方向（又は長手方向）において、複数の低密度部と複数の高密度部とが配列されているのが好ましぐ周期的に交互に配向されているのが好ましい。このような規則的であってもよい密度差を設けることにより、本発明の不織布は、手切れ性を有しながらも、伸縮性を有することが可能となる。低密度部及び高密度部の構造については、周期的に交互に形成されていれば特に限定されないが、不織布がテープ状又は帯状である場合、長さ方向に沿って交互に形成された縞模様であつてもよいが、網目状又は格子状（千鳥状）に交互に形成された構造が好ましい。網目状又は格子状構造の場合、低密度部と高密度部との面積比は異なっていてもよく (例えば、低密度部/高密度部（％) = 90/10〜； 10/90、好ましくは 70/30〜30 /70程度）から選択でき、略同程度の面積比であってもよい。各部の平均幅は、例えば、 0.；!〜 10mm、好ましくは 0. 5〜5mm、さらに好ましくは;!〜 3mm程度である

〇

[0046] 加熱前の不織布（繊維ウェブ）の目付は、例えば、 10〜200g/m²、好ましくは 20 〜； 100g/m²程度である。繊維ウェブの目付が小さすぎると十分な物性が得られず、一方、大きすぎると均一な捲縮が発現しな!/、場合がある。

[0047] 本発明の不織布（加熱後の不織布）の目付は、例えば、 10〜300g/m²程度の範囲から選択でき、好ましくは 20〜250g/m²、さらに好ましくは 30〜200g/m²程度である。不織布の厚みは、例えば、 0.；!〜 10mm程度の範囲力も選択でき、例えば、 0. 2〜5mm、好ましくは 0. 3〜3mm、さらに好ましくは 0. 4〜； 1. 5mm程度である。目付や厚みがこの範囲にあると、不織布の伸縮性と切断性とのバランスが良くなる。

[0048] 本発明の不織布は、少なくとも一方向（例えば、テープ状の場合の長さ方向など）において、破断伸度が 50%以上であってもよぐ好ましくは 60%以上（例えば、 60〜 300%)、さらに好ましくは 80%以上 (例えば、 80〜250%)程度である。破断伸度がこの範囲にあると、不織布の伸縮性が高い。

[0049] 本発明の不織布は、少なくとも一方向において、 50%伸長後における回復率（50 %伸長回復率）が 70%以上（例えば、 70〜； 100%)であってもよぐ例えば、 80%以上（例えば、 80〜； 100%)、好ましくは 90%以上（例えば、 90〜100%)、さらに好ましくは 95%以上（例えば、 95〜； 100%)である。伸長回復率がこの範囲にあると、伸長に対する追従性が向上し、例えば、包帯として使用した場合に、使用箇所の形状に充分に追従すると共に、重ねた不織布同士の摩擦によって適度な固定及び締め付けが可能になる。特に、巻き付けて数枚の不織布を重ねると、摩擦による固定力が全体として回復応力に対応し、目付を高めるのと類似の挙動を示す。すなわち、伸長回復率が小さい場合には、使用箇所が複雑な形状をしていたり、使用中に動いたりした場合、不織布がその動きに追従できず、また、体の動きによって変形した箇所が元に戻らず、巻きつけた箇所の固定が弱くなる。

[0050] 本発明の不織布は、少なくとも一方向における 50%伸長回復挙動において、最初の 50%伸長挙動における 25%伸長時応力 [伸び応力（X) ]と、 50%伸長後の戻り挙動における 25%伸長時の戻り時応力 [回復応力（Y) ]との比 (Y/X)が 0· 05以上であってもよく、例えば、 0. 1以上、好ましくは 0. 3以上、さらに好ましくは 0. 4以上（特に 0. 5〜； 1. 0)程度である。この比率が高いと、不織布を伸ばした後の戻り時応力を高く保持でき、テープ類として巻きつけた際により強く固定できる。この比率が低いと、戻り時応力が低ぐ固定力が低下し、包帯などの用途に適さない。

[0051] 本発明の不織布は、自着性 (粘着剤などを用いることなぐ不織布同士の接触により接合又は交絡して拘束又は掛止可能な特性）にも優れており、包帯などのテープ類として適している。詳しくは、例えば、包帯として利用する場合、包帯を被包体に一度巻きつけた後、その端部を重ねる（又は引きちぎって重ねる）という動作により、巻かれた不織布同士が伸ばされながら押し付けられて不織布同士が接合して固定され、自着性を発現する。この場合において、接合部の不織布同士は、不織布の破断強度以上の強さで接合していることが理想的である。しかし、実用上は被包部位の状態に応じて巻き方を変化させる場合が多ぐ巻き方が変化した場合には、摩擦力の向上などにより、固定力が向上するため、接合部の強度が破断強度より小さくても、実用的には包帯の固定が可能である。また、接合部の強度の実測も困難である。そこで、本発明では、この自着性の評価方法として「曲面滑り応力」を用いた。不織布を包帯として用いた際に所定の自着性を有し、実用上問題のない程度に使用可能とするには、曲面滑り応力が 0. 5N/50mm以上であるのが好ましぐさらに好ましくは 1 . 0N/50mm以上（特に 3. 0N/50mm以上）である。この応力は不織布の自着性に大きく関係し、大きいほど、不織布を目的の場所に巻きつけて引きちぎった後、強固に固定できる。従って、この応力が小さすぎると、不織布を十分に固定できず、端部から徐々にほどけてしまう。なお、曲面滑り応力は、引張試験機を用いて、後述する実施例に記載の方法により測定する。

[0052] さらに、不織布の表面に一部遊離する状態で形成されたコイル又はループ状繊維の数が多く存在することにより、これらの不織布が重ねられたとき、お互いの表面繊維同士が交絡することにより固定性が向上する。さらに、対象物（手や指などの身体など）に巻き付けた後に包帯を切断した場合、切断箇所におけるフリーな繊維 (切断により露出され、又は端部が形成された遊離繊維）が、重ね合わせる相手方における不織布表面のコイル又はループ状繊維に対し、より自由交絡することが可能となるため、特に優れた自着性が発現する。不織布表面に存在するコイル又はループ状繊維の本数は、例えば、 1cm²当たり 7本以上、好ましくは 8〜50本、さらに好ましくは 9〜4 5本（特に 10〜40本）程度である。なお、本発明では、コイル又はループ状繊維の本数の具体的な測定方法は、実施例にお!/、て記載された測定方法を用いる。

[0053] さらに、本発明の不織布は、少なくとも一方向（例えば、長手方向）において、破断強度は、例えば、 5〜30N/50mm、好ましくは 6〜25N/50mm、さらに好ましくは 7〜20N/50mm程度である。破断強度は手切れ性に大きく関係し、本発明の不織布は、手で容易に切断できることが特徴であるが、包帯などとして使用する場合、引裂きに対する「ねばり」も保持する必要がある。この「ねばり」とは、使用中に引裂きのきっかけとなる切れ目などが発生したとき、この切れ目を起点として簡単に避けるのが抑制されることを意味する。すなわち、引裂きが始まると容易に破断に移行するため、最終的な手切れ性は破断強度に依存するといえる。従って、この破断強度が大きすぎると、使用時に片手で不織布を切断するのが困難になる。また、小さすぎると、不織布の強度が不足して容易に破断し、取扱性が低下する。

[0054] 特に、不織布が包帯として使用される場合、包帯をその長さ方向に沿って伸展しな力 ¾患部などへ必要量を巻きつけた後に切断し、その切断端を固定するためにある程度の強度が必要であるため、包帯の長さ方向において前記破断強度の範囲を満たすのが好ましい。

[0055] また、本発明の不織布を用いて包帯を製造する場合、不織布を包帯に必要な幅や長さにあわせて加工することが必要となる力 S、この工程は、通常、スリツターリワインダ一を用いることで容易に加工できる。従って、本発明においては、良好な生産性を確保する点からも、不織布の長さ方向において、破断強度が前記範囲にあることが好ましい。

[0056] 一方、幅方向の破断強度は長手（長さ）方向よりも低くてもよぐ例えば、 0. 05〜20 N/50mm、好ましくは 0. ；!〜 15N/50mm、さらに好ましくは 0. 5~10N/50m m (特に;!〜 8N/50mm)程度であってもよ!/、。

[0057] このように、本発明の不織布は、面方向と厚さ方向との異方性だけでなぐ通常、製造工程の流れ方向（MD)と幅方向（CD方向）との間で異方性を有して!/、る。すなわち、本発明の不織布は、製造の過程において、コイル状捲縮繊維の軸芯方向が面方向と略平行となるだけでなぐ面方向と略平行に配向したコイル状捲縮繊維の軸芯方向は、流れ方向に対しても略平行となる傾向がある。その結果、矩形状不織布が製造される場合、不織布製造における流れ方向と幅方向との間で、前記伸縮特性及び破断特性、特に破断強度が異方性を有する。包帯として使用する場合は、流れ方向を長さ方向に向けて用いることで、前記破断強度の範囲を有する不織布を得ることが可能となる。具体的に、破断強度について、長さ方向（流れ方向）の破断強度が、幅方向の破断強度に対して、例えば、 1. 5〜50倍、好ましくは 2〜40倍、好ましくは 3〜30倍程度である。また、長さ方向の破断強度を 1としたとき、幅方向の破断強度は、列えば、 0. 01-1 ,好ましくは 0. 03-0. 8、さらに好ましくは 0. 05-0. 6 (特に 0. 1〜0· 5)程度である。

[0058] 本発明の不織布は、撥水性を有しているのが好ましい。特に、包帯やサポーターなどの人体と接触する用途に使用した際、患部を覆っている部分に水が付着して患部まで浸透するのを防止できるからである。撥水性の発現は、後述する製造工程の中で、水や水蒸気に繊維が晒されることで、繊維に付着した親水性を有する物質が洗い流され、繊維の表面に樹脂本来の性質が発現することによる。具体的にこの撥水度は、 JIS L1092スプレー試験において 3点以上（好ましくは 3〜5点、さらに好ましくは 4〜5点）を示すのが好ましい。

[0059] さらには、この水や水蒸気による洗浄効果により、繊維付着している繊維油剤も洗い流されることにより、本発明の不織布の皮膚刺激性も低減される。

[0060] 不織布の通気度は、フラジール形法による通気度で 0. lcm³/cm².秒以上であり、例えば、；!〜 500cm³/cm² '秒、好ましくは 5〜300cm³/cm² '秒、さらに好ましくは 10〜200cm³/cm².秒程度である。本発明の不織布は、通気度も高いため、包帯などの人体に使用する用途に適して!/、る。

[0061] [不織布の製造方法]

本発明の不織布の製造方法は、前記複合繊維を含む繊維をウェブ化する工程と、複合繊維ウェブを加熱して捲縮する工程とを含む。

[0062] まず、繊維をウェブ化する工程にお!/、て、前記複合繊維を含む繊維をウェブ化する。ウェブの形成方法としては、慣用の方法、例えば、スパンボンド法、メルトブロー法などの直接法、メルトブロー繊維ゃステープル繊維などを用いたカード法、エアレイ法などの乾式法などを利用できる。これらの方法のうち、メルトブロー繊維ゃステープノレ繊維を用いたカード法、特にステーブル繊維を用いたカード法が汎用される。ステ一プル繊維を用いて得られたウェブとしては、例えば、ランダムウェブ、セミランダムゥエブ、ノラレルウェブ、クロスラップウェブなどが挙げられる。

[0063] 次に、得られた繊維ウェブは、加熱して捲縮する工程に供することにより、複合繊維力面方向に対して略平行に配向され、かつ特定の曲率半径で厚さ方向において略均一に捲縮された不織布が得られるが、本発明では、加熱して捲縮する工程において、繊維が飛散するのを抑制する点などから、得られた繊維ウェブの一部の繊維を軽度に絡合する工程を経るのが好ましい。このような絡合工程において、絡合方法は、機械的に交絡させる方法であってもがよいが、低圧力水の噴霧又は噴射（吹き付け )により交絡させる方法が好ましい。本発明における低圧力水を噴霧する方法は、通常の水流絡合不織布のように、水流により繊維を強固に交絡してウェブ強度を確保するための方法ではなぐ繊維ウェブを濡れた状態にすることにより、繊維を緩やかに固定し、動き難くする方法である。このような低圧力水を用いた絡合方法において、繊維ウェブへの水の噴霧は、連続的であってもよいが、間欠的又は周期的に噴霧するのが好ましい。低圧力の水を間欠的又は周期的に繊維ウェブに噴霧することにより、複数の低密度部と複数の高密度部とを、周期的に交互に形成することができる。繊維ウェブに対してこのような繊維分布の偏りを発生させると、主として繊維密度の高い部分で一部の繊維を軽度に交絡させることができ、次の工程で用いる高温'高圧の水蒸気の噴霧による繊維の飛散を抑制できる。一方、繊維密度の低い部分では繊維量が少ないために繊維交絡がほとんどなぐまた繊維同士の接触による抵抗も非常に低いため、各繊維が自由度の高い状態になり、高度な繊維収縮を確保するために有効に働く。

[0064] すなわち、この工程における水の噴出圧力は、繊維交絡が軽度となるように、できるだけ低い圧力が望ましぐ例えば、 0. ；!〜 1 · 5MPa、好ましくは 0. 3〜； ! · 2MPa、さらに好ましくは 0. 6〜； 1. OMPa程度である。なお、水の温度は、例えば、 5〜50°C、好ましくは 10〜40°C、例えば、 15〜35°C (常温)程度である。

[0065] 水を間欠的又は周期的に噴霧する方法としては、繊維ウェブに密度の勾配を周期的に交互に形成できる方法であれば特に限定されないが、簡便性などの点から、複数の孔で形成された規則的な噴霧域又は噴霧パターンを有する板状物（多孔板など )を介して、スプレーなどにより水を噴射する方法が好ましレ、。

[0066] 具体的には、繊維ウェブ形成工程で得られた繊維ウェブは、ベルトコンベアにより次工程へ送られ、次いでコンベアベルト上に載置された状態で、多孔板で構成されたドラム（多孔板ドラム）とベルトとの間を通過させてもよ!/、。コンベアベルトは通水性であってもよく、前記多孔板ドラムとベルト間を繊維ウェブが通過する際に、前記ドラムの内側からウェブを通して、コンベアベルトを通過するように、スプレー状に水を前記圧力で噴出させることができる。このような水をウェブに吹き付けることにより、ベルト上にあるウェブを構成する繊維を多孔板の孔に対応しない非噴霧域へ移動させることができ、孔に対応する部位の繊維量を減少できる。この段階では、ドラムの孔に対応する部位（噴霧域）にウェブの孔が生じるようにして、繊維の偏りを生じさせてもよい。

[0067] 多孔板の孔の配列又は配置構造は、特に限定されないが、例えば、網目状又は格子状（千鳥状)で交互に孔を配列した構造であってもよい。各孔の孔径は、通常、同じ大きさで形成され、例えば、；!〜 10mm、好ましくは 1. 5〜5mm程度である。隣接する孔のピッチも、通常、同じ長さであり、例えば、；!〜 5mm、好ましくは 1. 5〜3mm 程度である。

[0068] 孔径が小さすぎると、流れる水量が低下するため、繊維ウェブの繊維を移動できない場合がある。一方、孔径が大きすぎると、ドラムの形態を確保するために、ピッチを広くする必要が生じ、結果としてウェブに水が接しない部分ができ、品質ムラが生じたり、均一な処理が困難になる。また、孔のピッチが小さすぎると、必然的に孔径を小さくする必要が生じ、水量が確保できなくなる。逆に、ピッチが広すぎるとやはりウェブに水が接しない部分ができ、品質ムラが生ずる。

[0069] 最後に、繊維の一部が軽度に絡合された繊維ウェブは、ベルトコンベアにより次ェ程へ送られ、加熱して捲縮される。加熱方法としては、乾熱処理であってもよいが、高温水蒸気で処理する方法が好ましい。高温水蒸気で処理する方法では、ベルトコンベアにより送られてきた繊維ウェブは、高温又は加熱水蒸気（高圧スチーム）流に晒され、複合繊維 (潜在捲縮繊維）に捲縮を発現させて、本発明の不織布が得られる。すなわち、本発明では、この捲縮発現により複合繊維がコイル状に形を変えながら移動し、繊維同士の 3次元的交絡が発現する。

[0070] 通常、複合繊維を用いた不織布の製造工程においては、繊維を固定する工程 (絡合工程）と潜在捲縮を発現するための加熱工程が別工程であるため、複合繊維を主体とする繊維ウェブは、最初のニードルパンチ又は水流絡合による繊維交絡工程で、次工程への工程通過性や安定的な形態を確保した後、乾熱処理工程で捲縮を発現することが必要になる。このため、従来の製造方法では、熱処理後の繊維間の結節強度が大きくなり過ぎ、長さ方向における伸長応力も高くなり、手で容易に切断することが困難となる。本発明では、最低限の繊維交絡を行った繊維ウェブに対し熱を与える（特に、高温水蒸気処理を施す)ことで、繊維の捲縮と交絡を同時に発現させ、易切断性を実現した。

[0071] 具体的には、低圧の水で処理された繊維ウェブは、ベルトコンベアで高温水蒸気処理に供せられる力繊維ウェブは高温水蒸気処理と同時に収縮する。従って、供給する繊維ウェブは、高温水蒸気に晒される直前では、目的とする不織布の大きさに応じてオーバーフィードされているのが望ましい。オーバーフィードの割合は、目的の不織布の長さに対して、 110〜300%、好ましくは 120〜250%程度である。

[0072] 使用するベルトコンベアは、基本的には加工に用いる繊維ウェブの形態を乱すことなく運搬できれば特に限定はないが、エンドレスコンベアが好適に用いられる。尚、一般的な単独のベルトコンベアであってもよぐ必要に応じてもう 1台のベルトコンペァを組み合わせて、両ベルト間に繊維ウェブを挟むようにして運搬してもよい。このように運搬することにより、繊維ウェブを処理する際に、高温水蒸気、コンベアの振動などの外力により、運搬してきたウェブの形態が変形するのを抑制できる。

[0073] 繊維ウェブに水蒸気を供給するためには、慣用の水蒸気噴射装置が用いられる。

この水蒸気噴射装置としては、所望の圧力と量で、ウェブ全幅に亘り概ね均一に水蒸気を吹き付け可能な装置が好まし!/、。 2台のベルトコンベアを組み合わせた場合、一方のコンベア内に水蒸気噴射装置が装着され、通水性のコンベアベルト、又はコンベアの上に載置されたコンベアネットを通してウェブに水蒸気を供給する。他方のコンベアには、サクシヨンボックスを装着してもよい。サクシヨンボックスによって、ゥェブを通過した過剰の蒸気を吸引排出してもよいが、水蒸気を繊維ウェブに対して充分に接着させるとともに、この熱により発現する繊維捲縮をより効率的に発現させるためには、ウェブを出来る限りフリーな状態に保つことが必要であるため、サクシヨンボッタスによって吸引排出せずに水蒸気を供給するのが好ましい。また、繊維ウェブの表と裏を一度に水蒸気処理するために、さらに前記水蒸気噴射装置が装着されてレ、るコンベアとは反対側のコンベアにおいて、前記水蒸気噴射装置が装着されている部位よりも下流部のコンベア内に別の水蒸気噴射装置を設置してもよい。下流部の水蒸気噴射装置がな!/、場合にお!/、て、不織布の表と裏を水蒸気処理した!/、場合は、一度処理した繊維ウェブの表裏を反転させて再度処理装置内を通過させることで代用してもよい。

[0074] コンベアに用いるエンドレスベルトは、ウェブの運搬や高温水蒸気処理の妨げにならなければ、特に限定されないが、ネットであれば、概ね 90メッシュより粗いネット（例えば、 10〜50メッシュ程度のネット）が好ましい。これ以上のメッシュの細かなネットは、通気性が低ぐ水蒸気が通過し難くなる。ベルトの材質は、水蒸気処理に対する耐熱性などの観点より、金属、耐熱処理したポリエステル系樹脂、ポリフエ二レンサルフアイド系樹脂、、ポリアリレート系樹脂 (全芳香族系ポリエステル系樹脂）、芳香族ポリアミド系樹脂などの耐熱性樹脂などが好ましい。

[0075] 水蒸気噴射装置から噴射される高温水蒸気は、気流であるため、水流絡合処理やニードルパンチ処理とは異なり、被処理体であるウェブ中の繊維を大きく移動させることなくウェブ内部へ進入する。このウェブ中への水蒸気流の進入作用によって、水蒸気流がウェブ内に存在する各繊維の表面を効率的に覆い、均一な熱捲縮を可能にすると考えられる。また、乾熱処理に比べても、繊維内部に対して充分に熱を伝動できるため、表面及び厚さ方向における捲縮の程度が概ね均一になる。

[0076] 高温水蒸気を噴射するためのノズルは、所定のオリフィスが幅方向に連続的に並んだプレートやダイスを用い、これを供給される繊維ウェブの幅方向にオリフィスが並ぶように配置すればよい。オリフィス列は一列以上あればよぐ複数列が並行した配列であってもよい。また、一列のオリフィス列を有するノズルダイを複数台並列に設置してもよい。

[0077] プレートにオリフィスを開けたタイプのノズルを使用する場合、プレートの厚さは、 0.

5〜； ! · Omm程度であってもよい。オリフィスの径ゃピッチに関しては、目的とする捲縮発現と、この発現に伴う繊維交絡が効率よく実現できる条件であれば特に制限はないが、オリフィスの直径は、通常、 0. 05〜2mm、好ましくは 0.；!〜 lmm、さらに好ましくは 0. 2〜0. 5mm程度である。オリフィスのピッチは、通常 0. 5〜3mm、好ましくは 1〜2· 5mm、さらに好ましくは 1〜； ί · 5mm程度である。オリフィスの径が小さすぎると、ノズルの加工精度が低くなり、加工が困難になるという設備的な問題点と、目詰まりを起こしやすくなるという運転上の問題点が生じ易い。逆に、大きすぎると、十分な水蒸気噴射力を得ることが困難となる。一方、ピッチが小さすぎると、ノズル孔が密になりすぎるため、ノズル自体の強度が低下する。一方、ピッチが大きすぎると、高温水蒸気が繊維ウェブに充分に当たらないケースが生じるため、強度の確保が困難となる。

[0078] 使用する高温水蒸気についても、目的とする繊維の捲縮発現とこれに伴う適度な繊維交絡が実現できれば特に限定はなぐ使用する繊維の材質や形態により設定すればよいが、圧力は、例えば、 0. l~2MPa,好ましくは 0. 2〜； ! · 5MPa、さらに好ましくは 0. 3〜lMPa程度である。水蒸気の圧力が高すぎたり、強すぎる場合には、ウェブを形成する繊維が必要以上に動いて地合の乱れを生じたり、繊維が必要以上に交絡する場合がある。また、極端な場合には繊維同士が融着してしまい、目的とする伸縮性を確保が困難となる。また、圧力が弱すぎる場合は、繊維の捲縮発現に必要な熱量を被処理物であるウェブに付与できなくなったり、水蒸気が繊維ウェブを貫通できず、厚さ方向における繊維の捲縮の発現が不均一になり易い。また、ノズルからの水蒸気の均一噴出の制御も困難である。

[0079] 高温水蒸気の温度は、例えば、 70〜； 150°C、好ましくは 80〜； 120°C、さらに好ましくは 90〜110°C程度である。高温水蒸気の処理速度は、例えば、 200m/分以下、好ましくは 0.；!〜 100m/分、さらに好ましくは l〜50m/分程度である。

[0080] このようにして繊維ウェブ内の複合繊維の捲縮を発現させた後、不織布に水分が残留する場合があるので、必要に応じて不織布を乾燥してもよい。乾燥に関しては、乾燥用加熱体に接触した不織布表面の繊維が、乾燥の熱により接着して伸縮性を低下させないことが必要であり、伸縮性を維持できる限り、慣用の方法を利用できる。例えば、不織布の乾燥に使用されるシリンダー乾燥機やテンタ一のような大型の乾燥設備を使用してもよいが、残留している水分は微量であり、比較的軽度な乾燥手段により乾燥可能なレベルである場合が多いため、遠赤外線照射、マイクロ波照射、電子線照射などの非接触法や熱風を吹き付けたり、通過させる方法などが好ましレ、。

[0081] このようにして得られた不織布は、その製造工程において水に濡らされ、高温水蒸気雰囲気下に曝露される。すなわち、本発明の不織布は、不織布自体がいわば洗濯と同様の処理を受けることになるため、紡糸油剤などの繊維への付着物が洗浄される。従って、本発明の不織布は、衛生的で、かつ高い撥水性を示す。

産業上の利用可能性

[0082] このように、本発明の不織布は、伸縮性を有するとともに、手で容易に切断可能であるため、柔軟性と切断性とを要求される各種テープ類などに適している。特に、本発明の不織布は、通気性を有するとともに、粘着剤を含有せず、自着性を有するため、人体に接触する用途、例えば、医療やスポーツ分野で使用される包帯ゃサポーターなどのテープ類に適して!/、る。

実施例

[0083] 以下、実施例により、本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に何ら限定されるものではない。なお、実施例における各物性値は、以下の方法により測定した。

[0084] (1)ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度

フエノールとテトラクロロェタンとを等質量で混合した溶媒を用い、ポリエチレンテレフタレート試料を lg/O. 1Lの濃度で溶解した溶液について、粘度計を用いて 30°C における溶媒及び溶液の流下時間を測定し、下記式（1)から固有粘度 [ 7] ]を算出した。

[0085] 國 i? _8P = (t-t₀)/t₀ - (t/t₀)— 1

C ] - lim rj _sp/C (1)

c-→o

ただし

t ：溶液の流下時問《秒）

t₀：溶媒の流下時間（秒〉

C：試料の濃度（g/L)

(2)捲縮数

JIS L1015「化学繊維ステーブル試験方法」（8. 12. 1)に準じて評価した。

[0086] (3)平均曲率半径

走査型電子顕微鏡（SEM)を用いて、不織布断面を 100倍に拡大した写真を撮影した。撮影した不織布断面写真に写っている繊維の中で、 1周以上の螺旋（コイル）を形成して!/、る繊維につ!/、て、その螺旋に沿って円を描!/、たときの円の半径（コィノレ軸方向から捲縮繊維を観察したときの円の半径）を求め、これを曲率半径とした。なお、繊維が楕円状に螺旋を描いている場合は、楕円の長径と短径との和の 1/2を曲率半径とした。ただし、捲縮繊維が充分なコイル捲縮を発現していない場合や、繊維の螺旋形状が斜めから観察されることにより楕円として写っている場合を排除するために、楕円の長径と短径との比が 0. 8〜； 1. 2の範囲に入る楕円だけを測定対象とした。なお、測定は、任意の断面について撮影した SEM画像について測定し、 n数 = 100の平均値として示した。

[0087] (4)目付

JIS L1913「一般短繊維不織布試験方法」に準じて測定した。

[0088] (5)厚さ及び密度

JIS L1913「一般短繊維不織布試験方法」に準じて厚さを測定し、この値と (4)の方法で測定した目付とから密度を算出した。

[0089] (6)破断強度及び破断伸度

JIS L1913「一般短繊維不織布試験方法」に準じて測定した。なお、破断強度及び破断伸度は不織布の流れ (MD)方向及び幅（CD)方向につ!/、て測定した。

[0090] (7)撥水度

JIS L1092「繊維製品の防水性試験方法」（6. 2 スプレー試験）に準じて評価した。

[0091] (8)曲面滑り応力

以下に示した方法により、測定した。

[0092] まず、測定対象となる不織布を、 MD方向が長さ方向となるように、 50mm幅 X 600 mm長の大きさにカットし、サンプル 1とした。次に、図 1 (1)に示すように、サンプル 1 の一方の端部をセロハンテープ 2で巻芯 3 (外径 30mm X長さ 150mmのポリプロピレン樹脂製パイプロール）に固定した後、このサンプル 1のもう一方の端部にヮニロタリップ 4 (掴み幅 50mm、使用にあたり口部内側に 0. 5mm厚のゴムシートを両面テープで固定した）を使用して、サンプル 1の全幅に対し均一に加重が掛カ、るように 15 Ogの錘 5を取り付けた。

[0093] サンプル 1を固定した巻芯（パイプロール） 3をサンプル 1及び錘 5が吊り下がるように持ち上げた状態で、錘 5が大きく揺れないように、ノイプロール 3を 5周回転させてサンプル 1を巻き上げて錘 5を持ち上げた（図 1 (2)参照）。この状態で、パイプロール 3に巻き付けたサンプル 1の最外周部分における円柱状部分と、パイプ口ール 3に巻き付!/、て!/、な!/、サンプル 1の平面状部分との接点（パイプロール 3へ巻きつ!/、て!/、るサンプル 1の部分と、錘 5の重力によって垂直状になっているサンプル 1の部分との境界線)を基点 6とし、この基点 6が動いてずれることのないように、ゆっくりとヮニロタリップ 4及び錘 5を取り外した。次に、この基点 6からパイプロールを半周（180° )した地点 7で、内層のサンプルを傷つけないように、サンプル 1の最外周部分を力ミソリ刃で切断し、切れ目 8を設けた（図 2参照）。

[0094] このサンプル 1における最外層部分と、その下（内層）でパイプロール 3に巻きつけられている内層部分との間の曲面滑り応力を測定した。この測定には、引張試験機（島津製作所社 (株)製、「オートグラフ」）を用いた。引張試験機の固定側チャック台座に設置した治具 9にパイプロール 3を固定（図 3参照）し、サンプル 1の端部（ヮニ口クリップ 2を取り付けていた端部）をロードセル側のチャック 10で掴んで引張速度 200m m/分にて引張り、切れ目 8でサンプル 1が外れた（分離した）ときの測定値（引張強度）を曲面滑り応力とした。なお、曲面滑り応力が破断強度を超える程度に強すぎて、サンプル 1が外れる前に破断してしまった場合には、「破断」と表記した。

[0095] (9) 50%伸長回復率

JIS L1096「一般織物試験方法」に準拠して測定した。ただし、本発明における評価では、一律、伸度 50%での回復率とし、また 50%伸長後、元の位置に戻った後は待ち時間無しに次の動作に入った。なお、測定は、不織布の流れ（MD)方向および幅（CD)方向につ!/、て行った。

[0096] (10)伸び応力及び回復応力

上記（9)の伸長回復率測定における最初の伸長過程において、 25%伸長したときの伸長応力を伸び応力（X)とし、 50%伸長後の戻り過程にお!/、て 25%伸度まで戻つたときの戻り応力を回復応力 (Y)とした。測定結果より Y/Xを算出した。なお、測定は、不織布の流れ（MD)方向および幅（CD)方向につ!/、て行った。

[0097] (11)繊維湾曲率及びその均一性

不織布の断面における電子顕微鏡写真 (倍率 X 100倍)を撮影し、撮影された繊維の映し出された部分において、厚さ方向において、表層、内層、裏層の 3つの領域に三等分し、各層の中心付近において、長さ方向 2mm以上で、かつ測定可能な繊維片が 500本以上含むように測定領域を設定した。これらの領域について、その繊維の一方の端部ともう一方の端部との端部間距離 (最短距離)を測定し、さらにその繊維の繊維長（写真上の繊維長）を測定した。すなわち、繊維の端部が不織布表面に露出している場合は、その端部をそのまま端部間距離を測定するための端部とし、端部が不織布内部に埋没している場合は、不織布内部に埋没する境界部分（写真上の端部）を端部間距離を測定するための端部とした。このとき、撮影された繊維のうち、 100〃 m以上に亘つて連続していることが確認できない繊維像に関しては測定の対象外とした。そして、端部間距離 (L1)に対するその繊維の繊維長 (L2)の比 (L 2/L1)から、繊維湾曲率を算出した。なお、繊維湾曲率の測定は、厚さ方向に三等分した表層、内層、裏層ごとに平均値を算出した。さらに、各層の最大値と最小値の割合から繊維湾曲率の厚み方向における均一性を算出した。

[0098] 図 4に、撮影された繊維の測定方法についての模式図を示す。図 4 (a)は、一方の端部が表面に露出し、他方の端部が不織布内部に埋没した繊維を示し、この繊維の場合、端部間距離 L1は、繊維の端部から不織布内部に埋没する境界部分までの距離になる。一方、繊維長 L2は、繊維の観察できる部分 (繊維の端部から不織布内部に埋没するまでの部分）の繊維を写真上で二次元的に引き延ばした長さになる。

[0099] 図 4 (b)は、両端部が不織布内部に埋没した繊維を示し、この繊維の場合、端部間距離 L1は、不織布表面に露出した部分における両端部（写真上の両端部）の距離になる。一方、繊維長 L2は、不織布表面に露出している部分の繊維を写真上で二次元的に引き延ばした長さになる。

[0100] (12)繊維表面のループ（又はコイル）状繊維の割合

不織布の表面における電子顕微鏡写真 (倍率 X 100倍)を撮影し、撮影された繊維表面の lcm²当たりにおいて、不織布表面に形成された繊維ループ（ループ状に 1 周以上旋回した繊維）又はコイル形状の繊維の本数を数えた。すなわち、明らかな単繊維で連続したループを形成してレ、る繊維のみをループ状繊維として計測した。このような計測を任意の 5箇所において行い、その平均を求め、小数点以下を四捨五入してループ状繊維の割合とした。

[0101] 実施例 1

潜在捲縮性繊維として、固有粘度 0. 65のポリエチレンテレフタレート樹脂 (A成分）と、イソフタル酸 20モル％及びジエチレングリコール 5モル％を共重合した変性ポリエチレンテレフタレート樹脂（B成分）とで構成されたサイドバイサイド型複合ステープル繊維（（株）クラレ製、「PN— 780」、 1. 7dtex X 51mm長、機械捲縮数 12個 /25 mm、 130°C X I分熱処理後における捲縮数 62個 /25mm)を準備した。上記サイドバイサイド型複合ステーブル繊維を 100質量％用いて、カード法により目付 32. lg /m²のカードウェブとした。

[0102] このカードウェブをコンベアネット上で移動させ、径 2mm φ、 2mmピッチで千鳥状に孔（円形状）のあいた多孔板ドラムとの間を通過させ、この多孔板ドラムの内部からウェブ及びコンベアネットに向かって、 0. 8MPaでスプレー状に水流を噴出して、繊維同士が実質的な交絡を生じず、繊維がわずかに動く程度に濡らした。

[0103] このカードウェブを、 30メッシュ、幅 500mmの樹脂製エンドレスベルトを装備したベノレトコンベアに移送した。このとき、次の水蒸気処理工程での収縮を阻害しないように、ウェブを 200%程度にオーバーフィードさせた。尚、このベルトコンベアのベルトの上部には同じベルトが装備されており、それぞれが同じ速度で同方向に回転し、これら両ベルトの間隔を任意に調整可能なベルトコンベアを使用した。

[0104] 次いで、ベルトコンベアに備えられた水蒸気噴射装置へカードウェブを導入し、この水蒸気噴射装置から 0. 4MPaの水蒸気をカードウェブに対し垂直に噴出して水蒸気処理を施して、潜在捲縮繊維のコイル状捲縮を発現させるとともに、繊維を交絡させ不織布を得た。この水蒸気噴射装置は、一方のコンベア内に、コンベアベルトを介して水蒸気をウェブに向力、つて吹き付けるようにノズルが設置され、もう一方のコンベアにサクシヨン装置が設置されていた。しかし、このサクシヨンは稼働させなかった。なお、水蒸気噴射ノズルの孔径は 0. 3mmであり、このノズルがコンベア幅方向に沿つて 2mmピッチで 1列に並べられた装置を使用した。加工速度は 10m/分であり、ノズルとサクシヨン側のコンベアベルトとの距離は 10mmとした。

[0105] 得られた不織布は、目付が 75. 5g/m²であった。この不織布は、 MD方向及び C D方向のいずれにもよく伸縮し、また破断しない程度に軽く手で伸ばした後、応力を解除するとすぐに元の形に戻った。結果を表 1に示す。この不織布を MD方向が長さ方向となるように、 5cm幅で長さ方向にスリットし、ロール状に巻き上げ本発明の伸縮自着性包帯を得た。この包帯を 3周ほど指に巻きつけた後、強く引き伸ばした結果、容易に破断し、破断部分は、指に巻きついている不織布上に強く固定されていた。

[0106] 得られた不織布の表面を電子顕微鏡（100倍）で撮影した結果を、図 5に示す。さらに、厚さ方向の断面を電子顕微鏡（100倍）で撮影した結果を、図 6に示す。図 5及び図 6の結果から明らかなように、実施例 1で得られた不織布は、各繊維が、厚さ方向において均一に略コイル状に捲縮するとともに、不織布の面方向に対して略平行に配向していることが観察できた。得られた不織布の評価結果を表;!〜 3に示す。

[0107] 実施例 2

実施例 1で用レ、たカードウェブを、実施例 1と同様に多孔板ドラムとネットとの間を通過させる際に噴出する水流スプレーの水圧を 1. 2MPaとしたこと以外は、実施例 1と同じ方法で不織布を得た。得られた不織布は、目付が 68. 3g/m²であり、この不織布も、 MD及び CD方向によく伸縮し、破断しない程度に手で伸ばした後、応力を解除するとすぐに元の形に戻った。結果を表 1に示す。この不織布を 5cm幅で長さ方向にスリットし、ロール状に巻上げ、本発明の包帯を得た。この包帯を 3周ほど指に巻き、強く引き伸ばした結果、破断し、破断部分は指に巻きついている不織布上に固定できた。

[0108] 得られた不織布について電子顕微鏡で観察した結果、実施例 2で得られた不織布も、各繊維が、厚さ方向において均一に略コイル状に捲縮するとともに、不織布の面方向に対して略平行に配向していることが観察できた。得られた不織布の評価結果を表;!〜 3に示す。

[0109] 実施例 3

実施例 1で用レ、たサイドバイサイド型複合ステーブル繊維 95質量％と、ポリエチレンテレフタレート繊維（1. 6dtex X 51mm長、機械捲縮数 15個 /25mm) 5質量⁰ /₀とを混綿し、カード法により目付 34. 3g/m²のカードウェブとした。このウェブをベルトコンベアに移送する際、 120%程度にオーバーフィードさせたこと以外は実施例 1と同様の方法で加工することにより不織布を得た。

[0110] 得られた不織布は、収縮により目付が 62. 7g/m²に上がっており、 MD方向及び CD方向によく伸縮し、破断しない程度に手で伸ばした後、応力を解除するとすぐに元の形に戻った。結果を表 1に示す。この不織布を 5cm幅で長さ方向にスリットし、口ール状に巻き上げ本発明の伸縮自着性包帯を得た。この包帯を 3周ほど指に巻き、強く引き伸ばした結果、破断し、破断部分は、指に巻きついている不織布上に固定されて!/ヽた。

[0111] 得られた不織布につ!/、て電子顕微鏡で観察した結果、実施例 3で得られた不織布も、各繊維が、厚さ方向において均一に略コイル状に捲縮するとともに、不織布の面方向に対して略平行に配向していることが観察できた。得られた不織布の評価結果を表;!〜 3に示す。

[0112] 実施例 4

潜在捲縮繊維として、固有粘度 0. 65のポリエチレンテレフタレート樹脂 (A成分）と、イソフタル酸 30モル⁰ /₀及びジエチレングリコール 7モル⁰ /₀を共重合した変性ポリェチレンテレフタレート樹脂（B成分）とで構成されたサイドバイサイド型複合ステーブル繊維（1. 7dtexX 51mm長、機械捲縮数 12個 /25mm、 130°C X 1分熱処理後における捲縮数 74個 /25mm)を 100質量％用い、実施例 1と同様に目付 38. 3g/ m²のカードウェブを作製した。このウェブを実施例 1と同様の方法で加工することにより不織布を得た。

[0113] 得られた不織布は、目付が 108. Og/m²であった。この不織布は、 MD方向及び C D方向のいずれにもよく伸縮し、破断しない程度に手で伸ばした後、応力を解除するとすぐに元の形に戻った。結果を表 1に示す。この不織布を 5cm幅で長さ方向にスリットし、ロール状に巻き上げ本発明の伸縮自着性包帯を得た。この包帯を 3周ほど指に巻き、強く引き伸ばしたところ、目付が高い分高強度であった力すぐに破断し、破断部分は、指に巻きつレヽてレ、る不織布上に固定されて!/、た。

[0114] 得られた不織布について電子顕微鏡で観察した結果、実施例 4で得られた不織布も、各繊維が、厚さ方向において均一に略コイル状に捲縮するとともに、不織布の面方向に対して略平行に配向していることが観察できた。得られた不織布の評価結果を表;!〜 3に示す。

[0115] 実施例 5

潜在捲縮繊維として、固有粘度 0. 65のポリエチレンテレフタレート樹脂 (A成分）と、イソフタル酸 15モル⁰ /₀を共重合した変性ポリエチレンテレフタレート樹脂（B成分）とで構成されたサイドバイサイド型複合ステープル繊維（1. 7dtex X 51mm長、機械捲縮数 12個 /25mm、 130°C X 1分熱処理後における捲縮数 48個 /25mm)を 10 0質量％用い、実施例 1と同様に目付 33. 4g/m²のカードウェブを作製した。このゥエブを実施例 1と同様の方法で加工することにより不織布を得た。

[0116] 得られた不織布は、目付が 58. lg/m²であった。この不織布は、 MD方向及び C D方向のいずれにもよく伸縮し、破断しない程度に手で伸ばした後、応力を解除すると直ぐに元の形に戻った。結果を表 1に示す。この不織布を 5cm幅で長さ方向にスリットし、ロール状に巻き上げ、本発明の伸縮自着性包帯を得た。この包帯を 3周ほど指に巻き、強く引き伸ばした結果、破断し、破断部分は、指に巻きついている不織布上に固定されていた。

[0117] 得られた不織布について電子顕微鏡で観察した結果、実施例 5で得られた不織布も、各繊維が、厚さ方向において均一に略コイル状に捲縮するとともに、不織布の面方向に対して略平行に配向していることが観察できた。得られた不織布の評価結果を表;!〜 3に示す。

[0118] 実施例 6

実施例 1で用レ、たサイドバイサイド型複合ステーブル繊維を 100質量％用い、カード法により目付 18. 3g/m²のカードウェブとしたこと以外は、実施例 1と同様にして不織布を得た。得られた不織布は、目付力 0. 2g/m²であった。この不織布は、 MD 方向及び CD方向のいずれにもよく伸縮し、破断しない程度に手で伸ばした後、応力を解除すると直ぐに元の形に戻った。結果を表 1に示す。この不織布を 5cm幅で長さ方向にスリットし、ロール状に巻き上げ本発明の伸縮自着性包帯を得た。この包帯を 3周ほど指に巻き、強く引き伸ばした結果、破断し、破断部分は、指に巻きついている不織布上に固定されて!/、た。

[0119] 得られた不織布について電子顕微鏡で観察した結果、実施例 6で得られた不織布も、各繊維が、厚さ方向において均一に略コイル状に捲縮するとともに、不織布の面方向に対して略平行に配向していることが観察できた。得られた不織布の評価結果を表;!〜 3に示す。

[0120] 実施例 7 実施例 1で用レ、たサイドバイサイド型複合ステーブル繊維を 100質量％用い、カード法により目付 76. 8g/m²のカードウェブとしたこと以外は、実施例 1と同様にして不織布を得た。得られた不織布は、目付が 150. 3g/m²であった。この不織布は、 MD 方向及び CD方向のいずれにもよく伸縮し、破断しない程度に手で伸ばした後、応力を解除するとすぐに元の形に戻った。結果を表 1に示す。この不織布を 5cm幅で長さ方向にスリットし、ロール状に巻き上げ本発明の伸縮自着性包帯を得た。この包帯を 3周ほど指に巻き、強く引き伸ばした結果、破断し、破断部分は、指に巻きついている不織布上に固定されて!/、た。

[0121] 得られた不織布について電子顕微鏡で観察した結果、実施例 7で得られた不織布も、各繊維が、厚さ方向において均一に略コイル状に捲縮するとともに、不織布の面方向に対して略平行に配向していることが観察できた。得られた不織布の評価結果を表;!〜 3に示す。

[0122] 実施例 8

水蒸気の噴射圧を 1. 2MPaとしたこと以外は、実施例 1と同様にして不織布を得た。得られた不織布は、目付が 79. 3g/m²であった。この不織布は、 MD方向及び C D方向のいずれにもよく伸縮し、破断しない程度に手で伸ばした後、応力を解除するとすぐに元の形に戻った。結果を表 1に示す。この不織布を 5cm幅で長さ方向にスリットし、ロール状に巻き上げ本発明の伸縮自着性包帯を得た。この包帯を 3周ほど指に巻き、強く引き伸ばした結果、破断し、破断部分は、指に巻きついている不織布上に固定されていた。

[0123] 得られた不織布について電子顕微鏡で観察した結果、実施例 8で得られた不織布も、各繊維が、厚さ方向において均一に略コイル状に捲縮するとともに、不織布の面方向に対して略平行に配向していることが観察できた。得られた不織布の評価結果を表;!〜 3に示す。

[0124] 比較例 1

ポリエチレンテレフタレート繊維（1. 6dtex X 51mm長、機械捲縮数 15個 /25m 111) 100質量％で構成された目付 32. 3g/m²のカードウェブを用いたこと以外は、実施例 1と同様にして不織布を得ようとした力 S、水蒸気に晒しても繊維の収縮が発現せず、殆どウェブの状態のままであり、単体で容易に運搬できるよう不織布は得られなかった。

[0125] 比較例 2

実施例 1で用いたカードウェブを、孔径 φ 0. 1mmのノズルを用いて、水圧一段目 2 . 9MPa、二段目 3. 9MPaの条件（一般的な水流絡合の条件）で片面を水流絡合処理した後、このウェブを 130°Cの熱風乾燥機内で熱処理し、捲縮発現させることで不織布を得たが、得られた不織布は、伸縮性を有するものの、明らかに戻り応力が低かつた。この不織布を 5cm幅で長さ方向にスリットし、ロール状に巻き上げ包帯を得た。この包帯を 3周ほど指に巻き、強く引き伸ばしたところ、破断したが、強度が高く破断し難かった。さらに破断部分は、指に巻きついている不織布上に固定されなかった。

[0126] 得られた不織布について電子顕微鏡で観察した結果、比較例 2で得られた不織布は、熱風で熱処理しているため、各繊維が、厚さ方向の中央域において、コイル状捲縮の発現が低ぐ厚さ方向における繊維の捲縮度合いも不均一であることが観察された。さらに、多くの繊維が面方向に対して垂直に配向していることも観察できた。得られた不織布の評価結果を表;!〜 3に示す。

[0127] 比較例 3

実施例 1で用いたカードウェブを、孔径 φ 0. 1mmのノズルを用いて、水圧一段目 2 . 9MPa、二段目 3. 9MPaの条件（一般的な水流絡合の条件）で片面を水流絡合処理した後、このウェブを実施例 1と同じぐ次の水蒸気処理工程での収縮を阻害しないように、オーバーフィードさせながらベルトコンベアに備えられた水蒸気噴射装置へ導入し、この装置から 0. 4MPaの水蒸気をカードウェブに対し垂直に噴出して水蒸気処理を施して、潜在捲縮繊維のコイル状捲縮を発現させるとともに繊維を交絡させ不織布を得た。なお、水蒸気噴射ノズル、加工速度、ノズルとサクシヨン側のコンペァベルトとの距離も実施例 1と同じ条件とした。得られた不織布を 5cm幅で長さ方向にスリットし、ロール状に巻き上げ包帯を得た。この包帯を 3周ほど指に巻き、強く引き伸ばしたところ、破断したが、強度が高く破断し難かった。さらに破断部分は、指に巻きつ!/、て!/、る不織布上に固定されず、指に巻レ、た包帯はすぐにほどけてしまった。

[0128] 得られた不織布の厚さ方向の断面を電子顕微鏡（100倍）で撮影した結果を、図 7 に示す。図 7の結果から明らかなように、比較例 3で得られた不織布は、各繊維が、厚さ方向において均一に略コイル状に捲縮していることが観察された。しかし、一般的な水流絡合の条件で絡合されているため、多くの繊維が面方向に対して垂直に配向していることが観察された。得られた不織布の評価結果を表;!〜 3に示す。

[0129] 比較例 4

潜在捲縮繊維として、固有粘度 0. 65のポリエチレンテレフタレート樹脂 (A成分）と、イソフタル酸 10モル⁰ /₀を共重合した変性ポリエチレンテレフタレート樹脂（B成分）とで構成されたサイドバイサイド型複合ステープル繊維（1. 7dtex X 51mm長、機械捲縮数 12個 /25mm、 130°C X 1分熱処理後における捲縮数 26個 /25mm)を 10 0質量％用い、目付 31. 5g/m²のカードウェブとしたこと以外は、実施例 1と同様にして不織布を得た。

[0130] 得られた不織布は、目付力 2. 2g/m²であった。得られた不織布は手で触った感触においても、明らかに伸長回復性が低力た。得られた不織布を 5cm幅で長さ方向にスリットし、ロール状に巻き上げて包帯を得た。この包帯を 3周ほど指に巻き、強く引き伸ばしたところ、破断したが、破断部分は、指に巻きついている不織布上に一且固定されたものの少し手を動かすとすぐに解除されてしまった。

[0131] 得られた不織布について電子顕微鏡で観察した結果、比較例 4で得られた不織布は、各繊維が、厚さ方向において均一に捲縮するとともに、不織布の面方向に対して略平行に配向していることが観察できた。しかし、コイル状捲縮の度合いが小さぐ捲縮半径が大きいことが観察された。得られた不織布の評価結果を表;!〜 3に示す。

[0132] 参考例

市販の自着性包帯（ジョンソン ·エンド'ジョンソン社製、「バンドエイド BANDAID ( 登録商標）これだけ簡単包帯く伸びるタイプ〉 5cm幅」 )を準備し、伸縮性及び自着性について本発明と同様の方法にて測定した。この包帯は、伸縮性を発現するために凹凸形状を有しており、さらに自着性を発現するため、表面に非天然ゴム系成分の粘着剤がコートされていた。なお、測定にあたっては、包帯の長さ方向を流れ (M D)方向とした。結果を表 1に示す。測定の結果、この包帯の 50%伸長回復率は 99 %と高ぐまた、曲面滑り応力も「破断」と大きな値を有していた。しかしながら、実際に包帯を巻きつけた後に残った部分をひきちぎろうとしたときに、なかなか引きちぎれなかった。また、コートされている粘着剤の影響で表面がベタ付き、着用時に周囲のゴミゃ埃が表面に付着した。

[表 1]

[表 2] 表 2

織布物性不 C CM 00 co 0)

寸 0)

CM 「寸 <M CM 寸 1

繊維表面ルの曲面滑撥水度り- 割繊合維応力

性均一

2/ (点） (N5)本 ()/CD1 cm

00 CVJ O LD (NJ O CM CJ) ∞

実施例 18 22.

co CO o 00 <D O 寸 LO 1

00実施例 2 CO 00 o> CO ∞ P- CD

実施例 3

CO CM実施例 45 28. 「 04

褂 « 1 to 00 寸

実施例 5 1

実施例 67 23.

缓 00 寸 2 22

o CVJ 寸実施例 7 00. r- 00

CO 璲 1 寸 to CD 寸 O 実施例 82 c 25. ο OJ σ> 1

CM eg (M織造布製較不不可比例 1 「

較比例 2

c 00 00 OJ 「 00 CO較比例 3 (D

1 M 00 00 CO (M 寸 ΙΩ CO C 83 ZM

CM (NJ ( 較比例 4 1

CVJ

参考例寸寸 CO 寸寸寸寸寸寸 9 co 寸寸

ο O

d CO d

表；!〜 3の結果より、本発明の伸縮自着性包帯は、伸縮性、手切れ性に優れるとともに従来の粘着剤を使用した包帯と同等の自着性を有していることがわ力る。

比較例 5

実施例 1で用いたカードウェブを 130°Cの熱風乾燥機内で 3分間熱処理し、コイル状捲縮を発現させた。この方法で捲縮を発現させた不織布は、表面を観察すると、繊維の密度の高レ、部分と低レ、部分とが海島状に地合斑ができてレ、た。なお、この地合斑は、実施例において多孔板ドラムを使用して形成した密度勾配とは異なり、高密度部分又は低密度部分が概ね径 10mm φ以上の大きさを有し、これらの部分が不規則に分布し、外観が非常に劣っていた。この不織布を実施例 1と同様に 3周ほど指に巻き付けた後、強く引き伸ばした結果、殆ど伸びずに破断した。不織布は、破断面で固定されていたが、固定力も締め付け感も弱ぐゆっくり指を動かすと、指から抜け落ちそうになるだけでなぐ固定された部分も剥がれてしまった。

[0137] このような現象は、熱伝導性が低ぐかつ自由度が高い熱風を用いて、繊維に捲縮を発現させるため、捲縮時に繊維同士が強く絡み合って、集合しながら捲縮する一方で、捲縮開始前の繊維絡み合いが弱い部分は、絡み合いの強い部分の繊維同士が捲縮により反対側に引っ張られる力によって、乖離することにより生ずると推定でき

[0138] これに対して、実施例のように、高温水蒸気を使用すると、不織布が高温水蒸気により押さえ込まれて固定されながら収縮する。さらに、高温水蒸気は熱風に比べて高い熱伝導率を有しているため、繊維が固定されながらもしつ力、りと収縮が発現し、熱風に比べて均一に収縮することで、熱風を用いた場合のような明確な地合斑の発生が抑制されて!/、ると推定できる。

Claims

請求の範囲

[I] 熱収縮率の異なる複数の樹脂が相構造を形成した複合繊維を含む不織布であつて、前記複合繊維が、面方向に対して略平行に配向され、かつ平均曲率半径 20〜 200 μ mで厚さ方向にお!/、て略均一に捲縮して!/、る不織布。

[2] 複合繊維を構成する樹脂の軟化点又は融点力 00°C以上であり、かつ複合繊維の表面に露出する樹脂が、非湿熱接着性樹脂である請求項 1記載の不織布。

[3] 粘着剤を実質的に含有せず、かつ各繊維が実質的に融着していない請求項 1又は 2記載の不織布。

[4] 複合繊維が、ポリアルキレンァリレート系樹脂と変性ポリアルキレンァリレート系樹脂とで構成され、かつ並列型又は偏芯芯鞘型構造である請求項;!〜 3のいずれかに記載の不織布。

[5] 複合繊維の割合が 80質量％以上である請求項 1〜4のいずれかに記載の不織布

〇

[6] 面方向において、複数の低密度部と複数の高密度部とが、周期的に交互に形成されて!/、る請求項 1〜5の!/、ずれかに記載の不織布。

[7] 少なくとも一方向において、破断強度が 5〜30N/50mmであり、破断伸度が 50

%以上であり、 50%伸長後の回復率が 80%以上であり、かつ曲面滑り応力が 0. 5N

/50mm以上である請求項 1〜6のいずれかに記載の不織布。

[8] 厚さ方向の断面において、厚さ方向に三等分した各々の領域繊維湾曲率はいずれも 1. 3以上であり、かつ各領域における繊維湾曲率の最大値に対する最小値の割合が、例えば、 75%以上である請求項;!〜 7のいずれかに記載の不織布。

[9] テープ状又は帯状であり、かつ長さ方向の破断強度が、幅方向の破断強度に対して 1. 5〜50倍である請求項 1〜8のいずれかに記載の不織布。

[10] 包帯及びサポーターから選択されたテープ類である請求項;!〜 9のいずれかに記載の不織布。

[I I] 熱収縮率の異なる複数の樹脂が相構造を形成した複合繊維を含む繊維をウェブ化する工程と、繊維ウェブを高温水蒸気で加熱して平均曲率半径 20〜200 mに捲縮する工程とを含む製造方法によって得られる不織布。

[12] 熱収縮率の異なる複数の樹脂が相構造を形成した複合繊維を含む繊維をウェブ化する工程と、繊維ウェブを加熱して捲縮する工程とを含む請求項 1〜； 11のいずれかに記載の不織布の製造方法。

[13] 繊維ウェブの一部の繊維を軽度に絡合する工程を経た後、高温水蒸気で処理して捲縮させる請求項 12記載の製造方法。