TWI413514B - 不織布及其製造方法 - Google Patents

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Tomoaki Kimura
Yasuro Araida
Toru Ochiai
Sumito Kiyooka
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Kuraray Co
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Description

不織布及其製造方法
本發明係有關一種不織布，其係容易撕開且具有伸縮性及自黏性，而適合做為在醫療及運動領域所使用之繃帶和護帶(supporter)等包紮帶類。
從以往到現在，在醫療、運動等領域中，為了將四肢或患部等適用部位予以適度壓迫、固定、保護，而使用各種繃帶和護帶等包紮帶類。以此等包紮帶所要求之機能而言，除了可舉例如伸縮性或順應性、吸汗性、透氣性等以外，尚可舉例如因自黏或黏著而產生之固定性。在此等機能中，為了滿足伸縮性和固定性，一般係在繃帶表面塗布有橡膠系或丙烯酸系之乳膠類(latex)等軟質成分(參照專利文獻1至5)，但此等軟質成分會對皮膚造成刺激或因阻礙透氣性而產生悶熱，更進一步亦包含會引起過敏之可能性，故從安全性之觀點來看係不理想。
於是，以減低皮膚刺激性為目的，已提案有使用低蛋白質天然橡膠乳膠做為黏著劑之醫療材料(參照專利文獻6)、和使用特定丙烯酸系聚合物做為黏著劑之自黏性繃帶(參照專利文獻7)。然而，在此等專利文獻中所揭示之材料仍照常使用黏著劑，所以事實上並未解決根本性之問題。
如此，做為繃帶和護帶等包紮帶類，尚不存在所謂無需賦予黏著劑即達成充分自黏性與適度伸縮性之產品。此外，關於使用時之手撕裂性，也幾乎皆為從橫方向撕裂，而尚未開發出可用單手輕易撕開且可容易固定端部之產品。
[專利文獻1]日本特公昭48－000309號公報[專利文獻2]日本特開昭63－068163號公報[專利文獻3]日本特開昭63－260553號公報[專利文獻4]日本特開平01－190358號公報[專利文獻5]日本特開平11－089874號公報[專利文獻6]日本特表2003－514105號公報[專利文獻7]日本特開2005－095381號公報
因此，本發明之目的係提供一種具有伸縮性，同時用手即可輕易撕開之不織布及包紮帶類。
本發明之另一目的係提供一種無需使用黏著劑，藉由將端部等互相重疊即能容易且確實地自黏之不織布及包紮帶類。
本發明之再另一目的係提供一種具有透氣性而能減低皮膚刺激性，且可從寬度方向(width direction)輕易撕開並容易地固定於四肢和患部之繃帶和護套等包紮帶類。
本發明人等為了達成前述課題而致力研究後，結果發現將潛在性地具有加熱捲縮性之複合纖維以高溫水蒸氣使其顯現三次元捲縮並使其纖維交纏而構成的不織布，係具有伸縮性，同時用手即可輕易撕開，因而完成本發明。
換言之，本發明之不織布係含有由熱收縮率不同之複數樹脂形成相結構之複合纖維的不織布，而前述複合纖維相對於面方向係定向於略平行，且以平均曲率半徑為20至200 μm之曲度在厚度方向大致均勻地捲縮一致。構成前述複合纖維之樹脂之軟化點或熔點係在100℃以上，且在複合纖維表面上露出之樹脂係可為非濕熱接著性樹脂。本發明之不織布係可為實質上不含黏著劑且各纖維實質上未熔著之不織布。前述複合纖維係可由聚芳酸伸烷基酯(polyalkylene arylate)系樹脂與改質聚芳酸伸烷基酯系樹脂系樹脂所構成，且可為並排(side－by－side)型或偏芯芯鞘型結構。在前述不織布中，複合纖維之比例係可為在80質量%以上。本發明之不織布，在面方向上可週期性地交互形成有多個低密度部與多個高密度部。再者，前述不織布係可在至少一方向，破裂強度(rupture strength)為5至30N/50mm左右，破裂伸度為50%以上，伸長50%後之恢復率為80%以上，且曲面滑動應力為0.5N/50mm以上。此外，在厚度方向之剖面上，在厚度方向3等分之各個區域之纖維彎曲率係任一者皆為1.3以上，且相對於各區域中之纖維彎曲率最大值的最小值的比例係例如可為75%以上。本發明之不織布係包紮帶(tape)狀或帶狀，且長度方向之破裂強度係相對於寬度方向之破裂強度而為1.5至50倍左右。本發明之不織布係可為繃帶和護帶等包紮帶類。本發明之不織布係可為依據一種製造方法而得到之不織布，該方法包含下述步驟：將含有由熱收縮率不同之複數樹脂形成相結構之複合纖維的纖維予以網狀化的步驟；將纖維網以高溫水蒸氣加熱而使其捲縮成平均曲率半徑20至200 μm的步驟。
在本發明中，係包括上述不織布之製造方法，該方法包含下述步驟：將含有由熱收縮率不同之複數樹脂形成相結構之複合纖維的纖維予以網狀化的步驟；將纖維網加熱而捲縮的步驟。此製造方法，可在經過將纖維網之一部分纖維予以輕度地互相纏繞的步驟後，再以高溫水蒸氣處理而使其捲縮。
在本發明中，由於適度纏繞著具有特定捲縮之複合纖維，故具有高度伸縮性，同時不需使用剪刀等，用手即可輕易撕開。此外，由於無需使用黏著劑，藉由將端部等互相重疊即能容易且確實地自黏，故無需使用對人體有害之乳膠等皮膚刺激性物質即可安全地固定，而適合做為使用於與人體接觸之用途的包紮帶。本發明之不織布，更因為具有透氣性，故適合做為繃帶和護帶等包紮帶類，且可容易從寬度方向撕開並容易地固定於四肢和患部。
再者，在本說明書中，所謂「自黏」係意指將包紮帶狀或帶狀之不織布，不使用輔助工具或黏著劑，藉由將端部等互相重疊，而使不織布本身之表面以扣合物(fastener)效果而互相嚙合並固定。
 [不織布]
本發明之不織布含有由熱收縮率(或熱膨脹率)不同之複數樹脂形成相結構之複合纖維，而此複合纖維主要係定向於面方向，且沿著此定向軸以平均曲率半徑20至200 μm捲縮成線圈(coil)狀。此不織布，詳述如後文所述，係可藉由使高溫(過熱或加熱)水蒸氣作用於含前述複合纖維之網，以使複合纖維顯現捲縮且不需將纖維間互相熔著即(機械性地)使其互相纏繞，而得到該不織布。
[不織布之材質]
複合纖維係具有因複數樹脂之熱收縮率(或熱膨脹率)不同故經加熱會產生捲縮之非對稱或層狀(亦即所謂雙金屬)結構的纖維(潛在捲縮纖維)。複數之樹脂係通常軟化點或熔點為不同。複數之樹脂係可選自例如：聚烯烴系樹脂(低密度、中密度或高密度聚乙烯，聚丙烯等聚C2－4 烯烴系樹脂等)、丙烯酸系樹脂(丙烯腈－氯乙烯共聚物等具有丙烯腈單元之丙烯腈系樹脂等)、聚乙烯縮醛(polyvinyl acetal)系樹脂(聚乙烯縮醛樹脂等)、聚氯乙烯系樹脂(聚氯乙烯、氯乙烯－醋酸乙烯酯共聚物、氯乙烯－丙烯腈共聚物等)、聚偏二氯乙烯系樹脂(偏二氯乙烯－氯乙烯共聚物、偏二氯乙烯－醋酸乙烯酯共聚物等)、苯乙烯系樹脂(耐熱聚苯乙烯等)、聚酯系樹脂(聚對酞酸乙二酯樹脂、聚對酞酸丙二酯樹脂、聚對酞酸丁二酯樹脂、聚萘二甲酸乙二酯樹脂等聚芳酸C2－4 伸烷基酯系樹脂等)、聚醯胺系樹脂(聚醯胺6、聚醯胺66、聚醯胺11、聚醯胺12、聚醯胺610、聚醯胺612等脂肪族聚醯胺系樹脂，半芳香族聚醯胺系樹脂，聚間酞醯間苯二胺(polyphenylene isophthalamide)、聚對酞醯己二胺、聚對酞醯對苯二胺等芳香族聚醯胺系樹脂等)、聚碳酸酯系樹脂(雙酚A型聚碳酸酯等)、聚對伸苯苯并雙唑(poly(p－phenylene benzobisoxazole))樹脂、聚苯硫醚樹脂、聚胺酯(polyurethane)系樹脂、纖維素系樹脂(纖維素酯等)等熱塑性樹脂。再者，在此等各熱塑性樹脂中，也可含有可共聚合之其他單元。
此等樹脂中，在本發明中，從即使以高溫水蒸氣加熱處理並熔化或軟化而纖維也不會熔著之觀點來看，以軟化點或熔點在100℃以上之非濕熱接著性樹脂(或耐熱性疏水性樹脂或非水性樹脂)，例如聚丙烯系樹脂、聚酯系樹脂、聚醯胺系樹脂為較理想，特別是從耐熱性或纖維成形性等平衡優良之觀點來看，以芳香族聚酯系樹脂、聚醯胺系樹脂為較理想。在本發明中，為了使構成不織布之各纖維即使以高溫水蒸氣處理也不會熔著，則在複合纖維表面上露出之樹脂係以非濕熱接著性纖維為較理想。
構成複合纖維之複數樹脂係只要熱收縮率不同即可，可為同系統之樹脂組合，亦可為不同種之樹脂組合。
在本發明中，從密著性之觀點來看，以由同系統之樹脂組合所構成為較理想。當為同系統之樹脂組合時，通常可使用形成同元聚合物(必要成分)之成分(A)、與形成改質聚合物(共聚物)之成分(B)的組合。換言之，相對於作為必要成分之同元聚合物，例如，藉由使降低結晶度或熔點或軟化點等之共聚性單體共聚合並改質，而使結晶度較同元聚合物更為降低，或也可使其成為非晶性，而使熔點或軟化點等較同元聚合物更為降低。如此，可藉由使結晶性、熔點或軟化點改變，而在熱收縮率上造成差異。熔點或軟化點之差係可為例如5至150℃，較理想係50至130℃，更加理想係70至120℃左右。於改質所使用之共聚性單體之比例，相對於全單體，係例如為1至50莫耳%，較理想係2至40莫耳%，更加理想係3至30莫耳%(特別是5至20莫耳%)左右。形成同元聚合物之成分、與形成改質聚合物之成分的複合比例(質量比)係可依據纖維之結構來選擇，但約為例如同元聚合物成分(A)/改質聚合物成分(B)＝90/10至10/90，較理想係70/30至30/70，更加理想係60/40至40/60左右。
在本發明中，從易於製造潛在捲縮性之複合纖維之觀點來看，複合纖維係可為芳香族聚酯系樹脂之組合，特別是可為聚芳酸伸烷基酯系樹脂(a)與改質聚芳酸伸烷基酯系樹脂(b)之組合。聚芳酸伸烷基酯系樹脂(a)係可為芳香族二羧酸(對酞酸、萘－2,6－二羧酸等對稱型芳香族二羧酸等)與烷二醇成分(乙二醇或丁二醇等C3－6 烷二醇等)之同元聚合物。具體而言，可使用聚對酞酸乙二酯(PET)或聚對酞酸丁二酯(PBT)等聚C2－4 聚對酞酸伸烷基酯系樹脂等，通常係使用例如固有黏度0.6至0.7左右之一般PET纖維中所使用之PET。
另一方面，在改質聚芳酸伸烷基酯系樹脂(b)中，可使用使作為必要成分之前述聚芳酸伸烷基酯系樹脂(a)之熔點、軟化點、或結晶度降低之共聚合成分，例如，非對稱型芳香族二羧酸、脂環族二羧酸、脂肪族二羧酸等二羧酸成分，或是鏈長較聚芳酸伸烷基酯系樹脂(a)之烷二醇更長之烷二醇成分及/或含有醚鍵結之二醇成分。此等共聚合成分能單獨或組合兩種以上而使用。此等成分中，二羧酸成分係可廣泛使用例如非對稱型芳香族二羧酸(間酞酸(isophthalic acid)、酞酸、5－硫代間酞酸鈉等)、脂肪族二羧酸(己二酸等C6－12 脂肪族二羧酸)等；二醇成分係可廣泛使用例如烷二醇(1,3－丙二醇、1,4－丁二醇、1,6－己二醇、新戊二醇等C3－6 烷二醇等)、聚氧基烷二醇(polyoxyalkylene glycol)(二乙二醇、三乙二醇、聚乙二醇、聚丁二醇等聚氧基C2－4 烷二醇等)等。此等之中，以間酞酸等非對稱型芳香族二羧酸、二乙二醇等聚氧基C2－4 烷二醇等為較理想。再者，改質聚芳酸伸烷基酯系樹脂(b)係可為以C2－4 聚芳酸伸烷基酯(對酞酸乙二酯、對酞酸丁二酯等)作為硬鏈段(hard segment)，以(聚)氧烷二醇等作為軟鏈段(soft segment)的彈性體。
在改質聚芳酸伸烷基酯系樹脂(b)中，以二羧酸成分而言，用於使熔點或軟化點降低之二羧酸成分(例如間酞酸等)之比例，相對於二羧酸成分之總量，係例如為1至50莫耳%，較理想係5至50莫耳%，更加理想係15至40莫耳%左右。以二醇成分而言，用於使熔點或軟化點降低之二醇成分(例如二乙二醇等)之比例，相對於二醇成分之總量，係例如為30莫耳%以下，較理想係10莫耳%以下(例如0.1至10莫耳%左右)。若共聚合成分之比例過低，則無法顯現充分之捲縮，顯現捲縮後之不織布之形態穩定性與伸縮性會降低。另一方面，若共聚合成分之比例過高，則捲縮顯現性能係上升，但變得難以穩定地進行紡織。
改質聚芳酸伸烷基酯系樹脂(b)係依據需要也可併用偏苯三甲酸(trimellitic acid)、均苯四甲酸(pyromellitic acid)等多元羧酸成分；甘油、三羥甲基丙烷、三羥甲基乙烷、季戊四醇等多元醇成分等，而使樹脂產生分支。
複合纖維之橫剖面形狀(垂直於纖維之長度方向的剖面形狀)，係不限定於一般中央實心剖面形狀之圓形剖面或特殊圖形剖面[扁平狀、橢圓形、多邊形、3至14葉狀、T字形、H字形、V字形、狗骨頭形(I字形)等]，也可為中空剖面狀等，但通常為圓形剖面。
以複合纖維之橫剖面結構而言，係複數樹脂所形成之相結構，可舉例如：芯鞘型、海島型、混合型、並排型(side－by－side型或多層貼合型)、放射型(放射狀貼合型)、中空放射型、嵌段(block)型、無規複合型等結構。此等橫剖面結構中，從經由加熱而易顯現自動捲縮之觀點來看，係以相部分為相鄰之結構(亦即所謂雙金屬結構)、或相結構為非對稱之結構，例如偏芯芯鞘型、並排型結構為較理想。
再者，當複合纖維為偏芯芯鞘型等芯鞘型結構時，只要與位於表面之鞘部之非濕熱性接著性樹脂具有熱收縮差且可捲縮，則芯部係可由濕熱接著性樹脂(例如乙烯－乙烯醇共聚物或聚乙烯醇等乙烯醇系聚合物等)、或是具有低熔點或軟化點之熱塑性樹脂(例如聚苯乙烯或低密度聚乙烯等)所構成。
複合纖維之平均纖度係可選自例如0.1至50dtex左右之範圍，較理想係0.5至10dtex，更理想係1至5dtex(特別是1.5至3dtex)左右。若纖度過細，則纖維本身變得難以製造，而且也難以確保纖維強度。此外，在使捲縮顯現之步驟中，變得難以顯現出漂亮的線圈狀捲縮。另一方面，若纖度過粗，則纖維變得堅硬，而變得難以顯現充分之捲縮。
複合纖維之平均纖維長度係可選自例如10至100mm左右之範圍，較理想係20至80mm，更理想係25至75mm(特別是40至60mm)左右。若纖維長度過短，則不僅變得難以形成纖維網，而且在使捲縮顯現之步驟中，纖維間之交纏變得不足，而難以確保強度及伸縮性。此外，若纖維長度過長，則不僅變得難以形成均勻網眼之纖維網，在形成網之時即顯現出大量之纖維間之交纏，而在顯現捲縮時互相會妨礙而使伸縮性之顯現變得困難。並且，在本發明中，若纖維長度在前述範圍中，則由於在不織布表面捲縮之纖維之一部分會適度地在不織布表面上露出，故能提高後述之不織布之自黏性。
此複合纖維係經由實施熱處理而顯現(顯著化)捲縮，而成為具有類似線圈狀(螺旋狀或彈簧狀)之立體捲縮的纖維。
加熱前之捲縮數(機械捲縮數)係例如為0至30個/25mm，較理想係1至25個/25mm，更加理想係5至20個/25mm左右。加熱後之捲縮數係例如為30個/25mm以上(例如30至200個/25mm)，較理想係35至150個/25mm，更加理想係40至120個/25mm左右，也可為45至120個/25mm(特別是50至100個/25mm)左右。
本發明之不織布，由於是以高溫水蒸氣所捲縮，故具有如下述之特徵：略平行定向於面方向之複合纖維之捲縮，係在厚度方向上顯現為略一致。具體而言，在厚度方向之剖面上，在厚度方向三等分之各個區域中，在中央部(內層)中，形成1圈以上之線圈捲(coil crimp)的纖維數係例如為5至50根/5mm(面方向長度)．0.2mm(厚度)，較理想係10至50根/5mm(面方向)．0.2mm(厚度)，更加理想係20至50根/5mm(面方向)．0.2mm(厚度)。在本發明中，大部分之捲縮纖維之軸係定向於面方向，由於在厚度方向上之捲縮數為一致，故即使不含有橡膠或彈性體，也具有高度伸縮性，同時即使不含有黏著劑，也備有具實用性之強度。再者，在本說明書中，所謂「在厚度方向三等分之區域」，係意指在相對於不織布之厚度方向呈直角之方向上切成三等分之各個區域。
並且，在本發明之不織布中，捲縮在厚度方向是否為一致，係亦可依據纖維彎曲率是否為一致而進行評估。所謂纖維彎曲率，係指相對於纖維(捲縮狀態之纖維)兩端之距離(L1)的纖維長度(L2)之比(L2/L1)，纖維彎曲率(特別是在厚度方向之中央區域之纖維彎曲率)係例如為1.3以上(例如1.35至5)，較理想係1.4至4(例如，1.5至3.5)、更加理想係1.6至3(特別是1.8至2.5)左右。再者，在本發明中，如後文所述，為了依據不織布剖面之電子顯微鏡照片來測定纖維彎曲率，前述纖維長度(L2)係並非意指將三次元捲縮之纖維予以拉長成直線狀之纖維長度(實際長度)，而是意指將在照片上映照出之二次元捲縮之纖維予以拉長成直線狀之纖維長度(照片上之纖維長度)。換言之，本發明中之纖維長度(照片上之纖維長度)係測量成較實際纖維長為短。
並且，在本發明中，由於在厚度方向上捲縮係顯現為略一致，故纖維彎曲率在厚度方向上為一致。在本發明中，纖維彎曲率之一致性，係可依據在厚度方向之剖面上，在厚度方向三等分之各層之纖維彎曲率的比較而進行評估。換言之，在厚度方向之剖面上，在厚度方向三等分之各個區域之纖維彎曲率係任一者皆在前述範圍中，且相對於各區域中之纖維彎曲率最大值的最小值的比例(相對於纖維彎曲率最大之區域的最小區域的比)係例如為75%以上(例如75至100%)，較理想係80至99%，更加理想係82至98%(特別是85至97%)左右。
以纖維彎曲率及其一致性之具體之測定方法而言，可使用將不織布之剖面以電子顯微鏡拍攝照片，而測定從厚度方向三等分之各區域中選出之區域之纖維彎曲率的方法。相對於三等分之表層(表面區)、內層(中央區)、裡層(內面區)之各層，測定區域係在長度方向2mm以上之區域進行測定。此外，關於各測定區域之厚度方向，係設定成在各層之中心附近，各自之測定區域具有相同厚的寬度。並且，各測定區域係設定成在厚度方向為平行，且在各測定區域內可測定纖維彎曲率之纖維片係含有100根以上(較理想係300根以上，更加理想係500至1000根左右)。設定完此等各測定區域後，測定區域內所有纖維之纖維彎曲率，並計算各測定區域之平均值後，藉由比較顯示最大平均值之區域、與顯示最小平均值之區域，而計算出纖維彎曲率之一致性。
構成不織布之捲縮纖維係如前述，在顯現捲縮後具有類似線圈狀之捲縮。由此捲縮纖維之線圈所形成之圓之平均曲率半徑係可選自例如10至250 μm左右之範圍，例如為20至200 μm(例如50至200 μm)、較理想係50至160 μm(例如60至150 μm)，更加理想係70至130 μm左右。在此，平均曲率半徑係表示由捲縮纖維之線圈所形成之圓之平均大小的指標，當此值大時，所形成之線圈具有鬆弛之形狀，換言之即意指具有捲縮數少之形狀。此外，若捲縮數少，則由於纖維間之交纏也變少，故不利於顯現充分之伸縮性能。相反地，當使平均曲率半徑過小之線圈狀捲縮顯現時，纖維間之交纏不充分進行，而不僅變得難以確保網強度，亦變得非常難以製造出顯現此種捲縮之潛在捲縮纖維。
在捲縮成線圈狀之複合纖維中，線圈之平均間距係例如為0.03至0.5mm，較理想係0.03至0.3mm，更加理想係0.05至0.2mm左右。
在不織布(纖維網)中，除了可含有前述複合纖維，亦可含有其他纖維(非複合纖維)。以非複合纖維而言，除了由前述非濕熱接著性樹脂或濕熱接著性樹脂所構成之纖維以外，可列舉其他例如：纖維素系纖維[例如天然纖維(木棉、羊毛、蠶絲、麻等)、半合成纖維(三醋酸纖維等醋酸纖維等)、再生纖維(嫘縈、多元椔(polynosic)、銅銨(cupra)、纖維紗(lyocell)(例如，註冊商標名：「Tencel」等)等)等]等。非複合纖維之平均纖度及平均纖維長度係與複合纖維相同。此等非複合纖維係能單獨或組合兩種以上而使用。此等非複合纖維中，以嫘縈等再生纖維、醋酸纖維等半合成纖維、聚丙烯或聚乙烯等聚烯烴系纖維、聚酯纖維、聚醯胺纖維等為較理想。特別是從混紡性等之觀點來看，可為與複合纖維同種之纖維，例如，當複合纖維為聚酯系纖維時，非複合纖維也可為聚酯系纖維。
複合纖維與非複合纖維之比例(質量比)係例如為複合纖維/非複合纖維＝80/20至100/0(例如80/20至99/1)、較理想係90/10至100/0，更加理想係95/5至100/0左右。經由將非複合纖維予以混棉，而能調整不織布強度與手撕裂性之平衡。惟，若複合纖維(潛在捲縮纖維)之比例過少，則在顯現捲縮後捲縮纖維伸縮時，特別是由於在伸長後收縮時，非複合纖維會抵抗其收縮，故變得難以確保恢復應力。
不織布(纖維網)係可復含有常用之添加劑，例如：安定劑(銅化合物等熱安定劑、紫外線吸收劑、光安定劑、抗氧化劑等)、抗菌劑、除臭劑、香料、著色劑(染顏料等)、填料、抗靜電劑、阻燃劑、塑化劑、潤滑劑、結晶阻滯劑等。此等添加劑係能單獨或組合兩種以上而使用。此等添加劑係可擔載於纖維表面，也可含於纖維中。
(不織布之特性)
本發明之不織布，其中，各纖維實質上不熔著，主要係藉由複合纖維顯現捲縮並使形狀改變成線圈狀，以使各纖維互相纏繞而具有受束縛或被鎖住之結構。其外部形狀可依據用途做選擇，但通常為包紮帶狀或帶狀等矩形薄片狀。
本發明之不織布，係以構成不織布之大多數(大部分)纖維(線圈狀捲縮纖維之軸芯方向)相對於不織布面(薄片面)為定向於略平行較佳。再者，在本說明書中，所謂「相對於面方向為定向於略平行」係意指例如：如因針刺(needle punch)而產生之交纏，局部性多數之纖維(線圈狀捲縮纖維之軸芯方向)沿著厚度方向而定向之部分不會反覆存在之狀態。
本發明之不織布係定向於不織布之面方向(長度方向)，且由捲縮成線圈狀之複合纖維所構成，而相鄰或交錯之複合纖維係以捲縮線圈部互相交纏。此外，在不織布之厚度方向(或斜角方向)上，複合纖維也有些許交纏。特別是，在本發明中，在複合纖維網中，複合纖維係在收縮成線圈狀之步驟中交纏，而纖維係受交纏之線圈部所束縛。因此，本發明之不織布係經由交纏之線圈部，較寬邊方向和厚度方向更大幅伸長至面方向(縱向(longitudinal direction))。此外，捲縮線圈部係因為經由壓合而容易交纏，故具有自黏性。並且，由於定向於面方向及縱向，故若朝縱向施加張力，則由於交纏之線圈部伸長，而最後會解開，所以亦容易撕開。如此，本發明之不織布係具備有平衡良好之伸縮性、手撕裂性、自黏性。
另一方面，若構成不織布之纖維間實質上不熔著，且定向於厚度方向(相對於薄片面呈垂直方向)之纖維係大量存在，則由於此纖維也會形成線圈狀之捲縮，故纖維間會極複雜地互相纏繞。其結果，由於會超乎所需程度地將其他纖維束縛或固定，並且將構成纖維之線圈的伸縮予以阻礙，故使不織布之伸縮性降低。因此，儘可能使纖維以相對於薄片面係定向於平行較佳。
如此，在本發明之不織布中，由於線圈狀之纖維係定向於與面方向成略平行，故不織布係在面方向上具有伸縮性。相對於此，當在厚度方向上伸長時，由於纖維容易解開，故不會顯現如在面方向上可見之伸縮性(縮回性)。再者，此種纖維之定向係纖維緊密，即使在難以肉眼觀察定向之情形，也能經由觀察此種伸縮性而容易地確認纖維之定向性。
不織布之密度(體積密度)係例如可選自0.01至0.5g/cm3 左右之範圍，例如0.03至0.3g/cm3 、較理想係0.05至0.3g/cm3 ，更加理想係0.06至0.2g/cm3 (特別是0.07至0.15g/cm3 )左右。
在本發明中，特別是以在面方向(或縱向)上配置有多個低密度部與多個高密度部為較理想，且以週期性地交互定向為較理想。藉由設置此種可為規則性之密度差，而使本發明之不織布除了可具有手撕裂性，同時也可具有伸縮性。關於低密度部及高密度部之結構，只要是週期性地交互形成則無特別限定，但當不織布為包紮帶狀或帶狀時，可為沿著縱向並交互形成之條紋花樣，但以交互形成網狀或格子狀(千鳥格(houndstooth)狀)之結構較理想。當其為網狀或格子狀結構時，低密度部與高密度部之面積比係可不同，且可選自(例如低密度部/高密度部(%)＝90/10至10/90，較理想係70/30至30/70左右)，亦可為大致相同程度之面積比。各部之平均寬度係例如為0.1至10mm，較理想係0.5至5mm、更加理想係1至3mm左右。
加熱前之不織布(纖維網)之網眼係例如為10至200g/m2 ，較理想係20至100g/m2 左右。若纖維網之網眼過小則無法得到充分之物性，另一方面，若過大則有時無法顯現一致之捲縮。
本發明之不織布(加熱後之不織布)之網眼係例如可選自10至300g/m2 左右之範圍，較理想係20至250g/m2 ，更加理想係30至200g/m2 左右。不織布之厚度係例如可選自0.1至10mm左右之範圍，例如0.2至5mm，較理想係0.3至3mm，更加理想係0.4至1.5mm左右。若網眼和厚度在此範圍中，則不織布之伸縮性與撕裂性之平衡係變得良好。
本發明之不織布，係在至少一方向(例如，當其為包紮帶狀時之長度方向等)上，破裂伸度可在50%以上，較理想係60%以上(例如60至300%)，更加理想係80%以上(例如80至250%)左右。若破裂伸度在此範圍中，則不織布之伸縮性高。
本發明之不織布，係在至少一方向上，伸長50%後之恢復率(50%伸長恢復率)可在70%以上(例如70至100%)，例如為80%以上(例如80至100%)，較理想係90%以上(例如90至100%)，更加理想係95%以上(例如95至100%)。若伸長恢復率在此範圍中，則相對於伸長之順應性係提高，例如，在使用於做為繃帶時，除了充分順應所使用之位置的形狀，同時亦經由重疊之不織布間互相之摩擦而變得可適度地固定及束緊。特別是，若纏繞重疊數片不織布，則因摩擦所產生之固定力係以全體而言會對應於恢復應力，而顯示出與提高網眼類似之樣態。換言之，亦即在伸長恢復率為小時，當所使用之位置呈複雜之形狀，或在使用途中有活動時，不織布會無法順應該活動，此外，由於隨身體活動而變形之位置不會恢復成原狀，故纏繞之位置係變得難以固定。
本發明之不織布，係在至少一方向上之50%伸長恢復樣態中，最初之50%伸長樣態中之25%伸長時應力[伸張應力(X)]、與伸長50%後之恢復樣態中之25%恢復時應力[恢復應力(Y)]的比(Y/X)可在0.05以上，例如為0.1以上，較理想係0.3以上，更加理想係0.4以上(特別是0.5至1.0)左右。若該比率高，則可將不織布伸長後之恢復時應力維持在高值，而能在纏繞做為包紮帶類時更強力地固定。若該比率低，則恢復時應力低，固定力降低，而不適合做為繃帶等用途。
本發明之不織布的自黏性(不需使用黏著劑等，經由不織布間之接觸即可接合或交纏而束縛或鎖住之特性)亦優良，故適合做為繃帶等包紮帶類。詳細言之，例如，當利用於做為繃帶時，一旦將繃帶纏繞在被包紮體後，藉由將其端部重疊(或撕開並重疊)之動作，而使已被捲起之不織布間一邊拉長同時並壓緊後，使不織布間互相接合固定，而顯現自黏性。在此情形中，接合處之不織布間係較理想為以不織布之破裂強度以上之強度來接合。然而，在實際使用上，係常因被包紮部位之狀態而使纏繞方式改變，當纏繞方式改變時，由於經由提高摩擦力等而使固定力提高，故即使接合處之強度小於破裂強度，在實際使用上也可將繃帶固定。此外，亦難以將接合處之強度予以實際測量。於是，在本發明中，係使用「曲面滑動應力」做為此自黏性之評估方法。在將不織布使用於做為繃帶時，為了要具有預定之自黏性，且要以實用上不會造成問題之程度來使用，則曲面滑動應力係以在0.5N/50mm以上較理想，更加理想係在1.0N/50mm以上(特別是3.0N/50mm以上)。此應力係與不織布之自黏性有絕大關係，當應力越大，則在將不織布纏繞在目標位置再撕開後，能更強力地固定。因此，若此應力過小，則無法充分固定不織布，而會從端部緩緩鬆脫。再者，曲面滑動應力係使用拉力試驗機，依據後述實施例所記載之方法進行測定。
再者，由於以在不織布表面上一部分游離之狀態所形成之線圈或環狀纖維係大量存在，故重疊此等不織布時，經由使彼此之表面纖維間互相交纏而提高固定性。並且，當纏繞在目標物(手或手指等身體部位等)後再撕開繃帶時，由於在撕開處之自由纖維(因撕開而露出，或形成端部之游離纖維)，相對於互相重疊之另一方之不織布表面之線圈或環狀纖維會變得可更為自由交纏，故顯現特別優良之自黏性。存在於不織布表面上之線圈或環狀纖維之纖維數係例如每1cm2 為7根以上，較理想係8至50根，更理想係9至45根(特別是10至40根)左右。再者，在本發明中，線圈或環狀纖維之纖維數之具體測定方法，係使用在實施例中所記載之測定方法。
並且，本發明之不織布，係在至少一方向(例如，縱向)上，破裂強度係例如為5至30N/50mm，較理想係6至25N/50mm，更加理想係7至20N/50mm左右。破裂強度係與手撕裂性有絕大關係，本發明之不織布之特徵為能用手輕易撕開，但當使用於做為繃帶等時，對於撕裂也必須維持「黏性」。所謂此「黏性」，係意指在使用中當產生會造成撕裂之裂縫等時，可抑制以此裂縫為起點而容易地撕裂。換言之，由於若一旦開始有撕裂即容易轉變成破裂，故最後之手撕裂性係可說是與破裂強度息息相關。因此，若此破裂強度過大，則在使用時用單手撕裂不織布即變得困難。此外，若過小，則不織布強度不足而容易破裂，故使用性降低。
特別是當不織布使用於做為繃帶時，一邊將繃帶沿著其長度方向伸展，同時纏繞需要量於患部等後撕裂，由於為了固定該撕裂端需要某種程度之強度，故以在繃帶之長度方向上滿足前述破裂強度之範圍為較理想。
此外，當使用本發明之不織布製造繃帶時，必須將不織布加工成符合繃帶所需要之寬度和長度，但此步驟係通常以使用切割回捲機(slitter rewinder)即能容易地進行加工。因此，在本發明中，從確保良好之生產性之觀點來看，也以在不織布之長度方向上使破裂強度在前述範圍中為較理想。
另一方面，寬度方向上之破裂強度係可較縱向(長度方向)為低，例如可為0.05至20N/50mm，較理想係0.1至15N/50mm，更加理想係0.5至10N/50mm(特別是1至8/50mm)左右。
如此，本發明之不織布，不僅具有面方向與厚度方向之異方性，且通常在製造過程之送出方向(machine direction，即MD)與垂直送出方向(cross machine direction，即CD)之間也具有異方性。換言之，本發明之不織布係在製造過程中，不僅線圈狀捲縮纖維之軸芯方向係與面方向呈略平行，而定向於與面方向呈略平行之線圈狀捲縮纖維之軸芯方向係相對於送出方向亦有呈略平行之傾向。此結果，當製造矩形不織布時，在不織布製造時之送出方向與垂直送出方向之間，前述伸縮特性及破裂特性，特別是破裂強度即具有異方性。當使用於做為繃帶時，將送出方向朝著長度方向而使用，即可得到具有在前述破裂強度之範圍內之強度的不織布。具體而言，關於破裂強度，長度方向(送出方向)之破裂強度，相對於寬度方向之破裂強度，係例如為1.5至50倍，較理想係2至40倍，更加理想係3至30倍左右。此外，以長度方向之破裂強度當做1時，寬度方向之破裂強度係例如為0.01至1，較理想係0.03至0.8，更加理想係0.05至0.6(特別是0.1至0.5)左右。
本發明之不織布係以具有撥水性(water repellency)為較理想。特別是使用於繃帶和護帶等與人體接觸之用途時，能防止在覆蓋患部之部分沾上水甚至滲透至患部。撥水性之顯現，係藉由在後述之製造步驟中，使纖維暴露於水或水蒸氣中，以洗掉附著於纖維上且具有親水性之物質，而在纖維表面顯現樹脂本來之性質。具體而言，此撥水度係以在JIS L1092噴霧試驗中顯示3點以上(較理想係3至5點，更加理想係4至5點)較理想。
更進一步，因為由此水和水蒸氣所產生之洗淨效果，也可洗掉附著於纖維上之纖維油劑，故本發明之不織布之皮膚刺激性也降低。
不織布之透氣度係以依據Frazier型法所得之透氣度為0.1cm3 /cm2 ．秒以上，例如1至500cm3 /cm2 ．秒，較理想係5至300cm3 /cm2 ．秒，更加理想係10至200cm3 /cm2 ．秒左右。本發明之不織布係由於透氣度也高，故適合做為繃帶等使用於人體之用途。
[不織布之製造方法]
本發明之不織布之製造方法係包含：將含有前述複合纖維之纖維予以網狀化之步驟、與將複合纖維網加熱而捲縮之步驟。
首先，在將纖維予以網狀化之步驟中，將含有前述複合纖維之纖維予以網狀化。以網之形成方法而言，可利用慣用之方法，例如：紡黏織(spunbonded)法、熔噴(melt－blown)法等直接法；使用熔噴纖維或人造短纖維(staple fiber)等之梳理(carding)法、氣流成網(air laying)法等乾式法。此等方法中，以使用熔噴纖維或人造短纖維等之梳理法，特別是使用人造短纖維之梳理法係被廣泛使用。以使用人造短纖維所得到之網而言，可舉例如不規則網(random web)、半不規則網、平行網、交叉積層網(cross－lapping web)等。
接著，所得到之纖維網係藉由供給至加熱捲縮之步驟，而可得到複合纖維相對於面方向為定向於略平行，且以特定曲率半徑在厚度方向上捲縮為略一致的不織布；但在本發明中，在加熱並捲縮之步驟中，從抑制纖維飛散之觀點等來看，以經過使所得到之纖維網之一部分纖維輕度地互相纏繞的步驟較理想。在此種互相纏繞之步驟中，互相纏繞之方法係可為使纖維機械性地交纏之方法，但以藉由使用低壓水進行噴霧或噴射(吹附)而使纖維交纏之方法較理想。本發明中使用低壓水進行噴霧之方法，係並非如一般之水刺纏結不織布(hydroentanglement nonwoven)為用於藉由水流將纖維強力交纏以確保網強度之方法，而是藉由使纖維網呈已浸濕之狀態，而緩緩將纖維固定以使纖維難以移動之方法。在此種使用低壓水之互相纏繞方法中，係可連續性地使用水對纖維網進行噴霧，但以間歇性地或週期性地進行噴霧為較理想。經由將低壓水間歇性地或週期性地噴霧至纖維網，而能週期性地交互形成多個低密度部與多個高密度部。若對於纖維網使其產生此種纖維分布不均，則能在主要之纖維密度為高之部分使一部分之纖維輕度地交纏，即可抑制在下個步驟中因使用高溫．高壓水蒸氣之噴霧而造成之纖維飛散。另一方面，在纖維密度低之部分中，由於纖維量少故幾乎沒有纖維交纏，又由於因纖維間之接觸而產生之抵抗也非常低，故各纖維係呈自由度高之狀態，且由於確保高度之纖維收縮故可有效他產生作用。
換言之，在此步驟中之水之噴出壓力，為了使纖維交纏減少，而儘可能以低壓力為較佳，例如係0.1至1.5MPa，較理想係0.3至1.2MPa，更加理想係0.6至1.0MPa左右。再者，水之溫度係例如為5至50℃，較理想係10至40℃，例如15至35℃(常溫)左右。
以將水間歇性地或週期性地進行噴霧之方法而言，只要為能在纖維網上週期性地交互形成密度梯度之方法則無特別限定，但從簡便性等之觀點來看，以隔介著具有由多孔所形成之有規則性之噴霧區域或噴霧圖案的板狀物(多孔板等)，並藉由噴霧等而將水噴射出之方法較理想。
具體而言，在纖維網形成步驟中所得到之纖維網，係經由帶式輸送機(belt conveyor)輸送往下個步驟，接著以載置於輸送帶上之狀態下，使纖維網通過由多孔板所構成之鼓輪(drum)(多孔板鼓輪)與輸送帶之間。輸送帶係可具有透水性，而在纖維網通過前述多孔板鼓輪與輸送帶之間時，將網從前述鼓輪內側通過，並以前述壓力使水如通過輸送帶般地噴出成噴霧狀。經由將水吹附至網上，而能使於帶上之構成網之纖維朝不對應於多孔板之孔的非噴霧區域移動，而能減少對應於孔之部位之纖維量。在此階段中，可使在對應於鼓輪之孔之部位(噴霧區)產生網之孔，而使纖維產生不均。
多孔板之孔之排列或配置結構係無特別限定，但可為例如以網眼狀或格子狀(千鳥格狀)將孔交互排列而成之結構。各孔之孔徑係通常形成同樣大小，例如為1至10mm，較理想係1.5至5mm左右。相鄰之孔之間距也通常為同樣長度，例如為1至5mm，較理想係1.5至3mm左右。
若孔徑過小，則由於流過之水量減少，故有時纖維網之纖維無法移動。另一方面，若孔徑過大，則為了確保鼓輪之形態，而有據大間距之必要，結果在網上會產生水未接觸之部分，造成品質參差不齊，而難以進行一致之處理。此外，若孔之間距過小，則必然有縮小孔徑之必要，而變得無法確保水量。相反地，若間距過寬，則仍會在網上產生水未接觸之部分，而造成品質參差不齊。
最後，纖維之一部分輕度地互相纏繞的纖維網，係經由帶式輸送機輸送往下個步驟，而加熱捲縮。以加熱方法而言，係可為乾熱處理，但較理想為以高溫水蒸氣處理之方法。在以高溫水蒸氣處理之方法中，經由帶式輸送機所輸送而來之纖維網係暴露於高溫或加熱水蒸氣(高壓蒸氣)流中，而在複合纖維(潛在捲縮纖維)中使捲縮顯現後，可得到本發明之不織布。換言之，在本發明中，一邊經由此捲縮顯現而將複合纖維之形狀改變成線圈狀，同時並移動，而纖維間會顯現3次元交纏。
通常，在使用複合纖維之不織布之製造步驟中，由於固定纖維之步驟(互相纏繞步驟)與用於顯現潛在捲縮之加熱步驟為不同步驟，故以複合纖維為主體之纖維網，係在最初之藉由針刺或水刺纏結而進行之纖維交纏步驟中確保朝下個步驟之步驟通過性或安定形態後，必須在乾熱處理步驟中顯現捲縮。因此，在以往之製造方法中，熱處理後之纖維間之結節強度(knot strength)會過度增強，而在長度方向上之伸長應力也升高，而變得難以用手輕易撕開。在本發明中，對於進行最底限之纖維交纏的纖維網供應熱(特別是施予高溫水蒸氣處理)，即可使纖維之捲縮與交纏同時顯現，而實現易撕裂性。
具體而言，以低壓水所處理之纖維網，係經由帶式輸送機而被供應至高壓水蒸氣處理，但纖維網係與高溫水蒸氣處理同時收縮。因此，所供給之纖維網係以即將暴露於高溫水蒸氣之前，依據目標之不織布大小而過量供給為較佳。過量供給(overfeed)之比例係相對於目標之不織布長度而為110至300%，較理想係120至250%左右。
使用之帶式輸送機，基本上只要是不會弄亂加工所使用之纖維網之形態而可輸送者則無特別限定，但較適合使用循環輸送機(endless conveyor)。再者，也可為一般單獨之帶式輸送機，也可依需要而組合另一台帶式輸送機，以將纖維網夾於兩輸送帶間來輸送。在經由如此地輸送而處理纖維網時，可藉由高溫水蒸氣、輸送機之震動等外力，而抑制輸送來之網之形態產生變形。
為了將水蒸氣供給至纖維網，可使用常用之水蒸氣噴射裝置。以此水蒸氣噴射裝置而言，係較理想為以所需之壓力與量，在橫跨纖維網全面之範圍，可整體性且均勻地吹附水蒸氣的裝置。當組合2台帶式輸送機時，在其中一台輸送機內裝備水蒸氣噴射裝置，並且透過透水性之輸送帶、或載置於輸送機上之輸送機網帶而將水蒸氣供給至纖維網。在另一台輸送機上則可裝備抽吸箱(suction box)。雖可藉由抽吸箱將通過纖維網之過量蒸氣予以抽吸排出，但為了使水蒸氣充分接觸附著於纖維網，同時使經由此熱而顯現之纖維捲縮更有效率地顯現，係必須儘可能將網維持在自由狀態，故以不藉由抽吸箱抽吸排出而供給水蒸氣為較理想。此外，為了將纖維網之內外側皆進行一次水蒸氣處理，在與裝備有前述水蒸氣噴射裝置之輸送機為相反側之輸送機中，可在較裝備有前述水蒸氣噴射裝置之部位為下游位置之輸送機內再設置其他水蒸氣噴射裝置。而在沒有下游位置之水蒸氣噴射裝置之情形，當欲將纖維網之內外側進行水蒸氣處理時，也可將已進行過一次處理之纖維網內外側予以翻轉，以使其再度通過處理裝置內而做為替代使用。
輸送機所使用之循環輸送帶(endless belt)，只要不會妨礙纖維網之輸送或高溫水蒸氣處理則無特別限定，但若為網帶(net)，則以約較90篩目(mesh)粗之網帶(例如10至50篩目程度之網帶)為較理想。超過此篩目數之細網帶係透氣性低，且水蒸氣變得難以通過。從對於水蒸氣處理之耐熱性等觀點來看，輸送帶之材質係以金屬、已耐熱處理之聚酯系樹脂、聚苯硫醚系樹脂、聚芳酸酯(polyarylate)系樹脂(全芳香族系聚酯系樹脂)、芳香族聚醯胺系樹脂等耐熱性樹脂等為較理想。
從水蒸氣噴射裝置所噴射出之高溫水蒸氣係由於為氣流，故與水刺纏結處理或針刺處理不同，可不使被處理物之纖維網中之纖維大幅移動即進入網內部。藉由進入此網中之水蒸氣流之進入作用，水蒸氣流會將存在於網內之各纖維表面有效率地覆蓋，而被認為可使纖維均勻熱捲縮。此外，即使相較於乾熱處理，由於能對於纖維內部充分傳導熱，故在表面及厚度方向上之捲縮程度係大約呈一致。
用於噴射高溫水蒸氣之噴嘴，係只要使用讓預定之噴口連續性地排列於寬度方向上的板或模具，並以在供給此之纖維網之寬度方向上使噴口排列之方式來配置即可。噴口列只要為一列以上即可，也可為複數列並行之排列。此外，也可將具有一列噴口列之噴嘴模具設置成複數台並排。
當使用在板上開有噴口之類型之噴嘴時，板之厚度係可為0.5至1.0mm左右。關於噴口之直徑或間距，只要是能有效率地實現作為目標之捲縮顯現、與伴隨此顯現之纖維交纏的條件，則無特別限制，但噴口之直徑係通常為0.05至2mm，較理想係0.1至1mm，更加理想係0.2至0.5mm左右。噴口之間距係通常為0.05至3mm，較理想係1至2.5mm，更加理想係1至1.5mm左右。若噴口之直徑過小，則噴嘴之加工精度降低，而易產生如加工變得困難等設備上之問題、以及如變得易造成噴孔堵塞等運作上之問題。相反地，若噴口之直徑過大，則變得難以得到充分之水蒸氣噴射力。另一方面，若間距過小，則由於噴嘴孔變得過於緊密，故噴嘴本身之強度降低。另一方面，若間距變得過大，則由於會產生高溫水蒸氣無法充分噴至纖維網上之情形，故變得難以確保強度。
關於所使用之高溫水蒸氣，只要能實現作為目標之纖維捲縮顯現、與伴隨此之適度纖維交纏，則無特別限制，且只要依據所使用之纖維之材質或形態來設定即可，但壓力係例如為0.1至2MPa，較理想係0.2至1.5MPa，更加理想係0.3至1MPa左右。在水蒸氣之壓力過高或過強時，有時會使形成網之纖維不必要地移動而使質地產生雜亂、或使纖維不必要地交纏。此外，在極端之情形中，纖維間會產生熔著，而變得難以確保作為目標之伸縮性。此外，當壓力過低時，則變得無法將纖維之捲縮顯現所需之熱量供給至被處理物之網、或是使水蒸氣無法貫穿纖維網而使厚度方向上之纖維捲縮之顯現易變得不均勻。此外，也難以控制從噴嘴均勻噴出水蒸氣。
高溫水蒸氣之溫度係例如為70至150℃，較理想係80至120℃，更加理想係90至110℃左右。高溫水蒸氣之處理速度係例如為200m/分鐘以下，較理想係0.1至100m/分鐘，更加理想係1至50m/分鐘左右。
如此，使纖維網內之複合纖維顯現捲縮後，由於有時水分會殘留在不織布中，故可依需要而將不織布乾燥。關於乾燥，必須使接觸於乾燥用加熱物之不織布表面之纖維因乾燥之熱而接著且並不會使伸縮性降低，故只要在能維持伸縮性之範圍，即可利用慣用之方法。雖可使用例如於不織布之乾燥所使用之如滾筒烘乾機或拉幅機(tentering machine)等大型乾燥設備，但因殘留之水分係微量，且常為藉由較輕度之乾燥手段即可乾燥之程度，故以遠紅外線照射、微波照射、電子束照射等非接觸法，或吹熱風、或使不織布通過熱風之方法等為較理想。
如此進行所得到之不織布，在其製造步驟中係被水浸濕，再暴露於高溫水蒸氣下。換言之，本發明之不織布係由於不織布本身受到所謂與洗滌同樣之處理，故紡織油劑等附著於纖維上之附著物會被洗淨。因此，本發明之不織布係衛生且顯示出高撥水性。
(實施例)
以下，經由實施例更具體說明本發明，但本發明係並非限定於此等實施例。再者，實施例中之各物性值係依據以下方法進行測定。
(1)聚對酞酸乙二酯樹脂之固有黏度使用將酚與四氯乙烷以等質量混合之溶劑，且將聚對酞酸乙二酯樣品以1g/0.1L之濃度溶解而製成溶液，針對此溶液使用黏度計測定在30℃之溶劑及溶液之流動時間，從下述式(1)計算固有黏度[η ]。
惟，t：溶液之流動時間(秒)t0 ：溶劑之流動時間(秒)C：樣品之濃度(g/L)
(2)捲縮數按照JIS L1015「人造化學短纖維測試方法」(8.12.1)進行評估。
(3)平均曲率半徑使用掃描型電子顯微鏡(SEM)，拍攝將不織布剖面放大100倍之照片。在所拍攝之不織布剖面照片上映照出之纖維中，針對形成1圈以上之螺旋(線圈)之纖維，求出沿著該螺旋畫出圓時之圓之半徑(從線圈軸方向觀察捲縮纖維時之圓之半徑)後，以此作為曲率半徑。再者，當纖維為畫出橢圓形之螺旋時，以橢圓之長徑與短徑之和之1/2作為曲率半徑。惟，為了將捲縮纖維未顯現充分之線圈捲縮之情形、或由於從斜角觀察纖維之螺旋形狀而拍攝成橢圓形之情形加以排除，而僅以橢圓之長徑與短徑之比係進入0.8至1.2之範圍內之橢圓為測定對象。再者，測定係測定關於對任何剖面拍攝之SEM影像，表示為n數＝100之平均值。
(4)網眼按照JIS L1913「一般短纖維不織布測試方法」進行測定。
(5)厚度及密度按照JIS L1913「一般短纖維不織布測試方法」測定厚度，從此值與以(4)之方法所測定之網眼來計算密度。
(6)破裂強度及破裂伸度按照JIS L1913「一般短纖維不織布測試方法」進行測定。再者，破裂強度及破裂伸度係測定關於不織布之送出(MD)方向及垂直送出(CD)方向。
(7)撥水度按照JIS L1092「纖維製品之防水性測試方法」(6.2噴霧測試)進行評估。
(8)曲面滑動應力依據如以下所示之方法進行測定。
首先，將當做測定目標之不織布以使MD方向成為長度方向之方式，切成50mm寬×600mm長之大小後，當做樣品1。接著，如第1圖(1)所示，將樣品1之一端以玻璃紙膠帶2固定於卷芯3(外徑30mm×長度150mm之聚丙烯樹脂製管輥)後，在此樣品1之另一端使用鱷魚夾4(夾寬50mm，使用時在口部內側將0.5mm厚之橡膠片以雙面膠帶固定)，以對於樣品1之全寬予以均勻加重之方式而掛上150g之砝碼5。
將已固定有樣品1之卷芯(管輥)3被拿起並使樣品1及砝碼5呈垂吊之狀態下，以使砝碼5不會大幅搖動之方式使管輥3旋轉5圈，將樣品1捲上來並提起砝碼5(參照第1圖(2))。在此狀態下，以捲附在管輥3上之樣品1之最外圈部分之圓柱狀部分、與未捲附在管輥3上之樣品1之平面部分的接點(亦即，纏繞在管輥3上之樣品1之部分、與因砝碼5之重力而呈垂直狀之樣品1之部分的邊界線)作為基點6，以使此基點6不會移動偏離之方式，緩緩將鱷魚夾4及砝碼5卸下。接著，在從此基點6將管輥繞半圈(180°)之標記點7上，以不致於損傷內層之樣品之方式，將樣品1之最外圈部分以剃刀切斷而設置切口8(參照第2圖)。
測定此樣品1之最外層部分、與在其下(內層)纏繞在管輥3上之內層部分之間的曲面滑動應力。在此測定中，係使用拉力試驗機(島津製作所股份公司製，「Autograph」)。將管輥3固定於設置在拉力試驗機之固定側楔子(chock)台座上之型架(jig)9(參照第3圖)，並將樣品1之端部(安裝有鱷魚夾4之端部)以荷重元(load cell)側之楔子10夾住再以拉張速度200mm/分鐘來拉扯，以在切口8上樣品1脫落(分離)時之測定值(拉張強度)作為曲面滑動應力。再者，當曲面滑動應力過度強大到超過破裂強度之程度而在樣品脫落前即破裂之情形，係記載為「破裂」。
(9)50%伸長恢復率按照JIS L1096「一般紡織品測試方法」進行測定。惟，在本發明之評估中，一律以在伸度50%之恢復率作為恢復率，且在伸長50%後再恢復至原來位置後，係無等待時間即進入下個動作。再者，測定係針對不織布之送出(MD)方向與垂直送出(CD)方向而進行。
(10)伸張應力及恢復應力在上述(9)之伸長回復率測定之最初伸長過程中，以伸長25%時之伸長應力作為伸張應力(X)，且以在伸長50%後之恢復過程中恢復至25%伸度之恢復應力作為恢復應力(Y)。由測定結果計算Y/X。再者，測定係針對不織布之送出(MD)方向與垂直送出(CD)方向而進行。
(11)纖維彎曲率及其一致性拍攝不織布剖面之電子顯微鏡照片(倍率×100倍)，在所拍攝之纖維所映照出之部分上，在厚度方向上，三等分成表層、內層、裡層之3個區域，且在各層中心附近，以使長邊方向為2mm以上且包含可測定之纖維片500根以上之方式，來設定測定區域。關於此等區域，測定其纖維一端與另一端之端部間距離(最短距離)，並且測定該纖維之纖維長度(照片上之纖維長度)。換言之，當纖維之端部露出於不織布表面上時，直接以該端部作為用於測定端部間距離之端部；當端部埋沒於不織布內部時，以埋沒於不織布內部之邊界部分(照片上之端部)作為用於測定端部間距離之端部。此時，在所拍攝之纖維中，無法確認在100 μm以上之範圍是否皆呈連續之纖維影像，係排除在測定對象以外。而且，從相對於端部間距離(L1)之該纖維之纖維長度(L2)的比(L2/L1)來計算纖維彎曲率。再者，纖維彎曲率之測定係計算出厚度方向上三等分之表層、內層、裡層之每層平均值。並且，從各層之最大值與最小值之比率來計算纖維彎曲率在厚度方向上之一致性。
第4圖中，表示關於所攝影之纖維之測定方法的示意圖。第4圖(a)係表示一端露出於表面上且另一端埋沒於不織布內部之纖維，就此纖維之情形而言，端部間距離L1係成為從纖維之端部至埋沒於不織布內部之邊界部分的距離。另一方面，纖維長度L2係將能觀察之纖維部分(從纖維之端部至埋沒於不織布內部的部分)之纖維在照片上拉長成二次元之長度。
第4圖(b)係表示兩端部埋沒於不織布內部之纖維，就此纖維之情形而言，端部間距離L1係成為露出於不織布表面上之部分中之兩端部(照片上之兩端部)之距離。另一方面，纖維長度L2係將露出於不織布表面上之部分之纖維在照片上拉長成二次元之長度。
(12)纖維表面之環(或線圈)狀纖維之比例拍攝不織布表面上電子顯微鏡照片(倍率×100倍)，計算出在所拍攝之纖維表面之每1cm2 上，於不織布表面上所形成之纖維環(旋轉1圈以上成環狀之纖維)或線圈形狀之纖維根數。換言之，僅將以明顯之單一纖維形成連續環之纖維予以計測作為環狀纖維。在任5處進行此種計測，且求其平均值至小數點以下四捨五入，以做為環狀纖維之比率。
(實施例1)
作為潛在捲縮性纖維，係準備由固有黏度0.65之聚對酞酸乙二酯樹脂(A成分)、與將間酞酸20莫耳%及二乙二醇5莫耳%予以共聚合而成之改質聚對酞酸乙二酯樹脂(B成分)所構成的並排型複合人造短纖維(Kuraray股份公司製，「PN－780」，1.7dtex×51mm長，機械捲縮數12個/25mm，以130℃熱處理1分鐘後之捲縮數62個/25mm)。使用100質量%之上述並排型複合人造短纖維，依梳理法製成網眼32.1g/m2 之梳理網(carded wave)。
使此梳理網在輸送網帶上移動，且使其以直徑2mm ψ、2mm間距來通過開有千鳥格狀孔(圓形狀)之多孔板鼓輪之間，從此多孔板鼓輪之內部朝向網及輸送網帶以0.8MPa將水流呈噴霧狀噴出，纖維間實際上不產生交纏，而僅以些微移動之程度浸濕纖維。
將此梳理網轉送至裝備有30篩目、寬度500mm之樹脂製循環輸送帶的帶式輸送機。此時，以不阻礙在下一個水蒸氣處理步驟中之收縮的方式，使網過量供給至200%程度。再者，在此帶式輸送機之輸送帶上部係裝備有相同輸送帶，且各自以相同速度朝同方向旋轉，並使用此等兩輸送帶之間隔為可隨意調整的帶式輸送機。
接著，將梳理網送往帶式輸送機所裝備之水蒸氣噴射裝置中，從此水蒸氣噴射裝置中將0.4MPa之水蒸氣相對於梳理網呈垂直噴出而施行水蒸氣處理，使潛在捲縮纖維之線圈狀捲縮顯現，同時得到使纖維交纏之不織布。此水蒸氣噴射裝置，係在一側之輸送機內將噴嘴設置成隔著輸送帶將水蒸氣朝向網噴灑，而在另一側之輸送機設置有抽吸裝置。然而，此抽吸係不使其運轉。再者，使用水蒸氣噴射噴嘴之孔徑為0.3mm且使此噴嘴沿著輸送機寬度方向以2mm間距排成一列的裝置。加工速度係10m/分鐘，噴嘴與抽吸側之輸送帶的距離係10mm。
所得到之不織布係網眼為75.5g/m2 。此不織布係在MD方向及CD方向之任一方向上皆大幅伸縮，且在不弄破之程度內用手輕輕拉長後，若解除應力則立即恢復原來之形狀。結果如表1所示。將此不織布以使MD方向成為長度方向之方式，以5cm寬在長度方向上撕開後，再捲緊成輥狀而得到本發明之伸縮自黏性繃帶。將此繃帶纏繞在手指上約3圈左右後，進行強力拉扯，結果輕易破裂，且破裂部分係原本已強力固定於纏繞在手指之不織布上。
將所得到之不織布表面以電子顯微鏡(100倍)拍攝之結果表示於第5圖。並且，將厚度方向之剖面以電子顯微鏡(100倍)拍攝之結果表示於第6圖。從第5圖及第6圖之結果可知，在實施例1所得到之不織布中，各纖維在厚度方向上係一致捲縮成類似線圈狀，同時可觀察到相對於不織布之面方向係定向於略平行。所得到之不織布之評估結果係示於表1至3。
(實施例2)
除了將使實施例1所使用之梳理網與實施例1同樣地通過多孔板鼓輪與網帶之間時所噴出的水流噴霧的水壓改為1.2MPa以外，係以與實施例1同樣之方法得到不織布。所得到之不織布係網眼為68.3g/m2 ，此不織布也在MD方向及CD方向上大幅伸縮，且在不弄破之程度內用手拉長後，若解除應力則立即恢復原來之形狀。結果如表1所示。將此不織布以5cm寬在長度方向上撕開後，再捲緊成輥狀，而得到本發明之繃帶。將此繃帶在手指上捲約3圈左右，再進行強力拉扯後，結果破裂，而破裂部分係可固定於纏繞在手指之不織布上。
以電子顯微鏡觀察所得到之不織布後，結果發現在實施例2中所得到之不織布也相同地，各纖維在厚度方向上係一致捲縮成類似線圈狀，同時可觀察到相對於不織布之面方向係定向於略平行。所得到之不織布之評估結果如表1至3所示。
(實施例3)
將實施例1所使用之並排型複合人造短纖維95質量%、與聚對酞酸二乙酯纖維(1.6dtex×51mm長、機械捲縮數15個/25mm)5質量%予以混棉，依梳理法製成網眼34.3g/m2 之梳理網。將此網轉送至帶式輸送機時，除了使其過量供給至120%程度以外，係以與實施例1同樣方法進行加工，因而得到不織布。
所得到之不織布係經由收縮而使網眼增加至62.7g/m2 ，且在MD方向及CD方向上大幅伸縮，且在不弄破之程度內用手拉長後，若解除應力則立即恢復原來之形狀。結果如表1所示。將此不織布以5cm寬在長度方向上撕開後，再捲緊成輥狀而得到本發明之伸縮自黏性繃帶。將此繃帶在手指上捲約3圈左右，再進行強力拉扯後，結果破裂，而破裂部分係原本已固定於纏繞在手指之不織布上。
以電子顯微鏡觀察所得到之不織布後，結果發現實施例3所得到之不織布也相同地，各纖維在厚度方向上係一致捲縮成類似線圈狀，同時可觀察到相對於不織布之面方向係定向於略平行。所得到之不織布之評估結果係如表1至3所示。
(實施例4)
潛在捲縮性纖維係使用100質量%的由固有黏度0.65之聚對酞酸乙二酯樹脂(A成分)、與將間酞酸30莫耳%及二乙二醇7莫耳%共聚合而成之改質聚對酞酸乙二酯樹脂(B成分)所構成的並排型複合人造短纖維(1.7dtex×51mm長、機械捲縮數12個/25mm，以130℃熱處理1分鐘後之捲縮數74個/25mm)，並與實施例1同樣地製作網眼38.3g/m2 之梳理網。將此網以與實施例1同樣之方法進行加工而得到不織布。
所得到之不織布係網眼為108.0g/m2 ，此不織布係在MD方向及CD方向之任一方向上皆大幅伸縮，且在不弄破之程度內用手拉長後，若解除應力則立即恢復原來之形狀。結果如表1所示。將此不織布以5cm寬在長度方向上撕開後，再捲緊成輥狀而得到本發明之伸縮自黏性繃帶。將此繃帶在手指上捲約3圈左右再強力拉扯後，結果網眼高之部分雖為高強度，但立即破裂，而破裂部分係原本已固定於纏繞在手指之不織布上。
以電子顯微鏡觀察所得到之不織布後，結果發現在實施例4中所得到之不織布也相同地，各纖維在厚度方向上係一致捲縮成類似線圈狀，同時可觀察到相對於不織布之面方向係定向於略平行。所得到之不織布之評估結果係如表1至3所示。
(實施例5)
潛在捲縮性纖維係使用100質量%的由固有黏度0.65之聚對酞酸乙二酯樹脂(A成分)、與將間酞酸15莫耳%共聚合而成之改質聚對酞酸乙二酯樹脂(B成分)所構成的並排型複合人造短纖維(1.7dtex×51mm長、機械捲縮數12個/25mm，以130℃熱處理1分鐘後之捲縮數48個/25mm)，並與實施例1同樣地製作網眼33.4g/m2 之梳理網。將此網以與實施例1同樣之方法進行加工而得到不織布。
所得到之不織布係網眼為58.1g/m2 。此不織布係在MD方向及CD方向之任一方向上皆大幅伸縮，且在不弄破之程度內用手拉長後，若解除應力則立即恢復原來之形狀。結果如表1所示。將此不織布以5cm寬在長度方向上撕開後，再捲緊成輥狀而得到本發明之伸縮自黏性繃帶。將此繃帶在手指上捲約3圈左右，再進行強力拉扯後，結果破裂，而破裂部分係原本已固定於纏繞在手指之不織布上。
以電子顯微鏡觀察所得到之不織布後，結果發現在實施例5中所得到之不織布也相同地，各纖維在厚度方向上係一致捲縮成類似線圈狀，同時可觀察到相對於不織布之面方向係定向於略平行。所得到之不織布之評估結果如表1至3所示。
(實施例6)
除了使用100質量%之實施例1所使用之並排型複合人造短纖維，且依梳理法製成網眼18.3g/m2 之梳理網以外，其餘係與實施例1同樣地進行而得到不織布。所得到之不織布係網眼為40.2g/m2 。此不織布係在MD方向及CD方向之任一方向上皆大幅伸縮，且在不弄破之程度內用手拉長後，若解除應力則立即恢復原來之形狀。結果如表1所示。將此不織布以5cm寬在長度方向上撕開後，再捲緊成輥狀而得到本發明之伸縮自黏性繃帶。將此繃帶在手指上捲約3圈左右，再進行強力拉扯後，結果破裂，而破裂部分係原本已固定於纏繞在手指之不織布上。
以電子顯微鏡觀察所得到之不織布後，結果發現實施例6中所得到之不織布也相同地，各纖維在厚度方向上係一致捲縮成類似線圈狀，同時可觀察到相對於不織布之面方向係定向於略平行。所得到之不織布之評估結果如表1至3所示。
(實施例7)
除了使用100質量%之實施例1所使用之並排型複合人造短纖維，且依梳理法製成網眼76.8g/m2 之梳理網以外，其餘係與實施例1同樣地進行而得到不織布。所得到之不織布係網眼為150.3g/m2 。此不織布係在MD方向及CD方向之任一方向上皆大幅伸縮，且在不弄破之程度內用手拉長後，若解除應力則立即恢復原來之形狀。結果如表1所示。將此不織布以5cm寬在長度方向上撕開後，再捲緊成輥狀而得到本發明之伸縮自黏性繃帶。將此繃帶在手指上捲約3圈左右，再進行強力拉扯後，結果破裂，而破裂部分係原本已固定於纏繞在手指之不織布上。
以電子顯微鏡觀察所得到之不織布後，結果發現實施例7中所得到之不織布也相同地，各纖維在厚度方向上係一致捲縮成類似線圈狀，同時可觀察到相對於不織布之面方向係定向於略平行。所得到之不織布之評估結果如表1至3所示。
(實施例8)
除了將水蒸氣噴射壓改為1.2MPa以外，其餘係與實施例1同樣地進行而得到不織布。所得到之不織布係網眼為79.3g/m2 。此不織布係在MD方向及CD方向之任一方向上皆大幅伸縮，且在不弄破之程度內用手拉長後，若解除應力則立即恢復原來之形狀。結果如表1所示。將此不織布以5cm寬在長度方向上撕開後，再捲緊成輥狀而得到本發明之伸縮自黏性繃帶。將此繃帶在手指上捲約3圈左右，再進行強力拉扯後，結果破裂，而破裂部分係原本已固定於纏繞在手指之不織布上。
以電子顯微鏡觀察所得到之不織布後，結果發現實施例8中所得到之不織布也相同地，各纖維在厚度方向上係一致捲縮成類似線圈狀，同時可觀察到相對於不織布之面方向係定向於略平行。所得到之不織布之評估結果如表1至3所示。
(比較例1)
除了使用由聚對酞酸乙二酯纖維(1.6dtex×51mm長、機械捲縮數15個/25mm)100質量%所構成的網眼為32.3g/m2 的梳理網以外，其餘係欲與實施例1同樣地進行而得到不織布，但即使暴露於水蒸氣中，也無法使纖維之收縮顯現，幾乎皆仍維持網之狀態，而無法得到能以單體輕易搬運之不織布。
(比較例2)
將實施例1所用之梳理網，使用孔徑ψ 0.1mm之噴嘴，在水壓第一段2.9MPa、第二段3.9MPa之條件(一般之水刺纏結之條件)下將單面進行水刺纏結處理後，將此網在130℃之熱風乾燥機內進行熱處理，使其顯現捲縮而得到不織布，然而，所得到之不織布係雖具有伸縮性，但恢復應力明顯為低。將此不織布以5cm寬在長度方向上撕開後，再捲緊成輥狀而得到繃帶。將此繃帶在手指上捲約3圈左右，再進行強力拉扯後，結果雖破裂，但強度高而難以破裂。並且，破裂部分係未固定於纏繞在手指之不織布上。
以電子顯微鏡觀察所得到之不織布後，結果發現比較例2中所得到之不織布係由於以熱風進行熱處理，故可觀察到各纖維在厚度方向之中央區域中，線圈狀捲縮之顯現程度低，且在厚度方向上之纖維捲縮程度也不均勻。並且，也可觀察到大量纖維相對於面方向係定向於垂直。所得到之不織布之評估結果如表1至3所示。
(比較例3)
將實施例1所用之梳理網，使用孔徑ψ 0.1mm之噴嘴，在水壓第一段2.9MPa、第二段3.9MPa之條件(一般之水刺纏結之條件)下將單面進行水刺纏結處理後，將此網與實施例1同樣地，以不阻礙下一個水蒸氣處理步驟中之收縮的方式，一邊使其過量供給一邊送往帶式輸送機所裝備之水蒸氣噴射裝置中，從此裝置中將0.4MPa之水蒸氣相對於梳理網呈垂直噴出而施行水蒸氣處理，使潛在捲縮纖維之線圈狀捲縮顯現且同時得到使纖維交纏之不織布。再者，使水蒸氣噴射噴嘴、加工速度、噴嘴與抽吸側之輸送帶的距離皆與實施例1成為同樣條件。將所得到之不織布以5cm寬在長度方向上撕開後，再捲緊成輥狀而得到繃帶。將此繃帶在手指上捲約3圈左右，再進行強力拉扯後，結果雖破裂，但強度高而難以破裂。並且，破裂部分係未固定於纏繞在手指之不織布上，而且捲在手指上之繃帶係立即鬆脫。
以電子顯微鏡(100倍)拍攝所得到之不織布之厚度方向之剖面的結果係如第7圖所示。從第7圖之結果可知，在比較例3所得到之不織布中，觀察到各纖維在厚度方向上係一致捲縮成類似線圈狀。然而，由於在一般之水刺纏結之條件下互相纏繞，故觀察到大量纖維相對於面方向係定向於垂直。所得到之不織布之評估結果如表1至3所示。
(比較例4)
除了使用100質量%的由固有黏度0.65之聚對酞酸乙二酯樹脂(A成分)、與將間酞酸10莫耳%共聚合而成之改質聚對酞酸乙二酯樹脂(B成分)所構成的並排型複合人造短纖維(1.7dtex×51mm長、機械捲縮數12個/25mm，以130℃熱處理1分鐘後之捲縮數26個/25mm)作為潛在捲縮性纖維，並製成網眼31.5g/m2 之梳理網以外，其餘係與實施例1同樣地進行而得到不織布。
所得到之不織布係網眼為42.2g/m2 。所得到之不織布係即使是在用手觸摸之感觸上，伸長回復性亦明顯為低。將所得到之不織布以5cm寬在長度方向上撕開後，再捲緊成輥狀而得到本發明之伸縮自黏性繃帶。將此繃帶在手指上捲約3圈左右，再進行強力拉扯後，結果破裂，但破裂部分係雖然一時固定於纏繞在手指之不織布上，可是稍微活動手則立即鬆脫。
以電子顯微鏡觀察所得到之不織布後，結果發現在比較例4所得到之不織布中，各纖維在厚度方向上係一致捲縮，同時可觀察到相對於不織布之面方向係定向於略平行。然而，可觀察到線圈狀捲縮之程度小且捲縮半徑大。所得到之不織布之評估結果如表1至3所示。
(參考例)
準備市售之自黏性繃帶(Johnson & Johnson公司製，「BANDAID」(註冊商標)簡單繃帶<伸長型>5cm寬)，關於伸縮性及自黏性係以與本發明同樣之方法進行測定。此繃帶係為了顯現伸縮性而具有凹凸形狀，並且為了顯現自黏性，而在表面上塗布非天然橡膠系成分之黏著劑。再者，在測定時，以繃帶之長度方向作為送出(MD)方向。結果如表1所示。測定結果，此繃帶之50%伸長恢復率係高達99%，此外，曲面滑動應力也具有達「破裂」之大值。然而，實際上在將纏繞繃帶後殘留之部分撕除時，無法輕易撕除。此外，因所塗布之黏著劑之影響而使表面殘留黏性，且在穿衣服時周圍之塵埃會附著於表面。
從表1至3之結果得知，本發明之伸縮自黏性繃帶除了伸縮性、手撕裂性優良，同時亦與以往使用黏著劑之繃帶具有同等之自黏性。
(比較例5)
將實施例1所使用之梳理網在130℃之熱風乾燥機內進行熱處理3分鐘，使線圈狀捲縮顯現。以此方法使捲縮顯現之不織布係若觀察表面，則纖維密度高之部分與低之部分會出現海島狀之質地紋路。再者，此質地紋路，係與在實施例中使用多孔板鼓輪而形成之密度梯度不同，高密度部分或低密度部分具有大約直徑10mm ψ以上之大小，此等之部分為不規則分布，而外觀相當不良。將此不織布與實施例1同樣地纏繞在手指上約3圈左右後，進行強力拉扯後，結果幾乎皆未伸長即破裂。雖然不織布係原本已固定在破裂面上，但固定力與緊縛感皆微弱，若緩緩活動手指，則不只幾乎要從手指脫落，且所固定之部分也會剝落。
可推定此種現象係因下述原因而產生：由於使用熱傳導性低且自由度高之熱風使捲縮顯現在纖維上，故在捲縮時纖維間會緊緊互相纏繞，而一邊集合一邊捲縮，另一方面，開始捲縮前纖維互相纏繞為弱之部分，會藉由互相纏繞為強之部分之纖維間因捲縮而被拉扯向相反側之力量，因而分離，而產生上述現象。
相對於此，如實施例，若使用高溫水蒸氣，則不織布會一邊經由高溫水蒸氣而被壓制並被固定，同時一邊收縮。並且，由於高溫水蒸氣相較於熱風，係具有較高之熱傳導率，故能推斷為纖維一邊被固定同時亦顯現充分收縮，且相較於熱風為更均勻地收縮，而能抑制產生如使用熱風時會產生明確之質地紋路之情形。
(產業上之利用可能性)
如此，本發明之不織布係由於除了具有伸縮性以外，同時亦可用手輕易撕開，故適合做為要求柔軟性與撕裂性之各種包紮帶類等。本發明之不織布係尤其由於除了具有透氣性以外，同時不含有黏著劑即具有自黏性，故適合用於接觸人體之用途，例如，在醫療和運動領域中所使用之繃帶和護帶等包紮帶類。
1．．．樣品
2．．．玻璃紙膠帶
3．．．卷芯(管輥)
4．．．鱷魚夾
5．．．砝碼
6．．．基點
7．．．標記點
8．．．切口
9．．．型架
10．．．荷重元側之楔子
L1．．．端部間距離
L2．．．纖維長度
第1圖(1)及(2)係表示調製用於測定本發明中之曲面滑動應力之樣品的方法的示意圖。
第2圖係表示用於測定本發明中之曲面滑動應力之樣品的示意剖面圖。
第3圖係表示本發明中之曲面滑動應力之測定方法的示意圖。
第4圖(a)及(b)係表示本發明中之纖維彎曲率之測定方法的示意圖。
第5圖係在實施例1中所得到之不織布表面的電子顯微鏡照片(100倍)。
第6圖係在實施例1中所得到之不織布中之厚度方向剖面的電子顯微鏡照片(100倍)。
第7圖係在比較例3中所得到之不織布中之厚度方向剖面的電子顯微鏡照片(100倍)。
1．．．樣品
2．．．玻璃紙膠帶
3．．．卷芯(管輥)
4．．．鱷魚夾
5．．．砝碼

Claims (12)

  1. 一種不織布，其係含有由熱收縮率不同之複數樹脂形成相結構之複合纖維的不織布，依據含有下述步驟之製造方法而得之不織布中，前述複合纖維相對於面方向係定向於略平行，且以平均曲率半徑20至200μm之曲度在厚度方向大致均勻地捲縮，將含有由熱收縮率不同之複數樹脂形成相結構之複合纖維的纖維予以網狀化之步驟；以及將纖維網以高溫水蒸氣進行加熱而捲縮成平均曲率半徑20至200μm之步驟。
  2. 如申請專利範圍第1項之不織布，其中，構成複合纖維之樹脂之軟化點或熔點在100℃以上，且露出於複合纖維表面上之樹脂係非濕熱接著性樹脂。
  3. 如申請專利範圍第1項或第2項之不織布，其中，實質上不含有黏著劑，且各纖維實質上未熔著。
  4. 如申請專利範圍第1項或第2項之不織布，其中，複合纖維係由聚芳酸伸烷基酯(polyalkylene arylate)系樹脂與改質聚芳酸伸烷基酯系樹脂所構成，且為並排型或偏芯芯鞘型結構。
  5. 如申請專利範圍第1項或第2項之不織布，其中，複合纖維之比例係在80質量%以上。
  6. 如申請專利範圍第1項或第2項之不織布，其中，在面方向上，週期性地交互形成有多個低密度部與多個高密度部。
  7. 如申請專利範圍第1項或第2項中任一項之不織布，其中，在至少一方向上，破裂強度為5至30N/50mm，破裂伸度在50%以上，伸長50%後之恢復率在80%以上，且曲面滑動應力在0.5N/50mm以上。
  8. 如申請專利範圍第1項或第2項之不織布，其中，在厚度方向之剖面上，厚度方向三等分之各個區域纖維彎曲率係任一者皆在1.3以上，且相對於各區域中之纖維彎曲率的最大值，其最小值的比例在75%以上。
  9. 如申請專利範圍第1項或第2項之不織布，其係包紮帶狀或帶狀，且長度方向之破裂強度係相對於寬度方向之破裂強度為1.5至50倍。
  10. 如申請專利範圍第1項或第2項之不織布，其係選自繃帶及護帶之包紮帶類。
  11. 一種製造如申請專利範圍第1項至第10項中任一項之不織布之製造方法，其包含下述步驟：將含有由熱收縮率不同之複數樹脂形成相結構之複合纖維的纖維予以網狀化之步驟；將纖維網進行加熱而捲縮之步驟。
  12. 如申請專利範圍第11項之製造方法，其中，在經過將纖維網之一部分纖維予以輕度地互相纏繞之步驟後，再以高溫水蒸氣進行處理而使纖維捲縮。
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