UA126427C2 - Високоміцна гарячекатана сталь, яка характеризується чудовою зчіплюваністю окалини, і спосіб її виготовлення - Google Patents
Високоміцна гарячекатана сталь, яка характеризується чудовою зчіплюваністю окалини, і спосіб її виготовлення Download PDFInfo
- Publication number
- UA126427C2 UA126427C2 UAA202102168A UAA202102168A UA126427C2 UA 126427 C2 UA126427 C2 UA 126427C2 UA A202102168 A UAA202102168 A UA A202102168A UA A202102168 A UAA202102168 A UA A202102168A UA 126427 C2 UA126427 C2 UA 126427C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- hot
- rolled steel
- steel product
- rolling
- composition
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 86
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 86
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 26
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000011019 hematite Substances 0.000 claims abstract description 8
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 25
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 25
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 21
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 16
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 10
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 9
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 6
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 3
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 claims description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims 2
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 claims 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 9
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 238000002310 reflectometry Methods 0.000 description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 4
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 4
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000001464 adherent effect Effects 0.000 description 1
- 239000002390 adhesive tape Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 229910052840 fayalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C47/00—Winding-up, coiling or winding-off metal wire, metal band or other flexible metal material characterised by features relevant to metal processing only
- B21C47/02—Winding-up or coiling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Гарячекатаний сталевий продукт, до складу якого входять, в масових процентах: 0,06≤C≤0,18, 0,01≤Ni≤0,6, 0,001≤Cu≤2, 0,001≤Cr≤2, 0,001≤Si≤0,8, N≤0,008, P≤0,03, S≤0,03, 0,001≤Mo≤0,5, 0,001≤Nb≤0,1, 0,001≤V≤0,5, 0,001≤Ti≤0,1 і один або кілька наступних необов'язкових елементів: 0,2≤Mn≤2, 0,005≤Al≤0,1, 0≤В≤0,003, 0≤Cа≤0,01, 0≤Mg≤0,010, при цьому решта композиції складається із заліза і неминучих домішок, які з'являються в результаті обробки; такий продукт має шар третинної окалини, яка містить, в частках об’єму сумарно щонайменше 50 % магнетиту і фериту, причому ферит становить щонайменше 25 %, до 50 % вюститу і до 10 % гематиту, причому такий шар окалини має товщину від 5 до 40 мкм.
Description
Винахід стосується гарячекатаного продукту з чудовою зчіплюваністю окалини, який є придатним для використання у виготовленні великогабаритних промислових машин, таких як-от крани, вантажівки та інші землерийні машини. Зокрема, в цьому винаході пропонується чудова зчіплюваність окалини, яка має корозійну стійкість, і спосіб її одержання.
Гарячекатану сталь використовують у виготовленні сталевих елементів для будівництва і важкого машинобудування, як-от наприклад, деталей кранів, вантажівок і землерийних машин.
Однак в останні роки, з огляду на посилення уваги до вуглецевого сліду з точки зору охорони довкілля, а також підвищення жорсткості робочих умов, є потреба в тому, щоб вказане машинне обладнання, таке як-от крани і вантажівки, ефективно працювало відповідно до промислових стандартів і в той же час було стійким до жорстких робочих умов, особливо за показниками корозійної стійкості, внаслідок цього є обов'язковою розробка сталі, яка має корозійну стійкість і прийнятні механічні властивості.
Для розробки сталевого продукту, що має адекватну корозійну стійкість, яка може зберігатися в жорстких робочих умовах при одночасному додержанні промислових стандартів, були здійснені інтенсивні дослідження і зусилля з розробки.
З урахуванням вищесказаного, була розроблена гарячекатана сталь, що має третинну окалини, в якій пропонується хороший баланс між механічними властивостями і застосовністю в жорстких промислових умовах при одночасному додержанні суворих екологічних норм. Така третинна окалина утворюється в ході обробки на стані гарячої прокатки, після грубої обробки, одразу після видалення вторинної окалини. Окалина, що утворюється при нагріванні сталі у нагрівальній печі до температури прокатки, відома як первинна окалина.
У документі УР 2014-031537 розкрита гарячекатана сталева пластина, яка містить у мас. 90: від 0,01 до 0,4 95 С; від 0,001 до 2,0 95 5і; від 0,01 до 3,0 95 Мп; 0,05 95 Р або менше; 0,05 95 5 або менше; 0,3 95 АІ або менше; 0,01 95 М або менше, а решта Ре з неминучими домішками, і яка характеризується товщиною окалини, що утворилася на поверхні сталевої пластини, не більше 20 мкм; відношенням довжини контакту сталевої пластини з феритом і магнетитом до довжини контакту з феритом і окалиною у напрямку прокатки не менше 80 95, і середнім діаметром частинок магнетиту не більше 3 мкм; зазначений гарячекатаний продукт характеризується часом витримування при температурі в діапазоні від 400 С до 4507
Зо тривалістю не менше 90 хв, що є надто енергетично інтенсивним, крім того, він містить велику кількість гематиту, що негативно впливає на зчеплення окалини.
У документі УР 2004-346416 розкрита гарячекатана сталева пластина з окалиною, яка володіє відтворюваною і надійно покращеною зчіплюваністю, навіть у випадку, коли сталевий матеріал має особливо високий вміст Мп. Гарячекатана сталева пластина має на поверхні шар окалини, яка містить магнетит, містить не більше 0,3 95 об. МпРегОх і не більше 1,0 95 об. (Бе,
Мп) О і характеризується залишковим напруженням стиснення не більше 400 МПа. Однак присутність МпРег2О.4 послаблює зчеплення окалини навіть при високому вмісті магнетиту.
З урахуванням вищесказаного, в світлі згаданих вище публікацій мета цього винаходу полягає у виготовленні доступних гарячекатаних сталевих продуктів з чудовою зчіплюваністю окалини, які одночасно характеризуються: - підвищеною корозійною стійкістю при наявності менше 20 95 червоного шламу, - зчіплюваністю окалини рівною 60 95 відбивної здатності або більше, - чистотою поверхні, рівною більшою 65 95 за відбивною здатністю.
Переважно, така сталь дуже придатна для формування, зокрема, для прокатки, а також має гарну зварюваність і оброблюваність різанням.
Інша мета винаходу також полягає в тому, щоб зробити доступним спосіб виготовлення зазначених продуктів, сумісних зі звичайними промисловими варіантами застосування, при цьому не надто чутливих до деяких невеликих змін параметрів виготовлення.
Сталь відповідна винаходу являє собою конкретну композицію, яка буде описана детально.
Вуглець представлений в сталі винаходу у кількості від 0,06 9о до 0,18 95. Вуглець присутній для забезпечення певної міцності на розтяг. Однак, коли вміст вуглецю менше 0,06 95, такий вплив наявності в складі є недостатнім. З іншого боку, коли вуглецю більше 0,18 95, погіршується в'язкість базового металу і зона теплового впливу при зварюванні, а також значно знижується зварюваність. З урахуванням вищесказаного, вміст вуглецю обмежується на рівні від 0,06 до 0,18 95.
Нікель присутній в сталі винаходу у кількості від 0,01 95 до 0,6 95. Нікель виконує функцію підвищення в'язкості і зміцнення сталевої підкладки. Однак нікель також відіграє важливу роль у формуванні прилиплої окалини, потрібно мінімум 0,01 95 нікелю для зчеплення окалини; якщо вміст нікелю перевищує 0,6 95, знижується економічна ефективність. Переважні границі вмісту 60 нікелю знаходяться в діапазоні від 0,01 95 до 0,3 95.
Мідь присутня в сталі винаходу у кількості від 0,001 95 до 2 95. Мідь виконує функцію підвищення міцності за рахунок збільшення твердості розчину і твердіння сталевої підкладки.
Мідь впливає на утворення окалини; з урахуванням вищесказаного, для забезпечення мінімальної кількості окалини на поверхні сталі і надання зчеплення окалині потрібно мінімум 0,005 95 міді. Однак, коли вміст міді перевищує 2 95, в ході гарячої обробки спостерігається тенденція до утворення тріщин при нагріванні сталевого бруска або зварюванні. З урахуванням вищесказаного, у разі додавання міді її вміст обмежується 295. Вміст міді переважно представлений кількістю від 0,001 95 до 0,5 95.
Хром присутній в сталі винаходу у кількості від 0,001 95 до 295. Хром виконує функцію підвищення міцності і в'язкості, а також є чудовим стосовно надання властивості високотемпературної міцності. З урахуванням вищесказаного, коли передбачається підвищення міцності сталевого матеріалу, активно додають хром, а конкретно, хром додають переважно у кількості не менше 0,01 95 для досягнення певної характеристики міцності сталевої підкладки на розтяг. Хром є переважним елементом для зчеплення окалини, зокрема, з вюститом, оскільки хром надає закріплювального впливу на вюстит. Однак, коли вміст хрому перевищує 2 95, погіршується зварюваність. З урахуванням вищесказаного, у разі додавання хрому його вміст обмежується на рівні 2 95. В цьому винаході переважна границя вмісту хрому знаходиться в діапазоні від 0,01 95 до 0,3 95.
Кремній присутній в сталі винаходу у кількості від 0,001 95 до 0,8 95. Кремній вводиться до складу як розкиснювальний агент на стадії виготовлення сталі і як елемент для підвищення міцності. Однак, у разі, коли кремнію менше 0,01 95, вплив такої кількості у складі є недостатнім.
З іншого боку, у разі якщо кремнію більше 0,8 95, посилюється утворення фаяліту, який впливає на однорідність окалини. Переважно вміст кремнію може становити від 0,01 95 до 0,5 95, а більш переважно, від 0,01 90 до 0,4 95.
Азот присутній в сталі винаходу у кількості від О 95 до 0,008 95. Азот додають з огляду на те, що він потоншує структуру за рахунок утворення нітридів разом з титаном або подібним йому елементом і в такий спосіб покращує в'язкість базового металу і зону теплового впливу при зварюванні. При додаванні азоту у кількості більше 0,000595 прояв ефекту стоншення структури не забезпечується в достатній мірі, а з іншого боку, при додаванні азоту у кількості більше 0,008 95, збільшується кількість розчиненого азоту, і, отже, погіршується в'язкість базового металу і зона теплового впливу при зварюванні. З урахуванням вищесказаного, переважний вміст азоту обмежується на рівні від 0,0005 до 0,008 9.
Ї сірка, і фосфор є елементами домішок і можуть бути присутніми у кількості до 0,03 об, оскільки вище зазначеної кількості не можуть бути одержані щільний базовий метал і щільне зварене з'єднання. З урахуванням вищесказаного, вміст і фосфору, і сірки обмежується на рівні від 0,03 95 або менше. Однак у разі сірки він переважно вказується рівним 0,0004 95 хх 5 « 0,0025 95, а для фосфору переважні границі знаходяться в діапазоні від О 95 до 0,02 95.
Молібден присутній в сталі винаходу у кількості від 0,001 95 до 0,5 95. Молібден виконує функцію підвищення корозійної стійкості окалини і міцності сталі, до того ж, він покращує зчепленням окалини. При додаванні молібдену у кількості більше 0,5 95 знижується економічна ефективність. З урахуванням вищесказаного, у разі додавання молібдену його вміст обмежується на рівні від 0,001 до 0,3 95.
Ніобій як мікролегуючий елемент підвищує міцність, а крім того, уловлює дифундувальний водень шляхом утворення карбідів, нітридів або карбонітридів, так що він покращує характеристику стійкості до уповільненого руйнування. При додаванні ніобію у кількості менше 0,001 95, такий ефект є недостатнім, а з іншого боку, при додаванні ніобію у кількості більше 0,1 95, погіршується в'язкість зони теплового впливу при зварюванні. З урахуванням вищесказаного, у разі додавання ніобію його вміст обмежується на рівні від 0,001 до 0,1 Об.
Ванадій як мікролегуючий елемент підвищує міцність сталі шляхом уловлювання дифундувального водню в результаті утворення карбідів, нітридів або карбонітридів. При додаванні ванадію у кількості менше 0,001 95 такий ефект є недостатнім, а з іншого боку, при додаванні його у кількості більше 0,5 95, погіршується в'язкість зони теплового впливу при зварюванні. З урахуванням вищесказаного, у разі додавання ванадію його вміст обмежується на рівні від 0,001 до 0,5 95. Переважна границя для ванадію знаходиться в діапазоні від 0,001 95 до 0,3 о.
Титан присутній в сталі винаходу у кількості від 0,001 95 до 0,1 95. Титан наявний у складі з метою утворення нітридів для надання міцності сталі винаходу. Однак при додаванні титану у кількості менше 0,001 95 такий ефект є недостатнім, а з іншого боку, при додаванні його у кількості більше 0,1 95 погіршується в'язкість сталі. З урахуванням вищесказаного, у разі 60 додавання титану його вміст обмежується на рівні від 0,001 до 0,1 9.
Марганець додають до складу для забезпечення певної міцності на розтяг. Однак при додаванні марганцю у кількості менше 0,2 9о такий вплив його наявності є недостатнім. З іншого боку, при додаванні марганцю у кількості більше 2 95 значно погіршується зварюваність. Вміст марганцю відповідно до цього винаходу сприяє утворенню вюститу і його стабілізації в окалині, покращуючи в такий спосіб зчеплення окалини. Однак при вмісті марганцю понад 2 95 утворюється МпЕегОз», який є несприятливим для зчеплення окалини, отже, переважна границя вмісту марганцю у разі винаходу знаходиться в діапазоні від 0,2 95 до 1,8 95, а більш переважно, від 0,5 95 до 1,5 Фо.
Алюміній є необов'язковим елементом для цього винаходу і може бути присутнім у кількості від 0,005 95 до 0,1 956. Алюміній додають в якості розкиснювального агента, до того ж, він впливає на потоншення структури сталі винаходу. Однак, у разі, коли алюмінію менше 0,005 9бо, такий вплив наявності в складі є недостатнім. З іншого боку, якщо алюмінію міститься більше 0,1 95, погіршується чистота і якість поверхні сталі. З урахуванням вищесказаного, вміст алюмінію обмежується на рівні від 0,005 до 0,1 95.
Бор є необов'язковим елементом для сталі винаходу і присутній в сталі у кількості від 0 95 до 0,003 95. Бор виконує функцію підвищення зміцнення. Однак, коли вміст бору перевищує 0,003 95, погіршується в'язкість. З урахуванням вищесказаного, у разі додавання бору його вміст обмежується на рівні 0,003 95 або менше.
Кальцій є необов'язковим елементом і використовується для контролю включень на основі сульфідів. Однак додавання кальцію у кількості більше 0,01 95 спричиняє зниження чистоти. З урахуванням вищесказаного, у разі додавання кальцію його вміст обмежується на рівні 0,01 95 або менше.
Магній є необов'язковим елементом, і використовується для покращення зварюваності сталі і обмежується за кількістю величиною 0,010 95.
Окалина винаходу є третинною окалиною, яка формується на поверхні сталевої смуги при охолодженні після гарячої прокатки, а також в ході згортання в рулон і охолодження після нього до 450 "С і має товщину від 5 до 40 мкм. Окалина містить ферит і магнетит і необов'язково може містити в собі гематит і вюстит. Конкретні функції і значення всіх складових частин пояснюються в цьому документі для осмислення шляхом розуміння цього винаходу.
Зо Спочатку оксидний шар вюститу формується внаслідок великої кількості кисню, доступного після кінцевої прокатки, вюстит утворюється в безпосередній близькості до сталевої підкладки, тоді як шар гематиту утворюється над ним. Однак після згортання в рулон доступ до кисню обмежується, отже, вюстит витрачається і реагує з залізом, утворюючи два різних оксидних шари: - шар магнетиту, диспергованого разом з феритом у безпосередній близькості до сталевої підкладки, і - оксидний шар вюститу, який утворюється безпосередньо над ним.
Шляхом регулювання товщини і складів зазначених окалин можна досягати заданих механічних і експлуатаційних характеристик. Окалина винаходу містить загальну кількість магнетиту і фериту, яка становить більше 50 95 за часткою площі, від 0 95 до 50 95 вюститу і максимум до 10 95 гематиту.
Магнетит і ферит присутні в третинній окалині сукупно у кількості не менше 50 95. У переважному варіанті здійснення сукупні кількості магнетиту і фериту становлять не менше 7095, а вміст магнетиту перевищує 3090. Магнетитний оксидний шар окалини, який утворюється в ході згортання в рулон і охолодженні до температури 450 "С, формується в безпосередній близькості до сталевої підкладки. У зазначеному магнетитному шарі диспергується ферит і внаслідок присутності цих частинок шар магнетиту надає зчеплення окалині. Ферит присутній в третинній окалині винаходу у кількості, яка становить, щонайменше, 2595. Ферит має ОЦК структуру і її твердість, як правило, становить від 75 ВНМ до 95 ВНМ.
Ферит є диспергованим у шарі магнетиту і надає окалині властивість зчеплення. Ферит утворюється в процесі розкладання вюститу на магнетит, оскільки протягом цієї реакції залізо сталевої підкладки реагує з вюститом внаслідок нестачі кисню і утворює магнетит і ферит.
Вюстит може бути присутнім в окалині винаходу у кількості від 0 95 до 50 95. Вюстит є більш м'якою, збагаченою залізом оксидною фазою з формулою Гео. Вюстит володіє ізометричною гексаоктаедричною кристалічною системою з твердістю окалини від 5 до 5,5 за шкалою Мооса, при цьому вюстит є пластичним при високій температурі, тобто, полегшує виконання операцій зварювання і різання, але при більш низькій температурі він є дуже твердим і стабільним, що надає оксидному шару винаходу стійкості до стирання, а також корозійної стійкості. Наявність понад 50 95 вюститу погіршує зчеплення і характеристики корозійної стійкості окалини винаходу.
Гематит може бути присутнім в окалині винаходу у кількості від 0 95 до 10 95. Зазначений компонент, при його наявності, звичайно самий верхній шар окалини. Гематит не припускається в якості компонента цього винаходу, але може з'являтися в силу дії параметрів переробки. Він не робить ніякого впливу до 10 95, але понад 10 95 є несприятливим для зчеплення окалини винаходу.
Сталевий продукт відповідно до винаходу можна одержувати будь-яким придатним способом. Однак переважно використовувати процес, описаний далі в цьому документі.
Розливання напівпродукту можна виконувати в формі злитків або у формі тонких слябів, або тонких смуг, тобто завтовшки в діапазоні приблизно від 220 мм для слябів до декількох десятків міліметрів для тонкої смуги або тонких слябів.
З метою спрощення подальший опис буде фокусуватися на слябах в якості напівпродукту.
Сляб, що має вищеописаний хімічний склад, виготовляється за допомоги безперервного розливання і пропонується для подальшої обробки у відповідності зі способом виготовлення відповідним до винаходу. У цьому способі можна використовувати сляб з високою температурою, яка застосовується в ході безперервного розливання, або можна спочатку охолоджувати його до кімнатної температури, а потім знову нагрівати.
Температура сляба, який піддається гарячій прокатці, переважно знаходиться вище точки
АсзЗ і, щонайменше, вище 1000 "С і має бути нижче 1280 "С. Мається на увазі, що температури, які згадуються в цьому документі, забезпечують досягнення аустенітного діапазону в усіх точках сляба. У разі, якщо температура сляба нижче 1000 "С, на прокатному стані надається надмірне навантаження, а крім того, при прокатці температура сталі може знижуватися до температури перетворення фериту. Отже, для забезпечення того, щоб прокатка перебувала повністю в аустенітній зоні, повторне нагрівання необхідно здійснювати при температурі понад 1000 "С.
Крім того, температура не повинна бути вище 1280 "С, щоб уникнути небажаного зростання аустенітного зерна, що призводить до утворення великого зерна фериту, що зменшує здатність зазначених зерен до рекристалізації в ході гарячої прокатки. Крім того, температура вище 1280 "С підвищує ризик утворення товстих шарів оксидів, які несприятливо впливають при гарячій прокатці.
Кінцева температура прокатки повинна бути вище 800 "С і переважно вище 840 "с.
Зо Необхідно використовувати кінцеву температуру прокатки вище точки 800 "С для забезпечення того, щоб сталь, яку піддають гарячій прокатці, вальцювалася у повністю аустенітній зоні, і температура на виході кінцевої прокатки була досить високою для досягнення належного формування окалини, а також для забезпечення мінімальної товщини окалини, рівної 5 мкм.
Кінцева товщина гарячекатаного сталевого листа після гарячої прокатки складає від 2 до 20 мм.
Потім гарячекатаний сталевий лист, одержаний зазначеним способом, охолоджують зі швидкістю від 2 "С/с до 30 "С/с до температури згортання в рулон, яка дорівнює 650 "С або нижче, для одержання необхідного компонента у вигляді окалини винаходу. Швидкість охолодження не повинна перевищувати 30 "С/с, щоб уникнути погіршення формування окалини як за складом, так і по товщині. Температура згортання в рулон повинна бути нижче 650 "С, оскільки вище зазначеної температури може існувати ризик надмірного утворення збагачених киснем оксидів, що погіршує зчіплюваність окалини, а також є несприятливим для інших механічних властивостей, таких як-от шорсткість і пластичність шару окалини. Бажана температура згортання в рулон гарячекатаного сталевого листа винаходу становить від 550 С до 650 "С, а переважний діапазон швидкості охолодження після гарячої прокатки становить від 2 до 15 "Суб.
Далі гарячекатаному сталевому листу дозволяють охолоджуватися до кімнатної температури зі швидкістю охолодження, яка переважно не перевищує 10 "С/с, для надання певного періоду часу перебування при температурах від 450"С до 55070 з метою уможливлення формування шару магнетиту з диспергованим залізом, який утворюється в результаті перетворення вюститу при обмеженій кількості кисню.
Після цього гарячекатаний сталевий продукт охолоджують зі швидкістю охолодження менше 2 "Сус до кімнатної температури, а швидкість охолодження після згортання в рулон переважно становить від 0,0001 "С/с до 1 "С/с, і більш переважно, швидкість охолодження після згортання в рулон становить від 0,0001 "С/с до 0,5 "С/с. Зазначені низькі швидкості охолодження досягаються шляхом витримування рулонного гарячекатаного сталевого продукту при охолодженні гарячекатаного сталевого продукту в замкненій зоні або під укриттям. Після охолодження гарячекатаного сталевого продукту до кімнатної температури одержують високоміцний сталевий лист з чудовою зчіплюваністю окалини.
Приклади
Наведені результати випробувань, приклади, ілюстративне пояснення прикладів і таблиці, які представлені в цьому документі, є необмежувальними за характером і повинні розглядатися як наведені лише з метою ілюстрації і вони будуть відображати переважні ознаки винаходу і роз'яснювати значення параметрів процесу, обраних авторами винаходу після значних експериментів, а також додатково встановлювати характеристики, які можуть досягатися сталлю винаходу.
Склади сталевих листів випробувальних зразків узагальнені в таблиці 1, при цьому сталеві листи одержані відповідно до параметрів процесу, наведених в таблиці 2, відповідно.
У таблиці З продемонстровані мікрокомпоненти одержаної третинної окалини, а в таблиці 4 показаний результат оцінок споживчих властивостей.
Таблиця 1. Склади сталі включена в цей документ лише для демонстрації того, що пристала окалина може формуватися на різних сталевих композиціях, які одержані при додержанні параметрів процесу, які задаються цим винаходом. Зазначені склади сталі не повинні тлумачитися як вичерпні за своїм характером, оскільки вони наведені лише у вигляді прикладів.
У таблиці 1 відображені сталі зі складами, вираженими у масових відсотках.
Таблиця 1 зе 1Те1еІ51и1 з 11919111 сталі
Зразок ота 0,04310,02310,04810,01710,065І 0,0035 |0,011 0,006510,05610,0055| 0,036 І0,0002
Зразок о ото 0,04210,04110,04310,01910,065І 0,0037 10,007910,007010,073 00072) 006. |0,0003
Зразок овв 0,02710,01510,02810,01610,06210,0020,005210,008110,005110,07210,0051| 0,078 | 0,001
Зразок
А 0,07310,01210,0190,03210,01110,0581 .0,0032 10,016 10,00111 0,03 10,002510,0017 | 0,001
Таблиця 2. Параметри процесу
У таблиці 2 цього документа докладно викладені параметри процесу, втілені стосовно зразків сталі таблиці 1.
Таблиця 2
Мікрокомпоненти присталої окалини
Температура Швидкість Час від Швидкість
З п ратур Кінцева охолодження т завершення | Температура | охолодження Товщина разки овторного температура перед овщина до згортання в після окалини сталі напря Іще) згортанням в (мм) згортання в рулон СС) згортання в (мкм) со) рулон СС/с; рулон (с рулон СС/с
Зразок! | 1250. | 924 2 | 87 | 6 | 39 | 550 2 | 0005 | 85
Зразок2 | 1220 | 846 | 53 | 6 | 35 | 60 | 001 | 83
Зразок3 | 1220 | 846 | 53 | 8 | 33 | 60 | 0006 | 107
У таблиці З показані результати випробувань, проведених відповідно до стандартів, з використанням різних мікроскопів, таких як-от сканувальний електронний мікроскоп, для визначення складу мікрокомпонентів присталої окалини, як відповідної винаходу, так і порівняльної.
Результати наведені у відсотках площі; було виявлено, що всі приклади винаходу містять мікрокомпоненти в заданих границях.
Зразок! | 50 2 | 40 | 9 | 1 ( 9
Зразок4. | 48 | 40 | 12 | 0 1 88
Зо
Таблиця 4. Механічні властивості
У таблиці 4 наведені приклади споживчих властивостей окалини, відповідної винаходу.
Зчеплення окалини і її чистоту перевіряють шляхом випробування з використанням скотчу, при цьому в зазначеному випробуванні чистоту поверхні вимірюють при накладанні стрічки, яка збирає пил і роздроблену окалину, на поверхню. Потім зазначену стрічку поміщають на білий папір і вимірюють відбивну здатність або білизну. Для вимірювання зчеплення липку стрічку накладають на всю довжину зразка, який випробовується на розтяг. Після цього зазначений зразок затискають в машині для випробування на розтяг і розтягують до досягнення подовження 0,295. Потім цю смужку обережно витягують і наклеюють на білий папір, і вимірюють відбивну здатність, як у випадку оцінки чистоти поверхні.
Для оцінки згаданої корозійної стійкості здійснювали випробування при постійній вологості відповідно до стандарту МВМ ЕМ ІБО 6270-2 протягом 500 год. По завершенні вказаного випробування оцінювали процентну частку червоного шламу, присутнього на поверхні, з використанням програми аналізу зображень.
Результати різних механічних випробувань, проведених відповідно до стандартів, представлені далі у вигляді таблиці: разок сталі І . х . . . відбивної здатності) червоного шламу) відбивної здатності)
Зразок2/// | 82 | 77777181 177771717171717117186с21С оо Зразок4.// | 7847777 ЇЇ 8972
Приклади показують, що гарячекатані сталеві листи, відповідні цьому винаходу, демонструють всі задані властивості завдяки їх конкретному складу і мікрокомпонентів третинної окалини винаходу.
Claims (16)
1. Гарячекатаний сталевий продукт, до складу якого входять, в процентах за масою, такі компоненти: 0, Ообхвуглець:х0,18, О,О1хнікельхо,6, 0,001хмідьска2, о о01ххрома2, О,001хкремнійхо, 8, азот:0,008, фосфорг0,03, сірках0,03, 0, 001хмолібденх0,5, 0,001х«ніобійх 0,1, 0,001хванадійхо, 5, 0,001хтитанхо 1, решта - залізо і неминучі домішки; при цьому зазначений продукт має шар третинної окалини, який містить в частках, сумарно щонайменше 50 95 магнетиту і фериту, причому ферит становить щонайменше 25 95, до 50 Фо вюститу і до 10 95 гематиту, причому зазначений шар окалини має товщину від 5 до 40 мкм.
2. Гарячекатаний сталевий продукт за п. 1, склад якого додатково містить один або декілька таких елементів: 0, 2:марганецьх2, 0,005халюмінійхо,1, Оохбор«0,003, ОхкальційхО,01, Охмагнійх0,010.
3. Гарячекатаний сталевий продукт за п. 1 або 2, склад якого містить від 0,01 до 0,5 кремнію.
4. Гарячекатаний сталевий продукт за п. 1 або 2, склад якого містить від 0,1 до 0,3 нікелю.
5. Гарячекатаний сталевий продукт за будь-яким з пп. 1-4, склад якого містить від 0,1 до 0,5 міді.
6. Гарячекатаний сталевий продукт за будь-яким з пп. 1-5, склад якого містить від 0,01 до 0,3 хрому.
7. Гарячекатаний сталевий продукт за будь-яким з пп. 1-6, в якому сумарні кількості магнетиту і фериту становлять 80 95 або більше, а процентний вміст магнетиту перевищує 30 95.
8. Гарячекатаний сталевий продукт за будь-яким з пп. 1-7, в якому вміст вюститу не перевищує
45 95.
9. Гарячекатаний сталевий продукт за будь-яким з пп. 1-8, при цьому зазначений сталевий продукт має процентний вміст червоного шламу, виміряний за стандартом МВМ ЕМ ІЗО 6270-2, рівний не менше 20 95, і характеризується зчіплюваністю окалини не менше 80 95.
10. Гарячекатаний сталевий продукт за п. 9, який має процентний вміст червоного шламу, виміряний за стандартом МВМ ЕМ ІБО 6270-2, не більше 15 95, і характеризується чистотою окалини, яка перевищує 80 95.
11. Спосіб одержання гарячекатаного сталевого продукту, який включає такі послідовні стадії, на яких: одержують напівпродукт зі сталі зі складом за будь-яким з пп. 1-6; нагрівають зазначений напівпродукт до температури від 1000 до 1280 С; вальцюють зазначений напівпродукт повністю в аустенітному діапазоні, в якому кінцева температура гарячої прокатки становить не менше 800 "С, для одержання гарячекатаного сталевого листа завтовшки від 2 до 20 мм; охолоджують гарячекатаний сталевий лист зі швидкістю від 2 до 30 "С/с до температури згортання в рулон, яка не перевищує 650 "С, і згортають в рулон зазначений гарячекатаний лист; охолоджують зазначений гарячекатаний лист до кімнатної температури зі швидкістю менше 2 "Сус для одержання гарячекатаного сталевого продукту.
12. Спосіб за п. 11, в якому температура згортання в рулон становить від 550 до 650 "С.
13. Спосіб за п. 11 або 12, в якому кінцева температура прокатки становить вище 840 "С.
14. Спосіб за будь-яким з пп. 12 або 13, в якому швидкість охолодження після гарячої прокатки становить від 2 до 15 "С/с.
15. Спосіб за п. 14, в якому швидкість охолодження після згортання в рулон становить від 0,0001 до 1 "С/с.
16. Спосіб за п. 15, в якому швидкість охолодження після згортання в рулон становить від 0,0001 до 0,5 "С/с.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/IB2018/057384 WO2020065372A1 (en) | 2018-09-25 | 2018-09-25 | High strength hot rolled steel having excellent scale adhesivness and a method of manufacturing the same |
PCT/IB2019/058125 WO2020065549A1 (en) | 2018-09-25 | 2019-09-25 | High strength hot rolled steel having excellent scale adhesivness and a method of manufacturing the same |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA126427C2 true UA126427C2 (uk) | 2022-09-28 |
Family
ID=63915323
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAA202102168A UA126427C2 (uk) | 2018-09-25 | 2019-09-25 | Високоміцна гарячекатана сталь, яка характеризується чудовою зчіплюваністю окалини, і спосіб її виготовлення |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20210348245A1 (uk) |
EP (1) | EP3856945A1 (uk) |
JP (1) | JP7395595B2 (uk) |
KR (1) | KR102560819B1 (uk) |
CN (1) | CN112739841B (uk) |
BR (1) | BR112021005556A2 (uk) |
CA (1) | CA3111119C (uk) |
MA (1) | MA53715A (uk) |
MX (1) | MX2021003376A (uk) |
UA (1) | UA126427C2 (uk) |
WO (2) | WO2020065372A1 (uk) |
ZA (1) | ZA202101275B (uk) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102020206298A1 (de) | 2020-05-19 | 2021-11-25 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung |
CN112853218B (zh) * | 2021-01-08 | 2022-03-01 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种高速动车转向架用钢及其制造方法 |
CN112853217B (zh) * | 2021-01-08 | 2022-03-01 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种高速动车转向架用钢及其冶炼方法 |
Family Cites Families (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3238217B2 (ja) * | 1991-11-18 | 2001-12-10 | 新日本製鐵株式会社 | スケール密着性がよく、ヤング率の高い構造用厚鋼板及びその製造法 |
JP3212436B2 (ja) * | 1994-01-17 | 2001-09-25 | 新日本製鐵株式会社 | 構造用厚鋼板の製造法 |
JP3445998B2 (ja) * | 1996-11-26 | 2003-09-16 | Jfeスチール株式会社 | レーザ切断性に優れた熱間圧延鋼板およびその製造方法 |
JPH1119702A (ja) * | 1997-05-08 | 1999-01-26 | Nkk Corp | タイトスケール鋼板およびその製造方法 |
JPH1177115A (ja) * | 1997-06-16 | 1999-03-23 | Kawasaki Steel Corp | タイトスケール鋼管およびその製造方法 |
JP3941173B2 (ja) * | 1997-07-25 | 2007-07-04 | 住友金属工業株式会社 | スケール密着性と耐食性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
JP4295554B2 (ja) | 2003-05-26 | 2009-07-15 | 株式会社神戸製鋼所 | スケール密着性に優れた熱延鋼板 |
CN100412223C (zh) * | 2006-07-20 | 2008-08-20 | 武汉钢铁(集团)公司 | 具有优良耐蚀性和抗疲劳性的超高强度钢及其制造方法 |
JP4571928B2 (ja) * | 2006-09-01 | 2010-10-27 | 新日本製鐵株式会社 | 低降伏比型鋼管 |
JP4941003B2 (ja) * | 2007-02-28 | 2012-05-30 | Jfeスチール株式会社 | ダイクエンチ用熱延鋼板およびその製造方法 |
JP5223379B2 (ja) * | 2007-03-08 | 2013-06-26 | 新日鐵住金株式会社 | 低温靭性に優れるスパイラルパイプ用高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP5215720B2 (ja) * | 2008-04-28 | 2013-06-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼線材 |
JP5604849B2 (ja) * | 2009-10-22 | 2014-10-15 | Jfeスチール株式会社 | 水素侵入抑制特性に優れた高張力厚鋼板およびその製造方法 |
JP5440431B2 (ja) * | 2010-07-14 | 2014-03-12 | 新日鐵住金株式会社 | 塗装耐食性と打抜き部疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP5471918B2 (ja) * | 2010-07-14 | 2014-04-16 | 新日鐵住金株式会社 | 塗装耐食性と疲労特性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
JP4980471B1 (ja) * | 2011-01-07 | 2012-07-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼線材及びその製造方法 |
US9988700B2 (en) * | 2011-07-29 | 2018-06-05 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength steel sheet and high-strength galvanized steel sheet excellent in shape fixability, and manufacturing method thereof |
JP6101132B2 (ja) * | 2012-04-20 | 2017-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材の製造方法 |
JP5799913B2 (ja) | 2012-08-02 | 2015-10-28 | 新日鐵住金株式会社 | スケール密着性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 |
CN103103458B (zh) * | 2013-02-17 | 2015-07-01 | 武汉钢铁(集团)公司 | 高强度耐候钢及其制备方法 |
JP6139943B2 (ja) * | 2013-03-29 | 2017-05-31 | 株式会社神戸製鋼所 | 酸洗い性に優れた軟磁性部品用鋼材、および耐食性と磁気特性に優れた軟磁性部品とその製造方法 |
JP6136547B2 (ja) * | 2013-05-07 | 2017-05-31 | 新日鐵住金株式会社 | 高降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
CN104264054B (zh) * | 2014-09-19 | 2017-02-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种550MPa级的耐高温管线钢及其制造方法 |
JP6492793B2 (ja) * | 2015-03-09 | 2019-04-03 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材および土中埋設用鋼構造物ならびに鋼材の製造方法 |
KR102000863B1 (ko) * | 2015-03-31 | 2019-07-16 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 핫 스탬프용 강판 및 그의 제조 방법, 그리고 핫 스탬프 성형체 |
JP2016199778A (ja) * | 2015-04-07 | 2016-12-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼材およびその鋼材の製造方法 |
CN108291282B (zh) * | 2016-04-20 | 2020-03-03 | 日本制铁株式会社 | 热轧钢板、钢材以及容器 |
-
2018
- 2018-09-25 WO PCT/IB2018/057384 patent/WO2020065372A1/en active Application Filing
-
2019
- 2019-09-25 CA CA3111119A patent/CA3111119C/en active Active
- 2019-09-25 MA MA053715A patent/MA53715A/fr unknown
- 2019-09-25 CN CN201980061916.9A patent/CN112739841B/zh active Active
- 2019-09-25 WO PCT/IB2019/058125 patent/WO2020065549A1/en active Application Filing
- 2019-09-25 JP JP2021541330A patent/JP7395595B2/ja active Active
- 2019-09-25 KR KR1020217008865A patent/KR102560819B1/ko active IP Right Grant
- 2019-09-25 EP EP19774185.3A patent/EP3856945A1/en active Pending
- 2019-09-25 US US17/278,085 patent/US20210348245A1/en active Pending
- 2019-09-25 UA UAA202102168A patent/UA126427C2/uk unknown
- 2019-09-25 BR BR112021005556-8A patent/BR112021005556A2/pt active Search and Examination
- 2019-09-25 MX MX2021003376A patent/MX2021003376A/es unknown
-
2021
- 2021-02-25 ZA ZA2021/01275A patent/ZA202101275B/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR102560819B1 (ko) | 2023-07-28 |
EP3856945A1 (en) | 2021-08-04 |
KR20210049879A (ko) | 2021-05-06 |
US20210348245A1 (en) | 2021-11-11 |
JP7395595B2 (ja) | 2023-12-11 |
CA3111119C (en) | 2023-04-11 |
ZA202101275B (en) | 2022-01-26 |
CN112739841A (zh) | 2021-04-30 |
BR112021005556A2 (pt) | 2021-06-29 |
CA3111119A1 (en) | 2020-04-02 |
WO2020065549A1 (en) | 2020-04-02 |
WO2020065372A1 (en) | 2020-04-02 |
MA53715A (fr) | 2021-12-29 |
MX2021003376A (es) | 2021-05-27 |
JP2022501522A (ja) | 2022-01-06 |
CN112739841B (zh) | 2022-11-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104379773B (zh) | 奥氏体不锈钢产品及其制造方法 | |
UA126427C2 (uk) | Високоміцна гарячекатана сталь, яка характеризується чудовою зчіплюваністю окалини, і спосіб її виготовлення | |
RU2675191C2 (ru) | Высокопрочный плоский стальной прокат с бейнитно-мартенситной микроструктурой и способ изготовления такого плоского стального проката | |
WO2014038510A1 (ja) | ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
KR20150105476A (ko) | 굽힘성이 우수한 고강도 냉연 강판 | |
TW201410880A (zh) | 高強度熱軋鋼板及其製造方法 | |
JP2009007638A (ja) | 二相ステンレス鋼およびその製造方法 | |
JP2009041072A (ja) | Ni節減型オーステナイト系ステンレス鋼 | |
JP2019023324A (ja) | 鋼板および鋼板の製造方法 | |
JP4220871B2 (ja) | 高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP4214036B2 (ja) | 表面性状、成形性および加工性に優れた薄鋼板およびその製造方法 | |
KR101169866B1 (ko) | 용접 열영향부의 인성이 우수한 강재, 및 그 제조 방법 | |
JP2011106006A (ja) | 鋼と圧延鋼材の製造方法 | |
JP5369462B2 (ja) | 低降伏比高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP5447292B2 (ja) | 圧延素材鋼とそれを使用した圧延鋼材の製造方法 | |
RU2772064C1 (ru) | Высокопрочная горячекатаная сталь, характеризующаяся превосходной сцепляемостью окалины, и способ её изготовления | |
KR20220016204A (ko) | 열간 압연 강판 | |
JP2004131830A (ja) | フェライト系ステンレス鋼の深絞り成形体 | |
CN115279933B (zh) | 厚钢板及其制造方法 | |
JP4291756B2 (ja) | 伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度熱延鋼板 | |
WO2023031647A1 (en) | Hot rolled and steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
KR20230159883A (ko) | 후강판 및 그의 제조 방법 | |
KR20240056534A (ko) | 열간 압연 강판 및 그 제조 방법 | |
JP2006249515A (ja) | 高強度かつ加工性に優れるCr含有合金熱延鋼板およびその製造方法 | |
JPH11264055A (ja) | 酸化物分散低熱膨張合金 |