JPH1119702A - タイトスケール鋼板およびその製造方法 - Google Patents
タイトスケール鋼板およびその製造方法Info
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- JPH1119702A JPH1119702A JP20260797A JP20260797A JPH1119702A JP H1119702 A JPH1119702 A JP H1119702A JP 20260797 A JP20260797 A JP 20260797A JP 20260797 A JP20260797 A JP 20260797A JP H1119702 A JPH1119702 A JP H1119702A
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- Japan
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- scale
- rolling
- magnetite
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Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来よりもさらに密着性に優れた構造をもつ
スケールを生成させたタイトスケール鋼板およびその製
造方法を提供すること。 【解決手段】 地鉄と、その表面に形成された厚さ１５
μｍ以下のスケール層とを有する鋼板であって、該スケ
ール層が、表層から生成するマグネタイトを可及的に抑
制した上で、スケール地鉄界面よりマグネタイト相を生
成させ、さらにスケール中間層よりマグネタイトと鉄か
らなる共析変態組織を体積率で６％以上となるように生
成させ、残部が実質的にウスタイトからなる構造を有す
る。
スケールを生成させたタイトスケール鋼板およびその製
造方法を提供すること。 【解決手段】 地鉄と、その表面に形成された厚さ１５
μｍ以下のスケール層とを有する鋼板であって、該スケ
ール層が、表層から生成するマグネタイトを可及的に抑
制した上で、スケール地鉄界面よりマグネタイト相を生
成させ、さらにスケール中間層よりマグネタイトと鉄か
らなる共析変態組織を体積率で６％以上となるように生
成させ、残部が実質的にウスタイトからなる構造を有す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱延鋼板の酸洗省
略および歩留まり向上を目的として、密着性の高いスケ
ールを生成させた鋼板およびその製造方法に関する。
略および歩留まり向上を目的として、密着性の高いスケ
ールを生成させた鋼板およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱延鋼板の酸洗省略および歩留まり向上
を目的として密着性の高いスケールを生成させた鋼板が
要求されている。このような要求に対しては、第１にス
ケール厚を薄くすることが必要である。
を目的として密着性の高いスケールを生成させた鋼板が
要求されている。このような要求に対しては、第１にス
ケール厚を薄くすることが必要である。
【０００３】また、第２に、スケールの組成や構造を制
御する必要がある。例えば、特公平０６−０３３４４９
号公報では、スケールを密着性の高いマグネタイト−ウ
スタイト−マグネタイトの３層構造にするために、熱延
コイルを５５０〜４５０℃で１０分間〜２時間保持する
ことと、その後の冷却速度を１℃／分以上とすることを
規定している。
御する必要がある。例えば、特公平０６−０３３４４９
号公報では、スケールを密着性の高いマグネタイト−ウ
スタイト−マグネタイトの３層構造にするために、熱延
コイルを５５０〜４５０℃で１０分間〜２時間保持する
ことと、その後の冷却速度を１℃／分以上とすることを
規定している。
【０００４】第３にスケール生成前の地鉄表面の形状
や、スケール生成後のスケールと地鉄の界面の形状を制
御することが必要であり、これらを制御することが特開
平０２−１８２３０２号公報および特開平０３−２３２
９５６号公報に開示されている。特開平０２−１８２３
０２公報においては、圧延ロール粗度をＲａ≧２μｍと
規定しており、また、特開平０３−２３２９５６公報に
おいては、スケールと地鉄界面のＰＰＩ（５μinch／in
ch）を２５０以上と規定しており、いずれも、適度に粗
くした鋼板表面上にスケールを生成させ、地鉄とスケー
ル層のアンカー効果によりスケールの密着性向上を狙っ
ている。
や、スケール生成後のスケールと地鉄の界面の形状を制
御することが必要であり、これらを制御することが特開
平０２−１８２３０２号公報および特開平０３−２３２
９５６号公報に開示されている。特開平０２−１８２３
０２公報においては、圧延ロール粗度をＲａ≧２μｍと
規定しており、また、特開平０３−２３２９５６公報に
おいては、スケールと地鉄界面のＰＰＩ（５μinch／in
ch）を２５０以上と規定しており、いずれも、適度に粗
くした鋼板表面上にスケールを生成させ、地鉄とスケー
ル層のアンカー効果によりスケールの密着性向上を狙っ
ている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、特公平０６−
０３３４４９号に開示された技術では、熱延コイルの冷
却速度を１℃／ｓとするためには自然冷却ではなく、工
業用扇や水冷シャワーによる強制冷却を行う必要があ
り、これに伴う設備投資と運転費用が必要である。ま
た、この技術では、スケールの構造に関して、マグネタ
イト−ウスタイト−マグネタイトの３層構造とすること
により密着性向上を狙っているが、そこで得られた鋼板
を曲げやプレスなどの厳しい加工用途に用いる場合に
は、スケール密着性は十分とはいえず、さらにスケール
密着性の高い鋼板が市場において必要とされている。
０３３４４９号に開示された技術では、熱延コイルの冷
却速度を１℃／ｓとするためには自然冷却ではなく、工
業用扇や水冷シャワーによる強制冷却を行う必要があ
り、これに伴う設備投資と運転費用が必要である。ま
た、この技術では、スケールの構造に関して、マグネタ
イト−ウスタイト−マグネタイトの３層構造とすること
により密着性向上を狙っているが、そこで得られた鋼板
を曲げやプレスなどの厳しい加工用途に用いる場合に
は、スケール密着性は十分とはいえず、さらにスケール
密着性の高い鋼板が市場において必要とされている。
【０００６】また、特開平０２−１８２３０２号公報お
よび特開平０３−２３２９５６号公報に開示された技術
においてはスケールの内部構造を特に規定していないの
で、必ずしも密着性が最適なものになるとは限らない。
よび特開平０３−２３２９５６号公報に開示された技術
においてはスケールの内部構造を特に規定していないの
で、必ずしも密着性が最適なものになるとは限らない。
【０００７】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であって、従来よりもさらに密着性に優れた構造をもつ
スケールを生成させたタイトスケール鋼板およびその製
造方法を提供することを目的とする。
であって、従来よりもさらに密着性に優れた構造をもつ
スケールを生成させたタイトスケール鋼板およびその製
造方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、地鉄と、その表面に形成された厚さ１５
μｍ以下のスケール層とを有し、該スケール層が、表層
から生成するマグネタイトを可及的に抑制した上で、ス
ケール地鉄界面よりマグネタイト相を生成させ、さらに
スケール中間層よりマグネタイトと鉄からなる共析変態
組織を体積率で６％以上となるように生成させ、残部が
実質的にウスタイトからなる構造を有することを特徴と
するタイトスケール鋼板を提供する。
に、本発明は、地鉄と、その表面に形成された厚さ１５
μｍ以下のスケール層とを有し、該スケール層が、表層
から生成するマグネタイトを可及的に抑制した上で、ス
ケール地鉄界面よりマグネタイト相を生成させ、さらに
スケール中間層よりマグネタイトと鉄からなる共析変態
組織を体積率で６％以上となるように生成させ、残部が
実質的にウスタイトからなる構造を有することを特徴と
するタイトスケール鋼板を提供する。
【０００９】また、連続鋳造して得た熱鋼片を直接ある
いは再加熱し、その後に熱間圧延を行うにあたり、圧延
前および圧延中にデスケーリングを行い、下記（１）式
を満足する条件で、かつ最終仕上げ圧延ロールの粗さに
ついて表面長さ率を１１０％以下として、所定のスケー
ル層を形成することを特徴とするタイトスケール鋼板の
製造方法を提供する。 ＦＴ×（１−Ｒ／１００）×（７．５ＦＴ−４．５ＣＲ−１３．５ＣＲ・ＣＴ ＋１８００ＣＴ）≦６．２１×１０8 ……（１） ただし、Ｒ：熱間仕上げ最終圧延スタンドにおける圧下
率（％） ＦＴ：熱延仕上げ温度（℃） ＣＲ：仕上げ圧延直後３秒間の平均冷却速度（℃／ｓ） ＣＴ：熱延巻取り温度（℃）
いは再加熱し、その後に熱間圧延を行うにあたり、圧延
前および圧延中にデスケーリングを行い、下記（１）式
を満足する条件で、かつ最終仕上げ圧延ロールの粗さに
ついて表面長さ率を１１０％以下として、所定のスケー
ル層を形成することを特徴とするタイトスケール鋼板の
製造方法を提供する。 ＦＴ×（１−Ｒ／１００）×（７．５ＦＴ−４．５ＣＲ−１３．５ＣＲ・ＣＴ ＋１８００ＣＴ）≦６．２１×１０8 ……（１） ただし、Ｒ：熱間仕上げ最終圧延スタンドにおける圧下
率（％） ＦＴ：熱延仕上げ温度（℃） ＣＲ：仕上げ圧延直後３秒間の平均冷却速度（℃／ｓ） ＣＴ：熱延巻取り温度（℃）
【００１０】本発明によれば、スケールの厚さおよび構
造を特定の範囲に規定することによりスケール密着性が
極めて高いタイトスケール鋼板が得られる。また、基本
的に現状の設備のまま、熱延条件を規定することに加え
て、ロールの粗さを規定するという簡単な手段により、
表面に生成するスケールの変態挙動を制御して、薄くか
つ密着性の高いスケールを表面に生成させたタイトスケ
ール鋼板を製造することができる。
造を特定の範囲に規定することによりスケール密着性が
極めて高いタイトスケール鋼板が得られる。また、基本
的に現状の設備のまま、熱延条件を規定することに加え
て、ロールの粗さを規定するという簡単な手段により、
表面に生成するスケールの変態挙動を制御して、薄くか
つ密着性の高いスケールを表面に生成させたタイトスケ
ール鋼板を製造することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明では、スケール層の厚さを
１５μｍ以下とし、スケール層を、表層から生成するマ
グネタイトを可及的に抑制した上で、スケール地鉄界面
よりマグネタイト相を生成させ、さらにスケール中間層
よりマグネタイトと鉄からなる共析変態組織を体積率で
６％以上となるように生成させ、残部が実質的にウスタ
イトからなる構造とする。
１５μｍ以下とし、スケール層を、表層から生成するマ
グネタイトを可及的に抑制した上で、スケール地鉄界面
よりマグネタイト相を生成させ、さらにスケール中間層
よりマグネタイトと鉄からなる共析変態組織を体積率で
６％以上となるように生成させ、残部が実質的にウスタ
イトからなる構造とする。
【００１２】まずスケールの厚さについて説明する。本
発明ではスケール密着性を確保するため、スケールの厚
さを１５μｍ以下と薄くする。本発明者らは、まず実験
室的な検討により、スケールの厚さや構造に関して、熱
延条件、すなわち最終仕上げ圧延率、仕上げ温度、圧延
直後の冷却速度および巻取り温度が重要であることを見
出した。このようなスケールの厚さに及ぼす熱延条件に
関する検討結果は以下の通りである。
発明ではスケール密着性を確保するため、スケールの厚
さを１５μｍ以下と薄くする。本発明者らは、まず実験
室的な検討により、スケールの厚さや構造に関して、熱
延条件、すなわち最終仕上げ圧延率、仕上げ温度、圧延
直後の冷却速度および巻取り温度が重要であることを見
出した。このようなスケールの厚さに及ぼす熱延条件に
関する検討結果は以下の通りである。
【００１３】最終仕上げ圧延率について検討した結果、
仕上げ圧延の各パス間において生成するスケールは仕上
げ温度以上では圧延によって引き延ばされるので、スケ
ールの薄肉化に対しては高圧延率ほど有利であることが
わかった。このようにスケールを薄肉化することで、過
剰な仕上げ温度低下を招かずにすむので、より広範な材
質の熱延鋼板が製造可能である。
仕上げ圧延の各パス間において生成するスケールは仕上
げ温度以上では圧延によって引き延ばされるので、スケ
ールの薄肉化に対しては高圧延率ほど有利であることが
わかった。このようにスケールを薄肉化することで、過
剰な仕上げ温度低下を招かずにすむので、より広範な材
質の熱延鋼板が製造可能である。
【００１４】仕上げ温度について検討した結果、仕上げ
温度が高いほどスケールの成長が速く薄肉化が困難であ
ることがわかった。したがって、機械的特性などのたの
材質が確保される限り、スケール薄肉化に対しては、仕
上げ温度は低い方が有利である。
温度が高いほどスケールの成長が速く薄肉化が困難であ
ることがわかった。したがって、機械的特性などのたの
材質が確保される限り、スケール薄肉化に対しては、仕
上げ温度は低い方が有利である。
【００１５】仕上げ直後の冷却速度について検討した結
果、冷却速度が大きいほど、スケール厚さが薄くなるこ
とがわかった。したがって、スケール薄肉化に対して
は、冷却速度は大きい方が有利である。
果、冷却速度が大きいほど、スケール厚さが薄くなるこ
とがわかった。したがって、スケール薄肉化に対して
は、冷却速度は大きい方が有利である。
【００１６】巻取り温度について検討した結果、巻取り
温度が高いほどスケールの成長が促進され薄肉化が困難
であることがわかった。また、Ｆｅ3Ｏ4化に対して最適
な温度範囲が３００〜５００℃であることが判明し、こ
れより高い場合には、Ｆｅ3Ｏ4の安定度が低いので変態
の駆動力が小さく、これより低い場合には、反応速度が
遅く、巻取ったコイルが自然冷却される間にＦｅ3Ｏ4化
が完了しないことがわかった。
温度が高いほどスケールの成長が促進され薄肉化が困難
であることがわかった。また、Ｆｅ3Ｏ4化に対して最適
な温度範囲が３００〜５００℃であることが判明し、こ
れより高い場合には、Ｆｅ3Ｏ4の安定度が低いので変態
の駆動力が小さく、これより低い場合には、反応速度が
遅く、巻取ったコイルが自然冷却される間にＦｅ3Ｏ4化
が完了しないことがわかった。
【００１７】以上のパラメータは互いに独立ではなく、
以下の（１）式を満たすように制御することで、より効
率的なスケールの薄肉化を図ることができる。 ＦＴ×（１−Ｒ／１００）×（７．５ＦＴ−４．５ＣＲ−１３．５ＣＲ・ＣＴ ＋１８００ＣＴ）≦６．２１×１０8 ……（１） ただし、Ｒ：熱間仕上げ最終圧延スタンドにおける圧下
率（％） ＦＴ：熱延仕上げ温度（℃） ＣＲ：仕上げ圧延直後３秒間の平均冷却速度（℃／ｓ） ＣＴ：熱延巻取り温度（℃）
以下の（１）式を満たすように制御することで、より効
率的なスケールの薄肉化を図ることができる。 ＦＴ×（１−Ｒ／１００）×（７．５ＦＴ−４．５ＣＲ−１３．５ＣＲ・ＣＴ ＋１８００ＣＴ）≦６．２１×１０8 ……（１） ただし、Ｒ：熱間仕上げ最終圧延スタンドにおける圧下
率（％） ＦＴ：熱延仕上げ温度（℃） ＣＲ：仕上げ圧延直後３秒間の平均冷却速度（℃／ｓ） ＣＴ：熱延巻取り温度（℃）
【００１８】次に、スケールの構造に関する検討結果に
ついて説明する。１００μｍ以下程度のスケール断面を
光顕またはＳＥＭにより観察した場合、スケール内部は
均質でなく、通常は図１に示すような、３層の構造をな
す。例えば図１の（ａ）の場合では、下層から順に、
(1)地鉄との境界から生成したマグネタイト（マグネタ
イトシーム）、(2)ウスタイトが共析変態したマグネタ
イトと鉄の縞状組織、(3)表層から生成したマグネタイ
トの３層であるが、必ずしも常に３層に分かれるわけで
はなく、製造条件によっては、図１の（ｂ）のようにウ
スタイトが未変態のまま残留することもあり、３層の量
的関係も大きく変動する。
ついて説明する。１００μｍ以下程度のスケール断面を
光顕またはＳＥＭにより観察した場合、スケール内部は
均質でなく、通常は図１に示すような、３層の構造をな
す。例えば図１の（ａ）の場合では、下層から順に、
(1)地鉄との境界から生成したマグネタイト（マグネタ
イトシーム）、(2)ウスタイトが共析変態したマグネタ
イトと鉄の縞状組織、(3)表層から生成したマグネタイ
トの３層であるが、必ずしも常に３層に分かれるわけで
はなく、製造条件によっては、図１の（ｂ）のようにウ
スタイトが未変態のまま残留することもあり、３層の量
的関係も大きく変動する。
【００１９】スケール密着性に対するスケール構造の影
響を鋭意検討した結果、(3)の生成をできるだけ抑制し
て(1)および(2)を生成させた方が、スケールの密着性が
向上することを見出した。これは、スケールの表層に生
成するマグネタイトの内部には必然的にヘマタイトも含
まれ剥離しやすいためと考えられる。そして、(3)の生
成を抑制するためには最終仕上げロールの粗さを制御す
ることが有効であることを見出した。
響を鋭意検討した結果、(3)の生成をできるだけ抑制し
て(1)および(2)を生成させた方が、スケールの密着性が
向上することを見出した。これは、スケールの表層に生
成するマグネタイトの内部には必然的にヘマタイトも含
まれ剥離しやすいためと考えられる。そして、(3)の生
成を抑制するためには最終仕上げロールの粗さを制御す
ることが有効であることを見出した。
【００２０】ロールの粗さによりスケール構造が変化す
る理由は必ずしも明らかではないが、以下のようなメカ
ニズムが考えられる。仕上げ圧延温度付近で生成したウ
スタイトが巻取り温度付近でマグネタイトへ変態する
が、このとき、上記(1)〜(3)の３種類のマグネタイトの
成長は互いに競合するため、(3)を抑制することがその
まま(1)および(2)を増加させることに直結する。そし
て、(3)はウスタイトが空気中の酸素により酸化されて
生成すると考えられるため、これを抑制するには、鋼板
の表面粗さを小さくして空気との接触面積を小さくすれ
ばよい。この観点に基づいて、制御すべきパラメータと
して鋼板と空気の接触面積を直接表すもの、すなわち、
粗さの公称測定長さに対する粗さ形状曲線の長さの比Ｒ
ＳＩが、(3)の生成量との相関が高いことを見出した。
このことを図３（ａ）に示す。
る理由は必ずしも明らかではないが、以下のようなメカ
ニズムが考えられる。仕上げ圧延温度付近で生成したウ
スタイトが巻取り温度付近でマグネタイトへ変態する
が、このとき、上記(1)〜(3)の３種類のマグネタイトの
成長は互いに競合するため、(3)を抑制することがその
まま(1)および(2)を増加させることに直結する。そし
て、(3)はウスタイトが空気中の酸素により酸化されて
生成すると考えられるため、これを抑制するには、鋼板
の表面粗さを小さくして空気との接触面積を小さくすれ
ばよい。この観点に基づいて、制御すべきパラメータと
して鋼板と空気の接触面積を直接表すもの、すなわち、
粗さの公称測定長さに対する粗さ形状曲線の長さの比Ｒ
ＳＩが、(3)の生成量との相関が高いことを見出した。
このことを図３（ａ）に示す。
【００２１】そして、十分なスケールの密着性を確保す
るためには、図２に示すように、(3)の生成を抑制し、
(2)を６％以上生成させることが必要であり、そのため
の粗さ上限が、図３（ａ）に示すように、ＲＳＩ＝１１
０％であることがわかった。
るためには、図２に示すように、(3)の生成を抑制し、
(2)を６％以上生成させることが必要であり、そのため
の粗さ上限が、図３（ａ）に示すように、ＲＳＩ＝１１
０％であることがわかった。
【００２２】なお、上記効果をより大きなものとするた
めにはＲＳＩが小さいほど、すなわち１００％に近いほ
ど良いが、あまり小さくしようとするとロールの研削研
磨の費用が増すため、コストが見合う範囲で小さくする
ことが好ましい。なお、今回変化させたロールの粗さの
範囲で、生成するスケールの厚さは変化しないことを確
認した。
めにはＲＳＩが小さいほど、すなわち１００％に近いほ
ど良いが、あまり小さくしようとするとロールの研削研
磨の費用が増すため、コストが見合う範囲で小さくする
ことが好ましい。なお、今回変化させたロールの粗さの
範囲で、生成するスケールの厚さは変化しないことを確
認した。
【００２３】本発明では鋼の化学成分は特に限定されな
い。本発明方法は、例えばＪＩＳ規格に規定するＧ３１
０１，３１０６，３１１３，３１１４，３１３１，３１
３２等の各種の熱間圧延材に適用することができる。
い。本発明方法は、例えばＪＩＳ規格に規定するＧ３１
０１，３１０６，３１１３，３１１４，３１３１，３１
３２等の各種の熱間圧延材に適用することができる。
【００２４】
【実施例】ここでは実機試験製造を行った。実機試験製
造にあたっては、表１に示す成分組成の鋼を溶製した
後、連続鋳造してスラブとし、これを直ちにまたは再加
熱後、熱間圧延した。この際、熱延条件を、表２、表３
に示すように、上記（１）式を満たす範囲内で変化させ
た。
造にあたっては、表１に示す成分組成の鋼を溶製した
後、連続鋳造してスラブとし、これを直ちにまたは再加
熱後、熱間圧延した。この際、熱延条件を、表２、表３
に示すように、上記（１）式を満たす範囲内で変化させ
た。
【００２５】試験製造した鋼板からサンプルを採取し、
鋼板断面を観察してスケール厚さを測定し、画像解析に
より共析分解組織の分率測定を行った。さらに、１８０
°曲げ後テープ剥離試験を行い、スケール密着性を評価
した。評価は鋼板表面に残存するスケールの量によっ
て、３：非常に良い、２：良い、１：悪い、とした３段
階の評点により行った。これらの結果も表２、表３に併
記する。なお、表２は実施例、表３は比較例を示す。
鋼板断面を観察してスケール厚さを測定し、画像解析に
より共析分解組織の分率測定を行った。さらに、１８０
°曲げ後テープ剥離試験を行い、スケール密着性を評価
した。評価は鋼板表面に残存するスケールの量によっ
て、３：非常に良い、２：良い、１：悪い、とした３段
階の評点により行った。これらの結果も表２、表３に併
記する。なお、表２は実施例、表３は比較例を示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】スケール厚さは全て１５μｍ以下となって
いるが、スケール密着性は本発明例と比較例で明らかに
異なる。図２に示すように、密着性が良いのはスケール
中の共析組織の分率が６％以上のときであり、また図３
（ａ）に示すように、共析組織の分率が６％以上となる
のは圧延ロールの粗さがＲＳＩ≦１１０％のときであ
る。さらに図３（ｂ）から、ＲａよりもＲＳＩに対して
整理した方が共析組織の分率との相関が高いことがわか
る。
いるが、スケール密着性は本発明例と比較例で明らかに
異なる。図２に示すように、密着性が良いのはスケール
中の共析組織の分率が６％以上のときであり、また図３
（ａ）に示すように、共析組織の分率が６％以上となる
のは圧延ロールの粗さがＲＳＩ≦１１０％のときであ
る。さらに図３（ｂ）から、ＲａよりもＲＳＩに対して
整理した方が共析組織の分率との相関が高いことがわか
る。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
従来よりもさらに密着性に優れた構造をもつ薄いスケー
ルを生成させたタイトスケール鋼板が提供される。ま
た、特に大きく製造設備を変更することなく、密着性に
優れた薄いスケールを有するタイトスケール鋼板を、そ
の材質のいかんによらず、安定して確実に製造すること
ができる。このため、本発明のタイトスケール鋼板は厳
しい加工特性を要求される部材材料としての適用が可能
となる。
従来よりもさらに密着性に優れた構造をもつ薄いスケー
ルを生成させたタイトスケール鋼板が提供される。ま
た、特に大きく製造設備を変更することなく、密着性に
優れた薄いスケールを有するタイトスケール鋼板を、そ
の材質のいかんによらず、安定して確実に製造すること
ができる。このため、本発明のタイトスケール鋼板は厳
しい加工特性を要求される部材材料としての適用が可能
となる。
【図１】スケール内部の構造を模式的に示す図。
【図２】スケール密着性標点と共析組織の量との関係を
示す図。
示す図。
【図３】共析組織の量と最終仕上げ圧延ロール表面粗さ
との関係を示す図。
との関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｚ
Claims (2)
- 【請求項１】 地鉄と、その表面に形成された厚さ１５
μｍ以下のスケール層とを有し、該スケール層が、表層
から生成するマグネタイトを可及的に抑制した上で、ス
ケール地鉄界面よりマグネタイト相を生成させ、さらに
スケール中間層よりマグネタイトと鉄からなる共析変態
組織を体積率で６％以上となるように生成させ、残部が
実質的にウスタイトからなる構造を有することを特徴と
するタイトスケール鋼板。 - 【請求項２】 連続鋳造して得た熱鋼片を直接あるいは
再加熱し、その後に熱間圧延を行うにあたり、圧延前お
よび圧延中にデスケーリングを行い、下記（１）式を満
足する条件で、かつ最終仕上げ圧延ロールの粗さについ
て表面長さ率を１１０％以下として、所定のスケール層
を形成することを特徴とするタイトスケール鋼板の製造
方法。 ＦＴ×（１−Ｒ／１００）×（７．５ＦＴ−４．５ＣＲ−１３．５ＣＲ・ＣＴ ＋１８００ＣＴ）≦６．２１×１０8 ……（１） ただし、Ｒ：熱間仕上げ最終圧延スタンドにおける圧下
率（％） ＦＴ：熱延仕上げ温度（℃） ＣＲ：仕上げ圧延直後３秒間の平均冷却速度（℃／ｓ） ＣＴ：熱延巻取り温度（℃）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20260797A JPH1119702A (ja) | 1997-05-08 | 1997-07-14 | タイトスケール鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9-132947 | 1997-05-08 | ||
| JP13294797 | 1997-05-08 | ||
| JP20260797A JPH1119702A (ja) | 1997-05-08 | 1997-07-14 | タイトスケール鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1119702A true JPH1119702A (ja) | 1999-01-26 |
Family
ID=26467406
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20260797A Pending JPH1119702A (ja) | 1997-05-08 | 1997-07-14 | タイトスケール鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1119702A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002346610A (ja) * | 2001-05-22 | 2002-12-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JP2014031537A (ja) * | 2012-08-02 | 2014-02-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | スケール密着性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 |
| WO2020065549A1 (en) * | 2018-09-25 | 2020-04-02 | Arcelormittal | High strength hot rolled steel having excellent scale adhesivness and a method of manufacturing the same |
-
1997
- 1997-07-14 JP JP20260797A patent/JPH1119702A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002346610A (ja) * | 2001-05-22 | 2002-12-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JP4613444B2 (ja) * | 2001-05-22 | 2011-01-19 | 住友金属工業株式会社 | 表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JP2014031537A (ja) * | 2012-08-02 | 2014-02-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | スケール密着性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 |
| WO2020065549A1 (en) * | 2018-09-25 | 2020-04-02 | Arcelormittal | High strength hot rolled steel having excellent scale adhesivness and a method of manufacturing the same |
| WO2020065372A1 (en) * | 2018-09-25 | 2020-04-02 | Arcelormittal | High strength hot rolled steel having excellent scale adhesivness and a method of manufacturing the same |
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