JPH08291375A - 被膜密着性に優れた無方向性電磁鋼板 - Google Patents
被膜密着性に優れた無方向性電磁鋼板Info
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- JPH08291375A JPH08291375A JP7096594A JP9659495A JPH08291375A JP H08291375 A JPH08291375 A JP H08291375A JP 7096594 A JP7096594 A JP 7096594A JP 9659495 A JP9659495 A JP 9659495A JP H08291375 A JPH08291375 A JP H08291375A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 微量のSbやSnを含有して磁気特性を向上した
無方向性電磁鋼板における被膜密着性を改善する。 【構成】 SbおよびSnのいずれか１種または２種を合計
で0.01wt％以上0.15wt％未満で含有する無方向性電磁鋼
板における、地鉄表面のSbおよびSnの濃度について、Sb
＋1/2 Snを20wt％以下とする。
無方向性電磁鋼板における被膜密着性を改善する。 【構成】 SbおよびSnのいずれか１種または２種を合計
で0.01wt％以上0.15wt％未満で含有する無方向性電磁鋼
板における、地鉄表面のSbおよびSnの濃度について、Sb
＋1/2 Snを20wt％以下とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、モーター、発電機、
変圧器などの鉄心材料として広く用いられる無方向性電
磁鋼板に関して、特に被膜密着性を改善しようとするも
のである。
変圧器などの鉄心材料として広く用いられる無方向性電
磁鋼板に関して、特に被膜密着性を改善しようとするも
のである。
【０００２】
【従来の技術】無方向性電磁鋼板は、エアコンディショ
ナーや冷蔵庫のコンプレッサーモーターにも適用され、
またエアコンディショナーや冷蔵庫の生産台数が増加傾
向にあるところから、電磁鋼板の需要も増加している。
ここで、エアコンディショナーや冷蔵庫のコンプレッサ
ーは、いわゆる密閉型であり、フロンなどの冷媒はコン
プレッサー内のモーターで加圧され、キャピラリーノズ
ルと呼ばれる細い管を通って循環するという特殊な構造
を有する。従って、この種のコンプレッサーにおけるモ
ーターは、通常のモーターと異なり、フロンなどの冷媒
中で使用される。
ナーや冷蔵庫のコンプレッサーモーターにも適用され、
またエアコンディショナーや冷蔵庫の生産台数が増加傾
向にあるところから、電磁鋼板の需要も増加している。
ここで、エアコンディショナーや冷蔵庫のコンプレッサ
ーは、いわゆる密閉型であり、フロンなどの冷媒はコン
プレッサー内のモーターで加圧され、キャピラリーノズ
ルと呼ばれる細い管を通って循環するという特殊な構造
を有する。従って、この種のコンプレッサーにおけるモ
ーターは、通常のモーターと異なり、フロンなどの冷媒
中で使用される。
【０００３】一方、省エネルギーの観点から、コンプレ
ッサーのモーターに用いられる電磁鋼板においても優れ
た磁気特性が要求されている。この要求に対して、特公
昭56−54370 号や同58−3027号各公報では、微量のSbや
Snを含有することが提案され、磁気特性の改善がはから
れている。
ッサーのモーターに用いられる電磁鋼板においても優れ
た磁気特性が要求されている。この要求に対して、特公
昭56−54370 号や同58−3027号各公報では、微量のSbや
Snを含有することが提案され、磁気特性の改善がはから
れている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、微量のSbや
Snを含有した無方向性電磁鋼板は、鉄心における鋼板積
層間での絶縁を図るために被成した被膜の密着性が劣る
ため、特に上記の密閉型コンプレッサーのモーターに適
用すると、冷媒中にはく離した被膜粉が混入して、この
被膜粉がキャピラリーノズルを詰まらせる結果、各機器
の冷却能が低下する不利が生じる。
Snを含有した無方向性電磁鋼板は、鉄心における鋼板積
層間での絶縁を図るために被成した被膜の密着性が劣る
ため、特に上記の密閉型コンプレッサーのモーターに適
用すると、冷媒中にはく離した被膜粉が混入して、この
被膜粉がキャピラリーノズルを詰まらせる結果、各機器
の冷却能が低下する不利が生じる。
【０００５】そこで、この発明の目的は、微量のSbやSn
を含有して磁気特性を向上した無方向性電磁鋼板におけ
る被膜密着性を改善するところにある。
を含有して磁気特性を向上した無方向性電磁鋼板におけ
る被膜密着性を改善するところにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】発明者らは、Sbおよび／
またはSnを含有する無方向性電磁鋼板の被膜密着性につ
いて、とりわけフロン中での使用に伴うキャピラリーノ
ズル詰まりについて詳細に調査したところ、鋼板表面に
Sbおよび／またはSnが濃化して被膜密着性を劣化するこ
とを見出し、この発明を完成するに到った。
またはSnを含有する無方向性電磁鋼板の被膜密着性につ
いて、とりわけフロン中での使用に伴うキャピラリーノ
ズル詰まりについて詳細に調査したところ、鋼板表面に
Sbおよび／またはSnが濃化して被膜密着性を劣化するこ
とを見出し、この発明を完成するに到った。
【０００７】すなわち、この発明は、Ｃ：0.01wt％以
下、Si：4.0 wt％以下、Mn：2.0 wt％以下、Al：2.0 wt
％以下およびＰ：0.2 wt％以下を含み、さらにSbおよび
Snのいずれか１種または２種を合計で0.01wt％以上0.15
wt％未満で含有し、残部Feおよび不可避的不純物の組成
になりかつ、地鉄表面のSbおよびSnの濃度について、Sb
＋1/2 Snが20wt％以下であることを特徴とする被膜密着
性に優れた無方向性電磁鋼板である。ここで、地鉄表面
のSbおよびSnの濃度とは、被膜を熱アルカリで除去して
露出した地鉄の表面をオージェ電子分光法（Auger Elec
tron Spectroscopy ：以下、ＡＥＳと示す）によって測
定して得られたSbおよびSnの濃度を意味する。
下、Si：4.0 wt％以下、Mn：2.0 wt％以下、Al：2.0 wt
％以下およびＰ：0.2 wt％以下を含み、さらにSbおよび
Snのいずれか１種または２種を合計で0.01wt％以上0.15
wt％未満で含有し、残部Feおよび不可避的不純物の組成
になりかつ、地鉄表面のSbおよびSnの濃度について、Sb
＋1/2 Snが20wt％以下であることを特徴とする被膜密着
性に優れた無方向性電磁鋼板である。ここで、地鉄表面
のSbおよびSnの濃度とは、被膜を熱アルカリで除去して
露出した地鉄の表面をオージェ電子分光法（Auger Elec
tron Spectroscopy ：以下、ＡＥＳと示す）によって測
定して得られたSbおよびSnの濃度を意味する。
【０００８】次に、この発明を導くに到った実験結果に
ついて、詳しく述べる。 Ｃ：0.003 wt％、Si：0.6 wt％、Mn：0.2 wt％、Al：0.
3 wt％、Ｐ：0.02 wt％、Sb：０〜0.15wt％およびSn：
０〜0.15wt％を含有する無方向性電磁鋼板用スラブを熱
間圧延後に酸洗し、次いで冷間圧延して板厚0.5 mmに仕
上げた。その後、700 ℃から900 ℃の種々の温度で仕上
焼鈍し、０秒から60秒間20％H3PO3 水溶液中で酸洗した
後、重クロム酸およびスチレン系樹脂エマルジョンを主
成分とした処理液をロールコーターで塗布して300 ℃で
焼き付け、膜厚0.4 μm の半有機被膜を被成した。
ついて、詳しく述べる。 Ｃ：0.003 wt％、Si：0.6 wt％、Mn：0.2 wt％、Al：0.
3 wt％、Ｐ：0.02 wt％、Sb：０〜0.15wt％およびSn：
０〜0.15wt％を含有する無方向性電磁鋼板用スラブを熱
間圧延後に酸洗し、次いで冷間圧延して板厚0.5 mmに仕
上げた。その後、700 ℃から900 ℃の種々の温度で仕上
焼鈍し、０秒から60秒間20％H3PO3 水溶液中で酸洗した
後、重クロム酸およびスチレン系樹脂エマルジョンを主
成分とした処理液をロールコーターで塗布して300 ℃で
焼き付け、膜厚0.4 μm の半有機被膜を被成した。
【０００９】かくして得られた無方向性電磁鋼板を鉄心
としてモーターを作製し、このモーターを密閉型コンプ
レッサーに組み込み、さらにコンプレッサーをモデル冷
凍機に組み込み、この冷凍機を500 ｈ運転した。そし
て、運転後のキャピラリーノズルにおける詰まり量を、 １：0.05mg未満 ２：0.05〜0.1mg 未満 ３： 0.1〜0.3mg 未満 ４： 0.3〜0.5mg 未満 ５： 0.5mg以上 の５段階に分けて評価した。
としてモーターを作製し、このモーターを密閉型コンプ
レッサーに組み込み、さらにコンプレッサーをモデル冷
凍機に組み込み、この冷凍機を500 ｈ運転した。そし
て、運転後のキャピラリーノズルにおける詰まり量を、 １：0.05mg未満 ２：0.05〜0.1mg 未満 ３： 0.1〜0.3mg 未満 ４： 0.3〜0.5mg 未満 ５： 0.5mg以上 の５段階に分けて評価した。
【００１０】まず、SbおよびSnの添加量がキャピラリー
ノズル詰まりに及ぼす影響について調べた結果を、Sbに
関して図１に、Snに関して図２に、それぞれ示す。図１
および２に示す結果から、SbおよびSnの添加量とキャピ
ラリーノズル詰まりとの間に相関を見出すことはできな
かった。
ノズル詰まりに及ぼす影響について調べた結果を、Sbに
関して図１に、Snに関して図２に、それぞれ示す。図１
および２に示す結果から、SbおよびSnの添加量とキャピ
ラリーノズル詰まりとの間に相関を見出すことはできな
かった。
【００１１】また、例えばSbを添加した鋼板について、
その深さ方向におけるSbの濃度分布を調査した。その結
果を図３に示すように、添加したSbの濃度は鋼板内部か
ら地鉄表面に向かって上昇し、地鉄表面で最高になるこ
とがわかった。なお、鋼板の長さまたは幅方向における
濃度は、均等である。
その深さ方向におけるSbの濃度分布を調査した。その結
果を図３に示すように、添加したSbの濃度は鋼板内部か
ら地鉄表面に向かって上昇し、地鉄表面で最高になるこ
とがわかった。なお、鋼板の長さまたは幅方向における
濃度は、均等である。
【００１２】そこで、鋼板の地鉄表面におけるSbおよび
Snの濃度がキャピラリーノズル詰まりに及ぼす影響につ
いて調べた。その結果を図３に示すように、地鉄表面に
おけるSbおよびSnの濃度とキャピラリーノズル詰まりと
の間に明らかな相関が認められ、Sb＋1/2 Snが20wt％以
下であれば、キャピラリーノズル詰まりが軽微であるこ
とが判明した。
Snの濃度がキャピラリーノズル詰まりに及ぼす影響につ
いて調べた。その結果を図３に示すように、地鉄表面に
おけるSbおよびSnの濃度とキャピラリーノズル詰まりと
の間に明らかな相関が認められ、Sb＋1/2 Snが20wt％以
下であれば、キャピラリーノズル詰まりが軽微であるこ
とが判明した。
【００１３】ここで、地鉄表面におけるSbおよびSnの濃
度をSb＋1/2 Snにおいて調査したのは、実験の結果か
ら、Snの被膜密着性に及ぼす影響が、Sbに比べて小さい
ことが明らかとなったためである。
度をSb＋1/2 Snにおいて調査したのは、実験の結果か
ら、Snの被膜密着性に及ぼす影響が、Sbに比べて小さい
ことが明らかとなったためである。
【００１４】以上、図１〜４に示した結果から、まず被
膜が剥離する原因は、地鉄表面に濃化したSbおよび／ま
たはSnにあること、すなわち被膜と地鉄との界面にSbお
よび／またはSnが濃化することによって、被膜の密着性
が阻害されることが、新たに判明した。そして、優れた
被膜密着性、すなわちキャピラリーノズル詰まりが許容
される範囲に抑まる程度の被膜密着性を得るには、地鉄
表面におけるSbおよびSnの濃度、Sb＋1/2 Snを20wt％以
下に抑制することが有効であることも明らかとなった。
膜が剥離する原因は、地鉄表面に濃化したSbおよび／ま
たはSnにあること、すなわち被膜と地鉄との界面にSbお
よび／またはSnが濃化することによって、被膜の密着性
が阻害されることが、新たに判明した。そして、優れた
被膜密着性、すなわちキャピラリーノズル詰まりが許容
される範囲に抑まる程度の被膜密着性を得るには、地鉄
表面におけるSbおよびSnの濃度、Sb＋1/2 Snを20wt％以
下に抑制することが有効であることも明らかとなった。
【００１５】
【作用】以下に、この発明の各構成要件の限定理由につ
いて述べる。まず、この発明で対象とする無方向性電磁
鋼板の成品における成分組成は、次の通りである。 Ｃ：0.01wt％以下 Ｃは炭化物の析出により磁気特性を劣化させるため、0.
01wt％以下とする。一方、10ppm 未満では、鋼板が脆く
なるため、10ppm 以上とすることがのぞましい。 Ｓ：4.0 wt％以下 Siは固有抵抗を高め鉄損を低減させる有用な元素であ
り、0.1 wt％以上は含有することが好ましい。しかしな
がら、過度に含有すると、冷間圧延性を阻害することか
ら、4.0 wt％以下とした。 Mn：2.0 wt％以下 Mnも固有抵抗を高めるのに有効な元素であり、0.1 wt％
以上は含有することが好ましい。しかしながら、過度に
含有すると、磁束密度の低下を招くので2.0 wt％以下と
した。 Al：2.0 wt％以下 Alも固有抵抗を高めるのに有効な元素であり、0.2 wt％
以上は含有することが好ましい。しかしながら、過度に
含有すると、磁束密度の低下を招くので2.0 wt％以下と
した。 Ｐ：0.2 wt％以下 Ｐは打抜性改善のために、好ましくは0.04wt％以上添加
できるが、0.2 wt％をこえると冷間圧延性が劣化するた
め、0.2 wt％以下とした。
いて述べる。まず、この発明で対象とする無方向性電磁
鋼板の成品における成分組成は、次の通りである。 Ｃ：0.01wt％以下 Ｃは炭化物の析出により磁気特性を劣化させるため、0.
01wt％以下とする。一方、10ppm 未満では、鋼板が脆く
なるため、10ppm 以上とすることがのぞましい。 Ｓ：4.0 wt％以下 Siは固有抵抗を高め鉄損を低減させる有用な元素であ
り、0.1 wt％以上は含有することが好ましい。しかしな
がら、過度に含有すると、冷間圧延性を阻害することか
ら、4.0 wt％以下とした。 Mn：2.0 wt％以下 Mnも固有抵抗を高めるのに有効な元素であり、0.1 wt％
以上は含有することが好ましい。しかしながら、過度に
含有すると、磁束密度の低下を招くので2.0 wt％以下と
した。 Al：2.0 wt％以下 Alも固有抵抗を高めるのに有効な元素であり、0.2 wt％
以上は含有することが好ましい。しかしながら、過度に
含有すると、磁束密度の低下を招くので2.0 wt％以下と
した。 Ｐ：0.2 wt％以下 Ｐは打抜性改善のために、好ましくは0.04wt％以上添加
できるが、0.2 wt％をこえると冷間圧延性が劣化するた
め、0.2 wt％以下とした。
【００１６】SbおよびSnのいずれか１種または２種を合
計で0.01wt％以上0.15wt％未満SbおよびSnは、製品の磁
気特性を改善するために添加される。その含有量が0.01
wt％未満では、磁気特性改善の効果が小さく、また0.15
wt％以上添加しても磁気改善の効果はなく、また経済的
に不利であるので0.01wt％以上0.15wt％未満とした。
計で0.01wt％以上0.15wt％未満SbおよびSnは、製品の磁
気特性を改善するために添加される。その含有量が0.01
wt％未満では、磁気特性改善の効果が小さく、また0.15
wt％以上添加しても磁気改善の効果はなく、また経済的
に不利であるので0.01wt％以上0.15wt％未満とした。
【００１７】一方、SbおよびSnは、図４に示したよう
に、鋼板の地鉄表面に濃化して被膜密着性を阻害するた
め、地鉄表面におけるSbおよびSnの濃度、Sb＋1/2 Snを
20wt％以下に抑制することが肝要である。ここで、Sbお
よび／またはSnの地鉄表面への濃化は、鋼板が高温に長
時間保持されるとき、すなわち熱間圧延時のコイリング
や熱延板焼鈍あるいは仕上焼鈍の際に進行すると考えら
れる。従って、この濃化を所定の範囲に抑制するには、
熱間圧延後や仕上焼鈍後の酸洗を長時間で注意深く行
い、かつ熱延板焼鈍および仕上焼鈍を低温で行うことが
有利である。なぜなら、酸洗を長時間で行うことによ
り、鋼板表面に濃化したSbやSnを除去することができ、
また焼鈍を低温で行うことにより、SbやSnの表面への濃
化が減少するからである。
に、鋼板の地鉄表面に濃化して被膜密着性を阻害するた
め、地鉄表面におけるSbおよびSnの濃度、Sb＋1/2 Snを
20wt％以下に抑制することが肝要である。ここで、Sbお
よび／またはSnの地鉄表面への濃化は、鋼板が高温に長
時間保持されるとき、すなわち熱間圧延時のコイリング
や熱延板焼鈍あるいは仕上焼鈍の際に進行すると考えら
れる。従って、この濃化を所定の範囲に抑制するには、
熱間圧延後や仕上焼鈍後の酸洗を長時間で注意深く行
い、かつ熱延板焼鈍および仕上焼鈍を低温で行うことが
有利である。なぜなら、酸洗を長時間で行うことによ
り、鋼板表面に濃化したSbやSnを除去することができ、
また焼鈍を低温で行うことにより、SbやSnの表面への濃
化が減少するからである。
【００１８】具体的には、熱延スケールを除くため、例
えば従来70℃30％HCl 水溶液中で30S 行っていた、熱間
圧延後の酸洗を120S以上は行うこと、同様に通常、行う
ことのない仕上焼鈍後の酸洗を、例えば常温10％H3PO3
水溶液中で45S 以上行うこと、さらに熱延板焼鈍として
は、800 ℃以下の温度で２ｈ以下行い、仕上げ焼鈍とし
ては、800 ℃以下で10S 以下の焼鈍を行うこと等が有効
である。ただし、これらをすべて行う必要はなく、適宜
これらを組みあわせることにより、表面のSb＋1/2Sn を
20wt％以下とすることが重要である。なお、酸洗および
焼鈍は、上記条件に限定されるものではない。
えば従来70℃30％HCl 水溶液中で30S 行っていた、熱間
圧延後の酸洗を120S以上は行うこと、同様に通常、行う
ことのない仕上焼鈍後の酸洗を、例えば常温10％H3PO3
水溶液中で45S 以上行うこと、さらに熱延板焼鈍として
は、800 ℃以下の温度で２ｈ以下行い、仕上げ焼鈍とし
ては、800 ℃以下で10S 以下の焼鈍を行うこと等が有効
である。ただし、これらをすべて行う必要はなく、適宜
これらを組みあわせることにより、表面のSb＋1/2Sn を
20wt％以下とすることが重要である。なお、酸洗および
焼鈍は、上記条件に限定されるものではない。
【００１９】なお、この発明の電磁鋼板は、上記した各
条件を満足すれば、常法に従って製造することができる
が、好適な製造条件並びにその限定理由を次に示す。す
なわち、脱ガス処理による転炉製鋼法など、通常の製鋼
法により溶製したのち、連続鋳造あるいは鋳造−造塊法
によりスラブを製造する。その後、スラブを熱間圧延す
るが、スラブを再加熱した後熱間圧延する方法およびス
ラブ加熱せずに直接熱間圧延する方法のいずれもが適用
できる。磁気特性として、特に高い磁束密度が必要な場
合には、熱延板焼鈍もしくは熱延後の巻取時における自
己焼鈍により、熱延板の結晶粒を粗大化させ、集合組織
を改善することが有効である。熱延板焼鈍は、箱焼鈍あ
るいは連続焼鈍のいずれもが適応しうる。
条件を満足すれば、常法に従って製造することができる
が、好適な製造条件並びにその限定理由を次に示す。す
なわち、脱ガス処理による転炉製鋼法など、通常の製鋼
法により溶製したのち、連続鋳造あるいは鋳造−造塊法
によりスラブを製造する。その後、スラブを熱間圧延す
るが、スラブを再加熱した後熱間圧延する方法およびス
ラブ加熱せずに直接熱間圧延する方法のいずれもが適用
できる。磁気特性として、特に高い磁束密度が必要な場
合には、熱延板焼鈍もしくは熱延後の巻取時における自
己焼鈍により、熱延板の結晶粒を粗大化させ、集合組織
を改善することが有効である。熱延板焼鈍は、箱焼鈍あ
るいは連続焼鈍のいずれもが適応しうる。
【００２０】次いで、所定の酸洗を施した後、冷間圧延
を施す。１回の冷間圧延により、製品厚みとし、仕上焼
鈍するか、または中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延を施し
たのち、仕上焼鈍することのいずれかにより、製品とす
る。仕上焼鈍は、常法のいずれもが適応する。
を施す。１回の冷間圧延により、製品厚みとし、仕上焼
鈍するか、または中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延を施し
たのち、仕上焼鈍することのいずれかにより、製品とす
る。仕上焼鈍は、常法のいずれもが適応する。
【００２１】仕上焼鈍後は、必要に応じて酸洗を施した
のち、絶縁被膜を被成する。絶縁被膜の主成分はリン酸
塩系または重クロム酸塩系など公知のものが適合する。
なお、仕上焼鈍後、圧下率１〜15％のスキンパス圧延を
施してセミプロセス電磁鋼板とすることもできる。
のち、絶縁被膜を被成する。絶縁被膜の主成分はリン酸
塩系または重クロム酸塩系など公知のものが適合する。
なお、仕上焼鈍後、圧下率１〜15％のスキンパス圧延を
施してセミプロセス電磁鋼板とすることもできる。
【００２２】
実施例１ 種々の組成の鋼を脱ガス処理による転炉製鋼法を用いて
溶製し、連続鋳造スラブとしたのち、熱間圧延を施して
から、70℃30％HCl 水溶液中で240 秒酸洗し、次いで冷
間圧延により0.5 mm厚とし、700 〜900 ℃× 5ｓの仕上
焼鈍を施し、０〜60秒間20％H3PO3 水溶液にて酸洗した
後、重クロム酸およびスチレン系樹脂エマルジョンを主
成分とした処理液をロールコーターで塗布して300 ℃で
焼付け、膜厚0.5 μm の半有機被膜を被成した。
溶製し、連続鋳造スラブとしたのち、熱間圧延を施して
から、70℃30％HCl 水溶液中で240 秒酸洗し、次いで冷
間圧延により0.5 mm厚とし、700 〜900 ℃× 5ｓの仕上
焼鈍を施し、０〜60秒間20％H3PO3 水溶液にて酸洗した
後、重クロム酸およびスチレン系樹脂エマルジョンを主
成分とした処理液をロールコーターで塗布して300 ℃で
焼付け、膜厚0.5 μm の半有機被膜を被成した。
【００２３】かくして得られた無方向性電磁鋼板を鉄心
としてモーターを作製し、このモーターを密閉型コンプ
レッサーに組み込み、さらにコンプレッサーをモデル冷
凍機に組み込み、この冷凍機を500 ｈ運転した。そし
て、運転後のキャピラリーノズルにおける詰まり量を、
上述の５段階に分けて評価した。
としてモーターを作製し、このモーターを密閉型コンプ
レッサーに組み込み、さらにコンプレッサーをモデル冷
凍機に組み込み、この冷凍機を500 ｈ運転した。そし
て、運転後のキャピラリーノズルにおける詰まり量を、
上述の５段階に分けて評価した。
【００２４】この評価結果を、成品の地鉄成分、ＡＥＳ
による地鉄表面のSb, Sn濃度および750 ℃×２ｈの歪取
焼鈍後の磁気特性の測定結果とともに、表１に示す。同
表から、0.01〜0.15wt％の範囲のSbおよび／またはSnの
添加により磁気特性が向上し、一方地鉄表面のSb＋1/2
Snを20wt％以下に抑制することでキャピラリーノズル詰
まりが皆無となったことがわかる。
による地鉄表面のSb, Sn濃度および750 ℃×２ｈの歪取
焼鈍後の磁気特性の測定結果とともに、表１に示す。同
表から、0.01〜0.15wt％の範囲のSbおよび／またはSnの
添加により磁気特性が向上し、一方地鉄表面のSb＋1/2
Snを20wt％以下に抑制することでキャピラリーノズル詰
まりが皆無となったことがわかる。
【００２５】
【表１】
【００２６】実施例２ 種々の組成の鋼を脱ガス処理による転炉製鋼法を用いて
溶製し、連続鋳造スラブとしたのち、熱間圧延を施し、
800 ℃×１時間の熱延板焼鈍を施してから、80℃30％HC
l 水溶液中で240 秒酸洗し、次いで冷間圧延により0.5
mm厚とし、700〜900 ℃×10ｓの仕上焼鈍後に圧下率５
％のスキンパス圧延を施し、０〜60秒間20％H3PO3 水溶
液にて酸洗した後、重クロム酸および酢酸ビニル樹脂エ
マルジョンを主成分とした処理液をロールコーターで塗
布して300 ℃で焼付け、膜厚0.2μm の半有機被膜を被
成した。
溶製し、連続鋳造スラブとしたのち、熱間圧延を施し、
800 ℃×１時間の熱延板焼鈍を施してから、80℃30％HC
l 水溶液中で240 秒酸洗し、次いで冷間圧延により0.5
mm厚とし、700〜900 ℃×10ｓの仕上焼鈍後に圧下率５
％のスキンパス圧延を施し、０〜60秒間20％H3PO3 水溶
液にて酸洗した後、重クロム酸および酢酸ビニル樹脂エ
マルジョンを主成分とした処理液をロールコーターで塗
布して300 ℃で焼付け、膜厚0.2μm の半有機被膜を被
成した。
【００２７】かくして得られた無方向性電磁鋼板を鉄心
としてモーターを作製し、このモーターを密閉型コンプ
レッサーに組み込み、さらにコンプレッサーをモデル冷
凍機に組み込み、この冷凍機を500 ｈ運転した。そし
て、運転後のキャピラリーノズルにおける詰まり量を、
上述の５段階に分けて評価した。
としてモーターを作製し、このモーターを密閉型コンプ
レッサーに組み込み、さらにコンプレッサーをモデル冷
凍機に組み込み、この冷凍機を500 ｈ運転した。そし
て、運転後のキャピラリーノズルにおける詰まり量を、
上述の５段階に分けて評価した。
【００２８】この評価結果を、成品の地鉄成分、ＡＥＳ
による地鉄表面のSb, Sn濃度および750 ℃×２ｈの歪取
焼鈍後の磁気特性の測定結果とともに、表２に示す。同
表から、0.01〜0.15wt％の範囲のSbおよび／またはSnの
添加により磁気特性が向上し、一方地鉄表面のSb＋1/2
Snを20wt％以下に抑制することでキャピラリーノズル詰
まりが皆無となったことがわかる。
による地鉄表面のSb, Sn濃度および750 ℃×２ｈの歪取
焼鈍後の磁気特性の測定結果とともに、表２に示す。同
表から、0.01〜0.15wt％の範囲のSbおよび／またはSnの
添加により磁気特性が向上し、一方地鉄表面のSb＋1/2
Snを20wt％以下に抑制することでキャピラリーノズル詰
まりが皆無となったことがわかる。
【００２９】
【表２】
【００３０】
【発明の効果】この発明によると、歪取焼鈍後にも磁気
特性に優れ、かつ密閉型コンプレッサーに適用した場合
にキャピラリーノズル詰りの発生することのない、優れ
た被膜密着性を有する無方向性電磁鋼板を提供し得る。
すなわち、この発明の無方向性電磁鋼板は、とりわけ高
効率コンプレッサーのモーターに有利に適合するため、
エアコンディショナーや冷蔵庫の高効率化を促進するこ
とが可能である。
特性に優れ、かつ密閉型コンプレッサーに適用した場合
にキャピラリーノズル詰りの発生することのない、優れ
た被膜密着性を有する無方向性電磁鋼板を提供し得る。
すなわち、この発明の無方向性電磁鋼板は、とりわけ高
効率コンプレッサーのモーターに有利に適合するため、
エアコンディショナーや冷蔵庫の高効率化を促進するこ
とが可能である。
【図１】Sbの含有量とキャピラリーノズル詰りとの関係
を示す図である。
を示す図である。
【図２】Snの含有量とキャピラリーノズル詰りとの関係
を示す図である。
を示す図である。
【図３】鋼板深さ方向のSbの濃度を示す図である。
【図４】地鉄表面のSbおよびSnの濃度とキャピラリーノ
ズル詰りとの関係を示す図である。
ズル詰りとの関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ：0.01wt％以下、 Si：4.0 wt％以下、 Mn：2.0 wt％以下、 Al：2.0 wt％以下および Ｐ：0.2 wt％以下 を含み、さらにSbおよびSnのいずれか１種または２種を
合計で0.01wt％以上0.15wt％未満で含有し、残部Feおよ
び不可避的不純物の組成になりかつ、地鉄表面のSbおよ
びSnの濃度について、 Sb＋1/2 Sn が20wt％以下であることを特徴とする被膜密着性に優れ
た無方向性電磁鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09659495A JP3446385B2 (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | 被膜密着性に優れた無方向性電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09659495A JP3446385B2 (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | 被膜密着性に優れた無方向性電磁鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08291375A true JPH08291375A (ja) | 1996-11-05 |
| JP3446385B2 JP3446385B2 (ja) | 2003-09-16 |
Family
ID=14169230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09659495A Expired - Fee Related JP3446385B2 (ja) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | 被膜密着性に優れた無方向性電磁鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3446385B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2818664A1 (fr) * | 2000-12-27 | 2002-06-28 | Usinor | Acier magnetique a grains non orientes, procede de fabrication de toles et toles obtenues |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5931823A (ja) * | 1982-08-17 | 1984-02-21 | Kawasaki Steel Corp | 磁束密度の高い一方向性珪素鋼板の製造方法 |
| JPS60162751A (ja) * | 1984-02-03 | 1985-08-24 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性ならびに表面性状の優れたセミプロセス電磁鋼板およびその製造方法 |
| JPH03274247A (ja) * | 1990-03-22 | 1991-12-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板 |
| JPH04346621A (ja) * | 1991-05-21 | 1992-12-02 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性が優れかつ表面外観の良い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH06503609A (ja) * | 1991-10-22 | 1994-04-21 | ポハング アイアン アンド スチール カンパニイ リミテッド | 磁気特性の優れた無方向性電気鋼板およびその製造方法 |
| JPH0754044A (ja) * | 1993-08-19 | 1995-02-28 | Nippon Steel Corp | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
-
1995
- 1995-04-21 JP JP09659495A patent/JP3446385B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5931823A (ja) * | 1982-08-17 | 1984-02-21 | Kawasaki Steel Corp | 磁束密度の高い一方向性珪素鋼板の製造方法 |
| JPS60162751A (ja) * | 1984-02-03 | 1985-08-24 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性ならびに表面性状の優れたセミプロセス電磁鋼板およびその製造方法 |
| JPH03274247A (ja) * | 1990-03-22 | 1991-12-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板 |
| JPH04346621A (ja) * | 1991-05-21 | 1992-12-02 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性が優れかつ表面外観の良い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH06503609A (ja) * | 1991-10-22 | 1994-04-21 | ポハング アイアン アンド スチール カンパニイ リミテッド | 磁気特性の優れた無方向性電気鋼板およびその製造方法 |
| JPH0754044A (ja) * | 1993-08-19 | 1995-02-28 | Nippon Steel Corp | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2818664A1 (fr) * | 2000-12-27 | 2002-06-28 | Usinor | Acier magnetique a grains non orientes, procede de fabrication de toles et toles obtenues |
| WO2002052048A1 (fr) * | 2000-12-27 | 2002-07-04 | Usinor | Acier magnetique a grains non orientes, procede de fabrication de tôles et tôles obtenues |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3446385B2 (ja) | 2003-09-16 |
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