JP3497431B2

JP3497431B2 - 加工性の良好な低鉄損無方向性電磁鋼板及びその製造方法

Info

Publication number: JP3497431B2
Application number: JP35076499A
Authority: JP
Inventors: 健一村上; 猛久保田; 岳顕脇坂; 竜太郎川又; 和文半澤; 聖一妹尾; 吉宏有田; 浩明佐藤
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1999-07-08
Filing date: 1999-12-09
Publication date: 2004-02-16
Anticipated expiration: 2019-12-09
Also published as: JP2001073098A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、電気機器鉄心材料
として使用される磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板、
特に、低鉄損でありながら、優れた加工性を有する無方
向性電磁鋼板と、その製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】電気機器の高効率化は、世界的な電力・
エネルギー節減さらには地球環境保全の動向の中で、近
年、強く要望されている。特に最近、回転機の高効率化
が進展する中で、ローターまたはステーターとして用い
られる無方向性電磁鋼板においては、現状よりもさらに
鉄損の低いものが求められている。

【０００３】従来、無方向性電磁鋼板の低鉄損化の手段
としては、SiあるいはAl等の含有量を増加し、電気抵抗
を増大させ渦電流損失を低減するという方法がある。例
えば、Si含有量約3%をベースにAlを1%程度添加すること
により、低鉄損の無方向性電磁鋼板を製造し得ること
が、特開昭５８−２３４１０号公報に記載されている。
しかし、こうしたSi約3%を含有する高合金成分系の無方
向性電磁鋼板は、低鉄損ではあるものの、非常に硬く
（高硬度）、そのため、ローターまたはステーターの形
に打ち抜く際に打ち抜き難いという問題、もしくは、金
型の寿命が短くなるという問題が発生する。

【０００４】特開平10-183311 号公報には、Ｃ:0.01wt
%、Si:0.1〜2.0wt%、Mn:0.1〜1.5wt%、Al:0.5〜2.5wt
%、Ｐ:0.1wt% 以下およびＳ:0.01wt%以下、さらに、必
要に応じ、Sbおよび／またはSnを合計で、0.005 〜0.20
wt% を、Si＋0.60Al≧0.80wt% の下に含有する成分組成
になり、かつ表面のビッカース硬さがHV160 以下である
ことを特徴とする打抜き加工性および磁気特性に優れた
無方向性電磁鋼板が記載されているが、この無方向性電
磁鋼板におけるSi含有量は、最大でも2.0wt%であり、特
開昭58-23410号公報に記載されている無方向性電磁鋼板
におけるSi含有量、約３％に比べ少ない。そして、Si
は、硬さの上昇に大きく寄与する元素であるから、特開
平10-183311 号公報に記載される無方向性電磁鋼板（Si
含有量が最大でも2.0wt%）は、本来的に、加工性が良好
なものであり、この良好な加工性をベースに、Si及びAl
の含有バランスの最適化により強度の異方性を減少し、
さらには、表面硬さを制御し、加工性を高めたものであ
る。それ故、特開平10-183311 号公報に記載される加工
性向上の手法は、Siを約３％含有する（そのため、高硬
度である）高合金成分系の無方向性電磁鋼板の加工性を
高める手法としては適用し難い。

【０００５】したがって、従来のSi約3%を含有する高合
金成分系の無方向性電磁鋼板では、低鉄損と良好な加工
性（低硬度）とは両立し得ないというのが現状である。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、上
記Si約３％を含有する高合金成分系の無方向性電磁鋼板
において、硬度を低めることにより加工性を改善し、従
来の最高級材と同等、もしくは、さらに低い鉄損を有
し、かつ、加工性の良好な無方向性電磁鋼板と、その製
造方法を提供するものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、固有抵抗
値がSiとほぼ同等で、かつ、硬度への影響がSiより小さ
いAl（硬度への影響度は、Siの１／３程度）に着目し、
低鉄損と低硬度を両立させる手段として、このAl含有量
を相対的に増加することを想起した。さらに、結晶粒界
に析出する不可避不純物のＳ、Ｎ及びTiに着目し、上記
手段として、Al含有量の相対的増加にくわえ、これらの
総含有量を所定のレベル以下に低減することを想起し
た。そして、上記手段を実現する方法を確立した。

【０００８】本発明の低鉄損無方向性電磁鋼板は、以
下を要旨とするものである。（１）質量％で、Ｃ：０．０１０％以下、Ｍｎ：１．０
％以下、Ｓｉ：１．５％以上２．５％以下、Ａｌ：１．
０％以上３．０％以下、及び、残部Ｆｅ及び不可避不純
物からなる無方向性電磁鋼板において、Ｓｉ（％）及び
Ａｌ（％）が、Ｓｉ（％）≦３・Ａｌ（％）、及び、
３．５％≦Ｓｉ（％）＋Ａｌ（％）≦５．０％を満たす
とともに、上記不可避不純物のうち、Ｓ、Ｎ及びＴｉ
が、総量で、０．００６質量％を超えず、鋼板表面の地
鉄部分のビッカース硬度が、１６０を超え２００を超え
ないことを特徴とする加工性の良好な低鉄損無方向性電
磁鋼板。

【０００９】そして、本発明の低鉄損無方向性電磁鋼
板の製造方法は、以下を要旨とするものである。

【００１０】（２）質量％で、Ｃ：０．０１０％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｓｉ：１．５％以上２．５％
以下、Ａｌ：１．０％以上３．０％以下、及び、残部Ｆ
ｅ及び不可避不純物からなる鋼において、Ｓｉ（％）及
びＡｌ（％）が、Ｓｉ（％）≦３・Ａｌ（％）、及び、
３．５％≦Ｓｉ（％）＋Ａｌ（％）≦５．０％を満た
し、上記鋼中の不可避不純物のうち、Ｓ、Ｎ及びＴｉ
が、総量で、０．００６質量％を超えない鋼を、熱間圧
延後、熱延板焼鈍し、一回または中間焼鈍を挟む二回の
冷間圧延により最終板厚とした後、仕上焼鈍し、無方向
性電磁鋼板を製造する方法において、最終の冷間圧延の
前に施す焼鈍を、９００〜１２００℃で２０〜３００秒
実施し、最終の冷間圧延を、圧下率７０〜８５％で行
い、その後の仕上焼鈍を、９００〜１１００℃で１０〜
１２０秒実施し、鋼板表面の地鉄部分のビッカース硬度
が１６０を超え２００を超えない無方向性電磁鋼板を製
造することを特徴とする加工性の良好な低鉄損無方向性
電磁鋼板の製造方法。

【００１１】

【００１２】

【発明の実施の形態】以下、本発明を、実験結果に基き
詳細に説明する。SiとAlの合計量をほぼ一定（≒4%）と
した実験材料として、Si:3.0% 、Al:1.0% （表１中、試
料1 〜4 ）、及び、Si:2.0% 、Al:2.0% （同表中、試料
5 〜14）の2 種類の鋼片（この鋼片の他の成分は、いず
れも、C:0.001%、Mn:0.2% 、S:0.001%、N:0.001%、Ti:
0.002% ）を準備し、工程試験を行なった。

【００１３】この鋼片を熱間圧延して種々の板厚(1.5m
m、1.8mm 、2.2mm 、2.5mm)の熱延板を作製し、この熱
延板を、850 〜1100℃で60秒間焼鈍（熱延板焼鈍）し、
酸洗した。酸洗後の鋼板を冷間圧延し、板厚0.35mmの冷
延板とした後、この冷延板に、850 〜1050℃で20秒間、
仕上焼鈍を施した。焼鈍後の鋼板につき、SST （Single
Sheet Test の略。以下同じ。）で測定した鉄損W15/50
と磁束密度B50 （いずれもL 方向とC 方向の平均）、及
び、ビッカース硬度の測定結果を表１に示す。なお、本
発明の条件を満たすものと、満たさないものを区別して
表示した（備考欄、参照）。

【００１４】

【表１】

【００１５】Si:2.0% 、Al:2.0% の試料5 〜14において
は、Si:3% 、Al:1% の試料1 〜4 と比較し、仕上焼鈍温
度が850 ℃と低い試料12を除き、硬度を低くすることが
できた。続いて、同一成分の試料5 〜14に基づいて、各
工程条件毎の違いを比較すると、以下のとおりである。

【００１６】冷延後の冷延板の板厚を0.35mmと一定にし
ているので、熱延板の板厚の大小は、冷間圧延における
圧下率の高低に対応するが、熱延板の板厚が1.5 〜2.2m
m （冷延圧下率77〜84% ）では、W15/50を2.10w/kg未満
と低くすることができた（試料5 〜7 、参照）。一方、
熱延板の板厚2.5mm の試料8 （冷延圧下率86% ）では、
W15/50は2.16w/kgと高くなった。

【００１７】このように、冷延圧下率を高くしたことで
鉄損が上昇した理由は、鋼板に過度の歪エネルギーを与
えたことで、引き続く仕上焼鈍後の集合組織として磁気
特性に有害な｛111 ｝面方位の強度が増え、その結果、
磁束密度B50 も劣化し、鉄損も高くなったものと推察さ
れる。次に、熱延板の焼鈍温度を変化させた場合を比較
する（試料7 、9 〜11、参照）。熱延板焼鈍温度850 ℃
の試料9 では、W15/50は2.19w/kgと高く、同温度900〜1
100℃の試料5 、10、11では、2.10w/kg未満と低かっ
た。この理由は、熱延板焼鈍温度850 ℃の鋼板では、90
0 〜1100℃の焼鈍条件に係る鋼板と比較し、最終冷延前
の結晶粒径が小さいため、冷延、仕上焼鈍後の集合組織
として磁気特性に有害な｛111 ｝面方位の強度が増え、
B50 の劣化をもたらし、その結果、鉄損が高くなったも
のと推察される。

【００１８】仕上焼鈍温度についてみると（試料6 、12
〜14、参照）、焼鈍温度850 ℃の試料12は、W15/50が3.
20w/kgと高く、また、硬度も200 を超え高かった。試料
9 も、W15/50が2.19w/kgで鉄損が高いが、その理由は、
焼鈍温度が低くて再結晶粒が十分に成長しなかったた
め、鋼板の結晶粒径が、最適の結晶粒径に比べて小さく
なっているからである。また、試料12において、硬度が
高い理由も、同じく結晶粒径が小さいため、硬度を測定
した鋼板表面で、硬度が高い粒界の占める割合が大きか
ったことに起因するものと推定される。

【００１９】次に、無方向性電磁鋼板において、低鉄
損と低硬度を実現する上で大きな影響を与える、鋼中の
不可避不純物の影響について。示す。C:0.001%、Si:2.1
%、Mn:0.2%、Al:1.9%の成分系の試料（表２中、試料１
〜８）を用い、不可避不純物の濃度（S、N及びTi量の合
計）を変化させた場合について工程試験を行なった。板
厚2.1mmの熱延板を、1000℃で60秒、熱延板焼鈍し、酸
洗した。その後、冷間圧延により板厚0.35mmの冷延板と
した後、1025℃30秒の仕上焼鈍を施した。得られた鋼板
におけるSSTによる磁気特性（L方向とC方向の平均）、
及び、ビッカース硬度の測定結果を表2に示す。なお、
試料1〜４は、本発明の条件を満たすものである。

【００２０】

【表２】

【００２１】表2において、不可避不純物」の濃度
（S、N及びTi量の合計）が60ppm以下の試料１〜４で
は、鉄損W15/50は、2.10w/kg以下の低い値が得られ、か
つ、硬度も、180未満と低い値が得られている。不可避
不純物の濃度が60ppmを超えると、W15/50及び硬度がと
もに劣化するが、その理由は、これら不可避不純物
（S、N及びTi）、もしくは、それらの化合物が結晶粒界
に析出して再結晶を妨げ、その結果、結晶粒径が小さく
なるためと推定される。このため、本発明においては、
不可避不純物の濃度（S、N及びTi量の合計）は60ppmを
超えないとする。

【００２２】次に、本発明における成分組成、及び、ビ
ッカース硬度に係る数値限定理由について説明する。Ｃ
は、炭化物として析出し、鉄損劣化を引き起こす元素で
ある。０．０１０％を超えて添加すると、鉄損劣化が著
しいので、上限を０．０１０％とする。Mnは、電気抵抗
を増加させる意味で、添加が有効な元素である。しか
し、過度に添加すると、磁束密度が低下するので、上限
を１．０％とする。

【００２３】Siは、電気抵抗を増加させる意味で、１．
５％以上添加する必要がある元素である。しかし、硬度
への影響度が大きいので、鋼板が硬くなり過ぎないよ
う、上限を２．５％とする。Alは、硬度への影響度が、
Siの１／３程度と小さい元素であるから、鋼板の硬度を
下げる目的で添加するが、さらに、「Si（％）＋Al
（％）」が同一の場合、Al（％）が多いと、粒成長性が
改善されるため、本発明では、AlをSiに代替して添加す
る。このため、下限を１．０％とする。しかし、過度に
添加すると磁束密度が低下するので、上限を３．０％と
する。

【００２４】ここで、本発明が依って立つSi（％）とAl
（％）の二つの関係、すなわち、３．５％≦Si（％）＋
Al（％）≦５．０％と、Si（％）≦３・Al（％）につい
て説明する。SiとAlは、固有抵抗値がほぼ同等であるか
ら、本発明においては、「Si（％）＋Al（％）」を、数
値規定されるべき要件として認識し、これを適正範囲に
規定する。

【００２５】SiとAlは、電気抵抗を増加させ渦電流損失
を低減するので、本発明の目的とする低鉄損材とするた
めには、合計で３．５％以上の添加が必要である。それ
故、「Si（％）＋Al（％）」の下限を３．５％とする。
一方、上限については、磁束密度の過度の低下を抑制す
るため、５．０％とする。次に、Si（％）≦３・Al
（％）、すなわち、Si（％）／３≦Al（％）についてで
あるが、本発明では、３．５％≦Si（％）＋Al（％）≦
５．０％の範囲内で、SiをAlで代替し、低鉄損化を図り
つつ、低硬度化（加工性の改善）を実現しようとするの
が基本思想であるから、Alが、Siに対し一定の割合以上
含有されていることが前提となるのであり、Si（％）／
３≦Al（％）は、その前提を定めたものである。さらに
加工性向上のためには、Si（％）×０．７≦Al（％）が
望ましい。

【００２６】不可避不純物のうち、Ｓ、Ｎ及びTiの総含
有量を、０．００６質量％（６０ｐｐｍ）を超えないよ
うに抑制する理由は、前述したように、結晶粒界に析出
し再結晶を妨げ、製品の粒成長性を劣化せしめ、鉄損及
び硬度に悪影響を及ぼす不可避不純物（Ｓ、Ｎ及びTi）
の濃度を、所定のレベル以下に低減するためである。好
ましい上記濃度の範囲は、０．００４％（４０ｐｐｍ）
以下である。

【００２７】なお、不可避不純物のうちＰは、粒界偏析
を起こす元素として知られているが、その許容量は、
０．１％程度であり、上記不可避不純物（Ｓ、Ｎ及びT
i）の濃度の上限と比べ高いので、Ｐの濃度は、特に限
定しない。また、鋼板表面の地鉄部分のビッカース硬度
を、「２００を超えない」と規定する理由は、ビッカー
ス硬度が２００を超えると、鋼板の打抜き性が劣化し、
打抜き金型の寿命を縮めるからである。

【００２８】ただし、上記ビッカース硬度は、適切な
打抜き性を確保する点から、１６０を超えることとす
る。次に各工程の操業条件について説明する。最終の冷
間圧延前に施す焼鈍は、焼鈍温度を900〜1200℃、焼鈍
時間を20〜300秒とした。焼鈍温度が900℃未満の場合、
もしくは、焼鈍時間が20秒未満の場合には、冷間圧延前
の鋼板における結晶粒径が小さすぎ、冷間圧延、仕上焼
鈍後に、磁束密度B50の著しい低下を引き起こす。ま
た、焼鈍温度の上限を1200℃、及び、焼鈍時間の上限を
300秒と、それぞれ設定すると理由は、1200℃及び300秒
をそれぞれ超えて焼鈍し、冷間圧延前の鋼板における結
晶粒径を大きくしても、仕上焼鈍後の磁気特性は変化し
ないからである。上記焼鈍温度の範囲内で、さらに好ま
しい温度範囲は、900〜1100℃である。

【００２９】最終の冷間圧延における圧下率を70〜85%
としたが、これは、圧下率が70％より低いと、引き続く
仕上焼鈍での再結晶において磁気特性に良好な｛110
｝、｛100 ｝面方位を有する結晶粒が減少し、一方、
圧下率が85％を超えて高すぎると、磁気特性に有害な
｛111 ｝面方位を有する結晶粒が増加することになり、
いずれの場合も、磁束密度B50 が低下するからである。
上記圧下率の範囲内で、さらに好ましい圧下率範囲は、
70〜80% である。

【００３０】仕上焼鈍は、焼鈍温度を900 〜1100℃、焼
鈍時間を10〜120 秒としたが、これは、焼鈍温度が900
℃未満の場合、もしくは、焼鈍時間が10秒未満の場合に
は、製品の結晶粒径が小さすぎるものとなるため、鉄損
が高く、かつ、硬度も高くなり、また、一方、1100℃以
上の温度、及び、120 秒以上の時間で連続焼鈍を行なう
ことは、設備上困難であるか、もしくは、生産性の劣化
を招くからである。上記焼鈍温度の範囲内で、さらに好
ましい温度範囲は、1000〜1100℃である。

【００３１】

【実施例】実施例１ C:0.0011% 、Si:1.6% 、Mn:0.3% 、Al:2.8% 、S:0.0014
% 、N:0.0020% 、Ti:0.0019%を有する鋼片から、種々の
板厚(1.5mm、1.8mm 、2.2mm 、2.6mm)の熱延板を作製し
た。この熱延板を、850 〜1150℃、80秒で焼鈍し、酸洗
を行なった。引き続き、冷間圧延により板厚0.35mmの冷
延板とした後、この冷延板に、850 〜1075℃、40秒の仕
上焼鈍を施した。SST による磁気特性（L 方向とC 方向
の平均）、及び、ビッカース硬度の測定結果を表３に示
す。

【００３２】

【表３】

【００３３】熱延板の板厚1.5 〜2.2mm （冷延圧下率77
〜84% に対応する）、熱延板焼鈍温度900 〜1150℃、仕
上焼鈍温度900 〜1075℃の操業条件（いずれも、本発明
における各工程の操業条件の範囲内である）において、
鉄損W15/50は、2.1w/kg 以下と良好な値が得られてい
る。実施例２ C:0.0012% 、Si:2.21%、Al:1.72%、Mn:0.3% 、S:0.0012
% 、N:0.0018% 、Ti:0.0024%を有する鋼片から、種々の
板厚(1.4mm、1.8mm 、2.1mm 、2.6mm)の熱延板を作製し
た。この熱延板を、850 〜1100℃、70秒で焼鈍し、酸洗
を行なった。引き続き、冷間圧延により板厚0.35mmの冷
延板とした後、この冷延板に、850 〜1050℃、30秒の仕
上焼鈍を施した。

【００３４】また、Si+Al 量を上記成分とほぼ同一とし
た鋼片、すなわち、Si:2.30%、Al:1.63%及びSi:2.43%、
Al:1.49%の素材( 他の成分はほぼ上記鋼片と同様) につ
いて、1.8mm の熱延板を作製の後、1000℃ 70 秒で焼鈍
し、酸洗を行ない、その後、冷間圧延により板厚0.35mm
の冷延板とし、次いで、この冷延板に1050℃ 30 秒の仕
上焼鈍を施した。これらの試料における磁気特性（L 方
向とC 方向の平均）、及び、ビッカース硬度の測定結果
を表４に示す。

【００３５】

【表４】

【００３６】Si:2.21%、Al:1.72%の試料１〜10において
は、熱延板の板厚1.4 〜2.1mm （冷延圧下率75〜83% に
対応する）、熱延板焼鈍温度900 〜1100℃、仕上焼鈍温
度900 〜1050℃の操業条件（いずれも、本発明における
各工程の操業条件の範囲内である）において、鉄損W15/
50は、2.2w/kg 以下と良好な値が得られている。また、
同一工程条件における成分の比較( 試料２、11、12) で
は、鉄損W15/50は、いずれも2.1w/kg 以下であり非常に
良好である。一方、硬度は、いずれも200 以下であり本
発明の範囲内であるが、このうち試料２、11は硬度180
以下であり、試料12は硬度180 以上であり、試料２、11
の方がより好ましい。

【００３７】これは、Si+Al 量が同一の場合でも、Al
が、Siに対してある程度の割合、すなわち、Al≧0.7 ＊
Siを満足する範囲で存在することにより、より低い硬度
を得ることができるからである。実施例３ Al:2.0% 、Mn:0.2% をベースとし、Si量を変化させ７種
類の鋼片を作製した。このとき、S+N+Tiの合計量は34〜
39ppm の範囲内であった。この鋼片を板厚2.0mm に熱間
圧延し、さらに、1000℃、60秒の熱延板焼鈍を施し、酸
洗を行なった。引き続き、冷間圧延により板厚0.35mmの
冷延板とした後、この冷延板に、1025℃、30秒の仕上焼
鈍を施した。SST による磁気特性（L 方向とC 方向の平
均）、及び、ビッカース硬度の測定結果を表５に示す。

【００３８】

【表５】

【００３９】試料１〜6 では、鉄損W15/50≦2.2W/kg
で、かつ、硬度は200 未満であり良好であった。試料７
はSi量が過度に多いため、硬度が200 を超えてしまい不
適当である。また、試料１〜６のうち、試料１はSi量が
少ないため、硬度が160 以下となっている。それ故、硬
度は160 を超え200 未満である試料２〜６がより好まし
い。実施例４ C:0.0013% 、Si:2.0% 、Al:2.2% 、Mn:0.2% をベースと
し、S,N,Tiの合計量を変化させた３種類の鋼片において
工程試験を行なった。熱延板の板厚を1.8mm とし、この
熱延板に1000℃ 60 秒の焼鈍を施し、次いで、酸洗を行
なった。その後、冷間圧延により板厚0.35mmの冷延板と
し、この冷延板に、T ℃(850〜1050℃)、30秒の仕上焼
鈍を施した。SST による磁気特性(L方向とC 方向の平
均) 、及び、ビッカース硬度の測定結果を表６に示す。

【００４０】

【表６】

【００４１】本発明の仕上焼鈍温度900 〜1100℃の範囲
で鉄損は良好であり、W15/50≦2.3w/kg となった。ま
た、不純物濃度(S,N,Ti の合計) が60ppm を超えると鉄
損及び硬度がともに高くなった。これは、不純物濃度が
高い場合には、製品結晶粒径が小さくなり、鉄損及び硬
度を増加させたものと推定される。

【００４２】

【発明の効果】本発明は、従来のSiを約3%含有する低鉄
損無方向性電磁鋼板においては不可能であると考えられ
てきた、低鉄損と低硬度の両立を可能ならしめるもので
あり、その工業的効果は大である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者川又竜太郎千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者半澤和文福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１新日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者妹尾聖一福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１新日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者有田吉宏福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１新日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者佐藤浩明兵庫県姫路市広畑区富士町１番地新日本製鐵株式会社広畑製鐵所内 (56)参考文献特開平７−41858（ＪＰ，Ａ) 特開平10−183311（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 303 C21D 8/12 C21D 9/46 501 C22C 38/06 H01F 1/16

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】質量％で、Ｃ：０．０１０％以下、Ｍ
ｎ：１．０％以下、Ｓｉ：１．５％以上２．５％以下、
Ａｌ：１．０％以上３．０％以下、及び、残部Ｆｅ及び
不可避不純物からなる無方向性電磁鋼板において、Ｓｉ
（％）及びＡｌ（％）が、Ｓｉ（％）≦３・Ａｌ
（％）、及び、３．５％≦Ｓｉ（％）＋Ａｌ（％）≦
５．０％を満たすとともに、上記不可避不純物のうち、
Ｓ、Ｎ及びＴｉが、総量で、０．００６質量％を超え
ず、鋼板表面の地鉄部分のビッカース硬度が、１６０を
超え２００を超えないことを特徴とする加工性の良好な
低鉄損無方向性電磁鋼板。
【請求項２】質量％で、Ｃ：０．０１０％以下、Ｍ
ｎ：１．０％以下、Ｓｉ：１．５％以上２．５％以下、
Ａｌ：１．０％以上３．０％以下、及び、残部Ｆｅ及び
不可避不純物からなる鋼において、Ｓｉ（％）及びＡｌ
（％）が、Ｓｉ（％）≦３・Ａｌ（％）、及び、３．５
％≦Ｓｉ（％）＋Ａｌ（％）≦５．０％を満たし、上記
鋼中の不可避不純物のうち、Ｓ、Ｎ及びＴｉが、総量
で、０．００６質量％を超えない鋼を、熱間圧延後、熱
延板焼鈍し、一回または中間焼鈍を挟む二回の冷間圧延
により最終板厚とした後、仕上焼鈍し、無方向性電磁鋼
板を製造する方法において、最終の冷間圧延の前に施す
焼鈍を、９００〜１２００℃で２０〜３００秒実施し、
最終の冷間圧延を、圧下率７０〜８５％で行い、その後
の仕上焼鈍を、９００〜１１００℃で１０〜１２０秒実
施し、鋼板表面の地鉄部分のビッカース硬度が１６０を
超え２００を超えない無方向性電磁鋼板を製造すること
を特徴とする加工性の良好な低鉄損無方向性電磁鋼板の
製造方法。