JP3497431B2 - 加工性の良好な低鉄損無方向性電磁鋼板及びその製造方法 - Google Patents
加工性の良好な低鉄損無方向性電磁鋼板及びその製造方法Info
- Publication number
- JP3497431B2 JP3497431B2 JP35076499A JP35076499A JP3497431B2 JP 3497431 B2 JP3497431 B2 JP 3497431B2 JP 35076499 A JP35076499 A JP 35076499A JP 35076499 A JP35076499 A JP 35076499A JP 3497431 B2 JP3497431 B2 JP 3497431B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- less
- oriented electrical
- iron loss
- electrical steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
として使用される磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板、
特に、低鉄損でありながら、優れた加工性を有する無方
向性電磁鋼板と、その製造方法に関するものである。
エネルギー節減さらには地球環境保全の動向の中で、近
年、強く要望されている。特に最近、回転機の高効率化
が進展する中で、ローターまたはステーターとして用い
られる無方向性電磁鋼板においては、現状よりもさらに
鉄損の低いものが求められている。
としては、SiあるいはAl等の含有量を増加し、電気抵抗
を増大させ渦電流損失を低減するという方法がある。例
えば、Si含有量約3%をベースにAlを1%程度添加すること
により、低鉄損の無方向性電磁鋼板を製造し得ること
が、特開昭58−23410号公報に記載されている。
しかし、こうしたSi約3%を含有する高合金成分系の無方
向性電磁鋼板は、低鉄損ではあるものの、非常に硬く
(高硬度)、そのため、ローターまたはステーターの形
に打ち抜く際に打ち抜き難いという問題、もしくは、金
型の寿命が短くなるという問題が発生する。
%、Si:0.1〜2.0wt%、Mn:0.1〜1.5wt%、Al:0.5〜2.5wt
%、P:0.1wt% 以下およびS:0.01wt%以下、さらに、必
要に応じ、Sbおよび/またはSnを合計で、0.005 〜0.20
wt% を、Si+0.60Al≧0.80wt% の下に含有する成分組成
になり、かつ表面のビッカース硬さがHV160 以下である
ことを特徴とする打抜き加工性および磁気特性に優れた
無方向性電磁鋼板が記載されているが、この無方向性電
磁鋼板におけるSi含有量は、最大でも2.0wt%であり、特
開昭58-23410号公報に記載されている無方向性電磁鋼板
におけるSi含有量、約3%に比べ少ない。そして、Si
は、硬さの上昇に大きく寄与する元素であるから、特開
平10-183311 号公報に記載される無方向性電磁鋼板(Si
含有量が最大でも2.0wt%)は、本来的に、加工性が良好
なものであり、この良好な加工性をベースに、Si及びAl
の含有バランスの最適化により強度の異方性を減少し、
さらには、表面硬さを制御し、加工性を高めたものであ
る。それ故、特開平10-183311 号公報に記載される加工
性向上の手法は、Siを約3%含有する(そのため、高硬
度である)高合金成分系の無方向性電磁鋼板の加工性を
高める手法としては適用し難い。
金成分系の無方向性電磁鋼板では、低鉄損と良好な加工
性(低硬度)とは両立し得ないというのが現状である。
記Si約3%を含有する高合金成分系の無方向性電磁鋼板
において、硬度を低めることにより加工性を改善し、従
来の最高級材と同等、もしくは、さらに低い鉄損を有
し、かつ、加工性の良好な無方向性電磁鋼板と、その製
造方法を提供するものである。
値がSiとほぼ同等で、かつ、硬度への影響がSiより小さ
いAl(硬度への影響度は、Siの1/3程度)に着目し、
低鉄損と低硬度を両立させる手段として、このAl含有量
を相対的に増加することを想起した。さらに、結晶粒界
に析出する不可避不純物のS、N及びTiに着目し、上記
手段として、Al含有量の相対的増加にくわえ、これらの
総含有量を所定のレベル以下に低減することを想起し
た。そして、上記手段を実現する方法を確立した。
下を要旨とするものである。 (1)質量%で、C:0.010%以下、Mn:1.0
%以下、Si:1.5%以上2.5%以下、Al:1.
0%以上3.0%以下、及び、残部Fe及び不可避不純
物からなる無方向性電磁鋼板において、Si(%)及び
Al(%)が、Si(%)≦3・Al(%)、及び、
3.5%≦Si(%)+Al(%)≦5.0%を満たす
とともに、上記不可避不純物のうち、S、N及びTi
が、総量で、0.006質量%を超えず、鋼板表面の地
鉄部分のビッカース硬度が、160を超え200を超え
ないことを特徴とする加工性の良好な低鉄損無方向性電
磁鋼板。
板の製造方法は、以下を要旨とするものである。
下、Mn:1.0%以下、Si:1.5%以上2.5%
以下、Al:1.0%以上3.0%以下、及び、残部F
e及び不可避不純物からなる鋼において、Si(%)及
びAl(%)が、Si(%)≦3・Al(%)、及び、
3.5%≦Si(%)+Al(%)≦5.0%を満た
し、上記鋼中の不可避不純物のうち、S、N及びTi
が、総量で、0.006質量%を超えない鋼を、熱間圧
延後、熱延板焼鈍し、一回または中間焼鈍を挟む二回の
冷間圧延により最終板厚とした後、仕上焼鈍し、無方向
性電磁鋼板を製造する方法において、最終の冷間圧延の
前に施す焼鈍を、900〜1200℃で20〜300秒
実施し、最終の冷間圧延を、圧下率70〜85%で行
い、その後の仕上焼鈍を、900〜1100℃で10〜
120秒実施し、鋼板表面の地鉄部分のビッカース硬度
が160を超え200を超えない無方向性電磁鋼板を製
造することを特徴とする加工性の良好な低鉄損無方向性
電磁鋼板の製造方法。
詳細に説明する。SiとAlの合計量をほぼ一定(≒4%)と
した実験材料として、Si:3.0% 、Al:1.0% (表1中、試
料1 〜4 )、及び、Si:2.0% 、Al:2.0% (同表中、試料
5 〜14)の2 種類の鋼片(この鋼片の他の成分は、いず
れも、C:0.001%、Mn:0.2% 、S:0.001%、N:0.001%、Ti:
0.002% )を準備し、工程試験を行なった。
m、1.8mm 、2.2mm 、2.5mm)の熱延板を作製し、この熱
延板を、850 〜1100℃で60秒間焼鈍(熱延板焼鈍)し、
酸洗した。酸洗後の鋼板を冷間圧延し、板厚0.35mmの冷
延板とした後、この冷延板に、850 〜1050℃で20秒間、
仕上焼鈍を施した。焼鈍後の鋼板につき、SST (Single
Sheet Test の略。以下同じ。)で測定した鉄損W15/50
と磁束密度B50 (いずれもL 方向とC 方向の平均)、及
び、ビッカース硬度の測定結果を表1に示す。なお、本
発明の条件を満たすものと、満たさないものを区別して
表示した(備考欄、参照)。
は、Si:3% 、Al:1% の試料1 〜4 と比較し、仕上焼鈍温
度が850 ℃と低い試料12を除き、硬度を低くすることが
できた。続いて、同一成分の試料5 〜14に基づいて、各
工程条件毎の違いを比較すると、以下のとおりである。
ているので、熱延板の板厚の大小は、冷間圧延における
圧下率の高低に対応するが、熱延板の板厚が1.5 〜2.2m
m (冷延圧下率77〜84% )では、W15/50を2.10w/kg未満
と低くすることができた(試料5 〜7 、参照)。一方、
熱延板の板厚2.5mm の試料8 (冷延圧下率86% )では、
W15/50は2.16w/kgと高くなった。
鉄損が上昇した理由は、鋼板に過度の歪エネルギーを与
えたことで、引き続く仕上焼鈍後の集合組織として磁気
特性に有害な{111 }面方位の強度が増え、その結果、
磁束密度B50 も劣化し、鉄損も高くなったものと推察さ
れる。次に、熱延板の焼鈍温度を変化させた場合を比較
する(試料7 、9 〜11、参照)。熱延板焼鈍温度850 ℃
の試料9 では、W15/50は2.19w/kgと高く、同温度900〜1
100℃の試料5 、10、11では、2.10w/kg未満と低かっ
た。この理由は、熱延板焼鈍温度850 ℃の鋼板では、90
0 〜1100℃の焼鈍条件に係る鋼板と比較し、最終冷延前
の結晶粒径が小さいため、冷延、仕上焼鈍後の集合組織
として磁気特性に有害な{111 }面方位の強度が増え、
B50 の劣化をもたらし、その結果、鉄損が高くなったも
のと推察される。
〜14、参照)、焼鈍温度850 ℃の試料12は、W15/50が3.
20w/kgと高く、また、硬度も200 を超え高かった。試料
9 も、W15/50が2.19w/kgで鉄損が高いが、その理由は、
焼鈍温度が低くて再結晶粒が十分に成長しなかったた
め、鋼板の結晶粒径が、最適の結晶粒径に比べて小さく
なっているからである。また、試料12において、硬度が
高い理由も、同じく結晶粒径が小さいため、硬度を測定
した鋼板表面で、硬度が高い粒界の占める割合が大きか
ったことに起因するものと推定される。
損と低硬度を実現する上で大きな影響を与える、鋼中の
不可避不純物の影響について。示す。C:0.001%、Si:2.1
%、Mn:0.2%、Al:1.9%の成分系の試料(表2中、試料1
〜8)を用い、不可避不純物の濃度(S、N及びTi量の合
計)を変化させた場合について工程試験を行なった。板
厚2.1mmの熱延板を、1000℃で60秒、熱延板焼鈍し、酸
洗した。その後、冷間圧延により板厚0.35mmの冷延板と
した後、1025℃30秒の仕上焼鈍を施した。得られた鋼板
におけるSSTによる磁気特性(L方向とC方向の平均)、
及び、ビッカース硬度の測定結果を表2に示す。なお、
試料1〜4は、本発明の条件を満たすものである。
(S、N及びTi量の合計)が60ppm以下の試料1〜4で
は、鉄損W15/50は、2.10w/kg以下の低い値が得られ、か
つ、硬度も、180未満と低い値が得られている。不可避
不純物の濃度が60ppmを超えると、W15/50及び硬度がと
もに劣化するが、その理由は、これら不可避不純物
(S、N及びTi)、もしくは、それらの化合物が結晶粒界
に析出して再結晶を妨げ、その結果、結晶粒径が小さく
なるためと推定される。このため、本発明においては、
不可避不純物の濃度(S、N及びTi量の合計)は60ppmを
超えないとする。
ッカース硬度に係る数値限定理由について説明する。C
は、炭化物として析出し、鉄損劣化を引き起こす元素で
ある。0.010%を超えて添加すると、鉄損劣化が著
しいので、上限を0.010%とする。Mnは、電気抵抗
を増加させる意味で、添加が有効な元素である。しか
し、過度に添加すると、磁束密度が低下するので、上限
を1.0%とする。
5%以上添加する必要がある元素である。しかし、硬度
への影響度が大きいので、鋼板が硬くなり過ぎないよ
う、上限を2.5%とする。Alは、硬度への影響度が、
Siの1/3程度と小さい元素であるから、鋼板の硬度を
下げる目的で添加するが、さらに、「Si(%)+Al
(%)」が同一の場合、Al(%)が多いと、粒成長性が
改善されるため、本発明では、AlをSiに代替して添加す
る。このため、下限を1.0%とする。しかし、過度に
添加すると磁束密度が低下するので、上限を3.0%と
する。
(%)の二つの関係、すなわち、3.5%≦Si(%)+
Al(%)≦5.0%と、Si(%)≦3・Al(%)につい
て説明する。SiとAlは、固有抵抗値がほぼ同等であるか
ら、本発明においては、「Si(%)+Al(%)」を、数
値規定されるべき要件として認識し、これを適正範囲に
規定する。
を低減するので、本発明の目的とする低鉄損材とするた
めには、合計で3.5%以上の添加が必要である。それ
故、「Si(%)+Al(%)」の下限を3.5%とする。
一方、上限については、磁束密度の過度の低下を抑制す
るため、5.0%とする。次に、Si(%)≦3・Al
(%)、すなわち、Si(%)/3≦Al(%)についてで
あるが、本発明では、3.5%≦Si(%)+Al(%)≦
5.0%の範囲内で、SiをAlで代替し、低鉄損化を図り
つつ、低硬度化(加工性の改善)を実現しようとするの
が基本思想であるから、Alが、Siに対し一定の割合以上
含有されていることが前提となるのであり、Si(%)/
3≦Al(%)は、その前提を定めたものである。さらに
加工性向上のためには、Si(%)×0.7≦Al(%)が
望ましい。
有量を、0.006質量%(60ppm)を超えないよ
うに抑制する理由は、前述したように、結晶粒界に析出
し再結晶を妨げ、製品の粒成長性を劣化せしめ、鉄損及
び硬度に悪影響を及ぼす不可避不純物(S、N及びTi)
の濃度を、所定のレベル以下に低減するためである。好
ましい上記濃度の範囲は、0.004%(40ppm)
以下である。
を起こす元素として知られているが、その許容量は、
0.1%程度であり、上記不可避不純物(S、N及びT
i)の濃度の上限と比べ高いので、Pの濃度は、特に限
定しない。また、鋼板表面の地鉄部分のビッカース硬度
を、「200を超えない」と規定する理由は、ビッカー
ス硬度が200を超えると、鋼板の打抜き性が劣化し、
打抜き金型の寿命を縮めるからである。
打抜き性を確保する点から、160を超えることとす
る。次に各工程の操業条件について説明する。最終の冷
間圧延前に施す焼鈍は、焼鈍温度を900〜1200℃、焼鈍
時間を20〜300秒とした。焼鈍温度が900℃未満の場合、
もしくは、焼鈍時間が20秒未満の場合には、冷間圧延前
の鋼板における結晶粒径が小さすぎ、冷間圧延、仕上焼
鈍後に、磁束密度B50の著しい低下を引き起こす。ま
た、焼鈍温度の上限を1200℃、及び、焼鈍時間の上限を
300秒と、それぞれ設定すると理由は、1200℃及び300秒
をそれぞれ超えて焼鈍し、冷間圧延前の鋼板における結
晶粒径を大きくしても、仕上焼鈍後の磁気特性は変化し
ないからである。上記焼鈍温度の範囲内で、さらに好ま
しい温度範囲は、900〜1100℃である。
としたが、これは、圧下率が70%より低いと、引き続く
仕上焼鈍での再結晶において磁気特性に良好な{110
}、{100 }面方位を有する結晶粒が減少し、一方、
圧下率が85%を超えて高すぎると、磁気特性に有害な
{111 }面方位を有する結晶粒が増加することになり、
いずれの場合も、磁束密度B50 が低下するからである。
上記圧下率の範囲内で、さらに好ましい圧下率範囲は、
70〜80% である。
鈍時間を10〜120 秒としたが、これは、焼鈍温度が900
℃未満の場合、もしくは、焼鈍時間が10秒未満の場合に
は、製品の結晶粒径が小さすぎるものとなるため、鉄損
が高く、かつ、硬度も高くなり、また、一方、1100℃以
上の温度、及び、120 秒以上の時間で連続焼鈍を行なう
ことは、設備上困難であるか、もしくは、生産性の劣化
を招くからである。上記焼鈍温度の範囲内で、さらに好
ましい温度範囲は、1000〜1100℃である。
% 、N:0.0020% 、Ti:0.0019%を有する鋼片から、種々の
板厚(1.5mm、1.8mm 、2.2mm 、2.6mm)の熱延板を作製し
た。この熱延板を、850 〜1150℃、80秒で焼鈍し、酸洗
を行なった。引き続き、冷間圧延により板厚0.35mmの冷
延板とした後、この冷延板に、850 〜1075℃、40秒の仕
上焼鈍を施した。SST による磁気特性(L 方向とC 方向
の平均)、及び、ビッカース硬度の測定結果を表3に示
す。
〜84% に対応する)、熱延板焼鈍温度900 〜1150℃、仕
上焼鈍温度900 〜1075℃の操業条件(いずれも、本発明
における各工程の操業条件の範囲内である)において、
鉄損W15/50は、2.1w/kg 以下と良好な値が得られてい
る。 実施例2 C:0.0012% 、Si:2.21%、Al:1.72%、Mn:0.3% 、S:0.0012
% 、N:0.0018% 、Ti:0.0024%を有する鋼片から、種々の
板厚(1.4mm、1.8mm 、2.1mm 、2.6mm)の熱延板を作製し
た。この熱延板を、850 〜1100℃、70秒で焼鈍し、酸洗
を行なった。引き続き、冷間圧延により板厚0.35mmの冷
延板とした後、この冷延板に、850 〜1050℃、30秒の仕
上焼鈍を施した。
た鋼片、すなわち、Si:2.30%、Al:1.63%及びSi:2.43%、
Al:1.49%の素材( 他の成分はほぼ上記鋼片と同様) につ
いて、1.8mm の熱延板を作製の後、1000℃ 70 秒で焼鈍
し、酸洗を行ない、その後、冷間圧延により板厚0.35mm
の冷延板とし、次いで、この冷延板に1050℃ 30 秒の仕
上焼鈍を施した。これらの試料における磁気特性(L 方
向とC 方向の平均)、及び、ビッカース硬度の測定結果
を表4に示す。
は、熱延板の板厚1.4 〜2.1mm (冷延圧下率75〜83% に
対応する)、熱延板焼鈍温度900 〜1100℃、仕上焼鈍温
度900 〜1050℃の操業条件(いずれも、本発明における
各工程の操業条件の範囲内である)において、鉄損W15/
50は、2.2w/kg 以下と良好な値が得られている。また、
同一工程条件における成分の比較( 試料2、11、12) で
は、鉄損W15/50は、いずれも2.1w/kg 以下であり非常に
良好である。一方、硬度は、いずれも200 以下であり本
発明の範囲内であるが、このうち試料2、11は硬度180
以下であり、試料12は硬度180 以上であり、試料2、11
の方がより好ましい。
が、Siに対してある程度の割合、すなわち、Al≧0.7 *
Siを満足する範囲で存在することにより、より低い硬度
を得ることができるからである。 実施例3 Al:2.0% 、Mn:0.2% をベースとし、Si量を変化させ7種
類の鋼片を作製した。このとき、S+N+Tiの合計量は34〜
39ppm の範囲内であった。この鋼片を板厚2.0mm に熱間
圧延し、さらに、1000℃、60秒の熱延板焼鈍を施し、酸
洗を行なった。引き続き、冷間圧延により板厚0.35mmの
冷延板とした後、この冷延板に、1025℃、30秒の仕上焼
鈍を施した。SST による磁気特性(L 方向とC 方向の平
均)、及び、ビッカース硬度の測定結果を表5に示す。
で、かつ、硬度は200 未満であり良好であった。試料7
はSi量が過度に多いため、硬度が200 を超えてしまい不
適当である。また、試料1〜6のうち、試料1はSi量が
少ないため、硬度が160 以下となっている。それ故、硬
度は160 を超え200 未満である試料2〜6がより好まし
い。 実施例4 C:0.0013% 、Si:2.0% 、Al:2.2% 、Mn:0.2% をベースと
し、S,N,Tiの合計量を変化させた3種類の鋼片において
工程試験を行なった。熱延板の板厚を1.8mm とし、この
熱延板に1000℃ 60 秒の焼鈍を施し、次いで、酸洗を行
なった。その後、冷間圧延により板厚0.35mmの冷延板と
し、この冷延板に、T ℃(850〜1050℃)、30秒の仕上焼
鈍を施した。SST による磁気特性(L方向とC 方向の平
均) 、及び、ビッカース硬度の測定結果を表6に示す。
で鉄損は良好であり、W15/50≦2.3w/kg となった。ま
た、不純物濃度(S,N,Ti の合計) が60ppm を超えると鉄
損及び硬度がともに高くなった。これは、不純物濃度が
高い場合には、製品結晶粒径が小さくなり、鉄損及び硬
度を増加させたものと推定される。
損無方向性電磁鋼板においては不可能であると考えられ
てきた、低鉄損と低硬度の両立を可能ならしめるもので
あり、その工業的効果は大である。
Claims (2)
- 【請求項1】 質量%で、C:0.010%以下、M
n:1.0%以下、Si:1.5%以上2.5%以下、
Al:1.0%以上3.0%以下、及び、残部Fe及び
不可避不純物からなる無方向性電磁鋼板において、Si
(%)及びAl(%)が、Si(%)≦3・Al
(%)、及び、3.5%≦Si(%)+Al(%)≦
5.0%を満たすとともに、上記不可避不純物のうち、
S、N及びTiが、総量で、0.006質量%を超え
ず、鋼板表面の地鉄部分のビッカース硬度が、160を
超え200を超えないことを特徴とする加工性の良好な
低鉄損無方向性電磁鋼板。 - 【請求項2】 質量%で、C:0.010%以下、M
n:1.0%以下、Si:1.5%以上2.5%以下、
Al:1.0%以上3.0%以下、及び、残部Fe及び
不可避不純物からなる鋼において、Si(%)及びAl
(%)が、Si(%)≦3・Al(%)、及び、3.5
%≦Si(%)+Al(%)≦5.0%を満たし、上記
鋼中の不可避不純物のうち、S、N及びTiが、総量
で、0.006質量%を超えない鋼を、熱間圧延後、熱
延板焼鈍し、一回または中間焼鈍を挟む二回の冷間圧延
により最終板厚とした後、仕上焼鈍し、無方向性電磁鋼
板を製造する方法において、最終の冷間圧延の前に施す
焼鈍を、900〜1200℃で20〜300秒実施し、
最終の冷間圧延を、圧下率70〜85%で行い、その後
の仕上焼鈍を、900〜1100℃で10〜120秒実
施し、鋼板表面の地鉄部分のビッカース硬度が160を
超え200を超えない無方向性電磁鋼板を製造すること
を特徴とする加工性の良好な低鉄損無方向性電磁鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP35076499A JP3497431B2 (ja) | 1999-07-08 | 1999-12-09 | 加工性の良好な低鉄損無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11-194770 | 1999-07-08 | ||
JP19477099 | 1999-07-08 | ||
JP35076499A JP3497431B2 (ja) | 1999-07-08 | 1999-12-09 | 加工性の良好な低鉄損無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001073098A JP2001073098A (ja) | 2001-03-21 |
JP3497431B2 true JP3497431B2 (ja) | 2004-02-16 |
Family
ID=26508725
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP35076499A Expired - Fee Related JP3497431B2 (ja) | 1999-07-08 | 1999-12-09 | 加工性の良好な低鉄損無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3497431B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6467307B2 (ja) * | 2015-07-10 | 2019-02-13 | 新日鐵住金株式会社 | 磁気特性と打ち抜き加工性に優れた無方向性電磁鋼板 |
JP6903996B2 (ja) * | 2017-03-28 | 2021-07-14 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
DE102017208146B4 (de) * | 2017-05-15 | 2019-06-19 | Thyssenkrupp Ag | NO-Elektroband für E-Motoren |
WO2020094230A1 (de) | 2018-11-08 | 2020-05-14 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Elektroband oder -blech für höherfrequente elektromotoranwendungen mit verbesserter polarisation und geringen ummagnetisierungsverlusten |
WO2020188812A1 (ja) * | 2019-03-20 | 2020-09-24 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
CN114737129B (zh) * | 2022-03-02 | 2023-02-28 | 新余钢铁股份有限公司 | 一种卷绕式电机铁芯用高性能无取向硅钢及其生产方法 |
-
1999
- 1999-12-09 JP JP35076499A patent/JP3497431B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2001073098A (ja) | 2001-03-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4586669B2 (ja) | 回転子用無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP4681450B2 (ja) | 圧延方向の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法 | |
JP4319889B2 (ja) | 全周磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
JP2016003371A (ja) | 全周の磁気特性が良好な無方向性電磁鋼板 | |
JP4855225B2 (ja) | 異方性の小さい無方向性電磁鋼板 | |
WO2013106645A1 (en) | Electrical steel processing without a post cold-rolling intermediate anneal | |
JP3497431B2 (ja) | 加工性の良好な低鉄損無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
JP4415933B2 (ja) | 回転子用無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP4258951B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
JPH05306438A (ja) | 磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
JP4855221B2 (ja) | 分割コア用無方向性電磁鋼板 | |
CN116897218A (zh) | 无取向电工钢板及其制造方法 | |
JP2003105508A (ja) | 加工性の優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
JP3379055B2 (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP3294585B2 (ja) | 磁性に優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
JP4987190B2 (ja) | 加工性が良好で、加工して歪取焼鈍した後の鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP3350351B2 (ja) | 形状と磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP3937685B2 (ja) | 高周波磁気特性に優れた電磁鋼板とその製造方法 | |
JP3934904B2 (ja) | 加工性の優れた低鉄損無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
JPH0657332A (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
CN115003845B (zh) | 无取向电工钢板及其制造方法 | |
KR20190047468A (ko) | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
JPH0726154B2 (ja) | 低鉄損の無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP2001049403A (ja) | 高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP3348827B2 (ja) | 磁束密度が高く鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20031021 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 3497431 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071128 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081128 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081128 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091128 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101128 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101128 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111128 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111128 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121128 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121128 Year of fee payment: 9 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131128 Year of fee payment: 10 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131128 Year of fee payment: 10 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131128 Year of fee payment: 10 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |