JP2001049403A - 高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents
高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板およびその製造方法Info
- Publication number
- JP2001049403A JP2001049403A JP22284299A JP22284299A JP2001049403A JP 2001049403 A JP2001049403 A JP 2001049403A JP 22284299 A JP22284299 A JP 22284299A JP 22284299 A JP22284299 A JP 22284299A JP 2001049403 A JP2001049403 A JP 2001049403A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel sheet
- sheet
- annealing
- cold rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高速回転用モータに用いる高周波鉄損の良好
な無方向性電磁鋼板およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量% で、C:0.010%以下、Mn:1.5% 以
下、Si:4% 以下、Al:3% 以下を含有し、かつ、Si(%) 、
Al(%) およびMn(%) が、3%≦Si(%) +Al(%) +Mn(%) ≦
5%、および、2%≦Si(%) +2・Al(%) −Mn(%) を満たす
とともに、板厚t が0.10mm以上0.30mm以下であり、さら
に、板厚t と、鉄損W10/400(磁束密度1.0T、400Hz にお
ける値)が、W10/400(w/kg) ≦30・t(mm)+6 を満たすこ
とを特徴とする高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板。
その製造方法においては、最終の冷間圧延における圧
下率を88% 未満とするか、もしくは、最終の冷間圧延
の前に施す焼鈍における焼鈍温度を950 ℃以上とすると
ともに、最終の冷間圧延における圧下率を88% 以上とす
る。
な無方向性電磁鋼板およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量% で、C:0.010%以下、Mn:1.5% 以
下、Si:4% 以下、Al:3% 以下を含有し、かつ、Si(%) 、
Al(%) およびMn(%) が、3%≦Si(%) +Al(%) +Mn(%) ≦
5%、および、2%≦Si(%) +2・Al(%) −Mn(%) を満たす
とともに、板厚t が0.10mm以上0.30mm以下であり、さら
に、板厚t と、鉄損W10/400(磁束密度1.0T、400Hz にお
ける値)が、W10/400(w/kg) ≦30・t(mm)+6 を満たすこ
とを特徴とする高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板。
その製造方法においては、最終の冷間圧延における圧
下率を88% 未満とするか、もしくは、最終の冷間圧延
の前に施す焼鈍における焼鈍温度を950 ℃以上とすると
ともに、最終の冷間圧延における圧下率を88% 以上とす
る。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気機器鉄心材料
として使用する無方向性電磁鋼板およびその製造方法、
特に、高周波特性の優れた無方向性電磁鋼板およびその
製造方法に関するものである。
として使用する無方向性電磁鋼板およびその製造方法、
特に、高周波特性の優れた無方向性電磁鋼板およびその
製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】電気機器の高効率化は、世界的な電力・
エネルギー節減、さらには地球環境保全の動向の中で、
近年強く要望されている。そして、回転機のローターま
たはステーターとして用いる無方向性電磁鋼板において
は、鉄損を、現状よりもさらに低減することが求められ
ている。
エネルギー節減、さらには地球環境保全の動向の中で、
近年強く要望されている。そして、回転機のローターま
たはステーターとして用いる無方向性電磁鋼板において
は、鉄損を、現状よりもさらに低減することが求められ
ている。
【0003】従来の無方向性電磁鋼板における低鉄損化
の方法として、SiあるいはAl等の含有量を増加し、電気
抵抗を増大させ、渦電流損失を低減するという方法が知
られている。例えば、特開昭58−23410号公報に
は、Si量約3%をベースにAlを1%程度添加することによ
り、低鉄損の無方向性電磁鋼板を製造し得ることが記載
されている。
の方法として、SiあるいはAl等の含有量を増加し、電気
抵抗を増大させ、渦電流損失を低減するという方法が知
られている。例えば、特開昭58−23410号公報に
は、Si量約3%をベースにAlを1%程度添加することによ
り、低鉄損の無方向性電磁鋼板を製造し得ることが記載
されている。
【0004】ところで、電気自動車あるいは高効率のエ
アコンに使用されるモータは、周波数制御による高速回
転で使用される。したがって、これらモータに使用する
無方向性電磁鋼板に要求される磁気特性を、従来の標準
的な、50/60Hz での鉄損値で評価することは不適当であ
り、高周波鉄損の指標としては、例えば、磁束密度1.0
T、400Hz での鉄損W10/400 で表す方が好ましい。
アコンに使用されるモータは、周波数制御による高速回
転で使用される。したがって、これらモータに使用する
無方向性電磁鋼板に要求される磁気特性を、従来の標準
的な、50/60Hz での鉄損値で評価することは不適当であ
り、高周波鉄損の指標としては、例えば、磁束密度1.0
T、400Hz での鉄損W10/400 で表す方が好ましい。
【0005】ところが、従来の無方向性電磁鋼板では、
周波数が高くなると鉄損が急激に増加し、高周波域では
使用に耐えないという問題が顕著になってきた。
周波数が高くなると鉄損が急激に増加し、高周波域では
使用に耐えないという問題が顕著になってきた。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、高速回転用
モータ用の無方向性電磁鋼板において、モータ特性に必
要な高周波鉄損を良好にすることを課題(目的)とし、
その課題の解決を図る、無方向性電磁鋼板およびその製
造方法を提供するものである。
モータ用の無方向性電磁鋼板において、モータ特性に必
要な高周波鉄損を良好にすることを課題(目的)とし、
その課題の解決を図る、無方向性電磁鋼板およびその製
造方法を提供するものである。
【0007】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題(目
的)を解決するため、以下の(1)〜(5)を要旨とす
るものである。 (1)重量% で、C:0.01% 以下、Mn:1.5% 以下、Si:4%
以下、Al:3% 以下を含有し、かつ、Si(%) 、Al(%) およ
びMn(%) が、3%≦Si(%)+Al(%)+Mn(%) ≦5%、および、2%
≦Si(%)+2 ・Al(%)-Mn(%) 、を満たすとともに、板厚t
が0.10mm以上0.3mm 以下であり、さらに、板厚t と、鉄
損W10/400(磁束密度1.0T、400Hz における値)が、 W10/400(w/kg)≦30・t(mm)+6 を満たすことを特徴とする高周波特性の良好な無方向性
電磁鋼板。
的)を解決するため、以下の(1)〜(5)を要旨とす
るものである。 (1)重量% で、C:0.01% 以下、Mn:1.5% 以下、Si:4%
以下、Al:3% 以下を含有し、かつ、Si(%) 、Al(%) およ
びMn(%) が、3%≦Si(%)+Al(%)+Mn(%) ≦5%、および、2%
≦Si(%)+2 ・Al(%)-Mn(%) 、を満たすとともに、板厚t
が0.10mm以上0.3mm 以下であり、さらに、板厚t と、鉄
損W10/400(磁束密度1.0T、400Hz における値)が、 W10/400(w/kg)≦30・t(mm)+6 を満たすことを特徴とする高周波特性の良好な無方向性
電磁鋼板。
【0008】(2)前記鋼板中に含有されるS 、N およ
びTiの総量が0.006%を超えないことを特徴とする前記
(1) 記載の高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板。 (3)重量% で、C:0.01% 以下、Mn:1.5% 以下、Si:4%
以下、Al:3% 以下を含有し、かつ、Si(%) 、Al(%) およ
びMn(%) が、3%≦Si(%)+Al(%)+Mn(%) ≦5%、および、2%
≦Si(%)+2 ・Al(%)-Mn(%) 、を満たす鋼片を熱間圧延
後、熱延板焼鈍を施し、次いで、一回または中間焼鈍を
挟む二回以上の冷間圧延により、最終板厚を0.10mm以上
0.3mm 以下とし、これに仕上焼鈍を施す無方向性電磁鋼
板の製造方法において、最終の冷間圧延における圧下率
を88% 未満とすることを特徴とする高周波特性の良好な
無方向性電磁鋼板の製造方法。
びTiの総量が0.006%を超えないことを特徴とする前記
(1) 記載の高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板。 (3)重量% で、C:0.01% 以下、Mn:1.5% 以下、Si:4%
以下、Al:3% 以下を含有し、かつ、Si(%) 、Al(%) およ
びMn(%) が、3%≦Si(%)+Al(%)+Mn(%) ≦5%、および、2%
≦Si(%)+2 ・Al(%)-Mn(%) 、を満たす鋼片を熱間圧延
後、熱延板焼鈍を施し、次いで、一回または中間焼鈍を
挟む二回以上の冷間圧延により、最終板厚を0.10mm以上
0.3mm 以下とし、これに仕上焼鈍を施す無方向性電磁鋼
板の製造方法において、最終の冷間圧延における圧下率
を88% 未満とすることを特徴とする高周波特性の良好な
無方向性電磁鋼板の製造方法。
【0009】(4)重量% で、C:0.01% 以下、Mn:1.5%
以下、Si:4% 以下、Al:3% 以下を含有し、かつ、Si(%)
、Al(%) およびMn(%) が、3%≦Si(%)+Al(%)+Mn(%) ≦5
%、および、2%≦Si(%)+2 ・Al(%)-Mn(%) 、を満たす鋼
片を熱間圧延後、熱延板焼鈍を施し、次いで、一回また
は中間焼鈍を挟む二回以上の冷間圧延により、最終板厚
を0.10mm以上0.3mm 以下とし、これに仕上焼鈍を施す無
方向性電磁鋼板の製造方法において、最終の冷間圧延の
前に施す焼鈍における焼鈍温度を950 ℃以上とするとと
もに、最終の冷間圧延における圧下率を88% 以上とする
ことを特徴とする高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板
の製造方法。
以下、Si:4% 以下、Al:3% 以下を含有し、かつ、Si(%)
、Al(%) およびMn(%) が、3%≦Si(%)+Al(%)+Mn(%) ≦5
%、および、2%≦Si(%)+2 ・Al(%)-Mn(%) 、を満たす鋼
片を熱間圧延後、熱延板焼鈍を施し、次いで、一回また
は中間焼鈍を挟む二回以上の冷間圧延により、最終板厚
を0.10mm以上0.3mm 以下とし、これに仕上焼鈍を施す無
方向性電磁鋼板の製造方法において、最終の冷間圧延の
前に施す焼鈍における焼鈍温度を950 ℃以上とするとと
もに、最終の冷間圧延における圧下率を88% 以上とする
ことを特徴とする高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板
の製造方法。
【0010】(5)前記鋼片中に含有されるS 、N およ
びTiの総量が0.006%を超えないことを特徴とする前記
(3) または(4) 記載の高周波特性の良好な無方向性電磁
鋼板の製造方法。
びTiの総量が0.006%を超えないことを特徴とする前記
(3) または(4) 記載の高周波特性の良好な無方向性電磁
鋼板の製造方法。
【0011】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
本発明者らは、鉄損W10/400(磁束密度1.0T、400Hz にお
ける鉄損値)の良好な無方向性電磁鋼板を得るために、
以下の実験を行なった( 実験1) 。重量% で、C:0.0013
% 、Mn:0.3% 、Si:3.0% 、Al:1.1% 、S:0.0015% 、N:0.
0016% 、Ti:0.0018%を含む鋼片を熱間圧延し、板厚2.1m
m の熱延板を製造した。この熱延板に、T ℃(T=900、10
00) で90秒間、熱延板焼鈍を施し、一回の冷間圧延に
て、最終板厚0.1 〜0.5mm の冷延板を製造し、この冷延
板に、1030℃で40秒の仕上焼鈍を施した。
本発明者らは、鉄損W10/400(磁束密度1.0T、400Hz にお
ける鉄損値)の良好な無方向性電磁鋼板を得るために、
以下の実験を行なった( 実験1) 。重量% で、C:0.0013
% 、Mn:0.3% 、Si:3.0% 、Al:1.1% 、S:0.0015% 、N:0.
0016% 、Ti:0.0018%を含む鋼片を熱間圧延し、板厚2.1m
m の熱延板を製造した。この熱延板に、T ℃(T=900、10
00) で90秒間、熱延板焼鈍を施し、一回の冷間圧延に
て、最終板厚0.1 〜0.5mm の冷延板を製造し、この冷延
板に、1030℃で40秒の仕上焼鈍を施した。
【0012】SST(Single Sheet Tester)による磁気測定
結果(L方向とC 方向の平均値) を表1に示す。なお、表
1中○印を付した磁気測定結果は、本発明の諸条件に適
合するものである。
結果(L方向とC 方向の平均値) を表1に示す。なお、表
1中○印を付した磁気測定結果は、本発明の諸条件に適
合するものである。
【0013】
【表1】
【0014】板厚0.30mmを超えると、鉄損W10/400 の値
は15.0w/kgを超えてしまい(表1中、試料1〜4参
照)、このような鉄損特性の電磁鋼板は、高速回転用モ
ータとしての使用に耐えられなくなる。したがって、電
磁鋼板の板厚は0.30mm以下が好ましい。また、表1にお
いて、熱延板焼鈍温度と冷延圧下率の関係を見ると、冷
延圧下率86% で板厚0.30mmの鋼板において、熱延板焼鈍
温度(900、1000℃) の差の影響は比較的小さいが、冷延
圧下率が90% 以上で板厚0.20〜0.10mmの鋼においては、
熱延板焼鈍温度900 ℃よりも同温度1000℃の方が、W10/
400 の値が良好である。
は15.0w/kgを超えてしまい(表1中、試料1〜4参
照)、このような鉄損特性の電磁鋼板は、高速回転用モ
ータとしての使用に耐えられなくなる。したがって、電
磁鋼板の板厚は0.30mm以下が好ましい。また、表1にお
いて、熱延板焼鈍温度と冷延圧下率の関係を見ると、冷
延圧下率86% で板厚0.30mmの鋼板において、熱延板焼鈍
温度(900、1000℃) の差の影響は比較的小さいが、冷延
圧下率が90% 以上で板厚0.20〜0.10mmの鋼においては、
熱延板焼鈍温度900 ℃よりも同温度1000℃の方が、W10/
400 の値が良好である。
【0015】以上のことより、無方向性電磁鋼板におい
て、15.0w/kg以下のW10/400 値を得るためには、板厚を
0.30mm以下にする必要があり、さらに、90% 以上の高冷
延圧下率で冷間圧延した場合には、熱延板焼鈍温度1000
℃で良好なW10/400 値を得ることができることが判明し
た。ここで、W10/400 値が良好な範囲を、板厚の関数と
して表すと以下のようになる。
て、15.0w/kg以下のW10/400 値を得るためには、板厚を
0.30mm以下にする必要があり、さらに、90% 以上の高冷
延圧下率で冷間圧延した場合には、熱延板焼鈍温度1000
℃で良好なW10/400 値を得ることができることが判明し
た。ここで、W10/400 値が良好な範囲を、板厚の関数と
して表すと以下のようになる。
【0016】 W10/400(w/kg) ≦30・t(mm)+6 …… (1) 次に、鉄損W10/400 と、熱延板焼鈍温度および冷延圧下
率との関係について、詳細な調査を行なった( 実験2)
。重量% で、C:0.0015% 、Mn:1.0% 、Si:3.0% 、Al:0.
5% 、S:0.0011% 、N:0.0018% 、Ti:0.0023%を含む鋼片
を熱間圧延し、板厚2.0mm の熱延板を製造した。この熱
延板に、T ℃(T=900〜1100) で60秒間、熱延板焼鈍を施
し、一回の冷間圧延にて、最終板厚0.10〜0.35mmの冷延
板を製造し、この冷延板に、1050℃で25秒の仕上焼鈍を
施した。
率との関係について、詳細な調査を行なった( 実験2)
。重量% で、C:0.0015% 、Mn:1.0% 、Si:3.0% 、Al:0.
5% 、S:0.0011% 、N:0.0018% 、Ti:0.0023%を含む鋼片
を熱間圧延し、板厚2.0mm の熱延板を製造した。この熱
延板に、T ℃(T=900〜1100) で60秒間、熱延板焼鈍を施
し、一回の冷間圧延にて、最終板厚0.10〜0.35mmの冷延
板を製造し、この冷延板に、1050℃で25秒の仕上焼鈍を
施した。
【0017】鉄損W10/400 に係る評価(×:W10/400(w/k
g)>15 、または、W10/400(w/kg)>30・t(mm)+6 、○:W10
/400(w/kg)≦30・t(mm)+6 、●:W10/400(w/kg)≦30・t
(mm)+5.5)と、熱延板焼鈍温度および冷延圧下率との関
係を図1に示す。W10/400 の値は、板厚0.30mm以下(冷
延圧下率85.0% 以上)で15w/kg以下であった。冷延圧下
率が87.5% を超えた場合には、鉄損W10/400 は、熱延板
焼鈍温度950 ℃以上で良好で、前記(1) 式を満たしてい
る。
g)>15 、または、W10/400(w/kg)>30・t(mm)+6 、○:W10
/400(w/kg)≦30・t(mm)+6 、●:W10/400(w/kg)≦30・t
(mm)+5.5)と、熱延板焼鈍温度および冷延圧下率との関
係を図1に示す。W10/400 の値は、板厚0.30mm以下(冷
延圧下率85.0% 以上)で15w/kg以下であった。冷延圧下
率が87.5% を超えた場合には、鉄損W10/400 は、熱延板
焼鈍温度950 ℃以上で良好で、前記(1) 式を満たしてい
る。
【0018】また、W10/400 のさらに良好な領域を●で
示した。ここで、●の領域は、下記の(2) 式を満たす領
域である。 W10/400(w/kg) ≦30・t(mm)+5.5 …… (2) 次に、本発明における成分組成および他の諸条件に係る
限定理由について説明する。
示した。ここで、●の領域は、下記の(2) 式を満たす領
域である。 W10/400(w/kg) ≦30・t(mm)+5.5 …… (2) 次に、本発明における成分組成および他の諸条件に係る
限定理由について説明する。
【0019】C は、0.010%を超えると、炭化物として析
出し、鉄損劣化を著しくするので、上限を0.010%とし
た。Mn、Alは、Siと同様に電気抵抗を増加させる意味で
有効な元素であるが、過度に添加すると磁束密度を低下
せしめるため、上限を、Mnについては1.5%、Alについて
は3%とした。
出し、鉄損劣化を著しくするので、上限を0.010%とし
た。Mn、Alは、Siと同様に電気抵抗を増加させる意味で
有効な元素であるが、過度に添加すると磁束密度を低下
せしめるため、上限を、Mnについては1.5%、Alについて
は3%とした。
【0020】Siは、Mn、Alと同様に、電気抵抗を増加さ
せる意味で有効な元素であるが、硬度が高くなり過ぎな
いように、上限を4%とした。また、Mn、AlおよびSiは、
上述のように、ともに電気抵抗を増加させ、渦電流損失
を低減させる元素であるから、その合計量(Mn(%)+Al(%)
+Si(%)) を3 〜5%とする。電気抵抗を所要のレベルに維
持するため、3%以上の添加が必要であるが、磁束密度の
過度の低下を抑制するため、上限を5%とした。この合計
量の範囲内で、さらに好ましい範囲は、4 〜5%である。
せる意味で有効な元素であるが、硬度が高くなり過ぎな
いように、上限を4%とした。また、Mn、AlおよびSiは、
上述のように、ともに電気抵抗を増加させ、渦電流損失
を低減させる元素であるから、その合計量(Mn(%)+Al(%)
+Si(%)) を3 〜5%とする。電気抵抗を所要のレベルに維
持するため、3%以上の添加が必要であるが、磁束密度の
過度の低下を抑制するため、上限を5%とした。この合計
量の範囲内で、さらに好ましい範囲は、4 〜5%である。
【0021】また、最終の冷間圧延の前に施す焼鈍、も
しくは、仕上焼鈍において、鋼が変態してしまうと、鉄
損特性が著しく劣化する。そこで、本発明では、変態を
起こさない成分系とするため、オーステナイト相域の広
狭に影響を及ぼすMnおよびAlの含有量を考慮した指標:S
i(%)+2・Al(%)-Mn(%) を採用し、これを2%以上と規定す
る。
しくは、仕上焼鈍において、鋼が変態してしまうと、鉄
損特性が著しく劣化する。そこで、本発明では、変態を
起こさない成分系とするため、オーステナイト相域の広
狭に影響を及ぼすMnおよびAlの含有量を考慮した指標:S
i(%)+2・Al(%)-Mn(%) を採用し、これを2%以上と規定す
る。
【0022】このことにより、本発明においては、変態
を起こさない成分系が維持され、その結果、所望の鉄損
特性に応じて焼鈍温度を適宜選択できるに充分な焼鈍温
度範囲を確保することができる。板厚については、実験
1、2の結果より、W10/400 ≦15w/kgを満足する範囲が
0.30mm以下であることから、上限を0.30mmとし、一方、
0.10mm未満では、生産性が著しく悪化するとの点から、
下限を0.10mmとした。
を起こさない成分系が維持され、その結果、所望の鉄損
特性に応じて焼鈍温度を適宜選択できるに充分な焼鈍温
度範囲を確保することができる。板厚については、実験
1、2の結果より、W10/400 ≦15w/kgを満足する範囲が
0.30mm以下であることから、上限を0.30mmとし、一方、
0.10mm未満では、生産性が著しく悪化するとの点から、
下限を0.10mmとした。
【0023】ここで、前記(1) 式の意味について説明す
る。板厚の低下に伴い鉄損は向上するが、鋼板をモータ
コアに加工する際の工数は増加する。そのため、板厚に
見合った鉄損の良好な電磁鋼板を提供する必要があると
の判断から、前記(1) 式のように、W10/400 の上限を、
板厚t の一次式、30・t+6 をもって定めた。
る。板厚の低下に伴い鉄損は向上するが、鋼板をモータ
コアに加工する際の工数は増加する。そのため、板厚に
見合った鉄損の良好な電磁鋼板を提供する必要があると
の判断から、前記(1) 式のように、W10/400 の上限を、
板厚t の一次式、30・t+6 をもって定めた。
【0024】熱延板焼鈍温度は、図1より明らかなよう
に、冷延圧下率が88% 未満であれば特に制限する必要は
ないが、磁束密度の確保、及び、焼鈍設備への負荷を考
慮すると、900 〜1200℃程度が好ましい。また、冷延圧
下率が88% 以上の場合、図1より明らかなように、熱延
板焼鈍は、950 ℃以上で行なう必要がある。この理由
は、熱延板焼鈍温度が低い、すなわち、冷間圧延前の鋼
板における結晶が小さい場合には、高い冷延圧下率の冷
間圧延により、磁気特性に好ましくない[111] 面方位
が、鋼板中に多く形成されるためと推察される。
に、冷延圧下率が88% 未満であれば特に制限する必要は
ないが、磁束密度の確保、及び、焼鈍設備への負荷を考
慮すると、900 〜1200℃程度が好ましい。また、冷延圧
下率が88% 以上の場合、図1より明らかなように、熱延
板焼鈍は、950 ℃以上で行なう必要がある。この理由
は、熱延板焼鈍温度が低い、すなわち、冷間圧延前の鋼
板における結晶が小さい場合には、高い冷延圧下率の冷
間圧延により、磁気特性に好ましくない[111] 面方位
が、鋼板中に多く形成されるためと推察される。
【0025】仕上焼鈍温度は、特に規定する必要はない
が、鋼板中の結晶粒径を最適化する観点から、950 〜11
00℃が好ましい。鉄損W10/400 は、鋼中不純物としての
S 、N およびTiの合計が0.006%を超えない方が良好な値
を示す(実施例1、参照)。この理由は、上記不純物が
析出物を形成し、鋼板中の結晶粒の成長を妨げるためと
推定される。なお、この不純物の合計量の範囲内で、さ
らに好ましい合計量の上限は0.004%である。
が、鋼板中の結晶粒径を最適化する観点から、950 〜11
00℃が好ましい。鉄損W10/400 は、鋼中不純物としての
S 、N およびTiの合計が0.006%を超えない方が良好な値
を示す(実施例1、参照)。この理由は、上記不純物が
析出物を形成し、鋼板中の結晶粒の成長を妨げるためと
推定される。なお、この不純物の合計量の範囲内で、さ
らに好ましい合計量の上限は0.004%である。
【0026】
【実施例】(実施例1)Si:3.1%、Al:1.1%、Mn:0.3%
、C:0.0011% を基本成分とし、S 、N およびTi量が異
なる3 種類(39ppm, 52ppm, 63ppm)の成分系において、
板厚2.0mm の熱延板を作製し、T ℃(T=900、1050) で80
秒、焼鈍し、その後、酸洗を行なった。一回の冷間圧延
により、板厚tmm(t=0.30、0.15) の冷延板を作製した
後、この冷延板に、1060℃、30秒の仕上焼鈍を施した。
SST による鉄損W10/400 の測定結果(L方向とC 方向の平
均) を表2に示す。なお、表2中、備考欄の、例えば、
発明例(2,3,5)は、請求項2、3および5を満た
すものであることを意味する。
、C:0.0011% を基本成分とし、S 、N およびTi量が異
なる3 種類(39ppm, 52ppm, 63ppm)の成分系において、
板厚2.0mm の熱延板を作製し、T ℃(T=900、1050) で80
秒、焼鈍し、その後、酸洗を行なった。一回の冷間圧延
により、板厚tmm(t=0.30、0.15) の冷延板を作製した
後、この冷延板に、1060℃、30秒の仕上焼鈍を施した。
SST による鉄損W10/400 の測定結果(L方向とC 方向の平
均) を表2に示す。なお、表2中、備考欄の、例えば、
発明例(2,3,5)は、請求項2、3および5を満た
すものであることを意味する。
【0027】冷延圧下率が85% の板厚0.30mm材は、熱延
板焼鈍温度が900 ℃および1050℃の場合、W10/400 が、
共に前記(1) 式を満足し良好なものであったが、圧下率
93%の板厚0.15mm材は、熱延板焼鈍温度が1050℃の場合
のみ、W10/400 が前記(1) 式を満足した。また、S,N お
よびTiの合計量が60ppm 未満で、かつ、請求項3または
4記載の製造方法で製造した板材については、鉄損特性
がさらに良好となり、前記(2) 式を満足するW10/400 値
が得られている。
板焼鈍温度が900 ℃および1050℃の場合、W10/400 が、
共に前記(1) 式を満足し良好なものであったが、圧下率
93%の板厚0.15mm材は、熱延板焼鈍温度が1050℃の場合
のみ、W10/400 が前記(1) 式を満足した。また、S,N お
よびTiの合計量が60ppm 未満で、かつ、請求項3または
4記載の製造方法で製造した板材については、鉄損特性
がさらに良好となり、前記(2) 式を満足するW10/400 値
が得られている。
【0028】
【表2】
【0029】(実施例2)C:0.0015% 、Mn:0.8% 、Si:
3.0% 、Al:0.8% 、S:0.0016% 、N:0.0016% 、Ti:0.0019
%を含む鋼片を熱間圧延し、板厚2.3mm の熱延板を作製
した。この熱延板に、950 ℃、60秒の熱延板焼鈍を施
し、その後、冷間圧延にて板厚1.0mm の冷延板を作製
し、次いで、T ℃(T=900、1050) 、30秒の中間焼鈍を施
してから、再度、冷間圧延を施し、最終板厚tmm(t=0.2
0、0.15、0.10) の板材とした。その後、この板材に、1
040℃、30秒の仕上焼鈍を施した。SST による鉄損W10/4
00 の測定結果(L方向とC 方向の平均) を表3に示す。
なお、表3中、備考欄の、例えば、発明例(3)は、請
求項3を満たすものであることを意味する。
3.0% 、Al:0.8% 、S:0.0016% 、N:0.0016% 、Ti:0.0019
%を含む鋼片を熱間圧延し、板厚2.3mm の熱延板を作製
した。この熱延板に、950 ℃、60秒の熱延板焼鈍を施
し、その後、冷間圧延にて板厚1.0mm の冷延板を作製
し、次いで、T ℃(T=900、1050) 、30秒の中間焼鈍を施
してから、再度、冷間圧延を施し、最終板厚tmm(t=0.2
0、0.15、0.10) の板材とした。その後、この板材に、1
040℃、30秒の仕上焼鈍を施した。SST による鉄損W10/4
00 の測定結果(L方向とC 方向の平均) を表3に示す。
なお、表3中、備考欄の、例えば、発明例(3)は、請
求項3を満たすものであることを意味する。
【0030】最終冷延圧下率が80% の板厚0.20mm材、及
び、同圧下率が85% の板厚0.15mm材は、中間焼鈍温度が
900 ℃および1050℃の場合、W10/400 が共に前記(1) 式
を満足し良好なものであった。一方、最終冷延圧下率が
90% の板厚0.10mm材は、中間焼鈍温度が1050℃の場合の
み、W10/400 が前記(1) 式を満足した。
び、同圧下率が85% の板厚0.15mm材は、中間焼鈍温度が
900 ℃および1050℃の場合、W10/400 が共に前記(1) 式
を満足し良好なものであった。一方、最終冷延圧下率が
90% の板厚0.10mm材は、中間焼鈍温度が1050℃の場合の
み、W10/400 が前記(1) 式を満足した。
【0031】
【表3】
【0032】
【発明の効果】以上のとおり、本発明は、高速回転用モ
ータの特性に必要な高周波鉄損を有する無方向性電磁鋼
板とその製造方法を提供するものであり、その工業的価
値は大きい。
ータの特性に必要な高周波鉄損を有する無方向性電磁鋼
板とその製造方法を提供するものであり、その工業的価
値は大きい。
【図1】鉄損(W10/400 )と、冷延圧下率および熱延板
焼鈍温度との関係を示す図である。
焼鈍温度との関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 脇坂 岳顕 千葉県富津市新富20−1 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 半澤 和文 福岡県北九州市戸畑区飛幡町1−1 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 妹尾 聖一 福岡県北九州市戸畑区飛幡町1−1 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 有田 吉宏 福岡県北九州市戸畑区飛幡町1−1 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内 Fターム(参考) 4K033 AA01 CA05 CA09 CA10 FA12 HA01 HA03 HA06 JA01 JA07
Claims (5)
- 【請求項1】 重量%で、C:0.01%以下、Mn:
1.5%以下、Si:4%以下、Al:3%以下を含有
し、かつ、Si(%)、Al(%)およびMn(%)
が、 3%≦Si(%)+Al(%)+Mn(%)≦5% お
よび 2%≦Si(%)+2・Al(%)−Mn(%) を満たすとともに、板厚tが0.10mm以上0.3m
m以下であり、さらに、板厚tと、鉄損W10/400
(磁束密度1.0T、400Hzにおける値)が、 W10/400(w/kg)≦30・t(mm)+6 を満たすことを特徴とする高周波特性の良好な無方向性
電磁鋼板。 - 【請求項2】 前記鋼板中に含有されるS、NおよびT
iの総量が0.006%を超えないことを特徴とする請
求項1記載の高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板。 - 【請求項3】 重量%で、C:0.01%以下、Mn:
1.5%以下、Si:4%以下、Al:3%以下を含有
し、かつ、Si(%)、Al(%)およびMn(%)
が、 3%≦Si(%)+Al(%)+Mn(%)≦5% お
よび 2%≦Si(%)+2・Al(%)−Mn(%) を満たす鋼片を熱間圧延後、熱延板焼鈍を施し、次い
で、一回または中間焼鈍を挟む二回以上の冷間圧延によ
り、最終板厚を0.10mm以上0.3mm以下とし、
これに仕上焼鈍を施す無方向性電磁鋼板の製造方法にお
いて、最終の冷間圧延における圧下率を88%未満とす
ることを特徴とする高周波特性の良好な無方向性電磁鋼
板の製造方法。 - 【請求項4】 重量%で、C:0.01%以下、Mn:
1.5%以下、Si:4%以下、Al:3%以下を含有
し、かつ、Si(%)、Al(%)およびMn(%)
が、 3%≦Si(%)+Al(%)+Mn(%)≦5% お
よび 2%≦Si(%)+2・Al(%)−Mn(%) を満たす鋼片を熱間圧延後、熱延板焼鈍を施し、次い
で、一回または中間焼鈍を挟む二回以上の冷間圧延によ
り、最終板厚を0.10mm以上0.3mm以下とし、
これに仕上焼鈍を施す無方向性電磁鋼板の製造方法にお
いて、最終の冷間圧延の前に施す焼鈍における焼鈍温度
を950℃以上とするとともに、最終の冷間圧延におけ
る圧下率を88%以上とすることを特徴とする高周波特
性の良好な無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項5】 前記鋼片中に含有されるS、NおよびT
iの総量が0.006%を超えないことを特徴とする請
求項3または4記載の高周波特性の良好な無方向性電磁
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22284299A JP2001049403A (ja) | 1999-08-05 | 1999-08-05 | 高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22284299A JP2001049403A (ja) | 1999-08-05 | 1999-08-05 | 高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001049403A true JP2001049403A (ja) | 2001-02-20 |
Family
ID=16788771
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22284299A Pending JP2001049403A (ja) | 1999-08-05 | 1999-08-05 | 高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2001049403A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005298935A (ja) * | 2004-04-14 | 2005-10-27 | Nippon Steel Corp | 全周磁気特性と打ち抜き加工性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
WO2009142401A1 (ko) * | 2008-05-23 | 2009-11-26 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 |
JP2012001772A (ja) * | 2010-06-17 | 2012-01-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
CN115398012A (zh) * | 2020-04-02 | 2022-11-25 | 日本制铁株式会社 | 无取向电磁钢板及其制造方法 |
-
1999
- 1999-08-05 JP JP22284299A patent/JP2001049403A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005298935A (ja) * | 2004-04-14 | 2005-10-27 | Nippon Steel Corp | 全周磁気特性と打ち抜き加工性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP4551110B2 (ja) * | 2004-04-14 | 2010-09-22 | 新日本製鐵株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
WO2009142401A1 (ko) * | 2008-05-23 | 2009-11-26 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 |
JP2012001772A (ja) * | 2010-06-17 | 2012-01-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
CN115398012A (zh) * | 2020-04-02 | 2022-11-25 | 日本制铁株式会社 | 无取向电磁钢板及其制造方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN110121567B (zh) | 无方向性电磁钢板及无方向性电磁钢板的制造方法 | |
JP7153076B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP2006501361A5 (ja) | ||
JP6870687B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
JP5824965B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP3308518B2 (ja) | 異方性の小さく表面性状に優れる高周波用薄手無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
JP4116748B2 (ja) | 磁石埋設型のモータ用無方向性電磁鋼板 | |
JP3486230B2 (ja) | 電気自動車用無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP2001049403A (ja) | 高周波特性の良好な無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP3497431B2 (ja) | 加工性の良好な低鉄損無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
JP2007162097A (ja) | 回転子用無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP3870725B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
JP2003105508A (ja) | 加工性の優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
JPH0657332A (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
TWI777498B (zh) | 無方向性電磁鋼板及其製造方法 | |
JP7231134B1 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JPH09283316A (ja) | 熱伝導率に優れる高磁束密度低鉄損無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
CN115003845B (zh) | 无取向电工钢板及其制造方法 | |
EP3725907B1 (en) | Multilayer electrical steel sheet | |
JP2002220643A (ja) | 加工性の良好な低鉄損無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
JP3348827B2 (ja) | 磁束密度が高く鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
WO2024089827A1 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法、ならびにモータコア | |
US20230104017A1 (en) | Non-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing the same | |
US20230139246A1 (en) | Non-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing the same | |
JPH07258736A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020402 |