JP2009041072A - Ni節減型オーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.05%超えかつC+N:0.15〜0.3%、Si:1%以下、Mn:0.5〜2.5%、Ni:3〜6%、Cr:16超え〜25%以下、Cu:0.8〜4%を含有し、下記(1)式のMd30が−50〜10、下記(2)式のSFEが5以上であるオーステナイト系ステンレス鋼。
Md30=551−462(C+N)−9.2Si−8.1Mn−29(Ni+Cu)−13.7Cr ……(1)
SFE=2.2Ni+6Cu−1.1Cr−13Si−1.2Mn+32 ……(2)
【選択図】なし
Description
Md30=551−462(C+N)−9.2Si−8.1Mn−29(Ni+Cu)−13.7Cr ……(1)
SFE=2.2Ni+6Cu−1.1Cr−13Si−1.2Mn+32 ……(2)
0.15≦C+N≦0.3 ……(3)
オーステナイト系ステンレス鋼においては、加工ひずみによりオーステナイト相が硬質な加工誘起マルテンサイト(α’)相に変態することで、ひずみが分散し均一ひずみが得られる、いわゆる加工誘起変態塑性(TRIP)現象が知られている。発明者らの研究によれば、Ni含有量を低減させた本鋼においては、とくに加工ひずみによるα’相の生成と、α’相の強度を左右する固溶強化元素であるC、N含有量が、TRIPによる延性の向上に深く関与していることが明らかになった。すなわち、オーステナイト安定度の指標である(1)式のMd30値が−50以上であり、Cが0.05質量%より多く含まれ、かつ(C+N)含有量が0.15質量%以上のとき、延性向上に有効な適正な強度を有するα’相が適度に生成する。
従来から、SUS304に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼は、深絞り加工後、室温大気環境に数時間から数日放置すると、時期割れと呼ばれる遅れ破壊現象が生ずることが知られている。Niを低減したオーステナイト系ステンレス鋼においても同様の現象が認められる。ところが、発明者らは(1)式に定義されるMd30値が10以下であれば、過度にα’相が生成することなく、時期割れが顕著に抑制できることを見出した。
耐食性の評価指標の一つである孔食電位は一般的にCr含有量に依存する。単純に孔食電位を向上させるだけであれば、Ni節減型オーステナイト系ステンレス鋼においてもCr含有量の下限を高く設定すれば済む。しかし、本発明では良好な加工性や耐時期割れ性を担保する必要があり、他の合金成分とのバランスを取ったうえで、Cr含有量の下限を後述のように16質量%に規定している。
オーステナイト系ステンレス鋼では、その加工部や溶接部で応力腐食割れが問題となることが多い。発明者らはNi節減型のオーステナイト系ステンレス鋼について耐応力腐食割れ性の付与手段を種々検討してきた。その結果、応力腐食割れ挙動は積層欠陥エネルギーに依存することを見出した。そして詳細な実験の結果、(2)式に定義される積層欠陥難易度指標SFE値が5以上のとき、応力腐食割れが問題になるような加工態様において、積層欠陥の生成が抑制でき、優れた耐応力腐食割れ性を具備するようになることを見出した。
ステンレス鋼は、耐食性や加工性に加えて、多くの用途で意匠性が要求される。したがって、均質な表面を効率良く製造できることが求められ、ひいては、それが製造コスト低減に大きく寄与することになる。連続大気焼鈍の後に、連続酸洗をして2D仕上とするAP(焼鈍酸洗)ラインでは、焼鈍時に生成するスケールの均質性、さらにそのスケールの酸洗による剥離性が、製造性を決める重要な因子となる。発明者らは、Niを6質量%以下に低減した鋼においてMn含有量を2.5質量%以下に規制することで、APラインでのスケール除去を、従来のSUS304と同等の操業条件にて、SUS304並に良好に実施することが可能になることを見出した。これによってMn含有量増大に伴う製造コストの上昇が回避される。
〔合金成分〕
C、Nは、加工誘起マルテンサイト(α’)相を固溶強化するために有用な元素である。本発明鋼ではα’相の生成の際に、TRIPによる十分な延性が発現するように、CとNの合計含有量(以下「(C+N)含有量」ということがある)を0.15質量%以上とする。また、Cについては0.05質量%を超える含有量を確保することが顕著な延性向上作用を安定して得るために重要である。C、Nの含有量が多くなり過ぎると過度に硬質化し、加工性を阻害する要因となる。このため(C+N)含有量は0.3質量%以下に規定することが望ましい。C、N個々の含有量については、Cは0.15質量%以下の範囲で調整することが好ましく、0.1質量%以下の範囲とすることがより好ましい。Nは0.25質量%以下に規制されるが、通常、0.04〜0.2質量%程度の範囲において調整すればよい。
本発明の鋼は、一般的なステンレス鋼の製鋼プロセスによって溶製できる。その後、一般的なオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法にしたがって、例えば板厚0.1〜3.5mmの冷延焼鈍鋼板とすることができる。
[時期割れ限界絞り比]=Dbmax/Dp ……(4)
ここで、Dbmaxは時期割れを起こさなかった最大ブランク径(mm)、Dpはパンチ外径(mm)である。Ni節減型ではない従来の一般的なオーステナイト系ステンレス鋼板の代替として使用するには、この時期割れ限界絞り比が2.0以上となる良好な耐時期割れ性が望まれる。表3に結果を示す。
Claims (1)
- 質量%で、C:0.05%超えかつ下記(3)式を満たす範囲、Si:1%以下、Mn:0.5〜2.5%、Ni:3〜6%、Cr:16超え〜25%以下、Cu:0.8〜4%、N:下記(3)式を満たす範囲、残部Feおよび不可避的不純物からなり、下記(1)式で定義されるオーステナイト安定度指標Md30が−50〜10、下記(2)式で定義される積層欠陥難易度指標SFEが5以上である組成を有する加工性・耐時期割れ性・耐食性・耐応力腐食割れ性・表面性状に優れるNi節減型オーステナイト系ステンレス鋼。
Md30=551−462(C+N)−9.2Si−8.1Mn−29(Ni+Cu)−13.7Cr ……(1)
SFE=2.2Ni+6Cu−1.1Cr−13Si−1.2Mn+32 ……(2)
0.15≦C+N≦0.3 ……(3)
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