JP2004162145A - 陰極線管の色選別機構用支持バネ - Google Patents
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Abstract
【課題】高熱膨張高強度特性を備えたオーステナイト系ステンレス鋼を用いた陰極線管内に装着される色選別機構の支持スプリン部材を提供する。
【解決手段】色選別機構のフレームを構成する枠部材の熱膨張係数よりも大きい熱膨張係数を備えた、色選別機構を陰極線管内に支持し、部材の有する熱膨張特性を利用して色ずれを防止するための板バネ状の支持スプリング部材であって、Ｃ：０．１０〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ：３．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：５．０〜１２．０ｗｔ％、Ｃｒ：１８．０〜３０．０ｗｔ％、Ｎ：０．０５〜０．３０ｗｔ％、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるステンレス鋼材であり、金属組織中に析出した炭化物および炭窒化物の占める面積率が３％未満、２４．２Ｃ＋１３．７Ｎ＋０．３５Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋Ｎｉ＋０．６５Ｃｒで示されるＮｉ当量が２４．０〜３０．０ｗｔ％である。
【選択図】 なし
【解決手段】色選別機構のフレームを構成する枠部材の熱膨張係数よりも大きい熱膨張係数を備えた、色選別機構を陰極線管内に支持し、部材の有する熱膨張特性を利用して色ずれを防止するための板バネ状の支持スプリング部材であって、Ｃ：０．１０〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ：３．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：５．０〜１２．０ｗｔ％、Ｃｒ：１８．０〜３０．０ｗｔ％、Ｎ：０．０５〜０．３０ｗｔ％、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるステンレス鋼材であり、金属組織中に析出した炭化物および炭窒化物の占める面積率が３％未満、２４．２Ｃ＋１３．７Ｎ＋０．３５Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋Ｎｉ＋０．６５Ｃｒで示されるＮｉ当量が２４．０〜３０．０ｗｔ％である。
【選択図】 なし
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高熱膨張高強度特性を備えたオーステナイト系ステンレス鋼を用いた陰極線管内に装着される色選別機構の支持スプリン部材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、カラー陰極線管は図７に示すように、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ（緑）の色蛍光体からなる蛍光面が内側に形成された蛍光体パネル１１と、この蛍光体パネルにフリットシール部１２を介して接合されたファンネル１３と、このファンネルのネック部に封着された電子銃１４と、蛍光体パネルの内側に装着された色選別機構とを備えて構成されている。
【０００３】
色選別機構は、図８に示すように、電子ビーム透過孔（スリット孔）がパターン配列された薄板状の色選別マスク２１と、この色選別マスクを支持する方形枠上のフレーム２２と、から構成されている。
【０００４】
また、フレームには、ホルダー２３を介して、板バネ状の支持スプリング部材２４ａ、２４ｂが取り付けられている。この支持スプリング部材は、蛍光体パネルに色選別機構を装着するためのもので、その一端側に係止孔を嵌め込むことで、色選別機構が蛍光体パネルの内側面に装着されるようになっている。
【０００５】
このようにして装着される色選別機構は、電子銃から放射された電子ビームの影響によって熱膨張を起こす。色選別機構の熱膨張は、色選別マスクのスリット孔２１ａと蛍構体パネルの蛍光面との相対位置の変位を招き、色ズレ等の画像劣化が生じる要因となる。
【０００６】
色選別機構における支持スプリング部材の取り付けは、通常、例えば図９（ａ）に示すように互いに対向するもの同士が対称となっていたり、又、例えば図９（ｂ）に示すように全てが同一回転方向に向く、いわゆる風車タイプであったりする。
【０００７】
しかしながら、いずれのものも、特に色選別機構の長辺方向（図９中のＸ方向）において、支持スプリング部材２４ａとフレーム２２の長辺枠部材との接合箇所が、色選別機構の中心位置（図９中のＹ軸上）に設けられておらずオフセットしている。
【０００８】
そのため、フレームの長辺枠部材が熱的影響によって膨張すると、色選別マスク全体が図中矢印Ｘ方向にシフト（以下「Ｘシフト」という）し、その結果、色ズレ等の画像劣化が生じる要因となる。特に、色選別マスクのスリットがストライプ状である場合には、そのスリットの長手方向と直交する方向へのＸシフトは大きな問題となる。
【０００９】
このＸシフト量の抑制には、熱膨張率が色選別機構の長辺枠部材より大きい材料を支持スプリング２４ａに使用しており、具体的にはオーステナイト系ステンレス鋼が用いられている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
ステンレス鋼を高強度化するには、主としてＳＵＳ３０１、ＳＵＳ３０４に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼を、冷間圧延あるいは冷間圧延と時効処理によって高強度化を図る手法と、ＳＵＳ４２０、ＳＵＳ４０３に代表されるマルテンサイト系ステンレス鋼を焼入れ、焼戻しして高強度化を図る手法に分けられる。
【００１１】
一般に、マルテンサイト系ステンレス鋼に比べ、オーステナイト系ステンレス鋼が高い熱膨張を備えており、色選別機構の支持スプリング部材２４ａにはオーステナイト系ステンレス鋼で熱膨張係数が１４．０×１０−６／℃（３０〜１００℃）程度が用いられている。
【００１２】
しかし、カラー陰極線管の大画面化と高精細度化に伴い、色選別機構の熱的影響によるＸシフト量も増大するために、支持スプリング部材２４ａの更なる高熱膨張率化と高強度化が必要となった。
【００１３】
特開平０６−２０７２４７号公報には、並設バイメタル用高強度高膨張合金、その製造方法、及び高強度並設バイメタルに関する技術について開示されている。開示内容によれば、上記発明では１６．０×１０−６／℃（３０〜１００℃）以上の高い熱膨張と引張強さ１１０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高い強度を実現している。
【００１４】
ところが、上記発明ではＣ、Ｍｎ、Ｎｉ等のオーステナイト（γ）形成元素を必要以上に多量に含有させているので、凝固の際にγ凝固する。そのため、凝固割れ感受性が高く、又熱間加工性が悪いので、熱間圧延した際に耳割れが生じやすい等の製造上の問題があり、製造コストの上昇を招いている。また、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗ等の高価な元素を含有しているため、成分からもコスト高となっている。
【００１５】
従って、本発明の目的は、オーステナイト系ステンレス鋼で高強度を維持しつつ、且つ熱膨張係数が１５．５×１０−６／℃（３０〜１００℃）以上を有する高強度高熱膨張特性を提供することにある。なお、熱膨張係数の好ましい下限は１５．７×１０−６／℃（３０〜１００℃）以上であり、より好ましい下限は、１６．０×１０−６／℃（３０〜１００℃）以上である。また、好ましい上限は、１６．５×１０−６／℃（３０〜１００℃）以下であり、より好ましい上限は１６．２×１０−６／℃（３０〜１００℃）以下である。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するために本発明の第１の態様は、色選別機構のフレームを構成する枠部材の熱膨張係数よりも大きい熱膨張係数を備えた、色選別機構を陰極線管内に支持し、部材の有する熱膨張特性を利用して色ずれを防止するための板バネ状の支持スプリング部材であって、下記の成分組成を備えたことを特徴とする高熱膨張特性の支持スプリング部材である。
（ａ）Ｃ：０．１０〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ：３．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：５．０〜１２．０ｗｔ％、Ｃｒ：１８．０〜３０．０ｗｔ％、Ｎ：０．０５〜０．３０ｗｔ％を含有し、かつ残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるステンレス鋼材であって、
（ｂ）前記ステンレス鋼材の金属組織中に析出した炭化物および炭窒化物の占める面積率が３％未満であり、
（ｃ）下記式（１）で表わされるＮｉ当量が２４．０〜３０．０ｗｔ％である。
Ｎｉ当量＝２４．２Ｃ＋１３．７Ｎ＋０．３５Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋Ｎｉ＋０．６５Ｃｒ−−−（１）
【００１７】
本発明の第２の態様は、前記ステンレス鋼材は、成分組成として、さらに、Ｍｏは４．０ｗｔ％以下、Ｃｕは３．０ｗｔ％以下の範囲で、いずれか１種以上を含有し、かつ、下記式で表わされるＮｉ当量が２４．０〜３０．０ｗｔ％であることを特徴とする請求項１に記載の高熱膨張特性の支持スプリング部材である。
Ｎｉ当量＝２４．２Ｃ＋１３．７Ｎ＋０．３５Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋Ｎｉ＋０．６５Ｃｒ＋０．９８Ｍｏ＋０．６Ｃｕ−−−（２）
【００１８】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態について以下に説明する。本発明者は、まず、オーステナイト系ステンレス鋼の合金組成と強度や熱膨張との関係について検討した。その結果、高熱膨張特性を得るには、オーステナイトが安定になるように成分を設計し、冷間圧延によって形成されるマルテンサイト（加工誘起マルテンサイト）を抑制させる必要があることがわかった。
【００１９】
しかし、マルテンサイトの形成を極度に抑えると、高強度化が困難となるため、強力なオーステナイトの固溶強化元素であるＣ、及びＮを積極的に添加して、強度を確保する。
【００２０】
製造性に関しては、凝固の際には、γマトリックスに適量のδフェライトを形成させ、凝固割れ防止及び熱間加工性を確保する。一般に、オーステナイト系ステンレス鋼において、凝固割れ防止及び熱間圧延での耳割れ防止には、５％程度のδフェライトが有効とされている。その為には、δフェライトの形成を助長するフェライト形成元素を積極的に添加する必要がある。
【００２１】
そこで着目したのが強力なフェライト形成元素であるＣｒである。本発明では、Ｃｒの積極的な添加によりδフェライトの形成を助長し、割れ防止に有効に作用させたものである。
【００２２】
本発明において、高熱膨張特性を備えた色選別機構の支持スプリング部材は、以下で説明するような成分組成を備えており、本発明の成分組成を規定した理由について以下に説明する。
【００２３】
Ｃは、強力な固溶強化元素であり、高強度化の為には多いほど好ましく、０．１０ｗｔ％以上含有することが必要である。しかし、０．３０ｗｔ％を超えて含有すると、粗大な未固溶炭化物が生成して耐食性が劣化するほか、冷間圧延時に破断の危険が高まって製造性を害する。そのため、０．１０〜０．３０ｗｔ％の範囲とする。好ましくは０．１５〜０．２５ｗｔ％の範囲とする。より好ましくは、０．１７〜０．２２ｗｔ％の範囲とする。
【００２４】
Ｓｉは、脱酸に必要な元素であるとともに高強度化に有効な元素である。しかし、３．０ｗｔ％を超えて含有すると著しく脆化し、冷間圧延時に破断する危険が高まる。そのため、３．０ｗｔ％以下とすることが望ましい。
【００２５】
Ｍｎは、Ｓｉ同様に脱酸に必要な元素である。しかし、３．０ｗｔ％を超えて含有すると焼鈍、酸洗時に異常酸化の原因を招いて、表面品質を劣化させるほか歩留まり低下につながるため、３．０ｗｔ％以下とすることが望ましい。
【００２６】
Ｎｉは、時期割れ防止に有効であり、製造性の観点から、５．０ｗｔ％以上含有することが必要である。しかし、高価な元素であり、上限を１２．０ｗｔ％とし、５．０〜１２．０ｗｔ％の範囲とすることが望ましい。好ましくは、５．０〜１０．０ｗｔ％の範囲であり、より好ましくは、５．０〜８．０ｗｔ％の範囲とする。
【００２７】
Ｃｒは、耐食性向上、凝固割れ、及び熱間圧延での耳割れ防止にも有効なことから、１８．０ｗｔ％以上含有することが必要である。しかし、３０．０ｗｔ％を超えて含有すると、熱膨張係数が低下する他、σ相が析出し、逆に耐食性を害するほか、製造性も劣化させる、例えば、冷間圧延時に破断したりするので、上限を３０．０ｗｔ％とし、１８．０〜３０．０ｗｔ％の範囲とすることが望ましい。好ましくは、２０．０超〜２５．０ｗｔ％とする。
【００２８】
Ｍｏは、耐食性や耐高温へたり性向上に有効な元素であるが、非常に高価な元素であるため、４．０ｗｔ％以下の範囲とすることが望ましい。
【００２９】
Ｃｕは、スクラップ中に含有する元素であり、かつ精錬での除去が困難な元素である。３．０ｗｔ％を超えて含有すると熱間加工性が劣化し、熱間圧延においては耳割れの原因となって歩留まりを低下させ、製造コスト上昇を招くために３．０ｗｔ％以下の範囲とすることが望ましい。
【００３０】
Ｎは，Ｃと同様に強力な固溶強化元素であり、高強度化に欠かせない元素である。０．０５ｗｔ％以上含有させることが必要である。しかし、０．３０ｗｔ％を超えると未固溶窒化物を形成し、逆に耐食性を劣化させるばかりでなく、冷間圧延時に破断の危険が高まる。そのため、上限は０．３０ｗｔ％とし、０．０５〜０．３０ｗｔ％の範囲とすることが望ましい。好ましくは、０．１０超〜０．２０ｗｔ％ｎｏ範囲であり、より好ましくは、０．１０超〜０．１５ｗｔ％の範囲とする。
【００３１】
Ｎｉ当量＝２４．２Ｃ＋１３．７Ｎ＋０．３５Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋Ｎｉ＋０．６５Ｃｒ−−−（１）
Ｎｉ当量＝２４．２Ｃ＋１３．７Ｎ＋０．３５Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋Ｎｉ＋０．６５Ｃｒ＋０．９８Ｍｏ＋０．６Ｃｕ−−−（２）
Ｎｉ当量は上記（１）又は（２）に示される式で計算される指数であり、冷間加工に対するオーステナイトの安定度を示す指標である。
【００３２】
ＳＵＳ３０１に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼は、冷間圧延などの加工を行った場合、加工誘起マルテンサイトが生成するが、その生成量はＮｉ当量が高いほど少なくなる。このマルテンサイトの生成を抑えることができれば高熱膨張特性を維持できる。そのためには、Ｎｉ当量が２４．０ｗｔ％以上であることが必要である。
【００３３】
しかし、Ｎｉ当量が３０．０ｗｔ％以上となるとマルテンサイトが全く生成せず、高強度化が困難となる他、効果が飽和する。そのため、上限を３０．０ｗｔ％とし、２４．０〜３０．０ｗｔ％の範囲とすることが望ましい。好ましくは、２６．０〜２８．０ｗｔ％とする。
【００３４】
本発明では、炭化物および炭窒化物の占める面積率が３％未満である。本発明において、炭化物および炭窒化物の占める面積率を３％未満に限定する理由は、炭化物をほぼ完全に固溶させオーステナイト組織を安定化させる為である。炭化物および炭窒化物を３％以上含有すると、オーステナイト組織の組成が変化し、冷間圧延した際に多量のマルテンサイトが形成され、熱膨張率が低下する。そのため、３％未満とする。好ましくは、２％未満とする。
【００３５】
【実施例】
本発明の実施例について、まず、図１として示した表１、及び図２として示した表２を用いて説明する。まず、表１に示した成分組成の鋼塊１０ｋｇを溶製した。表１のＮｏ．１〜９が本発明例である。Ｎｏ．１０〜１４は比較例であり、成分、Ｎｉ当量、炭化物面積率等のうちのいずれかが、本発明に規定する範囲から外れたものである。また、Ｎｏ．１５、１６は従来鋼であり、Ｎｏ．１５は、ＳＵＳ３０４相当品で、Ｎｏ．１６は、ＳＵＳ３０１相当品である。
【００３６】
次に、造塊後の鋼塊は、１２５０℃で３０分間加熱し後、引続いて熱間鍛造を行って、断面が厚さ１０ｍｍ、幅が６０ｍｍの板材を作製した。次に、１１２０℃で大気中に３０分間保持する加熱処理を行った後、水冷した。
【００３７】
次に、板材の表面研削を行って厚さが８ｍｍの板材を得た。次に、冷間圧延を行って板厚を４ｍｍとした。次に、１１２０℃で大気中に１分間保持する加熱処理を行った後、強制空冷した。次に、冷間圧延を行って板厚を２ｍｍとした。次に、１１２０℃で大気中に３０秒間保持する加熱処理を行った後、強制空冷した。
【００３８】
次に、冷間圧延を行って板厚を０．８ｍｍとした。この冷間圧延の圧下率は６０％である。板厚０．８ｍｍの板材は各種試験に供した。試験により、硬さ、マルテンサイト量、熱膨張特性、及び炭化物及び炭窒化物の析出の有無を確認した。その結果は、表２に示した。また、一部のサンプルについては、押さえばねに成形加工後、カラー陰極管に組み込んだ実装試験を行った。
【００３９】
炭化物及び炭窒化物の面積率については以下の方法を用いて求めた。厚さ０．８ｍｍまで冷間圧延した板材を、圧延方向に直角に切断して表面研磨し、次に塩酸とピクリン酸アルコールの混液を用いてエッチングを行った。得られた組織を電子顕微鏡により撮影した３０００倍で写真撮影した。この写真を用い点算法で求めた。
【００４０】
具体的には、写真視野上に縦、横が５ｍｍ間隔の桝目を設け、例えば、縦に１０個、計１００個の桝目の格子点に触れる、又は格子点上にある炭化物の数を求める。この作業を１０視野繰り返し、その平均値を面積率とした。
【００４１】
すなわち、面積率は以下の式で示されるものである。
ｎ÷（ｐ×ｆ）×１００＝炭化物面積率（％）である。ｎ、ｐ、ｆ、は以下に示すものである。
ｐ：視野内の総格子点数
ｆ：視野数
ｎ：ｆ個の視野における炭化物によって占められる格子点中心の数
【００４２】
硬さは、ＪＩＳＺ２２４４で規定されるビッカース硬さ試験法により測定した。なお、測定位置は板表面であり、測定荷重は１０ｋｇとした。
【００４３】
マルテンサイト量は、フィッシャー社製のフェライトスコープを用いて求めた。なお、板厚が２ｍｍ以下の場合には測定値が板厚に依存するので、板を３枚重ねて２．４ｍｍの厚さとし、板厚の影響を無視できるようにして測定した。
【００４４】
高温へたりの測定方法は以下のようである。第３図（ａ）に示すようなＳＵＳ３１０Ｓ製の治具１を用意し、厚さが０．８ｍｍ、幅が２０ｍｍ、長さが１００ｍｍの平板試験片３に設けた孔にボルト５を通して治具にセットした。試験片の固定端から８０ｍｍ離れた位置に高さが１０ｍｍのブロック７を設けている。試験片３をボルト５で固定することにより、強制的に曲げ応力が加えられる。次に、この状態を保持したまま、５００℃に１５分間保持後空冷する熱処理を行った。
【００４５】
へたり量は、第３図（ｂ）に示したように、ブロックをはずしで固定端から８０ｍｍ離れた位置での高さからへたり量９を求めた。なお、熱処理を行わないものについても、試験片を治具に取りつけ、１５分間保持後に取り外し、そのへたり量を測定したところ、大きなへたりは生じないことが確認できた。
【００４６】
熱膨張係数は、厚さ０．８ｍｍ、幅５ｍｍ、長さ２０ｍｍに切り出した試験片を用いて求めた。このとき、圧延方向に直角方向が５ｍｍ、圧延方向が２０ｍｍとなるように試験片を切り出した。そして、測定を安定させるために５５０℃に１分間保持して均熱処理し、その後空冷して室温まで冷却する時効処理を行った。測定装置は、マックサイエンス社製のＭＴＣ１０００Ｓである。測定方向は圧延平行方向とし、基準温度は３０℃、昇温速度は５℃／分として２００℃まで昇温する試験を行い、３０〜１００℃の平均熱膨張係数を測定値とした。
【００４７】
試験結果は、図２としての表２に示した。なお、比較例のＮｏ．１４では、冷間圧延時に破断したため目標（０．８ｍｍ）の板厚に調整することができなかった。
【００４８】
マルテンサイト量とＮｉ当量との関係を図４に示した。マルテンサイト量は、Ｎｉ当量が２４％付近（マルテンサイト量で約１０％）になるまで急激に減少し、その後なだらかに減少して、３０％付近でマルテンサイトは生成しなくなる。
【００４９】
へたり量とＮｉ当量との関係を図５に示した。へたり量は、Ｎｉ当量が２４％付近になるまで急激に減少し、その後なだらかに減少した。つまり、Ｎｉ当量を２４％以上とすることで、へたり量を抑えることができる。
【００５０】
硬さは、Ｎｉ当量及びＣ、Ｎ量の影響を受ける。図６には、硬さとＮｉ当量の関係を示した。硬さはＮｉ当量が高くなるに従い低下する。また、図６中の各データにばらつきがあるのは、各データについてのＣ、Ｎ含有量が異なるためである。例えば、本発明のＮｏ．２と比較例Ｎｏ．１３を比較すると、Ｎ量、Ｎｉ量はほぼ同じである。ところが、Ｃ量が０．１８％（Ｎｏ．２）、０．０６％（Ｎｏ．１２）と異なることに対応して、硬さは４４６（Ｎｏ．２）、４１７（Ｎｏ．１３）となり、Ｃを多く含有するＮｏ．２の方が硬さの値が大きい。
【００５１】
また、発明例Ｎｏ．２と比較例Ｎｏ．１２と比較すると、Ｃ量、Ｎｉ当量はほぼ同じであるが、Ｎ量が０．１２％（Ｎｏ．２）、０．０４％（Ｎｏ．１２）と異なり、硬さは４４６（Ｎｏ．２）、４２２（Ｎｏ．１２）とＮを多く含有するＮｏ．２の方が硬さの値が大きい。つまり、高強度を得るにはＮｉ当量を低くすること、Ｃ、Ｎ含有量を高くする必要があることがわかる。
【００５２】
熱膨張について、本発明鋼は、従来鋼であるＳＵＳ３０１及びＳＵＳ３０４に比べ高い熱膨張特性を示した。
【００５３】
カラー陰極管実装試験については、本発明例については、表１のＮｏ．２合金を用い、従来例については、表１のＮｏ．１６に示したＳＵＳ３０１合金を用い、ばねに加工したものについて行った。その結果、本発明合金は色ずれ評価が良好であったが、ＳＵＳ３０１合金では、やや不良という評価となった。
【００５４】
以上から、発明鋼では高強度、高熱膨張特性を備え、かつ優れた耐高温へたり性を兼ね備えており、カラー陰極管に組み込んだ場合において、色選別機構のＸシフト量が緩和され、色ズレが減少して優れた画像特性が得られることがわかった。
【００５５】
【発明の効果】
以上のことから明らかなように、本発明によれば、高強度、高熱膨張特性を備え、耐高温へたり性にも優れるオーステナイト系ステンレス鋼を提供でき、それらの特性が要求される色選別機構の支持スプリング部材に適用できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１として示した表１であり、本発明品および比較品等の成分組成を示した一覧表である。
【図２】図２として示した表２であり、本発明品および比較品等の試験結果を示した一覧表である。
【図３】へたり試験方法を示した図である。
【図４】マルテンサイト量とＮｉ当量との関係を示す図である。
【図５】へたり量とＮｉ当量との関係を示す図である。
【図６】硬さとＮｉ当量との関係を示す図である
【図７】カラー陰極線管の概略図である。
【図８】カラー陰極管の色選別機構概略図である。
【図９】色選別機構の支持スプリング部材の取り付け概略図である。
【符号の説明】
１ へたり測定治具
３ 試験片
５ ボルト
７ ブロック
９ へたり量（ｍｍ）
１１ 蛍光体パネル
１２ フリットシール部
１４ 電子銃
２１ 色選別マスク
２１ａ 色選別マスクのスリット孔
２２ フレーム
２３ ホルダー
２４ａ、ｂ 板バネ状支持スプリング部材
【発明の属する技術分野】
本発明は、高熱膨張高強度特性を備えたオーステナイト系ステンレス鋼を用いた陰極線管内に装着される色選別機構の支持スプリン部材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、カラー陰極線管は図７に示すように、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ（緑）の色蛍光体からなる蛍光面が内側に形成された蛍光体パネル１１と、この蛍光体パネルにフリットシール部１２を介して接合されたファンネル１３と、このファンネルのネック部に封着された電子銃１４と、蛍光体パネルの内側に装着された色選別機構とを備えて構成されている。
【０００３】
色選別機構は、図８に示すように、電子ビーム透過孔（スリット孔）がパターン配列された薄板状の色選別マスク２１と、この色選別マスクを支持する方形枠上のフレーム２２と、から構成されている。
【０００４】
また、フレームには、ホルダー２３を介して、板バネ状の支持スプリング部材２４ａ、２４ｂが取り付けられている。この支持スプリング部材は、蛍光体パネルに色選別機構を装着するためのもので、その一端側に係止孔を嵌め込むことで、色選別機構が蛍光体パネルの内側面に装着されるようになっている。
【０００５】
このようにして装着される色選別機構は、電子銃から放射された電子ビームの影響によって熱膨張を起こす。色選別機構の熱膨張は、色選別マスクのスリット孔２１ａと蛍構体パネルの蛍光面との相対位置の変位を招き、色ズレ等の画像劣化が生じる要因となる。
【０００６】
色選別機構における支持スプリング部材の取り付けは、通常、例えば図９（ａ）に示すように互いに対向するもの同士が対称となっていたり、又、例えば図９（ｂ）に示すように全てが同一回転方向に向く、いわゆる風車タイプであったりする。
【０００７】
しかしながら、いずれのものも、特に色選別機構の長辺方向（図９中のＸ方向）において、支持スプリング部材２４ａとフレーム２２の長辺枠部材との接合箇所が、色選別機構の中心位置（図９中のＹ軸上）に設けられておらずオフセットしている。
【０００８】
そのため、フレームの長辺枠部材が熱的影響によって膨張すると、色選別マスク全体が図中矢印Ｘ方向にシフト（以下「Ｘシフト」という）し、その結果、色ズレ等の画像劣化が生じる要因となる。特に、色選別マスクのスリットがストライプ状である場合には、そのスリットの長手方向と直交する方向へのＸシフトは大きな問題となる。
【０００９】
このＸシフト量の抑制には、熱膨張率が色選別機構の長辺枠部材より大きい材料を支持スプリング２４ａに使用しており、具体的にはオーステナイト系ステンレス鋼が用いられている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
ステンレス鋼を高強度化するには、主としてＳＵＳ３０１、ＳＵＳ３０４に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼を、冷間圧延あるいは冷間圧延と時効処理によって高強度化を図る手法と、ＳＵＳ４２０、ＳＵＳ４０３に代表されるマルテンサイト系ステンレス鋼を焼入れ、焼戻しして高強度化を図る手法に分けられる。
【００１１】
一般に、マルテンサイト系ステンレス鋼に比べ、オーステナイト系ステンレス鋼が高い熱膨張を備えており、色選別機構の支持スプリング部材２４ａにはオーステナイト系ステンレス鋼で熱膨張係数が１４．０×１０−６／℃（３０〜１００℃）程度が用いられている。
【００１２】
しかし、カラー陰極線管の大画面化と高精細度化に伴い、色選別機構の熱的影響によるＸシフト量も増大するために、支持スプリング部材２４ａの更なる高熱膨張率化と高強度化が必要となった。
【００１３】
特開平０６−２０７２４７号公報には、並設バイメタル用高強度高膨張合金、その製造方法、及び高強度並設バイメタルに関する技術について開示されている。開示内容によれば、上記発明では１６．０×１０−６／℃（３０〜１００℃）以上の高い熱膨張と引張強さ１１０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高い強度を実現している。
【００１４】
ところが、上記発明ではＣ、Ｍｎ、Ｎｉ等のオーステナイト（γ）形成元素を必要以上に多量に含有させているので、凝固の際にγ凝固する。そのため、凝固割れ感受性が高く、又熱間加工性が悪いので、熱間圧延した際に耳割れが生じやすい等の製造上の問題があり、製造コストの上昇を招いている。また、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗ等の高価な元素を含有しているため、成分からもコスト高となっている。
【００１５】
従って、本発明の目的は、オーステナイト系ステンレス鋼で高強度を維持しつつ、且つ熱膨張係数が１５．５×１０−６／℃（３０〜１００℃）以上を有する高強度高熱膨張特性を提供することにある。なお、熱膨張係数の好ましい下限は１５．７×１０−６／℃（３０〜１００℃）以上であり、より好ましい下限は、１６．０×１０−６／℃（３０〜１００℃）以上である。また、好ましい上限は、１６．５×１０−６／℃（３０〜１００℃）以下であり、より好ましい上限は１６．２×１０−６／℃（３０〜１００℃）以下である。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するために本発明の第１の態様は、色選別機構のフレームを構成する枠部材の熱膨張係数よりも大きい熱膨張係数を備えた、色選別機構を陰極線管内に支持し、部材の有する熱膨張特性を利用して色ずれを防止するための板バネ状の支持スプリング部材であって、下記の成分組成を備えたことを特徴とする高熱膨張特性の支持スプリング部材である。
（ａ）Ｃ：０．１０〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ：３．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：５．０〜１２．０ｗｔ％、Ｃｒ：１８．０〜３０．０ｗｔ％、Ｎ：０．０５〜０．３０ｗｔ％を含有し、かつ残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるステンレス鋼材であって、
（ｂ）前記ステンレス鋼材の金属組織中に析出した炭化物および炭窒化物の占める面積率が３％未満であり、
（ｃ）下記式（１）で表わされるＮｉ当量が２４．０〜３０．０ｗｔ％である。
Ｎｉ当量＝２４．２Ｃ＋１３．７Ｎ＋０．３５Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋Ｎｉ＋０．６５Ｃｒ−−−（１）
【００１７】
本発明の第２の態様は、前記ステンレス鋼材は、成分組成として、さらに、Ｍｏは４．０ｗｔ％以下、Ｃｕは３．０ｗｔ％以下の範囲で、いずれか１種以上を含有し、かつ、下記式で表わされるＮｉ当量が２４．０〜３０．０ｗｔ％であることを特徴とする請求項１に記載の高熱膨張特性の支持スプリング部材である。
Ｎｉ当量＝２４．２Ｃ＋１３．７Ｎ＋０．３５Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋Ｎｉ＋０．６５Ｃｒ＋０．９８Ｍｏ＋０．６Ｃｕ−−−（２）
【００１８】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態について以下に説明する。本発明者は、まず、オーステナイト系ステンレス鋼の合金組成と強度や熱膨張との関係について検討した。その結果、高熱膨張特性を得るには、オーステナイトが安定になるように成分を設計し、冷間圧延によって形成されるマルテンサイト（加工誘起マルテンサイト）を抑制させる必要があることがわかった。
【００１９】
しかし、マルテンサイトの形成を極度に抑えると、高強度化が困難となるため、強力なオーステナイトの固溶強化元素であるＣ、及びＮを積極的に添加して、強度を確保する。
【００２０】
製造性に関しては、凝固の際には、γマトリックスに適量のδフェライトを形成させ、凝固割れ防止及び熱間加工性を確保する。一般に、オーステナイト系ステンレス鋼において、凝固割れ防止及び熱間圧延での耳割れ防止には、５％程度のδフェライトが有効とされている。その為には、δフェライトの形成を助長するフェライト形成元素を積極的に添加する必要がある。
【００２１】
そこで着目したのが強力なフェライト形成元素であるＣｒである。本発明では、Ｃｒの積極的な添加によりδフェライトの形成を助長し、割れ防止に有効に作用させたものである。
【００２２】
本発明において、高熱膨張特性を備えた色選別機構の支持スプリング部材は、以下で説明するような成分組成を備えており、本発明の成分組成を規定した理由について以下に説明する。
【００２３】
Ｃは、強力な固溶強化元素であり、高強度化の為には多いほど好ましく、０．１０ｗｔ％以上含有することが必要である。しかし、０．３０ｗｔ％を超えて含有すると、粗大な未固溶炭化物が生成して耐食性が劣化するほか、冷間圧延時に破断の危険が高まって製造性を害する。そのため、０．１０〜０．３０ｗｔ％の範囲とする。好ましくは０．１５〜０．２５ｗｔ％の範囲とする。より好ましくは、０．１７〜０．２２ｗｔ％の範囲とする。
【００２４】
Ｓｉは、脱酸に必要な元素であるとともに高強度化に有効な元素である。しかし、３．０ｗｔ％を超えて含有すると著しく脆化し、冷間圧延時に破断する危険が高まる。そのため、３．０ｗｔ％以下とすることが望ましい。
【００２５】
Ｍｎは、Ｓｉ同様に脱酸に必要な元素である。しかし、３．０ｗｔ％を超えて含有すると焼鈍、酸洗時に異常酸化の原因を招いて、表面品質を劣化させるほか歩留まり低下につながるため、３．０ｗｔ％以下とすることが望ましい。
【００２６】
Ｎｉは、時期割れ防止に有効であり、製造性の観点から、５．０ｗｔ％以上含有することが必要である。しかし、高価な元素であり、上限を１２．０ｗｔ％とし、５．０〜１２．０ｗｔ％の範囲とすることが望ましい。好ましくは、５．０〜１０．０ｗｔ％の範囲であり、より好ましくは、５．０〜８．０ｗｔ％の範囲とする。
【００２７】
Ｃｒは、耐食性向上、凝固割れ、及び熱間圧延での耳割れ防止にも有効なことから、１８．０ｗｔ％以上含有することが必要である。しかし、３０．０ｗｔ％を超えて含有すると、熱膨張係数が低下する他、σ相が析出し、逆に耐食性を害するほか、製造性も劣化させる、例えば、冷間圧延時に破断したりするので、上限を３０．０ｗｔ％とし、１８．０〜３０．０ｗｔ％の範囲とすることが望ましい。好ましくは、２０．０超〜２５．０ｗｔ％とする。
【００２８】
Ｍｏは、耐食性や耐高温へたり性向上に有効な元素であるが、非常に高価な元素であるため、４．０ｗｔ％以下の範囲とすることが望ましい。
【００２９】
Ｃｕは、スクラップ中に含有する元素であり、かつ精錬での除去が困難な元素である。３．０ｗｔ％を超えて含有すると熱間加工性が劣化し、熱間圧延においては耳割れの原因となって歩留まりを低下させ、製造コスト上昇を招くために３．０ｗｔ％以下の範囲とすることが望ましい。
【００３０】
Ｎは，Ｃと同様に強力な固溶強化元素であり、高強度化に欠かせない元素である。０．０５ｗｔ％以上含有させることが必要である。しかし、０．３０ｗｔ％を超えると未固溶窒化物を形成し、逆に耐食性を劣化させるばかりでなく、冷間圧延時に破断の危険が高まる。そのため、上限は０．３０ｗｔ％とし、０．０５〜０．３０ｗｔ％の範囲とすることが望ましい。好ましくは、０．１０超〜０．２０ｗｔ％ｎｏ範囲であり、より好ましくは、０．１０超〜０．１５ｗｔ％の範囲とする。
【００３１】
Ｎｉ当量＝２４．２Ｃ＋１３．７Ｎ＋０．３５Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋Ｎｉ＋０．６５Ｃｒ−−−（１）
Ｎｉ当量＝２４．２Ｃ＋１３．７Ｎ＋０．３５Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋Ｎｉ＋０．６５Ｃｒ＋０．９８Ｍｏ＋０．６Ｃｕ−−−（２）
Ｎｉ当量は上記（１）又は（２）に示される式で計算される指数であり、冷間加工に対するオーステナイトの安定度を示す指標である。
【００３２】
ＳＵＳ３０１に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼は、冷間圧延などの加工を行った場合、加工誘起マルテンサイトが生成するが、その生成量はＮｉ当量が高いほど少なくなる。このマルテンサイトの生成を抑えることができれば高熱膨張特性を維持できる。そのためには、Ｎｉ当量が２４．０ｗｔ％以上であることが必要である。
【００３３】
しかし、Ｎｉ当量が３０．０ｗｔ％以上となるとマルテンサイトが全く生成せず、高強度化が困難となる他、効果が飽和する。そのため、上限を３０．０ｗｔ％とし、２４．０〜３０．０ｗｔ％の範囲とすることが望ましい。好ましくは、２６．０〜２８．０ｗｔ％とする。
【００３４】
本発明では、炭化物および炭窒化物の占める面積率が３％未満である。本発明において、炭化物および炭窒化物の占める面積率を３％未満に限定する理由は、炭化物をほぼ完全に固溶させオーステナイト組織を安定化させる為である。炭化物および炭窒化物を３％以上含有すると、オーステナイト組織の組成が変化し、冷間圧延した際に多量のマルテンサイトが形成され、熱膨張率が低下する。そのため、３％未満とする。好ましくは、２％未満とする。
【００３５】
【実施例】
本発明の実施例について、まず、図１として示した表１、及び図２として示した表２を用いて説明する。まず、表１に示した成分組成の鋼塊１０ｋｇを溶製した。表１のＮｏ．１〜９が本発明例である。Ｎｏ．１０〜１４は比較例であり、成分、Ｎｉ当量、炭化物面積率等のうちのいずれかが、本発明に規定する範囲から外れたものである。また、Ｎｏ．１５、１６は従来鋼であり、Ｎｏ．１５は、ＳＵＳ３０４相当品で、Ｎｏ．１６は、ＳＵＳ３０１相当品である。
【００３６】
次に、造塊後の鋼塊は、１２５０℃で３０分間加熱し後、引続いて熱間鍛造を行って、断面が厚さ１０ｍｍ、幅が６０ｍｍの板材を作製した。次に、１１２０℃で大気中に３０分間保持する加熱処理を行った後、水冷した。
【００３７】
次に、板材の表面研削を行って厚さが８ｍｍの板材を得た。次に、冷間圧延を行って板厚を４ｍｍとした。次に、１１２０℃で大気中に１分間保持する加熱処理を行った後、強制空冷した。次に、冷間圧延を行って板厚を２ｍｍとした。次に、１１２０℃で大気中に３０秒間保持する加熱処理を行った後、強制空冷した。
【００３８】
次に、冷間圧延を行って板厚を０．８ｍｍとした。この冷間圧延の圧下率は６０％である。板厚０．８ｍｍの板材は各種試験に供した。試験により、硬さ、マルテンサイト量、熱膨張特性、及び炭化物及び炭窒化物の析出の有無を確認した。その結果は、表２に示した。また、一部のサンプルについては、押さえばねに成形加工後、カラー陰極管に組み込んだ実装試験を行った。
【００３９】
炭化物及び炭窒化物の面積率については以下の方法を用いて求めた。厚さ０．８ｍｍまで冷間圧延した板材を、圧延方向に直角に切断して表面研磨し、次に塩酸とピクリン酸アルコールの混液を用いてエッチングを行った。得られた組織を電子顕微鏡により撮影した３０００倍で写真撮影した。この写真を用い点算法で求めた。
【００４０】
具体的には、写真視野上に縦、横が５ｍｍ間隔の桝目を設け、例えば、縦に１０個、計１００個の桝目の格子点に触れる、又は格子点上にある炭化物の数を求める。この作業を１０視野繰り返し、その平均値を面積率とした。
【００４１】
すなわち、面積率は以下の式で示されるものである。
ｎ÷（ｐ×ｆ）×１００＝炭化物面積率（％）である。ｎ、ｐ、ｆ、は以下に示すものである。
ｐ：視野内の総格子点数
ｆ：視野数
ｎ：ｆ個の視野における炭化物によって占められる格子点中心の数
【００４２】
硬さは、ＪＩＳＺ２２４４で規定されるビッカース硬さ試験法により測定した。なお、測定位置は板表面であり、測定荷重は１０ｋｇとした。
【００４３】
マルテンサイト量は、フィッシャー社製のフェライトスコープを用いて求めた。なお、板厚が２ｍｍ以下の場合には測定値が板厚に依存するので、板を３枚重ねて２．４ｍｍの厚さとし、板厚の影響を無視できるようにして測定した。
【００４４】
高温へたりの測定方法は以下のようである。第３図（ａ）に示すようなＳＵＳ３１０Ｓ製の治具１を用意し、厚さが０．８ｍｍ、幅が２０ｍｍ、長さが１００ｍｍの平板試験片３に設けた孔にボルト５を通して治具にセットした。試験片の固定端から８０ｍｍ離れた位置に高さが１０ｍｍのブロック７を設けている。試験片３をボルト５で固定することにより、強制的に曲げ応力が加えられる。次に、この状態を保持したまま、５００℃に１５分間保持後空冷する熱処理を行った。
【００４５】
へたり量は、第３図（ｂ）に示したように、ブロックをはずしで固定端から８０ｍｍ離れた位置での高さからへたり量９を求めた。なお、熱処理を行わないものについても、試験片を治具に取りつけ、１５分間保持後に取り外し、そのへたり量を測定したところ、大きなへたりは生じないことが確認できた。
【００４６】
熱膨張係数は、厚さ０．８ｍｍ、幅５ｍｍ、長さ２０ｍｍに切り出した試験片を用いて求めた。このとき、圧延方向に直角方向が５ｍｍ、圧延方向が２０ｍｍとなるように試験片を切り出した。そして、測定を安定させるために５５０℃に１分間保持して均熱処理し、その後空冷して室温まで冷却する時効処理を行った。測定装置は、マックサイエンス社製のＭＴＣ１０００Ｓである。測定方向は圧延平行方向とし、基準温度は３０℃、昇温速度は５℃／分として２００℃まで昇温する試験を行い、３０〜１００℃の平均熱膨張係数を測定値とした。
【００４７】
試験結果は、図２としての表２に示した。なお、比較例のＮｏ．１４では、冷間圧延時に破断したため目標（０．８ｍｍ）の板厚に調整することができなかった。
【００４８】
マルテンサイト量とＮｉ当量との関係を図４に示した。マルテンサイト量は、Ｎｉ当量が２４％付近（マルテンサイト量で約１０％）になるまで急激に減少し、その後なだらかに減少して、３０％付近でマルテンサイトは生成しなくなる。
【００４９】
へたり量とＮｉ当量との関係を図５に示した。へたり量は、Ｎｉ当量が２４％付近になるまで急激に減少し、その後なだらかに減少した。つまり、Ｎｉ当量を２４％以上とすることで、へたり量を抑えることができる。
【００５０】
硬さは、Ｎｉ当量及びＣ、Ｎ量の影響を受ける。図６には、硬さとＮｉ当量の関係を示した。硬さはＮｉ当量が高くなるに従い低下する。また、図６中の各データにばらつきがあるのは、各データについてのＣ、Ｎ含有量が異なるためである。例えば、本発明のＮｏ．２と比較例Ｎｏ．１３を比較すると、Ｎ量、Ｎｉ量はほぼ同じである。ところが、Ｃ量が０．１８％（Ｎｏ．２）、０．０６％（Ｎｏ．１２）と異なることに対応して、硬さは４４６（Ｎｏ．２）、４１７（Ｎｏ．１３）となり、Ｃを多く含有するＮｏ．２の方が硬さの値が大きい。
【００５１】
また、発明例Ｎｏ．２と比較例Ｎｏ．１２と比較すると、Ｃ量、Ｎｉ当量はほぼ同じであるが、Ｎ量が０．１２％（Ｎｏ．２）、０．０４％（Ｎｏ．１２）と異なり、硬さは４４６（Ｎｏ．２）、４２２（Ｎｏ．１２）とＮを多く含有するＮｏ．２の方が硬さの値が大きい。つまり、高強度を得るにはＮｉ当量を低くすること、Ｃ、Ｎ含有量を高くする必要があることがわかる。
【００５２】
熱膨張について、本発明鋼は、従来鋼であるＳＵＳ３０１及びＳＵＳ３０４に比べ高い熱膨張特性を示した。
【００５３】
カラー陰極管実装試験については、本発明例については、表１のＮｏ．２合金を用い、従来例については、表１のＮｏ．１６に示したＳＵＳ３０１合金を用い、ばねに加工したものについて行った。その結果、本発明合金は色ずれ評価が良好であったが、ＳＵＳ３０１合金では、やや不良という評価となった。
【００５４】
以上から、発明鋼では高強度、高熱膨張特性を備え、かつ優れた耐高温へたり性を兼ね備えており、カラー陰極管に組み込んだ場合において、色選別機構のＸシフト量が緩和され、色ズレが減少して優れた画像特性が得られることがわかった。
【００５５】
【発明の効果】
以上のことから明らかなように、本発明によれば、高強度、高熱膨張特性を備え、耐高温へたり性にも優れるオーステナイト系ステンレス鋼を提供でき、それらの特性が要求される色選別機構の支持スプリング部材に適用できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１として示した表１であり、本発明品および比較品等の成分組成を示した一覧表である。
【図２】図２として示した表２であり、本発明品および比較品等の試験結果を示した一覧表である。
【図３】へたり試験方法を示した図である。
【図４】マルテンサイト量とＮｉ当量との関係を示す図である。
【図５】へたり量とＮｉ当量との関係を示す図である。
【図６】硬さとＮｉ当量との関係を示す図である
【図７】カラー陰極線管の概略図である。
【図８】カラー陰極管の色選別機構概略図である。
【図９】色選別機構の支持スプリング部材の取り付け概略図である。
【符号の説明】
１ へたり測定治具
３ 試験片
５ ボルト
７ ブロック
９ へたり量（ｍｍ）
１１ 蛍光体パネル
１２ フリットシール部
１４ 電子銃
２１ 色選別マスク
２１ａ 色選別マスクのスリット孔
２２ フレーム
２３ ホルダー
２４ａ、ｂ 板バネ状支持スプリング部材
Claims (2)
- 色選別機構のフレームを構成する枠部材の熱膨張係数よりも大きい熱膨張係数を備えた、色選別機構を陰極線管内に支持し、部材の有する熱膨張特性を利用して色ずれを防止するための板バネ状の支持スプリング部材であって、下記の成分組成を備えたことを特徴とする高熱膨張特性の支持スプリング部材。
（ａ）Ｃ：０．１０〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ：３．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：５．０〜１２．０ｗｔ％、Ｃｒ：１８．０〜３０．０ｗｔ％、Ｎ：０．０５〜０．３０ｗｔ％を含有し、かつ残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるステンレス鋼材であって、
（ｂ）前記ステンレス鋼材の金属組織中に析出した炭化物および炭窒化物の占める面積率が３％未満であり、
（ｃ）下記式（１）で表わされるＮｉ当量が２４．０〜３０．０ｗｔ％である。
Ｎｉ当量＝２４．２Ｃ＋１３．７Ｎ＋０．３５Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋Ｎｉ＋０．６５Ｃｒ−−−（１） - 前記ステンレス鋼材は、成分組成として、さらに、Ｍｏは４．０ｗｔ％以下、Ｃｕは３．０ｗｔ％以下の範囲で、いずれか１種以上を含有し、かつ、下記式で表わされるＮｉ当量が２４．０〜３０．０ｗｔ％であることを特徴とする請求項１に記載の高熱膨張特性の支持スプリング部材。
Ｎｉ当量＝２４．２Ｃ＋１３．７Ｎ＋０．３５Ｓｉ＋０．５Ｍｎ＋Ｎｉ＋０．６５Ｃｒ＋０．９８Ｍｏ＋０．６Ｃｕ−−−（２）
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| JP2002331494A JP2004162145A (ja) | 2002-11-15 | 2002-11-15 | 陰極線管の色選別機構用支持バネ |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP2002331494A JP2004162145A (ja) | 2002-11-15 | 2002-11-15 | 陰極線管の色選別機構用支持バネ |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009041072A (ja) * | 2007-08-09 | 2009-02-26 | Nisshin Steel Co Ltd | Ｎｉ節減型オーステナイト系ステンレス鋼 |
-
2002
- 2002-11-15 JP JP2002331494A patent/JP2004162145A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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