JPH06322486A - シャドウマスク支持部材およびその製造方法 - Google Patents
シャドウマスク支持部材およびその製造方法Info
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- JPH06322486A JPH06322486A JP5165544A JP16554493A JPH06322486A JP H06322486 A JPH06322486 A JP H06322486A JP 5165544 A JP5165544 A JP 5165544A JP 16554493 A JP16554493 A JP 16554493A JP H06322486 A JPH06322486 A JP H06322486A
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- alloy plate
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ブラウン管のシャドウマスクを支持する並接
バイメタルからなる部材の高強度化を図るための耐熱へ
たり性の優れた高強度のシャドウマスク支持部材および
その製造方法を提供する。 【構成】 重量％にて、Ｃ ０．１〜０．５％、Ｓｉ
１．０％以下、Ｍｎ ２．０％以下、Ｎｉ ３０〜４０
％、Ｍｏ １．０〜５．０％、残部実質的にＦｅからな
り、必要に応じて、Ｃｒ １０．０％以下、Ｃｏ １
０．０％以下であって、Ｎｉ＋Ｃｏが３０〜４０％を添
加することができ、かつ常温での引張強さが１００kgf/
mm2以上、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１０×１
０マイナス６乗以下である耐熱へたり性の優れた高強度
低膨張合金製板の縁面と、３０〜１００℃の平均熱膨張
係数が１４×１０マイナス６乗／℃以上、常温での引張
強さが１１０kgf/mm2以上である高膨張合金製板の縁面
とを溶接してなることを特徴とするシャドウマスク支持
部材および前記高膨張製板に適した高膨張合金。
バイメタルからなる部材の高強度化を図るための耐熱へ
たり性の優れた高強度のシャドウマスク支持部材および
その製造方法を提供する。 【構成】 重量％にて、Ｃ ０．１〜０．５％、Ｓｉ
１．０％以下、Ｍｎ ２．０％以下、Ｎｉ ３０〜４０
％、Ｍｏ １．０〜５．０％、残部実質的にＦｅからな
り、必要に応じて、Ｃｒ １０．０％以下、Ｃｏ １
０．０％以下であって、Ｎｉ＋Ｃｏが３０〜４０％を添
加することができ、かつ常温での引張強さが１００kgf/
mm2以上、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１０×１
０マイナス６乗以下である耐熱へたり性の優れた高強度
低膨張合金製板の縁面と、３０〜１００℃の平均熱膨張
係数が１４×１０マイナス６乗／℃以上、常温での引張
強さが１１０kgf/mm2以上である高膨張合金製板の縁面
とを溶接してなることを特徴とするシャドウマスク支持
部材および前記高膨張製板に適した高膨張合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、カラーブラウン管内の
シャドウマスクを支持し、色ずれの補正を行なう並接バ
ネ等のシャドウマスク支持部材およびその製造方法に関
するものである。
シャドウマスクを支持し、色ずれの補正を行なう並接バ
ネ等のシャドウマスク支持部材およびその製造方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】テレビジョンのカラーブラウン管内で
は、電子ビームを受けてシャドウマスクが加熱される
と、シャドウマスクに熱膨張が生じて色ずれ障害を起こ
す。このため、シャドウマスクをガラス容器に対して弾
性的に支持させるための支持部材として、熱膨張係数が
互いに異なる２枚の金属板の縁面同志を並接合したバイ
メタルからなるバネが用いられており、代表的には低膨
張側にはインバー合金（Ｆｅ−３６Ｎｉ）、高膨張側に
はオーステナイト系ステンレス鋼、例えばＳＵＳ３０４
（Ｆｅ−１８Ｃｒ−８Ｎｉ）を並接合したバイメタルま
たはトリメタルから打ち抜き後、成形加工されたバネが
用いられている。
は、電子ビームを受けてシャドウマスクが加熱される
と、シャドウマスクに熱膨張が生じて色ずれ障害を起こ
す。このため、シャドウマスクをガラス容器に対して弾
性的に支持させるための支持部材として、熱膨張係数が
互いに異なる２枚の金属板の縁面同志を並接合したバイ
メタルからなるバネが用いられており、代表的には低膨
張側にはインバー合金（Ｆｅ−３６Ｎｉ）、高膨張側に
はオーステナイト系ステンレス鋼、例えばＳＵＳ３０４
（Ｆｅ−１８Ｃｒ−８Ｎｉ）を並接合したバイメタルま
たはトリメタルから打ち抜き後、成形加工されたバネが
用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】最近、テレビジョンの
大型化に伴うブラウン管の大型化およびフラット化の傾
向があり、これに対してシャドウマスク支持部材には高
強度化および小型化が要求されている。従来の並接バイ
メタルを構成する合金であるＳＵＳ３０４とＦｅ−３６
％Ｎｉのインバー合金の組み合わせの場合、それぞれの
常温での引張強さは、冷間加工後、時効処理を行なって
もＳＵＳ３０４で１２０kgf/mm2 程度、インバー合金で
８０kgf/mm2 程度であり、特にインバー合金の強度が低
い。このように現状の支持部材では、支持部材を小型化
するには強度が不足し、支持部材の十分な小型化を図る
ことができないという問題があった。そこで、支持部材
を構成する並接バイメタルを高強度化することが望まれ
ており、そのためには並接バイメタルを構成する金属板
を高強度化することが望まれていた。
大型化に伴うブラウン管の大型化およびフラット化の傾
向があり、これに対してシャドウマスク支持部材には高
強度化および小型化が要求されている。従来の並接バイ
メタルを構成する合金であるＳＵＳ３０４とＦｅ−３６
％Ｎｉのインバー合金の組み合わせの場合、それぞれの
常温での引張強さは、冷間加工後、時効処理を行なって
もＳＵＳ３０４で１２０kgf/mm2 程度、インバー合金で
８０kgf/mm2 程度であり、特にインバー合金の強度が低
い。このように現状の支持部材では、支持部材を小型化
するには強度が不足し、支持部材の十分な小型化を図る
ことができないという問題があった。そこで、支持部材
を構成する並接バイメタルを高強度化することが望まれ
ており、そのためには並接バイメタルを構成する金属板
を高強度化することが望まれていた。
【０００４】また、ブラウン管内にシャドウマスクを組
み込むとき、支持部材は歪を受けた状態で４００〜６０
０℃の範囲内の温度で数回の熱履歴を受ける。支持部材
が小型化した場合、この熱履歴によって支持部材が熱に
よって永久変形する恐れがあり、従来の並接バイメタル
（ＳＵＳ３０４とＦｅ−３６％Ｎｉのインバー合金の組
み合わせ）からなる支持部材の場合、熱変形に対する抵
抗性、いわゆる耐熱へたり性が十分でないため、支持部
材の小型化を図ることができないという問題があった。
そこで、支持部材を構成する並接バイメタルは優れた耐
熱へたり性をもつことが望まれており、そのためには並
接バイメタルを構成する金属板は優れた耐熱へたり性を
もつことが望まれていた。
み込むとき、支持部材は歪を受けた状態で４００〜６０
０℃の範囲内の温度で数回の熱履歴を受ける。支持部材
が小型化した場合、この熱履歴によって支持部材が熱に
よって永久変形する恐れがあり、従来の並接バイメタル
（ＳＵＳ３０４とＦｅ−３６％Ｎｉのインバー合金の組
み合わせ）からなる支持部材の場合、熱変形に対する抵
抗性、いわゆる耐熱へたり性が十分でないため、支持部
材の小型化を図ることができないという問題があった。
そこで、支持部材を構成する並接バイメタルは優れた耐
熱へたり性をもつことが望まれており、そのためには並
接バイメタルを構成する金属板は優れた耐熱へたり性を
もつことが望まれていた。
【０００５】以上のように、ブラウン管の大型化および
フラット化のためには、高強度でかつ耐熱へたり性の優
れたシャドウマスク支持部材が望まれていた。本発明の
目的は、強度が高く、かつ耐熱へたり性の優れた高強度
低膨張合金製板と強度の高い高膨張合金製板を接合して
なる高強度かつ耐熱へたり性の優れたシャドウマスク支
持部材を提供することである。
フラット化のためには、高強度でかつ耐熱へたり性の優
れたシャドウマスク支持部材が望まれていた。本発明の
目的は、強度が高く、かつ耐熱へたり性の優れた高強度
低膨張合金製板と強度の高い高膨張合金製板を接合して
なる高強度かつ耐熱へたり性の優れたシャドウマスク支
持部材を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】シャドウマスク支持部材
を高強度化するためには、これを構成する高膨張側と低
膨張側の２枚の金属板の強度を共に高める必要がある。
そのためには、特に、従来の並接バイメタルを構成する
２枚の金属板のうち、強度の低いＦｅ−３６％Ｎｉのイ
ンバー合金の強度を高めることが有効と考えた。また従
来の並接バイメタルの低膨張側の材料であるＦｅ−３６
％Ｎｉのインバー合金の耐熱へたり性を調べた結果、非
常に悪いことがわかり、耐熱へたり性も向上させる必要
があることがわかった。
を高強度化するためには、これを構成する高膨張側と低
膨張側の２枚の金属板の強度を共に高める必要がある。
そのためには、特に、従来の並接バイメタルを構成する
２枚の金属板のうち、強度の低いＦｅ−３６％Ｎｉのイ
ンバー合金の強度を高めることが有効と考えた。また従
来の並接バイメタルの低膨張側の材料であるＦｅ−３６
％Ｎｉのインバー合金の耐熱へたり性を調べた結果、非
常に悪いことがわかり、耐熱へたり性も向上させる必要
があることがわかった。
【０００７】そこで本発明者らは、Ｆｅ−Ｎｉ系のイン
バー合金について、高い常温引張強さ、低い３０〜１０
０℃の平均熱膨張係数、および４００〜６００℃での良
好な耐熱へたり性を兼ね備える合金を得るべく、鋭意研
究した結果、以下の知見を得、本発明に至ったものであ
る。即ち、Ｆｅ−Ｎｉ系のインバー合金にＣ、Ｃｒ、Ｍ
ｏを添加することで常温の引張強さおよび４００〜６０
０℃での耐熱へたり性を大幅に向上でき、またＮｉ、Ｃ
ｏ量を適度にバランスさせることで、３０〜１００℃で
の平均熱膨張係数を低く維持させることができることを
新たに見い出した。
バー合金について、高い常温引張強さ、低い３０〜１０
０℃の平均熱膨張係数、および４００〜６００℃での良
好な耐熱へたり性を兼ね備える合金を得るべく、鋭意研
究した結果、以下の知見を得、本発明に至ったものであ
る。即ち、Ｆｅ−Ｎｉ系のインバー合金にＣ、Ｃｒ、Ｍ
ｏを添加することで常温の引張強さおよび４００〜６０
０℃での耐熱へたり性を大幅に向上でき、またＮｉ、Ｃ
ｏ量を適度にバランスさせることで、３０〜１００℃で
の平均熱膨張係数を低く維持させることができることを
新たに見い出した。
【０００８】これらのシャドウマスク支持部材の低膨張
材に要求される高強度、低熱膨張特性、および優れた耐
熱へたり性という特性は、冷間加工および時効処理条件
を適正化することによって得られることを新たに見い出
した。さらに、上記の低膨張合金製板を低膨張側とし、
これに高膨張側の合金としてＦｅ−高Ｍｎ−Ｃｒ−Ｎｉ
−Ｎ系またはＦｅ−Ｍｎ−Ｎｉ−Ｖ−（Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｗ）系の合金製板を組み合わせると、耐熱へたり性が一
段と優れたシャドウマスク支持部材が得られることを見
い出した。
材に要求される高強度、低熱膨張特性、および優れた耐
熱へたり性という特性は、冷間加工および時効処理条件
を適正化することによって得られることを新たに見い出
した。さらに、上記の低膨張合金製板を低膨張側とし、
これに高膨張側の合金としてＦｅ−高Ｍｎ−Ｃｒ−Ｎｉ
−Ｎ系またはＦｅ−Ｍｎ−Ｎｉ−Ｖ−（Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｗ）系の合金製板を組み合わせると、耐熱へたり性が一
段と優れたシャドウマスク支持部材が得られることを見
い出した。
【０００９】すなわち、本発明の第１発明は、重量％に
て、Ｃ ０．１〜０．５％、Ｓｉ１．０％以下、Ｍｎ
２．０％以下、Ｎｉ ３０〜４０％、Ｍｏ １．０〜
５．０％、残部実質的にＦｅからなり、３０〜１００℃
の平均熱膨張係数が６×１０マイナス６乗／℃以下、常
温での引張強さが１００kgf/mm2 以上である耐熱へたり
性の優れた高強度低膨張合金製板の縁面と、３０〜１０
０℃の平均熱膨張係数が１４×１０マイナス６乗／℃以
上、常温での引張強さが１１０kgf/mm2 以上である高膨
張合金製板の縁面とを接合してなることを特徴とするシ
ャドウマスク支持部材であり、第２発明は、重量％に
て、Ｃ ０．１〜０．５％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ
２．０％以下、Ｃｒ １０．０％以下、Ｎｉ ３０〜
４０％、Ｍｏ １．０〜５．０％、残部実質的にＦｅか
らなり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１０×１０
マイナス６乗／℃以下、常温での引張強さが１００kgf/
mm2以上である耐熱へたり性の優れた高強度低膨張合金
製板の縁面と、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１４
×１０マイナス６乗／℃以上、常温での引張強さが１１
０kgf/mm2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接合し
てなることを特徴とするシャドウマスク支持部材であ
る。
て、Ｃ ０．１〜０．５％、Ｓｉ１．０％以下、Ｍｎ
２．０％以下、Ｎｉ ３０〜４０％、Ｍｏ １．０〜
５．０％、残部実質的にＦｅからなり、３０〜１００℃
の平均熱膨張係数が６×１０マイナス６乗／℃以下、常
温での引張強さが１００kgf/mm2 以上である耐熱へたり
性の優れた高強度低膨張合金製板の縁面と、３０〜１０
０℃の平均熱膨張係数が１４×１０マイナス６乗／℃以
上、常温での引張強さが１１０kgf/mm2 以上である高膨
張合金製板の縁面とを接合してなることを特徴とするシ
ャドウマスク支持部材であり、第２発明は、重量％に
て、Ｃ ０．１〜０．５％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ
２．０％以下、Ｃｒ １０．０％以下、Ｎｉ ３０〜
４０％、Ｍｏ １．０〜５．０％、残部実質的にＦｅか
らなり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１０×１０
マイナス６乗／℃以下、常温での引張強さが１００kgf/
mm2以上である耐熱へたり性の優れた高強度低膨張合金
製板の縁面と、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１４
×１０マイナス６乗／℃以上、常温での引張強さが１１
０kgf/mm2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接合し
てなることを特徴とするシャドウマスク支持部材であ
る。
【００１０】第３発明は、重量％にて、Ｃ ０．１〜
０．５％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｎ
ｉ ３０〜４０％、Ｃｏ １０．０％以下であって、Ｎ
ｉ＋Ｃｏが３０〜４０％、Ｍｏ １．０〜５．０％、残
部実質的にＦｅからなり、３０〜１００℃の平均熱膨張
係数が６×１０マイナス６乗／℃以下、常温での引張強
さが１００kgf/mm2 以上である耐熱へたり性の優れた高
強度低膨張合金製板の縁面と、３０〜１００℃の平均熱
膨張係数が１４×１０マイナス６乗／℃以上、常温での
引張強さが１１０kgf/mm2 以上である高膨張合金製板の
縁面とを接合してなることを特徴とするシャドウマスク
支持部材であり、第４発明は、重量％にて、Ｃ ０．１
〜０．５％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ ２．０％以
下、Ｃｒ１０．０％以下、Ｎｉ ３０〜４０％、Ｃｏ
１０．０％以下であって、Ｎｉ＋Ｃｏが３０〜４０％、
Ｍｏ １．０〜５．０％、残部実質的にＦｅからなり、
３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１０×１０マイナス
６乗／℃以下、常温での引張強さが１００kgf/mm2 以上
である耐熱へたり性の優れた高強度低膨張合金製板の縁
面と、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１４×１０マ
イナス６乗／℃以上、常温での引張強さが１１０kgf/mm
2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接合してなるこ
とを特徴とするシャドウマスク支持部材である。
０．５％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｎ
ｉ ３０〜４０％、Ｃｏ １０．０％以下であって、Ｎ
ｉ＋Ｃｏが３０〜４０％、Ｍｏ １．０〜５．０％、残
部実質的にＦｅからなり、３０〜１００℃の平均熱膨張
係数が６×１０マイナス６乗／℃以下、常温での引張強
さが１００kgf/mm2 以上である耐熱へたり性の優れた高
強度低膨張合金製板の縁面と、３０〜１００℃の平均熱
膨張係数が１４×１０マイナス６乗／℃以上、常温での
引張強さが１１０kgf/mm2 以上である高膨張合金製板の
縁面とを接合してなることを特徴とするシャドウマスク
支持部材であり、第４発明は、重量％にて、Ｃ ０．１
〜０．５％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ ２．０％以
下、Ｃｒ１０．０％以下、Ｎｉ ３０〜４０％、Ｃｏ
１０．０％以下であって、Ｎｉ＋Ｃｏが３０〜４０％、
Ｍｏ １．０〜５．０％、残部実質的にＦｅからなり、
３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１０×１０マイナス
６乗／℃以下、常温での引張強さが１００kgf/mm2 以上
である耐熱へたり性の優れた高強度低膨張合金製板の縁
面と、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１４×１０マ
イナス６乗／℃以上、常温での引張強さが１１０kgf/mm
2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接合してなるこ
とを特徴とするシャドウマスク支持部材である。
【００１１】第５発明は、上記第１ないし第４発明のい
ずれかの組成を有する高強度低膨張合金製板の縁面と、
重量％にて、Ｃ ０．２％以下、Ｓｉ １．０％以下、
Ｍｎ１０〜２０％、Ｃｒ １０〜２０％、Ｎｉ ２〜１
０％、Ｎ ０．４％以下、残部実質的にＦｅからなり、
３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１４×１０マイナス
６乗／℃以上、常温での引張強さが１１０kgf/mm2 以上
である高膨張合金製板の縁面とを接合してなることを特
徴とするシャドウマスク支持部材である。
ずれかの組成を有する高強度低膨張合金製板の縁面と、
重量％にて、Ｃ ０．２％以下、Ｓｉ １．０％以下、
Ｍｎ１０〜２０％、Ｃｒ １０〜２０％、Ｎｉ ２〜１
０％、Ｎ ０．４％以下、残部実質的にＦｅからなり、
３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１４×１０マイナス
６乗／℃以上、常温での引張強さが１１０kgf/mm2 以上
である高膨張合金製板の縁面とを接合してなることを特
徴とするシャドウマスク支持部材である。
【００１２】第６発明は、上記第１ないし第４発明のい
ずれかの組成を有する高強度低膨張合金製板の縁面と、
重量％にて、Ｃ ０．２％以下、Ｓｉ １．０％以下、
Ｍｎ１０〜２０％、Ｃｒ １０〜２０％、Ｎｉ ２〜１
０％、Ｎ ０．４％以下、さらに Ｍｏ ３．０％以下
とＶ １．０％以下の１種または２種を含有し、残部実
質的にＦｅからなり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数
が１４×１０マイナス６乗／℃以上、常温での引張強さ
が１１０kgf/mm2 以上である高膨張合金製板の縁面とを
接合してなることを特徴とするシャドウマスク支持部材
である。第７発明は、請求項１ないし４のいずれかに記
載の高強度低膨張合金製板の縁面と、重量％にて、Ｃ
０．２〜１．０％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ ２〜１
０％、Ｎｉ ８〜２０％、Ｖ ０．１〜１．５％、さら
にＣｒ ６．０％以下とＭｏ ４％以下とＷ ４％以下
の１種または２種以上を含有し、残部実質的にＦｅから
なり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１６×１０マ
イナス６乗／℃以上、常温での引張強さが１１０kgf/mm
2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接合してなるこ
とを特徴とするシャドウマスク支持部材であり、第８発
明は、請求項１ないし４のいずれかに記載の高強度低膨
張合金製板の縁面と、重量％にて、Ｃ ０．２〜１．０
％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ ２〜１０％、Ｎｉ ８
〜２０％、Ｖ ０．１〜１．５％、Ｎ ０．１％以下、
さらにＣｒ ６．０％以下とＭｏ ４％以下とＷ ４％
以下の１種または２種以上を含有し、残部実質的にＦｅ
からなり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１６×１
０マイナス６乗／℃以上、常温での引張強さが１１０kg
f/mm2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接合してな
ることを特徴とするシャドウマスク支持部材である。
ずれかの組成を有する高強度低膨張合金製板の縁面と、
重量％にて、Ｃ ０．２％以下、Ｓｉ １．０％以下、
Ｍｎ１０〜２０％、Ｃｒ １０〜２０％、Ｎｉ ２〜１
０％、Ｎ ０．４％以下、さらに Ｍｏ ３．０％以下
とＶ １．０％以下の１種または２種を含有し、残部実
質的にＦｅからなり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数
が１４×１０マイナス６乗／℃以上、常温での引張強さ
が１１０kgf/mm2 以上である高膨張合金製板の縁面とを
接合してなることを特徴とするシャドウマスク支持部材
である。第７発明は、請求項１ないし４のいずれかに記
載の高強度低膨張合金製板の縁面と、重量％にて、Ｃ
０．２〜１．０％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ ２〜１
０％、Ｎｉ ８〜２０％、Ｖ ０．１〜１．５％、さら
にＣｒ ６．０％以下とＭｏ ４％以下とＷ ４％以下
の１種または２種以上を含有し、残部実質的にＦｅから
なり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１６×１０マ
イナス６乗／℃以上、常温での引張強さが１１０kgf/mm
2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接合してなるこ
とを特徴とするシャドウマスク支持部材であり、第８発
明は、請求項１ないし４のいずれかに記載の高強度低膨
張合金製板の縁面と、重量％にて、Ｃ ０．２〜１．０
％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ ２〜１０％、Ｎｉ ８
〜２０％、Ｖ ０．１〜１．５％、Ｎ ０．１％以下、
さらにＣｒ ６．０％以下とＭｏ ４％以下とＷ ４％
以下の１種または２種以上を含有し、残部実質的にＦｅ
からなり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１６×１
０マイナス６乗／℃以上、常温での引張強さが１１０kg
f/mm2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接合してな
ることを特徴とするシャドウマスク支持部材である。
【００１３】第９発明は、請求項１ないし４のいずれか
に記載の高強度低膨張合金製板の縁面と、重量％にて、
Ｃ ０．２〜１．０％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ ２
〜１０％、Ｎｉ ８〜２０％、Ｖ ０．１〜１．５％、
Ｎｂ ０．５％以下、さらにＣｒ ６．０％以下とＭｏ
４％以下とＷ ４％以下の１種または２種以上を含有
し、残部実質的にＦｅからなり、３０〜１００℃の平均
熱膨張係数が１６×１０マイナス６乗／℃以上、常温で
の引張強さが１１０kgf/mm2 以上である高膨張合金製板
の縁面とを接合してなることを特徴とするシャドウマス
ク支持部材であり、第１０発明は、請求項１ないし４の
いずれかに記載の高強度低膨張合金製板の縁面と、重量
％にて、Ｃ ０．２〜１．０％、Ｓｉ １．０％以下、
Ｍｎ ２〜１０％、Ｎｉ ８〜２０％、Ｖ ０．１〜
１．５％、Ｎｂ ０．５％以下、Ｎ０．１％以下、さら
にＣｒ ６．０％以下とＭｏ ４％以下とＷ ４％以下
の１種または２種以上を含有し、残部実質的にＦｅから
なり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１６×１０マ
イナス６乗／℃以上、常温での引張強さが１１０kgf/mm
2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接合してなるこ
とを特徴とするシャドウマスク支持部材であり、第１１
発明は、上記第１ないし第４発明のいずれかの組成を有
する高強度低膨張合金を４０％以上の圧下率で冷間加工
した後に６５０℃以下で時効処理した低膨張合金製板の
縁面と高膨張合金製板の縁面とを接合することを特徴と
する耐熱へたり性の優れたシャドウマスク支持部材の製
造方法である。
に記載の高強度低膨張合金製板の縁面と、重量％にて、
Ｃ ０．２〜１．０％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ ２
〜１０％、Ｎｉ ８〜２０％、Ｖ ０．１〜１．５％、
Ｎｂ ０．５％以下、さらにＣｒ ６．０％以下とＭｏ
４％以下とＷ ４％以下の１種または２種以上を含有
し、残部実質的にＦｅからなり、３０〜１００℃の平均
熱膨張係数が１６×１０マイナス６乗／℃以上、常温で
の引張強さが１１０kgf/mm2 以上である高膨張合金製板
の縁面とを接合してなることを特徴とするシャドウマス
ク支持部材であり、第１０発明は、請求項１ないし４の
いずれかに記載の高強度低膨張合金製板の縁面と、重量
％にて、Ｃ ０．２〜１．０％、Ｓｉ １．０％以下、
Ｍｎ ２〜１０％、Ｎｉ ８〜２０％、Ｖ ０．１〜
１．５％、Ｎｂ ０．５％以下、Ｎ０．１％以下、さら
にＣｒ ６．０％以下とＭｏ ４％以下とＷ ４％以下
の１種または２種以上を含有し、残部実質的にＦｅから
なり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１６×１０マ
イナス６乗／℃以上、常温での引張強さが１１０kgf/mm
2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接合してなるこ
とを特徴とするシャドウマスク支持部材であり、第１１
発明は、上記第１ないし第４発明のいずれかの組成を有
する高強度低膨張合金を４０％以上の圧下率で冷間加工
した後に６５０℃以下で時効処理した低膨張合金製板の
縁面と高膨張合金製板の縁面とを接合することを特徴と
する耐熱へたり性の優れたシャドウマスク支持部材の製
造方法である。
【００１４】このように、本発明部材の最も特徴とする
一つは、低膨張側も高膨張側もいずれも１００〜１１０
kgf/mm2 以上という高い引張強さの合金製板の縁面同士
を溶接などにより接合されてシャドウマスク支持部材を
構成していることである。このような組合せは、従来の
技術では存在しなかったものであり、全く新規な支持部
材である。
一つは、低膨張側も高膨張側もいずれも１００〜１１０
kgf/mm2 以上という高い引張強さの合金製板の縁面同士
を溶接などにより接合されてシャドウマスク支持部材を
構成していることである。このような組合せは、従来の
技術では存在しなかったものであり、全く新規な支持部
材である。
【００１５】
【作用】以下に本発明部材の低膨張側の合金の各元素の
作用について述べる。Ｃは、Ｃｒ、Ｍｏとともに本発明
合金中に固溶し、冷間加工硬化能を大幅に高めることに
よって常温での強度を高めるとともに、時効処理時にＣ
ｒ、Ｍｏとの間に炭化物を形成して微細に析出すること
によって、高温での強度を高めることでシャドウマスク
支持部材を構成する材料に必要な耐熱へたり性を大幅に
高めるのに非常に有効な元素である。そのために必要な
Ｃは最低０．１％であるが、過度の添加は熱膨張係数の
増加をまねくだけでなく、粗大な炭化物を形成して冷間
加工性を劣化させるので、０．５％以下とした。
作用について述べる。Ｃは、Ｃｒ、Ｍｏとともに本発明
合金中に固溶し、冷間加工硬化能を大幅に高めることに
よって常温での強度を高めるとともに、時効処理時にＣ
ｒ、Ｍｏとの間に炭化物を形成して微細に析出すること
によって、高温での強度を高めることでシャドウマスク
支持部材を構成する材料に必要な耐熱へたり性を大幅に
高めるのに非常に有効な元素である。そのために必要な
Ｃは最低０．１％であるが、過度の添加は熱膨張係数の
増加をまねくだけでなく、粗大な炭化物を形成して冷間
加工性を劣化させるので、０．５％以下とした。
【００１６】Ｓｉは、脱酸剤として少量添加されるが、
過度の添加は延性を低下させるので、１．０％以下とし
た。Ｍｎもまた、脱酸剤として少量添加されるが、過度
の添加は熱膨張係数を増加させるので、２．０％以下と
した。Ｎｉは、低熱膨張特性を得るために極めて重要な
元素であり、シャドウマスク支持部材の低膨張側の材料
に必要とされる低熱膨張特性を維持するためには、３０
％〜４０％の添加を必要とする。Ｎｉ量は３０％より少
ないとマルテンサイト変態点が上昇し、冷間加工時にマ
ルテンサイト変態しやすくなり、熱膨張係数が上昇し、
一方、４０％を越えて添加すると変移点は上昇するもの
の、低温側の熱膨張係数が上昇することから、いずれの
場合も目的とする低熱膨張特性が得られないので、３０
％〜４０％とした。
過度の添加は延性を低下させるので、１．０％以下とし
た。Ｍｎもまた、脱酸剤として少量添加されるが、過度
の添加は熱膨張係数を増加させるので、２．０％以下と
した。Ｎｉは、低熱膨張特性を得るために極めて重要な
元素であり、シャドウマスク支持部材の低膨張側の材料
に必要とされる低熱膨張特性を維持するためには、３０
％〜４０％の添加を必要とする。Ｎｉ量は３０％より少
ないとマルテンサイト変態点が上昇し、冷間加工時にマ
ルテンサイト変態しやすくなり、熱膨張係数が上昇し、
一方、４０％を越えて添加すると変移点は上昇するもの
の、低温側の熱膨張係数が上昇することから、いずれの
場合も目的とする低熱膨張特性が得られないので、３０
％〜４０％とした。
【００１７】Ｍｏは、Ｃと複合添加することで冷間加工
による硬化能を大きくし、強度を高める。さらにＭｏは
シャドウマスク支持部材に要求される耐熱へたり性を大
幅に向上させる重要な元素である。これは固溶状態での
ＭｏとＣの相互作用、および一部Ｍｏの微細炭化物の析
出が原因と考えられる。そのために必要なＭｏ量は最低
１．０％であるが、５．０％を越えて添加すると、炭化
物を多く形成し延性の低下をまねくことから、Ｍｏは
１．０〜５．０％とした。Ｃｒは、本発明合金では必ず
しも添加する必要はないが、シャドウマスク支持部材に
要求される耐熱へたり性を向上させるために添加すると
その効果が大きい。１０．０％を越えて添加するとオー
ステナイト組織が不安定となり熱膨張係数が大きくなり
過ぎることから、Ｃｒは１０．０％以下とした。
による硬化能を大きくし、強度を高める。さらにＭｏは
シャドウマスク支持部材に要求される耐熱へたり性を大
幅に向上させる重要な元素である。これは固溶状態での
ＭｏとＣの相互作用、および一部Ｍｏの微細炭化物の析
出が原因と考えられる。そのために必要なＭｏ量は最低
１．０％であるが、５．０％を越えて添加すると、炭化
物を多く形成し延性の低下をまねくことから、Ｍｏは
１．０〜５．０％とした。Ｃｒは、本発明合金では必ず
しも添加する必要はないが、シャドウマスク支持部材に
要求される耐熱へたり性を向上させるために添加すると
その効果が大きい。１０．０％を越えて添加するとオー
ステナイト組織が不安定となり熱膨張係数が大きくなり
過ぎることから、Ｃｒは１０．０％以下とした。
【００１８】Ｃｏは、Ｎｉと同様に低熱膨張特性を得る
ために有効な元素であり、その効果はＮｉよりも大き
い。添加する場合は、１０％を越えて添加すると、変移
点はあまり変わらないものの、マルテンサイト変態点が
上昇し、冷間加工時にマルテンサイト変態しやすくな
り、熱膨張係数が上昇することから、１０％以下とし
た。また、Ｃｏは低熱膨張特性を得るためにＮｉと同様
な効果をもたらすので、Ｎｉと当量で置換することがで
き、Ｃｏ＋Ｎｉ量で整理できる。Ｃｏ＋Ｎｉ量は、３０
％より少ないとマルテンサイト変態点が上昇し、冷間加
工時にマルテンサイト変態しやすくなり、熱膨張係数が
上昇し、一方、４０％を越えて添加すると、低温側の熱
膨張係数が上昇することから、いずれの場合も目的とす
る低熱膨張特性が得られないので、３０〜４０％とし
た。
ために有効な元素であり、その効果はＮｉよりも大き
い。添加する場合は、１０％を越えて添加すると、変移
点はあまり変わらないものの、マルテンサイト変態点が
上昇し、冷間加工時にマルテンサイト変態しやすくな
り、熱膨張係数が上昇することから、１０％以下とし
た。また、Ｃｏは低熱膨張特性を得るためにＮｉと同様
な効果をもたらすので、Ｎｉと当量で置換することがで
き、Ｃｏ＋Ｎｉ量で整理できる。Ｃｏ＋Ｎｉ量は、３０
％より少ないとマルテンサイト変態点が上昇し、冷間加
工時にマルテンサイト変態しやすくなり、熱膨張係数が
上昇し、一方、４０％を越えて添加すると、低温側の熱
膨張係数が上昇することから、いずれの場合も目的とす
る低熱膨張特性が得られないので、３０〜４０％とし
た。
【００１９】引張強さは、シャドウマスク支持部材を高
強度化するためには高いことが必要である。さらにシャ
ドウマスク支持部材は、高い引張強さを有する上に優れ
た耐熱へたり性を兼ね備えることが必要である。また、
シャドウマスク支持部材に優れた耐熱へたり性を得るに
は、まず第一に従来の低膨張側の合金であるＦｅ−３６
Ｎｉ合金に替り、耐熱へたり性に優れた本発明部材の低
膨張側の合金としたうえで、引張強さレベルを高くする
必要がある。高い引張強さを得るには、本発明部材の低
膨張側合金を冷間加工することによって大幅に高めるこ
とができる。引張強さは、従来の低膨張側の材料である
Ｆｅ−３６％Ｎｉのインバー合金より高くすることが有
効であることから、１００kgf/mm2 以上とした。
強度化するためには高いことが必要である。さらにシャ
ドウマスク支持部材は、高い引張強さを有する上に優れ
た耐熱へたり性を兼ね備えることが必要である。また、
シャドウマスク支持部材に優れた耐熱へたり性を得るに
は、まず第一に従来の低膨張側の合金であるＦｅ−３６
Ｎｉ合金に替り、耐熱へたり性に優れた本発明部材の低
膨張側の合金としたうえで、引張強さレベルを高くする
必要がある。高い引張強さを得るには、本発明部材の低
膨張側合金を冷間加工することによって大幅に高めるこ
とができる。引張強さは、従来の低膨張側の材料である
Ｆｅ−３６％Ｎｉのインバー合金より高くすることが有
効であることから、１００kgf/mm2 以上とした。
【００２０】熱膨張係数は、シャドウマスク支持部材に
おいては、せいぜい常温から１００℃までの範囲が重要
であり、シャドウマスク支持部材が構成される２つの金
属板の熱膨張差によって色ずれを補正すべく作動するた
めには、低膨張側の材料の熱膨張係数（常温から１００
℃の平均値）が少なくとも１０×１０マイナス６乗／℃
以下とした。望ましくは、６×１０マイナス６乗／℃以
下がよい。また、他の脱酸元素Ａｌ、Ｔｉ、Ｍｇ、Ｃ
ａ、Ｂ等は、不純物として通常含まれる場合、または微
量添加する場合は、それぞれ下記に示す量の含有は何等
特性に差し支えないので本発明部材の範囲内のものであ
る。 Ａｌ、Ｔｉ≦０．１％ Ｍｇ、Ｃａ、Ｂ≦０．０２％
おいては、せいぜい常温から１００℃までの範囲が重要
であり、シャドウマスク支持部材が構成される２つの金
属板の熱膨張差によって色ずれを補正すべく作動するた
めには、低膨張側の材料の熱膨張係数（常温から１００
℃の平均値）が少なくとも１０×１０マイナス６乗／℃
以下とした。望ましくは、６×１０マイナス６乗／℃以
下がよい。また、他の脱酸元素Ａｌ、Ｔｉ、Ｍｇ、Ｃ
ａ、Ｂ等は、不純物として通常含まれる場合、または微
量添加する場合は、それぞれ下記に示す量の含有は何等
特性に差し支えないので本発明部材の範囲内のものであ
る。 Ａｌ、Ｔｉ≦０．１％ Ｍｇ、Ｃａ、Ｂ≦０．０２％
【００２１】次に本発明部材の低膨張側の合金の製造方
法について説明する。冷間加工は、本発明部材の低膨張
側の合金の組成を本発明の範囲とした上で、さらに常温
での引張強さおよび耐熱へたり性を高めるための工程で
ある。本発明部材の低膨張側の合金の組成を本発明の範
囲としても、圧下率が４０％より小さいと十分な引張強
さが得られないことから、圧下率は４０％以上とした。
冷間加工後の時効処理は、引張強さ、引張延性、耐熱へ
たり性、ばね特性を高める目的で行なうが、６５０℃よ
り高い温度で時効処理すると常温引張強さが大きく低下
することから、６５０℃以下で時効処理するものとし
た。このような製造方法によって得られた低膨張合金製
板の縁面と、高膨張合金製板の縁面とを溶接などにより
接合したシャドウマスク支持部材は高強度で、かつ熱へ
たり性に優れており、ブラウン管の大型化やフラットフ
ェース化に適用できるものである。
法について説明する。冷間加工は、本発明部材の低膨張
側の合金の組成を本発明の範囲とした上で、さらに常温
での引張強さおよび耐熱へたり性を高めるための工程で
ある。本発明部材の低膨張側の合金の組成を本発明の範
囲としても、圧下率が４０％より小さいと十分な引張強
さが得られないことから、圧下率は４０％以上とした。
冷間加工後の時効処理は、引張強さ、引張延性、耐熱へ
たり性、ばね特性を高める目的で行なうが、６５０℃よ
り高い温度で時効処理すると常温引張強さが大きく低下
することから、６５０℃以下で時効処理するものとし
た。このような製造方法によって得られた低膨張合金製
板の縁面と、高膨張合金製板の縁面とを溶接などにより
接合したシャドウマスク支持部材は高強度で、かつ熱へ
たり性に優れており、ブラウン管の大型化やフラットフ
ェース化に適用できるものである。
【００２２】次いで請求項５、６に示す本発明部材の高
膨張側の合金の各元素の作用について述べる。Ｃは、オ
ーステナイト基地中に固溶して基地を強化する元素であ
るが、０．２％を越えて添加するとＮの固溶度を下げ、
耐熱へたり性の向上に有効なＮの固溶を妨げることか
ら、０．２％以下とした。Ｓｉは、脱酸剤として少量添
加されるが、過度の添加は延性を低下させるので、１．
０％以下とした。Ｍｎは、Ｎの固溶度を増すことによっ
て常温強度および耐熱へたり性を向上させるとともにオ
ーステナイト基地を安定化して高熱膨張特性を維持する
のに重要な元素であるが、１０％より少ないとＮの固溶
度が十分でなく、一方２０％を越えて添加すると加工性
が劣化することから、１０〜２０％とした。
膨張側の合金の各元素の作用について述べる。Ｃは、オ
ーステナイト基地中に固溶して基地を強化する元素であ
るが、０．２％を越えて添加するとＮの固溶度を下げ、
耐熱へたり性の向上に有効なＮの固溶を妨げることか
ら、０．２％以下とした。Ｓｉは、脱酸剤として少量添
加されるが、過度の添加は延性を低下させるので、１．
０％以下とした。Ｍｎは、Ｎの固溶度を増すことによっ
て常温強度および耐熱へたり性を向上させるとともにオ
ーステナイト基地を安定化して高熱膨張特性を維持する
のに重要な元素であるが、１０％より少ないとＮの固溶
度が十分でなく、一方２０％を越えて添加すると加工性
が劣化することから、１０〜２０％とした。
【００２３】Ｃｒは、Ｍｎと同様、Ｎの固溶度を増すこ
とによって常温強度および耐熱へたり性を向上させる重
要な元素であるが、１０％より少ないとＮの固溶度が十
分でなく、一方２０％を越えて添加するとオーステナイ
ト基地が不安定化し、熱膨張係数が低下することから、
１０〜２０％とした。Ｎｉは、Ｍｎと同じくオーステナ
イト基地を安定化することで高膨張特性を得るために２
％以上必要であるが、１０％を越えて添加するとＮの固
溶度が低下し、常温強度および耐熱へたり性を低下させ
ることから、２〜１０％とした。Ｎは、オーステナイト
基地中に固溶することでオーステナイトを安定化し、熱
膨張係数を高めるとともに、固溶強化に大きく寄与し、
常温強度および特に耐熱へたり性を大幅に改善する重要
な元素である。０．４％を越えて添加すると鋳造性、溶
接性が劣化することから、０．４％以下とした。
とによって常温強度および耐熱へたり性を向上させる重
要な元素であるが、１０％より少ないとＮの固溶度が十
分でなく、一方２０％を越えて添加するとオーステナイ
ト基地が不安定化し、熱膨張係数が低下することから、
１０〜２０％とした。Ｎｉは、Ｍｎと同じくオーステナ
イト基地を安定化することで高膨張特性を得るために２
％以上必要であるが、１０％を越えて添加するとＮの固
溶度が低下し、常温強度および耐熱へたり性を低下させ
ることから、２〜１０％とした。Ｎは、オーステナイト
基地中に固溶することでオーステナイトを安定化し、熱
膨張係数を高めるとともに、固溶強化に大きく寄与し、
常温強度および特に耐熱へたり性を大幅に改善する重要
な元素である。０．４％を越えて添加すると鋳造性、溶
接性が劣化することから、０．４％以下とした。
【００２４】Ｖ、Ｍｏは、オーステナイト基地中に固溶
または微細炭化物として析出することで、耐熱へたり性
をさらに向上させる元素で、必要に応じて１種または２
種を添加することができる。Ｖは、１．０％を越えて添
加すると粗大な一次炭化物を形成し、加工性を害するこ
とから、またＭｏは、３％を越えて添加するとオーステ
ナイト基地を不安定化し熱膨張係数を低下させることか
ら、Ｖは１．０％以下、Ｍｏは、３．０％以下とした。
熱膨張係数は、シャドウマスク支持部材に使用する場
合、せいぜい３０〜１００℃までの範囲が重要であり、
シャドウマスク支持部材がこれを構成する２枚の金属板
の熱膨張差によって色ずれを補正すべく作動するために
は、高膨張側の合金板の熱膨張係数（３０〜１００℃の
平均値）は１４×１０マイナス６乗以上とした。
または微細炭化物として析出することで、耐熱へたり性
をさらに向上させる元素で、必要に応じて１種または２
種を添加することができる。Ｖは、１．０％を越えて添
加すると粗大な一次炭化物を形成し、加工性を害するこ
とから、またＭｏは、３％を越えて添加するとオーステ
ナイト基地を不安定化し熱膨張係数を低下させることか
ら、Ｖは１．０％以下、Ｍｏは、３．０％以下とした。
熱膨張係数は、シャドウマスク支持部材に使用する場
合、せいぜい３０〜１００℃までの範囲が重要であり、
シャドウマスク支持部材がこれを構成する２枚の金属板
の熱膨張差によって色ずれを補正すべく作動するために
は、高膨張側の合金板の熱膨張係数（３０〜１００℃の
平均値）は１４×１０マイナス６乗以上とした。
【００２５】引張強さは、シャドウマスク支持部材を高
強度化するためには、高い方が望ましく、低膨張側の合
金板より高強度であれば、シャドウマスク支持部材をさ
らに高強度化できることから、１１０kgf/mm2 以上とし
た。次に請求項７〜１０に示す本発明部材の高膨張側の
合金の各元素の作用について述べる。Ｃは、高熱膨張特
性を維持するために必要なオーステナイト組織を安定化
するのに非常に有効な元素であるだけでなく、冷間加工
硬化能を大幅に高めることによって常温での強度を高め
るとともに、時効処理時にＶ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗとの間に
炭化物を形成して微細に析出することによって高温での
強度を高めることでシャドウマスク支持部材を構成する
材料に必要な耐熱へたり性を大幅に高めるのに非常に有
効な元素である。このような効果をもたらすためには最
低０．２％以上の添加を必要とするが、１．０％を越え
て添加すると、粗大な１次炭化物を形成することで延性
を低下させ、素材の加工性およびシャドウマスク支持部
材の成形性を劣化させることから、０．２〜１．０％と
した。
強度化するためには、高い方が望ましく、低膨張側の合
金板より高強度であれば、シャドウマスク支持部材をさ
らに高強度化できることから、１１０kgf/mm2 以上とし
た。次に請求項７〜１０に示す本発明部材の高膨張側の
合金の各元素の作用について述べる。Ｃは、高熱膨張特
性を維持するために必要なオーステナイト組織を安定化
するのに非常に有効な元素であるだけでなく、冷間加工
硬化能を大幅に高めることによって常温での強度を高め
るとともに、時効処理時にＶ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗとの間に
炭化物を形成して微細に析出することによって高温での
強度を高めることでシャドウマスク支持部材を構成する
材料に必要な耐熱へたり性を大幅に高めるのに非常に有
効な元素である。このような効果をもたらすためには最
低０．２％以上の添加を必要とするが、１．０％を越え
て添加すると、粗大な１次炭化物を形成することで延性
を低下させ、素材の加工性およびシャドウマスク支持部
材の成形性を劣化させることから、０．２〜１．０％と
した。
【００２６】Ｓｉは、脱酸剤として少量添加されるが、
過度の添加は延性を低下するので、１．０％以下とし
た。Ｍｎは、高熱膨張特性を維持するために必要なオー
ステナイト組織を安定化するのに非常に有効であるだけ
でなく、冷間加工硬化能を大幅に高めることによって常
温での強度を高めるのに有効な元素であるが、２％より
少ないと効果が少なく、一方、１０％を越えて添加する
と熱間加工性および熱処理時の耐酸化性を大幅に劣化さ
せるので、２〜１０％とした。Ｎｉは、高熱膨張特性を
維持するために必要なオーステナイト組織を安定化する
のに最も有効かつ必須の元素であるが、８％より少ない
とその効果が十分でなく、一方、２０％を越えて添加す
るとオーステナイト組織が安定化しすぎるために冷間加
工時の硬化能が低下し、常温強度が十分高くなりにくい
ことから、８〜２０％とした。
過度の添加は延性を低下するので、１．０％以下とし
た。Ｍｎは、高熱膨張特性を維持するために必要なオー
ステナイト組織を安定化するのに非常に有効であるだけ
でなく、冷間加工硬化能を大幅に高めることによって常
温での強度を高めるのに有効な元素であるが、２％より
少ないと効果が少なく、一方、１０％を越えて添加する
と熱間加工性および熱処理時の耐酸化性を大幅に劣化さ
せるので、２〜１０％とした。Ｎｉは、高熱膨張特性を
維持するために必要なオーステナイト組織を安定化する
のに最も有効かつ必須の元素であるが、８％より少ない
とその効果が十分でなく、一方、２０％を越えて添加す
るとオーステナイト組織が安定化しすぎるために冷間加
工時の硬化能が低下し、常温強度が十分高くなりにくい
ことから、８〜２０％とした。
【００２７】Ｖは、一次炭化物を形成することで結晶粒
を微細化し、常温強度を高めるとともに、オーステナイ
ト基地中に一部固溶または時効処理時に微細炭化物とし
て析出し耐熱へたり性および常温強度を高めるのに有効
な元素であるが、０．１％より少ないと上記効果が十分
でなく、一方、１．５％を越えて添加すると粗大な一次
炭化物を多く形成し、素材の加工性およびシャドウマス
ク支持部材の成形性を害することから、０．１〜１．５
％とした。Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗは、オーステナイト基地に固
溶または時効処理時に微細炭化物として析出すること
で、常温強度を高め、さらに特に耐熱へたり性を大幅に
向上させるのに有効な元素であり、１種または２種以上
添加する。しかし、これらの元素はいずれもフェライト
形成元素であるため、Ｃｒは６．０％を越えて、Ｍｏは
４．０％を越えて、Ｗは４．０％を越えて添加するとオ
ーステナイト基地が不安定となり、高熱膨張特性を維持
することが困難となることから、Ｃｒは６．０％以下、
Ｍｏは４．０％以下、Ｗは４．０％以下とした。
を微細化し、常温強度を高めるとともに、オーステナイ
ト基地中に一部固溶または時効処理時に微細炭化物とし
て析出し耐熱へたり性および常温強度を高めるのに有効
な元素であるが、０．１％より少ないと上記効果が十分
でなく、一方、１．５％を越えて添加すると粗大な一次
炭化物を多く形成し、素材の加工性およびシャドウマス
ク支持部材の成形性を害することから、０．１〜１．５
％とした。Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗは、オーステナイト基地に固
溶または時効処理時に微細炭化物として析出すること
で、常温強度を高め、さらに特に耐熱へたり性を大幅に
向上させるのに有効な元素であり、１種または２種以上
添加する。しかし、これらの元素はいずれもフェライト
形成元素であるため、Ｃｒは６．０％を越えて、Ｍｏは
４．０％を越えて、Ｗは４．０％を越えて添加するとオ
ーステナイト基地が不安定となり、高熱膨張特性を維持
することが困難となることから、Ｃｒは６．０％以下、
Ｍｏは４．０％以下、Ｗは４．０％以下とした。
【００２８】Ｎｂは、一次炭化物を形成することで結晶
粒を微細化し、常温強度を高めるのに有効な元素であ
り、必要に応じて適宜添加することができる。しかし
０．５％を越えて添加すると粗大な一次炭化物を多く形
成し、素材の加工性およびシャドウマスク支持部材の成
形性を害することから、０．５％以下とした。Ｎは、オ
ーステナイト基地中に固溶しオーステナイト基地を固溶
強化することで、常温強度を高め、さらに耐熱へたり性
を向上させるのに有効な元素で、必要に応じて添加する
ことができるが、０．１％を越えて添加すると溶接性を
劣化させることから、０．１％以下とした。本発明部材
の高強度かつ耐熱へたり性の優れた低膨張側の合金板材
と高膨張側の合金板材とを組み合わせ、それぞれの縁面
同士を突き合せ溶接することによって並接バイメタルま
たは並接トリメタルとし、これよりシャドウマスク支持
部材を得ることができる。このようにして得られた本発
明のシャドウマスク支持部材は、高強度かつ耐熱へたり
性に優れ、従来のＦｅ−３６％Ｎｉインバー合金とＳＵ
Ｓ３０４の組み合わせのシャドウマスク支持部材に比べ
て格段に高強度化が達成できる。
粒を微細化し、常温強度を高めるのに有効な元素であ
り、必要に応じて適宜添加することができる。しかし
０．５％を越えて添加すると粗大な一次炭化物を多く形
成し、素材の加工性およびシャドウマスク支持部材の成
形性を害することから、０．５％以下とした。Ｎは、オ
ーステナイト基地中に固溶しオーステナイト基地を固溶
強化することで、常温強度を高め、さらに耐熱へたり性
を向上させるのに有効な元素で、必要に応じて添加する
ことができるが、０．１％を越えて添加すると溶接性を
劣化させることから、０．１％以下とした。本発明部材
の高強度かつ耐熱へたり性の優れた低膨張側の合金板材
と高膨張側の合金板材とを組み合わせ、それぞれの縁面
同士を突き合せ溶接することによって並接バイメタルま
たは並接トリメタルとし、これよりシャドウマスク支持
部材を得ることができる。このようにして得られた本発
明のシャドウマスク支持部材は、高強度かつ耐熱へたり
性に優れ、従来のＦｅ−３６％Ｎｉインバー合金とＳＵ
Ｓ３０４の組み合わせのシャドウマスク支持部材に比べ
て格段に高強度化が達成できる。
【００２９】
【実施例】表１に示す本発明部材の低膨張側の本発明合
金、比較合金および従来合金はいずれも真空誘導溶解炉
で溶解し、１０kgのインゴットを作製し、熱間鍛造、熱
間圧延によって約4mm厚さの板を作製した。その後、９
８０℃で３０分の固溶化処理を行ない、脱スケールの
後、１５〜９０％の冷間圧延によって種々の厚さの板に
仕上げた。さらに４５０〜７００℃で時効処理を行なっ
た後に、引張試験、熱膨張測定、熱へたり試験および電
子ビーム溶接試験を行なった。熱へたり試験は、幅１０
mm×長さ１００mmの板状試験片の長さ方向の中央部を５
mmだけ撓ませた状態で固定した後、４５０℃×１ｈの加
熱を行ない、冷却後に試験片を取り外し、撓ませる前の
状態からの永久変形量（熱へたり試験による変位量）を
測定し、その変位量の大小から耐熱へたり性を比較評価
した。
金、比較合金および従来合金はいずれも真空誘導溶解炉
で溶解し、１０kgのインゴットを作製し、熱間鍛造、熱
間圧延によって約4mm厚さの板を作製した。その後、９
８０℃で３０分の固溶化処理を行ない、脱スケールの
後、１５〜９０％の冷間圧延によって種々の厚さの板に
仕上げた。さらに４５０〜７００℃で時効処理を行なっ
た後に、引張試験、熱膨張測定、熱へたり試験および電
子ビーム溶接試験を行なった。熱へたり試験は、幅１０
mm×長さ１００mmの板状試験片の長さ方向の中央部を５
mmだけ撓ませた状態で固定した後、４５０℃×１ｈの加
熱を行ない、冷却後に試験片を取り外し、撓ませる前の
状態からの永久変形量（熱へたり試験による変位量）を
測定し、その変位量の大小から耐熱へたり性を比較評価
した。
【００３０】
【表１】
【００３１】表１に示す合金のうち、本発明部材の低膨
張側の合金はＮｏ．1〜17、比較合金はＮｏ．18〜22、
従来合金Ｎｏ．23は、Ｆｅ−３６％Ｎｉインバー合金で
ある。表２には、表１に示す合金について、冷間加工率
および時効温度を変化させた試験片について、常温引張
強さ、破断伸び、および３０〜１００℃の平均熱膨張係
数を、それぞれ測定し、その結果を示した。また表３
は、低膨張側の本発明合金、比較合金および従来合金製
板について、熱へたり試験による変位量を求めた結果、
さらに低膨張側の本発明合金製板の縁面と高膨張側の合
金の一例であるＳＵＳ３０４の板の縁面とを電子ビーム
溶接した後に検査した結果をそれぞれ併記したものであ
る。
張側の合金はＮｏ．1〜17、比較合金はＮｏ．18〜22、
従来合金Ｎｏ．23は、Ｆｅ−３６％Ｎｉインバー合金で
ある。表２には、表１に示す合金について、冷間加工率
および時効温度を変化させた試験片について、常温引張
強さ、破断伸び、および３０〜１００℃の平均熱膨張係
数を、それぞれ測定し、その結果を示した。また表３
は、低膨張側の本発明合金、比較合金および従来合金製
板について、熱へたり試験による変位量を求めた結果、
さらに低膨張側の本発明合金製板の縁面と高膨張側の合
金の一例であるＳＵＳ３０４の板の縁面とを電子ビーム
溶接した後に検査した結果をそれぞれ併記したものであ
る。
【００３２】また、表４は、本発明部材の低膨張側の合
金製板を用い、これに高膨張側の合金製板を溶接してバ
イメタルにすると好適な高膨張側の合金の組成の一例
と、これら合金の常温引張強さ、３０〜１００℃の平均
熱膨張係数をそれぞれ示したものである。表４に示す高
膨張側の合金Ｎｏ．24〜52のうち、Ｎｏ．26〜29は請求
項５、６に示す本発明部材の高膨張側の合金であり、Ｎ
ｏ．24、25は従来の高膨張側の合金であるＳＵＳ３０４
である。Ｎｏ．30〜51は、請求項７〜１０に示す本発明
の高膨張側の合金であり、Ｎｏ．52はＳＵＳ３１６であ
る。これらの高膨張合金はいずれも冷間加工と時効処理
の組み合わせによって、シャドウマスク支持部材に要求
される強度レベルまで高強度化したうえで使用する。
金製板を用い、これに高膨張側の合金製板を溶接してバ
イメタルにすると好適な高膨張側の合金の組成の一例
と、これら合金の常温引張強さ、３０〜１００℃の平均
熱膨張係数をそれぞれ示したものである。表４に示す高
膨張側の合金Ｎｏ．24〜52のうち、Ｎｏ．26〜29は請求
項５、６に示す本発明部材の高膨張側の合金であり、Ｎ
ｏ．24、25は従来の高膨張側の合金であるＳＵＳ３０４
である。Ｎｏ．30〜51は、請求項７〜１０に示す本発明
の高膨張側の合金であり、Ｎｏ．52はＳＵＳ３１６であ
る。これらの高膨張合金はいずれも冷間加工と時効処理
の組み合わせによって、シャドウマスク支持部材に要求
される強度レベルまで高強度化したうえで使用する。
【００３３】また、表５は、本発明合金部材の低膨張合
金側の板と高膨張合金製板の縁面同士を電子ビーム溶接
を行ない、その後溶接部が板幅の中心部になるように幅
１０mm×長さ１００mmの板状試験片とし、上記と同じ要
領で熱へたり試験を実施した結果、および溶接性を評価
した結果の一例を示す。表２に示すように、本発明法に
よって製造された本発明合金Ｎｏ．1〜17は、いずれも
引張強さが100kgf/mm2 以上の高強度と実用上十分な破
断伸びを有している。さらに本発明の請求項１、３の合
金組成をもつ本発明部材の低膨張側の合金Ｎｏ．1〜6お
よび13,14は、30〜100℃の平均熱膨張係数が６×１０マ
イナス６乗／℃以下、請求項２、４の合金組成をもつ本
発明部材の低膨張側の合金Ｎｏ．7〜12および15〜17
は、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１０×１０マイ
ナス６乗／℃以下と、それぞれ低い熱膨張率を示すこと
がわかる。
金側の板と高膨張合金製板の縁面同士を電子ビーム溶接
を行ない、その後溶接部が板幅の中心部になるように幅
１０mm×長さ１００mmの板状試験片とし、上記と同じ要
領で熱へたり試験を実施した結果、および溶接性を評価
した結果の一例を示す。表２に示すように、本発明法に
よって製造された本発明合金Ｎｏ．1〜17は、いずれも
引張強さが100kgf/mm2 以上の高強度と実用上十分な破
断伸びを有している。さらに本発明の請求項１、３の合
金組成をもつ本発明部材の低膨張側の合金Ｎｏ．1〜6お
よび13,14は、30〜100℃の平均熱膨張係数が６×１０マ
イナス６乗／℃以下、請求項２、４の合金組成をもつ本
発明部材の低膨張側の合金Ｎｏ．7〜12および15〜17
は、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１０×１０マイ
ナス６乗／℃以下と、それぞれ低い熱膨張率を示すこと
がわかる。
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】
【表４】
【００３７】
【表５】
【００３８】これに対して、表２に示すように、比較合
金Ｎｏ．18〜22は本発明方法によっても引張強さが低い
かまたは30〜100℃の平均熱膨張係数が高くなってお
り、いずれかが本発明の範囲からはずれている。また、
従来合金Ｎｏ．23は、30〜100℃の平均熱膨張係数は低
いものの、引張強さが低く、本発明の範囲からはずれて
いる。また本発明部材の低膨張側の合金であっても本発
明方法の範囲より低い圧下率で冷間圧延したり、本発明
方法の範囲より高い温度で時効処理した場合には、表２
に示すように、引張強さが低く、本発明の範囲からはず
れている。
金Ｎｏ．18〜22は本発明方法によっても引張強さが低い
かまたは30〜100℃の平均熱膨張係数が高くなってお
り、いずれかが本発明の範囲からはずれている。また、
従来合金Ｎｏ．23は、30〜100℃の平均熱膨張係数は低
いものの、引張強さが低く、本発明の範囲からはずれて
いる。また本発明部材の低膨張側の合金であっても本発
明方法の範囲より低い圧下率で冷間圧延したり、本発明
方法の範囲より高い温度で時効処理した場合には、表２
に示すように、引張強さが低く、本発明の範囲からはず
れている。
【００３９】表３に示すように、Ｃ量の低い比較合金Ｎ
ｏ．18およびＣ量が低くＣｒ、Ｍｏを含まない従来合金
Ｎｏ．23に比べて、本発明部材の低膨張側の合金は熱へ
たり試験による変位量が大幅に小さく、耐熱へたり性が
良好であることがわかる。電子ビーム溶接性は、表３に
示すように、本発明部材の低膨張側の合金は比較合金、
従来合金同様良好であり、並接バイメタルを製造する上
での溶接性も問題なく、シャドウマスク支持部材の製造
ができた。
ｏ．18およびＣ量が低くＣｒ、Ｍｏを含まない従来合金
Ｎｏ．23に比べて、本発明部材の低膨張側の合金は熱へ
たり試験による変位量が大幅に小さく、耐熱へたり性が
良好であることがわかる。電子ビーム溶接性は、表３に
示すように、本発明部材の低膨張側の合金は比較合金、
従来合金同様良好であり、並接バイメタルを製造する上
での溶接性も問題なく、シャドウマスク支持部材の製造
ができた。
【００４０】また、表４に示す高膨張側の合金は、いず
れも３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１４×１０マイ
ナス６乗／℃以上、特にＮｏ．30〜51は３０〜１００℃
の平均熱膨張係数が１６×１０マイナス６乗／℃以上を
満足しており、また常温での引張強さが１１０kgf/mm2
以上を満足している。さらに表５から、本発明部材の低
膨張合金製板と表４に示す高膨張側の合金板とを溶接し
た支持部材は、従来のＦｅ−３６％Ｎｉインバー合金と
ＳＵＳ３０４の組合せの支持部材に比較して大幅に優れ
ている。さらに本発明の低膨張合金製板と請求項５〜１
０の高膨張合金製板Ｎｏ．26〜51とを溶接した支持部材
は、本発明部材の低膨張合金製板とＳＵＳ３０４（表４
のＮｏ．24）とを溶接した支持部材よりも優れた耐熱へ
たり性を有していることがわかる。
れも３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１４×１０マイ
ナス６乗／℃以上、特にＮｏ．30〜51は３０〜１００℃
の平均熱膨張係数が１６×１０マイナス６乗／℃以上を
満足しており、また常温での引張強さが１１０kgf/mm2
以上を満足している。さらに表５から、本発明部材の低
膨張合金製板と表４に示す高膨張側の合金板とを溶接し
た支持部材は、従来のＦｅ−３６％Ｎｉインバー合金と
ＳＵＳ３０４の組合せの支持部材に比較して大幅に優れ
ている。さらに本発明の低膨張合金製板と請求項５〜１
０の高膨張合金製板Ｎｏ．26〜51とを溶接した支持部材
は、本発明部材の低膨張合金製板とＳＵＳ３０４（表４
のＮｏ．24）とを溶接した支持部材よりも優れた耐熱へ
たり性を有していることがわかる。
【００４１】
【発明の効果】以上説明したようにシャドウマスク支持
部材を本発明部材の高強度かつ耐熱へたり性の優れた低
膨張側および高膨張側の合金板の組み合わせとすること
によって、高い強度と良好な耐熱へたり性を有するシャ
ドウマスク支持部材を得ることができ、ブラウン管の大
型化およびフラットフェース化に大きく貢献できるもの
である。
部材を本発明部材の高強度かつ耐熱へたり性の優れた低
膨張側および高膨張側の合金板の組み合わせとすること
によって、高い強度と良好な耐熱へたり性を有するシャ
ドウマスク支持部材を得ることができ、ブラウン管の大
型化およびフラットフェース化に大きく貢献できるもの
である。
Claims (11)
- 【請求項１】 重量％にて、Ｃ ０．１〜０．５％、Ｓ
ｉ １．０％以下、Ｍｎ ２．０％以下、Ｎｉ ３０〜
４０％、Ｍｏ １．０〜５．０％、残部実質的にＦｅか
らなり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が６×１０マ
イナス６乗／℃以下、常温での引張強さが１００kgf/mm
2 以上である耐熱へたり性の優れた高強度低膨張合金製
板の縁面と、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が１４×
１０マイナス６乗／℃以上、常温での引張強さが１１０
kgf/mm2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接合して
なることを特徴とするシャドウマスク支持部材。 - 【請求項２】 重量％にて、Ｃ ０．１〜０．５％、Ｓ
ｉ １．０％以下、Ｍｎ ２．０％以下、Ｃｒ １０．
０％以下、Ｎｉ ３０〜４０％、Ｍｏ １．０〜５．０
％、残部実質的にＦｅからなり、３０〜１００℃の平均
熱膨張係数が１０×１０マイナス６乗／℃以下、常温で
の引張強さが１００kgf/mm2 以上である耐熱へたり性の
優れた高強度低膨張合金製板の縁面と、３０〜１００℃
の平均熱膨張係数が１４×１０マイナス６乗／℃以上、
常温での引張強さが１１０kgf/mm2 以上である高膨張合
金製板の縁面とを接合してなることを特徴とするシャド
ウマスク支持部材。 - 【請求項３】 重量％にて、Ｃ ０．１〜０．５％、Ｓ
ｉ １．０％以下、Ｍｎ ２．０％以下、Ｎｉ ３０〜
４０％、Ｃｏ １０．０％以下であって、Ｎｉ＋Ｃｏが
３０〜４０％、Ｍｏ １．０〜５．０％、残部実質的に
Ｆｅからなり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が６×
１０マイナス６乗／℃以下、常温での引張強さが１００
kgf/mm2 以上である耐熱へたり性の優れた高強度低膨張
合金製板の縁面と、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が
１４×１０マイナス６乗／℃以上、常温での引張強さが
１１０kgf/mm2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接
合してなることを特徴とするシャドウマスク支持部材。 - 【請求項４】 重量％にて、Ｃ ０．１〜０．５％、Ｓ
ｉ １．０％以下、Ｍｎ ２．０％以下、Ｃｒ １０．
０％以下、Ｎｉ ３０〜４０％、Ｃｏ １０．０％以下
であって、Ｎｉ＋Ｃｏが３０〜４０％、Ｍｏ １．０〜
５．０％、残部実質的にＦｅからなり、３０〜１００℃
の平均熱膨張係数が１０×１０マイナス６乗／℃以下、
常温での引張強さが１００kgf/mm2 以上である耐熱へた
り性の優れた高強度低膨張合金製板の縁面と、３０〜１
００℃の平均熱膨張係数が１４×１０マイナス６乗／℃
以上、常温での引張強さが１１０kgf/mm2 以上である高
膨張合金製板の縁面とを接合してなることを特徴とする
シャドウマスク支持部材。 - 【請求項５】 請求項１ないし４のいずれかに記載の高
強度低膨張合金製板の縁面と、重量％にて、Ｃ ０．２
％以下、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ １０〜２０％、Ｃ
ｒ １０〜２０％、Ｎｉ ２〜１０％、Ｎ ０．４％以
下、残部実質的にＦｅからなり、３０〜１００℃の平均
熱膨張係数が１４×１０マイナス６乗／℃以上、常温で
の引張強さが１１０kgf/mm2 以上である高膨張合金製板
の縁面とを接合してなることを特徴とするシャドウマス
ク支持部材。 - 【請求項６】 請求項１ないし４のいずれかに記載の高
強度低膨張合金製板の縁面と、重量％にて、Ｃ ０．２
％以下、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ １０〜２０％、Ｃ
ｒ １０〜２０％、Ｎｉ ２〜１０％、Ｎ ０．４％以
下、さらにＭｏ ３．０％以下とＶ １．０％以下の１
種または２種を含有し、残部実質的にＦｅからなり、３
０〜１００℃の平均熱膨張係数が１４×１０マイナス６
乗／℃以上、常温での引張強さが１１０kgf/mm2 以上で
ある高膨張合金製板の縁面とを接合してなることを特徴
とするシャドウマスク支持部材。 - 【請求項７】 請求項１ないし４のいずれかに記載の高
強度低膨張合金製板の縁面と、重量％にて、Ｃ ０．２
〜１．０％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ２〜１０％、Ｎ
ｉ ８〜２０％、Ｖ ０．１〜１．５％、さらにＣｒ
６．０％以下とＭｏ ４％以下とＷ ４％以下の１種ま
たは２種以上を含有し、残部実質的にＦｅからなり、３
０〜１００℃の平均熱膨張係数が１６×１０マイナス６
乗／℃以上、常温での引張強さが１１０kgf/mm2 以上で
ある高膨張合金製板の縁面とを接合してなることを特徴
とするシャドウマスク支持部材。 - 【請求項８】 請求項１ないし４のいずれかに記載の高
強度低膨張合金製板の縁面と、重量％にて、Ｃ ０．２
〜１．０％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ２ 〜１０％、
Ｎｉ ８〜２０％、Ｖ ０．１〜１．５％、Ｎ ０．１
％以下、さらにＣｒ ６．０％以下とＭｏ ４％以下と
Ｗ ４％以下の１種または２種以上を含有し、残部実質
的にＦｅからなり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が
１６×１０マイナス６乗／℃以上、常温での引張強さが
１１０kgf/mm2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接
合してなることを特徴とするシャドウマスク支持部材。 - 【請求項９】 請求項１ないし４のいずれかに記載の高
強度低膨張合金製板の縁面と、重量％にて、Ｃ ０．２
〜１．０％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ２〜１０％、Ｎ
ｉ ８〜２０％、Ｖ ０．１〜１．５％、Ｎｂ ０．５
％以下、さらにＣｒ ６．０％以下とＭｏ ４％以下と
Ｗ ４％以下の１種または２種以上を含有し、残部実質
的にＦｅからなり、３０〜１００℃の平均熱膨張係数が
１６×１０マイナス６乗／℃以上、常温での引張強さが
１１０kgf/mm2 以上である高膨張合金製板の縁面とを接
合してなることを特徴とするシャドウマスク支持部材。 - 【請求項１０】 請求項１ないし４のいずれかに記載の
高強度低膨張合金製板の縁面と、重量％にて、Ｃ ０．
２〜１．０％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ２ 〜１０
％、Ｎｉ ８〜２０％、Ｖ ０．１〜１．５％、Ｎｂ
０．５％以下、Ｎ ０．１％以下、さらにＣｒ ６．０
％以下とＭｏ ４％以下とＷ ４％以下の１種または２
種以上を含有し、残部実質的にＦｅからなり、３０〜１
００℃の平均熱膨張係数が１６×１０マイナス６乗／℃
以上、常温での引張強さが１１０kgf/mm2 以上である高
膨張合金製板の縁面とを接合してなることを特徴とする
シャドウマスク支持部材。 - 【請求項１１】 請求項１ないし４のいずれかに記載の
高強度低膨張合金を４０％以上の圧下率で冷間加工した
後に６５０℃以下で時効処理した低膨張合金製板の縁面
と高膨張合金製板の縁面とを接合することを特徴とする
耐熱へたり性の優れたシャドウマスク支持部材の製造方
法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5165544A JPH06322486A (ja) | 1993-03-17 | 1993-07-05 | シャドウマスク支持部材およびその製造方法 |
| US08/291,904 US5502350A (en) | 1993-07-05 | 1994-08-18 | Shadow mask support member having high strength and thermal deformation resistant low-expansion alloy plate and high expansion alloy plate and method of producing the same |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5-56266 | 1993-03-17 | ||
| JP5626693 | 1993-03-17 | ||
| JP5165544A JPH06322486A (ja) | 1993-03-17 | 1993-07-05 | シャドウマスク支持部材およびその製造方法 |
| US08/291,904 US5502350A (en) | 1993-07-05 | 1994-08-18 | Shadow mask support member having high strength and thermal deformation resistant low-expansion alloy plate and high expansion alloy plate and method of producing the same |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06322486A true JPH06322486A (ja) | 1994-11-22 |
Family
ID=27295862
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5165544A Pending JPH06322486A (ja) | 1993-03-17 | 1993-07-05 | シャドウマスク支持部材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06322486A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19980064281A (ko) * | 1996-12-31 | 1998-10-07 | 므나르쟝-가브리엘 | 바이메탈 및 그 바이메탈을 갖는 음극선 영상관의 쉐도우마스크 현수장치 |
| DE19944578A1 (de) * | 1999-09-17 | 2001-03-29 | Krupp Vdm Gmbh | Wärmeausdehnungsarme Eisen-Nickel-Legierung mit besonderen mechanischen Eigenschaften |
| CN103952645A (zh) * | 2014-04-10 | 2014-07-30 | 铜陵南江鑫钢实业有限公司 | 一种耐高温抗磨高锰钢及其制备方法 |
| WO2016031958A1 (ja) * | 2014-08-28 | 2016-03-03 | 国立大学法人豊橋技術科学大学 | 金属材料および加工処理方法 |
| JP2016188399A (ja) * | 2015-03-30 | 2016-11-04 | 日立金属株式会社 | 固溶強化型オーステナイト鋼薄板 |
-
1993
- 1993-07-05 JP JP5165544A patent/JPH06322486A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19980064281A (ko) * | 1996-12-31 | 1998-10-07 | 므나르쟝-가브리엘 | 바이메탈 및 그 바이메탈을 갖는 음극선 영상관의 쉐도우마스크 현수장치 |
| DE19944578A1 (de) * | 1999-09-17 | 2001-03-29 | Krupp Vdm Gmbh | Wärmeausdehnungsarme Eisen-Nickel-Legierung mit besonderen mechanischen Eigenschaften |
| DE19944578C2 (de) * | 1999-09-17 | 2001-08-23 | Krupp Vdm Gmbh | Verwendung einer wärmeausdehnungsarmen Eisen-Nickel-Legierung mit besonderen mechanischsen Eigenschaften |
| CN103952645A (zh) * | 2014-04-10 | 2014-07-30 | 铜陵南江鑫钢实业有限公司 | 一种耐高温抗磨高锰钢及其制备方法 |
| CN103952645B (zh) * | 2014-04-10 | 2016-10-05 | 铜陵南江鑫钢实业有限公司 | 一种耐高温抗磨高锰钢及其制备方法 |
| WO2016031958A1 (ja) * | 2014-08-28 | 2016-03-03 | 国立大学法人豊橋技術科学大学 | 金属材料および加工処理方法 |
| JPWO2016031958A1 (ja) * | 2014-08-28 | 2017-09-07 | 国立大学法人豊橋技術科学大学 | 金属材料および加工処理方法 |
| JP2016188399A (ja) * | 2015-03-30 | 2016-11-04 | 日立金属株式会社 | 固溶強化型オーステナイト鋼薄板 |
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