JPWO2016031958A1 - 金属材料および加工処理方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】 複雑なプロセスによらず、単純な強圧延法と熱処理によって、高強度で延性を有する金属材料を提供するとともに、その処理方法を提供する。【解決手段】 金属材料は、単純強圧延による強ひずみ加工によって生成される微細粒組織が、低角ラメラー状組織を基礎として、集合された変形双晶によるグループ状組織が分散しており、かつ、これら分散した変形双晶のグループ状組織の周辺を複数のせん断帯が包囲するように形成されたものである。すなわち、変形誘起微視組織を主たる構成要素としたヘテロナノ構造からなる。加工熱処理方法は、安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に対し８０％以上の冷間圧延を施す単純強圧延工程と、単純強圧延工程により生成された組織に対して再結晶が発現しない条件下において焼鈍を兼ねた時効処理を施す熱処理工程とを含む。
Description
本発明は、金属材料および加工処理方法に関し、特に高強度かつ高延性を有する金属材料と、当該金属材料を得るための加工処理方法に関するものである。
鉄鋼材料の高強度化のために様々な技術が研究・開発されているところ、一般的な鉄鋼材料の強度は、引張強度でせいぜい１ＧＰａ程度が限度であった。高強度化のために冷間圧延を施す技術は周知であるが、一般的には、７０〜８０％を上限としていた。
さらに、マルエージング鋼等の特殊な鋼も開発されおり、その強度は２ＧＰａに達するものがある。しかしながら、析出硬化型ステンレス鋼と同様の極めて特殊な合金組成と、時効析出硬化処理という特殊な加工熱処理プロセスとを必要とするため、一般的な機械材料として利用されていないのが現状である。
そこで、近年では、一般的な鋼の強度上昇のための研究が行われており、巨大ひずみ加工法を利用した結晶粒超微細化と高強度化との関係が報告されている。巨大ひずみ加工法としては、繰り返し重ね接合圧延法（Accumulative Roll-Bonding：ＡＲＢ法）がある。このＡＲＢ法は、平均粒径を１μｍ以下の超微細結晶粒材料を得るための巨大ひずみ加工プロセスとして圧延を利用するものであり、一度圧延した材料を長手方向に二等分し、重ね合わせて接合を兼ねた圧延（Roll-Bonding）を施すものである。このＡＲＢ法をＩＦ鋼に適用した場合、平均結晶粒径が２００ｎｍで、引張強度が８２０ＭＰａの結果を得たことが報告されている（非特許文献１参照）。また、ＡＲＢ法をＳＵＳ３０４ステンレス鋼に提供した場合には、平均結晶粒径が約２００ｎｍであり、焼鈍材の３倍の硬さを得ることができることが報告されている（非特許文献２参照）。
本願の発明者は、多軸鍛造法（Multi-Directional Forging：ＭＤＦ法）をＳＵＳ３１６ステンレス鋼に適用し、さらに微細な結晶粒組織と高強度（引張強度約２．２ＧＰａ）を実現させるに至った（非特許文献３参照）。このＭＤＦ法は、多方向からの鍛造を繰り返す巨大ひずみ加工法である。
N.Tsuji, S. Okuno, Y. Koizumi, Y. Minamino, Materials Transactions, Vol.45, (2004)pp.2272-2281
小泉雄一郎、植山将宜、辻伸泰、南埜宜俊、太田健一：日本金属学会誌第６９巻（2005）pp.997-1003
Y.Nakao, H.Miura, Materials Science Engineering A, Vol.528, (2011)pp.1310-1317
前掲の非特許文献２および３において報告される結果は好適なものではあるが、いずれの巨大ひずみ加工法においても製造プロセスが煩雑なものであり、実用化に適したものとは言い得なかった。また、機械・産業技術の高度化に伴い機械構造材料の高強度化に対する要求はさらに高まっているものの、機械材料として需要の高い鋼の場合であっても、その強度には限界を有していた。なお、一般的に巨大ひずみ加工の真ひずみは２以上であるが、強圧延で得られる真ひずみは２前後からたかだか４程度までであるため、ここでは強ひずみ加工という用語を巨大ひずみ加工とは区別して使用することとした。
本発明は、上記諸点にかんがみてなされたものであって、その目的とするところは、複雑なプロセスによらず、単純な強圧延法と熱処理によって、高強度で延性を有する金属材料を提供するとともに、その処理方法を提供することである。
そこで、金属材料に係る本発明は、安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を加工処理してなる金属材料であって、単純強圧延による強ひずみ加工によって生成される微細粒組織が、ラメラー状組織を基礎とし、変形双晶によるグループ状組織が分散して形成され、かつ、前記ラメラー状組織に複数のせん断帯が形成されたものであることを特徴とするものである。
上記構成の金属材料によれば、安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼の単純強圧延によって、ラメラー状組織、変形双晶、せん断帯等の変形誘起微視組織が高密度かつ複雑に発達した超微細粒組織を得ることができる。この超微細粒組織の形成により、高強度な金属材料を得ることができるのである。また、一般的には、せん断帯の形成は、金属材料の表面が平滑とならないため、圧延加工では無用な組織とされていたが、このせん断帯が形成されることにより、好適な延性を備える金属材料を提供することができるのである。
上記構成において、前記ラメラー状組織は、さらに、その内部に変形双晶が形成されていることが好ましい。このような組織である場合、結果的には微細な変形双晶によって個々のラメラー状組織が形成されていることとなり、変形誘起微視組織が一層高密度かつ複雑に発達した超微細組織を得ることができる。このような構成のラメラー状組織によって、金属材料全体の強度を向上させることができる。
さらに、上記構成において、前記ラメラー状組織が、層状に形成されたものであり、その平均的な間隔が１００ｎｍ以下であることが好ましい。このようなラメラー状組織の平均間隔が狭い構成によれば、変形誘起微視組織をさらに高密度化することとなり、全体としての強度を向上させることとなる。
また、金属材料に係る本発明は、安定オーステナイト鋼を加工処理してなる金属材料であって、単純強圧延による強ひずみ加工によって生成される微細粒組織が、ラメラー状組織を基礎とし、変形双晶によるグループ状組織が分散して形成され、かつ、これら分散した変形双晶のグループ状組織の周辺を複数のせん断帯が包囲するように形成されたものであることを特徴とするものである。
上記構成は、安定オーステナイト鋼を加工処理したものであるが、安定オーステナイト鋼に対して単純強圧延を施すことにより、オーステナイト相内に適度に分散した変形双晶のグループ状組織を形成させることができる。オーステナイト相はラメラー状組織として微細な組織となり、せん断帯が変形双晶によるグループ状組織を包囲するように形成させることによって、変形双晶のグループ状組織による強度と、せん断帯による延性とを得ることができることとなる。
さらに、金属材料に係る本発明は、フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を加工処理してなる金属材料であって、単純強圧延による強ひずみ加工によって生成される微細粒組織が、フォライト相とオーステナイト相とのそれぞれに形成されるラメラー状組織を基礎とし、前記オーステナイト相の内部に変形双晶によるグループ状組織が分散して形成され、かつ、これら分散した変形双晶のグループ状組織の周辺を包囲するように、フェライト相およびオーステナイト相の双方に複数のせん断帯が形成されたものであることを特徴とするものである。
上記構成は、フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を加工処理したものであるが、この二相ステンレス鋼に対して単純強圧延を施すことにより、専らオーステナイト相に変形双晶を形成させることができる。そして、フェライト相およびオーステナイト相は、層状の複合材を形成し、いずれもラメラー状組織が形成される。さらに、この複合材に跨がってせん断帯が形成されることにより、これらの微細粒組織によって層状かつ複雑な組織が形成され、高強度かつ延性を有する金属材料を提供し得るものである。
上記構成の場合には、前記グループ状組織が、表面組織中の任意の３５μｍ２の面積部分の範囲内おいて、ＴＥＭ像で観察される面積率が０％〜４０％であることが好ましい。すなわち、変形双晶によるグループ状組織の形成割合が少ないことが望ましいのである。前記グループ状組織の形成により、その周辺を包囲するようにせん断帯が形成されることから、グループ状組織が形成される割合が高ければせん断帯の形成割合も高くなり、高い延性を備えることができるが、延性の向上よりも高強度を得るためには、グループ状組織の形成を抑えることが望ましいのである。なお、任意の３５μm２の面積部分についてＴＥＭ像観察によって判断されることから、グループ状組織が皆無であることは想定していないが、仮に皆無であったとしても、強度はやや低くなるが十分に強度は上昇し得る。
上記の各発明においては、前記強ひずみ加工によって生じた内部ひずみを、焼鈍を兼ねた時効処理によって低減させたものであることが好ましい。時効処理としては焼鈍によることができ、焼鈍によって、内部ひずみを低減させることができる。内部ひずみの低減に伴って、引張強度および延性の向上を両立させることができる。
また、これらの構成において、微細粒組織にマルテンサイト相が含まれていてもよい。ただし、マルテンサイト相は、一般的に鋼の強度を上昇させると考えられているが、本発明においては、マルテンサイト相の体積率は低く抑えることが好ましい。安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼は、マルテンサイト相が発生し難く、比較的低体積率とすることができる。
加工処理方法に係る本発明は、安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を加工処理する方法であって、前記安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に対し８０％以上の冷間圧延を施す単純強圧延工程を含むことを特徴とするものである。
上記構成によれば、工業的な生産加工に用いられる一般的な単純強圧延により、高強度かつ好適な延性を備えるような処理を実現し得る。このとき、安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を使用することによりマルテンサイト相の発生を抑えることができる。マルテンサイト相の発生を抑えることにより、マルテンサイトの体積率を低下させ、好適な強度を得ることができるのである。
また、加工熱処理方法に係る本発明は、安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を、単純強圧延の後に時効処理を行う加工熱処理プロセスによって処理する方法であって、前記安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に対し８０％以上の冷間圧延を施す単純強圧延工程と、前記単純強圧延工程により生成された組織に対して再結晶が発現しない条件下において焼鈍を兼ねた時効処理を施す熱処理工程とを含むことを特徴とするものである。なお、加工処理とは、時効処理（焼鈍）を施さない加工を意味し、加工熱処理とは、時効処理（焼鈍）を含む加工を意味するが、両者を総称した場合は加工処理と記載する。
上記構成によれば、単純強圧延工程の後に熱処理工程を施すことから、強ひずみ加工によって生じた内部ひずみを低減させることができる。なお、熱処理工程において、微細粒組織に対して再結晶が発現しない条件化における焼鈍による時効処理を行うことから、微細化した組織をほとんど拡大させることがなく、微細粒組織による強度を維持させることができる。しかも、微細粒組織が微細粒の状態で存在することにより、内部ひずみが低減したことに伴って引張強度および延性を向上させ得るものである。
上記の加工熱処理方法に係る発明においては、熱処理工程が、例えば、絶対温度８７３Ｋ以下で焼鈍することが好ましく、さらに絶対温度７７３Ｋ以下で焼鈍処理することが好適である。この場合、二相ステンレス鋼の場合は８６４×１０２秒以上の焼鈍処理を施すことが好ましく、また、安定オーステナイト鋼の場合は７２×１０２秒以上の焼鈍処理を施すことが好ましい。ただし、より高温度で、再結晶が起こらない短時間時効（焼鈍）を行う熱処理プロセスであってもよい。
このような構成の場合には、安定オーステナイト鋼およびフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に限定した場合、ラメラー状組織、変形双晶、せん断帯、マルテンサイト等の主たる結晶組織が再結晶することを抑えつつ、内部ひずみを低減させることができることとなる。
なお、前記加工処理方法による処理によって、ラメラー状組織、変形双晶のグループ状組織、せん断帯、マルテンサイト相を主たる組織構成要素として組成されている（すなわち、変形誘起微視組織を主たる構成要素としたヘテロナノ構造の）金属材料を得ることができる。
金属材料の加工熱処理方法に係る本発明によれば、単純強圧延による強ひずみ加工の効果によって微細粒組織が形成されるものであるが、この場合の微細粒組織は、これまで行ってこなかった８０％以上の冷間圧延により生成されるものである。そして、このような単純強圧延によって、ラメラー状組織を基礎として、変形双晶が集合してなるグループ状組織が分散した状態で形成されるものであり、かつ、せん断帯を形成することができるものである。このような組織状態は、変形誘起微視組織が高密度かつ複雑に発達した超微細粒組織であり、高強度を達成することができる。
そして、安定オーステナイト鋼を使用する場合には、変形双晶のグループ状組織の周辺を複数のせん断帯によって包囲している状態を形成させることができ、フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を使用する場合には、専らオーステナイト相に変形双晶を形成するとともに、せん断帯をフェライト相とオーステナイト相とに跨がって形成させた状態とすることができる。このような複雑な微細粒組織の形成により、高強度および好適な延性を備えた金属材料を得ることができるのである。
さらに、強ひずみ加工の後の焼鈍を兼ねた時効処理がされた金属材料にあっては、当該強ひずみ加工によって生じた内部ひずみを低減させることができ、さらに強度および延性を向上させることができるものである。
上記の加工処理方法によって処理された安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼は、約３ＧＰａの引張強度となり、全伸びで十数％、塑性伸びで５％以上の塑性加工が可能な程度の延性を得ることができる。
従って、単純強圧延および時効処理（焼鈍）という一般的な加工手段および処理方法によることから、従来型の大量生産が可能であり、新たな生産設備や特殊な装置が不要となり、低コストによる加工熱処理を実現し得るものである。また、この方法によれば、これまで実現できなかった高強度かつ延性を備えた金属材料を得ることができるものである。
そして、このように加工処理された金属材料は、高強度が要求される機械材料として使用でき、好適な延性により、高強度でありながら加工が容易な材料として各分野に利用可能である。
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。まず、単純強圧延を施すことにより生成される組織状態について説明する。図１（ａ）は、安定オーステナイト鋼に対し８０％以上の単純強圧延による強ひずみ加工を施した際の組織の状態を示す模式図である。
この図に示されるように、安定オーステナイト鋼に対し、数回に分けてロール圧延を施し、８０％以上の単純強圧延により強ひずみ加工がなされると、変形双晶が部分的に集合するグループ状組織を形成し、オーステナイト相に形成された低角ラメラー状組織をベースとして、グループ状組織が分散した状態となる。さらに、この分散したグループ状組織の周囲を包囲するように複数のせん断帯が生成される。なお、前述したが、一般的に巨大ひずみ加工の真ひずみは２以上であるが、強圧延で得られる真ひずみは２前後からたかだか４程度までであるため、実施形態における説明においても強ひずみ加工という用語を巨大ひずみ加工とは区別している。
ラメラー状組織は、ほぼ均一な状態で発達し、ラメラー状を形成する各層の平均間隔は約３０ｎｍ〜約１００ｎｍである。変形双晶によるグループ状組織は、１μｍよりも小さく、母相に対して初期方位が約６０°ずれた状態となっており、これは、数回のロール圧延ごとに初期方位から徐々に変化し、せん断帯の初期方位も最大で１５°前後ずれた状態から、ロール圧延ごとに初期方位から徐々に変化することとなる。この方位のずれによって、これらの組織中で強い集合組織は発達し難い構造となっている。これらの各構成組織は変形誘起微視組織であり、これらが高密度かつ複雑に発達しすることによって超微細粒組織が形成される。このような構造の超微細粒組織の生成により、極めて強い圧延集合組織の発達が効果的に抑制され、高強度でありながら延性を得ることとなるのである。
なお、安定オーステナイト鋼を使用しているため、マルテンサイト相の発生を抑えることができ、図１（ａ）にはマルテンサイト相を表示していない。しかしながら、比較的低体積のマルテンサイト相が形成されている場合があるので、構成組織にマルテンサイトを含めてもよい。ただし、マルテンサイトの体積率は可能な限り低いほうが望ましい。
次に、フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼における微細粒組織の状態を説明する。図１（ｂ）は、フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に対し８０％以上の単純強圧延による強ひずみ加工を施した際の組織の状態を示す模式図である。
この図に示されるように、フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に対し、８０％以上の単純強圧延により強ひずみ加工がなされると、フェライト相とオーステナイト相が層状となる複合材が形成される。このとき、フェライト相およびオーステナイト相には、低角ラメラー状組織が形成され、変形双晶は専らオーステナイト相にグループ状組織を形成することとなる。さらに、せん断帯は、変形双晶のグループ状組織の周囲を包囲しつつ、フェライト相およびオーステナイト相の双方に跨がるように形成されるものである。なお、二相ステンレス鋼の場合には、ラメラー状組織が、フェライト相およびオーステナイト相のそれぞれに形成され、全体として、ラメラー状を形成する各層の平均間隔は約３０ｎｍ〜約３００ｎｍである。ただし、オーステナイト相の割合が大きい場合は、各層の間隔は小さくなり、フェライト相の割合が大きい場合は、各層の間隔は大きくなる傾向にある。
このように、安定オーステナイト鋼およびフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に共通する組織の状態は、低角ラメラー状組織を基礎とし、分散した変形双晶のグループ状組織が形成され、さらに、このグループ状組織の周辺を包囲するようにせん断帯が形成されることである。そして、せん断帯が形成される程度（すなわち断面積減少率が８０％以上となるまで）冷間圧延により強ひずみ加工を施すことにより、微細粒組織が複雑に成長することとなり、このような組織の形成によって高強度と延性を備えた金属材料となるのである。
さらに、上記のような組織状態を形成する材料に対して焼鈍（時効処理）を施すことにより、各構成組織の状態を維持しつつ内部ひずみを低減させるのである。このときの熱処理条件は、上記組織が再結晶をほとんど発現しない程度とすることである。すなわち、強ひずみ加工によって複雑に成長した微細粒組織を再結晶によって拡大しないようにするのである。内部ひずみが低減した金属材料は、さらに強度および延性が向上し、一層の高強度かつ好適な延性を有する金属材料となるのである。
ここで、加工熱処理方法において実施される単純強圧延工程および熱処理工程について説明する。単純強圧延工程では、一般的な冷間圧延により基礎材料を８０％以上の圧延を行うものである。８０％以上の強圧延とは、断面積減少率が８０％以上となるまで塑性加工するものであり、いわゆる強ひずみ加工の一種である。
この強ひずみ加工によって、前述の構成組織が高密度かつ複雑に発達した超微細粒組織を得るのである。この状態において、基礎材料の安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼は、約２ＧＰａ程度の引張強度と、全伸び十数％以上の塑性変形可能な材料に変化させることができる。
熱処理工程は、焼鈍を兼ねた時効処理によるものである。この工程では、単純強圧延工程により生成された組織に対して再結晶を発現させない条件下による時効処理（焼鈍）である。そのため再結晶を生じない温度に加熱する場合のほか、当該温度を超える高い温度で再結晶が起こらない短時間加熱の場合があり得る。例えば、再結晶が生じない温度よりも低い温度まで加熱し、空冷により焼き鈍す場合がある。具体的には、絶対温度７７３Ｋ以下で、８６４×１０２秒以上の焼鈍処理を施すものである。他方、より高温度で短期間処理する場合には、前記温度以上としつつ短時間の焼鈍を行うプロセスとしてもよい。このような時効処理（焼鈍）により、引張強度は最大で２．７ＧＰａに達し、単純強圧延工程終了時よりも強度を増大させることができる。また、延性は低下することとなるが、それでも約５％の延性を維持させることができる。
次に、実験例について説明する。現実に、安定オーステナイト鋼と、フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼とを使用し、加工熱処理を施す実験を行った。使用した基礎材料は、安定オーステナイト鋼として、ＳＵＳ３１０Ｓオーステナイトステンレス鋼およびＳＵＳ３１６オーステナイトステンレス鋼の二種類を使用し、二相ステンレス鋼として、ＤＩＮ１．４４６２を使用した。これらの化学組成を図２に示す。
［実験例１］
これら三種のステンレス鋼を使用し、まず、ロール圧延を繰り返すことによる単純強圧延（冷間圧延）により、断面積減少率が９２％となるまで塑性加工し、その後、絶対温度７３３Ｋにおいて、焼鈍時間を変更しながら複数の加工熱処理した金属材料を得た。
これら三種のステンレス鋼を使用し、まず、ロール圧延を繰り返すことによる単純強圧延（冷間圧延）により、断面積減少率が９２％となるまで塑性加工し、その後、絶対温度７３３Ｋにおいて、焼鈍時間を変更しながら複数の加工熱処理した金属材料を得た。
これらについてビッカース硬さを測定した。その結果を図３に示す。この図から明らかなとおり、焼鈍時間によって異なるが、総じて硬さが増大した。特に、ＳＵＳ３１６およびＤＩＮ１．４４６２においては、一般的な焼入れ鋼の硬さを超える結果を得ることができた。
［実験例２］
次に、ＳＵＳ３１６およびＤＩＮ１．４４６２の二種類の基礎材料について、実験例１と同様に単純強圧延により断面積減少率が９２％となるまで、室温において塑性加工し、その後、焼鈍時間を変化した複数の金属材料について引張試験を行った。その結果を応力−ひずみ曲線として図４に示す。なお、図中の「ＡＲ材」とは、単純強圧延のみの材料を意味する。また、「ＲＤ」は単純強圧延の際に延伸された方向への引張試験を意味し、「ＴＤ」は延伸方向に対して垂直な方向への引張試験を意味する。また、「Ｔ＝２９３Ｋ」とあるのは室温を意味する。応力−ひずみ曲線に付された数字は、グラフの枠外に示した時効処理の時間に対応するものである。
次に、ＳＵＳ３１６およびＤＩＮ１．４４６２の二種類の基礎材料について、実験例１と同様に単純強圧延により断面積減少率が９２％となるまで、室温において塑性加工し、その後、焼鈍時間を変化した複数の金属材料について引張試験を行った。その結果を応力−ひずみ曲線として図４に示す。なお、図中の「ＡＲ材」とは、単純強圧延のみの材料を意味する。また、「ＲＤ」は単純強圧延の際に延伸された方向への引張試験を意味し、「ＴＤ」は延伸方向に対して垂直な方向への引張試験を意味する。また、「Ｔ＝２９３Ｋ」とあるのは室温を意味する。応力−ひずみ曲線に付された数字は、グラフの枠外に示した時効処理の時間に対応するものである。
この図から明らかなとおり、ＲＤ方向（延伸方向）への引張試験では、単純強圧延のみ（ＡＲ材）により、既に引張強度が１．５ＧＰａまたは１．７ＧＰａに達しており、熱処理を施すことにより、さらに強度が増大している。また、ＴＤ方向に至っては、単純強圧延のみ（ＡＲ材）でも１．９ＧＰａまたは２．０ＧＰａに達しており、さらに熱処理により、最大で２．７ＧＰａまたは２．６ＧＰａに達するものが得られた。
［組織解析１］
そこで、ＤＩＮ１．４４６２について、９２％の単純強圧延後の状態（以下、供試材という場合がある）と、さらに絶対温度７７３Ｋにおける８６４×１０２秒の焼鈍後の状態との微視組織を、方位マッピング（ＯＩＭ：Orientation Imaging Microscopy）で観察した。その結果を図５に示す。
そこで、ＤＩＮ１．４４６２について、９２％の単純強圧延後の状態（以下、供試材という場合がある）と、さらに絶対温度７７３Ｋにおける８６４×１０２秒の焼鈍後の状態との微視組織を、方位マッピング（ＯＩＭ：Orientation Imaging Microscopy）で観察した。その結果を図５に示す。
ＯＩＭ観察によれば、観察される微視組織は、圧延方向に伸びた一般的な強圧延組織であったが、集合組織の発達の度合いが極めて低いことがわかった。すなわち、圧延直後は、（００１）面に集合組織の発達によるピーク値７．３が現れ、熱処理後は（１１１）面にピーク値５．０が現れる結果となった。これは、共に強圧延後に発達しやすい（１０１）面または（１１２）面の集合組織とは異なり、延性低下の要因となりにくい方位であり、その集積度も比較的低いものであった。従って、引張試験の結果とともに考察すれば、高強度でありながら良好な塑性加工性を有するものであることが理解される。
なお、図示を省略するが、ＳＵＳ３１６ステンレス鋼についてもＯＩＭによる観察を行ったところ、（１０１）方位に９．６の集積が観察された。ただし、ＯＩＭのビーム径が組織サイズよりも大きいため、内部微視組織を正確に反映したものとは言い難く、そのため、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）による観察を行った。
［組織解析２］
ＳＵＳ３１６ステンレス鋼の単純強圧延後の供試材のＴＥＭ像を図６に示す。このＴＥＭ像により観察され得る比較的大きい組織領域を観察すると、ラメラー状組織、変形双晶、せん断帯が複雑に入り組んだ超微細粒組織であることがわかる。なお、ラメラー組織はほぼ均一に発達しており、図６から判断されるところで、各層の平均間隔は約３０ｎｍであった。変形双晶は母相に対して初期方位が約６０°ずれており、これは、圧延の回数ごとに徐々に変化する。また、せん断帯の初期方位は最大で約１５°ずれていた。これも圧延の回数ごとに徐々に変化する。さらに、ＴＥＭ像では判明しなかったが、マルテンサイトが含まれている可能性もあり得る。
ＳＵＳ３１６ステンレス鋼の単純強圧延後の供試材のＴＥＭ像を図６に示す。このＴＥＭ像により観察され得る比較的大きい組織領域を観察すると、ラメラー状組織、変形双晶、せん断帯が複雑に入り組んだ超微細粒組織であることがわかる。なお、ラメラー組織はほぼ均一に発達しており、図６から判断されるところで、各層の平均間隔は約３０ｎｍであった。変形双晶は母相に対して初期方位が約６０°ずれており、これは、圧延の回数ごとに徐々に変化する。また、せん断帯の初期方位は最大で約１５°ずれていた。これも圧延の回数ごとに徐々に変化する。さらに、ＴＥＭ像では判明しなかったが、マルテンサイトが含まれている可能性もあり得る。
［組織解析３］
念のため、ＤＩＮ１．４４６２の単純強圧延後のＴＥＭ像を図７に示す。このＴＥＭ像においても、ラメラー状組織、変形双晶、せん断帯が複雑に入り組んだ超微細粒組織であることがわかる。なお、ラメラー組織は、フェライト相とオーステナイト相との双方に形成されており、両相によって複合材が形成されていることがわかる。また、中央に比較的大きく撮影されているのは、変形双晶によるグループ状組織であり、その周辺にせん断帯が形成されているのがわかる。このＴＥＭ像においてもマルテンサイトが確認されなかったが、マルテンサイトが含まれている可能性もあり得る。なお、図７からは明確ではないが、ＴＥＭ像を精査すると、ＤＩＮ１．４４６２の場合は、前記ＳＵＳ３１６ステンレス鋼に比較して、変形双晶によるグループ状組織の形成が少なく、全体に占める体積率において５％を大幅に下回るものと判断された。
念のため、ＤＩＮ１．４４６２の単純強圧延後のＴＥＭ像を図７に示す。このＴＥＭ像においても、ラメラー状組織、変形双晶、せん断帯が複雑に入り組んだ超微細粒組織であることがわかる。なお、ラメラー組織は、フェライト相とオーステナイト相との双方に形成されており、両相によって複合材が形成されていることがわかる。また、中央に比較的大きく撮影されているのは、変形双晶によるグループ状組織であり、その周辺にせん断帯が形成されているのがわかる。このＴＥＭ像においてもマルテンサイトが確認されなかったが、マルテンサイトが含まれている可能性もあり得る。なお、図７からは明確ではないが、ＴＥＭ像を精査すると、ＤＩＮ１．４４６２の場合は、前記ＳＵＳ３１６ステンレス鋼に比較して、変形双晶によるグループ状組織の形成が少なく、全体に占める体積率において５％を大幅に下回るものと判断された。
［組織解析４］
そこで、ＤＩＮ１．４４６２の供試材について、３５μｍ２の面積部分における変形双晶によるグループ状組織の面積割合をＴＥＭ像によって観察した。そのときのＴＥＭ像を図８に示す。この図には、僅かながらグループ状組織を見出すことができ、この面積部分全体に占める割合は約５％と判断し得る。グループ状組織の発見は、ラメラー状組織の境界線が歪んだ部分に存在するため、その歪みを目安にグループ状組織と断定した。比較のため、ＳＵＳ３１６ステンレス鋼の供試材についても、３５μｍ２の面積部分における変形双晶によるグループ状組織の面積割合をＴＥＭ像によって観察した。そのときのＴＥＭ像を図９に示す。この図には、広い範囲に点在するグループ状組織を明確に見出すことができる。この面積部分全体に占める割合は約５０％と判断し得る。なお、グループ状組織が点在することから、全体的にラメラー状組織の境界線が歪んでいるが、その周辺においてもラメラー状組織は存在していることがわかる。
そこで、ＤＩＮ１．４４６２の供試材について、３５μｍ２の面積部分における変形双晶によるグループ状組織の面積割合をＴＥＭ像によって観察した。そのときのＴＥＭ像を図８に示す。この図には、僅かながらグループ状組織を見出すことができ、この面積部分全体に占める割合は約５％と判断し得る。グループ状組織の発見は、ラメラー状組織の境界線が歪んだ部分に存在するため、その歪みを目安にグループ状組織と断定した。比較のため、ＳＵＳ３１６ステンレス鋼の供試材についても、３５μｍ２の面積部分における変形双晶によるグループ状組織の面積割合をＴＥＭ像によって観察した。そのときのＴＥＭ像を図９に示す。この図には、広い範囲に点在するグループ状組織を明確に見出すことができる。この面積部分全体に占める割合は約５０％と判断し得る。なお、グループ状組織が点在することから、全体的にラメラー状組織の境界線が歪んでいるが、その周辺においてもラメラー状組織は存在していることがわかる。
［組織解析５］
さらに、ＳＵＳ３１６ステンレス鋼について、単純強圧延後に時効処理（焼鈍）後のＴＥＭ像を図１０に示す。時効処理（焼鈍）としては、絶対温度７７３Ｋで７２００秒の焼鈍を行ったものである。このＴＥＭ像によれば、単純強圧延後に得られたラメラー状組織の各層の間隔が約３０ｎｍであったのに対し、時効処理（焼鈍）後の間隔は約４２ｎｍまで広がっていることが判明した。これは、再結晶は起こっていないものの、回復により転位密度の減少と粒界移動により、ラメラー状組織の各層の間隔が増大したものと判断される。従って、より長時間の時効処理によって、ラメラー間隔はさらに広がるものと判断される。実際に、さらに長時間時効処理したものの中には再結晶が始まり、ラメラー状組織が消失したものもあった。ラメラー状組織が消失したものは強度も低下していた。
さらに、ＳＵＳ３１６ステンレス鋼について、単純強圧延後に時効処理（焼鈍）後のＴＥＭ像を図１０に示す。時効処理（焼鈍）としては、絶対温度７７３Ｋで７２００秒の焼鈍を行ったものである。このＴＥＭ像によれば、単純強圧延後に得られたラメラー状組織の各層の間隔が約３０ｎｍであったのに対し、時効処理（焼鈍）後の間隔は約４２ｎｍまで広がっていることが判明した。これは、再結晶は起こっていないものの、回復により転位密度の減少と粒界移動により、ラメラー状組織の各層の間隔が増大したものと判断される。従って、より長時間の時効処理によって、ラメラー間隔はさらに広がるものと判断される。実際に、さらに長時間時効処理したものの中には再結晶が始まり、ラメラー状組織が消失したものもあった。ラメラー状組織が消失したものは強度も低下していた。
［組織解析６］
また、前記組織解析５で使用したＳＵＳ３１６ステンレス鋼について、その組織中に形成されたラメラー状組織の内部を観察するために拡大したＴＥＭ像を撮影した。このＴＥＭ像を図１１に示す。この図から明らかなとおり、約１００ｎｍ間隔で形成されるラメラー状組織の内部に、変形双晶が微細に斜状に形成されているのがわかる。図のほぼ中央に撮影されているラメラー状組織の内部では、変形双晶が明確に表れているが、他のラメラー状組織の内部にも同様の変形双晶が形成されている。このことから、ラメラー状組織の一部は、変形双晶の発現によってさらに微細な組織に分断されている。圧延の初期過程で発生した変形双晶はグループ状組織を形成し、残りの部分はラメラー状組織へと発達するがその過程で内部に変形双晶が導入されると考えられる。なお、時効処理（焼鈍）により、ラメラー状組織の界面移動に伴う結晶粒の成長と回復によって、その間隔は変化するが、時効処理後の平均的な間隔は前記のとおり約４２ｎｍとなり、１００ｎｍ以下に収まる状態となっている。
また、前記組織解析５で使用したＳＵＳ３１６ステンレス鋼について、その組織中に形成されたラメラー状組織の内部を観察するために拡大したＴＥＭ像を撮影した。このＴＥＭ像を図１１に示す。この図から明らかなとおり、約１００ｎｍ間隔で形成されるラメラー状組織の内部に、変形双晶が微細に斜状に形成されているのがわかる。図のほぼ中央に撮影されているラメラー状組織の内部では、変形双晶が明確に表れているが、他のラメラー状組織の内部にも同様の変形双晶が形成されている。このことから、ラメラー状組織の一部は、変形双晶の発現によってさらに微細な組織に分断されている。圧延の初期過程で発生した変形双晶はグループ状組織を形成し、残りの部分はラメラー状組織へと発達するがその過程で内部に変形双晶が導入されると考えられる。なお、時効処理（焼鈍）により、ラメラー状組織の界面移動に伴う結晶粒の成長と回復によって、その間隔は変化するが、時効処理後の平均的な間隔は前記のとおり約４２ｎｍとなり、１００ｎｍ以下に収まる状態となっている。
［実験例３］
つぎに、焼鈍温度および時間と強度の関係を把握するための実験を行った。実験には、ＤＩＮ１．４４６２を使用し、実験例１と同様に単純強圧延により断面積減少率が９２％となるまで塑性加工し、焼鈍の温度を絶対温度７７３Ｋのほかに、絶対温度８７３Ｋおよび１０２３Ｋとした場合のそれぞれについて、時効時間ごとのビッカース硬さを測定した。なお、絶対温度７７３による焼鈍の結果は、実験例１のものを使用した。
つぎに、焼鈍温度および時間と強度の関係を把握するための実験を行った。実験には、ＤＩＮ１．４４６２を使用し、実験例１と同様に単純強圧延により断面積減少率が９２％となるまで塑性加工し、焼鈍の温度を絶対温度７７３Ｋのほかに、絶対温度８７３Ｋおよび１０２３Ｋとした場合のそれぞれについて、時効時間ごとのビッカース硬さを測定した。なお、絶対温度７７３による焼鈍の結果は、実験例１のものを使用した。
そのときの結果を図１２に示す。なお、図中の絶対温度７７３Ｋの結果は実験例１と同じであるが、時効時間１０５sを超える範囲での曲線の向きが異なっている。この図から明らかなとおり、絶対温度１０２３Ｋでは、焼鈍時間の変化に伴いビッカース硬さのピークを示すものであるが、その後、ビッカース硬さは顕著に減少する。また、絶対温度８７３Ｋの場合には、ビッカース硬さのピークは低く、ピーク後にやはり低下している。これらの硬度低下の原因としては、ラメラー状組織の再結晶化が挙げられる。念のため、ＴＥＭ像を図１３に示す。ＲＤ面（図１３（ａ））およびＴＤ面（図１３（ｂ））のいずれにおいても、再結晶に伴ってラメラー状組織が消失していることがわかる。
［実験例４］
また、前記実験例３において時効処理されたＤＩＮ１．４４６２について、実験例２と同様の引張試験を行った。引張試験は、絶対温度１０２３Ｋにおける時効処理後のＤＩＮ１．４４６２のみとし、複数の時効時間により処理したものについて行った。この結果を図１４に示す。絶対温度１０２３Ｋにおける時効の場合は、適当な焼鈍時間においてビッカース硬さの値が大きかったが、この図１４に示されるとおり、引張強度は、逆に低下している。これは、シグマ相の析出に起因するものと考えられる。なお、シグマ相はＣｒまたはＭｏによって析出が促進されることから、これらの総量が多く含まれる二相ステンレス鋼において顕著であったと考えられる。
また、前記実験例３において時効処理されたＤＩＮ１．４４６２について、実験例２と同様の引張試験を行った。引張試験は、絶対温度１０２３Ｋにおける時効処理後のＤＩＮ１．４４６２のみとし、複数の時効時間により処理したものについて行った。この結果を図１４に示す。絶対温度１０２３Ｋにおける時効の場合は、適当な焼鈍時間においてビッカース硬さの値が大きかったが、この図１４に示されるとおり、引張強度は、逆に低下している。これは、シグマ相の析出に起因するものと考えられる。なお、シグマ相はＣｒまたはＭｏによって析出が促進されることから、これらの総量が多く含まれる二相ステンレス鋼において顕著であったと考えられる。
【０００５】
ｍ２の面積部分の範囲において、ＴＥＭ像で観察される面積率が０％〜４０％であることが好ましい。すなわち、変形双晶によるグループ状組織の形成割合が少ないことが望ましいのである。前記グループ状組織の形成により、その周辺を包囲するようにせん断帯が形成されることから、グループ状組織が形成される割合が高ければせん断帯の形成割合も高くなり、高い延性を備えることができるが、延性の向上よりも高強度を得るためには、グループ状組織の形成を抑えることが望ましいのである。なお、任意の３５μｍ２の面積部分についてＴＥＭ像観察によって判断されることから、グループ状組織が皆無であることは想定していないが、仮に皆無であったとしても、強度はやや低くなるが十分に強度は上昇し得る。
［００１８］
上記の各発明においては、前記強ひずみ加工によって生じた内部ひずみを、焼鈍を兼ねた時効処理によって低減させたものであることが好ましい。時効処理としては焼鈍によることができ、焼鈍によって、内部ひずみを低減させることができる。内部ひずみの低減に伴って、引張強度および延性の向上を両立させることができる。
［００１９］
また、これらの構成において、微細粒組織にマルテンサイト相が含まれていてもよい。ただし、マルテンサイト相は、一般的に鋼の強度を上昇させると考えられているが、本発明においては、マルテンサイト相の体積率は低く抑えることが好ましい。安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼は、マルテンサイト相が発生し難く、比較的低体積率とすることができる。
［００２０］
加工処理方法に係る本発明は、安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を加工処理する方法であって、前記安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に対し９２％の冷間圧延を施す単純強圧延工程を含むことを特徴とするものである。
［００２１］
上記構成によれば、工業的な生産加工に用いられる一般的な単純強圧延により、高強度かつ好適な延性を備えるような処理を実現し得る。このとき、
ｍ２の面積部分の範囲において、ＴＥＭ像で観察される面積率が０％〜４０％であることが好ましい。すなわち、変形双晶によるグループ状組織の形成割合が少ないことが望ましいのである。前記グループ状組織の形成により、その周辺を包囲するようにせん断帯が形成されることから、グループ状組織が形成される割合が高ければせん断帯の形成割合も高くなり、高い延性を備えることができるが、延性の向上よりも高強度を得るためには、グループ状組織の形成を抑えることが望ましいのである。なお、任意の３５μｍ２の面積部分についてＴＥＭ像観察によって判断されることから、グループ状組織が皆無であることは想定していないが、仮に皆無であったとしても、強度はやや低くなるが十分に強度は上昇し得る。
［００１８］
上記の各発明においては、前記強ひずみ加工によって生じた内部ひずみを、焼鈍を兼ねた時効処理によって低減させたものであることが好ましい。時効処理としては焼鈍によることができ、焼鈍によって、内部ひずみを低減させることができる。内部ひずみの低減に伴って、引張強度および延性の向上を両立させることができる。
［００１９］
また、これらの構成において、微細粒組織にマルテンサイト相が含まれていてもよい。ただし、マルテンサイト相は、一般的に鋼の強度を上昇させると考えられているが、本発明においては、マルテンサイト相の体積率は低く抑えることが好ましい。安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼は、マルテンサイト相が発生し難く、比較的低体積率とすることができる。
［００２０］
加工処理方法に係る本発明は、安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を加工処理する方法であって、前記安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に対し９２％の冷間圧延を施す単純強圧延工程を含むことを特徴とするものである。
［００２１］
上記構成によれば、工業的な生産加工に用いられる一般的な単純強圧延により、高強度かつ好適な延性を備えるような処理を実現し得る。このとき、
【０００６】
安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を使用することによりマルテンサイト相の発生を抑えることができる。マルテンサイト相の発生を抑えることにより、マルテンサイトの体積率を低下させ、好適な強度を得ることができるのである。
［００２２］
また、加工熱処理方法に係る本発明は、安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナィト二相ステンレス鋼を、単純強圧延の後に時効処理を行う加工熱処理プロセスによって処理する方法であって、前記安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に対し９２％の冷間圧延を施す単純強圧延工程と、前記単純強圧延工程により生成された組織に対して再結晶が発現しない条件下において焼鈍を兼ねた時効処理を施す熱処理工程とを含むことを特徴とするものである。なお、加工処理とは、時効処理（焼鈍）を施さない加工を意味し、加工熱処理とは、時効処理（焼鈍）を含む加工を意味するが、両者を総称した場合は加工処理と記載する。
［００２３］
上記構成によれば、単純強圧延工程の後に熱処理工程を施すことから、強ひずみ加工によって生じた内部ひずみを低減させることができる。なお、熱処理工程において、微細粒組織に対して再結晶が発現しない条件下における焼鈍による時効処理を行うことから、微細化した組織をほとんど拡大させることがなく、微細粒組織による強度を維持させることができる。しかも、微細粒組織が微細粒の状態で存在することにより、内部ひずみが低減したことに伴って引張強度および延性を向上させ得るものである。
［００２４］
上記の加工熱処理方法に係る発明においては、熱処理工程が、例えば、絶対温度８７３Ｋ以下で焼鈍することが好ましく、さらに絶対温度７７３Ｋ以下で焼鈍処理することが好適である。この場合、二相ステンレス鋼の場合は８５４×１０２秒以上の焼鈍処理を施すことが好ましく、また、安定オーステナイト鋼の場合は７２×１０２秒以上の焼鈍処理を施すことが好ましい。ただし、より高温度で、再結晶が起こらない短時間時効（焼鈍）を行う熱処理プロセスであってもよい。
安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を使用することによりマルテンサイト相の発生を抑えることができる。マルテンサイト相の発生を抑えることにより、マルテンサイトの体積率を低下させ、好適な強度を得ることができるのである。
［００２２］
また、加工熱処理方法に係る本発明は、安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナィト二相ステンレス鋼を、単純強圧延の後に時効処理を行う加工熱処理プロセスによって処理する方法であって、前記安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に対し９２％の冷間圧延を施す単純強圧延工程と、前記単純強圧延工程により生成された組織に対して再結晶が発現しない条件下において焼鈍を兼ねた時効処理を施す熱処理工程とを含むことを特徴とするものである。なお、加工処理とは、時効処理（焼鈍）を施さない加工を意味し、加工熱処理とは、時効処理（焼鈍）を含む加工を意味するが、両者を総称した場合は加工処理と記載する。
［００２３］
上記構成によれば、単純強圧延工程の後に熱処理工程を施すことから、強ひずみ加工によって生じた内部ひずみを低減させることができる。なお、熱処理工程において、微細粒組織に対して再結晶が発現しない条件下における焼鈍による時効処理を行うことから、微細化した組織をほとんど拡大させることがなく、微細粒組織による強度を維持させることができる。しかも、微細粒組織が微細粒の状態で存在することにより、内部ひずみが低減したことに伴って引張強度および延性を向上させ得るものである。
［００２４］
上記の加工熱処理方法に係る発明においては、熱処理工程が、例えば、絶対温度８７３Ｋ以下で焼鈍することが好ましく、さらに絶対温度７７３Ｋ以下で焼鈍処理することが好適である。この場合、二相ステンレス鋼の場合は８５４×１０２秒以上の焼鈍処理を施すことが好ましく、また、安定オーステナイト鋼の場合は７２×１０２秒以上の焼鈍処理を施すことが好ましい。ただし、より高温度で、再結晶が起こらない短時間時効（焼鈍）を行う熱処理プロセスであってもよい。
【０００９】
。
［図１３］実験例３による１０２３Ｋでの事項処理後のＴＥＭ像である。
［図１４］実験例４における引張試験の結果を示す応力−ひずみ曲線のグラフである。
発明を実施するための形態
［００３４］
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。まず。単純強圧延を施すことにより生成される組織状態について説明する。図１（ａ）は、安定オーステナイト鋼にかかる実施形態の組織の状態を示す模式図である。
［００３５］
この図に示されるように、本実施形態の安定オーステナイト鋼の組織状態は、変形双晶が部分的に集合するグループ状組織を形成し、オーステナイト相に形成された低角ラメラー状組織をベースとして、グループ状組織が分散した状態となっている。さらに、この分散したグループ状組織の周囲を包囲するように複数のせん断帯が生成されている。このような組織状態は、安定オーステナイト鋼に対し、数回に分けてロール圧延を施し、８０％以上（好ましくは９２％）の単純強圧延により強ひずみ加工がなされることによって形成される。なお、前述したが、一般的に巨大ひずみ加工の真ひずみは２以上であるが、強圧延で得られる真ひずみは２前後からたかだか４程度までであるため、実施形態における説明においても強ひずみ加工という用語を巨大ひずみ加工とは区別している。
［００３６］
ラメラー状組織は、ほぼ均一な状態で発達し、ラメラー状を形成する各層の平均間隔は約３０ｎｍ〜約１００ｎｍである。変形双晶によるグループ状組織は、１μｍよりも小さく、母相に対して初期方位が約６０°ずれた状態となっており、これは、数回のロール圧延ごとに初期方位から徐々に変化し、せん断帯の初期方位も最大で１５°前後ずれた状態から、ロール圧延ごとに初期方位から徐々に変化することとなる。この方位のずれによって、これらの組織中で強い集合組織は発達し難い構造となっている。これらの各構成組織は変形誘起微視組織であり、これらが高密度かつ複雑に発達することによって超微細粒組織が形成される。このような構造の超微細粒組織の生成に
。
［図１３］実験例３による１０２３Ｋでの事項処理後のＴＥＭ像である。
［図１４］実験例４における引張試験の結果を示す応力−ひずみ曲線のグラフである。
発明を実施するための形態
［００３４］
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。まず。単純強圧延を施すことにより生成される組織状態について説明する。図１（ａ）は、安定オーステナイト鋼にかかる実施形態の組織の状態を示す模式図である。
［００３５］
この図に示されるように、本実施形態の安定オーステナイト鋼の組織状態は、変形双晶が部分的に集合するグループ状組織を形成し、オーステナイト相に形成された低角ラメラー状組織をベースとして、グループ状組織が分散した状態となっている。さらに、この分散したグループ状組織の周囲を包囲するように複数のせん断帯が生成されている。このような組織状態は、安定オーステナイト鋼に対し、数回に分けてロール圧延を施し、８０％以上（好ましくは９２％）の単純強圧延により強ひずみ加工がなされることによって形成される。なお、前述したが、一般的に巨大ひずみ加工の真ひずみは２以上であるが、強圧延で得られる真ひずみは２前後からたかだか４程度までであるため、実施形態における説明においても強ひずみ加工という用語を巨大ひずみ加工とは区別している。
［００３６］
ラメラー状組織は、ほぼ均一な状態で発達し、ラメラー状を形成する各層の平均間隔は約３０ｎｍ〜約１００ｎｍである。変形双晶によるグループ状組織は、１μｍよりも小さく、母相に対して初期方位が約６０°ずれた状態となっており、これは、数回のロール圧延ごとに初期方位から徐々に変化し、せん断帯の初期方位も最大で１５°前後ずれた状態から、ロール圧延ごとに初期方位から徐々に変化することとなる。この方位のずれによって、これらの組織中で強い集合組織は発達し難い構造となっている。これらの各構成組織は変形誘起微視組織であり、これらが高密度かつ複雑に発達することによって超微細粒組織が形成される。このような構造の超微細粒組織の生成に
【００１０】
より、極めて強い圧延集合組織の発達が効果的に抑制され、高強度でありながら延性を得ることとなるのである。
［００３７］
なお、安定オーステナイト鋼を使用しているため、マルテンサイト相の発生を抑えることができ、図１（ａ）にはマルテンサイト相を表示していない。しかしながら、比較的低体積のマルテンサイト相が形成されている場合があるので、構成組織にマルテンサイトを含めてもよい。ただし、マルテンサイトの体積率は可能な限り低いほうが望ましい。
［００３８］
次に、フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼における微細粒組織の状態を説明する。図１（ｂ）は、フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼にかかる実施形態における組織の状態を示す模式図である。
［００３９］
この図に示されるように、フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に対し、８０％以上（好ましくは９２％）の単純強圧延により強ひずみ加工がなされると、フェライト相とオーステナイト相が層状となる複合材が形成される。このとき、フェライト相およびオーステナイト相には、低角ラメラー状組織が形成され、変形双晶は専らオーステナイト相にグループ状組織を形成することとなる。さらに、せん断帯は、変形双晶のグループ状組織の周囲を包囲しつつ、フェライト相およびオーステナイト相の双方に跨がるように形成されるものである。なお、二相ステンレス鋼の場合には、ラメラー状組織が、フェライト相およびオーステナイト相のそれぞれに形成され、全体として、ラメラー状を形成する各層の平均間隔は約３０ｎｍ〜約３００ｎｍである。ただし、オーステナイト相の割合が大きい場合は、各層の間隔は小さくなり、フェライト相の割合が大きい場合は、各層の間隔は大きくなる傾向にある。
［００４０］
このように、安定オーステナイト鋼およびフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に共通する組織の状態は、低角ラメラー状組織を基礎とし、分散した変形双晶のグループ状組織が形成され、さらに、このグループ状組織の周辺を包囲するようにせん断帯が形成されることである。そして、せん断帯が形成される程度（すなわち断面積減少率が８０％以上（好ましくは９
より、極めて強い圧延集合組織の発達が効果的に抑制され、高強度でありながら延性を得ることとなるのである。
［００３７］
なお、安定オーステナイト鋼を使用しているため、マルテンサイト相の発生を抑えることができ、図１（ａ）にはマルテンサイト相を表示していない。しかしながら、比較的低体積のマルテンサイト相が形成されている場合があるので、構成組織にマルテンサイトを含めてもよい。ただし、マルテンサイトの体積率は可能な限り低いほうが望ましい。
［００３８］
次に、フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼における微細粒組織の状態を説明する。図１（ｂ）は、フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼にかかる実施形態における組織の状態を示す模式図である。
［００３９］
この図に示されるように、フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に対し、８０％以上（好ましくは９２％）の単純強圧延により強ひずみ加工がなされると、フェライト相とオーステナイト相が層状となる複合材が形成される。このとき、フェライト相およびオーステナイト相には、低角ラメラー状組織が形成され、変形双晶は専らオーステナイト相にグループ状組織を形成することとなる。さらに、せん断帯は、変形双晶のグループ状組織の周囲を包囲しつつ、フェライト相およびオーステナイト相の双方に跨がるように形成されるものである。なお、二相ステンレス鋼の場合には、ラメラー状組織が、フェライト相およびオーステナイト相のそれぞれに形成され、全体として、ラメラー状を形成する各層の平均間隔は約３０ｎｍ〜約３００ｎｍである。ただし、オーステナイト相の割合が大きい場合は、各層の間隔は小さくなり、フェライト相の割合が大きい場合は、各層の間隔は大きくなる傾向にある。
［００４０］
このように、安定オーステナイト鋼およびフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に共通する組織の状態は、低角ラメラー状組織を基礎とし、分散した変形双晶のグループ状組織が形成され、さらに、このグループ状組織の周辺を包囲するようにせん断帯が形成されることである。そして、せん断帯が形成される程度（すなわち断面積減少率が８０％以上（好ましくは９
【００１１】
２％）となるまで）冷間圧延により強ひずみ加工を施すことにより、微細粒組織が複雑に成長することとなり、このような組織の形成によって高強度と延性を備えた金属材料となるのである。
［００４１］
［００４２］
ここで、上記構成の金属材料を製造するための加工処理方法について説明する。金属材料の加工処理方法は、単純強圧延工程を含むものであり、この単純強圧延工程では、一般的な冷間圧延により基礎材料を８０％以上（好ましくは９２％）の圧延を行うものである。９２％の強圧延とは、数回に分けてロール圧延を施し、断面積減少率が９２％となるまで塑性加工するものであり、いわゆる強ひずみ加工の一種である。
［００４３］
この強ひずみ加工によって、前述の構成組織が高密度かつ複雑に発達した超微細粒組織を得るのである。この状態において、基礎材料の安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼は、約２ＧＰａ程度の引張強度と、全伸び十数％以上の塑性変形可能な材料に変化させることができる。
［００４４］
また、加工熱処理方法とは、前記単純強圧延工程の後に熱処理工程を施すものである。熱処理工程は、焼鈍を兼ねた時効処理によるものである。単純強圧延工程によって形成された構成組織の状態を維持しつつ強ひずみ加工によって生じた内部ひずみを低減させるものである。この工程では、単純強圧延工程により生成された組織に対して再結晶を発現させない条件下による時効処理（焼鈍）である。そのため再結晶を生じない温度に加熱する場合のほか、当該温度を超える高い温度で再結晶が起こらない短時間加熱の場合があり得る。例えば、再結晶が生じない温度よりも低い温度まで加熱し、空冷により焼き鈍す場合がある。具体的には、絶対温度７７３Ｋ以下で、８６４×１０２秒以上の焼鈍処理を施すものである。他方、より高温度で短期間処理する場合には、前記温度以上としつつ短時間の焼鈍を行うプロセスとしてもよい。このような時効処理（焼鈍）により、引張強度は最大で２．７
２％）となるまで）冷間圧延により強ひずみ加工を施すことにより、微細粒組織が複雑に成長することとなり、このような組織の形成によって高強度と延性を備えた金属材料となるのである。
［００４１］
［００４２］
ここで、上記構成の金属材料を製造するための加工処理方法について説明する。金属材料の加工処理方法は、単純強圧延工程を含むものであり、この単純強圧延工程では、一般的な冷間圧延により基礎材料を８０％以上（好ましくは９２％）の圧延を行うものである。９２％の強圧延とは、数回に分けてロール圧延を施し、断面積減少率が９２％となるまで塑性加工するものであり、いわゆる強ひずみ加工の一種である。
［００４３］
この強ひずみ加工によって、前述の構成組織が高密度かつ複雑に発達した超微細粒組織を得るのである。この状態において、基礎材料の安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼は、約２ＧＰａ程度の引張強度と、全伸び十数％以上の塑性変形可能な材料に変化させることができる。
［００４４］
また、加工熱処理方法とは、前記単純強圧延工程の後に熱処理工程を施すものである。熱処理工程は、焼鈍を兼ねた時効処理によるものである。単純強圧延工程によって形成された構成組織の状態を維持しつつ強ひずみ加工によって生じた内部ひずみを低減させるものである。この工程では、単純強圧延工程により生成された組織に対して再結晶を発現させない条件下による時効処理（焼鈍）である。そのため再結晶を生じない温度に加熱する場合のほか、当該温度を超える高い温度で再結晶が起こらない短時間加熱の場合があり得る。例えば、再結晶が生じない温度よりも低い温度まで加熱し、空冷により焼き鈍す場合がある。具体的には、絶対温度７７３Ｋ以下で、８６４×１０２秒以上の焼鈍処理を施すものである。他方、より高温度で短期間処理する場合には、前記温度以上としつつ短時間の焼鈍を行うプロセスとしてもよい。このような時効処理（焼鈍）により、引張強度は最大で２．７
Claims (11)
- 安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を加工処理してなる金属材料であって、
単純強圧延による強ひずみ加工によって生成される微細粒組織が、ラメラー状組織を基礎とし、変形双晶によるグループ状組織が分散して形成され、かつ、前記ラメラー状組織に複数のせん断帯が形成された、変形誘起の微視組織を主として構成されている
ことを特徴とする金属材料。 - 前記ラメラー状組織は、内部に変形双晶が形成されている請求項１に記載の金属材料。
- 前記ラメラー状組織は、層状に形成されており、その平均的な間隔が１００ｎｍ以下である請求項１または２に記載の金属材料。
- 安定オーステナイト鋼を加工処理してなる金属材料であって、
単純強圧延による強ひずみ加工によって生成される微細粒組織が、ラメラー状組織を基礎とし、変形双晶によるグループ状組織が分散して形成され、かつ、これら分散した変形双晶のグループ状組織の周辺を複数のせん断帯が包囲するように形成された、変形誘起の微視組織を主として構成されている
ことを特徴とする金属材料。 - フェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を加工処理してなる金属材料であって、
単純強圧延による強ひずみ加工によって生成される微細粒組織が、フォライト相とオーステナイト相とのそれぞれに形成されるラメラー状組織を基礎とし、前記オーステナイト相の内部に変形双晶によるグループ状組織が分散して形成され、かつ、これら分散した変形双晶のグループ状組織の周辺を包囲するように、フェライト相およびオーステナイト相の双方に複数のせん断帯が形成された、変形誘起の微視組織を主として構成されている
ことを特徴とする金属材料。 - 前記グループ状組織は、表面組織中の任意の３５μｍ２の面積部分の範囲内おいて、ＴＥＭ像で観察される面積率が０％〜４０％である請求項５に記載の金属材料。
- 前記微細粒組織は、さらにマルテンサイト相を含んでいる請求項１ないし５のいずれかに記載の金属材料。
- 安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を加工処理する方法であって、
前記安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に対し８０％以上の冷間圧延を施す単純強圧延工程を含む
ことを特徴とする加工処理方法。 - 安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼を、単純強圧延の後に時効処理を行う加工熱処理プロセスによって処理する方法であって、
前記安定オーステナイト鋼またはフェライト／オーステナイト二相ステンレス鋼に対し８０％以上の冷間圧延を施す単純強圧延工程と、
前記単純強圧延工程により生成された組織に対して再結晶が発現しない条件下において焼鈍を兼ねた時効処理を施す熱処理工程とを含む
ことを特徴とする加工熱処理方法。 - 前記時効処理は、絶対温度８７３Ｋ以下の条件下における焼鈍である請求項９に記載の加工熱処理方法。
- 前記時効処理は、強ひずみ加工によって生じた内部ひずみを低減させるための焼鈍を兼ねたものである請求項９または１０に記載の加工熱処理方法。
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