JPH06271995A - 低クロムオーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
低クロムオーステナイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH06271995A JPH06271995A JP6078093A JP6078093A JPH06271995A JP H06271995 A JPH06271995 A JP H06271995A JP 6078093 A JP6078093 A JP 6078093A JP 6078093 A JP6078093 A JP 6078093A JP H06271995 A JPH06271995 A JP H06271995A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- stainless steel
- steel
- present
- potential
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 屋内給湯管等に使用される比較的安価なオー
ステナイト系ステンレス鋼を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｍｎ：１〜４％、Ｃｒ：１３〜１６％、Ｎ
ｉ：３〜８％、Ｃｕ：０．２〜２％、Ｍｏ：０．５〜２
％、Ｎ：０．０３〜０．２５％で、かつＳ：０．００３
％以下を含有し、残部はＦｅおよび不可避不純物からな
り、下式を満足することを特徴とする低クロムオーステ
ナイト系ステンレス鋼。 Ｃｒ（％）＋Ｍｏ（％）≦２×Ｎｉ（％）＋Ｍｎ（％）
＋０．５×Ｃｕ（％）＋２０×Ｎ（％） 付加成分として、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％
以下、Ｚｒ：０．１％以下で、 ２×Ｎｂ（％）＋Ｔｉ（％）＋Ｚｒ（％）≧４×Ｃ
（％） を満すように、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒの１種または２種以上
を含み得る。
ステナイト系ステンレス鋼を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｍｎ：１〜４％、Ｃｒ：１３〜１６％、Ｎ
ｉ：３〜８％、Ｃｕ：０．２〜２％、Ｍｏ：０．５〜２
％、Ｎ：０．０３〜０．２５％で、かつＳ：０．００３
％以下を含有し、残部はＦｅおよび不可避不純物からな
り、下式を満足することを特徴とする低クロムオーステ
ナイト系ステンレス鋼。 Ｃｒ（％）＋Ｍｏ（％）≦２×Ｎｉ（％）＋Ｍｎ（％）
＋０．５×Ｃｕ（％）＋２０×Ｎ（％） 付加成分として、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％
以下、Ｚｒ：０．１％以下で、 ２×Ｎｂ（％）＋Ｔｉ（％）＋Ｚｒ（％）≧４×Ｃ
（％） を満すように、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒの１種または２種以上
を含み得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、屋内給湯管等に使用さ
れる比較的安価な（ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６鋼に比
較して）オーステナイト系ステンレス鋼に関するもので
ある。
れる比較的安価な（ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６鋼に比
較して）オーステナイト系ステンレス鋼に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】１０〜１８％のＣｒを含有するステンレ
ス鋼は、低Ｃｒ含有量側のＳＵＳ４１０鋼（１１．５〜
１３％Ｃｒ）のように、高強度のマルテンサイト組織の
特徴を活用して使用されているものや、例えば特開昭５
７−５４８９号公報および特開昭６２−５４０６３号公
報に示されるように、マルテンサイト組織を有する油井
用鋼管として用いられているものとがあり、屋内給湯管
（水道管に直結していない場合）のように、強度を必要
としない場合は、フェライト組織を有するＳＵＳ４０５
鋼（低Ｃ含有量で、１１．５〜１４．５％Ｃｒ）やＳＵ
Ｓ４３０鋼（１６〜１８％Ｃｒ）が使用されている。
ス鋼は、低Ｃｒ含有量側のＳＵＳ４１０鋼（１１．５〜
１３％Ｃｒ）のように、高強度のマルテンサイト組織の
特徴を活用して使用されているものや、例えば特開昭５
７−５４８９号公報および特開昭６２−５４０６３号公
報に示されるように、マルテンサイト組織を有する油井
用鋼管として用いられているものとがあり、屋内給湯管
（水道管に直結していない場合）のように、強度を必要
としない場合は、フェライト組織を有するＳＵＳ４０５
鋼（低Ｃ含有量で、１１．５〜１４．５％Ｃｒ）やＳＵ
Ｓ４３０鋼（１６〜１８％Ｃｒ）が使用されている。
【０００３】さらに、特開昭５４−４５６１７号公報に
示されるように、低Ｎｉ−高Ｍｎ含有のオーステナイト
系ステンレス鋼も開発されている。
示されるように、低Ｎｉ−高Ｍｎ含有のオーステナイト
系ステンレス鋼も開発されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】１０〜１８％Ｃｒを含
有するマルテンサイト系またはフェライト系ステンレス
鋼は比較的安価である。しかし、先に述べたように、マ
ルテンサイト組織またはフェライト組織であるために、
冷間加工性や溶接性が低いことのために、屋内給湯管等
に使用する場合、冷間加工性を要求される個所に使用す
ることには限界がある。
有するマルテンサイト系またはフェライト系ステンレス
鋼は比較的安価である。しかし、先に述べたように、マ
ルテンサイト組織またはフェライト組織であるために、
冷間加工性や溶接性が低いことのために、屋内給湯管等
に使用する場合、冷間加工性を要求される個所に使用す
ることには限界がある。
【０００５】さらに、配水管、給湯管等のように、管と
して使用する場合、製造コストを低減するためには、溶
接造管法を採用することが必然である。このため、造管
時において、冷間加工性と溶接性が要求されるが、これ
ら二つの要求を満足するためにはマルテンサイト組織、
フェライト組織よりも、オーステナイト組織を有する鋼
が有利である。
して使用する場合、製造コストを低減するためには、溶
接造管法を採用することが必然である。このため、造管
時において、冷間加工性と溶接性が要求されるが、これ
ら二つの要求を満足するためにはマルテンサイト組織、
フェライト組織よりも、オーステナイト組織を有する鋼
が有利である。
【０００６】しかし、冒頭に述べたように、本発明の対
象鋼はその用途に鑑みて、比較的安価であることが必要
である。そのため、オーステナイト組織を得るために、
多量のＮｉを添加して、オーステナイト組織を形成する
ことは手段として採用し得ない。さらに、本発明の使用
環境においては、塩素（Ｃｌ- ）イオンに対する耐食性
が使用性能として要求される。
象鋼はその用途に鑑みて、比較的安価であることが必要
である。そのため、オーステナイト組織を得るために、
多量のＮｉを添加して、オーステナイト組織を形成する
ことは手段として採用し得ない。さらに、本発明の使用
環境においては、塩素（Ｃｌ- ）イオンに対する耐食性
が使用性能として要求される。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
１０〜１８％のＣｒを含有するステンレス鋼について、
先に述べた屋内給湯管等の耐孔食性等の耐食性を要求さ
れる用途に必要な使用性能を満し、かつ高価な合金元素
であるＮｉ含有量を低減した上で、オーステナイト組織
を有する合金成分系の設定を目標に研究を行い、本発明
を創案した。
１０〜１８％のＣｒを含有するステンレス鋼について、
先に述べた屋内給湯管等の耐孔食性等の耐食性を要求さ
れる用途に必要な使用性能を満し、かつ高価な合金元素
であるＮｉ含有量を低減した上で、オーステナイト組織
を有する合金成分系の設定を目標に研究を行い、本発明
を創案した。
【０００８】本発明の要旨とするところは下記のとおり
である。 （１） 重量％で（以下すべて重量％）、 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１〜
４％、Ｃｒ：１３〜１６％、Ｎｉ：３〜８％、Ｃｕ：
０．２〜２％、Ｍｏ：０．５〜２％、Ｎ：０．０３〜
０．２５％で、かつＳ：０．００３％以下を含有し、残
部はＦｅおよび不可避不純物からなり、下式を満足する
ことを特徴とする低クロムオーステナイト系ステンレス
鋼。
である。 （１） 重量％で（以下すべて重量％）、 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１〜
４％、Ｃｒ：１３〜１６％、Ｎｉ：３〜８％、Ｃｕ：
０．２〜２％、Ｍｏ：０．５〜２％、Ｎ：０．０３〜
０．２５％で、かつＳ：０．００３％以下を含有し、残
部はＦｅおよび不可避不純物からなり、下式を満足する
ことを特徴とする低クロムオーステナイト系ステンレス
鋼。
【０００９】Ｃｒ（％）＋Ｍｏ（％）≦２×Ｎｉ（％）
＋Ｍｎ（％）＋０．５×Ｃｕ（％）＋２０×Ｎ（％） （２）付加成分として、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：
０．１％以下、Ｚｒ：０．１％以下で、 ２×Ｎｂ（％）＋Ｔｉ（％）＋Ｚｒ（％）≧４×Ｃ
（％） を満すように、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒの１種または２種以上
を含有することを特徴とする前項１記載の低クロムオー
ステナイト系ステンレス鋼。
＋Ｍｎ（％）＋０．５×Ｃｕ（％）＋２０×Ｎ（％） （２）付加成分として、Ｎｂ：０．１％以下、Ｔｉ：
０．１％以下、Ｚｒ：０．１％以下で、 ２×Ｎｂ（％）＋Ｔｉ（％）＋Ｚｒ（％）≧４×Ｃ
（％） を満すように、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒの１種または２種以上
を含有することを特徴とする前項１記載の低クロムオー
ステナイト系ステンレス鋼。
【００１０】
【作用】以下に成分限定の理由を述べる。 〔Ｃ〕Ｃは強力なオーステナイト形成元素ではあるが、
一方で本発明の用途におけるように曲げ加工を行って溶
接を行うと、Ｃｒ炭化物が析出し、耐孔食性を劣化せし
める。このため、Ｃは低減することが望ましく、通常の
ステンレス鋼溶製工程で可能な最低成分量である０．０
５％以下とした。
一方で本発明の用途におけるように曲げ加工を行って溶
接を行うと、Ｃｒ炭化物が析出し、耐孔食性を劣化せし
める。このため、Ｃは低減することが望ましく、通常の
ステンレス鋼溶製工程で可能な最低成分量である０．０
５％以下とした。
【００１１】〔Ｓｉ〕Ｓｉは脱酸材として必要な成分で
あるが、またフェライト形成元素でもある。このため、
Ｓｉ含有量が増加すると、オーステナイト組織を確保す
るために、Ｎｉ等のオーステナイト形成元素の添加量が
増加する。このため、脱酸材としての必要量である１％
を上限とした。
あるが、またフェライト形成元素でもある。このため、
Ｓｉ含有量が増加すると、オーステナイト組織を確保す
るために、Ｎｉ等のオーステナイト形成元素の添加量が
増加する。このため、脱酸材としての必要量である１％
を上限とした。
【００１２】〔Ｍｎ〕Ｍｎはオーステナイト形成元素で
あるから、本発明の主要元素の一つである。しかし、多
量に含有すると、たとえ後述するようにＳを低減して
も、ＭｎＳを形成し、耐孔食性を劣化せしめる。このた
め、その悪影響の現れない４％を上限とした。また、下
限を１％としたのは、本発明鋼においてオーステナイト
形成元素として有効に作用する下限値であることによ
る。
あるから、本発明の主要元素の一つである。しかし、多
量に含有すると、たとえ後述するようにＳを低減して
も、ＭｎＳを形成し、耐孔食性を劣化せしめる。このた
め、その悪影響の現れない４％を上限とした。また、下
限を１％としたのは、本発明鋼においてオーステナイト
形成元素として有効に作用する下限値であることによ
る。
【００１３】〔Ｃｒ〕本発明の用途である屋内給湯管の
環境では塩素イオン（Ｃｌ- イオン）を含有する水道水
により、孔食または隙間腐食を発生するために本発明鋼
は使用性能として、耐孔食性、耐隙間腐食性を有するこ
とが必要である。図１は、上記の使用環境に対応するＣ
ｌ- イオンを含有する溶液環境（０．１ｍｏｌ／ｌ Ｎ
ａＣｌ溶液、６０℃）における孔食発生電位とＣｒ含有
量の関係を示している。点線ａは、この環境では孔食を
発生しないＳＵＳ３１６鋼の浸漬電位を示しており、こ
の電位より孔食発生電位が貴であれば、孔食を発生しな
い。従って、図１からＣｒ含有量の下限は、曲線Ａと点
線ａの交点に対応するＣｒ含有量１３％であり、上限
は、Ｃｒの添加効果が飽和する位置、点線ｂと曲線Ａの
交点に対応するＣｒ含有量１６％である。
環境では塩素イオン（Ｃｌ- イオン）を含有する水道水
により、孔食または隙間腐食を発生するために本発明鋼
は使用性能として、耐孔食性、耐隙間腐食性を有するこ
とが必要である。図１は、上記の使用環境に対応するＣ
ｌ- イオンを含有する溶液環境（０．１ｍｏｌ／ｌ Ｎ
ａＣｌ溶液、６０℃）における孔食発生電位とＣｒ含有
量の関係を示している。点線ａは、この環境では孔食を
発生しないＳＵＳ３１６鋼の浸漬電位を示しており、こ
の電位より孔食発生電位が貴であれば、孔食を発生しな
い。従って、図１からＣｒ含有量の下限は、曲線Ａと点
線ａの交点に対応するＣｒ含有量１３％であり、上限
は、Ｃｒの添加効果が飽和する位置、点線ｂと曲線Ａの
交点に対応するＣｒ含有量１６％である。
【００１４】〔Ｎ〕Ｎは強力なオーステナイト形成元素
である。また、ＣのようにＣｒ窒化物を容易に形成する
ことはない。Ｎは、通常の溶体化熱処理温度条件（９５
０〜１１５０℃）においては、０．０３％未満の含有量
では、オーステナイト形成効果が認められない。一方、
０．２５％を超えて添加すると、溶接部にブローホール
等の欠陥を発生するようになる。以上の効果に基づい
て、下限を０．０３％、上限を０．２５％とした。
である。また、ＣのようにＣｒ窒化物を容易に形成する
ことはない。Ｎは、通常の溶体化熱処理温度条件（９５
０〜１１５０℃）においては、０．０３％未満の含有量
では、オーステナイト形成効果が認められない。一方、
０．２５％を超えて添加すると、溶接部にブローホール
等の欠陥を発生するようになる。以上の効果に基づい
て、下限を０．０３％、上限を０．２５％とした。
【００１５】〔Ｎｉ〕Ｎｉは強力なオーステナイト形成
元素である。本発明者等の研究結果では、Ｍｎ、ＮはＮ
ｉに対して、それぞれ、０．５倍、１０倍のオーステナ
イト形成能力を有するが、これはＮｉが１％以上含有さ
れる場合に限られる。Ｎｉは高価な合金元素である。従
って、本発明の場合、オーステナイト組織を安定させる
のに必要なＮｉ含有量のみを添加する。
元素である。本発明者等の研究結果では、Ｍｎ、ＮはＮ
ｉに対して、それぞれ、０．５倍、１０倍のオーステナ
イト形成能力を有するが、これはＮｉが１％以上含有さ
れる場合に限られる。Ｎｉは高価な合金元素である。従
って、本発明の場合、オーステナイト組織を安定させる
のに必要なＮｉ含有量のみを添加する。
【００１６】安定なオーステナイト組織を得るために
は、 Ｃｒ＋Ｍｏ≦２Ｎｉ＋Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋２０Ｎ の関係式を満す必要がある。 Ｍｎの最大添加量：４％ 最小添加量：１％ Ｎの最大添加量：０．２５％ 最小添加量：０．０３％ さらに、後に述べるように、Ｃｕ、Ｍｏの添加量は、 Ｃｕは最大添加量：２％ 最小添加量：０．２％ Ｍｏは最大添加量：２％ 最小添加量：０．５％である。
は、 Ｃｒ＋Ｍｏ≦２Ｎｉ＋Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋２０Ｎ の関係式を満す必要がある。 Ｍｎの最大添加量：４％ 最小添加量：１％ Ｎの最大添加量：０．２５％ 最小添加量：０．０３％ さらに、後に述べるように、Ｃｕ、Ｍｏの添加量は、 Ｃｕは最大添加量：２％ 最小添加量：０．２％ Ｍｏは最大添加量：２％ 最小添加量：０．５％である。
【００１７】Ｃｒの最大添加量：１６％ 最小添加量：１３％ であるので、Ｎｉ添加量の上限は８％、下限は３％にな
る。 〔Ｃｕ〕本発明鋼の使用環境は、Ｃｌ- イオンの存在す
る環境である。この環境では、孔食の他に隙間腐食を発
生する。Ｃｕは、隙間腐食を抑制する効果がある。この
効果は、０．２％未満では認められない。従って、Ｃｕ
添加量の下限は０．２％とした。一方、ＣｕはＳＵＳ６
３１鋼に添加されているように、合金成分として添加さ
れると析出硬化の作用がある。本発明の場合、常温での
強度が上昇することは冷間加工性を損うため望ましくな
い。析出硬化による強度上昇は、Ｃｕが２％を超えると
認められる。従って、Ｃｕは２％を超えて添加されるべ
きではなく、このため上限を２％とした。
る。 〔Ｃｕ〕本発明鋼の使用環境は、Ｃｌ- イオンの存在す
る環境である。この環境では、孔食の他に隙間腐食を発
生する。Ｃｕは、隙間腐食を抑制する効果がある。この
効果は、０．２％未満では認められない。従って、Ｃｕ
添加量の下限は０．２％とした。一方、ＣｕはＳＵＳ６
３１鋼に添加されているように、合金成分として添加さ
れると析出硬化の作用がある。本発明の場合、常温での
強度が上昇することは冷間加工性を損うため望ましくな
い。析出硬化による強度上昇は、Ｃｕが２％を超えると
認められる。従って、Ｃｕは２％を超えて添加されるべ
きではなく、このため上限を２％とした。
【００１８】［Ｍｏ］Ｍｏは、孔食とともに隙間腐食に
有効な合金元素である。図２は、鋼の耐隙間腐食性を評
価する方法を示しており、隙間を有する試験片を用い
て、図１の環境中で陽分極した後に、電位を逆方向に移
動して、その際、電流が観測されなくなる電位（ＥB ）
と電流が立上がった電位（ＥA ）との電位の間隔が小さ
い程、隙間腐食は成長しにくい。ΔＥ≦２００ｍＶであ
れば、耐隙間腐食性を有すると評価できる。
有効な合金元素である。図２は、鋼の耐隙間腐食性を評
価する方法を示しており、隙間を有する試験片を用い
て、図１の環境中で陽分極した後に、電位を逆方向に移
動して、その際、電流が観測されなくなる電位（ＥB ）
と電流が立上がった電位（ＥA ）との電位の間隔が小さ
い程、隙間腐食は成長しにくい。ΔＥ≦２００ｍＶであ
れば、耐隙間腐食性を有すると評価できる。
【００１９】図３に示すように、０．５％以上Ｍｏを含
有することが必要であり、２％超含有すると、その効果
が飽和する。従って、Ｍｏは下限を０．５％、上限を２
％とした。 〔Ｓ〕本発明鋼はＭｎを比較的多量に含有するために、
ＭｎＳが形成されやすく、これを起点として孔食を発生
する危険性がある。このため、Ｓを低減する必要があ
る。
有することが必要であり、２％超含有すると、その効果
が飽和する。従って、Ｍｏは下限を０．５％、上限を２
％とした。 〔Ｓ〕本発明鋼はＭｎを比較的多量に含有するために、
ＭｎＳが形成されやすく、これを起点として孔食を発生
する危険性がある。このため、Ｓを低減する必要があ
る。
【００２０】図４は孔食発生電位におよぼすＳ含有量の
影響を示している。孔食発生電位はＳが０．００３％を
超えると、限界電位−１４０ｍＶｖｓＳＣＥ以下に低下
する。従って、Ｓ含有量は０．００３％以下に低減する
ことが必須の要件となる。 〔Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ〕本発明の用途においては、冷間で
強加工された後に溶接が行われることがある。この場
合、Ｃｒ炭化物を析出して耐孔食性を劣化せしめること
がある。
影響を示している。孔食発生電位はＳが０．００３％を
超えると、限界電位−１４０ｍＶｖｓＳＣＥ以下に低下
する。従って、Ｓ含有量は０．００３％以下に低減する
ことが必須の要件となる。 〔Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ〕本発明の用途においては、冷間で
強加工された後に溶接が行われることがある。この場
合、Ｃｒ炭化物を析出して耐孔食性を劣化せしめること
がある。
【００２１】このような用途の場合、Ｃｒ炭化物の析出
を抑制することが耐孔食性の劣化を防止するために必要
であり、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒを添加することによって、有
害なＣｒ炭化物の析出を抑制する。一方、Ｎｂ、Ｔｉ、
Ｚｒの析出物も析出強化作用がある。このため、それぞ
れの上限を０．１％とし、 ２×Ｎｂ（％）＋Ｔｉ（％）＋Ｚｒ（％）≧４×Ｃ
（％） を満すように、その１種または複合して添加する。
を抑制することが耐孔食性の劣化を防止するために必要
であり、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒを添加することによって、有
害なＣｒ炭化物の析出を抑制する。一方、Ｎｂ、Ｔｉ、
Ｚｒの析出物も析出強化作用がある。このため、それぞ
れの上限を０．１％とし、 ２×Ｎｂ（％）＋Ｔｉ（％）＋Ｚｒ（％）≧４×Ｃ
（％） を満すように、その１種または複合して添加する。
【００２２】
【実施例】表１に本発明の実施例を示す。それぞれ表１
の成分を有する鋼を通常のステンレス鋼溶製法で溶製
し、鋳造した後に、熱間圧延し、電気抵抗溶接法を用い
て造管し、供試管を製造した。造管法は、タングステン
イナートガス法等のアーク溶接法、熱間押出し法も用い
たが、造管法による材質の差異は、本発明鋼では認めら
れなかった。
の成分を有する鋼を通常のステンレス鋼溶製法で溶製
し、鋳造した後に、熱間圧延し、電気抵抗溶接法を用い
て造管し、供試管を製造した。造管法は、タングステン
イナートガス法等のアーク溶接法、熱間押出し法も用い
たが、造管法による材質の差異は、本発明鋼では認めら
れなかった。
【００２３】供試管から、孔食発生電位測定試料および
隙間腐食評価試験試料を作成し、試験に供した。測定は
両者とも、０．１ｍｏｌ ＮａＣｌ溶液（６０℃）中で
行った。Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒを添加した試験材Ｎｏ．６〜
１０の孔食発生電位の測定は、５％引張加工した管の円
周溶接継手から採取した試験片を用いて行った。表１に
示すように、本発明鋼Ｎｏ．１〜５の組成の鋼は請求項
１に該当する鋼であり、またＮｏ．５〜１０は、請求項
２に該当する鋼である。
隙間腐食評価試験試料を作成し、試験に供した。測定は
両者とも、０．１ｍｏｌ ＮａＣｌ溶液（６０℃）中で
行った。Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒを添加した試験材Ｎｏ．６〜
１０の孔食発生電位の測定は、５％引張加工した管の円
周溶接継手から採取した試験片を用いて行った。表１に
示すように、本発明鋼Ｎｏ．１〜５の組成の鋼は請求項
１に該当する鋼であり、またＮｏ．５〜１０は、請求項
２に該当する鋼である。
【００２４】これら、いづれの鋼も孔食発生電位は目標
とする−１４０ｍＶｖｓＳＣＥ以上であり、また隙間腐
食発生・停止電位差はすべて２００ｍＶ以下であった。
また、係数Ａは０以上、係数Ｂは１以上であった。これ
に対し、比較鋼Ｎｏ．１１は、Ｃｒ含有量が低いマルテ
ンサイト系ステンレス鋼であり、また比較鋼Ｎｏ．１２
はフェライト系ステンレス鋼であるが、ともに孔食発生
電位は−１４０ｍＶｖｓＳＣＥより卑で、隙間腐食発生
・停止電位差は２００ｍＶを超えている。
とする−１４０ｍＶｖｓＳＣＥ以上であり、また隙間腐
食発生・停止電位差はすべて２００ｍＶ以下であった。
また、係数Ａは０以上、係数Ｂは１以上であった。これ
に対し、比較鋼Ｎｏ．１１は、Ｃｒ含有量が低いマルテ
ンサイト系ステンレス鋼であり、また比較鋼Ｎｏ．１２
はフェライト系ステンレス鋼であるが、ともに孔食発生
電位は−１４０ｍＶｖｓＳＣＥより卑で、隙間腐食発生
・停止電位差は２００ｍＶを超えている。
【００２５】比較鋼Ｎｏ．１３およびＮｏ．１４は、と
もに係数Ａが０より小さく、オーステナイト組織となら
ない成分であり、かつＭｎ含有量が本発明範囲より低
く、ともに本発明の範囲外の鋼である。さらに、比較鋼
Ｎｏ．１３は、Ｃｕ、Ｍｏが本発明の範囲より含有量が
低く、比較鋼Ｎｏ．１４は係数Ｂが１より小であるた
め、孔食発生電位は、ともに本発明鋼の孔食発生電位の
限界値（−１４０ｍＶｖｓＳＣＥ）より卑である。
もに係数Ａが０より小さく、オーステナイト組織となら
ない成分であり、かつＭｎ含有量が本発明範囲より低
く、ともに本発明の範囲外の鋼である。さらに、比較鋼
Ｎｏ．１３は、Ｃｕ、Ｍｏが本発明の範囲より含有量が
低く、比較鋼Ｎｏ．１４は係数Ｂが１より小であるた
め、孔食発生電位は、ともに本発明鋼の孔食発生電位の
限界値（−１４０ｍＶｖｓＳＣＥ）より卑である。
【００２６】比較鋼Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．１４のＳ含有量
は、本発明鋼の限界値より高く、相対的に耐孔食性が低
い。
は、本発明鋼の限界値より高く、相対的に耐孔食性が低
い。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明のオース
テナイト組織を有するステンレス鋼は、目標とする使用
環境、すなわち屋内配水管、自動車排ガス管等に使用さ
れるに十分耐え得る使用性能を有し、かつＮｉ含有量を
低減しているので、通常のオーステナイト系ステンレス
鋼、ＳＵＳ３０４系、ＳＵＳ３１６系ステンレス鋼より
低廉である。
テナイト組織を有するステンレス鋼は、目標とする使用
環境、すなわち屋内配水管、自動車排ガス管等に使用さ
れるに十分耐え得る使用性能を有し、かつＮｉ含有量を
低減しているので、通常のオーステナイト系ステンレス
鋼、ＳＵＳ３０４系、ＳＵＳ３１６系ステンレス鋼より
低廉である。
【図面の簡単な説明】
【図１】孔食発生電位におよぼすＣｒ添加量の影響を示
す図で、測定環境は０．１ｍｏｌ／ｌ ＮａＣｌ、６０
℃溶液である。
す図で、測定環境は０．１ｍｏｌ／ｌ ＮａＣｌ、６０
℃溶液である。
【図２】隙間試験片による陽分極曲線の上に示した隙間
腐食発生・停止電位差の概念図である。
腐食発生・停止電位差の概念図である。
【図３】隙間腐食発生・停止電位差とＭｏ含有量の関係
を示す図である。
を示す図である。
【図４】孔食発生電位におよぼすＳ含有量の影響を示す
図である。
図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ：０．０５％以下 Ｓｉ：１％以下 Ｍｎ：１％以上、４％以下 Ｃｒ：１３％以上、１６％以下 Ｎｉ：３％以上、８％以下 Ｃｕ：０．２％以上、２％以下 Ｍｏ：０．５％以上、２％以下 Ｎ：０．０３％以上、０．２５％以下で、かつ Ｓ：０．００３％以下を含有し、 残部はＦｅおよび不可避不純物からなり、下式を満足す
ることを特徴とする低クロムオーステナイト系ステンレ
ス鋼 Ｃｒ（％）＋Ｍｏ（％）≦２×Ｎｉ（％）＋Ｍｎ（％）＋０．５×Ｃｕ（％） ＋２０×Ｎ（％） ・・・・（１） - 【請求項２】 付加成分として Ｎｂ：０．１％以下 Ｔｉ：０．１％以下 Ｚｒ：０．１％以下で、かつ ２×Ｎｂ（％）＋Ｔｉ（％）＋Ｚｒ（％）≧４×Ｃ
（％） を満すように、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒの１種または２種以上
を含有することを特徴とする請求項１記載の低クロムオ
ーステナイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6078093A JPH06271995A (ja) | 1993-03-19 | 1993-03-19 | 低クロムオーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6078093A JPH06271995A (ja) | 1993-03-19 | 1993-03-19 | 低クロムオーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06271995A true JPH06271995A (ja) | 1994-09-27 |
Family
ID=13152153
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6078093A Withdrawn JPH06271995A (ja) | 1993-03-19 | 1993-03-19 | 低クロムオーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06271995A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005045082A1 (ja) * | 2003-11-07 | 2005-05-19 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | 加工性に優れたオーステナイト系高Mnステンレス鋼 |
| EP2025770A1 (en) | 2007-08-09 | 2009-02-18 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Ni-reduced austenite stainless steel |
| EP3382052A1 (en) * | 2017-03-31 | 2018-10-03 | LG Electronics Inc. | Ductile stainless steel pipe and heat pump system comprising the same |
-
1993
- 1993-03-19 JP JP6078093A patent/JPH06271995A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005045082A1 (ja) * | 2003-11-07 | 2005-05-19 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | 加工性に優れたオーステナイト系高Mnステンレス鋼 |
| JP2005154890A (ja) * | 2003-11-07 | 2005-06-16 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 加工性に優れたオ−ステナイト系高Ｍｎステンレス鋼 |
| EP2025770A1 (en) | 2007-08-09 | 2009-02-18 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Ni-reduced austenite stainless steel |
| EP3382052A1 (en) * | 2017-03-31 | 2018-10-03 | LG Electronics Inc. | Ductile stainless steel pipe and heat pump system comprising the same |
| US10830379B2 (en) | 2017-03-31 | 2020-11-10 | Lg Electronics Inc. | Ductile stainless steel pipe and heat pump system comprising the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5298093A (en) | Duplex stainless steel having improved strength and corrosion resistance | |
| JP3271262B2 (ja) | 耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼 | |
| JPS6256556A (ja) | 高耐食性と良好な組織安定性を有するデュプレックスステンレススチール | |
| KR20130034042A (ko) | 페라이트계 스테인리스 강 | |
| KR102520119B1 (ko) | 용접 구조물 및 그 제조 방법 | |
| JP3576472B2 (ja) | 低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼用溶接材料および低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼材のアーク溶接方法 | |
| JP4190993B2 (ja) | 耐隙間腐食性を改善したフェライト系ステンレス鋼板 | |
| EP0708184A1 (en) | High-strength austenitic heat-resisting steel with excellent weldability and good high-temperature corrosion resistance | |
| JP2023540461A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH06116684A (ja) | 耐食性、相安定性に優れた二相ステンレス鋼 | |
| JP3388998B2 (ja) | 溶接性に優れた高強度オーステナイト系耐熱鋼 | |
| JPH06271995A (ja) | 低クロムオーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH07204885A (ja) | 耐溶接高温割れ性に優れたフェライト鋼溶接材料 | |
| JPH07138708A (ja) | 高温強度と熱間加工性の良好なオーステナイト鋼 | |
| JPH0215148A (ja) | 耐食性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼 | |
| JP6987651B2 (ja) | 熱間加工性に優れ、サブゼロ処理を要しない高硬度析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JP4297631B2 (ja) | 溶接部の耐粒界腐食性および低温靭性に優れたクロム含有鋼 | |
| JPH09272956A (ja) | 耐海水用析出強化型高合金鋼及びその製造方法 | |
| JPH01215491A (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPH02290948A (ja) | 低クロムオーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP3890223B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP4592173B2 (ja) | 耐火性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼溶接構造体 | |
| JP2833385B2 (ja) | 耐食オーステナイト系Ｆｅ基合金 | |
| JP5528459B2 (ja) | 耐食性に優れた省Ｎｉ型ステンレス鋼 | |
| JP3205162B2 (ja) | 切削性と耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000530 |