KR101668533B1 - 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 용접 등 가공 후에도 표면조도가 낮아 우수한 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강에 관한 것으로서, 본 발명의 일 시시예에 따른 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강은 C: 0.01~0.12wt%, Mn: 1.5~10.5wt%, Cu: 0.5~2.8wt%, Si: 0.1~1.2wt%, Cr: 16.0~23.0wt%, N: 0.05~0.20wt% 이고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 페라이트와 오스테나이트의 2상 조직으로 형성되되 상기 페라이트의 분율이 4.0~45.0%이며, 20% 인장변형 후 표면의 평균조도(Ra)는 0.7㎛ 미만인 것을 특징으로 한다.

Description

표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강{FERRITIC STAINLESS STEEL WITH HIGH SURFACE QUALITY}
본 발명은 듀플렉스 스테인리스강에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 용접 등 가공 후에도 표면조도가 낮아 우수한 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강에 관한 것이다.
일반적으로 스테인리스강은 오스테나이트계, 페라이트계, 마르텐사이트계 및 듀플렉스계 또는 이상계로 분류된다. 이와 같은, 스테인리스강 중에서 페라이트계 스테인리스강은 오스테나이트계 스테인리스강에 비해 가격이 저렴하고 표면광택, 드로잉성 및 내산화성이 양호하여 주방용품, 건축 외장재, 가전제품, 전자부품 등에 널리 사용되고 있다.
그 중, 가공성과 내식성이 양호한 오스테나이트계 스테인리스강은 철(Fe)을 소지금속으로 하여, 크롬(Cr), 니켈(Ni)을 주요한 원료로 함유하고 있으며, 몰리브덴(Mo) 및 구리(Cu) 등의 기타 원소들을 첨가하여 각종 용도에 맞도록 다양한 강종으로 개발되고 있다.
내식성 및 가공성이 우수한 304계, 316계 스테인리스강은 고가의 원료인 Ni, Mo 등을 포함하고 있는바, 이에 대한 대체 방안으로 200계 및 400계 스테인리스강이 논의되기도 하였으나, 200계 및 400계 스테인리스강은 각각 성형성 및 내식성이 300계 스테인리스강에 미치지 못한다는 문제점이 존재한다.
한편, 오스테나이트 상과 페라이트 상이 혼합된 듀플렉스 스테인리스강은 오스테나이트계 및 페라이트계가 가지는 모든 장점을 가지고 있는바, 현재까지 다양한 종류의 듀플렉스 스테인리스강이 개발되어 있다.
이러한, 듀플렉스 스테인리스강은 제품 가공시 재료가 받는 소성변형 구간에 따라 오렌지 필(Orange Peel), 크랙(Crack) 등 가공에 따른 다양한 표면결함이 발생하게 된다.
이러한 표면결함 중 특히, 오렌지 필 결함은 성형 후 오렌지 껍질과 같은 요철이 발생되는 현상으로 표면외관이 요구되는 고급 제품의 경우 필수적으로 제거되야 하는 표면결함 중 하나이다.
일반적으로 오렌지 필 결함은 오렌지 필은 금속 내부의 결정립의 크기가 조대해지는 경우 주로 발생되는 현상으로, 결정립의 크고 입도가 일정하지 않을 때 변형을 받으면 오렌지 껍질모양의 거침을 발생시킨다.
종래, 이러한 오렌지 필을 방지하기 위해서는 소둔 온도를 낮게 제어하거나, 소둔 시간을 줄여 결정립의 조대화를 방지하는 방법이 제안되어 사용되었다.
그러나, 오렌지 필 없이 스테인리스 강을 제조하더라도, 최종 제품으로 가공하는 과정 중 용접을 실시하는 경우 용접부위가 용접열에 의해 결정립이 조대화됨에 따라 오렌지 필을 발생시켜 표면외관을 저해하는 문제점을 가지고 있었다.
종래, 박물재 압연 시 표면크랙 취약 구간에서 압하율을 제어함에 의해 목표두께까지 압연이 가능하면서도 표면결함을 저감할 수 있는 표면품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강에 대해서는 "표면품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강 및 이의 제조방법(공개특허 10-2012-0074602)" 등에서 구체적으로 공지되어 있다.
그러나, 듀플렉스 스테인리스강을 용접 가공을 실시하여 최종제품 제조시 용접열에 의해 용접부의 결정립이 조대화되어 오렌지 필이 발생되는 문제점을 해결하지 못하였다.
공개특허 10-2012-0074602 (2012. 07. 06.)
본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위해 안출된 것으로, 용접 등 가공을 실시하더라도, 표면조도가 낮게 유지하여 오렌지 필 등 결함이 발생되는 것을 최소화할 수 있는 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강을 제공한다.
본 발명의 일 시시예에 따른, 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강은, C: 0.01~0.12wt%, Mn: 1.5~10.5wt%, Cu: 0.5~2.8wt%, Si: 0.1~1.2wt%, Cr: 16.0~23.0wt%, N: 0.05~0.20wt% 이고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 페라이트와 오스테나이트의 2상 조직으로 형성되되 상기 페라이트의 분율이 4.0~45.0%이며, 20% 인장변형 후 표면의 평균조도(Ra)는 0.7㎛ 미만인 것을 특징으로 한다.
상기 오스테나이트의 평균 입경이 15㎛ 미만(0 제외)인 것을 특징으로 할 수 있다.
상기 스테인리스강은, 연신율이 35% 이상인 것을 특징으로 할 수 있다.
상기 스테인리스강은, 20% 인장변형 후 표면의 평균조도(Ra)는 0.7㎛ 미만인 것이 바람직하다.
바람직하게, 본 발명의 일 실시예에 따른, 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강은 상기 스테인리스강은, 중량 %로 Ni: 2.5% 미만을 더 포함할 수 있다.
본 발명의 실시예에 따르면, 페라이트의 분율을 제어함으로써, 결정립을 미세하게 유지하여 오렌지 필 결함이 발생되는 것을 방지하고, 용접부의 오렌지 필 결함에 대한 저항성을 향상시킬 수 있는 효과가 있다.
이에, 용접 가공을 실시하더라도 오렌지 필 결함 발생을 최소화하여 표면 품질을 우수하게 유지할 수 있는 효과가 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른, 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강의 페라이트 분율과 평균조도와의 관계를 나타낸 그래프이고,
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른, 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강의 페라이트 분율과 결정립의 크기를 도시한 그래프이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 더욱 상세히 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다.
본 발명의 일 실시형태에 따른 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강은 C: 0.01~0.12wt%, Mn: 1.5~10.5wt%, Cu: 0.5~2.8wt%, Si: 0.1~1.2wt%, Cr: 16.0~23.0wt%, N: 0.05~0.20wt% 이고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함한다.
이하, 본 발명에 실시예에 따른, 성분 함량의 수치 한정 이유에 대하여 설명하기로 한다.
C: 0.01~0.12wt%
탄소(C)는 오스테나이트 형성 원소로 니켈(Ni)과 같은 고가의 원소를 대신하여 사용될 수 있다.
하지만, 과다 첨가 시 페라이트-오스테나이트 상 경계에서 내식성에 유효한 크롬(Cr)과 같은 탄화물 형성 원소와 쉽게 결합하여 결정립계 주위의 크롬(Cr) 함량을 낮추어 내부식 저항성을 감소시키기 때문에 과도한 내식성 저하를 막기 위해서 그 함량을 0.01~0.12wt%의 범위로 한정하는 것이 바람직하다.
Mn: 1.5~10.5wt%
망간(Mn)은 탈산제 및 질소 고용도를 증가시키는 원소이며, 오스테나이트 형성 원소로 고가의 니켈(Ni) 대체용으로 사용되는 경우, 그 함량이 과도하면 내식성 확보가 어려워진다.
또한, 망간(Mn)의 함량이 1% 미만인 경우, 오스테나이트 형성 원소인 니켈(Ni), 구리(Cu), 질소(N) 등을 조절하여도 적정한 오스테나이트 상분율을 확보하기가 어렵다.
따라서, 망간(Mn)의 함량을 1.5~10.5wt%미만의 범위로 한정하는 것이 바람직하다.
Cu: 0.5~2.8wt%
구리(Cu)는 가공 유기 마르텐사이트상의 생성에 기인하는 가공 경화를 억제하고, 오스테나이트계 스테인레스강의 연질화에 기여하는 원소이다.
그러나, 가격이 비싼 단점이 있어 가격 관점에서는 최소화가 요구된다. 다량의 구리(Cu) 함유는 열간 가공성을 저해하기 때문에 함량의 상한값을 한정하는 것이 바람직하다.
따라서, 구리(Cu)의 함량은 0.5~2.8wt의 범위로 한정하는 것이 바람직하다.
Si: 0.1~1.2wt%
규소(Si)는 탈산효과를 위하여 일부 첨가되며, 페라이트 형성 원소로 소둔 열처리 시 페라이트에 농화되는 원소이다.
따라서, 적정한 페라이트 상분율 확보를 위하여 0.1% 이상 첨가하여 한다. 그러나, 1.2wt%를 초과하여 과다하게 첨가된 경우, 페라이트상의 경도를 급격히 증가시켜서 연신율을 저하시킨다.
또한, 과다할 경우 제강 시 슬래그 유동성을 저하시키고, 산소와 결합하여 개재물을 형성하여 내식성에 저하시킨다.
따라서, 규소(Si) 함량은 0.1~1.2wt% 범위로 한정하는 것이 바람직하다.
Cr: 16.0~23.0wt%
크롬(Cr)은 Si와 함께 페라이트 안정화 원소로 페라이트상 확보에 주된 역할을 할 뿐만 아니라, 내식성 확보를 위한 필수 원소이다.
크롬(Cr)함량을 증가시키면 내식성이 증가하나 상분율 유지를 위하여 고가의 니켈(Ni)이나, 기타 오스테나이트 형성원소의 함량을 증가시켜 제조원가가 상승시킨다.
따라서, 크롬(Cr)의 함량은 16~23wt% 범위로 한정하는 것이 바람직하다.
N: 0.05~0.20wt%
질소(N)는 탄소(C), 니켈(Ni)과 함께 오스테나이트 상의 안정화에 크게 기여하는 원소로, 소둔 열처리 시 오스테나이트 상에 농화가 발생하는 원소 중의 하나이다.
따라서, 질소(N)의 함량 증가는 부수적으로 내식성 증가 및 고강도화를 꾀할 수 있다. 그러나 질소(N)의 함량이 과도하면, 질소(N) 고용도 초과에 의한 주조 시 질소 포어(pore) 발생에 의한 표면 결함을 유발한다.
따라서, 질소(N)의 함량은 0.05~0.20wt% 범위로 한정하는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따른, 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강은 니켈(Ni: 2.5wt% 미만)을 더 포함할 수 있다.
Ni: 2.5wt% 미만
니켈(Ni)은 망간(Mn), 구리(Cu) 및 질소(N)와 함께 오스테나이트 안정화 원소로, 오스테나이트상의 안정도 증대에 주된 역할을 한다.
원가절감을 위하여 가격이 비싼 니켈(Ni) 함량을 최대한 감소시키는 대신에 다른 오스테나이트상 형성원소인 망간(Mn)과 질소(N)를 증가시켜서 니켈(Ni)의 저감에 의한 상분율 균형을 충분히 유지할 수 있다.
따라서, 니켈(Ni)의 함량을 0%이상 2.5%미만의 범위로 제한하여 고가인 니켈(Ni)로 인한 제품의 제조 비용이 상승되는 것을 방지하기 위하여 함량의 상한값을 한정하는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따른, 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강은 몰리브덴(Mo)을 더 포함할 수 있다.
몰리브덴(Mo)은 Cr과 함께 페라이트를 안정화 하면서 내식성 개선에 매우 유효한 원소이나, 가격이 매우 비싼 단점이 있다.
따라서, 몰리브덴(Mo)의 함량은 0%포함 1%미만으로 한정하는 것이 바람직하다.
본 발명의 일 실시예에 따른, 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강은 상기와 같은 조성으로 페라이트와 오스테나이트의 2상 조직으로 형성되며, 이때 페라이트의 분율이 4.0~45.0%인 것이 바람직하다.
왜냐하면, 페라이트듸 분율이 4.0~45.0%를 만족하는 경우 용접열이력에 노출된 이후에도 조직내 페라이트 분율 증가와 함께 기지조직의 결정립 성장이 저지되는 특성을 갖는 반면, 페라이트의 분율이 상기 범위를 벗어나는 경우, 용접열 이력에 의해 기지조직인 오스테나이트의 결정립이 조대화되어 오렌지 필 결함을 유발하기 때문이다.
이하, 살사예를 이용하여 본 발명을 설명한다.
본 발명의 일 실시예에 따른, 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강은 각각 진공유도 용해로에서 약 140㎜두께의 50㎏잉곳의 형태로 주조하여, 1250℃의 가열로에서 3시간 숙열과정을 거친 후, 판폭 200㎜, 두께 4㎜로 열간압연한 후 공냉하여 열간압연판을 제조하고, 상기와 같이 제조된 열간압연판들에 대하여 1100℃의 온도에서 1분간 열연소둔을 실시하고, 산세 후 1,2㎜까지 냉간압연하고,1100℃의 온도에서 30초간 냉연소둔후 산세처리하여 냉연소둔판으로 제조하였다.
C Mn Ni Cu Si Cr N
비교예1 0.087 8.9 1 1.5 0.5 15.6 0.142
실시예1 0.101 10.1 0.1 1.4 0.6 16.8 0.142
실시예2 0.07 4.1 2 2 0.5 19.2 0.133
실시예3 0.092 9.7 0 1.6 0.5 18.3 0.143
실시예4 0.075 6.3 1.5 2.3 0.8 20.5 0.06
비교예2 0.021 1.5 2 0.5 1 22.4 0.21
표 1은 상기와 같이 제조된 본 발명의 실시예 및 비교예의 조성범위를 나타내었다.
상기 표 1의 조성범위를 갖는 다양한 실시예 및 비교예에서 페라이트 분율은 1.2㎜ 두께의 냉연소둔 상태의 소재에 대하여 페라이트스코프(Ferritescope)를 사용하여 계측하였으며, Fisher사의 “Ferritescope MP30”을 사용하여 페라이트 분율(%)을 측정하였다.
또한, 1.2㎜ 두께의 냉연소둔판으로부터 압연방향(0 degree), 압연방향에 대하여 45도 (45 degree) 그리고 압연방향에 수직방향(90 degree)으로 JIS 13B 인장시험편을 가공하고, 20% 인장변형을 가한 후, 표면조도 Ra(㎛)를 측정하여 각각 Ra0, Ra45, Ra90으로 표기하였다. 이때, 각 방향의 Ra값(Ra0, Ra45, Ra90)으로부터 소재의 평균 Ra값을 계산하기 위하여, (Ra0 + Ra90 + 2×Ra45)/4조 정의되는 계산 수식을 사용하였다.
한편, 1.2㎜ 두께의 냉연소둔판으로부터 압연방향과 평행하게 표점간거리(gage length) 25mm, 폭 6.25mm의 시편을 채취하여, 분당 10mm의 인장속도로 인장시험을 실시하여 파단까지의 인장시험 특성을 측정하여 아래 표 2에 나타내었다.
Ra 조도 (㎛) 페라이트 분율(%) YS
(MPa)		 TS
(MPa)		 El
(%)
0 90 45 평균
비교예1 1.06 1.12 1.08 1.08 0.1 375 831 60
실시예1 0.53 0.6 0.42 0.49 4.2 451 831 53
실시예2 0.55 0.55 0.47 0.51 15.9 472 818 50
실시예3 0.37 0.48 0.35 0.39 21.1 503 831 47
실시예4 0.45 0.78 0.34 0.47 42.3 496 791 41
비교예2 0.39 0.37 0.33 0.35 55.2 520 697 31
한편, 용접열이력을 모사하기 위하여, DSI사의 thermal-mechanical simulator인 Gleeble 3800기기를 활용하였으며, 시편은 냉연소둔판에서 채취한 판상의 형태로 두께 1.2㎜, 폭 20㎜, 길이 100㎜로 가공한 다음 시편 중앙에 부착한 열전대롤 온도를 제어하였으며, 초당 130℃의 승온속도로 1300℃의 목표온도로 승온되었으며, 목표온도의 도달즉시, power-off를 실시하고 공기를 불어넣어 800~500℃의 온도구간에서 평균 냉각속도가 초당 40~60℃가 되도록 냉각하였다.
결정립 미세조직을 관찰하기 위하여 질산용액에서 전해에칭을 실시하였으며, 관찰조직사진으로부터 이미지 분석장비를 활용하여 기지조직을 구성하는 상의 결정립크기를 측정하였으며, 용접열이력 모사 이전의 냉연소둔판재의 기지조직의 결정립 크기와 용접열 이력 모사 후의 판재 기지조직의 결정립 크기를 비교하여 아래 표3에 나타내었다.
기지조직의 결정립 크기 (㎛)
냉연소둔 용접모사
비교예1 25.4 189.7
실시예1 10.4 14.2
실시예2 5.9 11.5
실시예3 5.5 10.2
실시예4 5.5 11.7
비교예2 5.1 31.3
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른, 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강의 페라이트 분율과 평균조도와의 관계를 나타낸 그래프이다.
표 2, 도 1 및 도 2에 나타난 바와 같이, 페라이트 분율이 4% 미만인 경우 20% 인장변형 후 표면조도가 급격하게 감소됨을 알 수 있다. 이와 같이, 페라이트의 분율에 따라 성형 후 표면조도가 급격히 낮아지는 이유는 페라이트의 분율이 증가함에 따라 소재의 기지조직의 결정립 크기를 감소시키기 때문이다.
한편, 표 3에 나타난 바와 같이, 페라이트 분율이 0.1%인 비교예1은 용접열이력에 의해 결정립의 조대화가 발생된 반면, 실시예1~4는 용접열이력 모사 이후에도 성장된 결정립의 크기가 15㎛ 미만으로 나타나 오렌지 필 결함에 대한 저항성이 우수하다는 것을 알 수 있다.
반면, 비교예2는 냉연소둔 상태에서는 결정립의 크기가 5.1 ㎛로 가장 미세하게 나타났으나, 용접열이력 모사 후에는 오히려 용접부 기지조직의 결정립이 크게 성장하였다.
설명한 바와 같이, 페라이트 분율을 4.0% 초과 45.0%미만으로 제어하는 경우 모재와 용접부 모두 오렌지 필 결함에 대한 저항성이 우수하며, 연신율이 35%로 우수하고, 평균조도 0.7㎛ 미만으로 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강을 얻을 수 있음을 알 수 있다.
본 발명을 첨부 도면과 전술된 바람직한 실시예를 참조하여 설명하였으나, 본 발명은 그에 한정되지 않으며, 후술되는 특허청구범위에 의해 한정된다. 따라서, 본 기술분야의 통상의 지식을 가진 자라면 후술되는 특허청구범위의 기술적 사상에서 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 변형 및 수정할 수 있다.

Claims (4)

  1. C: 0.01~0.12wt%, Mn: 1.5~10.5wt%, Cu: 0.5~2.8wt%, Si: 0.1~1.2wt%, Cr: 16.0~23.0wt%, N: 0.05~0.20wt% 이고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며,
    페라이트와 오스테나이트의 2상 조직으로 형성되되 상기 페라이트의 분율이 4.0~45.0%이며, 20% 인장변형 후 표면의 평균조도(Ra)는 0.7㎛ 미만이고, 용접 후 기지조직의 결정립 직경이 15㎛ 미만인 것을 특징으로 하는, 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강.
  2. 청구항 1에 있어서,
    상기 오스테나이트의 평균 입경이 15㎛ 미만(0 제외)인 것을 특징으로 하는,표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강.
  3. 청구항 1에 있어서,
    상기 스테인리스강은, 연신율이 35% 이상인 것을 특징으로 하는, 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강.
  4. 청구항 1에 있어서,
    상기 스테인리스강은, 중량 %로 Ni: 2.5% 미만을 더 포함하는, 표면 품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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KR101903174B1 (ko) * 2016-12-13 2018-10-01 주식회사 포스코 강도 및 연성이 우수한 저합금 강판

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000282147A (ja) 1999-03-30 2000-10-10 Nisshin Steel Co Ltd 耐応力腐食割れ感受性に優れる高強度複相組織ステンレス鋼帯の製造方法および鋼帯
JP2011184792A (ja) * 2010-02-12 2011-09-22 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp プレス成形性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE534779C2 (sv) * 2010-03-03 2011-12-20 Sandvik Intellectual Property Metod för att tillverka en trådprodukt av rostfritt stål
KR101239517B1 (ko) 2010-12-28 2013-03-05 주식회사 포스코 표면품질이 우수한 듀플렉스 스테인리스강 및 이의 제조방법
KR101504401B1 (ko) * 2012-11-30 2015-03-19 주식회사 포스코 고연성 린 듀플렉스 스테인리스강 및 그 제조방법

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000282147A (ja) 1999-03-30 2000-10-10 Nisshin Steel Co Ltd 耐応力腐食割れ感受性に優れる高強度複相組織ステンレス鋼帯の製造方法および鋼帯
JP2011184792A (ja) * 2010-02-12 2011-09-22 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp プレス成形性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法

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