TW201435096A - 肥粒鐵系不鏽鋼鋼板 - Google Patents

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Abstract

本發明係提供肥粒鐵系不鏽鋼鋼板。本發明的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，係依質量%計含有，C：0.004%以上且0.014%以下、N：0.004%以上且0.014%以下、Si：0.01%以上且0.30%以下、Mn：0.01%以上且0.30%以下、P：0.025%以上且0.040%以下、S：0.010%以下、Al：0.01%以上且0.08%以下、Cr：10.5%以上且24.0%以下、Ni：0.01%以上且0.40%以下、Ti：0.20%以上且0.38%以下、Nb：0.012%以下、O：0.0060%以下，且依滿足(P%+S%+10×O%)×Ti%≦0.025的範圍含有P、S、O、Ti，其餘係Fe及不可避免的雜質。另外，P%、S%、O%、Ti%分別係表示P、S、O、Ti的含有量(質量%)。

Description

肥粒鐵系不鏽鋼鋼板
本發明係關於肥粒鐵系不鏽鋼鋼板(ferritic stainless steel sheet)，特別係關於表面性狀優異的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板。
不鏽鋼鋼板大致區分為：以SUS430所代表的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板、及以SUS304為代表的沃斯田鐵系不鏽鋼鋼板(austenitic stainless steel sheet)。相較於沃斯田鐵系不鏽鋼鋼板，肥粒鐵系不鏽鋼鋼板係熱膨脹係數較小、熱導率較高。所以，肥粒鐵系不鏽鋼鋼板的熱疲勞特性(thermal fatigue resistance)優異。又，亦不易引發應力腐蝕斷裂(stress corrosion cracking resistance)。具有此種性質的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，適用於除了耐熱性(heat resistance)與耐氧化性(oxidation resistance)之外，尚要求優異熱疲勞特性的汽車排氣系構件、以及尚要求優異耐應力腐蝕斷裂性的廚房設備與電熱水器等。又，相較於沃斯田鐵系不鏽鋼鋼板，肥粒鐵系不鏽鋼鋼板因為屬於沃斯田鐵生成元素(austenite former)的Ni、Mn等高價位元素添加量較少，因而具有能依低成本製造的大優點。該等優異特性受到好評，肥粒鐵系不鏽鋼鋼板被應用於各種用途，近年的需求正提高中。
但是，講求乾淨感與式樣性的用途將要求優異的表面性狀。所以，適用於此種用途的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，不僅要求上述特性，尚要求表面性狀優異。
針對此種問題，例如專利文獻1揭示有：藉由限制Ti、N及O的量，而降低TiN夾雜物生成的技術。依此，相關迴避Ti等過渡金屬的氧化物或氮化物生成之技術已有多數揭示。但是，即便施行該等限制，仍有表面性狀惡化的情況，僅考慮氧化物、氮化物的成分限制，並無法獲得優異的表面性狀。
[先前技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1：日本專利特開2002-275590號公報
本發明係為解決上述問題而完成，目的在於提供：表面性狀優異的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板。
本發明者等針對在肥粒鐵系不鏽鋼鋼板中所生成的夾雜物種類與其生成量進行調查。結果，得知在鋼板表面，除了生成習知所考慮到的Ti系氧化物(Ti-based oxide)之外，亦生成粗大的Ti系硫化物(Ti-based sulfide)及Ti系磷化物(Ti-based phosphide)，該粗大的Ti系硫化物及磷化物會導致鋼板的表面性狀惡化。
所以，接著本發明者等針對不會因Ti系氧化物、硫化物及磷化物而造成表面性狀降低的鋼板成分範圍進行深入鑽研。結果發現，藉由適當管理Ti、S、P及O量，可抑制上述夾雜物的生成，俾可大幅提升鋼板的表面性狀。
本發明係根據以上發現而完成，主旨如下。
[1]一種肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，係依質量%計含有，C：0.004%以上且0.014%以下、N：0.004%以上且0.014%以下、Si：0.01%以上且0.30%以下、Mn：0.01%以上且0.30%以下、P：0.025%以上且0.040%以下、S：0.010%以下、Al：0.01%以上且0.08%以下、Cr：10.5%以上且24.0%以下、Ni：0.01%以上且0.40%以下、Ti：0.20%以上且0.38%以下、Nb：0.012%以下、O：0.0060%以下，且依滿足(P%+S%+10×O%)×Ti%≦0.025的範圍含有P、S、O、Ti，其餘係Fe及不可避免的雜質。另外，上述P%、上述S%、上述O%、上述Ti%分別係表示P、S、O、Ti的含有量(質量%)。
[2]如上述[1]所記載的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，其中，依質量%計，更進一步含有，從Cu：0.01%以上且0.48%以下、Mo：0.01%以上且1.20%以下、V：0.01%以上且0.10%以下中選擇之1種或2種以上。
[3]如上述[1]或上述[2]所記載的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，其中，依質量%計，更進一步含有，從Zr：0.01%以上且0.20%以下、REM：0.001%以上且0.100%以下、W：0.01%以上且0.20%以下、Co：0.01%以上且0.20%以下、B：0.0002%以上且0.0020%以下、Mg：0.0002%以上且0.0010%以下、Ca：0.0005%以上且0.0030%以下中選擇之1種或2種以上。
根據本發明可獲得表面性狀優異的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板。
本發明係關於藉由除了抑制Ti系氧化物之外，亦有效地抑制習知所未考慮到的Ti系硫化物及磷化物生成，而獲得具有優異表面性狀肥粒鐵系不鏽鋼鋼板的技術。以下，針對規定本發明鋼板成分組成的理由進行說明。另外，「成分%」在無特別聲明之前提下均指「質量%」。
C：0.004%以上且0.014%以下
若C量超過0.014%，則加工性降低、以及當施行熔接時的熔接部耐蝕性降低趨於明顯。從耐蝕性及加工性的觀點而言，C量越低越佳。但是，因為若C量未滿0.004%，必需延長精煉時間，在製造上不佳。所以，C量設定為0.004%以上且0.014%以下的範圍。較佳係0.004%以上且0.011%以下的範圍。更佳係0.005%以上且0.008%以下的範圍。
N：0.004%以上且0.014%以下
若N量超過0.014%，則加工性降低、以及當施行熔接時的熔接部耐蝕性降低趨於明顯。從耐蝕性的觀點而言，N量越低越佳。但是，若N量降低至未滿0.004%，必需延長精煉時間，導致製造成本上升及生產性降低，故不佳。所以，N量設定為0.004%以上且0.014%以下的範圍。較佳係0.004%以上且0.011%以下的範圍。更佳係0.006%以上且0.009%以下的範圍。
Si：0.01%以上且0.30%以下
Si係在製鋼步驟中當作脫氧劑的有用元素。此效果係藉由Si量達0.01%以上便可獲得。又，Si量越多則效果越大。但是，若Si量超過 0.30%，熱軋步驟時的軋延荷重增加，導致製造性降低，且表面生成大量的氧化銹皮(oxide scale)，導致表面缺陷增加，因而不佳。所以，Si量設定為0.01%以上且0.30%以下。為了在退火‧酸洗步驟中更輕易地施行脫銹皮(descaling)，較佳係將Si量設定在0.25%以下。更佳係0.20%以下。
Mn：0.01%以上且0.30%以下
Mn具有提高鋼板強度的效果，且亦當作脫氧劑的有用元素。為能獲得該等效果，必需將Mn量設定在0.01%以上。但是，若Mn量超過0.30%，在熱軋板的退火步驟、與冷軋板的退火步驟中所生成的氧化銹皮厚度變厚，導致表面性狀降低。所以，將Mn量設定為0.01%以上且0.30%以下。較佳係0.05%以上且0.25%以下的範圍。更佳係0.05%以上且0.20%以下的範圍。
P：0.025%以上且0.040%以下
P係鋼板中不可避免地含有的元素。又，若過剩含有P則導致熔接性(weldability)降低，容易發生晶界腐蝕(intergranular corrosion)。此傾向在P量超過0.040%時趨於明顯。由防止熔接性與晶界腐蝕的觀點而言，P量越低越佳。但是，若P量未滿0.025%，必需延長精煉時間，製造上不佳。所以，P量設定為0.025%以上且0.040%以下的範圍。較佳係0.025%以上且0.035%以下。更佳係0.025%以上且0.030%以下。
S：0.010%以下
S亦與P同樣地屬於鋼板中不可避免地含有的元素。若S量超過 0.010%，則導致耐蝕性降低。所以，S量設定為0.010%以下。較佳係0.007%以下。更佳係0.004%以下。
Al：0.01%以上且0.08%以下
Al屬於有效的脫氧劑。該脫氧劑的效果係藉由Al量達0.01%以上便可獲得。但是，若Al量超過0.08%，則有因Al系夾雜物(Al-based inclusion)而導致表面缺陷的情況，且退火步驟中的酸洗性降低，在製造上不佳。所以，Al量設定為0.01%以上且0.08%以下的範圍。較佳係0.01%以上且0.06%以下的範圍。更佳係0.02%以上且0.05%以下的範圍。
Cr：10.5%以上且24.0%以下
Cr係用於確保不鏽鋼鋼板耐蝕性的最重要元素。若Cr量未滿10.5%便無法獲得充分的耐蝕性。另一方面，若Cr量超過24.0%，則因σ相(sigma phase)生成而導致熱軋板的韌性降低，導致熱軋板的連續退火困難，故在製造上不佳。所以，Cr量設定為10.5%以上且24.0%以下的範圍。較佳係12.0%以上且24.0%以下的範圍。更佳係15.0%以上且21.5%以下的範圍。特佳係16.0%以上且19.0%以下的範圍。
Ni：0.01%以上且0.40%以下
Ni係提升不鏽鋼鋼板耐蝕性的元素，屬於在無法形成鈍化皮膜(passivation film)、產生活性溶解(active dissolution)的腐蝕環境中，能抑制腐蝕進行的元素。此項效果係藉由將Ni量設為0.01%以上而獲得，Ni量越多則效果越大。但是，若Ni量超過0.40%，則加工性降低， 且容易發生應力腐蝕斷裂。又，因為Ni屬於高價位元素，因而Ni量增加會導致製造成本提高，故不佳。所以，Ni量設定為0.01%以上且0.40%以下。較佳係0.05%以上且0.30%以下的範圍。更佳係0.10%以上且0.20%以下的範圍。
Ti：0.20%以上且0.38%以下
Ti係與C或N結合，而提升加工性、或防止熔接部靈敏化俾提升熔接部耐蝕性。為了獲得此項效果，必需將Ti量設定為0.20%以上。但是，若Ti量超過0.38%，在鑄造步驟中會生成粗大的Ti氮碳化物(Ti carbonitride)，引發表面缺陷，故不佳。所以，Ti量設定為0.20%以上且0.38%以下。較佳係0.20%以上且0.35%以下的範圍。更佳係0.25%以上且0.35%以下的範圍。
Nb：0.012%以下
若Nb量超過0.012%，則再結晶溫度(recrystallization temperature)上升，若未提高熱軋板的退火溫度或冷軋板的退火溫度，無法獲得良好的機械性質。若提高該等的退火溫度，則在退火時所生成的銹皮變厚。所以，經酸洗後殘留部分銹皮、或為了去除較厚銹皮而施行強酸洗導致表面變粗糙，造成表面性狀降低。所以，Nb量設定為0.012%以下。較佳係0.008%以下。更佳係0.005%以下。
O：0.0060%以下
O係提升熔接時之滲透深度(penetration depth)的元素。但是，若O量超過0.0060%，則氧化物系夾雜物(oxide inclusions)量增加，造成耐 蝕性降低。所以，O量設定為0.0060%以下。較佳係0.0045%以下。更佳係0.0030%以下。
(P%+S%+10×O%)×Ti%≦0.025
Ti係與P、S及O形成夾雜物。若(P%+S%+10×O%)×Ti%超過0.025，在鋼板表面上所生成的Ti系夾雜物量增加，且夾雜物變粗大，因表面缺陷或表面光澤降低而導致表面品質降低，故不佳。又，若(P%+S%+10×O%)×Ti%超過0.025，則因鋼板表面所生成的粗大Ti系夾雜物而鈍化皮膜出現缺陷，造成耐蝕性降低，故不佳。
所以，(P%+S%+10×O%)×Ti%設定為0.025以下。另外，P%、S%、O%、Ti%分別係表示P、S、O、Ti的含有量(質量%)。
如上述，本發明的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板係含有上述必要成分，其餘則由Fe及不可避免的雜質構成。
再者，本發明的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板係視需要，亦可更進一步依下述範圍含有從Cu、Mo及V中選擇之1種或2種以上、或從Zr、REM、W、Co、B、Mg及Ca中選擇之1種或2種以上。
Cu、Mo、V中之1種或2種以上 Cu：0.01%以上且0.48%以下
Cu係提升耐蝕性的元素。又，於鋼板在水溶液中的情況、或鋼板上附著弱酸性水滴的情況，Cu係提升母材及熔接部耐蝕性的特別有效元素。此項效果係藉由Cu設定為0.01%以上可獲得，此項效果係Cu量越大則越高。但是，若Cu量超過0.48%，則熱加工性降低，且熱軋時在鋼胚上生成因通稱紅色鐵銹(red scale)的Cu所造成氧化物，導致 出現表面缺陷，故不佳。又，因為退火後的脫銹皮困難，因而製造上不佳。所以，有添加Cu的情況，Cu量設定為0.01%以上且0.48%以下的範圍。較佳係0.10%以上且0.48%以下的範圍。更佳係0.30%以上且0.45%以下的範圍。
Mo：0.01%以上且1.20%以下
Mo係明顯提升不鏽鋼鋼板耐蝕性的元素。此項效果係藉由Mo量設為0.01%以上可獲得，Mo量越多則越提升。但是，若Mo量超過1.20%，則熱加工性降低，在熱軋時較多發生表面缺陷情形。又，因為Mo屬於高價位元素，因而大量添加會導致製造成本增加。所以，有添加Mo的情況，Mo量設定為0.01%以上且1.20%以下。較佳係0.30%以上且1.20%以下的範圍。更佳係0.30%以上且0.90%以下的範圍。特佳係0.40%以上且0.60%以下的範圍。
V：0.01%以上且0.10%以下
V係將退火後的結晶粒予以微細化，對防止表面的表皮粗糙(surface deteorations)、及提升疲勞特性而言屬有效的元素。又，V係與C或N結合，具有抑制因熔接部靈敏化而造成的耐蝕性降低之效果。該等效果係藉由V量設定為0.01%以上可獲得。但是，若V量超過0.10%，則加工性降低，且原料成本提高，故不佳。所以，當有添加V的情況，V量設定為0.01%以上且0.10%以下的範圍。較佳係0.01%以上且0.07%以下的範圍。更佳係0.02%以上且0.05%以下的範圍。
從Zr、REM、W、Co、B、Mg、Ca中選擇之1種或2種以上 Zr：0.01%以上且0.20%以下
Zr係與C、N結合而具有抑制熔接部靈敏化的效果，且具有提升高溫強度的效果。該等效果係藉由Zr量設為0.01%以上可獲得。另一方面，若Zr量超過0.20%，則加工性降低。又，因為Zr屬於高價位元素，因而過度添加會導致製造成本增加，故不佳。所以，當有添加Zr的情況，Zr量係設定為0.01%以上且0.20%以下的範圍。較佳係0.01%以上且0.10%以下的範圍。
REM：0.001%以上且0.100%以下
REM係具有提升耐氧化性(oxidation resistance)的效果，特別係具有抑制熔接部的氧化皮膜(oxide film)形成而提升熔接部耐蝕性的效果。為能獲得此效果，REM量必需設定為0.001%以上。另一方面，若REM量超過0.100%，則熱軋展性降低，較多地發生表面缺陷，故不佳。所以，當有添加REM的情況，REM量係設定為0.001%以上且0.100%以下的範圍。較佳係0.001%以上且0.050%以下的範圍。
W：0.01%以上且0.20%以下
W係與Mo同樣具有提升耐蝕性的效果。此項效果係藉由W量達0.01%以上可獲得。另一方面，若W量超過0.20%，則因強度上升、軋延荷重增加等而導致製造性降低，故不佳。所以，當添加W的情況，W量係設定為0.01%以上且0.20%以下的範圍。較佳係0.01%以上且0.10%以下的範圍。
Co：0.01%以上且0.20%以下
Co係提升韌性的元素。此效果係藉由Co量設為0.01%以上可獲得。另一方面，若Co量超過0.20%，則加工性降低。所以，當有添加Co的情況，Co量設定為0.01%以上且0.20%以下的範圍。較佳係0.01%以上且0.10%以下的範圍。
B：0.0002%以上且0.0020%以下
B係用於改善深抽拉成形(deep drawing)後之耐二次加工脆性(resistance to secondary working embrittlement)的有效元素。此效果係藉由B量設為0.0002%以上可獲得。另一方面，若B量超過0.0020%，則熱軋時的軋延荷重增加、表面缺陷增加，故不佳。所以，當有添加B時，B量設定為0.0002%以上且0.0020%以下的範圍。較佳係0.0005%以上且0.0015%以下的範圍。
Mg：0.0002%以上且0.0010%以下
Mg係提升鋼胚的等軸晶率(rate of equiaxed crystals)、提升加工性與韌性的有效元素。又，如本發明含有Ti的鋼板，雖Ti氮碳化物粗大化會導致韌性降低，但Mg亦具有抑制Ti氮碳化物粗大化的效果。該等效果係藉由將Mg量設為0.0002%以上可獲得。另一方面，若Mg量超過0.0010%，則Mg夾雜物量增加、導致鋼板的表面性狀惡化。所以，當有添加Mg的情況，將Mg量設定為0.0002%以上且0.0010%以下的範圍。較佳係0.0002%以上且0.0004%以下的範圍。
Ca：0.0005%以上且0.0030%以下
Ca係防止當連續鑄造時較容易發生之因Ti系夾雜物析出而造成 噴嘴阻塞(choke of nozzle)的有效成分。此效果係藉由將Ca量設為0.0005%以上可獲得。但是，若Ca量超過0.0030%，便因CaS生成而導致耐蝕性降低。所以，當有添加Ca的情況，Ca量設定為0.0005%以上且0.0030%以下的範圍。較佳係0.0005%以上且0.0020%以下的範圍。更佳係0.0005%以上且0.0015%以下的範圍。
其次，針對本發明肥粒鐵系不鏽鋼鋼板的製造方法進行說明。
本發明的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板係利用轉爐、電爐、真空熔解爐等公知方法對由上述成分組成構成的熔鋼進行熔製，再利用連續鑄造法或鑄錠-塊料法(ingot and bloomig method)形成鋼素材(鋼胚)。將該鋼胚依1100~1250℃加熱1~24小時、或在未加熱之下施行鑄造並直接施行熱軋而形成熱軋板。
通常，熱軋板係依800~1100℃施行連續退火、或依700~900℃施行批次退火(batch annealing)的熱軋板退火。另外，依照用途，亦可省略熱軋板的退火。其次，經退火後的熱軋板、或未施行退火的熱軋板，藉由施行酸洗、冷軋便成為冷軋板。然後，冷軋板經施行退火‧酸洗便成為製品。
冷軋係從延展性、彎曲性、沖壓成形性及形狀矯正(leveling)的觀點而言，最好依50%以上的軋縮率實施。
冷軋板的再結晶退火一般係當JIS G 0203的表面精製、No.2B完工品的情況，從可獲得良好機械性質、及酸洗性的觀點而言，最好依800~1000℃實施。又，為求更光澤，亦可施行BA退火(輝面退火(bright annealing))。
另外，經冷軋後及加工後，為更加提升表面性狀，亦可 施行研削或研磨等。
[實施例1]
以下，根據實施例，針對本發明進行更詳細說明。
利用50kg小型真空熔解爐熔製具有表1(表1-1所示為必要成分，表1-2所示為任意成分)所示化學組成的不鏽鋼鋼板。該等鋼塊經加熱至1150℃後，施行熱軋，形成3.5mm厚的熱軋板。接著，上述所獲得熱軋板經依950℃施行10分鐘退火後，施行珠粒噴擊(shot blasting)，再利用氫氟酸與硝酸的混合酸施行酸洗，經冷軋形成板厚0.8mm的冷軋板。對所獲得冷軋板，在大氣環境下依900℃施行精製退火後，再利用氫氟酸與硝酸的混合酸施行酸洗。
對依上述所獲得之冷軋退火酸洗板，利用目視觀察進行表面檢查、利用鹽水噴霧循環試驗(salt spray cyclic corrosion test)施行耐蝕性評價。鹽水噴霧循環試驗係將鹽水噴霧(5%NaCl、35℃、噴霧2h)→乾燥(60℃、4h、相對濕度40%)→濕潤(50℃、2h、相對濕度≧95%)設為1循環，施行5循環。
利用目視觀察進行的表面檢查，將表面缺陷面積未滿5%的情況評為「合格」。鹽水噴霧循環試驗時，將結束5循環後並沒有發生腐蝕的情況評為「合格」。表面檢查及鹽水噴霧循環試驗均「合格」的情況便判定獲得既定材質。
將上述所獲結果，示於表2。
由表2中得知，本發明例A1~A18並沒有發現表面缺陷，即便鹽水噴霧循環試驗亦沒有發生腐蝕，可獲得良好的表面品質。
另一方面，Cr量低於本發明範圍的比較例B1，雖可獲得既定的表面品質，但在鹽水噴霧循環試驗時，試驗片整面發生腐蝕，無法獲得充分的耐蝕性。
Cr添加超越本發明範圍的比較例B2，熱軋板缺乏韌性，在接著的冷軋步驟中發生斷裂，因而無法實施試驗。
Ti添加超越本發明範圍的比較例B3，發生因粗大Ti氮碳化物所造成的表面缺陷(紋路狀瑕疵(streak-like flaw))。
(P%+S%+10×O%)×Ti%、P、S、或O高於本發明範圍的比較例B4~B7，在鋼板表層部因大量生成粗大Ti系夾雜物而導致表面缺陷(結疤(scrab)、線結疤(linear scdab)等)，無法獲得既定的表面品質。
再者，Si或Al添加超越本發明範圍的比較例B8及B9，利用酸洗無法完全去除銹皮而會殘留部分銹皮，無法獲得良好的表面外觀。又，在鹽水噴霧循環試驗時，由無法利用酸洗除去而殘留的銹皮發生腐蝕現象。
由以上的結果可確認到，除了規定各元素含有量之外，亦將(P%+S%+10×O%)×Ti%≦0.025值適當地調整於本發明範圍內，便可獲得表面性狀優異的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板。
(產業上之可利用性)
依照本發明所獲得的肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，因為具有優異的表面品質，因而適合用於例如建築建材、或製模材料等汽車零件等。

Claims (3)

  1. 一種肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，係依質量%計含有，C：0.004%以上且0.014%以下、N：0.004%以上且0.014%以下、Si：0.01%以上且0.30%以下、Mn：0.01%以上且0.30%以下、P：0.025%以上且0.040%以下、S：0.010%以下、Al：0.01%以上且0.08%以下、Cr：10.5%以上且24.0%以下、Ni：0.01%以上且0.40%以下、Ti：0.20%以上且0.38%以下、Nb：0.012%以下、O：0.0060%以下，且依滿足(P%+S%+10×O%)×Ti%≦0.025的範圍含有P、S、O、Ti，其餘係Fe及不可避免的雜質；另外，上述P%、上述S%、上述O%、上述Ti%分別係表示P、S、O、Ti的含有量(質量%)。
  2. 如申請專利範圍第1項之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，其中，依質量%計，更進一步含有，從Cu：0.01%以上且0.48%以下、Mo：0.01%以上且1.20%以下、V：0.01%以上且0.10%以下中選擇之1種或2種以上。
  3. 如申請專利範圍第1或2項之肥粒鐵系不鏽鋼鋼板，其中，依質量%計，更進一步含有，從Zr：0.01%以上且0.20%以下、REM：0.001%以上且0.100%以下、W：0.01%以上且0.20%以下、Co：0.01%以上且0.20%以下、B：0.0002%以上且0.0020%以下、Mg：0.0002%以上且0.0010%以下、Ca：0.0005%以上且0.0030%以下中選擇之1種或2種以上。
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