JP3464297B2 - 高速温間絞り成形用オーステナイト系ステンレス鋼板およびその温間絞り成型法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は，温間絞り成形用または
温間・常温絞り成形用オーステナイト系ステンレス鋼板
およびその温間絞り成形法に関する。

【０００２】

【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼は，プレ
スによる深絞り加工，張出し加工，曲げ加工，せん断加
工などが施されることによって，各種用途に適用されて
いる。例えば流し台のシンクや器物では深絞り加工が施
されるが，この場合の深絞り加工は通常は常温で行われ
ている。深絞り加工は，一般にダイスとブランクホルダ
（しわ押え）の間に挟んだ鋼板に対してポンチでダイス
穴に材料を流入させる操作によって行われるが，該鋼板
のフランジ部のボンチ穴への流入変形抵抗とポンチ肩部
での破断力のバランスによって成形可否が決まり，フラ
ンジ部の変形抵抗が小さく，ポンチ肩部での破断力が大
きいほど深絞り性は向上する。

【０００３】オーステナイト系ステンレス鋼の常温での
一段絞りによる限界絞り比は２.０程度であり，さらに
厳しい形状に多段絞で成形される場合には，成形後にカ
ップ縁部に割れを生ずる，いわゆる“時期割れ”が起き
る。このことから，オーステナイト系ステンレス鋼の常
温での深絞り性の限界が決まる。

【０００４】この時期割れ性を改善する方法として，素
材面では例えば特開昭４９−１３０３０９号公報，特開
昭５２−６２１１３号公報，特開昭５２−１１０２１５
号公報等に記載されているように，オーステナイト相の
安定度を増加することや固溶ＣやＮ量を低下させる方法
が採られている。また，加工技術面では加工途中に焼鈍
を施してさらにプレス成形を行う方法が採用されてい
る。

【０００５】このオーステナイト系ステンレス鋼の深絞
り性を向上させる方法の一つとして温間プレス法（温間
絞り成形法）が知られている。これは，ダイスおよび／
またはブランクホルダ（しわ押え）を加熱することによ
り素材のフランジ部を加熱すると同時にポンチを冷却し
て素材のポンチ接触部を冷却することによって，被加工
物に温度勾配をつけて，フランジ部の流入変形抵抗を小
さくし，ポンチ肩部での破断力を大きくするという原理
を採用した絞り方法である。

【０００６】この温間深絞り方法をステンレス鋼に適用
した例としては，例えば特開昭４９−３９５５８号公報
や特開昭５４−１４２１６８号公報に示されている。こ
れらはいずれもオーステナイト相の安定度を規定したオ
ーステナイト系ステンレス鋼を，オーステナイト相の安
定度から決まる成形温度で加工する成形方法に係わるも
のである。

【０００７】これらの公報には，オーステナイト系ステ
ンレス鋼は低温で加工すると加工誘起マルテンサイトが
生成し易く加工硬化が大きくなり，逆に高温で加工する
と加工誘起マルテンサイトが生成し難く加工硬化が小さ
くなるという特有の性質を有するので，フランジ部を加
熱しポンチ肩部を冷却する温間プレス方法には最適の材
料であると述べられ，オーステナイト系ステンレス鋼に
温間絞り方法を適用すれば，厳しい成形形状の加工が可
能となることが示されている。さらにはオーステナイト
系ステンレス鋼を厳しい成形形状に常温で加工される場
合に問題となる時期割れも温間プレス方法では生じない
ことも示されている。

【０００８】このような温間プレスは，実際に器物など
の加工に適用されており，通常，ポンチ接触部の被加工
物を０〜２０℃程度に冷却し，フランジ部を８０〜１２
０℃程度に加熱して，被加工物の温度勾配を十分にとる
ために特開昭５４−１４２１６８号公報に提案されてい
るように絞り成形速度を６００ｍｍ／ｍｉｎ以下とし
て，絞り比が２.５〜２.６で一段絞りにより実施されて
おり，現状では時期割れの発生もなく，形状も良好であ
る。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】しかし，オーステナイ
ト系ステンレス鋼を深絞り性が改善する温間深絞りに適
用する場合に，現状では次のような問題があった。

【００１０】１）これまでの実際のオーステナイト系ス
テンレス鋼の温間深絞り加工は絞り比２.６程度で行わ
れているが，さらに高い絞り比が要求される器物（底面
積に対して高さの高い器物）もあり，このような厳しい
形状の温間プレスの実施を考慮すると，少なくとも限界
絞り比が２.６を越えるような材料が必要となるが，現
在のところ，このような高絞り比の器物を安定して成形
できる材料に関する知見は得られていない。

【００１１】２）現状の材料では成形速度が一般に遅
く，生産性向上の点から温間深絞りの成形速度を高くし
たくても，それに即応できる材料が見当たらない。

【００１２】３）フランジ部の加熱温度が低い場合に
は，ポンチ肩部近傍で局部的に板厚変動が生じ，製品の
表面性状が低下する。被加工材がポンチ肩部で板厚変動
を起こす原因がフランジ部の加熱温度にあることを本発
明をなす試験の過程で本発明者らは知見した。

【００１３】４）現状では温間深絞り加工が適用される
用途は，先述のように絞り比が２.５〜２.６程度の場合
であり，絞り比がこれより低い場合には常温での多段絞
りによるプレス加工が行われる場合が多い。また，絞り
比が高い場合においても成形後の製品強度を得るために
常温での多段絞りによる深絞り加工が行われる場合もあ
る。このように，用途や材料に応じて温間絞り加工と常
温絞り加工が使い分けされているが，両者を共用できる
材料は見当たらない。

【００１４】この点をより詳しく見ると，例えば特開昭
４９−３９５５８号公報や特開昭５４−１４２１６８号
公報に記載されたオーステナイト相の安定度を規定した
温間深絞り加工用のオーステナイト系ステンレス鋼を，
常温深絞り加工に用いようとすると，比較的オーステナ
イト安定度が高い鋼では，加工誘起マルテンサイト変態
が抑制されているためポンチ肩部の強度が低く，α破断
を生じる。逆に，比較的オーステナイト安定度か低い鋼
では，加工誘起マルテンサイト変態が急激に生ずるた
め，フランジ部の変形抵抗が上昇し，やはりα破断を生
ずる。

【００１５】また，例えば特開昭４９−３９５５８号の
実施例に示されるように，温間深絞り性に優れるオース
テナイト系ステンレス鋼は通常の常温プレスで過酷な成
形を行うと，時期割れを生ずるという問題があった。

【００１６】このようなことから，従来の温間プレスに
適用可能なオーステナイト系ステンレス鋼は常温でのプ
レスに用いることができず，したがって，温間プレス用
および常温プレス用それぞれに適用鋼種を選択しなけれ
ばならなかった。このため，流通過程およびユーザーに
おいて素材在庫量が増加するという管理上の問題が生じ
ており，また温間プレスでの成形速度が通常の常温絞り
成形よりも低いために生産性が低くならざるを得ないと
いう問題があった。

【００１７】以上のように，従来，温間限界絞り比で
２.６を越えるような高加工が可能でかつ常温プレスで
の時期割れ性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板
は存在しなかった。したがって，本発明は，温間深絞り
性がさらに優れかつ常温での耐時期割れ性に優れたオー
ステナイト系ステンレス鋼板およびその温間深絞り方法
を提供し，上記の問題点を解決しようとするものであ
る。

【００１８】また，このような素材分野において，その
表面に樹脂被覆を施すことによって耐汚染性や遮音性を
向上させることも望まれているが，本発明は，同様に温
間深絞り性に優れかつ常温での耐時期割れ性に優れた樹
脂被覆オーステナイト系ステンレス鋼板を提供しようと
するものである。

【００１９】

【課題を解決するための手段】本発明によれば，質量％
で， Ｃ：０.０４％以下， Ｓｉ：２.０％以下， Ｍｎ：３.０％以下， Ｎｉ：６.０〜１２.０％， Ｃｒ：１６.７〜２０.０％， Ｍｏ：０.００５〜０.５％以下， Ｃｕ：０.００５〜３.０％以下， Ｎ：０．０５％以下， を含有し，（Ｃ＋Ｎ）量が０.０４％以上で，且つ下記
の（１）式で示されるＭｄ₃₀の値が−２０以上２０以
下， Ｍｄ₃₀＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９.２Ｓｉ−２０
Ｍｎ−１３.７Ｃｒ−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１８.５Ｍｏ
・・（１） を同時に満足するように各成分量が調整され，残部がＦ
ｅおよび不可避的に混入する不純物よりなる成形速度７
００ｍｍ／ｍｉｎ〜２００００ｍｍ／ｍｉｎの高速温間
絞り成形用オーステナイト系ステンレス鋼板，および当
該鋼板にフッ素樹脂を被覆した高速温間絞り成形用オー
ステナイト系ステンレス鋼板を提供する。

【００２０】そして本発明によれば，当該鋼板またはフ
ッ素樹脂被覆鋼板を，フランジ部加熱温度がＭｄ₃₀値＋
８０℃以上で且つポンチ冷却温度がＭｄ₃₀値＋２０℃以
下の条件下で，成形速度を７００ｍｍ／ｍｉｎ〜２００
００ｍｍ／ｍｉｎの範囲で絞り成形する温間絞り成形法
を提供する。

【００２１】

【作用】本発明者らは，前記の課題を解決すべく，種々
の特性を有するオーステナイト系ステンレス鋼を用いて
温間および常温でのプレス成形性を広範囲に調査研究し
た。その結果，各成分元素の限定に加えて，（Ｃ＋Ｎ）
量を０.０４％以上とし且つＭｄ₃₀が−２０（マイナス
２０）〜２０（プラス２０）に規定されるオーステナイ
ト系ステンレス鋼を用いれば，温間での絞り性に優れ
（温間限界絞り比で２.６を越えることができ），加え
て従来の一般加工用オーステナイト系ステンレス鋼と同
等の常温での絞り性をも有し，多段常温絞りで耐時期割
れ性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼が得られる
ことを見いだした。

【００２２】本発明のオーステナイト系ステンレス鋼
は，従来材では達成できなかったような底の深い器物
（高絞り比の成形品）が温間プレス法で高歩留りで製作
できる。しかも，常温プレス（常温多段プレス）に適用
しても耐時期割れ性に優れる。したがって，温間・常温
の両プレスに共用でき，ともに高歩留りで良品質の成形
品が得られる。かような本発明鋼の性質は，各成分の含
有量の規制と（Ｃ＋Ｎ）量≧０.０４％で且つＭｄ₃₀＝
−２０〜２０となるように各成分量を調整したことによ
ってもたらされたものである。とくに，この成分調整に
より，成形途中の加工誘起マルテンサイトの生成挙動が
有利に作用して良品質の高絞り品が製作できる。

【００２３】そして，当該本発明鋼を温間絞り成形する
にさいし，鋼の化学成分値（Ｍｄ₃₀値）に応じてフラン
ジ部加熱温度ならびにポンチ冷却温度を適正に設定する
と，成形速度を７００〜２００００ｍｍ／ｍｉｎとし
て，表面性状に優れた成形品を高い生産性のもとで温間
深絞り成形できることを見いだした。

【００２４】以下に先ず本発明鋼の各成分の作用とその
含有量限定の理由を概説すると次のとおりである。

【００２５】Ｃは，温間プレス中で生成する加工誘起マ
ルテンサイト中に固溶し，加工硬化を増大させる作用が
あるので，ポンチ肩部での破断強度を上昇し深絞り性を
向上させる効果がある。しかし多量に含有されると，常
温での多段絞りによる耐時期割れ性が劣化するため，上
限を０.０４％とする。

【００２６】Ｓｉは，温間プレスにおいて，加工誘起マ
ルテンサイトが多く生成するポンチ肩部での靱性を高め
る効果がある。しかし，加熱されるフランジ部ではＳｉ
含有量が増加するとポンチ穴への流入変形抵抗が増大す
るようになる。このため過剰のＳｉの添加は好ましくな
いことから，その上限を２.０％とする。

【００２７】Ｍｎは，オーステナイト生成元素であり，
オーステナイト相中では加工硬化を抑制し，逆に加工誘
起マルテンサイトが生成する場合には加工硬化を促進す
る作用があるため，温間でのプレスを行う場合には有用
な元素である。しかし，多量に含有された場合には鋼の
清浄度が低下し耐食性が劣化するため上限を３.０％と
する。

【００２８】Ｎｉはオーステナイト系ステンレス鋼には
必須の元素であり，オーステナイト相の安定度を確保す
るうえで下限を６.０％とする。また上限は経済性を考
慮して１２.０％とする。

【００２９】Ｃｒは耐食性の点から１６．７％以上にす
ることが望ましい。しかし，多量に含有されるとプレス
成形時にフランジ部の素材流入変形抵抗が増大して，温
間および常温での深絞り性に悪影響を及ぼすため，その
上限を２０.０％とする。

【００３０】Ｍｏは，含有量が増加すると鋼の耐食性を
向上させる。しかし多量に含有するとフランジ部の素材
流入変形抵抗が増大して，温間および常温での深絞り性
に悪影響を及ぼすため上限を０.５％とする。また，Ｍ
ｏは式（１）における係数が１８.５と高く，オーステ
ナイト安定度に対する寄与が大きいため，安定度の調整
の目的には０.０２％以上は必要である。

【００３１】Ｃｕはオーステナイト生成元素であり，オ
ーステナイト相を軟質化し，フランジ部の素材流入変形
抵抗を低下させるので，深絞り性を向上させる。しか
し，多量に含有する場合には熱間加工性を劣化させるの
で上限を３.０％とする。またＣｕは式（１）における
係数が２９と高く，オーステナイト安定度に対する寄与
が大きいため，安定度の調整の目的には０.０２％以上
が必要である。

【００３２】ＮはＣと同様に時期割れ性に有害に作用す
る元素であるが，その作用はＣほどではない。しかし多
量に添加されると表面性状の劣化を招くため上限を０.
０５％とする。

【００３３】以上の各成分量の規制に加えて，温間深絞
り性に優れるとともに常温での深絞り性にも優れたオー
ステナイト系ステンレス鋼板を得るためには，（Ｃ＋
Ｎ）量が０.０４％以上で且つＭｄ₃₀値が−２０以上２
０以下を同時に満足するように成分調整する必要があ
る。この点を以下に試験結果を参照しながら具体的に説
明する。

【００３４】〔試験例〕「表１」に示した化学成分の鋼
Ａ〜鋼Ｗの２３種類を溶製し，それらのスラブを１２２
０℃に再加熱後，熱間圧延により板厚３.８ｍｍの熱延
板とし，これに１１５０℃で均熱１分の熱延板焼鈍を施
した。この熱延焼鈍板を板厚１.０ｍｍまで冷間圧延し
た後，１０５０℃で均熱１分の中間焼鈍を施し，さらに
０.６ｍｍまで冷間圧延した。そして１０５０℃で均熱
１分の仕上焼鈍を施した。

【００３５】得られた各冷延焼鈍板から供試材を採取し
て，温間での円筒絞り成形試験，常温での円筒絞り成形
試験，常温での多段絞りによる時期割れ試験および常温
での引張試験による伸び測定を行った。各種試験結果を
「表２」にまとめて示している。なお，各試験の内容は
次のとおりである。

【００３６】〔温間円筒絞り成形試験〕ポンチは径４０
ｍｍで肩半径６ｍｍ，ダイスは径４２.０ｍｍで肩半径
は３ｍｍのものを用い，被加工材のフランジ部をしわ押
え（ブランクホルダ）で押える円筒絞り成形において，
ダイスとブランクホルダを加熱し，これらに接触する被
加工材料を１２０℃に加熱し，他方ポンチは０℃まで冷
却してポンチに接触する被加工物を常温まで冷却しつ
つ，加工速度５０ｍｍ／ｍｉｎで試験し，絞り抜ける最
大のブランク径（供試材の円板径）をポンチ径で除した
値を「温間限界絞り比」（温間ＬＤＲ）とした。

【００３７】〔常温円筒絞り成形試験〕ダイス，ポンチ
を常温に設定した以外は，前記の温間円筒絞り成形試験
と同様にして「常温限界絞り比」（常温ＬＤＲ）を求め
た。

【００３８】〔常温での多段絞りによる時期割れ試験〕
「表３」に示したブランク径の素円板をそれぞれ表示の
絞り比となるポンチとダイスを用いて多段絞り（３段絞
り）した後，一昼夜放置してカップ縁部に割れが発生す
るか否かを判定し，割れの発生しない最大のブランク径
をポンチ径で除した値を「時期割れ限界絞り比」（ＬＤ
Ｒ(B））とした。

【００３９】〔常温での引張試験〕標点間距離５０ｍ
ｍ，引張速度３ｍｍ／ｍｉｎで常温引張試験を行い，
「全伸び」を測定した。

【００４０】また，温間深絞り性に及ぼす成形速度と加
熱冷却温度の影響を次の試験で評価した。

【００４１】〔温間深絞り性の評価試験〕Ｍｄ₃₀が１.
２の鋼Ａの冷延焼鈍板を用いて，「表４」の条件１と５
に示したように，フランジ部加熱温度を１２０℃，ポン
チ冷却温度０℃として，成形速度を５００から２５００
０ｍｍ／ｍｉｎまで変化させた。また成形速度が１００
０ｍｍ／ｍｉｎの一定として，条件１〜５に示すように
フランジ部加熱温度ならびにポンチ冷却温度を変化させ
た。なお，いずれの場合でも，ポンチは直径１００ｍｍ
φ，肩半径１０ｍｍ，ダイスは内径１０２ｍｍ，肩半径
１０ｍｍのものを用いた。

【００４２】

【表１】

【００４３】

【表２】

【００４４】

【表３】

【００４５】

【表４】

【００４６】以上の試験結果を前記の表２および下記の
表５と表６並びに図１〜図３に整理して示した。

【００４７】図１は，前記の試験結果のうち，一段絞り
での温間限界絞り比および常温限界絞り比をオーステナ
イト安定度の指標であるＭｄ₃₀で整理したものである。

【００４８】図１に見られるとおり，温間限界絞り比
は，（Ｃ＋Ｎ）量が０.０４％未満の鋼を除き，Ｍｄ₃₀
が高くなるにしたがって（オーステナイト相が不安定に
なるにしたがって）上昇し，温間絞り性が向上すること
がわかる。従来の温間プレスでは絞り比２.６程度で行
われているが，これを越えるものがＭｄ₃₀を−２０以上
にすることによって得られる。なお，図１にはＭｄ₃₀が
−１６，６，９で，それぞれ限界絞り比が２.６の鋼が
あるが，これらはいずれも（Ｃ＋Ｎ）量が０.０４％未
満の鋼である。

【００４９】また図１に見られるように，常温限界絞り
比はすべての鋼ともに１.９以上であり，特にＭｄ₃₀が
約−２０以上の鋼では２.０であり，従来より用いられ
ている深絞り用オーステナイト系ステンレス鋼と同程度
の深絞り性を有している。

【００５０】図２は，Ｍｄ₃₀が−２０以上の鋼につい
て，温間限界絞り比と（Ｃ＋Ｎ）量の関係を見たもので
ある。図２から明らかなように，温間限界絞り比が２.
６を越える領域のＭｄ₃₀が−２０以上の鋼でも，（Ｃ＋
Ｎ）量が０.０４％未満のものでは温間限界絞り比が２.
６であり，従来の水準にある。これに対して，Ｍｄ₃₀が
−２０以上で且つ（Ｃ＋Ｎ）量が０.０４％の鋼は，従
来の水準を超えて高い温間限界絞り比を示す。このこと
から，従来の水準を超える良好な温間での深絞り性を有
する鋼を得ようとすれば，Ｍｄ₃₀が−２０以上の材料で
あっても鋼中の（Ｃ＋Ｎ）量を０.０４％以上に設定す
る必要があることがわかる。

【００５１】図３は，常温での引張試験による伸びとＭ
ｄ₃₀の関係を示したものである。同図に見られるよう
に，Ｍｄ₃₀の上昇とともに伸びは上昇し，−２０から０
の間で極大値を示した後，低下していることから，常温
での伸びは温間深絞り性にはあまり寄与しない。しかし
実際には深絞り要素以外の張出し要素が加わった複合成
形加工されることも多いため，ある程度の延性も要求さ
れ，伸びで５０％以上確保する必要がある。図３から，
伸び５０％以上を有する鋼を得るためにはＭｄ₃₀を２０
以下にする必要があることがわかる。

【００５２】表５は，表１の鋼Ａ（Ｍｄ₃₀＝１.２，Ｍ
ｄ₃₀＋８０＝８１.２，Ｍｄ₃₀＋２０＝２１.２）を用い
て，成形速度を１０００ｍｍ／ｍｉｎ，絞り比＝２.６
または２.８として，フランジ部加熱温度，ポンチ冷却
温度を変化させた場合（表４の条件１〜５参照）の成形
性を示したものである。いずれの条件ともに５０回の絞
り成形を行い，その不良率を求めた。不良率は全絞り数
に対する割れ発生個数の百分率で表した。

【００５３】

【表５】

【００５４】表５の結果にみられるように，絞り比が比
較的低い２.６の場合には，いずれの温度条件において
も割れの発生はなく良好である。しかし絞り比が２.８
と高い場合には，フランジ部加熱温度とポンチ冷却温度
の影響を受ける。この加熱冷却温度の影響は以下に示す
ように鋼のＭｄ₃₀とも関係するのである。結論を先に言
えば，鋼のＭｄ₃₀に応じて，フランジ部加熱温度を（Ｍ
ｄ₃₀）＋８０℃以上で且つポンチ冷却温度を（Ｍｄ₃₀）
＋２０℃以下に設定して温間絞りを行えば高い絞り比を
得ることができる。本例の場合，鋼ＡのＭｄ₃₀＝１.２
であるから，フランジ部加熱温度は８１.２以上，ポン
チ冷却温度は２１.２以下とすることが必要となる。

【００５５】例えば条件１のようにフランジ部加熱温度
が８１.２℃より低く，ポンチ側温度が２１.２℃より高
いと，割れの発生頻度が高くなり，不良率は８０％にも
なる。また，条件２のように，ポンチ冷却温度は２１.
２℃より低いが，フランジ部加熱温度が８１.２℃より
低い場合には不良率６６％，条件３のようにフランジ部
加熱温度は充分に高いがポンチ冷却温度が高い場合には
不良率６０％となっている。なお，フランジ部加熱温度
が低い場合には，ブランクの流入応力が高くなり，ポン
チ肩部近傍において局所的に板厚が変動し，表面性状が
劣化するという問題も生じる。

【００５６】これに対して条件４および条件５のように
フランジ部加熱温度が８１.２℃以上で且つポンチ冷却
温度が２１.１℃以下の場合には割れの発生はなく，板
厚の変動もない良好な温間絞り成形が可能である。

【００５７】このようにフランジ部加熱温度を鋼の化学
成分で決まる温度（Ｍｄ₃₀＋８０）以上とし，ポンチ冷
却温度を鋼の化学成分で決まる温度（Ｍｄ₃₀＋２０）以
下に設定することで，安定して絞り比が２.６以上の高
度な温間絞り成形が可能になり，ポンチ肩部の局所的な
板厚変動もない表面性状の優れた製品を得ることができ
る。

【００５８】表６は，表１の鋼Ａ（Ｍｄ₃₀＝１.２，Ｍ
ｄ₃₀＋８０＝８１.２，Ｍｄ₃₀＋２０＝２１.２）を用い
て，フランジ部加熱温度＝１２０℃，ポンチ冷却温度＝
０℃の一定として，成形速度を５００〜２５０００ｍｍ
／ｍｉｎにまで変化させた場合（表４の条件１および
５）の成形性を示したものである。いずれの条件とも５
０回の絞り成形を行い，不良率を求めた。不良率は全絞
り数に対する割れ発生個数の百分率で表した。

【００５９】

【表６】

【００６０】表６の結果から，成形速度が２５０００ｍ
ｍ／ｍｉｎと高い場合には，フランジ部加熱温度および
ポンチ冷却温度が適正であるにもかかわらず，絞り比が
比較的低い２.６の場合には６％，絞り比が２.８の場合
には６６％の不良率が発生した。これは成形速度が速す
ぎてポンチ側の冷却が不十分となったものと考えられ
る。したがって，成形速度が２５０００ｍｍ／ｍｉｎを
超える高速で成形すると成形性を損なうようになり，ま
た成形速度が６００ｍｍ／ｍｉｎ未満では，生産性が著
しく低下することになる。

【００６１】以上の試験結果から明らかなように，要す
るところ，（Ｃ＋Ｎ）量が０.０４％以上で且つＭｄ₃₀
値が−２０以上２０以下を同時に満足するように成分調
整することが，従来の水準を超える温間絞り成形を可能
とし且つ常温絞り成形に供した場合にも良好な耐時期割
れ性を確保するうえで，重要な要件となることがわか
る。

【００６２】そして，本発明で規定する化学組成を有す
る素材を温間プレス成形に供する場合には，フランジ部
加熱温度≧Ｍｄ₃₀＋８０℃で且つポンチ部冷却温度≦Ｍ
ｄ₃₀＋２０℃の条件とすれば，従来の水準を超える成形
速度で高速成形が可能となり，高い生産性を維持しなが
ら良品質の成形品を製作することができる。

【００６３】そのさい，局所的な板厚変動による表面性
状の劣化が起きないため，後記の実施例に示すように，
フッ素樹脂をプレコートした材料を用いても樹脂層の浮
きや剥離などを生ずることなく，良好にプレス成形が可
能となる。

【００６４】ここで，被覆用フッ素樹脂としては，エチ
レン−テトラフルオロエチレン共重合体，フルオロエチ
レン−フルオロプロピレン共重合体，テトラフルオロエ
チレン−パ−フルオロプロピルビニルエーテル共重合
体，もしくはテトラフルオロエチレンを用いることが望
ましい。

【００６５】かようなフッ素樹脂被覆を鋼帯に施す方法
は特に限定されないが，該樹脂のフイルムを接着剤を用
いて接合する方法または該フッ素樹脂を鋼帯に熱融着さ
せる方法が生産性の面から便宜である。

【００６６】前者の接着剤を用いる場合には，フッ素樹
脂のフィルム厚さは１０μｍ以上あれば，成形性および
成形加工後の耐汚染性，耐薬品性，非粘着性を確保でき
る。また，フィルムは接着剤層側にコロナ放電処理をし
ておくと接着性を高めることができる。積層方法として
は，鋼帯に接着剤層を形成したうえ加熱後にフィルムを
ラミネートロールで圧下して積層するのがよい。また接
着剤層の形成方法としてはロールコート，カーテンフロ
ーコート，スプレーコートなどを適用することができ
る。

【００６７】後者の熱融着法の場合には，鋼帯は脱脂処
理，化成処理等の前処理を施すのが通常であるが，表面
仕上げが適切になされていればこれらは省略することも
できる。また，鋼帯とフッ素樹脂との密着性を高めるた
めに，前記の前処理後にプライマー層を形成しておくの
もよい。このプライマー層の材料としては，エチレン−
テトラフルオロエチレン共重合体，フルオロエチレン−
フルオロプロピレン共重合体，テトラフルオロエチレン
−パーフルオロプロピルビニルエーテル共重合体，テト
ラフルオロエチレンなどのフッ素樹脂や，これらとポリ
エーテルサルフォン，ポリフェニレンサルファイドなど
の耐熱性樹脂の混合物を用いることができる。

【００６８】熱融着するフッ素樹脂は樹脂単体で用いる
ほかに，着色顔料や体質顔料などの添加により着色化し
て用いてもよい。また，鋼帯表面への樹脂被覆の形成は
樹脂フィルムを積層する方法と，樹脂を溶剤に分散した
ディスパージョンを塗装する方法などが適用できるが，
積層および被覆膜厚として１０μｍ以上，好ましくは２
０μｍ以上が望ましい。なお，熱融着する場合には融点
以上の温度で加熱して鋼帯に融着する。フィルムの場合
では予め融点以上の温度に鋼帯を加熱しておいきてフィ
ルムを積層することも可能である。

【００６９】

【実施例】以下に，代表的な本発明の実施例を挙げる。

【００７０】〔実施例１〕表７に本発明鋼および比較鋼
の化学成分値を示した。表７の本発明の鋼１〜９のＭｄ
₃₀はいずれも−２０から２０の範囲にあり（Ｃ＋Ｎ）量
も０.０４％以上である。比較鋼の鋼１０と１１はＣ量
が０.０４％を越え且つＭｄ₃₀が−４３，−３３と低く
てオーステナイト安定度の高い材料である。同鋼１２は
Ｍｄ₃₀が−２０から２０の範囲にあるもののＣ量が０.
０４％を越える鋼である。同鋼１３はＭｄ₃₀は−２０か
ら２０の範囲にあるものの，（Ｃ＋Ｎ）量が０.０４％
未満の鋼である。同鋼１４は各成分および（Ｃ＋Ｎ）量
は本発明範囲にあるものの，Ｍｄ₃₀が高くオーステナイ
ト安定度の低い鋼である。

【００７１】

【表７】

【００７２】表７の各鋼は，当該化学成分値のものに溶
製した後，１２２０℃で熱間圧延を行い，３.８ｍｍの
熱延板とした。これに１１５０℃にて均熱１分の熱延板
焼鈍を施した後，冷間圧延により１.５ｍｍとし，１０
５０℃にて均熱１分の中間焼鈍を行ない，さらに板厚
０.６ｍｍまで冷間圧延を施し，１０５０℃で均熱１分
の仕上焼鈍を施した。これらの冷延焼鈍板から供試材を
採取し，本文に記載した試験と同じ条件で温間円筒絞り
成形試験，常温円筒絞り成形試験，常温での多段絞りに
よる時期割れ試験および引張試験による伸び測定を行っ
た。各試験は前記の試験と同様に「温間限界絞り比」
（温間ＬＤＲ），「常温限界絞り比」（冷間ＬＤＲ），
「常温での多段絞りによる時期割れ限界絞り比」（ＬＤ
Ｒ(B))，破断伸びで評価した。その結果を表８に示し
た。

【００７３】

【表８】

【００７４】表８の結果から，本発明鋼のすべての鋼１
〜９の温間限界絞り比は２.７以上であり，温間での深
絞り性に優れていることがわかる。また，常温での限界
絞り比は２.０であり，時期割れ限界絞り比もすべて２.
６を超え，特に鋼１〜３，６〜９は３.１以上の良好な
耐時期割れ性を有している。

【００７５】これに対し，比較鋼の鋼１０および１１の
常温絞り性は一段絞りでは限界絞り比２.０であり，多
段絞りによる時期割れ性も２.６１と，通常のプレス用
材料と差異はない。しかしながら，オーステナイト安定
度が高いため，温間限界絞り比はそれぞれ２.６および
２.５と低の水準にあり，本発明鋼のような良好な温間
での深絞り性は得られない。

【００７６】また 鋼１２の温間限界絞り比は２.９と
高く，温間での深絞り性は優れている。また常温での深
絞り性も一段絞りでは限界絞り比が２.０である。しか
しながら，多段絞りによる時期割れ限界絞り比はＣ量が
高いため２.２２と低く，時期割れ性に劣る。

【００７７】鋼１３は，一段絞りによる常温での絞り性
および耐時期割れ性に優れるものの温間限界絞り比が
２.６と低く，温間での深絞り性に劣る。

【００７８】鋼１４はオーステナイト安定度の低い鋼で
あり，温間限界絞り比は３.０と高く，温間での深絞り
性に優れている。また，常温限界絞り比が２.０であ
り，常温での深絞り性も優れているが，オーステナイト
が極端に不安定なため，伸びが４７.５％と低い。

【００７９】〔実施例２〕 前記の表８に示した本発明鋼の鋼１，３，５，７および
９の冷延焼鈍板を用いて，成形速度，フランジ部加熱温
度およびポンチ冷却温度を変化させて，温間絞り成形を
行った結果を示す。各試験は本文に説明したのと同様の
条件である。その結果を表９に示した。表９において，
本発明例はフランジ部加熱温度を各鋼のＭｄ₃₀＋８０以
上とし，ポンチ冷却温度をＭｄ₃₀＋２０以下として，成
形速度を７００ｍｍ／ｍｉｎ〜２００００ｍｍ／ｍｉｎ
の間に設定したものである。各試験における絞り比は，
鋼１と３については２.７，鋼５は２.８，鋼７は３.
０，鋼９は２.９である。

【００８０】

【表９】

【００８１】表９の結果から，本発明例のものはいずれ
の場合においても割れの発生および局所的な板厚変動は
認められず，良好な成形加工が可能である。

【００８２】これに対し，比較例では，鋼１について
は，フランジ部加熱温度およびポンチ冷却温度はそれぞ
れＭｄ₃₀＋８０以上，Ｍｄ₃₀＋２０以下とし，成形速度
３００または２５０００ｍｍ／ｍｉｎとして，いずれも
絞り比２.７の成形を行ったが，成形速度が２５０００
ｍｍ／ｍｉｎの場合は冷却が不十分となり，６８％の不
良が生じた。なお，成形速度３００ｍｍ／ｍｉｎの場合
には良好な成形加工ができたが生産性が悪い。

【００８３】比較例の鋼３は，成形速度を１０００ｍｍ
／ｍｉｎとし，フランジ部加熱温度およびポンチ冷却温
度はそれぞれＭｄ₃₀＋８０未満，Ｍｄ₃₀＋２０越えと
し，絞り比２.７の成形を行ったものであるが，不良率
は９５％と高く，局所的な板厚変動も認められる。

【００８４】比較例の鋼５は，成形速度を１００００ｍ
ｍ／ｍｉｎとし，フランジ部加熱温度をＭｄ₃₀＋８０未
満，ポンチ冷却温度はＭｄ₃₀＋２０以下とし，絞り比
２.８の成形を行ったものであるが，不良率は７５％と
高く，局所的な板厚変動も認められる。

【００８５】比較例の鋼７と９は成形速度をそれぞれ５
０００，７００ｍｍ／ｍｉｎとし，フランジ部加熱温度
をＭｄ₃₀＋８０以上，ポンチ冷却温度はＭｄ₃₀＋２０以
上とし，絞り比はそれぞれ３.０，２.９の成形を行っ
た。局所的な板厚変動は認められなかったものの，不良
率はそれぞれ７８％，６８％と高い。

【００８６】〔実施例３〕表７に示した各鋼について，
実施例１と同様に板厚０.６ｍｍの冷間圧延材を作製
し，１０５０℃で均熱１分の仕上焼鈍を施した。この仕
上焼鈍材に塗布型クロメート処理を施したうえ，以下に
述べるように接着剤法と熱融着法によってフッ素樹脂被
覆を行った。

【００８７】接着剤を用いる方法では，フェノキシ樹脂
系プライマーを乾燥厚さで５μｍになるように塗布した
後，このプライマー層の上に，ポリエステル系接着剤
［酸化合物：テレフタル酸／イソフタル酸／セバチン酸
／アジピン酸＝５３／１８／２５／４（ｍｏｌ％）と，
ヒドロキシ化合物：ネオペンチングリコール／エチレン
グリコール＝５１／４９（ｍｏｌ％）からなる芳香族ポ
リエステル樹脂，溶剤（トルエン／ＭＥＫ＝９／１（重
量比）］を乾燥厚さで８μｍになるように塗布して，最
高到着鋼帯温度が２１０℃になるように焼き付け，直ち
にシリコンゴム製のラミネートロールを用いて厚さ２５
μｍの白色ＥＴＦＥ（エチレン−テトラフルオロエチレ
ン）フィルムを積層した。そのさい，フイルムの接着側
面にコロナ放電処理を施しておいた。

【００８８】熱融着する方法ではフイルム熱融着と塗装
熱融着を行った。フイルム熱融着では，組成比が，ＰＥ
Ｓ（ポリエーテルサルフォン）：ＥＴＦＥ（エチレン−
テトラフルオロエチレン）＝４０：６０の混合樹脂プラ
イマーを乾燥厚さで５μｍになるように塗装した鋼帯
を，最高到達温度が３００℃になるように加熱して，直
ちにシリコンゴム製ラミネートロールで，先の白色ＥＴ
ＦＥフィルムを積層し，塗装熱融着ではＥＴＦＥをＮ−
メチルピロリドンで固形分３５ｗｔ％に分散したディス
パージョンを用いて乾燥厚さで２０μｍに塗装し，炉温
３００℃で３０秒間加熱して被覆した。

【００８９】得られた各フッ素樹脂被覆鋼板について温
間と常温での円筒絞り成形試験，常温での多段絞りによ
る時期割れ試験および引張試験による伸び測定を先に述
べた試験条件と同様の条件で行ない，前記の試験と同様
に「温間限界絞り比」（温間ＬＤＲ），「常温限界絞り
比」（常温ＬＤＲ），「常温での多段絞りによる時期割
れ限界絞り比」（ＬＤＲ(B))，破断伸びで評価した。な
お，温間円筒絞り成形試験は前記と同様に，フランジ部
の加熱温度１２０℃，ポンチ冷却温度０℃，加工速度５
０ｍｍ／ｍｉｎである。それらの結果を表１０に総括し
て示した。なおこれらの成形試験において，全ての被覆
鋼板は被膜の浮きや剥離は認められなかった。

【００９０】

【表１０】

【００９１】表１０の結果から明らかなように，本発明
例に従うすべての鋼の温間限界絞り比は，接着剤による
フッ素樹脂の積層材，熱融着によるフッ素樹脂フイルム
積層材および熱融着によるフッ素樹脂塗装積層剤のいず
れとも２.８以上であり，温間での深絞り性に優れてい
ることがわかる。また，常温での限界絞り比は２.０で
あり，時期割れ限界絞り比についても，鋼４および５が
２.６１である他は，いずれの鋼とも３.１以上の良好な
耐時期割れ性を有していることがわかる。また前記のよ
うにいずれの鋼ともに被膜の浮き，剥離は認められなか
った。

【００９２】一方，比較例について見ると，鋼１０およ
び１１の常温絞り性は一段絞りでは限界絞り比２.０で
あり，多段絞りによる時期割れ性も２.６１と，通常プ
レス材料と差異はない。しかし，これらの鋼はオーステ
ナイト安定度が高いために，温間限界絞り比は，いずれ
のフッ素樹脂積層方法の場合でも２.５から２.６程度と
低く，温間での良好な深絞り性は得られない。

【００９３】また比較例の鋼１２の温間限界絞り比は，
いずれのフッ素樹脂積層方法の場合でも２.８から２.９
と高く，温間での深絞り性は優れており，常温での深絞
り性も一段絞りでは限界絞り比が２.０である。しか
し，この鋼は多段絞りによる時期割れ限界絞り比は２.
２２と低く，時期割れ性に劣る。これはＣ含有量が高い
ためであると見てよい。

【００９４】比較例の鋼１３は，一段絞りによる常温で
の絞り性および耐時期割れ性に優れるものの，（Ｃ＋
Ｎ）量が０.０２８％と低いので，温間限界絞り比が２.
６と低く，温間での深絞り性に劣っている。

【００９５】比較例の鋼１４はオーステナイト安定度の
低い鋼であり，このため温間限界深絞り比は３.０と高
く，温間での深絞り性に優れている。また，常温限界絞
り比が２.０であり常温での深絞り性も優れているが，
オーステナイトが極端に不安定なため伸びが４７.５％
と低い。このように比較例の樹脂被覆鋼板は本発明例に
比べて成形性が劣るものの，被覆樹脂の浮きや剥離など
の劣化は認められなかった。

【００９６】〔実施例４〕前記の表１０に示した鋼１，
３，５，７および９の接着剤によるフッ素樹脂積層材を
用いて，成形速度，フランジ部加熱温度およびポンチ冷
却温度を変化させて，温間絞り成形を行った。各試験は
本文に説明したのと同様の条件である。その結果を表１
１に示した。

【００９７】

【表１１】

【００９８】表１１において，本発明例のものは全てフ
ランジ部加熱温度を各鋼のＭｄ ₃₀＋８０以上とし，ポン
チ冷却温度をＭｄ ₃₀＋２０以下として，成形速度を７０
０ｍｍ／ｍｉｎ〜２００００ｍｍ／ｍｉｎの間に設定し
たものである。また，各試験における絞り比は，鋼１と
３はについては２.８，鋼５は２.９，鋼７は３.１，鋼
９は３.０である。表１１に見られるように，本発明例
のいずれの場合においても割れの発生は認められなかっ
た。また局所的な板厚変動は認められず，良好な成形加
工が可能であり，いずれの鋼ともに被覆樹脂の浮き，剥
離などの劣化は認められなかった。

【００９９】これに対し，比較例の鋼１は，フランジ部
加熱温度およびポンチ冷却温度はそれぞれＭｄ ₃₀＋８０
以上，Ｍｄ ₃₀＋２０以下とし，成形速度を３００または
２５０００ｍｍ／ｍｉｎで絞り比２.７の成形を行った
ものであるが，成形速度が２５０００ｍｍ／ｍｉｎの場
合は冷却が不十分となり，６８％の不良が生じている。
また成形速度３００ｍｍ／ｍｉｎでは，生産性が悪く実
用的ではない。

【０１００】比較例の鋼３は成形速度を１０００ｍｍ／
ｍｉｎとし，フランジ部加熱温度およびポンチ冷却温度
はそれぞれＭｄ ₃₀＋８０未満，Ｍｄ ₃₀＋２０越えとし，
絞り比２.７の成形を行ったものであるが，この場合に
は不良率は９５％と高く局所的な板厚変動も認められ
た。

【０１０１】比較例の鋼５は成形速度を１００００ｍｍ
／ｍｉｎとし，フランジ部加熱温度をＭｄ ₃₀＋８０未
満，ポンチ冷却温度はＭｄ ₃₀＋２０以下とし，絞り比
２.８の成形を行ったものであるが，不良率は７５％と
高く，局所的な板厚変動も認められた。

【０１０２】比較例の鋼７および９は，成形速度をそれ
ぞれ５０００，７００ｍｍ／ｍｉｎとし，フランジ部加
熱温度をＭｄ ₃₀＋８０以上，ポンチ冷却温度はＭｄ ₃₀＋
２０未満とし，絞り比はそれぞれ３.０，２.９の成形を
行ったものであるが，局所的な板厚変動は認められなか
ったものの不良率はそれぞれ７８％，６８％と高い。

【０１０３】なお，比較例のものは本発明例に比べて成
形性の点で不良率が高いものの，被覆樹脂の浮き，剥離
などの劣化は認められなかった。

【０１０４】次に，表１１の本発明例で得られた成形加
工材の耐汚染性および耐熱性を調査した。

【０１０５】先ず当該成形加工材に，ヘアトニック，ヘ
アリキッド，マジックインキ（黒），コーヒー，紅茶，
マヨネーズ，ケチャップ，醤油，ソース，わさび，から
し等の汚染因子を室温下で１週間接触させた。そして，
これらの汚染物をエタノールで拭き取った結果，痕跡な
く拭き取ることができ，いずれの汚染因子には全く汚染
されなかった。

【０１０６】また，成形加工材を２００℃の雰囲気中に
２０日間放置する耐熱性試験を行った。その結果，いず
れも，被覆樹脂の剥離，縮みおよび変退色は認められな
かった。

【０１０７】

【発明の効果】以上のように，本発明によれば，従来の
水準を超える高度の温間深絞り加工が可能なオーステナ
イト系ステンレス鋼板が提供される。しかも，この鋼板
は常温での絞り加工も良好に行なうことができ，常温多
段深絞りを行っても耐時期割れ性に優れることから，温
間・常温の両絞り加工に共用できる。そして，本発明鋼
板はその化学成分（Ｍｄ₃₀値）に応じて温間絞りのさい
の加熱冷却条件を規制することによって，高い成形速度
と高絞り比のもとで表面性状の良好な成形品をでき，こ
れまで実現できなかったような底面積に比べて背の高い
ステンレス鋼製器物を高い歩留りと高い生産速度のもと
で製作することができる。

【０１０８】加えて，フッ素樹脂被覆鋼板として用いれ
ば，フッ素樹脂がプレス加工時に必要となる潤滑剤の役
割を果たすため，従来の潤滑剤塗布の簡略化が可能であ
るばかりでなく，加工後にポストコートを施すことによ
る生産性の低下や製造コストアップを避けることができ
る。また，製品の耐汚染性や遮音性などの機能性をも付
与することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】温間限界絞り比および常温限界絞り比とＭｄ₃₀
の関係を示した図である。

【図２】温間限界絞り比と（Ｃ＋Ｎ）量の関係を示した
図である。

【図３】常温引張試験による伸びとＭｄ₃₀の関係を示し
た図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/58 Ｃ２２Ｃ 38/58 (72)発明者 輿石 謙二 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新 製鋼株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者 森 浩治 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新 製鋼株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者 川嶋 哲史 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新 製鋼株式会社鉄鋼研究所内 (56)参考文献 特開 昭59−129731（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−41644（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−22329（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−142168（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 B21D 22/20

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 質量％で Ｃ：０.０４％以下， Ｓｉ：２.０％以下， Ｍｎ：３.０％以下， Ｎｉ：６.０〜１２.０％， Ｃｒ：１６.７〜２０.０％， Ｍｏ：０.００５〜０.５％以下， Ｃｕ：０.００５〜３.０％以下， Ｎ：０．０５％以下， を含有し， （Ｃ＋Ｎ）量が０.０４％以上で，且つ 下記の（１）式で示されるＭｄ₃₀の値が−２０以上２０
   以下， Ｍｄ₃₀＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９.２Ｓｉ−２０
   Ｍｎ−１３.７Ｃｒ−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１８.５Ｍｏ
   ・・（１） を同時に満足するように各成分量が調整され，残部がＦ
   ｅおよび不可避的に混入する不純物よりなる成形速度７
   ００ｍｍ／ｍｉｎ〜２００００ｍｍ／ｍｉｎの高速温間
   絞り成形用オーステナイト系ステンレス鋼板。
2. 【請求項２】 質量％で Ｃ：０.０４％以下， Ｓｉ：２.０％以下， Ｍｎ：３.０％以下， Ｎｉ：６.０〜１２.０％， Ｃｒ：１６.７〜２０.０％， Ｍｏ：０.００５〜０.５％以下， Ｃｕ：０.００５〜３.０％以下， Ｎ：０．０５％以下， を含有し， （Ｃ＋Ｎ）量が０.０４％以上で，且つ 下記の（１）式で示されるＭｄ₃₀の値が−２０以上２０
   以下， Ｍｄ₃₀＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９.２Ｓｉ−２０
   Ｍｎ−１３.７Ｃｒ−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１８.５Ｍｏ
   ・・（１） を同時に満足するように各成分量が調整され，残部がＦ
   ｅおよび不可避的に混入する不純物からなる鋼板の表面
   にフッ素樹脂を被覆してなる成形速度７００ｍｍ／ｍｉ
   ｎ〜２００００ｍｍ／ｍｉｎの高速温間絞り成形用オー
   ステナイト系ステンレス鋼板。
3. 【請求項３】 質量％で Ｃ：０.０４％以下， Ｓｉ：２.０％以下， Ｍｎ：３.０％以下， Ｎｉ：６.０〜１２.０％， Ｃｒ：１６.７〜２０.０％， Ｍｏ：０.００５〜０.５％以下， Ｃｕ：０.００５〜３.０％以下， Ｎ：０．０５％以下， を含有し， （Ｃ＋Ｎ）量が０.０４％以上で，且つ 下記の（１）式で示されるＭｄ₃₀の値が−２０以上２０
   以下， Ｍｄ₃₀＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９.２Ｓｉ−２０
   Ｍｎ−１３.７Ｃｒ−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１８.５Ｍｏ
   ・・（１） を同時に満足するように各成分量が調整され，残部がＦ
   ｅおよび不可避的に混入する不純物よりなるオーステナ
   イト系ステンレス鋼板を，フランジ部加熱温度がＭd₃₀
   値＋８０℃以上で且つポンチ冷却温度がＭｄ₃₀値＋２０
   ℃以下の条件下で，成形速度を７００ｍｍ／ｍｉｎ〜２
   ００００ｍｍ／ｍｉｎの範囲で絞り成形する温間絞り成
   形法。
4. 【請求項４】 質量％で Ｃ：０.０４％以下， Ｓｉ：２.０％以下， Ｍｎ：３.０％以下， Ｎｉ：６.０〜１２.０％， Ｃｒ：１６.７〜２０.０％， Ｍｏ：０.００５〜０.５％以下， Ｃｕ：０.００５〜３.０％以下， Ｎ：０．０５％以下， を含有し， （Ｃ＋Ｎ）量が０.０４％以上で，且つ 下記の（１）式で示されるＭｄ₃₀の値が−２０以上２０
   以下， Ｍｄ₃₀＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９.２Ｓｉ−２０
   Ｍｎ−１３.７Ｃｒ−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１８.５Ｍｏ
   ・・（１） を同時に満足するように各成分量が調整され，残部がＦ
   ｅおよび不可避的に混入する不純物からなり，表面にフ
   ッ素樹脂が被覆されたオーステナイト系ステンレス鋼板
   を，フランジ部加熱温度がＭｄ₃₀値＋８０℃以上で且つ
   ポンチ冷却温度がＭｄ₃₀値＋２０℃以下の条件下で，成
   形速度を７００ｍｍ／ｍｉｎ〜２００００ｍｍ／ｍｉｎ
   の範囲で絞り成形する温間絞り成形法。