JPH05247669A - 薄肉化深絞り缶用高強度鋼板の製造方法 - Google Patents
薄肉化深絞り缶用高強度鋼板の製造方法Info
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- JPH05247669A JPH05247669A JP4084696A JP8469692A JPH05247669A JP H05247669 A JPH05247669 A JP H05247669A JP 4084696 A JP4084696 A JP 4084696A JP 8469692 A JP8469692 A JP 8469692A JP H05247669 A JPH05247669 A JP H05247669A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 重量％でＣ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ≦
０．０３％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．０５
％、Ｓ≦０．０５％、Ａｌ：０．０２〜０．０７％、
Ｎ：０．００１〜０．０２％、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物より成る連続鋳造鋼片を熱間圧延、酸洗、冷間圧
延を施したのち、連続焼鈍において鋼板を７５０〜９０
０℃の間のフェライトーオーステナイトの二相領域に加
熱し、１秒から６０秒間均熱し、その後１０００〜２０
００℃／秒の冷却速度で二相域から２００℃以下の温度
まで冷却し、その後錫またはＣｒめっきを施し、更に表
面にポリエチレンテレフタレートフィルムをラミネート
することを特徴とする高強度高加工性缶用鋼板の製造方
法。 【効果】厳しい加工を施される薄肉化絞り缶用素材とし
て用いられ、二回圧延法により製造された板に比べ、延
性に優れるため、低延性に起因するＤＴＲ成形時のショ
ックラインを防止し、破胴をなくすことが出来る。ま
た、介在物周辺でのクラック発生も低減し、不良缶の発
生を抑制できる。
０．０３％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．０５
％、Ｓ≦０．０５％、Ａｌ：０．０２〜０．０７％、
Ｎ：０．００１〜０．０２％、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物より成る連続鋳造鋼片を熱間圧延、酸洗、冷間圧
延を施したのち、連続焼鈍において鋼板を７５０〜９０
０℃の間のフェライトーオーステナイトの二相領域に加
熱し、１秒から６０秒間均熱し、その後１０００〜２０
００℃／秒の冷却速度で二相域から２００℃以下の温度
まで冷却し、その後錫またはＣｒめっきを施し、更に表
面にポリエチレンテレフタレートフィルムをラミネート
することを特徴とする高強度高加工性缶用鋼板の製造方
法。 【効果】厳しい加工を施される薄肉化絞り缶用素材とし
て用いられ、二回圧延法により製造された板に比べ、延
性に優れるため、低延性に起因するＤＴＲ成形時のショ
ックラインを防止し、破胴をなくすことが出来る。ま
た、介在物周辺でのクラック発生も低減し、不良缶の発
生を抑制できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、食品、飲料缶等の缶容
器材料に関し、特に缶成形時に缶側壁部の破断防止を図
った高強度薄肉化深絞り缶（以下 ＤＴＲ（Ｄｒａｗｎ
Ｔｉｎｎｅｄ Ｒｅｄｒａｗｎ）缶という。）用ポリ
エステル樹脂被覆鋼板製造に用いられる高強度原板に関
するものである。
器材料に関し、特に缶成形時に缶側壁部の破断防止を図
った高強度薄肉化深絞り缶（以下 ＤＴＲ（Ｄｒａｗｎ
Ｔｉｎｎｅｄ Ｒｅｄｒａｗｎ）缶という。）用ポリ
エステル樹脂被覆鋼板製造に用いられる高強度原板に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】現在飲料缶や食缶として実用化されてい
るツーピース缶にはＤＩ缶（Ｄｒａｗｎ ａｎｄ Ｉｒ
ｏｎｅｄ Ｃａｎ）、ＤＲＤ缶（Ｄｒａｗｎ ａｎｄ
Ｒｅｄｒａｗｎ Ｃａｎ）および上記ＤＴＲ缶がある。
ＤＴＲ缶は、深絞り加工を複数回施すことで所定の缶径
および缶高さを得る極めて過酷な塑性加工を適用した製
缶法によって成形されるものである。このためＤＴＲ缶
用鋼板に要求される特性としては、ＤＴＲ加工時の異方
性が小さいことおよび加工時に受ける張力に耐え得るた
めの強度が高いこと等が必要である。かかる異方性が小
さくかつ高強度を有する鋼板の製造法として従来は、二
回冷延法によって製造されるのが通常であった。絞りし
ごき缶用樹脂被覆金属板としては、絞りしごき缶の内面
となる面にあらかじめポリエステルフイルムを被覆した
金属板がある（特開平２−７０４３０号公報）。
るツーピース缶にはＤＩ缶（Ｄｒａｗｎ ａｎｄ Ｉｒ
ｏｎｅｄ Ｃａｎ）、ＤＲＤ缶（Ｄｒａｗｎ ａｎｄ
Ｒｅｄｒａｗｎ Ｃａｎ）および上記ＤＴＲ缶がある。
ＤＴＲ缶は、深絞り加工を複数回施すことで所定の缶径
および缶高さを得る極めて過酷な塑性加工を適用した製
缶法によって成形されるものである。このためＤＴＲ缶
用鋼板に要求される特性としては、ＤＴＲ加工時の異方
性が小さいことおよび加工時に受ける張力に耐え得るた
めの強度が高いこと等が必要である。かかる異方性が小
さくかつ高強度を有する鋼板の製造法として従来は、二
回冷延法によって製造されるのが通常であった。絞りし
ごき缶用樹脂被覆金属板としては、絞りしごき缶の内面
となる面にあらかじめポリエステルフイルムを被覆した
金属板がある（特開平２−７０４３０号公報）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年製缶業界において
はコスト低減の必要性から使用鋼板の薄手化が急激に進
んでいる。しかしながら、板厚を薄くすると缶強度（耐
圧強度、座屈強度）が低下する。缶強度は（板厚）2 ×
（板強度）で決まるため、薄手化するためには板強度を
高める必要があるが、上記従来法によって製造した鋼板
は延性が低いという欠点がある。つまり二回冷延法は、
一回冷延後焼鈍し、さらに第２回目の冷延を施して所定
の強度を得る鋼板製造方法であるが、製品の組織は冷間
圧延組織であり、延性は非常に低いままである。この低
延性の鋼板をＤＴＲ缶に加工する場合、下記（１）およ
び（２）の問題が生じる。 （１）延性が低いため、複数回の絞り工程においてショ
ックラインと呼ばれる缶壁に局部的な板厚減少部が発生
し、破胴の原因やラミネートフィルム破断の原因とな
る。 （２）延性が低いため、張力を受ける際、介在物周辺部
に応力が集中してクラックが生じ易く不良缶（穴空き
缶）発生の原因となる。 また、ネックイン，フランジ成形においても従来法の二
回圧延法では延性が低いため、ネックイン，フランジ成
形性が劣るという問題もある。
はコスト低減の必要性から使用鋼板の薄手化が急激に進
んでいる。しかしながら、板厚を薄くすると缶強度（耐
圧強度、座屈強度）が低下する。缶強度は（板厚）2 ×
（板強度）で決まるため、薄手化するためには板強度を
高める必要があるが、上記従来法によって製造した鋼板
は延性が低いという欠点がある。つまり二回冷延法は、
一回冷延後焼鈍し、さらに第２回目の冷延を施して所定
の強度を得る鋼板製造方法であるが、製品の組織は冷間
圧延組織であり、延性は非常に低いままである。この低
延性の鋼板をＤＴＲ缶に加工する場合、下記（１）およ
び（２）の問題が生じる。 （１）延性が低いため、複数回の絞り工程においてショ
ックラインと呼ばれる缶壁に局部的な板厚減少部が発生
し、破胴の原因やラミネートフィルム破断の原因とな
る。 （２）延性が低いため、張力を受ける際、介在物周辺部
に応力が集中してクラックが生じ易く不良缶（穴空き
缶）発生の原因となる。 また、ネックイン，フランジ成形においても従来法の二
回圧延法では延性が低いため、ネックイン，フランジ成
形性が劣るという問題もある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記二回圧延
法での問題点に鑑みてなされたものであり、原板の成分
組成を限定し、連続焼鈍において鋼板を均熱後、急冷す
る事により高延性の高強度鋼板を製造することを目的と
している。また調質圧延を施さなくても高強度高加工性
の缶用鋼板の製造方法を提供することを目的とする。ま
た本発明は、延性に優れＤＴＲ加工によるショックライ
ンの発生がなく、フランジ成形性が良好なＤＴＲ缶用鋼
板の製造方法を提供することを目的とする。すなわち本
発明は重量％でＣ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ≦０．
０３％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．０５％、Ｓ
≦０．０５％、Ａｌ：０．０２〜０．０７％、Ｎ：０．
００１〜０．０２、残部Ｆｅおよび不可避的不純物より
成る連続鋳造鋼片を熱間圧延、酸洗、冷間圧延を施した
のち、連続焼鈍において鋼板を７５０〜９００℃の間の
フェライトーオーステナイトの二相領域に加熱し、１秒
から６０秒間均熱し、その後１０００〜２０００℃／秒
の冷却速度で二相域から２００℃以下の温度まで冷却
し、その後錫またはＣｒめっきを施し、更に表面にポリ
エチレンテレフタレートフィルムをラミネートすること
を特徴とする高強度高加工性缶用鋼板の製造方法、重量
％でＣ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ≦０．０３％、Ｍ
ｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．０５％、Ｓ≦０．０５
％、Ａｌ：０．０２〜０．０７％、Ｎ：０．００１〜
０．０２、Ｂ：０．００１〜０．００５％、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物より成る連続鋳造鋼片を熱間圧延、
酸洗、冷間圧延を施したのち、連続焼鈍において鋼板を
７５０〜９００℃の間のフェライトーオーステナイトの
二相領域に加熱し、１秒から６０秒間均熱し、その後１
０００〜２０００℃／秒の冷却速度で二相域から２００
℃以下の温度まで冷却し、その後錫またはＣｒめっきを
施し、更に表面にポリエチレンテレフタレートフィルム
をラミネートすることを特徴とする高強度高加工性缶用
鋼板の製造方法、重量％でＣ：０．０７〜０．１５％、
Ｓｉ≦０．０３％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．
０５％、Ｓ≦０．０５％、Ａｌ：０．０２〜０．０７
％、Ｎ：０．００１〜０．０２、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物より成る連続鋳造鋼片を熱間圧延、酸洗、冷間
圧延を施したのち、連続焼鈍において鋼板を７５０〜９
００℃の間のフェライトーオーステナイトの二相領域に
加熱し、１秒から６０秒間均熱し、その後１０００〜２
０００℃／秒の冷却速度で二相域から２００℃以下の温
度まで冷却し、その後調質圧延工程を含まないことを特
徴とする高強度高加工性缶用鋼板の製造方法、および重
量％でＣ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ≦０．０３％、
Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．０５％、Ｓ≦０．０
５％、Ａｌ：０．０２〜０．０７％、Ｎ：０．００１〜
０．０２、Ｂ：０．００１〜０．００５％、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物より成る連続鋳造鋼片を熱間圧延、
酸洗、冷間圧延を施したのち、連続焼鈍において鋼板を
７５０〜９００℃の間のフェライトーオーステナイトの
二相領域に加熱し、１秒から６０秒間均熱し、その後１
０００〜２０００℃／秒の冷却速度で二相域から２００
℃以下の温度まで冷却し、その後調質圧延工程を含まな
いことを特徴とする高強度高加工性缶用鋼板の製造方
法、によって構成される。
法での問題点に鑑みてなされたものであり、原板の成分
組成を限定し、連続焼鈍において鋼板を均熱後、急冷す
る事により高延性の高強度鋼板を製造することを目的と
している。また調質圧延を施さなくても高強度高加工性
の缶用鋼板の製造方法を提供することを目的とする。ま
た本発明は、延性に優れＤＴＲ加工によるショックライ
ンの発生がなく、フランジ成形性が良好なＤＴＲ缶用鋼
板の製造方法を提供することを目的とする。すなわち本
発明は重量％でＣ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ≦０．
０３％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．０５％、Ｓ
≦０．０５％、Ａｌ：０．０２〜０．０７％、Ｎ：０．
００１〜０．０２、残部Ｆｅおよび不可避的不純物より
成る連続鋳造鋼片を熱間圧延、酸洗、冷間圧延を施した
のち、連続焼鈍において鋼板を７５０〜９００℃の間の
フェライトーオーステナイトの二相領域に加熱し、１秒
から６０秒間均熱し、その後１０００〜２０００℃／秒
の冷却速度で二相域から２００℃以下の温度まで冷却
し、その後錫またはＣｒめっきを施し、更に表面にポリ
エチレンテレフタレートフィルムをラミネートすること
を特徴とする高強度高加工性缶用鋼板の製造方法、重量
％でＣ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ≦０．０３％、Ｍ
ｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．０５％、Ｓ≦０．０５
％、Ａｌ：０．０２〜０．０７％、Ｎ：０．００１〜
０．０２、Ｂ：０．００１〜０．００５％、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物より成る連続鋳造鋼片を熱間圧延、
酸洗、冷間圧延を施したのち、連続焼鈍において鋼板を
７５０〜９００℃の間のフェライトーオーステナイトの
二相領域に加熱し、１秒から６０秒間均熱し、その後１
０００〜２０００℃／秒の冷却速度で二相域から２００
℃以下の温度まで冷却し、その後錫またはＣｒめっきを
施し、更に表面にポリエチレンテレフタレートフィルム
をラミネートすることを特徴とする高強度高加工性缶用
鋼板の製造方法、重量％でＣ：０．０７〜０．１５％、
Ｓｉ≦０．０３％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．
０５％、Ｓ≦０．０５％、Ａｌ：０．０２〜０．０７
％、Ｎ：０．００１〜０．０２、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物より成る連続鋳造鋼片を熱間圧延、酸洗、冷間
圧延を施したのち、連続焼鈍において鋼板を７５０〜９
００℃の間のフェライトーオーステナイトの二相領域に
加熱し、１秒から６０秒間均熱し、その後１０００〜２
０００℃／秒の冷却速度で二相域から２００℃以下の温
度まで冷却し、その後調質圧延工程を含まないことを特
徴とする高強度高加工性缶用鋼板の製造方法、および重
量％でＣ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ≦０．０３％、
Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．０５％、Ｓ≦０．０
５％、Ａｌ：０．０２〜０．０７％、Ｎ：０．００１〜
０．０２、Ｂ：０．００１〜０．００５％、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物より成る連続鋳造鋼片を熱間圧延、
酸洗、冷間圧延を施したのち、連続焼鈍において鋼板を
７５０〜９００℃の間のフェライトーオーステナイトの
二相領域に加熱し、１秒から６０秒間均熱し、その後１
０００〜２０００℃／秒の冷却速度で二相域から２００
℃以下の温度まで冷却し、その後調質圧延工程を含まな
いことを特徴とする高強度高加工性缶用鋼板の製造方
法、によって構成される。
【作用】以下本発明を詳細に説明する。 原板の鋼成分 本発明の原板の鋼成分は重量％でＣ:０．０７〜０．１
５％、Ｓｉ≦０．０３％、Ｍｎ：０．５〜１．５％以
下、Ｐ≦０．０５％、Ｓ≦０．０５％、Ａｌ：０．０２
〜０．０７％、Ｎ：０．００１〜０．０２、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物より成る。さらに請求項２および４
の発明では、より焼き入性を増すため、Ｂを０．００１
〜０．００５％添加する。
５％、Ｓｉ≦０．０３％、Ｍｎ：０．５〜１．５％以
下、Ｐ≦０．０５％、Ｓ≦０．０５％、Ａｌ：０．０２
〜０．０７％、Ｎ：０．００１〜０．０２、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物より成る。さらに請求項２および４
の発明では、より焼き入性を増すため、Ｂを０．００１
〜０．００５％添加する。
【０００９】Ｃは原板に高い調質度を与えるために重要
な成分である。少なくともＣは０．０７％に達しないと
本発明目的において必要な原板の耐力を保証出来ない。
また０．０７％以上にすると結晶粒の細粒化に有効であ
る。従ってＣ成分下限値を０．０７％とした。一方でＣ
成分が０．１５％を越えると炭化物析出量が増大し原板
の耐食性の低下をもたらすと同時に、冷間圧延の負荷の
増大、形状の劣化、連続焼鈍工程での通板性阻害等、生
産性低下の原因となる。そのため本発明ではＣ成分の上
限値を０．１５％とした。
な成分である。少なくともＣは０．０７％に達しないと
本発明目的において必要な原板の耐力を保証出来ない。
また０．０７％以上にすると結晶粒の細粒化に有効であ
る。従ってＣ成分下限値を０．０７％とした。一方でＣ
成分が０．１５％を越えると炭化物析出量が増大し原板
の耐食性の低下をもたらすと同時に、冷間圧延の負荷の
増大、形状の劣化、連続焼鈍工程での通板性阻害等、生
産性低下の原因となる。そのため本発明ではＣ成分の上
限値を０．１５％とした。
【００１０】Ｍｎは不純物であるＳによる熱延中の赤熱
脆性を防止するために必要な成分である。本発明では原
板の耐力保証の見地および結晶粒の細粒化の見地からＭ
ｎ成分は０．５％以上とし、一方１．５％を越えるとス
ラブ圧延中に割れを生ずるので、上限値を１．５％とし
た。なお焼入れ性を増すため望ましくは０．７％を超え
１．５％以下である。
脆性を防止するために必要な成分である。本発明では原
板の耐力保証の見地および結晶粒の細粒化の見地からＭ
ｎ成分は０．５％以上とし、一方１．５％を越えるとス
ラブ圧延中に割れを生ずるので、上限値を１．５％とし
た。なお焼入れ性を増すため望ましくは０．７％を超え
１．５％以下である。
【００１１】Ｐは結晶粒微細化成分であり、また原板の
強度を高めることから一定の割合で添加されるが、一方
で耐食性を阻害する。本発明用途の缶用鋼板としては、
Ｐが０．０５％を超えると耐食性、特に耐孔明性が著し
く低下するため上限値を０．０５％とした。
強度を高めることから一定の割合で添加されるが、一方
で耐食性を阻害する。本発明用途の缶用鋼板としては、
Ｐが０．０５％を超えると耐食性、特に耐孔明性が著し
く低下するため上限値を０．０５％とした。
【００１２】Ｓは熱延中において赤熱脆性を生じる不純
物成分であり、極力少ないことが望ましいが、鉄鉱石等
からの混入を完全に防止することができず、工程中の脱
硫も困難なことからある程度の残留もやむをえない。少
量の残留Ｓによる赤熱脆性はＭｎにより軽減できるた
め、Ｓ成分の上限値は０．０５％とした。
物成分であり、極力少ないことが望ましいが、鉄鉱石等
からの混入を完全に防止することができず、工程中の脱
硫も困難なことからある程度の残留もやむをえない。少
量の残留Ｓによる赤熱脆性はＭｎにより軽減できるた
め、Ｓ成分の上限値は０．０５％とした。
【００１３】Ａｌは製鋼に際し脱酸剤として鋼浴中に添
加されるが、添加量が少ないと安定した脱酸効果が得ら
れないため、０．０２％以上必要である。またＡｌは固
溶Ｎと反応してＡｌＮとして析出し結晶粒の細粒化に寄
与する。一方で０．０７％を超える添加はＮの固定が著
しくなり、Ｎの固溶強化が低減するので、最大量は０．
０７％とした。
加されるが、添加量が少ないと安定した脱酸効果が得ら
れないため、０．０２％以上必要である。またＡｌは固
溶Ｎと反応してＡｌＮとして析出し結晶粒の細粒化に寄
与する。一方で０．０７％を超える添加はＮの固定が著
しくなり、Ｎの固溶強化が低減するので、最大量は０．
０７％とした。
【００１４】ＮはＣ，Ｍｎと同様に原板に高い調質度を
与える。耐力強化のために必要な成分であるが、０．０
０１％より少なくすることは製鋼上の困難を生じ、また
一方０．０２％を超える添加は製鋼時に添加するフェロ
窒化物の歩留の低下が著しく、安定性に欠けると同時
に、プレス成形時の異方性を著しく劣化させる。さらに
連続鋳造片の表面に割れが生じ、鋳造欠陥となるため本
発明ではＮ成分範囲を０．００１〜０．０２％とした。
与える。耐力強化のために必要な成分であるが、０．０
０１％より少なくすることは製鋼上の困難を生じ、また
一方０．０２％を超える添加は製鋼時に添加するフェロ
窒化物の歩留の低下が著しく、安定性に欠けると同時
に、プレス成形時の異方性を著しく劣化させる。さらに
連続鋳造片の表面に割れが生じ、鋳造欠陥となるため本
発明ではＮ成分範囲を０．００１〜０．０２％とした。
【００１５】Ｓｉは耐食性を阻害する不純物成分として
鋼中に残留するが、通常Ａｌキルド連鋳鋼に含有する程
度であれば缶用材料として用いるのには差し支えない。
このためＳｉ成分は、通常のＡｌキルド連鋳鋼の範囲で
ある０．０３％以下とした。
鋼中に残留するが、通常Ａｌキルド連鋳鋼に含有する程
度であれば缶用材料として用いるのには差し支えない。
このためＳｉ成分は、通常のＡｌキルド連鋳鋼の範囲で
ある０．０３％以下とした。
【００１６】Ｂは焼入れ性を向上し、鋼板の強度を増す
ため添加する元素である。０．００１以下では効果が小
さく、０．００５以上では焼入れ効果に差がないので、
０．００１〜０．００５％とした。
ため添加する元素である。０．００１以下では効果が小
さく、０．００５以上では焼入れ効果に差がないので、
０．００１〜０．００５％とした。
【００１７】熱間圧延 熱間圧延工程における鋼片加熱温度は本発明において特
定するものではないが、Ｎの積極的分解固溶および熱間
仕上圧延温度の安定的確保の見地から１１００℃以上と
するのが望ましい。熱間圧延仕上温度をＡｒ3 点以下に
すると、熱間鋼帯の結晶組織が混粒化するとともに粗大
化し、製品冷延鋼板において肌荒れが生じかつ耐力が低
下するので熱間圧延仕上温度はＡｒ3 点以上とする。
定するものではないが、Ｎの積極的分解固溶および熱間
仕上圧延温度の安定的確保の見地から１１００℃以上と
するのが望ましい。熱間圧延仕上温度をＡｒ3 点以下に
すると、熱間鋼帯の結晶組織が混粒化するとともに粗大
化し、製品冷延鋼板において肌荒れが生じかつ耐力が低
下するので熱間圧延仕上温度はＡｒ3 点以上とする。
【００１８】巻き取り温度は４５０℃〜６５０℃とす
る。熱延時のコイルの幅方向および長手方向の品質安定
性を考慮して４５０℃を下限とする。また巻取温度が６
５０℃を超えると、熱延時および連続焼鈍時で結晶粒径
が大きくなり、ＤＴＲ成形後缶側壁の耐食性不良の原因
となる肌荒れが生じるため、巻取温度は６５０℃以下と
する。
る。熱延時のコイルの幅方向および長手方向の品質安定
性を考慮して４５０℃を下限とする。また巻取温度が６
５０℃を超えると、熱延時および連続焼鈍時で結晶粒径
が大きくなり、ＤＴＲ成形後缶側壁の耐食性不良の原因
となる肌荒れが生じるため、巻取温度は６５０℃以下と
する。
【００１９】連続焼鈍 図１は焼鈍温度と引張強さとの関係を示す。焼鈍温度が
高くなるほど引張強さは増加することがわかる。図１か
ら本発明の目的の高強度薄鋼板（強度約７００Ｎ／ｍｍ
2 以上）を得るためには最低７５０℃以上で焼鈍する必
要がある。また焼鈍温度の上限は９００℃である。この
範囲を外れると各々フェライト分率、オーステナイト分
率が高くなり過ぎ、本発明の目的とする高強度鋼板が得
られない。均熱時間は１〜６０秒とする。１秒以上あれ
ば焼入れ効果が得られるが、６０秒を超えて均熱する
と、セメンタイトの固溶が多くなり、焼入れ時に目的と
する微細なコロニー状のマルテンサイトが分散した組織
が得られないばかりか経済上好ましくない。図２は焼鈍
における均熱後の冷却速度と引張強さとの関係を示す。
冷却速度が速いほど引張強さは上昇することが分かる。
図２から本発明の目的(約７００Ｎ／ｍｍ2 以上の強度
を有する高強度薄鋼板）を達成するためには１０００〜
２０００℃／秒の範囲が適性な冷却速度である。１００
０℃未満では本発明の目的とする高強度を有する鋼板が
得られない。一方２０００℃を超える冷却速度は工業上
不経済となるからである。冷却開始温度は７５０℃以下
とする。冷却開始温度は焼入れ効果に強く影響し、７５
０℃より下ではオーステナイト分率が低くなり、目標と
する強度がえられない。冷却終点温度が２００℃を超え
ては鋼板が軟質化し、本発明の目的とする高強度鋼板が
得られない。従って二相域からの冷却は２００℃以下に
まですることとした。調質圧延は不要である。本発明は
焼鈍後の降伏点伸びの発生が悪いため、ストレッチャー
ストレイン抑制のための調質圧延作業は省略できる。本
発明においては降伏点伸びが発生しない理由は明確でな
いが、本発明の組織はフェライト相とマルテンサイト相
の２相からなる複合組織を有しており、硬質なマルテン
サイトの存在が変形を受けた場合のすべり発生に有効に
働き、降伏点伸びのない一様な変形を生じさせているも
のと思われる。
高くなるほど引張強さは増加することがわかる。図１か
ら本発明の目的の高強度薄鋼板（強度約７００Ｎ／ｍｍ
2 以上）を得るためには最低７５０℃以上で焼鈍する必
要がある。また焼鈍温度の上限は９００℃である。この
範囲を外れると各々フェライト分率、オーステナイト分
率が高くなり過ぎ、本発明の目的とする高強度鋼板が得
られない。均熱時間は１〜６０秒とする。１秒以上あれ
ば焼入れ効果が得られるが、６０秒を超えて均熱する
と、セメンタイトの固溶が多くなり、焼入れ時に目的と
する微細なコロニー状のマルテンサイトが分散した組織
が得られないばかりか経済上好ましくない。図２は焼鈍
における均熱後の冷却速度と引張強さとの関係を示す。
冷却速度が速いほど引張強さは上昇することが分かる。
図２から本発明の目的(約７００Ｎ／ｍｍ2 以上の強度
を有する高強度薄鋼板）を達成するためには１０００〜
２０００℃／秒の範囲が適性な冷却速度である。１００
０℃未満では本発明の目的とする高強度を有する鋼板が
得られない。一方２０００℃を超える冷却速度は工業上
不経済となるからである。冷却開始温度は７５０℃以下
とする。冷却開始温度は焼入れ効果に強く影響し、７５
０℃より下ではオーステナイト分率が低くなり、目標と
する強度がえられない。冷却終点温度が２００℃を超え
ては鋼板が軟質化し、本発明の目的とする高強度鋼板が
得られない。従って二相域からの冷却は２００℃以下に
まですることとした。調質圧延は不要である。本発明は
焼鈍後の降伏点伸びの発生が悪いため、ストレッチャー
ストレイン抑制のための調質圧延作業は省略できる。本
発明においては降伏点伸びが発生しない理由は明確でな
いが、本発明の組織はフェライト相とマルテンサイト相
の２相からなる複合組織を有しており、硬質なマルテン
サイトの存在が変形を受けた場合のすべり発生に有効に
働き、降伏点伸びのない一様な変形を生じさせているも
のと思われる。
【００２４】つぎに、本発明に用いられる鋼板として
は、シ−ト状およびコイル状の鋼板、鋼箔およびそれら
の鋼板に表面処理を施したものがあげられる。特に、下
層が金属クロム、上層がクロム水和酸化物の２層構造を
もつ電解クロム酸処理鋼板あるいは極薄錫めっき鋼板、
ニッケルめっき鋼板、亜鉛めっき鋼板およびこれらのめ
っき鋼板にクロム水和酸化物あるいは上層がクロム水和
酸化物、下層が金属クロム層からなる２層構造をもつ表
面処理をほどこしたものがポリエステル樹脂との接触性
に優れている。
は、シ−ト状およびコイル状の鋼板、鋼箔およびそれら
の鋼板に表面処理を施したものがあげられる。特に、下
層が金属クロム、上層がクロム水和酸化物の２層構造を
もつ電解クロム酸処理鋼板あるいは極薄錫めっき鋼板、
ニッケルめっき鋼板、亜鉛めっき鋼板およびこれらのめ
っき鋼板にクロム水和酸化物あるいは上層がクロム水和
酸化物、下層が金属クロム層からなる２層構造をもつ表
面処理をほどこしたものがポリエステル樹脂との接触性
に優れている。
【００２５】樹脂皮膜 本発明の被覆鋼板の被覆材として必要なポリエステル樹
脂の特性について説明する。まず、ポリエステル樹脂の
種類としては、少なくともエステル反復単位の７５％〜
９９％がエチレンテレフタレ−ト単位からなり、残りの
１〜２５％のエステル反復単位は、フタ−ル酸、コハク
酸、アゼライン酸、アジピン酸、セパシン酸、ドデカン
ジオン酸、ジフェニルカルボン酸、２．６ナフタレンジ
カルボン酸、１．４シクロヘキサンジカルボン酸、無水
トリメット酸の一種あるいは二種以上の酸成分とエチレ
ングリコ−ル、１．４ブタンジオ−ル、１．５ペンタン
ジオ−ル、１．６ヘキサンジオ−ル、プロピレングリコ
−ル、ポリテトラメチレングリコ−ル、トリメチレング
リコ−ル、トリエチレングリコ−ル、ネオペンチルグリ
コ−ル、１．４シクロヘキサンジメタノ−ル、トリメチ
ロ−ルプロパン、ペンタエリスリト−ル、の１種あるい
は２種以上の飽和多価アルコ−ルが使用される。かかる
ポリエステル樹脂は、公知の押出機によりフィルム成形
され、未延伸ポリエステルフィルムとしても供し得る
が、フィルム成形後、たて、横二方向に延伸した後、熱
固定工程を経たものの方が、ポリエステルフィルムのバ
リヤ−性を向上させるのでより好ましい。
脂の特性について説明する。まず、ポリエステル樹脂の
種類としては、少なくともエステル反復単位の７５％〜
９９％がエチレンテレフタレ−ト単位からなり、残りの
１〜２５％のエステル反復単位は、フタ−ル酸、コハク
酸、アゼライン酸、アジピン酸、セパシン酸、ドデカン
ジオン酸、ジフェニルカルボン酸、２．６ナフタレンジ
カルボン酸、１．４シクロヘキサンジカルボン酸、無水
トリメット酸の一種あるいは二種以上の酸成分とエチレ
ングリコ−ル、１．４ブタンジオ−ル、１．５ペンタン
ジオ−ル、１．６ヘキサンジオ−ル、プロピレングリコ
−ル、ポリテトラメチレングリコ−ル、トリメチレング
リコ−ル、トリエチレングリコ−ル、ネオペンチルグリ
コ−ル、１．４シクロヘキサンジメタノ−ル、トリメチ
ロ−ルプロパン、ペンタエリスリト−ル、の１種あるい
は２種以上の飽和多価アルコ−ルが使用される。かかる
ポリエステル樹脂は、公知の押出機によりフィルム成形
され、未延伸ポリエステルフィルムとしても供し得る
が、フィルム成形後、たて、横二方向に延伸した後、熱
固定工程を経たものの方が、ポリエステルフィルムのバ
リヤ−性を向上させるのでより好ましい。
【００２６】つぎに、ポリエステルフィルムの機械的性
質も重要な要因の一つで、特に、ポリエステルフィルム
の破断伸びは、通常の引張り試験機により、２５℃の一
定温度下で引張り速度１００ｍｍ／ｍｉｎで引張り試験
を行い求める。ポリエステルフィルムの破断伸びが１５
０％以下になると、ポリエステルフィルムの加工性が乏
しくなり、深絞り加工、張り出し加工のような厳しい加
工を施すと、フィルムに延性がないためクラックが入り
やすくなる。一方、破断伸びが４００％以上になると、
フィルム成形時に厚みやむらが生じやすくなり、特に、
二軸延伸工程などで 破断しやすくなり実用的でない。
質も重要な要因の一つで、特に、ポリエステルフィルム
の破断伸びは、通常の引張り試験機により、２５℃の一
定温度下で引張り速度１００ｍｍ／ｍｉｎで引張り試験
を行い求める。ポリエステルフィルムの破断伸びが１５
０％以下になると、ポリエステルフィルムの加工性が乏
しくなり、深絞り加工、張り出し加工のような厳しい加
工を施すと、フィルムに延性がないためクラックが入り
やすくなる。一方、破断伸びが４００％以上になると、
フィルム成形時に厚みやむらが生じやすくなり、特に、
二軸延伸工程などで 破断しやすくなり実用的でない。
【００２７】つぎに、ポリエステルフィルムの片面に塗
布される重合体組織物としては、分子内にエポシキ基、
ウレタン基、アクリル基、アミノキ基の１種類以上を含
んだものが好ましい。これらの重合体組織物は一例とし
て、エボキシ樹脂、フェノ−ル樹脂、ナイロン樹脂、ポ
リエステル樹脂、変性ビニル樹脂、ウレタン樹脂、アク
リル樹脂、ユリヤ樹脂などがあげられる。かかる重合体
組成物の形態は、特に規制するものではないが、ポリエ
ステルフィルムの上に薄膜塗装するためには、ロ−ルコ
−トあるいはスプレ−塗装可能な溶液状態が好ましい。
布される重合体組織物としては、分子内にエポシキ基、
ウレタン基、アクリル基、アミノキ基の１種類以上を含
んだものが好ましい。これらの重合体組織物は一例とし
て、エボキシ樹脂、フェノ−ル樹脂、ナイロン樹脂、ポ
リエステル樹脂、変性ビニル樹脂、ウレタン樹脂、アク
リル樹脂、ユリヤ樹脂などがあげられる。かかる重合体
組成物の形態は、特に規制するものではないが、ポリエ
ステルフィルムの上に薄膜塗装するためには、ロ−ルコ
−トあるいはスプレ−塗装可能な溶液状態が好ましい。
【００２８】ポリエステルフィルムの厚みとしては、特
に制限するものではないが５〜５０μｍの範囲が好まし
い。厚みが５μｍ以下になると、ラミネ−ト作業性が著
しく低下するとともに、充分な加工耐食性が得られず、
一方、５０μｍ以上になると製缶分野で広く使用されて
いるエポキシ系塗料などと比較して経済的でない。
に制限するものではないが５〜５０μｍの範囲が好まし
い。厚みが５μｍ以下になると、ラミネ−ト作業性が著
しく低下するとともに、充分な加工耐食性が得られず、
一方、５０μｍ以上になると製缶分野で広く使用されて
いるエポキシ系塗料などと比較して経済的でない。
【００２９】次にポリエステルフィルムの結晶融解温度
は２００〜２５０℃の範囲内が好ましい。ポリエステル
樹脂の結晶融解温度が２５０℃を超えると、ポリエステ
ルフィルム自体は非常に剛直となり加工性が極端に乏し
くなる。一方、結晶融解温度が２００℃以下になると、
ポリエステルフィルム自体のラミネ−ト性が著しく低下
し、特に１０μｍ以下の薄膜ポリエステルフィルムを高
速でラミネ−トすることは非常に難しくなる。
は２００〜２５０℃の範囲内が好ましい。ポリエステル
樹脂の結晶融解温度が２５０℃を超えると、ポリエステ
ルフィルム自体は非常に剛直となり加工性が極端に乏し
くなる。一方、結晶融解温度が２００℃以下になると、
ポリエステルフィルム自体のラミネ−ト性が著しく低下
し、特に１０μｍ以下の薄膜ポリエステルフィルムを高
速でラミネ−トすることは非常に難しくなる。
【００３０】ラミネ−ト条件 ラミネ−トされる直前の金属板の温度は（結晶融解温度
−５０）℃〜（結晶融解温度＋５０）℃の範囲内である
ことが好ましい。ここでラミネ−ト温度がポリエステル
フィルムの（結晶融解温度＋５０）℃以上になれば、ポ
リエステルフィルムは部分的に熱劣化しやすくなり、缶
用材料として適用した場合、内容品に対してバリヤ−性
がなくなり金属板が腐食しやすくなる。一方、ラミネ−
ト温度がポリエステルフィルムの（結晶融解温度−５
０）℃以下になると、ポリエステルフィルムと金属板の
加工密着力が低下する傾向にあり、深絞り加工を施すと
ポリエステルフィルムは金属板より剥離しやすくなる。
ラミネ−ト後は、急冷、徐冷のいずれのプロセスを経て
も差支えない。
−５０）℃〜（結晶融解温度＋５０）℃の範囲内である
ことが好ましい。ここでラミネ−ト温度がポリエステル
フィルムの（結晶融解温度＋５０）℃以上になれば、ポ
リエステルフィルムは部分的に熱劣化しやすくなり、缶
用材料として適用した場合、内容品に対してバリヤ−性
がなくなり金属板が腐食しやすくなる。一方、ラミネ−
ト温度がポリエステルフィルムの（結晶融解温度−５
０）℃以下になると、ポリエステルフィルムと金属板の
加工密着力が低下する傾向にあり、深絞り加工を施すと
ポリエステルフィルムは金属板より剥離しやすくなる。
ラミネ−ト後は、急冷、徐冷のいずれのプロセスを経て
も差支えない。
【実施例】本発明製品を比較例との関係において表１を
もって説明する。表１において本発明品であるＮｏ．１
〜３，９，１０，１２，１４は高硬質であるにもかかわ
らず延性が高く缶成形性に優れている（表中評価の欄に
○印を記載）。一方、比較例Ｎｏ．４〜８，１１，１３
は本発明の製造条件のいずれかを満足しておらず、いず
れも強度あるいは延性において劣っている。本発明範囲
外の製造条件に従って製造された比較例の製品は、ＤＴ
Ｒ缶成形時に破胴あるいはフィルム破断等の欠陥を生じ
ている（表中評価の欄に×印を記載）。
もって説明する。表１において本発明品であるＮｏ．１
〜３，９，１０，１２，１４は高硬質であるにもかかわ
らず延性が高く缶成形性に優れている（表中評価の欄に
○印を記載）。一方、比較例Ｎｏ．４〜８，１１，１３
は本発明の製造条件のいずれかを満足しておらず、いず
れも強度あるいは延性において劣っている。本発明範囲
外の製造条件に従って製造された比較例の製品は、ＤＴ
Ｒ缶成形時に破胴あるいはフィルム破断等の欠陥を生じ
ている（表中評価の欄に×印を記載）。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【発明の効果】請求項１、２、３、および４の発明を適
用して製造された原板は、厳しい加工を施される薄肉化
絞り缶用素材として適したポリエステル樹脂被覆鋼板と
して用いられる。また、リベット加工などの厳しい加工
を施したイ−ジ−オ−プン蓋、軽しごき缶、王冠、キャ
ップ類などの容器用素材の他、電池用内装缶としても広
く適用できるものである。さらに本発明を適用して製造
した原板は、二回圧延法により製造された板に比べ、延
性に優れるため、低延性に起因するＤＴＲ成形時のショ
ックラインを防止し、破胴をなくすことが出来る。ま
た、介在物周辺でのクラック発生も低減し、不良缶の発
生を抑制できる。更に、本製造法で製造した原板は、焼
鈍後に降伏点伸びがなく、ストレッチャーストレインを
防止するための調質圧延作業は不要であり、工程短縮も
可能であるという極めて工業的効果が大きい。
用して製造された原板は、厳しい加工を施される薄肉化
絞り缶用素材として適したポリエステル樹脂被覆鋼板と
して用いられる。また、リベット加工などの厳しい加工
を施したイ−ジ−オ−プン蓋、軽しごき缶、王冠、キャ
ップ類などの容器用素材の他、電池用内装缶としても広
く適用できるものである。さらに本発明を適用して製造
した原板は、二回圧延法により製造された板に比べ、延
性に優れるため、低延性に起因するＤＴＲ成形時のショ
ックラインを防止し、破胴をなくすことが出来る。ま
た、介在物周辺でのクラック発生も低減し、不良缶の発
生を抑制できる。更に、本製造法で製造した原板は、焼
鈍後に降伏点伸びがなく、ストレッチャーストレインを
防止するための調質圧延作業は不要であり、工程短縮も
可能であるという極めて工業的効果が大きい。
【図１】焼鈍温度と引張強さとの関係を示すグラフであ
る。
る。
【図２】均熱後の冷却速度と引張強さとの関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
Claims (4)
- 【請求項１】重量％でＣ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ
≦０．０３％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．０５
％、Ｓ≦０．０５％、Ａｌ：０．０２〜０．０７％、
Ｎ：０．００１〜０．０２、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物より成る連続鋳造鋼片を熱間圧延、酸洗、冷間圧延
を施したのち、連続焼鈍において鋼板を７５０〜９００
℃の間のフェライトーオーステナイトの二相領域に加熱
し、１秒から６０秒間均熱し、その後１０００〜２００
０℃／秒の冷却速度で二相域から２００℃以下の温度ま
で冷却し、その後錫またはＣｒめっきを施し、更に表面
にポリエチレンテレフタレートフィルムをラミネートす
ることを特徴とする高強度高加工性缶用鋼板の製造方
法。 - 【請求項２】重量％でＣ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ
≦０．０３％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．０５
％、Ｓ≦０．０５％、Ａｌ：０．０２〜０．０７％、
Ｎ：０．００１〜０．０２、Ｂ：０．００１〜０．００
５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物より成る連続鋳造
鋼片を熱間圧延、酸洗、冷間圧延を施したのち、連続焼
鈍において鋼板を７５０〜９００℃の間のフェライトー
オーステナイトの二相領域に加熱し、１秒から６０秒間
均熱し、その後１０００〜２０００℃／秒の冷却速度で
二相域から２００℃以下の温度まで冷却し、その後錫ま
たはＣｒめっきを施し、更に表面にポリエチレンテレフ
タレートフィルムをラミネートすることを特徴とする高
強度高加工性缶用鋼板の製造方法。 - 【請求項３】重量％でＣ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ
≦０．０３％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．０５
％、Ｓ≦０．０５％、Ａｌ：０．０２〜０．０７％、
Ｎ：０．００１〜０．０２、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物より成る連続鋳造鋼片を熱間圧延、酸洗、冷間圧延
を施したのち、連続焼鈍において鋼板を７５０〜９００
℃の間のフェライトーオーステナイトの二相領域に加熱
し、１秒から６０秒間均熱し、その後１０００〜２００
０℃／秒の冷却速度で二相域から２００℃以下の温度ま
で冷却し、その後調質圧延工程を含まないことを特徴と
する高強度高加工性缶用鋼板の製造方法。 - 【請求項４】重量％でＣ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ
≦０．０３％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．０５
％、Ｓ≦０．０５％、Ａｌ：０．０２〜０．０７％、
Ｎ：０．００１〜０．０２、Ｂ：０．００１〜０．００
５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物より成る連続鋳造
鋼片を熱間圧延、酸洗、冷間圧延を施したのち、連続焼
鈍において鋼板を７５０〜９００℃の間のフェライトー
オーステナイトの二相領域に加熱し、１秒から６０秒間
均熱し、その後１０００〜２０００℃／秒の冷却速度で
二相域から２００℃以下の温度まで冷却し、その後調質
圧延工程を含まないことを特徴とする高強度高加工性缶
用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4084696A JPH05247669A (ja) | 1992-03-06 | 1992-03-06 | 薄肉化深絞り缶用高強度鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4084696A JPH05247669A (ja) | 1992-03-06 | 1992-03-06 | 薄肉化深絞り缶用高強度鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05247669A true JPH05247669A (ja) | 1993-09-24 |
Family
ID=13837832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4084696A Withdrawn JPH05247669A (ja) | 1992-03-06 | 1992-03-06 | 薄肉化深絞り缶用高強度鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05247669A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009035120A1 (ja) * | 2007-09-10 | 2009-03-19 | Nippon Steel Corporation | 製缶用高強度薄鋼板及びその製造方法 |
| WO2015129191A1 (ja) * | 2014-02-25 | 2015-09-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法ならびに王冠 |
| WO2016056239A1 (ja) * | 2014-10-10 | 2016-04-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法 |
| JP2016079505A (ja) * | 2014-10-10 | 2016-05-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法 |
| WO2016084353A1 (ja) * | 2014-11-28 | 2016-06-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法ならびに王冠 |
| WO2016104773A1 (ja) * | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 新日鐵住金株式会社 | 王冠用鋼板の製造方法及び王冠用鋼板 |
-
1992
- 1992-03-06 JP JP4084696A patent/JPH05247669A/ja not_active Withdrawn
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009035120A1 (ja) * | 2007-09-10 | 2009-03-19 | Nippon Steel Corporation | 製缶用高強度薄鋼板及びその製造方法 |
| CN106029926A (zh) * | 2014-02-25 | 2016-10-12 | 杰富意钢铁株式会社 | 瓶盖用钢板及其制造方法以及瓶盖 |
| WO2015129191A1 (ja) * | 2014-02-25 | 2015-09-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法ならびに王冠 |
| CN106029926B (zh) * | 2014-02-25 | 2018-10-02 | 杰富意钢铁株式会社 | 瓶盖用钢板及其制造方法以及瓶盖 |
| JPWO2015129191A1 (ja) * | 2014-02-25 | 2017-03-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法ならびに王冠 |
| JP2016079505A (ja) * | 2014-10-10 | 2016-05-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法 |
| WO2016056239A1 (ja) * | 2014-10-10 | 2016-04-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法 |
| JP5988012B1 (ja) * | 2014-11-28 | 2016-09-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法ならびに王冠 |
| WO2016084353A1 (ja) * | 2014-11-28 | 2016-06-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法ならびに王冠 |
| CN107109559A (zh) * | 2014-11-28 | 2017-08-29 | 杰富意钢铁株式会社 | 瓶盖用钢板及其制造方法以及瓶盖 |
| TWI601830B (zh) * | 2014-11-28 | 2017-10-11 | Jfe Steel Corp | Crown cover plate and its manufacturing method and crown cover |
| AU2015351836B2 (en) * | 2014-11-28 | 2018-07-19 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for crown cap, manufacturing method therefor, and crown cap |
| WO2016104773A1 (ja) * | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 新日鐵住金株式会社 | 王冠用鋼板の製造方法及び王冠用鋼板 |
| JP6057023B2 (ja) * | 2014-12-26 | 2017-01-11 | 新日鐵住金株式会社 | 王冠用鋼板の製造方法及び王冠用鋼板 |
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