TWI652357B - 耐酸露點腐蝕性優異的鋼板與製造方法及排氣流路構成構件 - Google Patents

耐酸露點腐蝕性優異的鋼板與製造方法及排氣流路構成構件 Download PDF

Info

Publication number
TWI652357B
TWI652357B TW104109948A TW104109948A TWI652357B TW I652357 B TWI652357 B TW I652357B TW 104109948 A TW104109948 A TW 104109948A TW 104109948 A TW104109948 A TW 104109948A TW I652357 B TWI652357 B TW I652357B
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
steel sheet
less
dew point
corrosion resistance
ferrite
Prior art date
Application number
TW104109948A
Other languages
English (en)
Other versions
TW201542840A (zh
Inventor
片桐幸男
川本明人
藤原進
Original Assignee
日商日新製鋼股份有限公司
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 日商日新製鋼股份有限公司 filed Critical 日商日新製鋼股份有限公司
Publication of TW201542840A publication Critical patent/TW201542840A/zh
Application granted granted Critical
Publication of TWI652357B publication Critical patent/TWI652357B/zh

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/003—Cementite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本發明的目的是提供一種耐酸露點腐蝕性優良的鋼板，在以普通鋼作為基材的鋼中，同時顯著改善耐硫酸露點腐蝕性與耐鹽酸露點腐蝕性。
解決的方法是一種耐酸露點腐蝕性優良的鋼板，具有：以質量%計，具有包括下述者之化學組成：C：0.001至0.15%、Si：0.80%以下、Mn：1.50%以下、P：0.025%以下、S：0.030%以下、Cu：0.10至1.00%、Ni：0.50%以下、Cr：0.05至0.25%、Mo：0.01至0.08%、Al：0.100%以下；Ti、Nb、V：合計為0至0.20%；B：0至0.010%；Sb、Sn：合計為0至0.10%；殘餘部分為Fe以及無法避免的雜質之鐵素體單相組織，或是以合計30體積%以下之範圍含有滲碳體、波來體、貝氏體、馬氏體之1種以上且殘餘部分為鐵素體相的組織，鐵素體結晶粒的平均結晶粒徑為12.0μm以下。

Description

耐酸露點腐蝕性優異的鋼板與製造方法及排氣流路構成構件
在與含有硫氧化物或氯化氫之氣體接觸之構件的表面，於比氣體的露點更低溫狀態中，會產生所謂的「硫酸凝結」或是「鹽酸凝結」。在此構件為金屬的情形，由於含有硫酸或是鹽酸的凝結水而會有進行腐蝕之問題產生。由如此凝結水中之酸所致的腐蝕，在本說明書中稱為「酸露點腐蝕」。本發明是有關能賦與對於酸露點腐蝕之抵抗力之鋼，以及使用此等鋼的排氣流路構成構件。
火力發電廠及廢棄物焚化設施的燃燒排氣，主要是以水分、硫氧化物(二氧化硫、三氧化硫)、氯化氫、氮氧化物、二氧化碳、氮氣、氧氣等所構成。特別是在就連排氣中含有1ppm的三氧化硫時，排氣的露點常會達到100℃以上，很容易產生硫酸凝結。又，燃煤火力發電廠之排氣，或是廢棄物焚化設施(都市垃圾焚化設施或是產業廢 棄物焚化設施)之排氣中都含有相當量的氯化氫，也容易產生鹽酸凝結。
產生硫酸凝結的溫度(硫酸露點)以及產生鹽酸凝結的溫度(鹽酸露點)，係隨燃燒排氣之組成不同而變動。一般，硫酸露點常會成為100至150℃左右，鹽酸露點常會成為50至80℃左右，即使有相同燃燒設備的排氣流路，也可能會產生支配硫酸露點腐蝕的部位與支配鹽酸露點腐蝕的部位。因此，在排氣流路之中尤其是成為比較低溫之金屬構件(例如，構成煙道的管壁或煙囪之構件、集塵器構件、用以利用排氣熱之熱交換構件等)，必需要用耐硫酸露點腐蝕與耐鹽酸露點腐蝕雙方都優良的材料。
作為改善耐酸露點腐蝕性的鋼，已知有添加Sb之鋼(專利文獻1、2)。特別是為了改善耐硫酸露點腐蝕性與耐鹽酸露點腐蝕性雙方，以複合添加Sb、與Cu或是進一步添加Mo者為有效(專利文獻2)。
但是，Sb為高價的元素，在成為招致鋼材成本增加之主要原因的同時，當大量消耗作為鋼材原料的Sb的情形下，在採購原料層面會有所不安。又，因添加Sb而鋼的熱加工性變差。
作為耐酸性優良材料者雖有不鏽鋼，但隨酸的濃度及溫度之不同會有比添加Sb之鋼更容易進行腐蝕的情形。不鏽鋼是高價品，同時，對於酸露點腐蝕而言，尚不能說是萬全的材料。
另一方面，根據本發明人等的檢討，藉由 嚴密地控制Cr及Mo的添加量，可不依頼添加Sb且改善耐硫酸腐蝕性與耐鹽酸腐蝕性雙方特性(專利文獻3)。
[先前技術文獻] (專利文獻)
[專利文獻1]日本特公昭43-14585號公報
[專利文獻2]日本特開2003-213367號公報
[專利文獻3]日本特開2012-57221號公報
若依照專利文獻3之技術，則可以實現有與添加Sb之鋼同等耐酸露點腐蝕性的鋼。然而，可得到如此優良的耐酸露點腐蝕性之Cu、Cr、Mo的含量範圍狹窄，隨著製造上的良率下降或製造性下降而會招致製造成本的上昇。又，近年，也期望能更進一步提高耐酸露點腐蝕性之水準。
本發明是揭示提高耐酸露點腐蝕性水準，以更廣大的組成範圍安定地實現與在專利文獻3中揭示的鋼板同等以上之優良耐酸露點腐蝕性的技術。
本發明人等的詳細研究結果，發現在複合添加Cu、Cr、Mo且將此等元素含量調整為特定範圍而同時改善耐硫酸露點腐蝕性與耐鹽酸露點腐蝕性之鋼中，藉由微細地控制鐵素體(ferrite，又稱肥粒鐵)相的結晶粒徑，可以更提高其耐酸露點腐蝕性。又，已知可以得到良好的耐酸露點腐蝕性的Cu、Cr、Mo之含量允許範圍也擴大。併用此結晶粒微細化之提高耐酸露點腐蝕性的手法，在改善由未含如Sb之特殊元素的一般鋼成分元素所成之鋼的耐酸露點腐蝕性中是極為有效的手法。不僅如此，在對含有Sb的鋼利用此手法時，特別可更顯著地提高對硫酸腐蝕之抵抗力。本發明是根據如此的新穎知識而完成的發明。
上述目的是藉由耐酸露點腐蝕性優良的鋼板而達成，該鋼板以質量%計具有包括下述者之化學組成：C：0.001至0.15%、Si：0.80%以下、Mn：1.50%以下、P：0.025%以下、S：0.030%以下、Cu：0.10至1.00%、Ni：0.50%以下、Cr：0.05至0.25%、Mo：0.01至0.08%、Al：0.100%以下；Ti、Nb、V：合計為0至0.20%；B：0至0.010%；Sb、Sn：合計為0至0.10%；殘餘部分為Fe以及無法避免的雜質，並且具有鐵素體單相組織，或是以合計30體積%以下之範圍含有滲碳體(又稱為碳化三鐵；cementite)、波來體(pearlite)、貝氏體(bainite)、馬氏體(martensite又稱為麻田散體)中的1種以上且殘餘部分為鐵素體相之組織，鐵素體結晶粒的平均結晶粒徑為12.0μm以下。其中，有關S含量設為超過0.005%之量，特別在重視耐硫酸露點腐蝕性之用途方面變得有利。
上述化學組成中，Ti、Nb、V、B、Sb、Sn是任意含有的元素。在含有Ti、Nb、V的情形，以將此等的1種或是2種以上的合計含量設為0.005至0.20%為更有 效。在含有B的情形是以設為0.0005至0.010%的含量為更有效。在含有Sb、Sn的情形，以將此等的1種或是2種的合計含量設為0.005至0.10%為更有效。
鐵素體結晶粒的平均結晶粒徑，可藉由JIS G0551：2013的切斷法根據下述(X)而決定。
(X)以顯微鏡觀察鋼板的與壓延方向以及板厚方向平行之截面(L截面)的金屬組織，根據JIS G0551：2013的附件JB「藉由鐵素體結晶粒的切斷法之評估方法」求得粒度編號G，將其代入下述(1)式中，求得試驗片截面每1mm2的平均結晶粒數m，將前述m的值代入下述(2)式中，而決定鐵素體結晶粒的平均結晶粒徑DM(μm)。
m=8×2G…(1)
DM=m(-1/2)×103…(2)
在此，上述(1)式是相當於JIS G0551：2013的7.1節中所規定的(1)式，上述(2)式是相當於將JIS G0551：2013的表1中所定義之平均結晶粒徑(mm)換算成μm單位者。
作為上述的耐酸露點腐蝕性優良的鋼板態樣者，可以列舉：熱軋鋼板、冷軋鋼板以及冷軋退火鋼板。對冷軋退火鋼板施以表皮輥軋(skin pass)壓延(例如延伸率是3%以下)的鋼板，也包含在本說明書所稱之冷軋退火鋼板中。
作為「熱軋鋼板」的製造方法者，係提供一種熱軋鋼板之製作手法，其係藉由對具有前述化學組成之連續鑄造板(slab)，在最後壓延溫度900℃以下、捲繞溫度650℃以下的條件下施以熱壓延而製作熱軋鋼板，該熱 軋鋼板具有鐵素體單相組織或是以合計30體積%以下之範圍含有滲碳體、波來體、貝氏體、馬氏體的1種以上且殘餘部分是鐵素體相的組織，並且鐵素體結晶粒的平均結晶粒徑是12.0μm以下。在含有0.005至0.20%之Ti、Nb、V的1種以上的情形，或是在含有0.0005至0.010%之B的情形，可將上述最後壓延溫度設在930℃以下的範圍。對此熱軋鋼板施以冷壓延時，可以得到耐酸露點腐蝕性優良的「冷軋鋼板」。
在此，最後壓延溫度係指供應於熱壓延的最終壓延通道(pass)之板材的表面溫度。
作為「冷軋退火鋼板」的製造方法者，提供一種冷軋退火鋼板的製作手法，在具有熱壓延步驟、冷壓延步驟、退火步驟之鋼板製造方法中，藉由於熱壓延步驟中將最後壓延溫度設成900℃以下、捲繞溫度設成650℃以下，於退火步驟中將加熱溫度設成600至830℃而製作冷軋退火鋼板，該冷軋退火鋼板具有鐵素體單相組織或是以合計30體積%以下之範圍含有滲碳體、波來體、貝氏體、馬氏體的1種以上且殘餘部分是鐵素體相的組織，並且鐵素體結晶粒的平均結晶粒徑為12.0μm以下。在含有0.005至0.20%之Ti、Nb、V的1種以上之情形，或在含有0.0005至0.01%之B的情形，可以將上述最後壓延溫度設在930℃以下的範圍。藉由進一步對此冷軋退火鋼板施以冷壓延，可以得到耐酸露點腐蝕性優良的「冷軋鋼板」。
又，在本發明中，提供一種排氣流路構成 構件，其係使用由具有上述的化學組成與金屬組織之鋼所成的鋼板之構件，且在燃煤火力發電廠燃燒排氣或是廢棄物焚化設施的燃燒排氣流路中，該構件構成曝露在前述排氣中而表面會產生凝結的部位。
在此，排氣流路構成構件，係稱為構成排氣流路的構造物(例如管子或是煙囪等)之構件，以及配置在排氣流路內之構件(例如集塵器或熱交換器的構件)。作為熱交換器的構件者，例如可以列舉安裝在接受熱的流體流通之管子中的「散熱片」。
若依據本發明的話，使用由不含如Sb、Sn的特殊元素的一般鋼成分元素所成之鋼，可以實現同時顯著改善耐硫酸露點腐蝕性與耐鹽酸露點腐蝕性之鋼板。此改善效果是高於專利文獻3中揭示之耐酸露點腐蝕鋼板者。又，Cu、Cr、Mo的含量允許範圍也可以比專利文獻3的技術擴大，耐酸露點腐蝕鋼板的製造變得更容易。又，在對含有Sb或Sn之鋼利用本發明的技術時，可賦予更優良的耐酸腐蝕性。因此本發明，尤其極有用於燃煤火力發電廠或是廢棄物焚化設施中的燃燒排氣流路之構築中。
第1圖例示Mo含量對硫酸水溶液中的腐蝕速度造成的影響之圖表。
第2圖例示Cr含量對硫酸水溶液中的腐蝕速度造成的 影響之圖表。
第3圖例示Mo含量對鹽酸水溶液中的腐蝕速度造成的影響之圖表。
第4圖例示Cr含量對鹽酸水溶液中的腐蝕速度造成的影響之圖表。
本發明對象之鋼板的特徵係在含有Cu之鋼中，具有複合添加有特定量的Cr以及Mo之化學組成，與微細地控制鐵素體結晶粒徑之金屬組織。本發明人等認為，藉由此等的手法顯著改善耐硫酸露點腐蝕性與耐鹽酸露點腐蝕性兩者的機制是如下述。
(1)Cu對形成難溶性的CuS皮膜有效，此皮膜尤其提高對硫酸的抵抗力。
(2)相對於Cr與Mo的含量偏離本發明範圍之鋼在硫酸環境的腐蝕生成物成為鱗片狀，以適當範圍複合添加Cr與Mo者形成緻密化成塊狀的腐蝕生成物，故此腐蝕生成物的緻密化尤其提高耐硫酸腐蝕性。
(3)藉由電化學的測定，在硫酸環境以及鹽酸環境的任一者中，於適當的Cr與Mo添加量範圍內，陽極-陰極反應會變緩慢，故此溶解特性直接有助於抑制在硫酸環境以及鹽酸環境中的鋼基體材(Fe)之溶解。
(4)藉由鐵素體結晶粒徑之微細化，成為由酸所致之腐蝕之起點之結晶粒界會微細地分散，而腐蝕的進行速度會變緩慢。
[耐硫酸露點腐蝕性]
第1圖、第2圖中，分別例示Mo含量以及Cr含量對硫酸水溶液中的腐蝕速度造成的影響。硫酸水溶液，係設想成重油(煤炭)燃燒氣的非常嚴酷之條件，硫酸濃度設為40質量%，溫度定為60℃，浸漬時間是6小時。使用的鋼板是冷軋退火鋼板，第1圖者是Cr含量在0.2質量%水準且幾乎穩定不變，第2圖者是Mo含量在0.05質量%水準且幾乎穩定不變。任何一者都不添加Sb、Sn，而Cr、Mo以外的殘餘部分元素之含量全部都是在本發明規定範圍內。圖中，黑圓點(實心圓；SOLID)的描點(plot)是鐵素體結晶粒之平均結晶粒徑(以下，稱為「鐵素體平均結晶粒徑」)為超過12.0μm者，相當於專利文獻3的第1圖以及第2圖中記載者。白圓點(空心圓；OPEN)的描點是鐵素體之平均結晶粒徑為12.0μm以下者。
在此浸漬試驗中，含有Sb、Cu、Mo之以往的耐酸露點腐蝕鋼之腐蝕速度大概是在10至20mg/cm2/h的範圍中。如第1圖、第2圖所示，在Mo含量是0.05質量%左右並且Cr含量是0.20質量%左右的組成範圍中，可得到與以往的添加Sb之鋼同等的優良之耐硫酸露點腐蝕性。於是，得知藉由控制鐵素體的平均結晶粒徑在12.0μm以下，耐硫酸露點腐蝕性水準更安定地提高。隨著耐硫酸露點腐蝕性水準的提高，用以達成一定的腐蝕速度(例如20mg/cm2/h以下)的Mo量、Cr量之適當範圍擴大。
[耐鹽酸露點腐蝕性]
第3圖、第4圖中分別例示，Mo含量以及℃r含量對鹽酸水溶液中的腐蝕速度造成的影響。鹽酸水溶液，係設想成廢棄物焚化爐之嚴酷條件，鹽酸濃度設成1質量%，溫度為80℃，浸漬時間是6h。使用之鋼板於第3圖以及第4圖中是分別與前述的第1圖以及第2圖相同。圖中，黑圓點(實心圓；SOLID)的描點是鐵素體平均結晶粒徑超過12.0μm者，相當於專利文獻3的第3圖以及第4圖中記載者。白圓點(空心圓；OPEN)的描點是鐵素體之平均結晶粒徑為12.0μm以下者。
在此浸漬試驗中，含有Sb、Cu、Mo之以往的耐酸露點腐蝕鋼的腐蝕速度大概是在2至4mg/cm2/h的範圍。如第3圖、第4圖所示，在Mo含量是0.05質量%左右並且Cr含量是0.20質量%左右的組成範圍中，可以得到優良的耐鹽酸露點腐蝕性。於是，得知藉由將鐵素體的平均結晶粒徑控制在12.0μm以下，耐鹽酸露點腐蝕性水準更安定地提高。隨著耐鹽酸露點腐蝕性水準的提高，用以達成一定的腐蝕速度(例如4mg/cm2/h以下)之Mo量、Cr量之適當範圍擴大。
[化學組成]
說明有關本發明鋼的成分元素。與成分元素相關的「%」是表示質量%的意思。
C對耐酸露點腐蝕性不會有很大的影響，雖沒有必要特別限定，但從確保作為一般構造用材料之強度的觀點而言是設成0.001至0.15%。
Si是在製鋼時用以脫酸之必要者，此外，也是對於用以確保作為構造材料之強度為有效之元素。確保0.05%以上的Si含量為更有效。但是，過度的添加Si會降低熱軋時的去鏽性，招致鏽垢(scale)瑕疵的增大。進一步成為熔接性降低的主要原因。各種檢討的結果，Si的含量限制在0.80%以下。
Mn對鋼的強度調整有效，又有防止S所致之熱脆性的作用。Mn含量是以設為0.10%以上為更有效果，也可以管理Mn的含量在0.30%以上，或是0.50%以上。只是，Mn成為耐鹽酸腐蝕性下降的主要原因。各種檢討的結果，Mn的含量是允許到1.50%為止，也可以管理在1.20%以下，或是1.00%以下的範圍。
P因為會使熱加工性或熔接性劣化故而限制在0.025%以下。為了使耐硫酸腐蝕性以及耐鹽酸腐蝕性更為提高，雖以減少P的含量為有效，但過度減少會增大製鋼負擔而成為推昇成本的主要原因。各種檢討的結果，只要P含量在0.005至0.025%的範圍進行調整即可，以設成0.005至0.015%為更佳。
S由於會使熱加工性及耐蝕性劣化故而限制在0.030%以下，以0.018%以下為更佳。只是，有關耐硫酸露點腐蝕性，以含有某種程度之S是有利於作用。經各 種檢討的結果，在特別重視耐硫酸露點腐蝕性的情形中，S含量以確保在0.003%以上為有效，以0.005%以上為更有效果。
Cu在用以提高耐硫酸腐蝕性以及耐鹽酸腐蝕性中為有效者，本發明中必需要確保有0.10%以上的Cu含量。然而，由於過度含有Cu會成為使熱加工性降低的主要原因，故宜為設在1.00%以下的含量。
Ni對提高耐硫酸腐蝕性、耐鹽酸腐蝕性雖沒有直接的作用，但其為發揮抑制添加Cu所致的熱加工性降低之作用的元素，宜為設在0.01%以上的含量。在重視熱加工性的情形，係以確保0.05%以上的Ni含量為有效，以0.10%以上為更有效果。只是，超過0.50%時此效果會飽和而使成本變高。因此，Ni含量是在0.50%以下的範圍進行設定。
Cr與Mo就不依頼Sb等特殊元素而同時提高耐硫酸露點腐蝕性與耐鹽酸露點腐蝕性而言為重要元素。在企圖藉由鐵素體結晶粒的微細化而提高耐酸露點腐蝕性之本發明中，Cr、Mo的含量允許範圍與在專利文獻3中揭示之技術相比可以擴大。經各種檢討的結果，藉由將Cr以0.05至0.25%且將Mo以0.01至0.08%的範圍複合添加，而可同時改善耐硫酸露點腐蝕性與耐鹽酸露點腐蝕性。關於Cr含量以設成0.10至0.25%時為更有效果。又關於Mo含量以設成0.03至0.07%時為更有效果。
Al是為了在製鋼時的脫酸之必要元素。將 Al含量調整在0.005%以上時為有效果，設在0.010%以上時為更有效果。然而，Al是造成熱加工性下降的主要原因。經各種檢討的結果，Al含量是限制在0.100%以下，也可以管理在0.050%以下。
Ti、Nb、V具有微細化鐵素體結晶粒徑的作用，對耐酸露點腐蝕性的改善有效。因此，可依需要添加此等的1種以上。此情形，將Ti、Nb、V的1種以上的合計含量設成0.005%以上時為更有效果。只是，即使過量添加上述作用也會達飽和，而製造成本會上昇。在添加Ti、Nb、V的1種以上的情形，此等的合計含量宜為設成0.20%以下。
由於B是能以微量添加來發揮鐵素體結晶粒徑的微細化作用之元素，故可依需要添加。B的含量設成0.0005%以上時為更有效果。只是，即使過量添加B上述作用也會飽和，而製造成本會上昇。在添加B的情形，宜為在0.010%以下的含量範圍內進行。
Sb、Sn是與Cr或Mo同樣，就經由使電化學的陽極/陰極反應緩慢之作用改善耐酸露點腐蝕性而言為有效元素。本發明是如上述般，不依頼Sb、Sn的添加，藉由Cr、Mo含量的適當化與鐵素體結晶粒徑的微細化，雖可以得到耐酸露點腐蝕性的顯著改善效果，但在添加Sb、Sn的情形，可更提高耐酸露點腐蝕性。尤其是，已知添加Sb對於硫酸露點腐蝕的抵抗力之增強極為有效。因此，在重視耐酸露點腐蝕性的水準提昇之情形中，可依需 要添加Sb、Sn的1種以上。為了充分發揮此等元素的添加效果，宜為以Sb、Sn的合計含量設成0.005%以上之方式含有此等的1種以上。但是，即使過量添加上述作用也會飽和，而製造成本會提高。在添加Sb、Sn的1種以上之情形，此等的合計含量宜為設在0.10%以下。
[金屬組織]
本發明中作為對象之鋼板，係具有鐵素體單相組織或是以合計30體積%以下範圍含有滲碳體、波來體、貝氏體、馬氏體的1種以上且殘餘部分為鐵素體相之組織。在本說明書中，有時將滲碳體、波來體、貝氏體、馬氏體稱為第二相。其中，雖然波來體是由薄的鐵素體相與滲碳體相所構成之層狀組織，但在本說明書中作為第二相的殘餘部分而記述之鐵素體相，即作為鐵素體平均結晶粒徑的測定對象之鐵素體相中，係不含構成波來體的鐵素體相。同樣地，作為第二相的構成要素而與波來體並列記述之滲碳體，也不含構成波來體之滲碳體。
上述第二相的存在，對鋼的高強度化有效。相反的，對延性變成不利。可對應使用之用途，調整第二相的存在比率。也可以作為不含第二相的鐵素體單相組織。在排氣流路構成構件中，考慮一般必要的加工性時，第二相的存在量宜為在30體積%以下，以在10體積%以下為更佳。
在本發明中，以鋼板中的鐵素體結晶粒微 細為極重要。發明人等發現，在已將Cr含量以及Mo含量調整在一定範圍內之鋼中，將鐵素體結晶粒的結晶粒徑微細化時，可安定地提高耐酸露點腐蝕性(參考前述第1圖至第4圖)。其理由，認為或許是成為酸腐蝕起點的結晶粒界藉由微細地分散而腐蝕的進行速度變緩慢。經詳細的檢討結果，化學組成以如上述方式適當化的鋼中，在鐵素體平均結晶粒徑為12.0μm以下的情形，可以得到耐酸露點腐蝕性的安定改善效果。在此，鐵素體平均結晶粒徑適合利用上述(X)中記載之方法而求得者。
[製造方法]
為了安定地得到鐵素體平均結晶粒徑調整為12.0μm以下之鋼板，熱壓延步驟中宜將最後壓延溫度設為900℃以下，並且將捲繞溫度設為650℃以下。更佳係將最後壓延溫度設為870℃以下，並且將捲繞溫度設為600℃以下則。但是，在含有0.005至0.20%之有結晶粒微細化作用之Ti、Nb、V的1種以上的情形，或在含有0.0005至0.010%之B的情形，可將上述最後壓延溫度設為930℃以下的範圍。
若為滿足上述的化學組成鋼，在此熱壓延條件中，可以得到鐵素體單相組織，或是以合計30體積%以下的範圍含有滲碳體、波來體、貝氏體、馬氏體的1種以上且殘餘部分為鐵素體相之組織之熱軋鋼板。得到的熱軋鋼板，雖可以直接應用於煤炭火力發電廠的排氣通路構成構件，但例如熱交換器的散熱片(fin)材料等，依據用途可依需要酸 洗以除去氧化鏽垢後使用。
對藉由上述熱壓延得到的熱軋鋼板實施冷壓延的「冷軋鋼板」，也有優良的耐酸露點腐蝕性。在冷壓延製品的情形，可以作為高強度鋼板應用於各種用途。又，通常，在冷壓延前進行酸洗。
另一方面，在實施彎曲加工等並使用的情形中，就加工性方面而言以應用已對上述冷軋鋼板實施退火之「冷軋退火鋼板」為有利。此種場合，為了安定地得到鐵素體平均結晶粒徑調整為12.0μm以下之鋼板，宜將退火步驟中的加熱溫度(材料的最高到達溫度)設在600至830℃。又，藉由調整退火步驟的加熱模式，可以控制第二相的體積比率、或生成之第二相的種類。又，在製造冷軋退火鋼板之際，退火後可依需要實施表皮輥軋(skin pass)壓延(例如延伸率3%以下)。
在使板厚進一步減小的情形中，可以使用對冷軋退火鋼板進一步實施冷壓延的「冷軋鋼板」。此冷軋鋼板也有優良的耐酸露點腐蝕性。又，也可以得到進行複數次的冷壓延步驟以及退火步驟的「冷軋退火鋼板」。此種場合，在所有的退火步驟中，宜將加熱溫度設為600至830℃。
[實施例] 《實施例1》
熔融製造表1所示之鋼，在提煉溫度1250℃、最後壓 延溫度920℃或是860℃的2個水準、捲繞溫度550℃的條件下實施熱壓延，得到板厚2.0mm的熱軋鋼板。得到的熱軋鋼板是以酸洗除去鏽垢，當作供試驗材。
關於各供試驗材，以光學顯微鏡觀察L截面的金屬組織，藉由根據JIS G0551：2013的切斷法，算出鐵素體結晶粒度編號G並換算成平均結晶粒徑。具體上，根據上述(X)求得鐵素體平均結晶粒徑。又，求得在金屬組織中佔有的滲碳體、波來體、貝氏體、馬氏體之合計面積率，將此當作第二相的比率(體積%)。
使用由各供試驗材切出之試驗片，進行在與得到第1圖、第2圖的描點時同樣之條件(前述)下的硫酸浸漬試驗，以及在與得到第3圖、第4圖的描點時同樣之條件(前述)下的鹽酸浸漬試驗。耐硫酸露點腐蝕性的評估，係將硫酸浸漬試驗中的腐蝕速度為20mg/cm2/h以下者判定為○(良好)，此外則判定為×(不良)。耐鹽酸露點腐蝕性的評估，係將鹽酸浸漬試驗中的腐蝕速度為4mg/cm2/h以下者判定為○(良好)，此外則判定為×(不良)。
將各供試驗材的鐵素體平均結晶粒徑、第二相的比率、硫酸浸漬試驗結果、鹽酸浸漬試驗結果在表2、表3中表示。表2是熱軋壓延的最後壓延溫度為920℃之情形，表3是熱軋壓延的最後壓延溫度為860℃之情形。
如由表1、表2、表3所得知，具有本發明 中規定的化學組成以及金屬組織之熱軋鋼板，在耐硫酸腐蝕性、耐鹽酸腐蝕性的任何一個都呈現優良的特性。另一方面，於鐵素體平均結晶粒徑超過12.0μm的鋼板中，耐酸露點腐蝕性差。
含有特定量的Ti、Nb、V、B中1種以上之鋼No.32至39，即使在熱軋最後溫度高的情形(表2)也安定地得到鐵素體平均結晶粒徑為12.0μm以下的組織狀態。
又，實施例1得到的金屬組織，鋼No.18為鐵素體單相，鋼No.19、29以及30為鐵素體+滲碳體，此外的例子是鐵素體+波來體。
《實施例2》
使用表1所示之No.5以及No.26的鋼，在提煉溫度1250℃、最後壓延溫度860℃、捲繞溫度550℃的條件下實施熱壓延，得到板厚3.2mm的熱軋鋼板。之後，實施酸洗以及冷壓延，得到板厚1.0mm的冷軋鋼板。對此冷軋鋼板，於連續退火酸洗線上實施以下的加熱模式A至C之退火，得到酸洗完成後的冷軋退火鋼板。
(A)以680℃進行60sec的均熱處理後，以10℃/sec以上的平均冷卻速度冷卻到450℃為止，之後在300至450℃的溫度範圍中保持180sec。
(B)以860℃進行60sec的均熱處理後，以10℃/sec以上的平均冷卻速度冷卻到450℃為止，之後在300至450℃的溫度範圍中保持180sec。
(C)以820℃進行60sec的均熱處理後，以50℃/sec以上的平均冷卻速度冷卻到200℃為止，之後在300至400℃的溫度範圍中保持180sec。
又，各冷軋退火鋼板，係在連續退火酸洗線的酸洗設備與捲繞裝置之間設有的線內(inline)研磨機中實施延伸率0.5%的表皮輥軋壓延而完成者。
關於得到的冷軋退火鋼板，以光學顯微鏡觀察L截面的金屬組織，與實施例1同樣地檢查金屬組織。又，使用由得到的冷軋退火鋼板切出之試驗片，在與實施例1同樣的試驗條件下進行硫酸浸漬試驗以及鹽酸浸漬試驗，評估耐酸露點腐蝕性。評估基準是如實施例1中之記載。
將結果在表4中表示。
如表4中所示，以滿足本發明的退火條件之加熱模式A、C所製造的冷軋退火鋼板，鐵素體平均結晶 粒徑成為12.0μm以下，呈現優良的耐酸露點腐蝕性。得知在具有本發明範圍的化學組成者之中，藉由調整鐵素體平均結晶粒徑為12.0μm以下，即使金屬組織為鐵素體+貝氏體、或是鐵素體+馬氏體，也可以維持優良的耐酸露點腐蝕性。另一方面，加熱模式B中，由於材料的最高到達溫度過高，而鐵素體平均結晶粒徑超過12.0μm，故耐酸露點腐蝕性差。

Claims (9)

  1. 一種耐酸露點腐蝕性優良的鋼板，以質量%計，具有包括下述者之化學組成：C：0.001至0.15%、Si：0.80%以下、Mn：1.50%以下、P：0.025%以下、S：0.030%以下、Cu：0.10至1.00%、Ni：0.50%以下、Cr：0.05至0.25%、Mo：0.01至0.08%、Al：0.100%以下；Ti、Nb、V：合計為0至0.20%；B：0至0.010%；Sb：0%、Sn：0至0.10%、殘餘部分為Fe以及無法避免的雜質，並且具有鐵素體單相組織，或是以合計30體積%以下之範圍含有滲碳體、波來體、貝氏體、馬氏體的1種以上且殘餘部分為鐵素體相的組織，鐵素體結晶粒的平均結晶粒徑是為12.0μm以下。
  2. 如申請專利範圍第1項所述之耐酸露點腐蝕性優良的鋼板，其中，前述化學組成中，Ti、Nb、V的1種或是2種以上的合計含量為0.005至0.20%。
  3. 如申請專利範圍第1項所述之耐酸露點腐蝕性優良的鋼板，其中，前述化學組成中，B的含量為0.0005至0.010%。
  4. 如申請專利範圍第1項所述之耐酸露點腐蝕性優良的鋼板，其中，前述化學組成中，Sn的含量為0.005至0.10%。
  5. 一種耐酸露點腐蝕性優良的鋼板的製造方法，係製造如申請專利範圍第1項所述之耐酸露點腐蝕性優良的鋼板之方法，其係藉由對連續鑄造板，在最後壓延溫度 900℃以下、捲繞溫度650℃以下的條件下實施熱壓延而製作鋼板，該鋼板具有鐵素體單相組織，或是以合計30體積%以下之範圍含有滲碳體、波來體、貝氏體、馬氏體的1種以上且殘餘部分為鐵素體相之組織，並且鐵素體結晶粒的平均結晶粒徑為12.0μm以下。
  6. 一種耐酸露點腐蝕性優良的鋼板之製造方法，係製造如申請專利範圍第2或3項所述之耐酸露點腐蝕性優良的鋼板之方法，其係藉由對連續鑄造板，在最後壓延溫度930℃以下、捲繞溫度650℃以下的條件下實施熱壓延而製作鋼板，該鋼板具有鐵素體單相組織，或是以合計30體積%以下之範圍含有滲碳體、波來體、貝氏體、馬氏體的1種以上且殘餘部分為鐵素體相之組織，並且鐵素體結晶粒的平均結晶粒徑為12.0μm以下。
  7. 一種耐酸露點腐蝕性優良的鋼板之製造方法，係製造如申請專利範圍第1項所述之耐酸露點腐蝕性優良的鋼板之方法，其係在具有熱壓延步驟、冷壓延步驟、退火步驟之鋼板製造方法中，藉由於熱壓延步驟中將最後壓延溫度設為900℃以下、捲繞溫度設為650℃以下，於退火步驟中將加熱溫度設在600至830℃而製作鋼板，該鋼板具有鐵素體單相組織，或是以合計30體積%以下之範圍含有滲碳體、波來體、貝氏體、馬氏體的1種以上且殘餘部分為鐵素體相之組織，並且鐵素體結晶粒的平均結晶粒徑為12.0μm以下。
  8. 一種耐酸露點腐蝕性優良的鋼板的製造方法，係製造如 申請專利範圍第2或3項所述之耐酸露點腐蝕性優良的鋼板的方法，其係在具有熱壓延步驟、冷壓延步驟、退火步驟之鋼板製造方法中，藉由於熱壓延步驟中將最後壓延溫度設為930℃以下、捲繞溫度設為650℃以下，於退火步驟中將加熱溫度設在600至830℃而製作鋼板，該鋼板具有鐵素體單相組織，或是以合計30體積%以下之範圍含有滲碳體、波來體、貝氏體、馬氏體的1種以上且殘餘部分為鐵素體相之組織，並且鐵素體結晶粒的平均結晶粒徑為12.0μm以下。
  9. 一種排氣流路構成構件，其係使用申請專利範圍第1至4項中任一項所述之鋼板的構件，且在燃煤火力發電廠的燃燒排氣或是廢棄物焚化設施的燃燒排氣之流路中，該構件係構成曝露在前述排氣中而表面會產生凝結的部位。
TW104109948A 2014-03-28 2015-03-27 耐酸露點腐蝕性優異的鋼板與製造方法及排氣流路構成構件 TWI652357B (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014-069095 2014-03-28
JP2014069095 2014-03-28

Publications (2)

Publication Number Publication Date
TW201542840A TW201542840A (zh) 2015-11-16
TWI652357B true TWI652357B (zh) 2019-03-01

Family

ID=54195672

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW104109948A TWI652357B (zh) 2014-03-28 2015-03-27 耐酸露點腐蝕性優異的鋼板與製造方法及排氣流路構成構件

Country Status (8)

Country Link
US (1) US10351925B2 (zh)
JP (2) JP6173567B2 (zh)
KR (1) KR102462565B1 (zh)
CN (2) CN106414784B (zh)
AU (1) AU2015234860B2 (zh)
MY (1) MY179972A (zh)
TW (1) TWI652357B (zh)
WO (1) WO2015147166A1 (zh)

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6831254B2 (ja) * 2016-03-30 2021-02-17 日本製鉄株式会社 耐酸露点腐食性に優れる溶接鋼管およびその製造法並びに熱交換器
KR102373161B1 (ko) * 2017-05-10 2022-03-10 현대자동차주식회사 부식환경에서 내식성을 향상시킨 차량용 저합금 내식강과 그 제조방법
KR102134310B1 (ko) * 2017-12-26 2020-07-15 주식회사 포스코 플럭스 코어드 와이어용 냉연강판 및 그 제조방법
KR102206319B1 (ko) * 2018-03-29 2021-01-22 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 오스테나이트계 내마모 강판
KR102453321B1 (ko) * 2018-03-29 2022-10-11 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 오스테나이트계 내마모 강판
CN111485166A (zh) * 2019-01-29 2020-08-04 宝山钢铁股份有限公司 一种冷轧耐低温酸露点腐蚀钢及其制造方法
CN109628844B (zh) * 2019-02-12 2020-05-29 鞍钢股份有限公司 屈服强度700MPa级运煤敞车用耐蚀钢及其制造方法
CN109628842B (zh) * 2019-02-12 2020-05-29 鞍钢股份有限公司 屈服强度550MPa级运煤敞车用耐蚀钢及其制造方法
CN109628841B (zh) * 2019-02-12 2020-05-29 鞍钢股份有限公司 屈服强度350MPa级运煤敞车用耐蚀钢及其制造方法
CN109628843B (zh) * 2019-02-12 2020-05-29 鞍钢股份有限公司 屈服强度450MPa级运煤敞车用耐蚀钢及其制造方法
KR102255818B1 (ko) * 2019-06-24 2021-05-25 주식회사 포스코 내부식성이 우수한 고강도 구조용 강재 및 그 제조방법
KR102587687B1 (ko) * 2019-07-09 2023-10-10 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 내황산 노점 부식성이 우수한 이음매 없는 강관 및 그의 제조 방법
EP3998356A4 (en) * 2019-07-09 2023-01-04 JFE Steel Corporation SEAMLESS STEEL PIPE EXHIBITING EXCEPTIONAL RESISTANCE TO SULFURIC ACID DEW POINT CORROSION, AND METHOD OF MAKING THE SAME SEAMLESS STEEL PIPE
WO2021005959A1 (ja) * 2019-07-09 2021-01-14 Ｊｆｅスチール株式会社 耐硫酸露点腐食性に優れる継目無鋼管およびその製造方法
WO2021052317A1 (zh) * 2019-09-19 2021-03-25 宝山钢铁股份有限公司 一种耐硫酸露点腐蚀用热轧钢板/带及其制造方法
CN112522589B (zh) * 2019-09-19 2022-10-21 宝山钢铁股份有限公司 一种含b耐硫酸露点腐蚀用热轧钢板/带及其制造方法
CN112522594B (zh) * 2019-09-19 2022-10-21 宝山钢铁股份有限公司 一种薄规格耐火耐候钢板/带及其生产方法
CN112575269A (zh) * 2019-09-27 2021-03-30 宝山钢铁股份有限公司 一种耐低温酸露点腐蚀冷轧钢及其制造方法
CN111172463A (zh) * 2020-02-17 2020-05-19 本钢板材股份有限公司 一种抗酸腐蚀bgns440钢热轧卷板及其制备方法
CN114763591A (zh) * 2021-01-11 2022-07-19 宝山钢铁股份有限公司 一种耐盐和酸腐蚀的耐腐蚀钢及其制造方法
CN112941412A (zh) * 2021-01-30 2021-06-11 南阳汉冶特钢有限公司 一种特厚550MPa级抗震耐候钢的生产方法
WO2023223744A1 (ja) * 2022-05-20 2023-11-23 Ｊｆｅスチール株式会社 熱延厚物耐硫酸鋼板およびその製造方法
CN114807785B (zh) * 2022-06-28 2022-11-18 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 390MPa级耐蚀钢板及其生产方法
CN115652194A (zh) * 2022-09-29 2023-01-31 首钢集团有限公司 一种耐硫酸露点腐蚀钢及其制备方法

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1589333A (zh) 2001-11-19 2005-03-02 新日本制铁株式会社 耐盐酸腐蚀性以及耐硫酸腐蚀性优异的低合金钢及其焊接接头

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3459538A (en) 1965-03-25 1969-08-05 Fuji Iron & Steel Co Ltd Corrosion resistant low-alloy steel
US5622572A (en) * 1995-08-28 1997-04-22 Newport News Shipbuilding And Dry Dock Company Extra-strength steel and method of making
US6290789B1 (en) * 1997-06-26 2001-09-18 Kawasaki Steel Corporation Ultrafine-grain steel pipe and process for manufacturing the same
JP3812279B2 (ja) * 2000-04-21 2006-08-23 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性および歪時効硬化特性に優れた高降伏比型高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP2004315936A (ja) * 2003-04-18 2004-11-11 Nippon Steel Corp 粒界割れ抵抗性に優れた極低炭素系耐酸露点腐食鋼
US7491277B2 (en) * 2006-04-10 2009-02-17 Illinois Tool Works Inc. Method of making cold rolled full hard steel strapping
CN100460550C (zh) * 2006-08-22 2009-02-11 武汉钢铁(集团)公司 一种耐海水腐蚀性能的海洋钻采平台用钢及其制造方法
WO2008156195A1 (ja) * 2007-06-21 2008-12-24 Jfe Steel Corporation 耐硫酸腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
CN101705425B (zh) * 2009-11-06 2011-07-20 武汉钢铁(集团)公司 含Ti抗拉强度≥450MPa级耐硫酸露点腐蚀钢
CN101705441A (zh) * 2009-11-24 2010-05-12 上海亘富冶金科技有限公司 一种耐硫酸露点腐蚀高强度低合金钢
CN101831598A (zh) * 2010-05-26 2010-09-15 马鞍山钢铁股份有限公司 一种低合金耐硫酸露点腐蚀用钢及其生产方法
JP5818418B2 (ja) * 2010-09-09 2015-11-18 日新製鋼株式会社 耐硫酸及び塩酸露点腐食鋼並びに排ガス流路構成部材
JP5686632B2 (ja) * 2011-02-28 2015-03-18 日新製鋼株式会社 耐硫酸露点腐食鋼および排ガス流路構成部材
CN102286700B (zh) * 2011-09-13 2013-06-12 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 抗拉强度≥800MPa级耐硫酸露点腐蚀钢及其制备方法
CN102392185B (zh) * 2011-10-28 2013-05-22 首钢总公司 一种正火态抗酸性热轧钢板及其制备方法
CN103147000B (zh) * 2013-03-20 2014-12-03 钢铁研究总院 多边形铁素体+针状铁素体双相钢板/带及生产方法
CN103589972B (zh) * 2013-10-10 2015-04-29 中天钢铁集团有限公司 一种低成本耐硫酸露点腐蚀用低合金钢及其生产工艺与用途
CN103741056B (zh) * 2014-01-26 2016-01-06 北京科技大学 一种耐南海海洋环境用耐蚀钢板的生产工艺

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1589333A (zh) 2001-11-19 2005-03-02 新日本制铁株式会社 耐盐酸腐蚀性以及耐硫酸腐蚀性优异的低合金钢及其焊接接头

Also Published As

Publication number Publication date
WO2015147166A1 (ja) 2015-10-01
KR102462565B1 (ko) 2022-11-03
US10351925B2 (en) 2019-07-16
TW201542840A (zh) 2015-11-16
JP2017160544A (ja) 2017-09-14
CN109536827A (zh) 2019-03-29
CN106414784B (zh) 2018-11-16
CN109536827B (zh) 2021-10-12
AU2015234860B2 (en) 2019-11-21
CN106414784A (zh) 2017-02-15
MY179972A (en) 2020-11-19
US20170114425A1 (en) 2017-04-27
KR20160138185A (ko) 2016-12-02
JPWO2015147166A1 (ja) 2017-04-13
JP6173567B2 (ja) 2017-08-02
JP6227182B2 (ja) 2017-11-08
AU2015234860A1 (en) 2016-09-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TWI652357B (zh) 耐酸露點腐蝕性優異的鋼板與製造方法及排氣流路構成構件
KR101706004B1 (ko) 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법
CN109563594B (zh) 耐硫酸露点腐蚀钢
JP4823930B2 (ja) 耐酸腐食鋼
JP5866378B2 (ja) 冷間割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延鋼板およびその製造方法
JP2007239094A (ja) 耐酸腐食鋼
JP2007262558A (ja) 耐塩酸性に優れる耐硫酸露点腐食鋼
JP5195413B2 (ja) 曲げ加工性及び靭性の異方性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法
JP5818418B2 (ja) 耐硫酸及び塩酸露点腐食鋼並びに排ガス流路構成部材
KR101417295B1 (ko) 황산내식성 및 표면특성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법
JP6632388B2 (ja) 加工性に優れた耐酸露点腐食性鋼板および製造方法並びに排ガス流路構成部材
JP2017160483A (ja) 加工性に優れた熱交換器用耐酸露点腐食性鋼板および製造方法
JP5686632B2 (ja) 耐硫酸露点腐食鋼および排ガス流路構成部材
JP2019116649A (ja) 鋼材
JP2019116648A (ja) 鋼材
JP6206423B2 (ja) 低温靭性に優れた高強度ステンレス厚鋼板およびその製造方法
JPWO2018025942A1 (ja) オーステナイト系ステンレス鋼
JP2004315936A (ja) 粒界割れ抵抗性に優れた極低炭素系耐酸露点腐食鋼
JP7066997B2 (ja) 鋼材
JPH08291365A (ja) 炭酸ガス含有凝縮水環境での耐食性に優れた鋼材
JP7444338B1 (ja) 熱延厚物耐硫酸鋼板およびその製造方法
KR102326323B1 (ko) 내마모성과 복합내식성이 우수한 강판 및 그 제조방법
KR100544506B1 (ko) 내황산 부식특성이 우수한 고강도 냉연강판과 그 제조방법
JP2004162121A (ja) 溶接熱影響部靱性・耐食性に優れた高強度非調質鋼板
TWI516613B (zh) 耐酸露點腐蝕鋼及排氣流路構成構件