CN101705425B - 含Ti抗拉强度≥450MPa级耐硫酸露点腐蚀钢 - Google Patents
含Ti抗拉强度≥450MPa级耐硫酸露点腐蚀钢 Download PDFInfo
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Abstract
本发明涉及含Ti抗拉强度≥450MPa级耐硫酸露点腐蚀钢。其解决耐硫酸露点腐蚀性能较低等不足的措施:含Ti抗拉强度≥450MPa级耐硫酸露点腐蚀钢,其化学成及重量百分比为:C:0.032~0.086%,Si:0.10~0.50%,Mn:0.78~1.35%,P:≤0.020%,S:≤0.010%,Cu:0.30~0.58%,W:0.24~0.76%,Ti:0.063~0.13%,Al:≤0.080%,其余为Fe及不可避免的夹杂;同时还要满足:0.65%<Cu+W+Ti<1.60%。本发明屈服强度≥330MPa,抗拉强度≥450MPa,延伸率≥22%,以热轧状态交货;工艺简单,成本低,具有极佳的强韧性匹配,优良的焊接性能,可广泛用于制造锅炉低温部件、烟道、烟囱、烤烟箱以及脱硫专用设备,且利于推广应用。
Description
技术领域
本发明涉及一种耐腐蚀钢,具体讲属于耐硫酸露点腐蚀钢,确切地属于含Ti抗拉强度≥450MPa级耐硫酸露点腐蚀钢。
背景技术
为了响应国家的节能环保政策,对以燃煤为主的高污染企业必须进行治理,实行先达标后生产,对新批的发电、化工、石油、钢铁等项目必须配置脱硫装置,使其燃烧的烟气中含硫量降低到国家允许的排放标准。由于烟气湿度通常较大,温度较低,烟气中单位体积的稀释硫酸含量会相应增加,因此,脱硫后的烟气仍然属于强腐蚀性烟气等级,对烟囱的腐蚀并没有减弱。
目前国外正在使用或公开的耐硫酸露点腐蚀钢中,主要以Cu-Cr-Sb(Sn)系成分配方,如美国和日本在锅炉预热器中使用的主要牌号有COR-TEN、NAC-1、NAC-2B、NAC-2C、CRIA等。
在本发明申请之前,授权公告号CN 1024691C的《抗硫酸露点腐蚀低合金钢》专利,其成分设计在常规元素的基础上,加入了合金元素Cu、Cr,该钢的强度级别与本发明钢接近,但是该钢的工业性应用试验结果表明,它只能使空气预热器的使用寿命比Q235钢提高3~4倍。
新日本制铁株式会社申请的《具有优异的耐硫酸露点腐蚀性的钢和空气预热器》,专利授权公告号CN 1195883,其成分设计采用Cu-Sb系,同时含有Cr、Mo、Ni、Nb、V、Ti、Sn、B中的一种或者一种以上。该专利公开文件中并没有公开任何一种钢的力学性能。
另一项发明专利《耐硫酸露点腐蚀的稀土合金钢》,专利授权公告号CN 1386886A,其成分设计采用W代替Cr的Cu-W-Sn-RE(Mo、Sb)系合金思路。Sn的加入在钢板的表面容易产生点状缺陷,如热轧工艺控制不当,更容易产生表面裂纹;同时,重量百分比为0.10~0.50%的Mo显著增加该钢的生产成本,且文件中没有公开加入Mo后该钢的耐硫酸腐蚀性能试验结果。
发明内容
本发明的目的在于克服上述不足,提供一种屈服强度(ReL)≥330MPa、抗拉强度(Rm)≥450MPa,延伸率(A)≥22%,在10%硫酸40℃不更换溶液48小时条件下耐腐蚀性能(g/m2.h)是Q345B钢的20倍以上,并具有优良的焊接性能和冷弯成型性能的经济型Cu-W-Ti系的耐硫酸露点腐蚀钢。
为实现上述目的所采用的技术方案如下:含Ti抗拉强度≥450MPa级耐硫酸露点腐蚀钢,其化学成及重量百分比为:C:0.032~0.086%,Si:0.10~0.50%,Mn:0.78~1.35%,P:≤0.020%,S:≤0.010%,Cu:0.30~0.58%,W:0.24~0.76%,Ti:0.063~0.13%,Al:≤0.080%,其余为Fe及不可避免的夹杂;同时还要满足:0.65%<Cu+W+Ti<1.60%。
其在于所述的下列化学成及重量百分比优选为:Mn:1.0~1.20%,Ti:0.08~0.10%。
本发明各合金元素的作用及机理:
本发明通过各合金元素的合理含量及沉淀强化作用,同时并通过Cu-W-Ti的适当配比,可以显著提高钢的耐硫酸露点腐蚀性能,此外还有利于获得良好的低温韧性,增加钢的抗疲劳裂纹扩展能力。
Cu元素
Cu含量小于0.10%时,其沉淀强化作用不明显,Cu含量大于0.60%时,钢板焊接热影响区韧性会降低,且在钢坯加热过程中易产生网裂。
W元素
W可以提高钢的耐硫酸露点腐蚀性能,特别是Cu-W-Ti结合,对耐浓硫酸的腐蚀能起到明显的作用,同时,W的加入还能提高钢的热强性。本发明的W含量最佳为0.05~0.80%。
C元素
碳是钢中不可缺少的提高钢材强度的元素之一,由于碳会使钢的耐腐蚀性能劣化,因此,优选尽可能地使其含量控制在低水平,特别是其含量超过0.15%时,无法兼具低温、高温这两种条件下的耐腐蚀性能,因此,设定上限为0.15%。
Si元素
Si主要是以固溶强化形式提高钢的强度,同时也是钢中的脱氧元素,但含量不可过高,以免降低钢的韧性和焊接性能,因此本发明的Si含量设定为0.10%~0.50%。
Mn元素
在钢中添加适量的Mn,不仅可以通过Mn的固溶强化提高钢的强度,而且可降低钢的相变温度,细化晶粒,提高钢的综合性能,本发明Mn含量设定为≤1.50%。
P及S元素
磷在钢中容易造成偏析、恶化焊接性能、显著降低钢的冲击韧性、提高脆性转变温度;硫易与锰结合生成MnS夹杂,影响钢的成型性能。因此,本发明应尽量减少磷、硫元素对钢性能的不利影响,通过对铁水进行深脱硫预处理、真空处理等手段,控制P≤0.020%、S≤0.010%,从而减轻其不利影响。
Al元素
Al是钢中的主要脱氧元素。但当Al含量大于0.080%时,将导致Al的氧化物夹杂增加,降低钢的纯净度,不利于钢的韧性及耐候性能。Al可与钢中的N结合生成高熔点AlN,在高温下阻碍奥氏体晶粒长大,从而细化相变铁素体组织,提高钢的强韧性。
Ti元素
Ti是一种强碳(氮)化物形成元素,形成了TiN熔点高,在再加热过程中阻止奥氏体晶粒长大,在轧制过程中可有效地钉扎奥氏体晶界,抑制奥氏体晶粒长大,另外钢板在焊接过程中,钢中的TiN和TiC粒子能显著阻止热影响区晶粒长大,从而改善钢板焊接性能。同时,当Ti含量≥0.06%时,随着Ti含量的增加,析出强化效果越好,即TiC粒子在相间或相变后在铁素体内析出,产生强烈的沉淀强化效果。因此在钢中添加适量的Ti,既有利于提高钢的强韧匹配,又有利于细化钢的组织,减少基体组织间的电位差异,提高钢在高温高浓度环境下耐硫酸腐蚀的能力,及提高钢的耐晶间腐蚀性能。但当Ti含量≥0.13%时,高温下未充分固溶于奥氏体粗大的TiN量较多,反而恶化钢的韧性,粗大的TiN与基体间的电位差异较大,又会成为腐蚀的源头,恶化钢的耐硫酸腐蚀性能,因此,控制其含量为0.06~0.13%。
本发明所述钢具有以下优点:
1、本发明钢屈服强度(ReL)≥330MPa,抗拉强度(Rm)≥450MPa,延伸率(A)≥22%,属于经济型高性能高强度耐硫酸露点腐蚀钢,以热轧状态交货,简化了生产工艺,提高了成材率,降低了成本,适应大生产要求。
2、本发明钢成份设计为低碳一锰为基的Cu-W-Ti系耐硫酸露点腐蚀钢,与其它系列耐硫酸露点腐蚀钢相比,W、Ti的复合添加,确保本发明钢具有更加优良的耐硫酸露点腐蚀性能。
3.本发明生产的钢具有极佳的强韧性匹配,优良的焊接性能,可简化焊接工艺,提高焊接效率,本发明的钢可广泛用于制造锅炉低温部件、烟道、烟囱、烤烟箱以及脱硫专用设备,利于推广应用。
具体实施方式
下面详细阐述本发明优选的实施方式。
表1列出了本发明可用于锅炉低温部件、烟道、烟囱、烤烟箱以及脱硫专用设备制造的450MPa级耐硫酸露点腐蚀钢的几种具体实施例的化学成分,其生产方法采用:
在转炉上进行顶底复合吹炼;铁水深脱硫、脱磷技术,控制铁水中的S≤0.01%;然后再进行转炉顶底吹炼;喂Al丝脱氧;炉后真空处理,使钢中的化学成分满足表1的要求;再将钢水浇注成200~300mm×1500mm断面的板坯;在2250mm轧机上采用控轧控冷技术进行热连轧轧制,轧制成热轧板(卷)。
在采用控轧控冷技术进行热连轧生产时的工艺制度:
先将板坯加热至1180~1240℃,使得微合金元素充分固溶;进行粗轧,其开轧温度≥1150℃,粗轧在奥氏体再结晶区进行,粗轧每道次压下率为20~30%,累计压下率为80~90%,粗轧结束温度为1000~1100℃;进行精轧,其开轧温度为950~1020℃,中间道次压下率为20~25%,最后两道次压下率为10~15%,终轧温度为790~870℃;钢板轧后采用层流冷却,冷却速度为15~40℃/s,卷取温度为560~640℃,制得板厚为4~18mm的热轧板(卷)。
本发明抗拉强度450MPa级的耐硫酸露点腐蚀钢实施例成分如表1,生产工艺参数和力学性能结果列于表2和表3。从表3反映出的性能看,实施例钢都能满足屈服强度(ReL)≥330MPa,抗拉强度(Rm)≥450MPa,延伸率(A)≥22%,同时,该钢常温夏比冲击功(AkV)≥150J,d=a,180°冷弯全部合格。
表1本发明钢的化学成分(Wt%)
成分 | C | Si | Mn | P | S | Cu | W | Ti | Als |
1 | 0.032 | 0.32 | 0.96 | 0.018 | 0.008 | 0.12 | 0.08 | 0.063 | 0.034 |
2 | 0.051 | 0.21 | 0.78 | 0.015 | 0.005 | 0.28 | 0.24 | 0.076 | 0.063 |
3 | 0.063 | 0.40 | 0.95 | 0.015 | 0.006 | 0.58 | 0.43 | 0.10 | 0.043 |
4 | 0.086 | 0.35 | 1.18 | 0.014 | 0.005 | 0.35 | 0.76 | 0.084 | 0.052 |
5 | 0.132 | 0.22 | 1.35 | 0.014 | 0.006 | 0.30 | 0.33 | 0.13 | 0.075 |
表2本发明钢热连轧生产工艺参数
表3本发明钢力学性能试验结果
注:表3中的夏比冲击功为折算成标准冲击试样规格:10×10×55mm的常温冲击功值的平均值。
对用本发明实施例2、4、5钢制成的热轧板和工业性生产的Q345B钢进行10%硫酸40℃不更换溶液48小时浸泡试验,进行其腐蚀速率的检测,检测结果见表4。
表4本发明钢硫酸腐蚀试验结果
试验结果表明,本发明实施例2、4、5钢在10%硫酸40℃不更换溶液48小时条件下耐腐蚀性能(g/m2.h)是Q345B钢的20倍以上,完全可以满足锅炉低温部件、烟道、烟囱、烤烟箱以及脱硫专用设备制造的需要。
Claims (2)
1.含Ti抗拉强度≥450MPa级耐硫酸露点腐蚀钢,其化学成分及重量百分比为:C:0.032~0.086%,Si:0.10~0.50%,Mn:0.78~1.35%,P:≤0.020%,S:≤0.010%,Cu:0.30~0.58%,W:0.24~0.76%,Ti:0.063~0.13%,Al:≤0.080%,其余为Fe及不可避免的夹杂;同时还要满足:0.65%<Cu+W+Ti<1.60%。
2.根据权利要求1所述的含Ti抗拉强度≥450MPa级耐硫酸露点腐蚀钢,其在于所述的下列化学成分及重量百分比优选为:
Mn:1.0~1.20%,Ti:0.08~0.10%。
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