JP7444338B1 - 熱延厚物耐硫酸鋼板およびその製造方法 - Google Patents
熱延厚物耐硫酸鋼板およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7444338B1 JP7444338B1 JP2023545929A JP2023545929A JP7444338B1 JP 7444338 B1 JP7444338 B1 JP 7444338B1 JP 2023545929 A JP2023545929 A JP 2023545929A JP 2023545929 A JP2023545929 A JP 2023545929A JP 7444338 B1 JP7444338 B1 JP 7444338B1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- sulfuric acid
- hot
- temperature
- steel sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 138
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 73
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 73
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 49
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 14
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 9
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 20
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 19
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 19
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 5
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 5
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 241000219307 Atriplex rosea Species 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052777 Praseodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 150000001450 anions Chemical class 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000003796 beauty Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- TXKMVPPZCYKFAC-UHFFFAOYSA-N disulfur monoxide Inorganic materials O=S=S TXKMVPPZCYKFAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 description 1
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000011002 quantification Methods 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000004056 waste incineration Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
Abstract
Description
[1]質量%で、C:0.010%以上0.170%以下、Si:0.01%以上0.55%以下、Mn:0.30%以上1.50%以下、P:0.05%以下、S:0.03%以下、Cr:0.01%以上1.00%以下、Ni:0.01%以上0.50%以下、Sb:0.002%以上0.70%以下、Cu:0.25%以上0.50%以下、および、N:0.001%以上0.010%以下を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、常温での引張試験における引張強さが490MPa以上であり、板厚1/4位置において、フェライトの面積率が70%以上、ベイナイトの面積率が10%以上30%以下、フェライトとベイナイト以外の残部組織の合計面積率が5%未満であり、板厚6.0mm以上14.0mm以下である、熱延厚物耐硫酸鋼板。
[2]前記成分組成は、さらに、質量%で、W:1.0%以下、Al:0.5%以下、Ti:0.1%以下、Sn:0.5%以下、REM:0.05%以下、Ca:0.005%以下、Nb:0.10%以下、V:0.1%以下、B:0.001%以下から選択される1種または2種以上を含む、[1]に記載の熱延厚物耐硫酸鋼板。
[3]200℃での熱間引張試験における引張強さが490MPa以上である、[1]又は[2]に記載の熱延厚物耐硫酸鋼板。
[4][1]又は[2]に記載の熱延厚物耐硫酸鋼板の製造方法であって、前記成分組成を有する溶鋼を連続鋳造してスラブとし、前記スラブを1000℃以上1300℃以下に加熱し、前記加熱されたスラブを仕上圧延温度850℃以上において仕上圧延し、前記仕上圧延において、最終パスを含む後段3パスでの総圧下率:25%以上40%以下で圧延し、引き続き、前記仕上圧延温度から巻取温度までの平均冷却速度が15℃/s以上25℃/s以下で冷却し、前記巻取温度が、450℃以上600℃以下である、熱延厚物耐硫酸鋼板の製造方法。
[5][3]に記載の熱延厚物耐硫酸鋼板の製造方法であって、前記成分組成を有する溶鋼を連続鋳造してスラブとし、前記スラブを1000℃以上1300℃以下に加熱し、前記加熱されたスラブを仕上圧延温度850℃以上において仕上圧延し、前記仕上圧延において、最終パスを含む後段3パスでの総圧下率:25%以上40%以下で圧延し、引き続き、前記仕上圧延温度から巻取温度までの平均冷却速度が15℃/s以上25℃/s以下で冷却し、前記巻取温度が、450℃以上600℃以下である、熱延厚物耐硫酸鋼板の製造方法。
Cは、鋼の強度を高める元素であり、本発明では、所望の強度を得るために、0.010%以上含有する。一方、0.170%を超える含有は、耐硫酸性を劣化させるとともに、溶接性および溶接熱影響部の靭性をも劣化させる。よって、本発明では、Cは0.010%以上0.170%の範囲とする。好ましい下限は0.07%以上とする。好ましい上限は0.120%以下、より好ましい上限は0.10%以下の範囲である。
Siは、脱酸剤として含有される成分であり、また、固溶強化元素として鋼の強度を高める効果があるので、本発明では0.01%以上含有させる。しかし、0.55%を超える含有は、鋼の靭性を劣化させる。また、ベイナイトの面積率の確保が困難となり、強度の確保が困難となる。さらに、表面に赤スケールとして存在し、表面美麗さを劣化させる。よって、Siは0.01%以上0.55%以下の範囲とする。なお、Siは、酸性環境では、防食皮膜を形成して耐硫酸性の向上に寄与する。この耐硫酸性向上効果を得るためには、0.2%以上含有することが好ましい。
Mnは、鋼の強度を高める元素であり、本発明では所望の強度を得るために、0.30%以上の含有を必要とする。一方、1.50%を超えるMnの含有は、鋼の靭性および溶接性を低下させる。よって、本発明では、Mnは0.30%以上1.50%以下の範囲とする。なお、強度の維持および耐硫酸性を劣化させる介在物形成を抑制する観点から、好ましい上限は1.0%以下であり、より好ましい上限は、0.7%以下の範囲である。
Pは、粒界に偏析して、鋼の靭性を低下させる有害な元素であり、特に、0.05%を超えて含有すると、靭性が顕著に低下するため、Pは0.05%以下とする。なお、Pはできるだけ低減するのが望ましいが、0.005%未満への低減は、製造コストの上昇を招くので、Pの下限は0.005%以上程度とするのが好ましい。
Sは、非金属介在物であるMnSを形成し、これが局部腐食の起点となって耐局部腐食性を低下させる有害な元素であり、低減するのが好ましい。一方で、Cuの存在下では、Cu2S皮膜の形成に寄与し、鋼表面における腐食反応を抑制し、耐硫酸露点腐食性を向上させる元素でもある。そこで、本発明では、耐局部腐食性の低下を回避するために、Sの上限を0.03%以下とする。また、耐硫酸性を確保する観点からSの下限を0.005以上とすることが好ましい。
Crは、常温における耐硫酸性の向上効果は少ないが、使用環境が120℃以上の高温となる場合には、耐硫酸性を維持、向上するとともに、鋼の機械的強度をも向上する効果がある。しかし、0.01%未満では、効果がなく、一方、1.00%超えでは、その効果が飽和するとともに、コストの上昇を招く。よって、Crは、0.01%以上1.00%以下の範囲とする。特に、高温における耐硫酸性が要求される場合には、下限を0.5%以上とすることが好ましい。
Niは、CuやSnの含有による熱間加工性の劣化を抑制する働きがある。しかし、0.01%未満では、その効果がない。一方、0.50%を超える含有は、効果が飽和し、コストの上昇を招く。よって、0.01%以上0.50%以下の範囲とする。
Sbは、Cuとの複合効果により鋼板表面に濃化し、耐硫酸性を向上する元素であり、必須の成分である。しかし、0.002%未満では、その効果が小さい。一方、0.70%を超える含有は、効果が飽和するとともに、加工性が劣化する。よって、Sbは0.002%以上0.70%以下の範囲とする。好ましい下限は、0.02%以上である。また、好ましい上限は、0.30%以下である。
Cuは、酸による腐食環境において耐硫酸性を向上する元素であり、本発明では、耐硫酸性を向上させるための必須元素である。しかし、0.25%未満の含有では、その効果が小さい。一方、0.50%を超える過度の含有は、熱間加工性の劣化を招き、表面性状の悪化につながる。よって、Cuは0.25%以上0.50%以下とする。
Nは、固溶状態で、鋼の靭性を劣化させる不可避的不純物であり、低いほど好ましい。靭性を確保する観点からは、0.010%以下であれば許容できる。一方、Nを完全に除去することは技術的に難しく、また、必要以上の低減は、製鋼コストの上昇を招くだけなので、Nの下限は0.001%以上とする。
Wは、耐硫酸性を向上させる元素である。すなわち、腐食環境で形成されるWO4 2―イオンが、陰イオンに対するバリア効果を発揮するとともに、不溶性のFeWO4を形成して腐食の進行を抑制する。また、硫酸環境下において鋼板表面に形成される錆層(腐食生成物)は、Wが存在することにより緻密化される。ただし、Wが存在せずとも必要な強度、耐食特性を得られることが分かっており、下限値に規定値は設けない。一方、W量が1.0%を超えると、上記の効果が飽和するとともに、コストの上昇を招く。よって、W量は、1.0%以下の範囲とする。好ましい上限は、0.300%以下の範囲である。好ましい下限は、0.03%以上の範囲である。
Alは、脱酸剤として含有しても構わないが、0.5%を超えて含有すると、鋼の靭性が低下する。よって、Alを含有する場合には、0.5%以下の範囲とする。好ましい下限は0.01%以上である。より好ましい下限は、0.02%以上の範囲である。また、好ましい上限は0.06%以下である。
Snは、Wと複合的に含有されることにより、緻密な錆層を形成して酸環境における腐食を抑制する作用がある。特に、耐硫酸性の維持、向上に大きな効果を発揮する。一方、0.5%を超える含有は、熱間加工性および靭性の劣化を招く。よって、Snを含有する場合には、0.5%以下の範囲が好ましい。好ましい下限は、0.005%以上の範囲である。
REMは、レアアース成分の組成が、Ce:50±5%、La:25±5%、Nd:15±5%、Pr:10±5%であるものを指し、各元素が複合した硫化物および酸化物を形成することによって、耐硫酸性を向上する効果がある。また、REMは、介在物の形態制御によって延性および靭性を向上させる作用も有する。一方、0.05%超えでは、靭性が劣化する。よって、REMを添加する場合には、0.05%以下の範囲とするのが好ましい。十分な耐硫酸性を確保する観点から、好ましい下限は、0.0005%以上の範囲、さらに好ましい下限は、0.0050%以上の範囲とするのがより好ましい。
Caは、REMと同様、介在物の形態制御によって延性および靭性を向上するとともに、耐硫酸性を向上する作用がある。一方、0.005%超では靭性の低下を招くため、含有する場合には、0.005%以下の範囲とするのが好ましい。好ましい下限は、0.0002%以上の範囲である。
Nbは、鋼の強度向上を目的として含有する元素であるが、0.10%超えでは、靭性が劣化するため、含有する場合は、0.10%以下の範囲とするのが好ましい。好ましい下限は、0.005%以上の範囲である。
Vは、鋼の強度向上を目的として含有する元素であるが、0.1%超えでは、靭性が劣化するため、含有する場合は、0.1%以下の範囲とするのが好ましい。好ましい下限は、0.005%以上の範囲である。
Tiは、鋼の強度向上および靭性向上を目的に添加する元素であるが、0.1%超えでは、効果が飽和するため、含有する場合は、0.1%以下の範囲とするのが好ましい。好ましい下限は、0.005%以上の範囲である。
Bは、鋼の強度向上を目的に含有する元素であるが、0.001%超えでは靭性が劣化する。よって、含有する場合は、0.001%以下とするのが好ましい。好ましい下限は、0.0001%以上の範囲である。
耐硫酸鋼は、ダクトや熱交換器として設計されるため局所的に曲げ加工がされる場合がある。ここで、フェライト面積率70%を下回ると曲げ加工時に割れが発生する可能性がある。よって鋼組織全体に占めるフェライト面積率は70%以上であることが必要である。なお、強度が維持できる範囲において、フェライト面積率は90%まで許容される。
ベイナイト面積率は、加工時の曲げ割れをしない範囲で30%を超えないことが必要である。同時に引張強さの維持ができるようベイナイト面積率は10%以上とする。ベイナイトの面積率が15%以上であれば、温間引張強さも維持できるため好ましい。
フェライトとベイナイト以外の残部組織は、主にパーライト、マルテンサイトで構成されるものである。その面積率は、曲げ加工性に影響を与えない範囲である5%未満であることが必要である。なお、この残部組織の面積率の下限は、0%であってもよい。
重工長大な設備に耐硫酸鋼板を適用するためには、上記耐硫酸性及び機械的特性に加え、常温での引張強さが490MPa以上であることが必要である。また、場合によっては曲げ加工時に割れが発生する可能性があるため、上限は590MPa以下が好ましい。さらに好ましい上限は560MPa未満である。ここで、常温での引張試験は、実施例に記載の方法で測定する。
重工長大な設備に耐硫酸鋼板を適用するためには、少なくとも板厚が6.0mm以上必要である。また、好ましくは7.0mm以上、より好ましくは8.0mm以上、最も好ましくは9.0mm以上あれば、適用できる設備の箇所が限定されなくなるという利点が生じる。本発明の板厚の上限は14.0mm以下である。この板厚の上限は、後の製造方法においてコイル状に巻き取ることのできる最大厚みを意味する。
使用環境が露点腐食環境下(温度100~200℃)の場合があるため、この温度域で強度が低下してしまうと、プラント設備に使用できる箇所が限定されてしまう場合がある。これを回避するため、200℃での熱間引張試験における引張強さとして490MPa以上が好ましい。
加熱温度が1000℃未満では、炭化物が完全に溶解せず、固溶炭素が不足するため、強度が低下しやすい。一方、加熱温度が1300℃を超えると、組織が粗大化して鋼板の靭性が低下する。このため、鋼素材(スラブ)の加熱温度は1000℃以上1300℃以下の範囲とする。なお、仕上圧延温度を維持するため、好ましい下限は1100℃以上、より好ましくは1200℃以上とする。
鋼板に圧延を施し、圧延後の進展粒の発生を抑止し、微細な整粒にすることができ強度に寄与する。この効果は仕上圧延温度を高くする程顕著である。よって、仕上圧延温度(仕上温度)は850℃以上である。なお、仕上圧延温度を上げすぎると加熱温度を上昇させることになり圧延効率を著しく圧下させる場合がある。また、表面のパウダースケールが発生し、剥離しやすくなる場合があるため、上限は1000℃以下が好ましい。
仕上圧延において、後段での総圧下率を上げることで圧延ひずみが増加し、比較的高温からでもベイナイト変態が開始するため、ベイナイト面積率を上昇させ、強度を上げることができる。一方で、総圧下率を上げるに従い、各スタンドにかかる圧延負荷が高くなることから上限を40%以下とした。また、圧延仕上前段での圧延荷重とのバランスから、下限は25%以上とした。
熱間圧延直後(仕上圧延直後)から水冷とする。これは、鋼板の組織を、第1相をフェライト、第2相をベイナイトとする組織制御を目的とする。冷却速度は15℃/s以上25℃/s以下の範囲とする。この平均冷却速度を維持できない場合、組織はフェライト-パーライトになり所望の強度と熱間引張強さを維持することができない。同時に、冷速を上げることで結晶粒が微細になり熱間引張強度を高温まで維持することが可能になる。
巻取温度は450℃以上600℃以下とする。450℃未満では、ベイナイト組織比率が高く加工性が悪化する。600℃超えでは、所望のベイナイト面積率が得られず、所望の強度が維持できなくなる。
常温での引張強さについては、鋼板の幅方向1/4部からJIS Z2241:2022年に従ってJIS 1A号の板状試験片サンプルを採取し、室温にて引張試験を行うことによって得た。結果を表2にまとめた。490MPa以上を本発明の適合例と判断した。なお、ここでいう室温とは、JIS Z2241:2022年に従い、10℃~35℃とする。
200℃の高温での引張強さについては、常温での引張試験でサンプル採取した場所に接する箇所から同様にサンプルを採取した試験片を、200℃に均熱した状態で、JIS Z 2241:2022年に規定される引張試験にて試験をおこなった。結果を表2に示す。490MPa以上となるものを好適な例とした。
組織については、鋼板のL断面を研磨後、3vol.%ナイタールで腐食し、板厚1/4部(鋼板表面から深さ方向で板厚の1/4に相当する位置)を、SEMを用いて2000倍の倍率で10視野観察した。フェライトは灰色の組織、ベイナイトは直線的な粒界を多く有する暗灰色を有する組織を呈している。
液温70℃、濃度50質量%の硫酸の溶液中に、板厚×50mm×150mmの試験片を6時間(hr)浸漬し、浸漬前後の重量変化を測定し、腐食速度(g/m2hr)を求めた。腐食速度が500(g/m2hr)以下の場合、耐硫酸性が良好と判断し、500(g/m2hr)超のものを不良とした。
Claims (5)
- 質量%で、
C:0.010%以上0.170%以下、
Si:0.01%以上0.55%以下、
Mn:0.30%以上1.50%以下、
P:0.05%以下、
S:0.03%以下、
Cr:0.01%以上1.00%以下、
Ni:0.01%以上0.50%以下、
Sb:0.002%以上0.70%以下、
Cu:0.25%以上0.50%以下、および、
N:0.001%以上0.010%以下を含み、
残部Fe及び不可避的不純物からなる成分組成を有し、
常温での引張試験における引張強さが490MPa以上であり、
板厚1/4位置において、
フェライトの面積率が70%以上、
ベイナイトの面積率が10%以上30%以下、
フェライトとベイナイト以外の残部組織の合計面積率が5%未満であり、
板厚6.0mm以上14.0mm以下である、熱延厚物耐硫酸鋼板。 - 前記成分組成は、さらに、質量%で、
W:1.0%以下、Al:0.5%以下、
Ti:0.1%以下、Sn:0.5%以下、
REM:0.05%以下、Ca:0.005%以下、
Nb:0.10%以下、V:0.1%以下、
B:0.001%以下から選択される1種または2種以上を含む、請求項1に記載の熱延厚物耐硫酸鋼板。 - 200℃での熱間引張試験における引張強さが490MPa以上である、請求項1又は2に記載の熱延厚物耐硫酸鋼板。
- 請求項1又は2に記載の熱延厚物耐硫酸鋼板の製造方法であって、
前記成分組成を有する溶鋼を連続鋳造してスラブとし、
前記スラブを1000℃以上1300℃以下に加熱し、
前記加熱されたスラブを仕上圧延温度850℃以上において仕上圧延し、
前記仕上圧延において、最終パスを含む後段3パスでの総圧下率:25%以上40%以下で圧延し、
引き続き、前記仕上圧延温度から巻取温度までの平均冷却速度が15℃/s以上25℃/s以下で冷却し、前記巻取温度が、450℃以上600℃以下である、熱延厚物耐硫酸鋼板の製造方法。 - 請求項3に記載の熱延厚物耐硫酸鋼板の製造方法であって、
前記成分組成を有する溶鋼を連続鋳造してスラブとし、
前記スラブを1000℃以上1300℃以下に加熱し、
前記加熱されたスラブを仕上圧延温度850℃以上において仕上圧延し、
前記仕上圧延において、最終パスを含む後段3パスでの総圧下率:25%以上40%以下で圧延し、
引き続き、前記仕上圧延温度から巻取温度までの平均冷却速度が15℃/s以上25℃/s以下で冷却し、前記巻取温度が、450℃以上600℃以下である、熱延厚物耐硫酸鋼板の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2022082713 | 2022-05-20 | ||
JP2022082713 | 2022-05-20 | ||
PCT/JP2023/015432 WO2023223744A1 (ja) | 2022-05-20 | 2023-04-18 | 熱延厚物耐硫酸鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2023223744A1 JPWO2023223744A1 (ja) | 2023-11-23 |
JP7444338B1 true JP7444338B1 (ja) | 2024-03-06 |
Family
ID=88835374
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2023545929A Active JP7444338B1 (ja) | 2022-05-20 | 2023-04-18 | 熱延厚物耐硫酸鋼板およびその製造方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7444338B1 (ja) |
WO (1) | WO2023223744A1 (ja) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2015147166A1 (ja) | 2014-03-28 | 2015-10-01 | 日新製鋼株式会社 | 耐酸露点腐食性に優れた鋼板および製造方法並びに排ガス流路構成部材 |
JP2016108625A (ja) | 2014-12-08 | 2016-06-20 | Jfeスチール株式会社 | 石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド内底板用の耐食鋼 |
WO2018038198A1 (ja) | 2016-08-25 | 2018-03-01 | Jfeスチール株式会社 | 耐硫酸露点腐食鋼 |
JP2018150601A (ja) | 2017-03-14 | 2018-09-27 | Jfeスチール株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
CN112159921A (zh) | 2020-09-29 | 2021-01-01 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种热轧低屈强比高强度耐酸腐蚀钢板及其生产方法 |
-
2023
- 2023-04-18 WO PCT/JP2023/015432 patent/WO2023223744A1/ja unknown
- 2023-04-18 JP JP2023545929A patent/JP7444338B1/ja active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2015147166A1 (ja) | 2014-03-28 | 2015-10-01 | 日新製鋼株式会社 | 耐酸露点腐食性に優れた鋼板および製造方法並びに排ガス流路構成部材 |
JP2016108625A (ja) | 2014-12-08 | 2016-06-20 | Jfeスチール株式会社 | 石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド内底板用の耐食鋼 |
WO2018038198A1 (ja) | 2016-08-25 | 2018-03-01 | Jfeスチール株式会社 | 耐硫酸露点腐食鋼 |
JP2018150601A (ja) | 2017-03-14 | 2018-09-27 | Jfeスチール株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
CN112159921A (zh) | 2020-09-29 | 2021-01-01 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种热轧低屈强比高强度耐酸腐蚀钢板及其生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPWO2023223744A1 (ja) | 2023-11-23 |
WO2023223744A1 (ja) | 2023-11-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20190226068A1 (en) | Process for manufacturing hot-rolled plate, strip or coil made of duplex stainless steel | |
CN109536827B (zh) | 耐酸露点腐蚀性得到改善的钢板及制造方法以及排气流路构成部件 | |
CN109563594B (zh) | 耐硫酸露点腐蚀钢 | |
KR100628360B1 (ko) | 고강도 전기저항용접 파이프용 열연강대 | |
EP2728030B1 (en) | Thick-walled high-strength seamless steel pipe with excellent sour resistance for pipe for pipeline, and process for producing same | |
KR101131699B1 (ko) | 강도, 연성이 양호한 라인 파이프용 강판 및 그 제조 방법 | |
CN109563595B (zh) | 耐硫酸露点腐蚀钢 | |
WO1995034690A1 (fr) | Procede de production de tubes d'acier presentant une excellente resistance a la corrosion et une bonne aptitude au soudage | |
CN109642286B (zh) | 铁素体系不锈钢热轧退火钢板及其制造方法 | |
CN109642287B (zh) | 耐硫酸露点腐蚀钢 | |
JP5195413B2 (ja) | 曲げ加工性及び靭性の異方性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP6112273B1 (ja) | フェライト系ステンレス熱延鋼板および熱延焼鈍板、ならびにそれらの製造方法 | |
JP2005298924A (ja) | 打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP2014218707A (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた調質鋼板及びその製造方法 | |
CN112159921B (zh) | 一种热轧低屈强比高强度耐酸腐蚀钢板及其生产方法 | |
JP5471523B2 (ja) | 靱性に優れた高強度極厚h形鋼およびその製造方法 | |
JP3226278B2 (ja) | 耐食性および溶接性に優れた鋼材および鋼管の製造方法 | |
JP7444338B1 (ja) | 熱延厚物耐硫酸鋼板およびその製造方法 | |
JP7235113B2 (ja) | 熱間圧延鋼板 | |
JP4317517B2 (ja) | 加工性・溶接熱影響部靭性に優れた高耐食性熱延鋼板およびその製造法 | |
EP1378580A1 (en) | Structural Fe-Cr steel sheet, manufacturing method thereof, and structural shaped steel | |
JPH0559491A (ja) | プレス加工用の高張力薄鋼板とその製造法 | |
WO2023053829A1 (ja) | 鋼板 | |
CN114959444B (zh) | 耐低温酸露点钢材及其制备方法 | |
JP5471524B2 (ja) | 靱性に優れた高強度極厚h形鋼およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20230804 |
|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20230804 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230926 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20231102 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20240123 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20240205 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7444338 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |