TW564266B - Zinc plated steel sheet and method for producing the same, and method for producing press-formed product - Google Patents

Description

564266 五、發明說明（1) " 技術領域 本發明為關於鍍鋅鋼板及其製造方法，暨壓f成形品的 製造方法。 — 、 背景技術 以汽車、家電、建材之薄鋼板型式之防銹性優良之鍍鋅 鋼板的需要增大。於壓製加工中所使用之鍍鋅鋼板，必須 適切賦與其表面微視性凹凸的表面粗度。鋼板表面的微視 性凹凸為令與壓製金屬模具之間之潤滑油保油性提高，且 減低摺動阻力’並且具有防止發生卡住模具之效果。 表示鋼板表面之微視性凹凸形態的指標通常為使用 JISB060 1所規定之平均粗度Ra，對於供於壓製成形之鍍鋅 鋼板，一般為將平均粗度Ra於一定值之範圍中調整，確保 壓製成形中與金屬模具間的保油性。 但疋，亦有時使用其他指標之最大高度R m a χ、十點平均 粗度Rz等之參數。又，於特開平7— 1 367〇1號公報中，將每 單位面積之凹部體積之和定義為指標，且於此值比指定值 更大之情形中則視為壓製成形性優良。無論如何處理，若 於鍍鋅鋼板之表面來賦與一定的微視性凹凸，則無法確保 壓製成形性。 # “ 特別’與合金化炼融鍍鋅鋼板相比較，於被膜主要由々 層所構成之鑛鋼鋼板之情形中，由於被膜本身柔軟，且炫 點低’故有時對壓製金屬模具易發生凝固，且壓製成形性 差’因此必須確保更高的保油性。根據此類理由，為了確 保壓製成形性所必要的表面凹凸大小，即平均粗度Ra，亦

五、發明說明（2) 比合金化熔融鍍鋅鋼板，多被要求相對性較大 另一方面，對於汽車外板用途等所使用之鍍要 求壓製成形性和喷塗後之鮮映性優良於僅^ 塗後之鮮映性士’若將鍍辞鋼板之表面加工成喷 可，但為了提咼壓製成形性 此點為產生相反之要求。 貝作成的表面粗度 關於噴塗後之鮮映性和噴塗前之鋼板中盥 形態之關係，例如記載於特公平"5728號公： 為低通過過渡物，、=視性凹凸作用 於喷塗後之鮮映性造成=之：=;塗媒所掩埋，且對 期成分即使經由喷塗亦：m:m以上之長周 其對策為將顯示喷塗；令鮮映性惡化。 濾波中心線彎曲Wca調整至_ j枯表面之微視性凹凸指標之 之鮮映性。所謂濾波中心線广以下Μ?可提高喷塗後 之參數，代表施以高區裁斷，為JISB061〇所規定 另一方面，遽波中心表面λ凸的平均高度。 鮮映性造成影響之指標為波廢=以外’亦對於喷塗後之 SAE911規格所規定般，為每 ΡΙ。所謂波峰數ΡΡΙ為如

為意指於表面之微視性寸之凹凸高峯數。高峯數大 同之平均粗度Ra予以比較時真短周期之凹凸多，且以相 對地被減輕。即，若平均相疮長周期之波長成分顯示出相 大，顯示喷塗後鮮映性命ifa為相同’則高峯數PPM 如上述’對於厂堅製成形用：之鑛辞鋼板，必須賦與—定 ^64266 五、發明說明（3) 之微視性凹凸的 情形中，必須诘/面粗度，並且於要求嘴塗後之鮮映性夕 於表面形成杈4氏其長波長成分。特別，與合金化過^ φ 要“層以：；之合金化溶融鑛辞鋼板不同；；： 經由任何方法=鋼J因於鑛層後之表面為平滑，故 於壓製成蜱與表面粗度的必要性高。 段，為使用^ ί斤，用之鍍鋅鋼板表面賦與微視性凹凸之手 凹凸的壓拉輥，口塗：。調和壓拉為使用於表面賦與微視性 表面轉印壓拉ίϊ=(Γ〇η bite)所產生之壓力，令鋼板 形成之微視性==手段…，鍍辞鋼板表面所 凸形態。 、y匕、為依賴於壓拉輥表面所賦與的凹 =周和壓拉輕之表面賦與微視性 送風加工、放雷局使用喷射 工方法1=:;/數光加工、電子束加工等之各種加 6-75728號公報中、，寺:平7用1 拉報之手段，於特广二使：施以激光無光加工之調和壓 由電子束加工，、將：面+ Ο Μ 1 6唬公報中’示出使用經 £ JL , ^ ^ # 予以加工的調和壓拉輥。 更且7鋼板表面之高峯數PPI上升之方法為姆士 Zimnik等人所發表之稱為prete 拉、由 (Stahl un, Elsen, v〇K U8) Νο.3Λτ5 80 1 9 " 其為將硬負之金屬路予以電解折， ） 盥微視性凹凸之方、、表 ，；L拉輥之表面賦 :方法相比較，具有可；力二於壓拉轉表 ，Γ於短齒距下賦與緻密凹凸之特徵。

1P 第8頁 C:\2D-CQDE\91-04\90125900.ptd 564266 五、發明說明（4) 若根據該文獻，則於使用喷射送風加工之壓拉輥之情形 中可赋與之鋼板表面的高峯數PPI為〗20左右，但於使用 Pretex法之情形中，可令高峯數PPI上升2 尚，於本引用文獻中之高峯數PPI的計數程度為工± = -(相對地，於本說明書中表示高峯數ρρι時之計數程度為 ± 0.635 /zm) 〇 但疋對供於壓製成形之鍍鋅鋼板表面，使用做為賦與 定表面粗度手段之以調和壓拉之先前技術具 題點。 矣L:鐘f由調和壓拉將壓拉輥之微視性凹凸於鍍鋅鋼板 表面所轉印之比例，產生一宕 輥表面賦與緻密的凹凸，ι亦無‘二j 5即使如何於壓拉 無法令鍍鋅鋼板表面所形S的:：I二j轉印至鋼板’具有 n 1 Γ Γ 阿峯數PPI變大之問題點。 调和座拉為經由輥車刀所產生 定的塑性伸張，一邊產生力-邊對鋼板造成- 之作用，但調和壓拉之主要機!!^表面之微視性凹凸轉印 Μ性皙，於、查# + Q A 為此為调整退火後之鋼板的機 械性吳，於達成此目的所賦與 的限制。因此，令壓拉輕表^山申長率的最大值產生一定 至鋼板表面上，面之微視性凹凸大約完全轉印 於此情形中令鋼板體積變妒 之£力非⑦向即可，但 例如，由調整鋼板目;;其機械性質惡化。 可賦與之伸長率為ο. 5〜2. 〇%之範目的而言，於^合壓延中 之平均粗度Ra為1.(^ 5 圍寺，為了々鋼板表面 平均粗度Ra為2.5〜3 必須使得壓拉輥表面之 以"1左右。此時，於加大壓拉輥表 C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 564266 五、發明說明（5) 面之高峯數PPI上，即使使用放電無光加工和電子束加工 等手段將壓拉輥表面予以加工，亦令可賦與之壓拉輕表面 之高峯數PP I具有3 0 0左右之界限。此時以調和壓拉所造成 之咼峯數P P I之轉印比例為約6 〇〜7 〇 %，故使得鋼板表面所 轉印之微視性凹凸之高峯數PPI不得不成為20 0左右。 例如，於前述之特開平U—3028〗6號公報申，揭示於髮 拉報表面進行電子束加工之技術，但由該公報之實施例記 載’鍵辞鋼板之凹凸齒距為〇· llmm左右，推測每1忖之凹 凸數為230左右。又，根據前述pretex法時，鋼板表面之 尚峯數PPI為230左右，現在之技術，並無法於鋼板表面 與更加緻密的短波長凹凸。 特別被膜主要由77相所構成的鍍辞鋼板，比合金化熔％ 鑛辞㈣’因為平均粗㈣多為較大，故必須隨著麼拉二 ，面可賦與之平均粗度將其增大 '然❿，根據前述各種丄 輥表面加工方法，均於增大壓拉輥表面之 :者咖降低，故難令平均粗度心= 模使用於壓製成形之情形中，與I製金屬 生二孔面中ϋ 不夠充分，且其摺動阻力變大，故易產 生牙孔面中之鋼板斷裂或於金屬模 裂之問題。 甸保/、坏道部附近之鋼板斷 第二問題點為調和壓拉中之輥車 的接觸壓力非常大，故壓拉輥表面之；== 反之間 度)為經由磨損而經時性變化，且難將鋼板表面== 564266 五、發明說明（6) 微視性凹凸形態保持一定 界Γ ί危使用表面平均粗度以為3. 5 之壓拉輕日士 r山 壓拉長度6km力女夕士田i 11孝昆日守’經由 度Ra為降低至3 〇 1拉，使付壓拉輥表面之平均粗 磨損之影響為隨著壓拉辩：：：f ; 士類壓拉輥表面 =見性凹凸形態變化，且於壓製成形性產生：Γ:ΐΐ 產生所謂品質無法一定之問題。 1生差異’並且 =此，於欲令鋼板之壓製成形性安定之情形中， 2仃壓拉輥表面磨損内，必須一邊重排壓拉輥一邊：頗 衣=且、經由壓拉輥之頻繁性重排乃造成生產良率降低。丁 ’於被膜主要由^相所構成之鐘鋅鋼板 -。 =比合金化熔融鍍鋅多要求更大的Ra，故：J:用二 所造=ΐ ΐ均粗度Ra亦大之物質，使得壓拉輥表面磨損 拉軻ίί 化之影響更顯著。更1，不僅磨損，於屋 離的：：之ΐ視性凹凸巾，於凹部之部分凝集由鋼板所剝 低，并:入因為所谓的孔堵塞而令外觀之輥表面粗度降 經時Hi所製造之鍛辞鋼板表面之微視性凹凸形態產生 、第一問題點為根據先前技術之鍍鋅鋼板之製造方法中， 於對象鍍鋅鋼板之鋼種等變化、且母材硬度為不 以取得相同程度之表面粗度。 、 關於此問題點，使用圖36予以說明。其為示出將壓拉輥 表面以放電加工將平均粗度Ra調整成3· 〇 ，進行鍍鋅鋼

564266 五、發明說明（7) 板之調和壓拉之結果 關於母材為配電之硬質材料、和軟 ☆ 材料），於表面施以炼融錢辞後， 盘低碳鋼（敕質 以階段性地變更，一邊實施調和麼拉邊將賦與^伸長率予 鋼板表面之平均粒度。由圖可知，姐 ^定各個鍍鋅 鋼板表面之平均粗度。比軟質材料拉所賦與之 料顯示出較大值。其係因為了取 上，，以硬質材 拉輥與鋼板之接觸面屡，為以硬質材：：；：所發生之屋 面二愈高則愈易發生鑛辞被膜d】高’ P £拉輥表面的微視性凹凸。 y 並且易轉 =軟”料及硬質材料均由確 硯點而έ ，令表面之平均粗度 衣成形性之 整其機械性質上，有時必須將調：壓拉二申2:工且於調 o.hu%之範圍中。此時，由 拉之伸長率收縮至 於軟質材料，1製造滿足此圆二之、、，:果可知’對 質材料，即使使用相同之麼 亦盔^ ’反，但對於硬 :疋，進行硬質材料之調和壓拉時， 。 度Ra小於前述3.。_，若未將壓拉輕重 所限:之5 :。即’使用相同之壓拉輥，並於材質ί 鋼；J馘鱼士長率乾圍内，無法對不同鋼種做為母材之铲鈕 鋼板賦與相同的表面粗度。 ~可何之鍍鋅 法以提供壓製成形性優良之鑛辞鋼板及其製造* 第12頁 C:\2D-CODH\9l-04\90i25900.ptd 564266 五、發明說明（8) 為了達成上述目的，本發明為提供具有對鍍鋅鋼板表面 才又射固體粒子，調整該鋼板表面形態之步驟之鍵辞鋼板的 製造方法。 如述表面形態為由鋼板表面之平均粗度、鋼板表面之 高峯數PPI、鋼板表面之濾波中心線彎曲Wca所組成群中選 出至少一種為佳。 鋼板表面之平均粗度Ra、鋼板表面之高峯數ppi、鋼板 表面之濾波中心線彎曲Wca為調整至下述記載之範圍為 佳。 ’ (。鋼板表面之平均粗度“^〜“^^ (b) 鋼板表面之高峯數ρρι : 25〇以上 (c) 鋼板表面之濾波中心線彎曲Wca:〇· 8 以下 、，對鍍鋅鋼板表面所投射之固體粒子為具有1〇〜3〇〇 之 ，句粒仫者為佳。該固體粒子以金屬系材料為佳。該固體 粒子大約具有球形形狀為佳。 f整前述表面形態之步驟為對鍍鋅鋼板表面，以3〇〜 能A ^又射速度投射固體粒子，調整該鋼板之表面形 ‘=丄=鋼板表面以〇.2〜4〇kg/m2之投射密度投射 驟鋼板表面形態為佳。又’於調整該表面 〜怨之步*驟刖，亦可JL古收 # $0 7 Ci πτ 一有將鍍辞鋼板之中心線彎曲WCa調 冕至〇· 7 "m以下的調和壓拉步驟。 迴15::;^::離心式投射裝置進行。由旋轉子 鋅鋼板表面所投射：固體：=7〇〇匪以下為佳。於鐘 < U肢粒子期望具有3〇〜3〇〇 之平均 第13頁 C:\2D-CODE\91-04\90125900.ptd 564266 、發明說明（9) 粒徑^該固體粒徑以平均粒徑為d時，相對於固體粒子之 全重量，粒徑為〇· 5d〜2d之固體粒子重量比率為85%以上 為佳。又’忒固體粒子具有2g/cm3以上之密度為佳。 更^、，本發明為提供具有酒窩狀形態表面之鍍鋅鋼板。 所謂酒窩狀為指表面凹陷之形狀主要由曲面所構成，例 如，形成許多由球狀物體衝撞表面所形成彈坑狀凹陷之形 態。經由形成許多酒窩狀之凹陷，使得此凹陷部分為擔任 壓製加工中之油袋職務，提高金屬模具與鋼板之間的保油 性0 該表面具有0· 3〜3 平均粗度Ra為佳。所謂平均粗度 Ra為JIS B 060 1所規定之中心線平均粗度。 又 該表面具有下述式所示之高峯數ppi為佳。 -50x Ra( //m) + 300<PPI<600 所謂高峯數PPI為如SAE911規格所規定般，為每}忖之凸 凹高峯數。尚，上述高峯數PPI為以高峯數為土 〇635//m 之值表示。 該表面具有至少2 5 0之高峯數PPI為佳。 該表面為具有0 · 8 // m以下之濾波中心線彎曲Wca。所謂 濾波中心線彎曲Wca，為指J I S B 〇 6 1 〇所規定之中心線^ 曲’且代表施以面區發射之凸凹的平均高度。 該鑛鋅鋼板為具有實質上由7?相所構成之被膜為佳。 該鍍鋅鋼板於對應負荷面積比80 %之深度程度中，具有 3· 1 X 1 〇2個/mm2以上之凹坑個數密度為佳。 該鑛鋅鋼板之表面為具有中核部流體保持指標Sc i為丨·

564266 五、發明說明（ίο) 以上之表面材質為佳。 該鍍鋅鋼板為再於鍍辞鋼板表面具有平均厚度為〇〇(Π 〜2 // m之固形潤滑被膜，且該固形潤滑被膜為由無機系固 形潤滑被膜、有機系固形潤滑被膜與有機無機複合系固形 潤滑被膜所組成群中選出一種為佳。 該固形潤滑被膜為將含有磷酸、和Fe、A1、Mn、Ni和 NH4所組成群中選出至少一種之陽離子成分之水溶液予以 塗佈乾餘所付之填系氧化物被膜為佳。 上述之固形潤滑被膜為下述者更佳。 (1) 該固形潤滑被膜為含有P成分及N成分、Fe、A1、Mn 和N i所組成群中選出至少一種，且該固形潤滑被膜為具有 0·2〜6之P成分量（a)、和N成分、Fe、A1、Mn和Ni之合計 量（b)之莫耳比（b)/(a)。但，P成分量為ρζ〇5換算量、N成 分量為鈹換算量。 (2) 又，該固形潤滑被膜為做為固形潤滑被膜成分之p成 为和N成分，以氮化合物、罐系化合物和氮、鱗系化a物 所組成群中選出一個形態含有。 σ (3 )該固形潤滑被膜為至少含有F e做為固形潤滑被膜成 分。 、 具有該固形潤滑被膜之鍍鋅鋼板為經由將含有陽離子成 分（α )和破酸成分（沒）之水溶液，於鍍鋅鋼板之鍍層表面 塗佈，且未繼續水洗並乾燥形成被膜則可製造。該陽離子 成为（α)為貫質上由 Mg、A1、Ca、Ti、Fe、Co、Ni、（；u Mo、NH/群所選出之至少一種金屬離子或陽離子所構成U。

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該水溶液為具有〇·2〜6之 分（/3 )之莫耳濃度比（ 子成分（α )之合計與磷酸成 濃度。 （点）。但，磷酸為匕05換算莫耳 更且，本發明為具有 、 材料之第一步驟、和對具酒窩狀形態表面之鍍鋅鋼板 形狀之壓製成形品之第;料施以壓製成形並加工成所欲 發明之f施形能 v驟之壓製成形品的製造方法。 實施形熊1 實施 密形成 製造方 Ra，一 且噴塗 的。更 之頻繁 整範圍 實施 整該鋼 鍍鋅鋼 於實 子，為 痕。令 數之凹 度和大 形怨1為提供比調和 表面之微視性凹凸，\拉,法所得之錄鋅鋼板’更緻 後之鮮映性亦優良之舻2減低長周期之凹凸彎曲， 且，太私明I i鋅鋼板的製造方法為其目 ^ %以提供可減低調和壓拉法中造成門題 的輥重排，提高生產良率，:甲以成問碭 之新穎的#而神伽士 並且可擴大表面粗度調 &啊賴的表面賦與方法為其目的。 m為具有對鑛辞鋼板表面投射固體粒子，古周 態之步驟為其特徵之壓製成形性優良之 板的製造方法。 ^ ^ ^ 施形態1 - 1中於鍍鋅铜；^ I, 下’於被膜表面形成壓 夕數之口肢粒子衝撞鍍鋅鋼板下’於其表面形 凸，並且賦與一定的微視性凹凸形態。此凹凸之深 小、鄰接凹凸之齒距為根據固體粒子戶斤具有之運動

564266 發明說明（12) — ”和粒#、每單位面積之投射量、鍍鋅被膜之硬度而決 疋。因此，控制此些因子，則可調整表面形熊。 :固^投射至鑛鋅鋼板所形成之微視㈣ 辞鋼板表面主要形成凹部狀之壓痕此點： 形悲為具有提高髮製成形時與金屬模具間之保油 才目對地’先前技術之調和壓拉法， 二形態、’必須於厂堅拉輥之表面賦與微』性凸反；： 二μf態。但是’於麼拉輥表面將微視性凸部予 風:：：困難的’ i即使以壓拉輥表面之喷射送 風加工，力…激光加工、電子束加I，於原理：： 不得不於壓拉輥之表面主要賦與凹部形狀。、， 亦 因此，根據實施形態1-丨所得之鍍鋅鋼板，於使用 性凹凸形態參數之平均粗度Ra、高峯數PPI指標 可==此些值為與先前技術之鍵鋅鋼板相同，亦 =和昼拉之鍍辞鋼板的表面調整方法，為本質上不 ΐ粗iR所謂=形態」亦可使用包含鍍鋅鋼板表面之平 】=a、鋼板表面之高峯數PPI、鋼板表面之遽波中心十 :WCa、凹陷部之各個形狀、深度、鄰 寻之廣泛概念。 I心间隔 然而，實施形態1-i為經由變更固體粒子之投射 固：f制鍍鋅鋼板表面所形成的表面形態。例⑹ 口肢粒子之材質、平均粒徑、粒徑分布、各個粒子之形更

564266 五、發明說明（13) ^、密度、或固體粒子之投射速度、投射密（每單位面積 投f之固體粒子重量）下，則可改變鍍鋅鋼板表面所形成 =j，性凹凸的形態。即，根據鍍鋅鋼板之式樣和用途則 :二凋整至最適的表面形態。χ，亦不產生於先前技術 調和壓拉觀之表面磨損而造成令表面形態經時變化 ·=:之;；有不依賴製造機會，即可安定取得-定之表 辞被膜：：附ί由：=::撞：形成之壓痕被限定於鍍 大影響之特徵。因此了々替9因為母材鋼種之硬度而造成 Λ俨赭、* b# ’被膜表面所形成之凹部大小，主要 為依賴被膜硬度，且頗不依賴母材鋼 大上2 以調和壓拉將壓拉輥表面粗度轉不《產生 的「使用相同之壓拉I曰， 所、刖技術中成為問題 内，益法科又 ^ ;材貝上被限制伸長率之筋圍 ^無法對不同鋼種做為母材 τ贡平炙乾圍 度」之問題點。 才之鍵辞鋼板賦與相同表面粗 實施形態1 -2為於實施形態卜】中，八 為鋼板表面之平均粗度Ra、 7所調整之表面形態 表面之濾波中心線彎曲ffca鋼/反表面之高桊數PPI、鋼板 於前述實施形態二中=至f-者為其特徵。 述般之各種狀態，但並盔特別I所^调整之表面狀態為如前 平均粗度I高峯數m'、w I且調整之表面形態為 固體粒子投射所賦與之表面形能f少一者為佳。經由 之麼製成形性提高之效果，彳η、;本身雖具備令鍍鋅鋼板 安定性，乃必須使用一定之指：了確保製品品質之管理和 第18頁 C:\2D-CODE\91-04\90125900.ptd 564266 五、發明說明（14) 調整平均粗度Ra為相當於在將鍍鋅鋼板予以壓製加工 時’令金屬模具與鋼板之間的保油性變化，並且變成調整 加工時的潤滑性和卡型性。又，高峯數pp ][亦令壓製加工 時之保油性變化，並且對喷塗後之鮮映性造成影響。更 且’彎曲Wca為對噴塗後之鮮映性造成影響之因素。將以 上之因素單獨調整或者組合調整，則可令壓製成形性，及 喷塗後之鮮映性特性，根據鋼板之使用目的而調整至最適 值0 一般’投射之固體粒子的粒徑、密度、投射速度愈大， 則於鍍鋅被膜之表面形成愈大的凹部，故使得表面的平均 粗度Ra變大。另一方面，關於表面之高峯數pp】為在使用 粒徑小者做為投射之固體粒子下，於鋼板表面緻密形成壓 痕，結果令高峯數pp I變大。更且，固體粒子之粒徑、密 度投射速度及投射岔度為對鋼板表面之彎曲造成影響， 且在使用平均粒徑小，並具有均勻的粒徑分布之固體^子 下，則可令鋼板表面之彎曲變小。 貫施形態卜3為於實施形態卜2中，將鋼板表面之 度Ra調整至〇· 3〜3 為其特徵。 租 於鑛鋅鋼板表面之平均粗度為彳 ’又句低於〇 · 3 // m之情形中，认 壓製成形中與金屬模具間的保油性冗？ B力 ^ T 於 具之摺動阻力增加並易發生鋼板斷裂等。另—攸，、金屬模 粗度Ra若超過3 //in，則與金屬模1 : 「方面，平均 利供吳之界面所保括旦 和’並且在鋼板表面之微視性凹& 丄、 里匕 屬模具接觸下，易發生卡型:局二，凸部為與金 寻因此，於實施形態1 -3

564266 五、發明說明（15) 中，將鋼板表面之平均粗度Ra調整至〇. 3〜3 。 尚，根據先前技術所製造之鍍鋅鋼板表面的 通常=5〜2,左右’但根據本手段所製造之二粗鋼她 =鋼板相比車交，即使表面平均粗度 為相同，亦顯者杈優良的壓製成形性，故即使比 之f圍調整表面之平均粗度，亦可取得同等以上之ς性:、 貫施形悲1-4為於實施形態1—2或實施形態卜3中，將鋼 板表面之高峯數ΡΡΙ調整至25〇以上為其特徵。 根據先前技術之鍍鋅鋼板為經由限制調和壓拉可賦與的 伸長率，但將表面之高峯數ΡΡΙ作成23〇以上，於現在/而言 乃為困難。另一方面，於投射固體粒子調整鍍鋅鋼板表^ 形態之情形中，並未對母材賦與塑性延伸，即可調整表面 形態。又，在調整固體粒子之投射密度等之投射條=下， 亦可對鍍辞鋼板之表面全體無間隙地賦與壓痕。因此，亦 可將鍍鋅鋼板表面之高峯數PPI輕易調整至25〇以上。 經由取得先前技術所無法得到的2 5 〇以上高峯數pp j，則 可令壓製成型中與金屬模具之摺動特性更加提高，並且對 於表面之微視性凹凸亦減低長周期成分，且喷塗後之鮮映 性亦優良。 實施形態1 -5為於實施形態1 -2至實施形態卜4任一者 中，將鋼板表面之濾波中心線彎曲Wca調整至〇· 8 vjjj以下 為其特徵。 於鋼板表面之彎曲W c a超過0 · 8 // m之情形中，表面微視 性凹凸的長周期成分增加，於喷塗後之表面亦殘留且令鮮 564266 五、發明說明（16) 鈿$ =化。特別，變成不適於汽車外板零件所使用的鑛辞 子人茂二因此，於本手段中，於鍍鋅鋼板表面投射固體粒 7 i衣成形性提高，並將鋼板表面之彎曲Wca 以1^以下，提高喷塗後之鮮映性。 · K轭形恶卜6為於實施形態卜！至實施形態卜5任一者 ’對鍍鋅鋼板表面投射之固體粒子為使用平均粒徑ι〇〜 川〇 之固體粒子為其特徵。 大所形成之壓痕於固體粒子之平均粒徑愈 ：平均粒㈣超過，則鍍鋅鋼板表面所形 j之凹邛變大，無法賦與緻密的微視性凹凸。因此，益 =高鍍鋅鋼板表面之高峯數m ’且壓製成形 ‘”屬 之摺動阻力增加，並且因為表面之彎曲^:亦J 大，故於噴塗後之鮮映性方面亦為不佳。 交 因此，實施形態卜6中所使用之固體粒子的平均粒徑為 此〇 以下。但，較佳為平均粒徑2〇〇 以下，可取 別技術無法賦與程度之高的高峯數pp j。 J -方®，固體粒子之平均粒徑愈小’則於原理上可於 鍍鋅鋼板之表面賦與緻密的凹凸。然而， 於Η，之情形中，因為投射固體粒子之速度千二杻= ^故若投射速度並非為非常大，則無法有效賦與表面粗 :寺別’市售之固體粒子為具有一定的粒 徑為心，亦因為數，以下之非常小之粒子，：使千 有30,左右之粒子，此小粒子於空氣中之減速大，使得

564266 五、發明說明（17) 衝撞鑛鋅鋼板表面時之運動能量降低。 因此，即使投射篁A，於形成*面微視性凹凸之貢獻者 僅為較大之粒小粒子並無助於表面形態之調整。又， 平均粒徑方為1 0 # m以下，則粒子價格高，使用於鍍鋅鋼 板之製造上不為經濟的。 因此，由鍍鋅鋼板之表面賦與緻密性凹凸之觀點而言， 雖期望使用較小之粒子，但於本手段中，由實用性、經濟 性觀點而言，則將平均粒徑之下限值定為丨〇 # m。 關於投射之固體粒子的粒徑分布，期望為陡峭狀的粒徑 分布。因為可令鍍鋅鋼板表面所形成之壓痕大小均勻化。 但是，若令粒徑分布呈陡峭狀，則於粒子製造過程中導致 產率降低，故粒子價格變高。若根據發明者等人之發現， 則本手段中所使用之固體粒子的粒徑分布，相對於平均粒 徑d，若粒徑為〇 · 5 d〜2 d之範圍所含之粒子重量比 以上’則於實用上具有充分的特性，且亦可確保鋼板表面。 ，賦與之壓痕均勻性，故可製造喷塗後鮮映性亦優良之製 品 ° 實施形態1-7為於實施形態1-1至實施形態卜6之任一者 中’投射鍍鋅鋼板之固體粒子為金屬系材料為其特徵。 固體粒子之密度小之情形中，固體粒子之質^變j # 投射速度非常大，則難令鍍鋅鋼板之平均粗度^ 一 —= 以上。因此，塑料系之固體粒子並不適當。二‘了二二 度為2g/cm3以上之金屬系材料或塑料系材料之固體粒子。 具體而言，可列舉鋼球、鋼袼框、不銹鋼、^ ;立 J 间速鋼、氧化

564266 五、發明說明（18) 鋁、氧化矽、金剛石、窗仆 然而，投射鍍鋅鋼板之固二：化鎢等。 散，故必須為將其循環回收形y堅痕後飛 有即使衝撞鍍鋅鋼板表面亦;體.丄=時，必須具 度。因此，金屬系之固體粒子;^口體粒子破碎程度之強 材料並不合適β αι^子為佳’且破璃珠等易破碎之 特別，於金屬系材料中， 合適，可知其比使用氧化鋁等：陶：：：、高速鋼等為 I之星製成形性。關於其理由，雖缺不υ:顯示更優 因於固體粒子衝撞鑛鋅鋼板時之丨m' :形成之愿痕形態變化，適於提高與金屬模具間的 實施形態1-8為於實施形態卜〗至實施形 中二固體粒子之投射速度為3〇〜3〇〇m/s為特徵'之任-者 固體粒子之速度低於30m/s之情形中，因為彤 ‘，，、法賦與充分的運動能量。特別，於 平’、、二 痕故 體粒子時，難將鑛鋅鋼板之平均粗度：句粒徑小之固 因此，將投射速度之下限定為3〇ιη/；^。作成〇.3^™以上。 投射速度若超過300m/s，則衝撞鍍 動能量變為過大，不僅形成壓痕，且 之粒子運 可能性，故將投射速度之上限定為3〇〇m/s。貝又鋅被膜之 投射固體粒子之加速機一般已知有空 =置。機械式之加速裝置為經由旋轉子;;二力: 力予以投射之方式，適於投射較大之粒子，且 C:\2D-0QDE\91-04\90125900.ptd 第23頁 564266 五、發明說明（19) 固體粒子於廣泛面積上投射，故適於高速工作線中處理鍍 鋅鋼板之表面。尚，現在市售之離心式投射裝置之最大投 射速度為100m/s左右，無法取得更高之投射速度。但，若 為可更南速投射固體粒子之離心式投射裝置，則可稱為其 為更佳的投射方法。 匕另一方面，空氣式之加速裝置為使用壓縮空氣等，由管 备喷出空氣時’利用粒子所產生之抗力而被加速之方法。 特適於投射粒徑為2 0 〇 // m以下之小固體粒子，經由調 $壓縮空氣之壓力，則可變更固體粒子的投射速度，可取 ^最大3 0 Om/s左右之投射速度。但，以單一管嘴之投射範 圍較窄，且每單位時間之投射量亦受到限 材料之高速工作線中使用時，配置複數個投射管嘴廣寬度 射粒子之投射方法為根據上述機械式及空氣式投 ,^ 2斂，且加上根據對象材料之板寬、工作線速度、 =形;態、投射粒子之密度和粒徑等之任-者或將 =二：用。但，固體粒子之投射方法不 表面之手段即可。 速度加速’並且投射至鍍鋅鋼板 實：：態卜9為於實施形態Η至實施形態卜 任一者中，固體粒子之形狀大 于扠之 關於固體粒子之浐铋，口 A + 马其特欲。 M it K ^ VI &又 σ有粒子形狀大約為球形之喷 耵迗風或以張角形狀之格框送 材料表面廍仆Β π π Α 則者為使用於令被加工 表面研削’即所謂喷射送風用。纟者為&使用於將 第24頁 C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd °^266 五、發明說明（20) 於調整本發明對象鍍鋅鋼板之 =之噴射粒子由鋼板壓製成形性之觀點二為：用大約球 :約球形粒子之情形中，於鋼板表面形成以；於ί用 勺酒窩狀，因提高與壓製金屬模且^式之微細 厭制a、rry丄 興供〆、I間的保油性，从八 1衣成形時之摺動阻力降低， 故可令 型之效果更加提高。 I且使付防止與金屬模具卡 面=成所L之「酒寫狀」係指表面凹陷之形狀主要由曲 斤構成，例如形成許多球狀物體衝 狀凹陷之狀態。 1〜成之弹坑 有：Ϊ:於Ϊ用格框形狀之固體粒子時，根據投射條件， ，生研知鍍鋅鋼板被膜層之作用，經由使用約 固f粒子，則此類問題亦不會發生。 / 尚，於實施形態1-9中所謂之「大約球形」， ^非為完全球，於社會概念上視為球者，及長徑〃'和1豆^之 平均徑差分別為平均徑之20%以内之橢圓球狀之物質。 ，以解決前述課題之實施形態〗_〗〇，為於實施形態卜1 ^實施形態1-9之任一者中.，於鍍辞鋼板之表面，以投射 密度為0. 2〜40kg/m2投射固體粒子為其特徵。 雕所明投射密度，為指鋼板表面之每單位面積所投射之固 $粒子之重量。嚴密上於投射範圍中，投射密度為具有一 定之分布，但此處係指對表面賦與微視性凹凸之面積的投 射總重量。 投射密度低於0· 2kg/m2之情形中，於鍍鋅鋼板表面稀疏 地投射固體粒子，故表面所形成之微視性凹凸的間隔變

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大’且難令高峯數變大。因 密度之下限為(K2kg/V。但 可大約無間隙於鋼板表面賦 2kg/m2以上為佳。 此，於實施形態1 -1 0中，投射 ’投射密度為2 k g / m2以上，貝 與壓痕，故通常會投射密度為 # =主方面，固體粒子之投射密度若超過40kS/m2，則變 ^對表面投射必要以上的固體粒子，使得暫時形成的凹 =舌破其後所投射之固體粒子弄碎。又，對鍍鋅鋼板之被 *複衝撞固體粒子，則使得被膜本身受到損傷，且發生 f膜為部分性剝離等之不良影響。因此，於實施形態卜1〇 中，將固體粒子之投射密度限定於0 2〜40kg/m2之範圍。 但，投射速度為l〇〇m/s以下之情形中，固體粒子之衝撞 ，量小，幾乎不會損傷被膜，故即使將投射密度之上限提 间至100kg/m2左右亦可。又，於鍍鋅鋼板之被膜為柔軟之 情形（例如，被膜主要由^層所構成之鍍鋅鋼板）中，僅於 被膜產生塑性變形，且幾乎未將被膜研掃，故於此時亦可 令投射岔度上升至l〇〇kg /m2左右。 尚’於投射也、度為高之情形中，對於以一定之工作線速 度搬送之鍍鋅鋼板所投射之固體粒子量大，故以投射密度 少者’則可令固體粒子之搬送裝置等之附帶設備的規模f 小’故期望以充分必要的固體粒子投射密度，且於鍍鋅鋼 板表面之平均粗度Ra為1· 〇 "m左右時，投射密度為2〇kg/ m2以下亦為充分。 實施形態1 - 11為於實施形態1 - 1至實施形態1 — 1 〇之任一 者中，鍍鋅鋼板以鍍層被膜為主要由7?相所構成之鍍鋅鋼

五、發明說明（22) 板為其特徵。 以鍍層被膜為主 .^ ^ 因為被膜本身為軟J由：：所構成之鍍鋅鋼板之情形中， 痕，且可輕易以面投固體粒子時容易形成】 化熔融鍍辞鋼才反，、—:J f。又，即使作成製品亦比合金 此，於先前技術中，=二，面之平均粗度Ra為高。因 產生無法於鋼板表面赋拉較的平均粗度變*，因而 與鍍層被膜為主要由賦=、袷地微視性凹凸之問題。即， 調整表面形態之方、、表 冓成之鑛鋅鋼板經由調和壓拉 之效果。 去相比較，則本發明之效果為呈現更大 實施形態1-12為於實施形態 者中，在對鍍鋅鋼板之裊面和似至只鉍形悲卜11之任一 面形態之步驟前，且有 2、固體粒子調整該鋼板之表 至0:7_以下之調線彎曲^調整 施以鍍辞之鋼板表面為經由太 厚之變動#，而通常存在長二:本身之凹凸、鍍層被膜 彎曲大之鋼板，SI面ΪΓ:壓拉輥。此時’對於表面 轉印之情形中，無法令原板所^ ^拉輥，並且將其 Wca)降低，相反於賦與凹凸下斤具長周期凹凸（弯曲 凸增力…有時亦令噴塗後之鮮映表面之長周期凹 另一方面，經由投射固體粒 : 於調和壓拉時，在調整鋼板機械“之=之i;;: 564266

定的伸長率即可， 妨。於是，於本手 用的壓拉輥，且將 時平滑化，並且將 一定值以下，則可 值。 且使用表面以平滑加 段中，使用平滑輥做 鍛辞後之鋼板表面存 固體粒子投射前之表 將固體粒子後之鋼板 工之壓拉輥亦無 為調和壓拉中所使 在之長周期凹凸暫 面彎曲Wca調整至 彎曲Wca調整至低 尚，使用平滑輥之調和壓拉後之鋼板表面的 ca 調整至0.7 以下，則即使於投射固體粒子調整表面形離 後’亦可將表面之彎曲Wca抑至以下（將投射固體^ 子調整表面形態後之表面彎曲Wca抑至〇· 8 以下之音 義，為如前述實施形態丨—5之說明中所述般）。 〜 但，於要求更優良之喷塗後鮮映性之情形中，較佳令固 體粒子投射前之表面彎曲Wca調整至〇· 3 以下。具體而 言，使用壓拉輥表面之平均粗度Ra為〇· 3 以下之光亮 輕，則可令調和壓拉後之鋼板表面之彎曲Wca亦為〇. 3 # m 以下’即使投射固體粒子後，亦可令鑛鋅鋼板表面之彎曲 Wca減低至0· 5〆m以下。 圖1為示出施行本發明實施形態第1例之設備概要圖。於 圖1中’1為鑛辞鋼板、2a、2b為束帶幸昆、3a〜3d為固體粒 子之投射管嘴、4a〜4b為空氣壓縮機、5為展延室、6為固 體粒子之供給裝置、7為清潔鼓風機、8為集塵機。 圖1為示出將鍍鋅鋼板1，經由束帶輥2a及2b附加一定張 力之狀態下，通過固體粒子之投射展延室5之狀態。圖！所 示之步驟可為連續步驟之一部分，且亦可為獨立的處理工

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DO^+ZOO 五、發明說明（24) 作線。亦包含於游側配 鍍鋅鋼板1為經由熔心查步驟之情況。 膜之鋼板，可為施以“、、電鐘鐘鋅等之方法形成被 可為施以鉻酸鴎黧儿1 或未凋壓之鋼板。又，亦 於展延室5之·^化成之鑛辞鋼板。 體粒子的投射管喈 以對鋼板表面及裏面投射固 -定量的固體：上。=::固體粒子之供給裝歸給 之空氣為通過管嘴甘人經由空氣壓縮機4a〜4d所壓縮 ι。 ^ 子加速，且投射至鋼板 要Γ。為如示a出2戶設備中所使用之空氣式投射裝置之概 之固辦物；系、工轧速，且同時將粒子供給管45所供給 體才子予以加速。於粒子供給管45中，由圖卫之供給 、置6·供二給固體粒子。噴射管嘴46之内徑通常為5〜20mm左 右’壓縮空氣之壓力為〇· i〜〇· 9MPa左右。 又’來自噴射管嘴46之投射量為根據固體粒子之粒徑、 比重、壓縮空氣之壓力等而變化，但通常為1〇kg/min以 下。尚，於變更壓縮空氣之壓力下，則可變更由喷射管嘴 4 6所投射之固體粒子的投射速度。此時之投射速度為以固 體粒子之粒徑愈小則愈可高速投射，於平均粒徑丨〇〜3 〇 〇 //m左右之金屬粒子之情形中，取得約80〜300m/s之投射 速度。 為了處理廣寬度之鍍鋅鋼板，乃將投射管嘴3a〜3d橫著 鋼板之寬度方向配置數根管嘴。於板寬方向配置之投射管 C:\2D-00DE\91-04\90125900.ptd 第29頁 564266 五、發明說明（25) 嘴根數為根據欲處理鍍鋅鋼板之板寬、1根投射管嘴可調 整表面形態之範圍等而決定。尚，於鍍鋅鋼板表面所賦與 之微視性凹凸的形態為於板寬方向上均勻地，經由鄰接管 嘴重疊投射範圍，且亦有以鋸齒狀配置之情況。 又，圖1中示出於鋼板長軸方向配置二列投射管嘴之形 態，根據1根管嘴可投射之固體粒子量、工作線速度等而 决疋長軸方向之投射管嘴根數即可。更且，於圖1中，示 出於表面、裏面分別配置投射管嘴之形態，但並非必定 要於表裏面投射固體粒子，且根據目的而僅投射單面亦無 於展延 散，並且 至供給裝 之供給裝 中混入之 集塵機8 < 因此， 令固體粒 未落下至 捉且經集 更且， 輥26之下 果，修正 態之測定

# a ^〜1¾肢卿L 丁两社周固飛 洛到展延室5的下方。落下之固體粒子為再被送 置6，並且循環投射至鋼板。通常，於固體粒子 置6之前，具備分級裝置（間隔物），於固體粒子 鋅粉末，和破碎成微細之固體粒子為被分離送至 可防止固體粒子之粒徑和形狀為經 =態…定。另…，於展延室内部且

本發明為了調整鍍鋅鋼板之表面形態 游側配置表面形離的、、則宁哭 # ± 、尤冗 m科私ί ’並根據此測定結 ，體粒？之投射速度和投射密度等亦彳。表 盗為平均粗度Ra、或高峯數ΡΡΙ的測定器，更且〆

564266 五、發明說明（26) :抓用以CCD相機對鋼板表面照相，並將固體粒子之壓痕 大小以畫像處理予以判定之裝置等。 圖3中，示出實施本發明實施形態第2例之鍍鋅鋼板之掣 造方法的設備概要。圖3為示出將鍍鋅鋼板一邊連續〆 达，一邊以數個離心式投射裝置13a〜13d調整鍍鋅鋼板工 ;表面微視性凹凸形態之設備。鍍鋅鋼板1為被施以冷壓 拉、退火、鍍鋅，使用表面平均粗度Ra研硝加工成〇3^m 以下之光亮輥進行調和壓拉者為適當。 如圖3所示般，鍍鋅鋼板i為被裝入分配捲轴3〇，且以拉 捲軸3 1予以捲取”匕時’於入側束帶輥“與出側束帶輥 之間賦與張力之狀態下，將鍍鋅鋼板丨連續搬送。 離〜式杈射裝置13a〜13d為被配置於以展延室圍住之送 ，，12内。對於離心式投射裝置13a〜13d，由固體粒子之 定量供給裝置14a〜14d供給一定量的固體粒子。又，由^ 心式投射裝置13a〜1 3d所投射之粒子為於送風室12内被回 收，且被移送至分級機丨6。經由分級機丨6所選別之粒子為 通過貯存槽15，送至定量供給裝置14a〜Ud。尚，雖於圖 中未明示，但經由分級機所選別之粉核為被送至集塵機且 進仃集塵處理。於鍍鋅鋼板丨上所殘留或附著之固體粒子 為經由清潔鼓風機1 7而被吹掃除去。 於本實施形態所使用 < 離心式投射裝i為根據鍍鋅鋼板 1之板寬’並於板寬方向設置數台，且於板寬方向被分割 之區域以各投射機進行表面形態之調整。此時，以各投射 機所賦與之範圍^以部分重疊地配置下，貝，^可於板寬方向

第31頁 564266 五、發明說明（27) 賦與均勻的表面形態。又，若需要則可於長軸方向配置數 台分離心式投射裝置，且即使於工作線速度為高速亦可於 鍍鋅鋼板之表面投射充分的投射密度之固體粒子。 、 圖4為模型地示出離心式投射裝置圖，由馬達43所驅動 之紋轉子41上所安裝的葉片4 2，經由離心力投射固體粒 子。固體粒子為由圖3之定量供給裝置14a〜Ud通過粒 供給管44供給至離心旋轉子之迴轉軸附近。一般的離心 投射裝置之旋轉子直徑為20〇〜55〇mm左右，葉片寬 2 15〇mm左右，旋轉子迴轉數為使ffi2〇〇〇〜4〇〇〇rpm。 又，驅動馬達以最大輸出功率55KW左右，於平均 1 功0 it微細固體粒子之情形中，即使以心出 力率之馬達亦充分。旋轉子迴轉數之上限為受到葉 造成i ϊ道和偏荷重令離心式投射裝置之振動增大之； =市售之離心式投射裝置之投射速度為以io〇m/s左： 巧上p民。 尚，關於離心式投射装置之旋轉子迴轉 =板被搬送方向，其旋轉子迴轉軸為水平方向為m 直方向亦可，且若可將固體粒子以一 /為垂 面之某範圍中投射即可。 速度於鐘辞鋼板表 實施本發明時，於使用投射之固體 300 "m之粒子之情形中，若：為非“、至10〜 板A 1卜之sp齙或旦日h 射之口體粒子衝撞鍍辞鋼 ϊίΐϊϊΠυ?由空氣阻力而被減速，無法於鍍 痕，’比不錄鋼之脫垢等所 使用之喷射送風方法，必須縮短投射距離。

564266 五、發明說明（28) 所謂投射距離，為指由旋 離。不銹鋼之脫垢等所使用 > 法=轉中心至鋼板為止之距 爲1 nnn 士士 ， 使用之喷射送風方法中，投射距離 為1 0 00mm左右，相對地，於每 τ仅耵跑離 70 0mm以下，較佳為接近25〇二 ，日、，以投射距離為 粒子亦不會於空氣/即使為微細 但，若使用比現在市售賦與表面粗度。 粒子，則亦可脾π私 離〜式投射裝置更高速投射固體 祖于，則亦可將投射距離變遠。 m 另一方面，所使用之固體初 、較佳Λ?ηη "Π1 α ΠΓ 粒子為千均粒徑為10〜300 //m 車乂佳為20 0 //m以下，且期望為大約球形 鋼'高速鋼等之金屬系噴射粒子。x 不：鋼厌 布’且相對於平均粒徑d，粒5d〜2d° ;:之刀 之重量比率為85%以上為佳。 N中斤S粒子 圖3為不出循壞使用此類粒子之执 可將固體粒子之粒彳t β Λ，Λ由分級機16則 式可列舉振動筛式、分塵器：力以；。分級機之方 ^ ^ 凤刀璉別法等，JL可單猸佬 用’但亦有時組合發揮最適的分級能力。 八 本發明實施形態中之固體粒子對於鍍鋅铜板丨之投射密 度期望為0.2〜40kg/m2。但，於使用] α壯班w便用圖4所不之機械式投 射裝置之情形中，比圖2所示之空氣式投射裝置，因為固 體粒子之投射速度更低，故為了對鍍鋅鋼板丨之表面賦斑 指定形態、，則比使用空氣式投射裝置之情況更加提高投射 密度。由此些觀點而言，於以機械式投射裝置之情形中， 投射密度為lkg/m2以上、且期望以5〜zokg/m2左右為7佳。 於控制對於鍍鋅鋼板表面之投射密度上，可根據鋼帶之

C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 第33頁 564266 五、發明說明（29) --- 工作線速度，由定量供給裝置14a〜14d將指定量之固體 子供給至離心式投射裝置。定量供給裝置為於配管中設= 闕並調整其開度等之方法，控制一定時間内之投射重^。 具體而言，令投射密度呈一定且調整鍍鋅鋼板之表面=熊 時，若工作線速度為2倍，則進行開度調整令定量供給〜 置所供給之固體粒子量為2倍。 ~ 於圖3中，對於投射固體粒子且賦與表面粗度之鑛辞鋼 板1，於檢查台1 9中測定表面粗度，判定平均粗度“、高 峯數PPI、f曲Wca等是否為指定值，且若需要則可變更1 離 心旋轉子之迴轉數、投射密度並調整鍍鋅鋼板之表面形 態。 又，於束帶輥1 8之下游側配置測定平均粗度r a、高峯數 P PI等之機器’並根據其測定結果，亦可變更固體粒子之 投射速度及投射量。尚，表面粗度測定器雖亦可使用接觸 式之測定器，但期望使用光學式之測定器以非接觸進行。 更且，亦可使用以CCD相機將鋼板之表面形態照相，並以 畫像處理判定固體粒子之壓痕大小之方法。 圖5中，示出實施本發明實施形態第3例之鑛鋅鋼板之製 造方法的設備。圖5所示之設備為於連續熔融鍍鋅工作線 中配置與圖3所示相同之設備，與圖3所示之構成要素相同 之構成要素為加以相同元件編號。 此設備為於鍍鋅鋼板工作線之鍍浴34之下游側，配置調 和壓拉機2 0，再於其下游側配置強制乾燥裝置2 2、吹風室 12 〇

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溶融鑛鋅工件線為將 通過電解洗淨裝置32後 其後，於鍍浴34中形成 膜厚調製。其後，於製 令合金化爐3 6運作，進 所構成之鍍鋅鋼板為不 進行製造。 冷壓拉後之鋼板裝入分配捲軸30， ，於退火爐3 3中進行再結晶退火。 鍍鋅被膜後，以空氣擦拭器3 5進行 造合金化熔融鍍鋅鋼板之情形中， 行合金化處理。被膜為主要由”層 使用合金化爐3 6且以相同之工作線 後，經由=ί鋅卫作線為以調和壓拉機進行調和壓拉 ^塔=化成處理裝置37賦與化成被膜，且 以其原樣捲取。 主π防鱗/由並 側【ίϊ:出ΓΛ示之設.備為於調和壓拉機之入側及出 置噴射出调和壓拉液之管嘴25a〜25d， 側配置強制乾烨奘罢9 0 ^ ^ ^ 又丑於其下游 之水八箱Λ置22。其為用於在將鍍鋅鋼板1上附著 刀預先乾無後，投射固體粒子。但 附者之水分少之情況和水分為自然乾 ；鋼if上 必要以乾燥裝置22。 甲 不一疋 於如上述之設備列中配置下，調和壓拉 輥調整材料之機械特性並且進行調和壓拉，將铲用束帶 面之彎曲Wca調整至〇.7_後，使用其下游侧所^鋼板表 心式投射裝置13a〜1 3d則可調整鍍鋅鋼板i的表面 實施例1 衣面形態。 根據本發明之實施例丨，於鍍鋅鋼板表面 所形成之表面形態，為與先前技術之表面形熊大粒子 且其調整範圍亦顯示擴大。 〜、八為不同，

564266 五、發明說明（31) 本實施例所使用之鍍鋅鋼板為 做為頭道層，鍍層被膜為主要由 双厚u · 8mm之冷軋鋼板 層量為70g/m2的熔融鍍鋅鋼板。77相所構成之每單面的鍍 此處，對於熔融鍍鋅後之鋼、▲ 下，進行賦與伸長率0.8%的調調整機械性質之目的 壓拉輥表面之平均粗度R4〇 28= °調冊和壓拉時，使用 後之鍍鋅鋼板表面之平均粗声R 一、束▼輥。调和壓拉 別為0.25em、48、〇.3//m。又 &、馬峯數PPI、f *Wca 分 本實施例為對於如此進行t周知茂 蚀田阁9张-々办产丁”周和昼拉之鑛鋅鋼板之表面， 使用圖2所不之工乳式投射裝置，調整直 用之管嘴口徑為9mm，壓縮 ^ 乂心、斤使 从阑士忾苗山外此,巧工矾之壓力為以〇· 1〜0· 7MPa之 犯圍中變更。由官嘴尖端至鍍鋅鋼板為止之距離為1〇〇〜 2〇〇mm，且於鍍鋅鋼板之表面以〇.〇3〜1〇秒鐘之範圍投射 固體粒子。此時之投射密度為〇 4〜86kg/m2之範圍，且主 要以2 0 k g / m2以下之範圍進行實驗。 調整鍍鋅鋼板表面形態所使用之固體粒子示於表丨。直 均為以氣體喷霧法所製造者，且長徑和短徑之平均徑差分 別為平均徑20%以内之大約球形之粒子。

C:\2D-CODE\91-04\90125900.ptd 第36頁 564266 五、發明說明（32) 表1

i ^————___土 “ υ μ m 為了 δ周一投射固體极子之鍵辞鋼板表 旛岑氺庳與锫昭Η 双〒阳攸衣面形態之特徵，乃 攝〜光子，·、、頁U鏡”、、>} ’並且使用表面粗度計 =)。製Ε35Α)，測定鍍辞鋼板表面之平均粗度^、、::數 另一方面，比較例為使用根據先前技術於表面賦盥 性凹凸之壓拉輥，且經由調和壓拉令鍍鋅鋼板表面^ 形態所作成的鍍鋅鋼板。本比較例為使用對於本實於 同之母材’於相同條件下施以熔融鍍辞之鋼板。調^ ^

幸昆之表面為使用經由放電無光加工將表面形態調 0 ^ 所示之值者。 王衣Z

C:\2D-G0DE\91-04\90125900.ptd 564266 五、發明說明（33) 表2 符號 Ra( // m) ΡΡΙ R1 2. 62 254 R2 3. 16 203 R3 2. 41 286 - 叩，fτ i 1甲长平马以〇· 5〜2%之 巳圍、交更，令壓拉輥表面之 性凹凸 ^^Ra ^^ppI^ 離Λ整ΛΓΛ7° ’根據本實施例之鑛辞鋼板表面形 〜”周1耗圍為比先前技術大幅擴大。 特別’高峯數ΡΡΙ以先前之調和壓 f，相對地’本實施例中，取得最大5。〇左右 數，：：ί :- 長度每1吋之表面微視性凹凸數之* 接之微視性凹凸的間隔為 =:2術’於鄰 態。 颍不賦與緻密的表面形 根據本實施例之鍍鋅鋼板表面之光彳 8，根據比較例之鍍鋅鋼 .4 U鏡“、、片示於圖 9。根據比較例之鍍鋅鋼板表面銪學顯微鏡照片示於圖 部以島狀連接之形態。古 為不出較大的凹部與凸 。周和屋拉因為無法將屢拉轉表面 第38頁 C:\2D-CODE\9U04\90125900.ptd 564266 五、發明說明（34) 未轉印母材表面而殘 田 < 部 凹凸全部轉印至鋼板表面，故 分為以凸部形式被觀察。 ， 相對地’根據本實施例之 被多數球狀固體粒子衝撞所带=板的表面形態為顯示出 據本實施例之微視： = =如此，： 其不同乃對愿製成形性造成大;'ί與先則技術大為不同， 本發明實施例2為對於經由於 之鑛辞鋼板，言兒明為、又、"•子調整表面形態 試驗之結果。為了 ^貝其昼製成形性，進行平板摺、動 根據實施例1所示之方法 子，調整鑛鋅鋼板之表面形態吏：、B、D2三種固體粗 與貫施例1相同。又，比較例為。赛吏用之鍍鋅鋼板為 之鑛辞鋼板供於平板摺動試驗。“歹’ 1所不之先前技術 以：f滑動桌上固定之鑛鋅鋼板表面，-邊 辞鋼板與焊道之間賦與滑動的試驗方ί移動滑動桌’對鑛 移動時之焊道㈣荷重Ν及令滑時令滑動桌 ”件測定，並由其比(F/N)求出摺動分別使用負 1動試驗為預先於鍍鋅鋼板表用摩擦係數。 之i，2L)予以塗油。又，試驗為：用先 速南面壓條件之A條件為代表磨製成开牛）纟準進行。高 動特性之條件，低速低面壓條上成=觸部之摺 T馬代表穿孔面之 第39頁 C:\2D-(DDE\91.04\90125900.ptd

JO^ZOO 五、發明說明（35) 摺動特性之條件。又 、 製成形中與金屬模具之 ^，均為摩擦係數愈低，則壓 破裂等之優良的壓製成形 降低，顯示不會產生鋼板 表3 、广° 條件 4ΚΝ 〇·2m/miη 工具接觸部 1 20mm 摺動速度 摺動距離 圖0 為 — 之南速高面壓條件（Α條件）中之摩柝/ja /、摺動試驗所得 高面屢條件u條件）中之摩辦你ft 關係。於高速 子而顯示大約一定的摩捭/愈'、數並不依賴投射之固體粒 ，度Ra為增加、且若干“係數;；表面之平均 例所示之先前技術之鑛鋅鋼，：：:二傾向。但，比較 例之摩擦係數高之結果。即，可知：：”均為比本實施 板為比先前法，即使代表 ，據本貫施例之鍍辞鋼

Ra為相同，亦顯示更優良的摺動二凹凸指標之平均粗度 圖11為干屮“： 指動特性（壓製成形性）。 況可知ί = 條件）之摩擦係數，此情 :於固體粒子為氧化_)之情形；係；金：系=圖顯 子做^/π) Ξ不出摩擦係數若干變高之傾向，使用金屬李位 子：為：體粒+，則顯示更優良之摺動特性使用金屬糸轉 方面，關於相同之摺動試驗結果，表示與鑛鋅鋼板 第40頁 C:\2D-CODE\9l-04\90125900.ptd 564266 五、發明說明（36) 之南峯數PP I相關者為圖i 2、 速：面壓條件(A條件)下， ：2 = 以高 一定之相關’且鑛鋅鋼板表面之高峯數PPI;f子且察見 過25。之區域中，*察見摩擦係數有峯降低又力二糊超 圖1 3所不之低速低面壓條件（B條件）下知:於 增力二摩擦係數降低’且於高峯_超過25二 =大約-定的摩擦係數。更且，低速低：=:厂: ^(Al > B1 ) @ „ / Λ i 用氧化IS(D2)者’即使於高峯數m低之區域中 低的摩擦係S，於使用金屬系粒 丄不 摺動特性。 颃不更優良之 實施例3 本，明之實施例3為說明關於使用投射固體粒子調整表 面形悲之鍍鋅鋼板，經由壓製成形試驗證實其效士 禾 ° 於本實施例中，亦使用與實施例i相同之熔融鍍鋅鋼 板’並經由同樣之方法，調整鍍鋅鋼板之表面形態。此時 固體粒子之投射條件示於表4。尚，表中粒子所示之符 為同表1所示者。 又’以此類條件下調整表面形態之鍍鋅鋼板表面之表面 粗度，經由實施例2相同方法進行摺動試驗之結果（B條件 之摩擦係數）示於表5。於表5中，併記做為比較例之經由 调和壓拉調整鑛鋅鋼板之表面者。其為經由施以放電無光 加工之調和壓拉輥，一邊賦與伸長率1 · 5 % —邊進行調和髮 IRM1 c: \2D-00DE\91-04\90125900.ptd " 第 41 頁 " " ---- 564266 五、發明說明（37) 拉之鍍鋅鋼板 表4 符號 粒子 投射速度 S1 ~·--- A3 4 k g / m2 _S2 B1 4kg/m2 投射空氣壓力 表5 符號 投射後表面粗度 平均粗度 S1 1. 1 9 // m S2 1.43/z j峯數PPI 26 6 373 比較例 於本實施 成形及球頭 mm之胚料後 具進行深拉 鋼板使用實 成形性時， 愈低則愈優 另一方面 並以0 5Omm 洗淨油予以 面於鍍鋅鋼 附近之板厚 1.44 β m 189 y --· 2 5 8 i出成：用二ί之鍍辞鋼板，進行圓筒深拉伸 固筒深拉伸成形為加工成直徑ι〇〇 伸成开/牙μ t寸A 50_、型板尺寸0 53mm之工 m田敏壓力為2_，並預先於鑛鋅 二2所用之相同洗淨油予以塗佈。尚，評價 良之：：：最大何重做為指標，顯示最大荷重 之ί ϊ :出f形為加工成1〇〇_正方之胚料， 塗佑。火孔只、施突出成形。此時亦使用相同之 柘骖ν，成形性之評價為進行成形直到穿子丨 裂痕為止，並且測定發生裂痕之穿= 其為由成形前之板厚，以突出成形後 C:\2D-OODE\9卜04\90125900.ptd 第42頁 564266 五、發明說明（38) 義’且板厚減少率愈大則突“愈大， 拉筒深拉伸成形之結果。根據本實施例之深 性。/寺之取大荷重為較比較例低’且顯示優良之成形 中圖15為示出球頭突出成形之結果。本實施例 大，中之鑛辞鋼板的板厚減少率為車交比較例 如上；出現此差異’顯示優良的突出成形性。 深拉伸2ΐϊ實施例所得之鑛飾鋼板為比先前法，於 性，並出成形兩者之成形條件中顯示優良之特 確認具備優良之特性。 際之壓製成形中亦 實施例4 僅施例4，說明經由投射固體粒子製造不 良之鍍辞鋼板。 赁土後之鮮映性亦為優 梦鑛鋅之鋼板表面’起因於鍍層厚度之變動和 =别之母材表面之變曲’存在長周期之彎曲。於：= 例中’ι先，I用鍍鋅後之彎曲較大之光广 行調和壓拉。光宾軏Α佶用复车 乂先冗輥進 0 25^去* 表面加工成平均粗度Ra 〇> 5:,者’並以伸長率〇.8%進行調和壓 表1所不之固體粒扣、B1，並經由圖2所 "^更用 裝置，調整鍍鋅鋼板之表面形態。 二、> X射 此時之投射條件為令壓縮空氣之壓力為〇 4、〇.7Μρ&，

C:\2D-GODE\9l-04\90125900.ptd 第43頁 564266 五、發明說明（39：) ^更^射時間下，將投射密度以1〜50kg/m2之範圍下變 尚’鍍鋅鋼板表面之彎曲Wca為使用表面粗度計（小坂 研究所製、SE-30D)進行測定。 _汽· _ ’將各製造階段中調查鍍鋅鋼板表面之彎曲Wca例 示於圖1 β β i 敫 。/、為使用平均粒徑6 0 // m之高速鋼粒子（Β1 )調 叙pt ^ ^悲、之結果’固體粒子投射後之平均粗度Ra及高峯 數外1 分為 1.18//Π1、440。 ㊇^圖1 ^可知，即使調和壓拉前之鋼板彎曲為非常大，於 ^輥進行調和壓拉下，則可大幅減低鍍鋅鋼板表面 "ca。又，投射固體粒子後，鍍鋅鋼板表面之彎曲 = ，於投射固體粒子後，亦可將長周期之凹凸 冩曲抑制於低值。 社i，將本實施例所得之鍍鋅鋼板表面之彎曲wca的測定 壓拉之比ί例共同示於圖17。根據本實施例 體=子亦反：一度以光壳輥施以調和壓拉，故即使投射固 ί表面fAWca抑制於低值。特別，即使鑛鋅 之平，度Ra未變大’亦不會令變曲Wca之增加 頗為顯者’且抑制賦與長周期之凹凸。 另^方* *前技術之以調和壓拉調整表面粗度之方法 中右凋和壓拉前之表面彎曲Wca變大，則$ ^ 二曲Wca亦變大而殘留。於先前技術之調和壓拉中， 亦一度以光亮輥進行調和壓拉，令 ^ 低後，使用經由放電加X等於表面賦與凹凸之^ 進仃調和壓拉，則可將彎曲減低至某程度為止 再又

C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 第44頁 564266 五、發明說明（40) 但，採用此類制生 得製造步驟增加:=v ” ，則必須進行2回調和壓拉，使 之-定範圍中，第m長率必須在調整機械性質 慶拉輥表面之微視性：2凸口充之分=拉卜 於本實施例中， ，刀轉印至鋼板之問題。 度之賦與機能予以八=將5周和壓拉調整機械性質與表面粗 賦與可調整機械性^ t於調和屋拉使用光亮幸昆，一邊 表面之彎曲縮小。苴目^=的伸長率，則可抑制鍍辞鋼板 可調整表面形離之^八有成乎未改變母材之機械性質，且 先前技術大幅=大憂點。又，鍍鋅鋼板之高峯數PPI為比 凸，並抑制”θ期凹面主要賦與短周期之凹 太f且，本實施例為將鍍鋅鋼板之表面予以喑冷· 查喷塗後之鮮映性。噴塗 ：：：以喷塗處理，調 (股）製之「PB~L308fl 糾 4 本Paker Rising ϋ 8 0」’對试驗片施以化成虛；^ , 用關西Paint (股）萝之「F1?n 里’其二人使 rTM iqrpr,权彡衣之 E1~2〇〇〇」「TP-37 Gra (RC)」分別施以由ED噴塗、中塗層喷塗、 構成的三塗層噴塗。如此處理所喷塗試塗上之= 值使用SUGA試驗機（股）製之「畫像鮮明度測定裝 Ϊ視為二價噴且塗，之鮮映性。尚’ _值為以黑板研磨玻 璃視為1 0 0，且此值愈接近1 0 〇則呈現愈良好之鮮映性。 喷塗後鮮映性之測定結果示於圖丨8。圖中，亦示出做為 比較例之先前技術樣品之喷塗後鮮映性。如圖所5知般: 若噴塗前之鍍鋅鋼板表面之彎曲Wca為〇· 8以m以下寸，則又 NS I C值大約為一定，顯示良好的喷塗後鮮映性。 、 C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 第45頁 564266 五、發明說明（41) 差亦大T 定為:J〜〇· 之範圍大’因為NSIC值之偏 前之铲鋅鋼招砉侍良好之噴塗後鮮映性上，期望令喷塗 ::面之…為0·6-以下。由此觀點可 較例顯= 喷塗後鮮映性為其偏差亦小，且較比 條件：令Hi: 體粒子時，亦恐依據投射 :果ικΐ:之彎曲wca變化之關係。圖19為其測定 彎曲Wca亦有此微捭加之傾氏/曰刀銀辞鋼板表面之 之WCa Ail 9 : 但’因為固體粒子投射前 〇為o.3^m左右，故即使投射密度為5〇kg/m2左右，亦 可將Wca之上升量抑制於〇. 1左右。 因此’將噴塗後鮮映性作成—定水準以上之目的而言， 於才又射固虹粒子後之鑛鋅鋼板表面的變曲抑制為〇. 8 Γ二下二情f中，若可將固體粒子投射前之鍍鋅鋼板表 ^ ca °周整至0.7 V m即可。但，如本實施例所示般 經由組合使用光亮輥之調和壓拉與製造步驟，則亦可將 Wca減低至〇·3//πι左右為止，取得更大之效果。 實施例5 根據本發明之實施例5，說明關於使用圖2所示之空氣式 才又射I置调整鍍鋅鋼板表面形態時之具體條件。 圖20、圖21為調查鍍辞鋼板表面之平均粗度Ra與投射密 度之關係結果。圖20為使用SUS304、平均粒子1〇〇 Am(A3) 做為固體粒子時之結果，圖21為使用高速鋼、平均粒徑6〇 C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 第46頁 五、發明說明（42) m (B1)時之結果。 〇. 4、0· 7MPa變更j兩者均令壓縮空氣之壓力以0· 3、 板表面之投射時間n射密度為令固體粒子對於鍍鋅鋼 由管嘴前端至鍍鋅鋼乂3〜5秒之範圍中變更調查。尚， 由圖20可知，於链f為止之距離為100mm。 射密度之增加而：升之=表面之平均粗度1^為具有隨著投 則平均粗度亦變大升=向。又’壓縮空氣之壓力愈高， 力，則可控制平均粗^調整投射密度及壓縮空氣之壓 叙示同樣之傾θ，隨著投射密度之增加而令平均 況Γ 二? ’因為固體粒子之平均粒徑為比圖20之情 況小，故於鐘錄細也主工a W月 密度之平均粗度之增二痕小，且相對於投射 面·22、圖23為分別示出對應於圖20、圖21之 Γ+ίΐ 。若根據圖22 ’則顯示高峯數ΡΡΙ為隨著投 之&加而增加，且投射密度為以5〜4〇kg/m2之範圍 中大約一定之值。更且甚邦·身+您# 若干降低之傾向。度上升，則顯示高峯數有 又，圖23之數據為固體粒子之平均粒徑小，且因於鍵辞 鋼板表面形成更緻密之凹凸’故高峯數ρρι之值為比圖22 之結果大。尚’隨著投射密度之增加，使得高条數為一度 增加，且於投射密度為2〜40kg/m2之範圍中顯示大約一定 值後’顯示出若干降低之傾向特徵為相同的。 於圖22、圖23中，於投射密度為小之區域中之高峯數 PPI增加者為表示錄鋅鋼板表面所形成壓痕數增加之過

564266 五、發明說明（43) 程。其後，即使投射密度增加亦令高峯數為大約一定者， 係因鍍鋅鋼板表面為大約全面通過經由固體粒子衝撞而形 成壓痕，更且即使投射固體粒子亦不會令微視性凹凸的形 態頗為變化。更且於投射密度增加之情形中高峯數PPI之 值降低，推測其原因為全面所暫時形成之微視性凹凸亦再 經由固體粒子之投射，使得凸部成為中心而被弄碎。 由此類觀點而言，對鍍鋅鋼板之表面赋與短周期之凹凸 上’使其為一定值以上之投射密度為不佳。由本實施例之 範圍而言，以投射密度為4〇kg/m2以下為適切之範圍。 然而，於本實施例中之投射密度的最小值為〇· 7kg/m2。 由圖20可推測，即使投射密度為〇· 7kg/m2亦可取得平均粗 度Ra為超過lam之值，即使投射密度降低至0.2kg /m2亦可 令平均粗度Ra為0.5 //m左右。 又，由圖23可推定即使投射密度為〇· 2kg/m2左右，亦可 充分令高峯數PP I為2 0 0以上。於實施例2中，即使平均粗 度Ra為0·5//πι、高峯數PPI為200左右，亦可令投射固體粒 子調整表面形態之鍍鋅鋼板，比先前法之鋼板顯示更優良 之壓製成形性，即使投射密度為0· 2kg/m2左右亦具有比先 前法更優良之壓製成形性。 另一方面’圖24、圖25為不出投射固體粒子之平均粒 徑、與鍍鋅鋼板表面之平均粗度Ra、高峯數pPI之關係 圖。其為使用表1中之Al、A3、A4、Bl、B2、Dl、D2做為 固體粒子且令壓縮空氣之壓力為〇· 4MPa，且投射密度為4 〜2Okg/m2範圍時之結果。由圖24可知，平均粒徑愈大，

C:\2D-OODE\91-04\90125900.ptd 第 48 頁 """""" ------- 564266 五、發明說明（44) 貝固板表面之平均粗度Ra顯示出增加之傾向。又，斑 紹相比較，則以密度大之金屬系粒 卞更可令平均粗度Ra變大。 ”25可知’固體粒子之平均粒徑愈大，則鍍鋅鋼板表 =南峯數PPI降低。平均粒徑愈大，則鑛鋅鋼板表面所 形成之壓痕大小變大，且鄰接凹凸之齒距増加。 然而，由圖24可知，即使平均粒徑為6〇 亦可取得 均粗度Ra之最大15 _左右之值，且即使平均粒徑為1〇 Am左右亦可令平均粗度“為〇5 以上。又，由圖“可 =此時，得高峯數PPI非常大之值。由此類觀點可輕易推 =、’如貫施例2之結果所闡明般，即使固體粒子之平均粒 徨為1 0 // m左右，亦顯示比先前法更優良之壓製成形性。 另一方面，由圖25可知，即使固體粒子之平均粒徑為 3 0 0 //m左右亦可充分將高峯數ρρι調整至2〇〇以上。特別， =本實施例之條件令壓縮空氣之壓力更加降低，或者使用 密度小之陶瓷系固體粒子做為固體粒子等，則可令單一粒 子衝撞所形成之壓痕大小變小，且令高峯數pp I增加。因 此，即使固體粒子之平均粒徑為3 〇 〇 # m左右，若考慮先前 法所得之高峯數PPI之最大值為23〇左右，則於固體粒子之 平均粒徑為10〜3 0 0 之範圍中，顯示出比先前法更優良 之壓製成形性。 更且’本實施例為調查使用空氣式投射裝置時之壓縮空 氣的壓力、與鍍鋅鋼板表面形態之關係。圖2 6為示出壓縮 空氣之壓力與平均粗度Ra之關係圖。由本圖可知壓縮空氣

C:\2D-OODE\91-04\90125900.ptd 第49頁 564266 五、發明說明（45) 之，^间，則平均粗度Ra愈增加。又，圖27為示出壓縮 工氣力ί鍍鋅鋼板表面之高峯數PP1之關係。由本圖 了去I：細工氣之壓力為〇·3〜〇4Mpa左右，且高峯數pH為 隶大值即於壓力為小至O.IMPa左右之情形中，因為固 體粒子^投射速度降低，故於鍍鋅鋼板表面無法形成充分 大小的n、於壓力為大至G. 7MPa之情形中，目為經由固 體粒子所形成之壓痕大小為變大，故鄰接凹凸之齒距增 加。 然而，關於以空氣式投射裝置投射固體粒子，因為難以 直接測定固體粒子之投射速度，故無法求出正確的投射速 度，但根據竹下等人（曰本機械學會東海支部第48期總會 演講會演講論文集、Νο·933-1 ' 1999/3/19-20)予以解 析’則可求出固體粒子之粒徑、壓縮空氣之壓力與投射速 度之關係。由本引用文獻中之圖，將壓縮空氣之壓力於 0·2〜0.6MPa之範圍中，固體粒子之速度為9〇〜27〇m/s左 右。又，亦考慮固體粒子之粒徑愈小，則投射速度愈增 加，且本實施例中之固體粒子的投射速度最大值為3〇〇m/s 左右。 實施例6 本發明之實施例6為與實施例1〜5之方法不同，說明關 於使用圖4所示之離心式投射裝置，調整鍍鋅鋼板表面形 態之結果。 於本實施例中，亦使用板厚0 · 8 m m之冷軋鋼板做為頭道 層，且鍍層被膜為主要由7?相所構成之熔融鍍鋅鋼板。與 564266 五、發明說明（46) 只施例1〜5同樣地，使用壓拉輥表面之平均粗度“為〇· 28 # m之束帶輥’施以賦與伸長率〇 · 8 %之調和壓拉 所使用之離心式投射裝置為旋轉子直徑33〇mm、最大投 射速度為l〇〇m/s之裝置。此處，將離心旋轉子之迴轉中心 至鍍鋅鋼板為止之距離（投射距離）設定為250〜5 00mm之範 ，其係因於投射平均粒徑30 0 以下之微細固體粒子之 ί*月形中，若投射距離大，則經由空氣中之衰減而令衝撞鋼 板表面時之速度降低，無法對鍍鋅鋼板之表面賦與充分的 凹凸，且於可能之範圍下縮近投射距離則為有效。 ★圖、圖2 9為不出使用高速鋼（Β丨）做為固體粒子，且以 離〜旋轉子之迴轉數為36〇〇rpm，投射鍍鋅鋼板表面之結 ^ ®此日寸婕更固體粒子之供給量調整投射密度。投射密 度為f固體粒子之總投射量相對於投射固體粒子之面積之 f示出投射饴度與鍍鋅鋼板表面之平均粗度R a之關 施例5之結果同樣地，料著投射密度之上升 ρ丁ΡΤ夕粗度Ra為增加之傾向。又，圖29為示出與高峯數 糸，投射密度之增加且高峯數PPI亦增加，其後投 或=二s =4:40kg/m2之範圍則顯示大約一定值之傾向， 為/、二氣式投射裳置相同。 一 1 M f ^，圖30〜圖32分別示出使用高速鋼、SUS3〇4、 為固體粒+，並將各個粒子予以筛選分級，經由 a:u i f置對鍍鋅鋼板表面投射之結果圖。投射條件 一 疋 之迴轉數為3600rpm，投射密度為6kg/m2。

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Γ二圖上"ΐ出以此類條件所賦與之錢鋅鋼板表面的平 勺粗度Ra與南峯數ρρι之關係。 加任：ΪΪ二為二體粒子之粒徑愈大，則平均粗度Ra愈增 in. M ^降低之傾向。其係因為與實施例5所示 同樣地，固體粒子之粒徑愈大，則於鑛 :鋼板表面所形成之屢痕變深且平均#度以變纟，並且令 W接凹凸之齒距變大且高峯數π!降低。 更且，本實施例為在變更離心旋轉子之迴轉數下，調查 固體粒子之投射速度之影響。所使用之 W 一 …⑷'A3)及高速鋼（B1)，投射密度為5〜二 33為不出調查鍍鋅鋼板表面之平均粗度Ra與投射速度之關 係結果。尚，所謂投射速度為指由離心旋轉子所投射之粒 子的初期投射速度。由本圖可知，投射速度增加，且平均 粗度Ra增加。 又’示出投射速度與高峯數PPI關係者為圖34。由本圖 可察見投射速度愈大，則高峯數PP丨有增加之傾向。其係 因在投射速度低之區域中，單一粒子衝撞鍍鋅鋼板之表面 所形成之壓痕大小變小，故為了於鍍鋅鋼板表面全體無間 隙地賦與微視性凹凸，乃必須更大的投射密度。因此，即 使投射速度小之情形中，亦可令投射密度增加，且可增加 高峯數PPI。 然而，由圖33可知，平均粒徑為1〇〇 # m之SUS304粒子 (A3)即使投射速度為45m/s亦可取得平均粗度Ra為1. 4 //m 左右之值，即使投射速度為30m/s左右亦可將平均粗度Ra

C:\2D-CQDE\91-04\90125900.ptd 第52頁 564266 五、發明說明（48) 調整至Ι/zm左右。又，亦可使用平均粒徑為65//m之高速 鋼粒子（B1)，以投射速度3〇m/s將平均粗度Ra調整至〇.5 从m左右。 ▲更且’由圖34可知，即使投射速度為30m/s亦可充分令 而峯數PP I作成2 0 0左右。若考慮實施例2所示之摺動特性 為錢辞鋼板表面之平均粗度Ra為〇5//111左右，且高峯數 pP I為2 0 0左右’均比先前法顯示更優良之特性，則固體粒 子之投射速度若為3〇m/s以上，則可製造具有優良壓製成 形性之鍍辞鋼板。 f施例7 、本發月之μ施例7，為說明關於使用實施例g所說明之離 =式投射裝置，調整表面形態之鍍鋅鋼板的壓製成形性 4 〇 ，35為使用SUS304(A1 )、高速鋼（B1 )做為固體粒子，經 同樣之方法進行表面形態調整之鍍鋅鋼板的光 二f、片。任何情況均對表面賦與微細的酒窩狀凹 [與空氣式投射裝置所得之表面形態相同。 面$能2 i，離心式投射裝置投射固體粒子並且調整表 為：；：：：且調查摺動特性之結果示於表6。其 為關於離心旋轉子迴棘數Mnn 投射距\ ⑽、投射密度為6kS/m2、 夺又射距離為3 0 0 m m之條件下将m μ 果。h 2 , 射固體粒子之鍍鋅鋼板的結 禾。向’固體粒子投射前 025//Π1。 鍍鋅鋼板表面之彎曲Wca為 表6

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表6中之摩擦係實~— 置之鍍鋅鋼板同等之數值，若考之空氣式投射裝 擦係數(B條件)為。.24〜0.3,則；^ 的摩 J成形性。更1，固體粒子投射後:的· 為〇 · 4 /i m以下，可谂切办每A / u π w弓四w ca亦 喷塗後鮮映性。％^例4所示結果同等之優良的 中，若5較：：：：體粒子調整鍍辞鋼板表面形態之情形 射法為比二魚二二_f射法及空氣式投射法，則因機械式投 :為：大射法之投射速度低，故平均粗紙無法 ”、、 旦斤知之鍍辞鋼板的壓製成形性及喷塗後鮮映 性1大=同等。，此，於本發明中投射固體粒子之具體性 手$ ’右為對於提高鍍鋅鋼板壓製成形性之本質上不會造 ^影響、且經由一定之投射速度，可將較微細的固體粒子 投射至f辞鋼板之表面，則即使經由其他手段投射固體粒 子’亦可製造具備優良壓製成形性及喷塗後鮮映性的鍍鋅 鋼板。 實施例8 本發明之實施例8為敘述關於施以電鍍鍍鋅之鍍鋅鋼板 投射固體粒子之結果。 本實施例為對施以冷壓拉、退火後、電鍍鍍鋅之鍍鋅鋼

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板表面，蚀® & a 粒子。v 人貫施例1同樣之空氣式投射裝置投射固體 检处&尚鍍鋅被膜之附著量為46g/m2，固體粒子之投射 咏仵為如表7所示。 得2座”拔不〃出固體粒子投射後之表面形態及以摺動試驗所 之 *係數。任何評價方法均與實施例1〜4所示者同樣 > 。又，於表8中併記對於做為比較例之固體粒子投 '月’』之電鑛鍍鋅鋼板進行同樣評價之結果。 由表8之結果可知，與調整熔融鍍鋅鋼板之表 ‘(η地’ ☆高速高面壓條件(a條件)及低速低面壓條 条件）之任一種摺動試驗中，比未進行固 之鍍辞鋼板顯示更優良之特性。 子技射 t上述，將固體粒子投射鍍鋅鋼板表面調整其表面形能 之情形中，其對象之鍍鋅鋼板不管為熔融鍍鋅鋼板、二$ 電鍍鍍辞鋼板，均顯示優良之壓製成形性。即， =二 與微細酒窩狀的表面形態，為造成提高壓製成形性之效賦 果’應用於其他鍍鋅鋼板亦取得同樣之效果。 > 表7 符號 粒子 投射速度 投射 E1 A3 6kg/m2 0. 3MPa^^^ E2 B1 6 k g / m2 0· 表8 符號 投射後表面粗度 摩擦係數 平均粗度 高峯數PPI (B條件、

564266 五、發明說明（51) E1 1. 34 // m 266 〇. 187 E2 1.31 βτΛ 342 0. 196 比較例 〇. 83 // m 108 0. 259 f施形態2 貫施形恶2 -1為對施以鍍鋅之鋼板施行調和壓拉後，於 其單面或兩面，將平均粒徑3〇〜3〇〇#m之固體粒子經由離 心式f射裝置，由離心式投射裝置之旋轉子迴轉中心至金 屬鋼帶為止之距離以70 0mm以下投射，調整成表面平均粗 度Ra為0· 5〜5 、高峯數PPI為1〇〇以上，中心線彎曲 為以下之其特徵之鍍鋅鋼板之製造方法。 一於貫施形態2-1中，投射固體粒子，對鍍辞鋼板之被膜 經由粒子衝突形成壓痕，並經由此賦與表面粗度為其基本 原理、令多數之固體粒子衝撞鍍鋅鋼板，於其表面形成多 數凹凸且賦與表面粗度。此些之凹凸深度和大小等之形 態^根^固體粒子所具有之運動能量和粒徑、每單位面積 之^1 ®、鍍鋅鋼板之被膜硬度而決定。 ^施形怂2 1中，為了取得壓製成形性、喷塗後鮮映性 ίί ί鋼板上’將經由固體粒子投射所形成之表面粗 :了於:二均粗度Ra為〇· 5〜5 ，且高峯數ΡΡΙ為100以 f加工時盥ί Ϊ為未滿〇· 5⑽之情形中，無法充分確保壓 ^之微=模具間的保油性，且若超過5 _，則令表 為易發生燒炫ST;具=局部化，且此部分乃成 樹1“則形成愈密的凹凸，令壓製加工時之保油性提 第56頁 C:\2D-CODE\91-04\90125900 564266

^凹凸，且提高喷塗後之鮮映性。 高則顯示出愈優良之壓製成形性和喷 南’並且減低長周期 尚，鋼板之高峯數愈 塗後鮮映性。 先前技 為使用將 接手段， 別，若壓 大，故對 相對地 接對鋼板 射速度等 又，經 態，故擔 常之調和 性之優點 面粗度之方法，因 鋅鋼板之所謂的間 法頗為變大。特 令高峯數PPI變 左右之界限。 造方法中，因為直 ’故調整粒徑、投 上之物質。 為具有酒窩狀之狀 職務，且具有比通 發揮優良壓製成形 表面粗度之鍍鋅鋼 ，所使用之以調和壓拉賦與表 壓拉報上形成之凹凸轉印至鍍 故對鋼板可賦與之高峯數亦無 拉親之平均粗度變大，則無法 鋼板賦與之高峯數PPI具有200 ’根據本發明之鍍鋅鋼板之製 投射固體粒子並賦與表面粗度 ’則可取得高峯數PPI為4 00以 由投射固體粒子所形成之壓痕 任提高壓製加工時之保油性之 壓拉調整表面粗度之鋼板更可 。因此，即使與調和壓拉賦與 板具有相同之平均粗度Ra、高峯數PPI，亦可令摺動時之 摩擦係數變低，且發揮良好的壓製成形性。 實施形態2 -1為經由使用具有3 〇〜3 〇 〇 " ^平均粒徑者做 為投射之固體粒子，則可取得高的高峯數pp I。平均粒徑 若超過30 0 /zm，則於鍍辞鋼板表面所形成之凹部變大，無 法形成密的凹凸。此時，凹凸之齒距變大，由壓製成形性 方面而言為不佳，且同時長周期之凹凸即鋼板表面之彎曲 變大，令喷塗後之鮮映性惡化。因此，投射之固體粒子必 須為300 //m以下，若為150 /zm以下則可取得更大之效果，

C:\2D.CODE\91-04\90125900.ptd 第57頁 564266 五、發明說明（53) 一：面’若固體粒子之平均粒徑低於30… 度為於空氣中降低，故無法對鑛鋅鋼板之 表面賦與必要的粗度。 队々 為：2之，體粒子投射金屬鋼帶表面之手段，於本發明 ίΐ:;:;，裝置。離心式投射裝置為比空氣式投射 2呈右=ί率南’且所投射之固體粒子為以扇狀變寬， 範圍投射固體粒子之優點…先前之離心 式”置為了覆蓋更廣之面積，乃令投射距離為卜 1广左右，於固體粒子之粒徑為30 0則下 衰減而令衝撞鋼板時之運動能量為大幅降低、、: 且無法達成所期之目的。 本發明纟等人為發現將前述之微細固體粒子有效率發射 3整：屬鋼帶表面之方法，若投射距離(離心式投射裝 ，疋轉子迴轉中心至金屬鋼帶為止之最短距離）比先前 ?幅縮短至mmm以下，則與目前之常識相反地，可將有 =率，與表面粗度之面積擴大。x，發現投射距離愈短則 :鋼板表面所形成之凹凸為緻密形成，加1，賦與表面粗 度之必要的投射密度亦比先前技術減低。 一般市售之固體粒子為具有一定之粒徑分布，例如於平 均粒徑為60以!„左右之金屬噴射粒子之情形中，其粒徑通 常為含有30 左右之粒子至丨〇〇 左右之粒子。此時， 投射距離若為離開lm左右，則小粒子減速，即使衝撞鍍鋅 鋼板亦無法於表面形成凹部，且只有大粒子為於鋼板表面 形成凹部。因此，投射之固體粒子中，粒徑小者完全無助

五、發明說明（54) 於=與表面粗度，且變成僅粒徑大者可發揮效果。 ^:子射距離比先前技術更大幅縮短，則可不會 ;=ίί撞鋼板表"成密的凹凸。又，因為 要投射大量固體i;:二:比：為大幅增力° ’故具有不必 中之4立早、#泠古A 、I ”、， 更且，鋼板表面之投射部分 有咬赋盥声=Γ t區域增加。即使於投射部分之端部亦可 大二&砠又，結果取得指定表面粗度之面積亦擴 :里：：投：距離為700_下’則即使為300 _以下之 有助於表面粗度之形成，且即使為少的投射 ”亦：於廣面積上賦與密的凹凸。$，現在一般所使用 ，離投射裝置之旋轉子直徑為20o〜55〇mm左右，故投 射距離為比旋轉子丰彳取_ + n & 锊卞千仫更大，且期望與旋轉子直徑同程 度，或设定成更短之距離，則可取得更大之效果。 、尚，於實施形態2-1中固體粒子之投射速度期望為6〇[1]/3 以上。於投射速度小之情形中，因為衝撞鍍鋅鋼板之固體 粒子的運動能量小，故難以賦與表面粗度。現在的離心式 投射裝置之投射速度於旋轉子直徑2〇〇〜5〇〇mm、旋轉子迴 轉數400〇rPm之情況中，最大為1〇〇m/s左右，比空氣式投 射裝置之投射速度小，但經由令投射距離為7〇〇111111以下， 則即使初速度為60m/s左右亦可賦與充分的表面粗度。 另一方面，實施形態2-1為調整最終的鍍鋅鋼板之表面 粗度，期望進行鍍鋅鋼板之調和壓拉，調整鋼板之機械性 質後，賦與固體粒子。此時，調和壓拉中，即使賦與表面 564266

五、發明說明（55) 粗度與否亦無妨。即使使用 和壓拉，亦可經由固體粒子 形，且令短周期之凹凸消滅 度為小之壓拉輥，進行調和 凸為預先平滑，且長周期之 下’投射固體粒子赋與短齒 凹凸。 賦與較大粗度之壓拉輥進行調 之投射’使得其凹凸幾乎變 j但’使用光亮輥等之表面粗 壓拉’使得鍍鋅鋼板表面之凹 凹凸亦被平坦化。於此狀態 距之凹凸’則可減低長周期之 貫施形態2-1對象之鍍鋅鋼板為合金化熔融鍍鋅鋼板、 ^要由7?層所構成之鑛鋅鋼板、電鍍鍍鋅鋼板等。其為以 汽車用途為中心，因被要求壓製成形性和噴塗後鮮映性， 故要求於表面以微細形成緻密的凹凸。但，本發明並不被 限定於此，將其應用於鍍鋅鋁鋼板，且於形成緻密的凹凸 下，消去鍍層被膜部之粒界，則可取得具有光澤的喷塗鋼 又’與調和壓拉賦與表面粗度之方法不同，產生塑性變 形之區域限於表面附近，且粒徑愈小則對於鋼板内部之影 f愈小’故僅於被膜部分形成凹凸，於不會對母材產生影 響並賦與表面粗度此點，與調和壓拉所形成之表面質地有 所不同。因此，僅被膜部形成凹凸，且同時其部分為局部 性硬化，亦產生提高壓製加工時之摺動特性之效果。 貝知形悲2 - 2為於實施形態2 -1中，於該調和壓拉中，將 鋼板之中心線彎曲Wca調整至〇· 7 /zm以下為其特徵。 於調和壓拉中，若將鋼板中心線彎曲Wca調整至0. 7 β m 以下’則即使投射固體粒子賦與短周期之凹凸，亦可將鑛

564266 發明說明（56) 鋅鋼板表面之中心線彎曲Wca抑制於0· 8 //m以下。製品之 中心線彎曲Wca若為〇 · 8 " m以下，則對於汽車用外板用途 等之喷塗後鮮映性亦為充分。 實施形態2 - 3為於實施形態2 -1或實施形態2 - 2中，該固 體粒子之平均投射密度為〇· 2〜40kg/m2為其特徵。 令投射距離為7 0 0 m m以下、期望與旋轉子直徑同程度、 或更短之距離，則可增加賦與表面粗度的有效粒子比例， 故比先前技術可減低投射密度。此時使用離心式投射裝置 之情況中，所投射之粒子為寬成扇狀衝撞鋼板，但嚴格上 根據鋼板上之位置使得投射密度不同。此處，將各位置之 投射密度平均者稱為平均投射密度。 平均投射密度為低於〇.2kg/m2之情形中，因為衝撞鋼板 之粒子數少，故無法形成充分緻密的凹凸。另一方面，平 均投射密度若超過4 〇 k g / m2，則變成投射必要以上之粒 子’且一度形成之凹凸為被其後所投射之粒子所弄碎。 即’若投射密度過大，則鍍鋅鋼板之高峯數pp I降低。 又，若衝撞各種大小之粒子，令其衝擊頻率變高，則使得 長周期之凹凸變大。 其結果，鍍鋅鋼板之中心線彎曲Wca增加，無法確保必 要的喷塗後之鮮映性。又，若投射密度過大，則經由固體 粒子造成鋼板表面被研削減量，或者若加上投射速度高之 條件’則引起表層的溫度急劇上升且有時亦產生組織變 化。於是，實施形態2-3中將平均投射密度限定於l 2〜 40kg/m2之範圍。

C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 第61頁 564266 五、發明說明（57) — ::::=，:、’亦不會令固體…射後之中心線Λ 實” 4為於實施形態2]至實施形態 中，该固體粒子為於平均粒 =任一者 圍：：含”子重量比率為⑽以上為其特二 範 介J =有ί夕/粒役為超過平均粒經d2倍之粒子時，図 工氣中之衰減小，故於伽^主 、 等，因為於 細齒距的凹凸。另一方面， 形成大的凹部，難以形成 多低於0. 5d粒子之情來巾2於平均粒㈣’於含有許 粗度，故為了取得一定的表=匕些粒子無助於賦與表面 量。 足的表面粗度’則需增大必要的投射 右根據發明者等人之試驗結， 一 圍中所含之粒子重量比率若Α 、σ 11 立從〇. 5d〜2d範 上之投射量，且可於声=:ί “乂上’則不會增大實用 凹凸之方面而言，則^粒心八=捃的凹凸。僅由形成緻密 粒徑d為理想的，但如此八：刀布為陡削、全部粒子為平均 產率大幅降低，故價格上刀升且之粒子因為令粒子製造時之 實施形態2-5為/實施 中，固體粒子大約為二^ 使用離心式投射穿晉， 或以張角形狀之格‘送風二=T形狀為球形之喷射送風 送風。則者為使用於令被加工材料表 第62頁 C:\2D-CODE\91-04\90125900.ptd 564266 --—.~ 五、發明說明（58) 面硬化且取得噴丸強化效 削’即所謂噴射送風用。 後者為一般使用於將表面研 於賦與本發明對象之表面粗度上， 粒子由鋼板壓製成形性之觀點而古用大，，々球形之喷射 球形粒子之情形中，於鋼板表面形成許使用大約 的酒窩狀，因其提高與壓製金屬：二：1式之微細 1壓製成形時之摩擦係數降低，並；： = 故可 卡型之效果。 產生防止與金屬模具 非口 ΓΓΓ:5中所謂之「大約球形」為意指即使 非為凡王s，於社會概念上視 I7使 均徑差分別為平均徑之2〇%以内> ^者及長k和紐徑之平 者—以作0 内之橢圓球狀之物質。 中= 實施形態2-1至實施形態Η任-者 中’该固體粒子之密度為2g/cm3卩上為其特徵。 ::體粒子之密度為低於2g/cm3之情形中 且於空氣中之衰減大，並且衝撞鋼板時之運t :篁本身灰小。因A ’固體粒子之密度為2g/CIn3以上為 :。：如以碳鋼、不銹鋼、高速鋼等之金屬系微粒子為適 虽：亦可使用碳化鎢等之超硬合金。自，即使如氧化鋁、 -乳化錯、玻璃珠粒等比重較小，亦若可令平均粗度㈣ 1 · 0 // m以下之區域，則可賦與表面粗度。 實施形態2-7為於實施形態2 — i至實施形態2_6任一者 中，鍍鋅鋼板為鍍層被膜為主要由々相所構成之鍍鋅鋼板 為其特徵。 鍍 層被膜主要由7?相所構成之鍍鋅鋼板，比合金化熔融 第63頁 明說明（59) 、又鋅鋼板等之鍵層被 低，更易發生凝集，故若A相$ f較為柔軟，且因熔點為 性差。因此，應用前、+ :為相同的平均粗度’則壓製成形 大。又，於鍍；被膜丨1手段至第4手段之效果為特別 形中，因=要由“目所構成之鑛鋅鋼板之情 痕’並且可輕易賦與表面粗度。自拉子日“易形成壓 箩，3J: ’ Γ出貫施本發明實施形態第1例之鍍辞鋼板之 續搬送’，= :離圖37為示出將鑛鋅鋼板101-邊連 鋼板!之表面微視性==113 ΓG 3 d調整鑛辞 以A懕如、、F + 凸形態之玟備。鍍鋅鋼板101為被施 0 / U、、鍍鋅，使用表面平均粗度Ra研削加工成 以下之光亮輕進行調和壓拉者為適當。 成 以13 3J Γ’鍍鋅鋼板1Q1為被裝人分配捲軸13 〇，且 送。&之間賦與張力之狀態下，將鍍鋅鋼板101連續搬 、、離。式技射裝置為被配置於以展延室圍住之 送，，内對於離心式投射裝置1 〇 3 a〜1 0 3 d，由固體粒子 之疋星供給襄置l〇4a〜1 〇4d供給一定量的固體粒子。又， 由離〜式投射裝置1 〇 3 a〜1 〇 3 d所投射之粒子為於送風室 1 0 2内被回收’且被移送至分級機1 〇 6。經由分級機1 〇 6所 選別之粒子為通過貯存槽Γ05，送至定量供給裝置1 〇4a〜 4d。尚’雖於圖中未明示，但經由分級機所選別之粉核為 被送至集塵機且進行集塵處理。於鍍鋅鋼板丨〇 1上所殘留

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564266 五、發明說明（60) 或附著之固體粒子為經由清潔鼓風機1 0 7而被吹掃除去。 圖3 8為模型地示出離心式投射裝置圖，由馬達1 4 3所驅 動之旋轉子1 41上所安裝的葉片1 4 2，經由離心力投射固體 粒子。固體粒子為由圖37之定量供給裝置104a〜l〇4d通過 粒子供給管1 44供給至離心旋轉子之迴轉軸附近。一般的 離心式投射裝置之旋轉子直徑為200〜5 50 mm左右，葉片寬 為20〜150mm左右，旋轉子迴轉數為使用2 00 0〜4〇〇〇rpm。 又’驅動馬達以最大輸出功率5 5 KW左右，但本發明為壓 低固體粒子之投射密度，故可使用低輸出功率之馬達。旋 轉子迴轉數之上限為受到葉片摩擦所造成之溝道和偏荷重 令離心式投射裝置之振動增大之限制，且市售之離心式投 射裝置之投射速度為以1 〇 〇 m / s左右為上限。 本實施形態中，令此類離心式投射裝置之旋轉子〗4 1之 迴轉中心至熔融鍍鋅鋼板101為止之距離（圖38所示之投射 距離）70 0mm以下，期望為大於旋轉子i 41之半徑”且與旋 轉子141之直徑同程度、或比其更近之位置上配置。又， 於變更旋轉子之迴轉數下，則可調製固體粒子之投射速 度’且本實施形態為以6〇m/s以上。固體粒子之投射速度 為固體粒子由馬達所安裝之葉片前端離開時之粒子速度X， 為旋轉子接線方向之速度成分、和其垂直方向之速度成分 另一方面，所使用之固體粒子為平均粒徑為3〇〜3〇〇 、，較佳為150 /zm以下，且期望為使用密度2g/cm3以上之球 形噴射粒子。又，調整粒子之粒徑分布，且相對於平均粒

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中所含粒子之重量比率為85%以上 徑d，粒徑〇· 5d〜2d範圍 為佳。 圖3 7為不出循環使用[卜 rn HZ m ^ Α ^ 此類粒子之設備，經由分級機1 ο 6 刀布控制於一定之範圍。分級機之 方式可列舉振動篩式、八# ^ ^ # m ± 刀塵器、風力選別法等，其可單獨 L广!有時組合發揮最適的分級能力。 1〜4月/ 2之固體粒子對於鑛辞鋼板之投射密度期望為 #仏n 因此，期望根據鋼帶之工作線速度，由定量 七、給裝置 1 0 4 a 1 Π 4 H ii变 4t： ^ ^ 將“疋量之固體粒子供給至離心式投 射裝置。定量供认奘番A w ^ ^ 展置為於配管中設置閥並調整其開度等 之方法，控制一定時間内之放射重量。 ^於杈射固體粒子且賦與表面粗度之鍍鋅鋼板丨〇 1為於 ^台114中測定表面粗度’判定平均粗度Ra、高峯數m 、与曲化3等是否為指定值，且若需要則可變更離心式投 2裴置103a〜103d之旋轉子141之迴轉數、投射密度並調 整鍍鋅鋼板之表面形態。 抑又，於束帶輥11 3之下游側配置測定平均粗度等之機 1，並根據其測定結果，亦可變更固體粒子之投射速度及 投射量。更且，亦可配置用以確認固體粒子投射前之中心 ，彎曲Wca為一定值以下的計測器。以上之表面粗度測定 ，雖亦可使用接觸式之測定器，但期望使用光學式之測定 器以非接觸進行。更且，亦可使用以CCD相機將鋼板之表 面升y態知、相，並以畫像處理判定固體粒子之壓痕大小之方 法。

564266 五、發明說明（62) 圖39中，示出實施本發明實施形態其他例之鍍 淚造方法的設備。圖39所示之嗖備A ^遠鋒卜、辛鋼板之 , τ您。又備為於連續熔融錢録 ，中配置與圖37所示相同之設備，與圖37 。： 相同之構成要素為加以相同元件編號。 構成要素 此設備為於鍍鋅鋼板工作線之鍍浴134之下 調和壓拉機1 2 0，再於JL 、说y , 1 配置 風室102 置強制乾燥裝置122、吹 =融鑛鋅工作線為將冷壓拉後之鋼板裝人分 ，通過電解洗淨裝置132後，；+ ^ / # 3° ^ 狖退火爐1 3 3中進扞具紝曰·; p

火0其後，於鍍浴1 3 4中形虑妙拉、士 η钱a BB 135谁扞晅声胡制甘么成鍍鋅被膜後，以空氣擦拭器 ^ 、子〆衣 i ，於製造合金化熔融鍍鋅鋼板之 情形中，令合金化爐136運作， 板之 Φ ^ , ^ ^ ^ T進仃合金化處理。被膜為 層所構成之鍍鋅鋼板為不使用合金化爐13 相同之工作線進行製造。 ^之熔融鍍鋅工作、線為以調和壓拉㈣ 和 m由化成處理裝置137賦與化成被膜，“ 油並以其原樣捲取。 另 另3E ^ δ圖3 9所示之⑤備為於調和壓拉機之入側及出 側配置噴射出調和壓拉液之管嘴125a〜125d，更且於笪下 :::丨，強制J燥裝置122。其為用於在將鍵鋅鋼識上 :者之水产預先乾燥後，投射固體粒子。但，於鍍鋅鋼板 101上附者之水分少之情況和水分為自然乾燥之情況中， 不一定必要以乾燥裝置i 2 2。 於如上述之δ又備列中配置下，調和壓拉機1 2 〇為使用光

564266 五、發明說明（63) ，輥調整材料之機械特性i且進行調和❹， 勿丁側所配置之離心式、y @ n q 下 柄Ifn沾主式又射裝置 103d則可調整鍍辞铜 弁义j々面形態。本實施形態之表面粗度調整方法為比 支術更可令投射密度變η將循環之固體粒子V少 盥^、查拉且於工作線速度為io〇mpm左右亦可將熔融鍍鋅及 /、，、連接之調和壓拉機相同工作線 與處理。 』進仃表面粗度賦 實施例1 主21以板厚〇.8mm之冷軋鋼板做為頭道層、鍍層被膜為 亍m所構成之熔融鍍鋅鋼板，說明關於使用圖38所 /、之離〜式投射裝置賦與表面粗度之結果。 盘。投8:: ΚΙ前之鋼板為使用溶融：鋅後以調和壓拉賦 m申長㈣。調和壓拉中之伸長率為使用調整材質為 之細* 成1^ 〇.28"之光亮輥予以賦與。調和壓拉後 之1板的平均粗度Ra、高峯數PPI、中心 〇·25 /zm、48、〇·4 _。 』马 於離心式投射裝置為旋轉子直徑為33〇mm、最大 ^射速度為92m/s之裝置。固體粒子為使用具有圖39所干 均粒__的挪3()4粒子。其為大約球形 =狀之粒子。即，含有95%以上長徑和短徑平均徑之差 =2〇%以内之形狀。本實施例為將固體粒子之投射速 又為92m/s且旋轉子迴轉數設定為36〇〇rpm，並對 鋅鋼板使用1台離心式投射裝置進行投射。離心式投 射哀置為於鋼帶之進行方向以垂直平面内將旋轉子迴轉配

564266 五、發明說明（64) 置。即，配置成朝向鋼帶表面寬度方向投射固體粒子。 本實施例中，鋼板之工作線速度為90mpm，且固體粒子 之投射量設定為225kg/min。對於投射固體粒子之錄鋅鋼 板樣品，於鋼板之板寬方向測定平均粗度Ra及高峯數pp j 之分布。 圖40中，示出投射距離以250〜1000匪範圍變更時之平 均粗度Ra及高峯數PPI之板寬方向之分布。圖40之橫軸為 以圖38中旋轉子1 4 1之迴轉中心正下方之位置為原點，且 朝向右側定義為正。由圖中可知，於投射距離為1 Q Q 〇 mm之 情形中，Ra、PP I均未察見與固體粒子投射前之表面粗度 有大差異，但投射距離若為7 0 0 mm以下，則平均粗度Ra為 〇.5/zm以上且南峯數PPI為1〇〇以上。又，投射距離若為 5 0 0mm以下，則可令高峯數PPI於廣範圍中為3〇〇以上，可 取得先前調和壓拉所無法賦與之具有高的高峯數之鍍鋅鋼 板。 然而’圖4 0為示出投射距離愈大則平均粗度和高峯數為 顯示更高值之範圍擴大。其係因投射距離愈短則愈不會令 固體粒子減速地衝撞鋼板、及即使衝撞投射寬端部為小粒 子亦不會減速衝撞鋼板，並且形成緻密凹凸。離心式投射 裝置中’因為固體粒子為由旋轉子投射成扇狀，故具有投 射距離愈大則投射鋼板之面積愈擴大之特性。 先前技術為以單獨的離心式投射裝置對於更廣面積進行 投射’故儘可能增大投射距離，且通常確保投射距離為！爪 左右’但如本發明投射微細粒子賦與一定表面粗度之情形

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中’則顯示投射距離短者為有效。 另一方面，以同樣之方法，將固體粒子之投射量以9 〇〜 45Okg/min變更，並對鍍鋅鋼板賦與表面粗度後，測定其 表面粗度。投射固體粒子之鋼板表面，根據投射距離，殘 留粒子衝撞之痕跡，並將觀察到壓痕之寬度稱為投射寬。 $投射寬中，將賦與指定表面粗度之寬度稱為有效投射 寬。此處便利上將平均粗度Ra為超過丨· 〇 V m、且高峯數 PPI為超過400之範圍稱為有效投射寬。 圖41為繪出投射距離以250〜1〇〇 〇mm之範圍變更時之有 效投射寬。於圖中，以右上之直線併進投射寬。由本結果 可知，投射距離愈大則投射寬愈寬，但可有效賦與表面粗 度之有效^又射寬為投射距離愈短則愈擴大。又，即使固體 粒子之投射量未增加，則可投射距離短者可擴大有效投射 面積。又，若投射距離為距離一定以上，則即使粒子之投 射量增加亦無法進行有效的表面粗度之賦與。 尚，由圖4 1可知，投射距離若過小，則進行幾何學投射 之投射寬本身變小，故有效投射寬之上限值亦據此而受到 限制。即，存在擴大有效投射寬之最適的投射距離。其顯 示雖然亦依賴固體粒子之投射量，但於使用旋轉子經 3 3 0mm之本實施例，於投射距離3 0 0 mm左右取得最大的有效 投射寬，與旋轉子直徑同樣或若干短的區域中，其有效投 射寬為最大。 實施例2 本實施例為進行與實施例1同樣之試驗，檢證經由投射

564266 五、發明說明（66) " -- 距離變近則可減低投射密度。此處，對於實施例1中，取 得良好結果之投射距離25 0〜35 0範圍下，變更投射密度時 之表面粗度進行測定。尚，所使用之鋼板、工作線速度、 離=式投射裝置之旋轉子迴轉數、投射之粒子為相同，且 於調整每單位時間之投射量下，則可變更投射密度。 圖42為示出有效投射寬度内之平均粗度“、高峯數π! 與投射密度之關係。平均粗度Ra為隨著投射密度增加而增 加，、且投射密度若超過lkg/m2，則平均粗度Ra亦可為〇·5 #πι以上（投射密度若為〇· 2kg/m2以上則平均粗度“有時為 0· 5、//m以上）。另一方面，高峯數ρρι為隨著投射密度增加 而均加，投射岔度若為〇 · 2 k g / m2以上則變成1 〇 〇 p p I，但投 射密度若超過40kg/m2則相反察見降低之傾向。其係因暫 時形成之凹凸為經由其後所投射之粒子而被弄碎。因此， 對鍍鋅鋼板賦與高的高峯數之目的而言，則投射密度頗大 則有反效果。 本發明為縮短投射距離令可賦與表面粗度之範圍擴大， 並且即使固體粒子中之小粒徑粒子衝揸鋼板時之速度亦不 會降低，故以少粒子量亦可有效形成表面粗度。其結果， 可取得不需要如先前技術般非常大投射量之效果。 例如，於鍍鋅鋼板之表面，於賦與高峯數ppIg4〇〇以上 之表面粗度之情形中，若於板寬方向之表裏面配置三台離 心式投射裝置，則可處理板寬^“咖之金屬鋼帶。此時於 工作線速度lOOmpm之情形中，以投射密度25kg/ni2之投射 條件下，使用具有625kg/min能力者做為粒子循環設備即

564266 五、發明說明（67) !設：此’不需要如通常之喷射送風般，令大量粒子循環 實施例3 本發明之實施例3為以投射距離為28〇11]111、且人 為5 kg/m2地設定投射量，並根據實施例}同樣之 I、、又 查固體粒子之平均粒徑對於鍍辞鋼板表面粗度造’ ^與 響。所使用之固體粒子為高速鋼之球形喷射 = 摩巳圍所s之粒子重篁比率調整為85%以上。 投射裝置開始之投射速度一定為92m/s。 D ，由離心式 圖43為平均粒徑與平均粗度以、高峯數ρρι 均粒徑愈大，則平均粗度Ra愈增加，且〇 3〜 之 粒徑細〜280心左右。但，令投射速度降低^之·^ 均粒徑為超過280 亦可令!^為3 以下。另—古 峯數PPI為隨著粒徑增加而暫時急同 ::、：f形中，於表面雖形成某程度的微細、:凸^二 二且又a小故頗為含有未達到測定高峯數之計數程 凹凸，且PPI之值則顯示出小。^ ^ ^ ^ ^又 ，則高峯數PPI降低，曰#如 十巧拉^工右大於100

之值低於1()〇。 右超過平均粒徑3GQ心則PPI ia t i如上述之平均粗度h與高峯數PP 1之傾向亦押播P 射速度、投射距離、投射密度而變化，且m為 則亦令平均粒徑變化。例如，★值 用最大值且平均粒，之值兔#射速度^大則向峯數採 k之值為移動至小粒徑側。又，根據所 第72頁 C:\2D-CODE\91-04\90125900.ptd 564266 五、發明說明（68) 使用之固體粒子密度亦變化， 動至大側。 密度愈小，則平均粒徑愈移 實施例4 旦令投射距離為280min、投射密度為5kg/m2地設定投射 里’並根據實施例1同樣之方法，調查固體粒子之投射速 度對於鍍鋅鋼板之表面粗度所造成之影響。所使用之固體 粒子為圖5 〇所示平均粒徑為6 5 # m之高速鋼球形噴射粒- 子。此處1經由變更旋轉子迴轉數，調整投射速度。 圖44為示出投射速度對於平均粗度Ra與高峯數ρρι之影 j。由圖中可察見，隨著投射速度之增加，令平均粗度、 面峯數均增加，且高峯數暫時為極大值後，察見若干降低 =傾向。於投射速度小之情形中，因為固體粒子之運動能 1小’，於衝撞鍍鋅鋼板時無法形成充分的壓痕，故平均 粗度、高峯數均顯示低值。又，於投射速度為非常高之情 形中，經由投射粒子所形成之凹部變大，平均粗度Ra為增 加’但因凹凸之齒距稍微變大，故高峯數若干降 實施例5 一 ♦使用實施例3所用之高速鋼固體粒子，變更投射距離及 ^轉子迴轉數，將平均粗度Ra調整為1〇〜16vm，製造 南峯數PP I大為變化之鍍鋅鋼板。 為了調查如此所得鍍鋅鋼板之壓製成形性，乃根據平面 1動試驗測定摩擦係數。摺動試驗為將鍍鋅鋼板以對向之 摺動工具夾住，一邊負載7MPa之接觸面壓，一邊測定將鍍 鋅鋼板以10〇〇mm/min之速度拉出時之摩擦係數。又，對^

第73頁 C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 564266 、發明說明（69) 比較例之先前技術以調和壓拉賦與表面粗度之鋼板亦以相 同條件進行測定。尚，調和壓拉為使用經由放電加工將平 均粗度调整至2.4〜3·4//ιη、高峯數ρρι 240〜320範圍之 壓拉輥。

/圖45示出鍍鋅鋼板之高峯數與摺動試驗之摩擦係數之關 係。根據本發明所得之鍍鋅鋼板為比先前之鍍鋅鋼板顯示 ^，之摩擦係數。即，顯示鋼板與摺動工具之間之保油性 提π 且令界面所導入之油量提高。又，由圖中可知高峯 數ρρι愈大，則摩擦係數愈降低。其為經由緻密形成短齒 距之凹部，提高界面保油性之效果，和經由固體粒子衝撞 令被膜本身硬化之效果兩者造成影響之結果。 、由以土可確認’根據本發明之鍍鋅鋼板即使高峯數ΡΡ I 為與先則鋼板相同程度，亦可發揮良好的摺動特性，並且 特別於調和壓拉無法製造之高的高峯數ΡΡΙ之區域中，更 加顯示優良之摺動特性。

上圖4 8 ( a )中不出本實施例鍍鋅鋼板之表面照片。又，比 較例之先前調和壓拉所得之鍍鋅鋼板的表面照片示於圖 4 8 (b )、。根據本發明所製造之鍍鋅鋼板為投射球形之固體 粒子並形成壓痕，故可知於表面緻密形成酒窩形狀之四 凸。此類酒窩狀之凹凸為令壓製加工時之工具和鋼板之間 之保油性產生良好之效果。 實施例fi ^檢u丘關於投射固體粒子前經由調和壓拉預先減低中心線 4曲Wcajf况之效果。於施以熔融鍍鋅鋼板表面起因於鍍

564266 五、發明說明（70) 層厚度之變動等，有時存在長周期的彎曲。於本實施例 了，選擇，鋅後之彎曲較大之鋼板，並以光亮輥進行調和 壓拉、。，亮輥為使用將其表面加工成平均粗度Ra 〇. 25 ，並進灯賦與表面粗度，取得平均粗度以丨· 18 、高峯 數PPI為440之錄鋅鋼板。 调查各製造階段中之鋼板中心線彎曲Wca之結果為圖 46。由圖中可知，即使調和壓拉前之鋼板彎曲為非常大， 亦可以光聽進行調和壓拉，大幅減低中曲^。 又，即使投射固體粒子後，亦可令製品之中心線弯曲化& 為0.42//ra，於表面賦與凹凸亦可令長周期之凹凸抑制於 2值i另面，以先前之調和壓拉進行賦與表面粗度之 月开y >若=和壓拉刖之中心線彎曲Wca大，則賦與微細 :凸ί，和壓拉後之Wca亦大為殘留。本發明為將調和壓 =機械性質和賦與表面粗度之機能予以分•：二 口！拉可使用光錢，且即使素材之中 製品之彎曲變小。 弓 八力了 7 更且，使用以調和壓拉將中心線f曲^調整至〇 辞鋼才反，作成投射平均粒徑50〜120 之不銹 粒子樣品。為了調查此鋼板喷塗後之鮮映性，乃使用曰太 (股)製之「PB_L308。」，對試驗片; 處理，其次使用關西以^ (股）製之「E1_2〇 化々

bay」 「TM_13(RC)」分別施以由ED 上塗層喷塗所構成的三塗層噴塗。如此處理所噴塗 之NSIC值使用SUGA試驗機（股）製之「畫像鮮明度測定^

_ C:\2D-C0DE\91_04\90I25900.ptd II國 第75頁 564266 五、發明說明（71) NS I C型」，評價喷塗後之鮮映性。尚，NS丨c值為以黑板研 磨玻璃視為1 0 〇，且此值愈接近丨〇 〇則呈現愈良好之鮮映 性。 測定結果示於圖4 7。圖中，示出使用喷射無光輥及放電 無光輥以調和壓拉所製造者做為比較例。由圖中可知，經 由調和壓拉將中心線彎曲Wca調整至〇· 7//in以下之鍍鋅鋼 板’即使於固體粒子投射後亦顯示中心線彎曲W c a為小至 0 · 8 /z m以下之值，且代表喷塗後鮮映性之NS丨c值亦顯示高 值0

實施例7 使用施以合金化處理之鍍鋅鋼板，以投射速度92m/s、 投射距離、投射密度1〇kg/m2之條件，投射平均粒種 65 # m之高速鋼粒子，進行表面粗度之賦與。其結果，二 得平均粗度Ra為1.2 、高峯數PP][為35〇之鋼板。 由此鋼板切出樣品，並實施與實施例5同樣之摺 驗。投身ί固體*子前 < 先前製造方法所得之合金化熔融 數為"〇，相對地，根據本發明施以固f 粒子技射後之摩擦係數級18。其為與合金化熔 =

板施以鍍鐵和鍍鎳者為同等之摩擦係數，即使為被 為硬之合金化熔融鍍鋅鋼板，若根據本發二古· :::取：顯示優良摺動特性之鍵鋅鋼板。又， 射後之中心線資曲Wca亦顯至〇 體拉子名 好之喷塗後的鮮H ㈣之值’顯不出良 實施形態3

564266 五、發明說明（72) 只施形態3 -1為表面為酒窩狀形態為其特徵之壓製加工 性優良之鍍鋅鋼板。 所谓酒窩狀係指表面凹陷之形狀主要由曲面所構成，例 =形成許多球狀物體衝撞表面所形成之彈坑狀凹陷之狀 態。經由形成許多此類酒窩狀之凹凸，此部分於壓製加工 中擔任油袋之職務，提高金屬模具與鋼板之間之保油性。 將此狀 示出者為 的接觸狀 態，即使 散，加上 不會斷油 拉輥形狀 如酒窩狀 實施形 〇 · 5 〜5 · 0 況以壓製加工中與金屬模具接 圖56。另一方面，為了比較， 態予以模型地示出者為圖5 9。 鐘層於摺動時受到變形，亦難 因為散在之一個一個酒窩為確 下令金屬模具於鍍層鋼板上摺 轉印之先前鍍鋅鋼板的表面形 般關閉成圓狀，故難以保持油 態3 - 2為於實施形態3 一 ；[中，表 // in為其特徵。 觸狀態 將先前 酒窩狀 令酒窩 實殘留 動。相 態，因 ，且易 面之平 予以模型地 之鍍鋅鋼板 之表面形 内之油逸 油，故可在 對地，以壓 為凹部不會 發生斷油。 均粗度Ra為 表面之平均粗度!^未滿〇· 3 _之情形巾，無法充分確保 鋼板與金屬模具間之保油性，故於壓製加工時易發生’、 型。此在鋅被膜為柔軟之情形中特別顯著。因此於 明中，將表面之平均粗度Ra限定為〇· 3 am以上。、 、另一方面，平均粗度Ra愈大，則鋼板與金屬模具 :5 :: 面所導入之油量雖增加，但因接觸荷重隼 發生油膜斷裂。其結果，局部發…，與提

564266 五、發明說明（73) =相抵銷、因此，於本發明中，以大 生卡型之起點之範圍，以3 # m為其上限。 《成為發 貫施形態3-3為於實施形態3-1或實施形態3〜2 之高峯數PPI為-5〇x Ra( aWmowppj所示之 :表面 其特徵。 式之範圍為 所謂高峯數PPI為如SAE911規格所規 的高峯數。尚，上述高峯侧為以計數凸 之值表示。 q〜U.635 於高峯數為大之情形中，如圖57 ::;:ί屬兄；r鏟辞鋼板之接觸狀態為與=增 部之變形量變小… ：二屈各個突起 模具之接觸部所產生^摩二=二。，此，突起部與金屬 散，故可抑告丨摩仏毛…、為比大起大之情況更為分 月文故了抑制各接觸界面中之溫度上升。 接觸部之溫度上井，、止 裂’故產生令摩擦係數：；成油膜之微視性斷 惡性循環。相對祕 θ 且接觸部之摩擦發熱增大之 下，即使為相同之平鋼板之表面形成齒距短之凹凸 即使平均粗度小之度’亦可提高壓製成形性。又’ 會成為令噴塗後之同等以上之壓製成形性’故不 於實施形態3-3中二二'化之要因。 值，係根據如上述之’二疋鑛辞鋼板之高峯數PPI之下限 亏慮。另一方面，關於高峯數PPI之 第78頁 C:\2D-03DE\91.04\90125900.ptd 564266 五、發明說明（74) ' 上限值’雖可預知愈大則愈可取得良好之結果，但以目前 之經濟性手段可實現之範圍為達到6 0 0以下。將來，若可 察見能取得更高PP!之方法，則可應用，故並未規定發明 之上限值。 貫施形態3 —4為於實施形態3-1至實施形態3-3之任一 中:表面之彎曲Wca為〇 · 8 # m以下為其特徵。 汽車用途之鍍鋅鋼板等除了壓製加工性以外，亦必須石 保喷塗後之鮮映性。關於喷塗後之鮮映性，為於喷塗之》

f!tί中埋入短周期之凹凸，對於喷塗後之鮮映性习 =θ ，但長周期之凹凸即使於噴塗後亦殘留且令魚 映性惡化。此時，鐵从讯认 之關係。所言胃·彎曲Wca\n R贺塗後之鮮映性具有密切 a為才日J 1 s B 0 6 1 0所規定之中心線彎 曲：且代表把以高區切斷之凹凸 為了令喷塗後之鮮 、 、、 分，將彎曲Wca作成〇 ;: ’必須減少周期長之凹凸成 性。因此，將平均粗声士以下，則可確保喷塗後之鮮映

,^ ·牙度增大，於鋼板表面形成大凹ώ，目I 可解決噴塗後之鮮映性惡化=板表面$成大凹凸別 貫施形態3 - 5為於眘絲# %。

中，鍍層被膜為主要？= 2 :施形態Η之任-者 被膜主要由" 為其特被。 鋼板之被膜本身較為羊二之；：鋼板，比合金化熔融㈣ 更易發生凝集。因此丁 ^矣且因熔點低，故於壓製加工時 者，與先前技術相比較：；：f之平均粗度必須為大 以下，說明本發明“]可：得更大之效果。 只形怨例。製造本發明實施形態

564266 五、發明說明（75) i =鋼=「方法為於對母材鋼板表面施以鑛辞之鋼 般為熔％供处子並於表面形成凹凸。鍍鋅一 之鋼板：二丨：J鍍鋅’且亦可為機械性地赋與鋅被膜 -鋼板，；為：整機械性質之調和'拉 處理等後處理之鋼板。，可。更且，亦可施以鉻酸鹽 ^ ^ ^ ^ ^ ^ #1 ^3〇° 式噴射送風裝置或經由離心力：；：m之空氣 迷裝置亦▼。將此類固體粒子：】二:加速之=式加 對鍍鋅鋼板投射一定時間，：可二：广：投射速度 細之凹凸。 、j 了於鍍辞鋼板之表面形成微 尚’使用球形之投射固體舱早丨 :之凹部。但，固體粒子完面== =狀：：卷又投射之固體愈小，則愈可形成短齒距之 ί α。固冑粒子之投射量 :板之全面投射，並且期望以不會剝離鋅丄= :二為O.HOkW。更且，如上述處理於表面 子。板於吹以壓縮空氣下，則可由表面簡單除去固體粒 ^造本發明實施形態鍍鋅鋼板之第二方法為經由 :vS拉’對加工至一定板厚之鋼板’與 子’於表面形成凹凸後，施以鑛鋅。做為母材體=

C:\2D-CQDE\9l-04\90125900.ptd 第80頁 564266 五、發明說明（76) 使 ==後退火和調和壓拉’但於提高強度上，亦可 對於此類鋼板，以前述同樣之方法則可於表盘 :’於使用未退火材料或硬質材料做為鋼板之情凹 土卞固：粒子之j射速度大於前述條件，則可 凸麵 當，但亦可進行炼融』:;之鋼板鍍辞，以電鑛錢鋅為適 然而，先前技術所揭示之鍍辞鋼板 ;由調和μ拉轉印表面粗度，但於為 j數ΡΡΙ為250以上。例如，特開平叫⑽ 令 Μ貫施例所揭示之鍍鋅鋼板的凹凸齒距H報中 此’於此情形中亦推定每w之凹凸數為23；/=左右。因 又，先前技術之鍍鋅鋼板之製造方法於壓拉輥表面 凹凸之情形中，以噴射送風加工和放電加‘ ;=，故反侧主要轉印凸部。又，以激ΐ力 電子束加工，則々照射激光部分為熔融並變成凹 圍形成凸部二將其轉印至鋼板時，於周圍形成以凸部 $中心之凹部’其形狀為甜圈狀。因此，以調和 鋼板表面之形態、與本發明所記載之凹部狀酒寓 實施例1 本發明之實施例1為對於板厚08mm之冷軋鋼板做為頭道 層之熔融鍍鋅鋼板，說明關於使用以調和壓拉賦盥0 伸 長率之鋼板，並以前述方法賦與表面粗度之鍍鋅鋼板。 m C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 第81頁 564266 五、發明說明（77) 本例為對於鍍層被膜為主要由“目所構成之鍍鋅鋼 板’彳射平均粒徑為128#m、55"m之氧化鋁粒子賦與表 二《圖51、52為本發明鍍辞鋼板之表面照片。其為分 另J使用128 、55 粒徑者做為固體粒子。其 =固=子衝撞而形成多數凹部’顯示出微細酒寫狀之形 : $面’圖58為示出比較例之使用放電加工法施以 i昭ΐ工ΐίΐ輥’並以調和壓拉調整表面粗度之鋼板表 面…片。表面為示出較大凸部為以島狀連接之形能。 由如此&里所作成之本發明^前鑛鋅鋼板中了選取平 均粗度R a為1 · 3〜1 6 // m蘇圍夕細^ 、 驗測定麼択在h . 6 粑圍之鋼板，並根據平板摺動試 驗為以對向之摺動工具夹住敍鋅 ! 〇 〇 〇 、 Pa之接觸面壓，一邊測定鍍鋅鋼板以 =「/m:n之速度拉出時之摩擦係數。尚，潤將曰 鲜鋼扳表面’並實施試驗。 =示：根據指動試驗所得之摩擦係數。以實施例型 式所不出之本發明鍍鋅鋼板即使為相同 ::ΓΓί:式所示出之先前鍍鋅鋼板，顯二 =摩 ΐ提高“所板與摺動工具之間之保油性，並 又，由圖53可知，高峯數PPI愈大則摩擦係 其為令工具與鋼板表面凸部之接觸處所擗加〜_ 與工具之接觸面積減少’令接觸部中之二察發埶：部 下，產生防止油膜斷裂之效果。 -

564266 五、發明說明（78) 夕=^述可知:右如本發明般將鍍鋅鋼板表面作成酒窩狀 # 且再增加南峯數，則可降低鋼板與摺動工具間的 摩擦係數降低，且可防止發生 貫施例2 =毛明貝施形恶攔中所說明之方法中，改變投射粒子之 ;古Ϊ叙才又射速度及粒子之種類，作成具有各種平均粗度及 = 之鍍鋅鋼&。對於此類鍍鋅鋼&，於前述相同條件 了^^摺動試驗，將摩擦係數為0.2以下之情況以〇表示 栋：：〇麻2之清况以X表示並示於圖54。❺，鍍鋅鋼板為 使^又層被膜為主要由"目所構成之溶融鍍鋅鋼板。 ，二:以虛線所示之範圍為本發明所規定之平均粗度以 妊：翻牲p 1之轭圍’均為摩擦係數為〇·2以下，為顯示良 好摺動特性之範圍。 =中所得知般’本發明之鍵辞鋼板為於摺動試驗中之 2係數低，因此於壓製加工時之摩擦發熱小，故可防止 卞型。 1 ί = ί!將本貫施例中所得之鍍鋅鋼板之彎曲Wca與 ^ 映性之關係予以整理之結果示於圖55。喷塗後鮮 PB L3"；8Γf'^· ^ J對试驗片施以化成處理，其次使用關西 ai二 1 股 L之「E"_」「TP_37Gray」「tm_i3(rc) 中塗層喷塗、上塗層喷塗所構成的 ' 2 =把理所噴塗試驗片之NSIC值使用SUGA試 驗临）製之「畫像鮮明度測定裝置NSIC型」，評價喷塗

第83頁 564266 五、發明說明（79) 後之鮮映性。尚，NSIC值為以黑板研磨玻璃視為1〇〇，且 此值愈接近1 00則呈現愈良好之鮮映性。如圖中所得知 般，彎曲Wca愈小則喷塗後鮮映性愈提高，若為0. 8 V m以 下，則顯示良好的喷塗後鮮映性。 因此，將鋼板之平均粗度Ra及高峯數PPI調整至本發明 之範圍，則可顯示良好的壓製加工性，且將彎曲Wca作成 0 · 8 # m以下，則可令噴塗後鮮映性亦為兩立。 實施形熊4 本發明者等人，對於將金屬模具與鋼板表面之微視性接 觸以油膜予以阻斷，將油膜之潤滑結果及抑制凝集效果引 出最大值之方法，重複致力研究。其結果，發現鍍鋅鋼板 亦可經由將其表面組織最適化，則不會令喷塗後之鮮映性 惡化，並且可實現優良壓製成形性之事實。實施形態4為 根據此發現，其要旨為如下。 (1)於表面具有多數凹坑之鍍鋅鋼板，對應於負荷面積 比80%之深度程度下之同凹坑個數密度為3. 1 χ 1 〇2個/njm2以 ^為其」寺徵之壓製成形性優良之鑛鋅鋼板（實施形態㈠） (2 之鑛鋅鋼板，具有中核部之流體保持指 才示SC1為1.2以上之表面組織為其特徵之 鍍鋅鋼板（實施形態4-2) 表珉Φ 生馒艮之 (二前二⑴二前述⑴記載之鍍鋅鋼板，其表面之算術 二“1"以下為其特徵之壓製成形性及喷塗 後鮮映性優良之鍍鋅鋼板（實施形熊4_3) 若根據本發明者等人之研究，為了實現優良之壓製成形

564266 五、發明說明（80) $存：將能保持潤滑油之凹坑點，儘可能於鋼板表面 咎又7刀散’使得金屬模具與鋼板表面之微視性接觸以、、由膜 予以阻斷，即，令用以迴避油膜斷裂之油袋的高密户;;膜 散’比確保可保持潤滑油絕對量更加重 ，二刀 明本發明。 υ 砰細说 先$所it為了於鋼板表面賦與保油性，並且不合a 喷，後之鮮映性惡化，乃必須令Ra為適切範 組織。於此類目的下，一般鳩調整至〇.3〜3·。：:表面 圍，^此辄圍之Ra，實際狀況為無法已 上之差異。表面組織所具有高度方向之平=統 Ra ’因為反映壓製金屬模具與鋼板 = 為量潤未前述範圍之Ra支配摩擦係數之主非 膜===寧願抑㈣製金屬模具鋼板界面之油 膜斷裂^由膜之潤滑效果與抑制凝集效果 油 值u潤滑油之份量’於改善壓製成形性上最為： 組織’亦可於界面-處集結保持濁滑油之類型：：= 同樣=潤滑油之類型+，輕易推察摩擦係數為 同。由此可得知，“抑制油膜斷裂 不 表面組織之油袋凹坑的密度儘可能變大。、有效為々鋼板 考慮此類凹坑密度上，其重 面磨損的過程，實際上凹坑；ί二製=為伴隨鋼板表 凹坑做為油袋之效果愈大。雖:磨減，即，愈深之 雖然如此，於屢製成形中依據 第85頁 C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 564266 五、發明說明（81) --- 所使用之金屬模具之種類和緩衝力、加上接觸金屬模具何 種部分而令鋼板表面之磨損程度不同，故_般難以一概地 預測所重視之凹坑深度。凹坑密度另一方法為以SAE911規 格所規定之PPI，即，以每i吋之凹凸數所代表，但若無法 一概地定出所重視之凹坑深度，則無法算出，且pp I難於 此類狀況中適切運用。又，二次元參數PP I因為亦依賴是 否沿著面内何種方向予以測定，故有時亦不能代表實際之 三次元表面的組織特徵。 本發明為亦考慮此點，如下定出深凹坑的個數密度。具 體而言’考慮鍍鋅鋼板之大部分表面即使於低面壓之平板 摺動試驗中亦被弄碎，捕捉對應於負荷面積比80%之深度 亦仍可以凹坑型式辨識者的深凹坑。此處所謂之負荷面積 比為於表面組織之三次元解析所用之概念，其詳細例如揭 示於 K.J. stout，W.P· Dong，L· Blunt，E· Mainsah and P.J. Sullivan "3D Surface Topography; Measurement Interpretation and Applications， A survey and bibliography11 K.J· Stout 編、Penton Press 出版（1994)、’’Development of Methods for the Characterisation of Roughness in Three Dimensions'* K.J. Stout 編、Penton Press 出版（ 2000 )等。其為將 JIS -BO601等所記載之負荷長度率之概念予以三次元擴充，並 定義為將評價區域範圍中某表面之三次元形狀以某高度下 假設地切斷時，相對於出現切斷面之面積（將其稱為負荷 面積）之評價面積比。即，所謂對應於負荷面積比8 0 %之深

C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 第86頁 ^64266 發明說明（82) (度將其為稱 觸面積於切斷面所出現的深度 坑d本，發=等人之研究’ η此8°"荷程度下之凹 在度為3 · 1 X 1 〇2個/ 2 性。實施形態5]中，限定對二：：保良好的壓製成形 度之同凹坑個數密度/因疋為對此應於負何面積咖之深度程 於左製成形性上，亦無法忽^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ 下，於摩擦係數；未…範圍 可以本發明者等人之研究，則油膜面積 H $ —述中核部之流體保持指標Sci予以代表，且、 Κι貫Ϊ=4;:之情況，其值為U以上則更可降低摩 ί!、ΐ胁形態4-2中限定sci為根據此理由。戶"中: 持指標SC1，為指於5%負荷程 斤：二亥 米度範圍（其稱為中核部）中滞留之流體（此H度 '月油）體積除以自乘平均平方根差 ，= 差，相當於將JIS_B060 1等所規U自面 :艮：度Rq予以三次元放大者。尚，】2 面組織之三二欠元解析中戶斤用之三次元粗度參數月=表 不於前述Penton press出版之文獻中。 尸=田揭 :”服，為表面組織所具有於高度方= ’故Sci可捕捉對應油膜面積之值。即，於凹坑密、之指 相R程度之情形中，Sci愈A則摩㈣數愈降低，係ς ^ Μ 第87頁 C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 564266 五、發明說明（83) 即使凹坑密度為知I m 大則油膜愈難斷穿：反：5中滯留之潤滑油的界面寬度愈 影響為較深凹坑密产J =膜面積之Sci對於摩擦係數之 油膜面積並無法保:推測其係起因於通常僅以 做為油袋之連續性，且sci易磨滅，即， 果亦包含薄、淺凹坑的貢獻。

Sku等其他三次；粗布之歪斜度Ssk — 據％將其規定表Ϊ 1>，有9強烈相關。因此，亦可根 加則大約對應^ 6以_；^2 ’ mskA略為-G.9以上’ Ϊ 二次元參數代替此些二次元參數，亦可推察到 大約冋程度之值。 咏^車用Ϊ之鍍鋅鋼板必須確保壓製成形性及噴塗後之鮮 m t則^ ’關於喷塗後之鮮映性和喷塗前之鋼板表面 —t 形態關係，為揭示於特公平6 —75728號公報等。 U同公報，則因喷塗膜本身對於鋼板表面之微視性凹 ”、、用為低通過膜，故短周期之凹凸為經由被膜而被埋 入’對於喷塗後之鮮映性不會造成影響，但波長數ι〇〇 p 二ΐ之長周期成分即使經由噴塗亦無法被隱蔽，故令鮮映 —心=。此類長周期成分可根據了1§_8〇61〇(198〇等所規 疋=算術平均彎曲Wca予以表示。若根據本發明者等人之 研九，則若將識別粗度成分和彎曲成分之高區切斷值，調 I成0. 8mm時之Wca為0· 8 // m以下，則於喷塗後亦可確保良 好的鮮映性。實施形態4-3中限定Wca係因為此理由。 首先，說明關於本發明之鍍鋅鋼板之製造方法。製造本

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::月？=板之最適方法為對施以錄鋅之鋼板表面，投射 护：吟* “立子並於表面形成高密度凹坑之方法。鍍鋅- 之=融鍍辞或電錢鋅，i亦可為機械性地赋與辞被膜 4反又，可為對於鋼板施以調整機械性質之調和壓拉 鋼板，或為未調和之鋼板亦可。更且， 處理等後處理之鋼板。 ^ 1如上述鍍鋅鋼板之表面投射之固體粒子以粒徑i〜3〇〇 、較佳為25〜1〇〇_左右之鋼球或陶瓷系之粒子為適 二二投射裝置可使用經由壓縮空氣令固體粒子加速之空 :::送風裝f，或經由離心力令固體粒子加速之機械式 力口，裝置亦可。將此類固體粒子，以3〇〜3〇〇m/s之投射= 2鑛辞鋼板投射-定時間，則可於鍵鋅鋼板之表面以高 岔度形成微細之凹坑。 —”、、了貝現南凹坑密度，理想為將凹坑形狀作成酒窩形。 右根據上述投射方式，則投射之固體粒子僅使用球形者， 亦可於表面輕易形成此類酒窩形狀之凹坑。尚，此 體粒子並不必要為完全球體。 又，，射之固體粒子愈小，則凹坑密度愈大。固體粒子 之投射量為將粒子對鍍鋅鋼板之全面投射，並且期望以 會剝離鋅被膜程度之投射密度為〇· 1〜4〇kg/m2。更且，如 上述處理於表面賦與凹坑之鋼板於吹以壓縮空氣下，則可 由表面簡單除去固體粒子。 、 然而’先前技術所揭示之鍍鋅鋼板表面組織之調整方法 均為經由調和壓拉將壓拉輥之表面粗度轉印至鋼板表面，

C:\2D-CODE\91-04\90l25900.ptd 第89頁 564266 五、發明說明（85) ^ π ^ ^ °周和I拉技術，難以將對應於負#面積比80% =2:度$度之凹坑個數密度作成第一發明所規定之3 ΐχ 厂、之谓7 =上。例如，於特開平11 _30281 6之實施例所揭 I。I 堊拉所形成之鍍鋅鋼板的凹凸齒距為0·11 mm左 之、、罙产二即使將其全部作成到達對應於負荷面積比m /=二 坑，其個數密度亦不過僅為8· 3χΐ〇個 經由調和壓拉將壓拉輥之 面形成凹凸之過程中，多使 此時，於輥表面主要形成凹 要為轉印凸部。此類轉印形 坑個數选度之一因。以激光 情形中，雖於轉印形狀為若 凹坑密度此點大約為相同。 可被改良，且即使以調和壓 坑密度的可能性。 表面粗度轉印之方式，於輥表 用喷射送風加工和放電加工。 部’且其所轉印之鋼板表面主 狀之不同，亦為無法提高深凹 和電子束於親表面形成凹凸之 干不同，但於無法根本上提高 但，將來，可預測此類技術亦 拉亦具有可實現滿足本發明凹 尚，上述之方法不過為用以製造滿足本發 :手段，只要所製造之鑛鋅鋼板的表面組 ^鋼板之 發明，則其製造方法並不限定於此。 、致為滿足本 然而，為了評價凹坑的個數密度，首先， 表面之三次元形狀，如前述Penton Press '項測定試料 記載般，凹坑個數密度之絕對值為強力受版之文獻等所 定時之採樣間隔之影響。並且，決 =次疋形狀測 法論亦未被確定。此類狀況，上ω L °之標準的方 上辨織凹坑之數學性方法

%4266 五、發明說明（86) 對值,：21官嘴操作方式亦大為左右此個數密度之絕 記載之==;匕;二連串之唆昧度，於下列示出本發明 、一 几ILJ数社、度的詳細評價法。 子ΞΪΪί Git:狀測定上’請製之電 予以測定^ 2出之二級電以4個二級電子檢測器 且根攄—^ -各點之傾斜角，並將各點之傾斜角資料組合 次7^形狀再現原理，測定出三次元形狀。如此係 化'乃=一級電子之裝置，故具備試料表面之局部性組成變 面:ί::電子之釋出量變化般之不測事態，且於試= ^ ^ ^ I以數nm左右濺鍍之前處理。又，於迴避試料磁 fH斗：級ί子強度分布紊亂之目的7 ’為於裝置安裝前 電二Α Α消磁。以測定時之加速電壓為5kV、試料照射 實ΐίίτ ’為15"1"1'無規選出試料表面測定區域為 = 率250倍，且Χ方向6〇〇點、γ方向45〇點之合計27萬 約η之f!t件下進打三次元計測。此採樣條件下之採樣間隔為 为0.80 尚，本條件下之高度方向之校正上，使用美 國國立研究機關NIST iTracerBlue之nsi以⑽心以公司 ，觸針式、以光學式表面粗度測定機為對象之shs薄膜段 差Standard(段差 18nm、88nm、450nm、94〇nm 四種）。 於數據解析上，使用長岡技術科學大學之柳研究室所開 發之三次元表面形狀解析軟體su〇IT。電子射線三次元= 度解析裝置，已知於1 000倍左右為止之低倍區中所測定之 二次元形狀數據上，發生起因於電子束掃描方式之放物面 4

I C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 第91頁 564266 五、發明說明（87) 狀之歪斜。於是，於數據解析時，首先，對原數據施以二 次曲面回歸，並將未以此方法校正殘留之歪斜，以切斷波 長2 4 0 //m之Spl ine高通過濾器予以除去，進行凹坑密度及 中核部之流體保持指標SCi之計算。算出凹坑密度時，首 先，將三次元形狀測定時之管嘴影響以切斷波長1〇 之 Sp 1 i ne低通過濾器予以除去。於其上，算出相當於負荷面 積比80%之深度，並對於比其深度程度更深位置存在之數 據點，抽出31點X 31點，即，以24 24 口決定凹坑抽 出區域，抽出凹坑，並由其個數和評價區域全體之面積求 出個數密《。尚，如此決定凹坑之抽出區域，乃用以迴避 凹坑密度的誇大評價。 由求出供試材料代表值之立場而言，則Sci及8〇%負荷程 又下之凹坑也度值，為將各供試材無規選出5處之測定結 果予以平均求出。 實施例1 /況月關於將板厚〇 · 8mm之冷軋鋼板施以熔融鍍鋅後，進 行伸長率0.8%調和壓拉之鍍鋅鋼板做為基板，並以上述之 投射方式賦與表面組織之鍍鋅鋼板。 早Ϊ: ί ί表面組織的賦與條件為如下。投射用之固體粒 、’均粒仫為5 5从m必和11 〇〆Π1 0之不銹鋼粒子、 料夂初：粒仫為55 _之尚速鋼粒子。不銹鋼粒子為作成 。1、νΓ。將二射密度固定於5.7kg/m2且令投射壓以 二1 ;3、〇.7MPa三階段變化之發明品系列（以下，稱第 一糸列），和將投射壓固定於G.4Mpa且令投 .8、

564266 五、發明說明（88) ^ 4、4· 〇、8· Okg/W四階段變化之發 二第二系列）。高速鋼粒子為僅作成-二、列（以下，稱 J明品之表面組織之一例示於圖6〇。弟J 後之鍍鋅鋼板，將平均粒徑55 # m ”、、子上述凋和壓拉 0: 4MPa、投射密度2. 4kg/m2之條件下射之以投射壓 所述之電子射線三次元粗度解析裝置面組織，以 瞰圖）。如此，經由固體粒子衝撞人予乂測疋之結果（鳥 以表面加工之壓拉輥將上述鍍鋅鋼板 3 i工法予 烏瞰圖示於圖61。調和壓拉後之表； 千坦部為連接之形狀為其特徵。 Θ主見#又大之 調查所作成發明品之摺動特性，將先前調和壓拉法 摩組ίί鍍鋅鋼板4 ’加上根據平板摺動試驗測定 摩U係數。首先，說明關於測定裝置及測定條件。 、圖62中示出摩擦係數測定裝置之概略正面圖。將供試材 料所採集之摩擦係數測定用試料3〇1固定於試料台3〇2，且 試料台302為被固定於可水平移動之滑動桌3〇3之上面。於 滑動桌303之下面，設置具有連接其之滾筒3〇4之可上下移 動之滑動桌支撐台3 0 5，並且將其壓上，則可令測定焊道 30 6對摩擦係數測定用試料3〇ι之壓緊荷重Ν之第一載荷管 307 ’為被安裝至滑動桌支撐台3〇5。於上述壓緊力作用狀 態下測定滑動桌3 0 3於水平方向移動之摺動阻力下之第二 載荷管3 0 8 ’為被安裝至滑動桌3 〇 3之一個端部。尚，試驗 為將潤滑油Skim化學製之洗淨& R3 52L於試料301表面上塗 C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 第93頁 564266 五、發明說明（89) 布後進行。 圖63、64中示出所使用之焊道形狀、尺寸之概 =。焊道306之下面為以壓緊至試料3()1表面之狀態 2。圖63所示之焊道306之形狀為寬1〇mm、試料之指動方 二Ϊ ί1 2=二摺動方向兩端之下方為由曲率4· 5mmR之曲面 ’於武料被壓緊之焊道下面為具有寬1〇關、摺動方 試ΐ ί:動之方平Λ。：4所示之焊道306之形狀為寬1 °_、 Λ V : 、摺動方向兩端之下方為由曲率 /«nmR之曲面所構成，且試料被壓緊之焊道下面具有寬 〇mm、摺動方向長度5〇mm之平面。 f擦係數測定試驗為以下列所示之二種條件進 (^)使用圖63所示之焊道，且以壓緊荷㈣

试料^拉>出速度（滑動桌3〇3之水平移動速度）：i〇〇J 二田。:面 本條件為設定用以把握壓製時之焊道 周邊的摺動特性。 (B=)使用圖64所示之焊道，且以壓緊荷重n:4 f 。：ί ί速度(滑動桌3〇3之水平移動速度): — =低面壓之本條件為設定用以把握壓製時之穿孔面和 抑皺部之摺動特生、及、凝集之影響。 供試材料與焊道間之摩擦係數以為由式：以吋…算出。 =中示出m負荷程度下之凹坑密度（以下，簡稱為凹 ==5條件（低速低面壓條件）下之摩擦係、數之關係。 =為發，品、比較材料’於B條件下之摩擦係數為大為 又賴凹杬捃度，且於該凹坑密度30 0個/龍2附近大約臨界

564266 五、發明說明（90) _ 性地減少。横軸為將通常觸 〇· 635 中之變換成ρρί予以示之"s測定計數程度土 但可察見即使為如此之PPI“凹月：=擦係數之不同’ 士。此類凹坑密度與PPI所相對之二二二大約以類似之變 前述所說明般。 1之不同為如本文 圖67中示出凹坑密度與a條件（ 擦係數之關係。圖中察見明確的凹坑；声二：：)下之摩 於高速高面麗之人條件下，難出現 X ' ^ °通常’ 影響。推定其係因在摺動試驗之過程中材/之表面組織之 壞，但發明品n兄可推察到即使Hi 組織大為破 可維麼持流體摩擦區故可取得此類結ϊ。= = ΐ 坑密度整理時類似之傾向，但於ppi3〇〇以$况：察見與凹 與發明品之不同變成不明確。 、彳比較材料 體Γ持9i;s出發ΛΤΒ條件 效果大約飽和之狀況下，察見Sci愈大u = 與摩擦係數具有相關。 庙膘面積為 圖70中示出發明品及比較材料於B條件下之摩 凹坑密度和Sci予以整理之結果。由此圖可得知，發明 品、比較材料任一者均為摩擦係數對於凹坑密度之依賴 強，但於凹坑密度為相同程度下，Sc i愈大則摩擦係數有 C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 第95頁 564266 五、發明說明（91) 愈低之傾向，特別，以四角圍住範圍下，以調和壓拉賦與 表面組織之鍍鋅鋼板或通常之合金化熔融鍍辞鋼板均為令 欲達成之摩擦係數壓至0. 2 2以下之程度。如此，若使用本 發明，則可提供比先前之鍍鋅鋼板具備格外優良摺動特性 之鍍鋅鋼板。 實施例2 以發明實施形態中說明之方法，作成令投射之固體粒子 粒徑、投射速度及粒子種類以各種變化之鍍鋅鋼板，調查 喷塗後之鮮映性和供試材料之彎曲之關係。 首先，說明關於噴塗後鮮映性之評價法。使用曰本 Paker Rising製之PB-L3 080，對試驗片施以化成處理，其 次使用關西卩31111:製之£ 1 -2 0 0 0、丁？-376『&7、丁11-13(1^) ，分別施以由ED噴塗、中塗層喷塗、上塗層喷塗所構成的 二塗層喷塗。如此處理所喷塗試驗片之N s I C值使用s U G A試 驗機製之晝像鮮明度測定裝置NS I C型，評價喷塗後之鮮映 性。尚，NSIC值為以黑板研磨玻璃視為1〇〇，且此值愈接 近1 0 0則呈現愈良好之鮮映性。 將發明品所得之鍍鋅鋼板之算術平均彎曲Wca與喷塗後 之鮮映性之關係予以整理示於圖丨7。由此圖可知，Wca愈 小則喷塗後鮮映性愈提高，此值若為〇· 8 以下，則顯"示 良好的喷塗後鮮映性。 如此，若·彎曲Wca為〇.“m以下，則可維持良好的壓製 成形性’並且改善噴塗後鮮映性。 實施形態5

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實施形態5之鍍鋅鋼板其特徵為具有 或有機無機複IS種二〜2:1"無機系、有機系、 為由酒窩狀之凹凸所構成。形潤'月被膜’且其表面形態 (2)如（1)中記載之鍍辞鋼板，其中平均粗 :為其特徵之壓製成形性優良之鍍鋅鋼板 為°. 3〜3 ^^ ^ ^ ^ppi ^ 5〇X二 f徵之廢製成形性優良之鍍鋅鋼板。 5 〇 X R a ( //m) + 3 0 〇 < p p I < 6 〇 〇 (^)如（1)〜（3)之鍍鋅鋼板，其中彎曲Wca為以 為其特徵之壓製成形性優良之鍍鋅鋼板。 (5) 士如⑴〜⑷中記載之壓製成形性優良之鍍鋅鋼板， 中鍍層被膜為主要由”相所構成。 (6 )如（1)〜（5 )中記載之壓製成形性優良之鍍鋅鋼板， 其中（1)記載之固形潤滑被膜為將含有磷酸，且再含有 Fe、Α1、Μη、Νι、ΝΗ4之一種或二種以上之陽離子成分之 水溶液予以塗佈乾燥所得之磷系氧化物被膜。 (7) 如（1 )〜（6 )中記載之壓製成形性優良之鍍鋅鋼板， 其為於（6)記載之水溶液中，再含有羥基羧酸。 (8) 如（1)〜（7)中記載之壓製成形性優良之鍍鋅鋼板之 製造方法’其特徵為由對鋼板和/或鍍鋅鋼板表面投射固 體粒子之步驟、及賦與平均厚度為0 · 〇 0丨〜2 β m之無機系 、有機系、或有機無機複合系之任一種之固形潤滑被膜之

C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 第97頁 564266 五、發明說明（93) 步騾所構成 η施升y m 5之第一特徵為鍍 您，且具有平均厚度為〇 〇〇】〜9綱板之表面為酒窩狀之形 或有機無機複合系之任」種^之無機系、有機系、 所謂酒窩狀係指表面凹陷 。 成許多球狀物體衝撞表面所=要由曲面所構成，形 由形成許多此類酒寓肤 /成之弹坑狀凹陷之狀態。經 油袋之職務’提6金屬A部分於《加卫中擔任 更且，以酒嵩：3 ?板之間之保油性。 i，亦難令酒窩内之油逸散，加丄c時受到變 板上摺動、：斷油下令金屬模具於鑛辞鋼 表面形態，因二拉親形狀轉印之先前鑛鋅鋼板的 保持油，且易發生斷油：如，酉窩狀般關閉成圓&，故難以 平述二r〜寫2狀特殊的被膜形態’本發明為再見有

複合”任—種之㈣ '或有機無機 面壓高，且摺動M 之變形量，故難之部分’因為經由摺動使得被膜 相對地，於其表面户:制表面形態而取得積存油之效果。 為抑制金屬;莫具盥‘層j發明之具有潤滑性之被膜時’因 層變形。立纟Jr果/層之喊集，故可抑制凝集所產生的鍍 之高保油;文；於=本發明所規定之酒寓狀表面形態 嚴苛壓製成形條件中亦4具之面壓南、或摺動距離變長之 忤件中亦可持續，故可取得非常優良的潤滑 第98頁 \\3l2\2d-code\91-04\90125900.ptd 564266 五、發明說明（94) ----- $ $ °此程度比僅賦與固形潤滑被膜、或僅控制表面形態 之情況遠為提高。 窝2係因為潤滑被膜所造成之抑制凝集效果為經由維持酒 ^2 表面$心’而持續南保油效果，並且進而抑制凝 〃 使得兩者效果為相乘性地作用。 均^2與之被膜期望在不改變所控制之表面粗度程度下， 祜胺ΐ被°但’本發明所規定之表面形態為賦與固形潤滑 祐肢後之表面形態，故潤滑被膜即使未必均勻亦可。潤滑 、為不均勻復被時’將鏟鋅鋼板之表面，或鍍層原板之 面形態控制成被覆後之表面形態為如規定般即可。 當固形7滑被膜之厚度以平均厚度為〇· 001〜2 //Π1為適 二I 度為未滿0· 001，之情形中，固形潤滑被膜之 11充刀’且無法取得對於壓製成形性之效果。又， =超過2 β m，則因潤滑被膜厚，故難以作成可取得充分效 性J : f狀等本發明所規定之表面形態’才目同令壓製成形 庄之效果降低。 $ ’所謂平均厚度為於固形潤滑被膜之比重 形中，由W之被膜重量，以比重所算出之厚度。又，^障 重未明之情形中，將被膜截面使用掃描型電子顯裰 、兄（SEM)，和穿透型電子顯微鏡（ΤΕΜ)等，由特定長户‘ (10 0mm)以等間隔選出1〇點，並直接測定1〇點之膜厚X， 以其平均予以定義。又，於氧化物層之情形中，經且 子分光法等，求出深度方向之氧化物成分及鋅等之電 膜之深度方向剖面圖，且鋅等之鍍層被膜成分強度^ =破 又两以體

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積之一 鍍時間 時，平 點，並 關於 含有形 觸，繼 成被膜 烤，賦 步驟亦 辞鋼板 可0 半時之以 與厚度之 均厚度為 以0J電子 賦與固形 成被膜成 續水洗或 成分之處 與固形潤 可。此外 做為陰極 氧化物層和鍍層界面所定義，事先求出濺 關係，並由濺鍍時間算出被膜厚度。此 由相同特定長度（l00mm)以等間隔選出1〇 分光法測定1 〇點之膜厚，求出其平均值。 潤滑被膜之方法並無特別規定。將鋼板與 分之處理液，以浸潰或噴霧處理等予以接 無水洗乾燥則可賦與被膜。又，將具有形 理液直接塗布、未水洗並乾燥、 滑被膜亦可。或者，塗布後，再進行水洗 ’於^有形成被膜成分之處理液中，以鍍 、或陽極，並進行電解處理形成被膜亦

實施 系、或 舉Si氧 被膜等 Zr > Mo 含有鋅 酸鋰、 被膜可 硝酸鹽 後水洗 被膜。 布乾燥 形態5所賦與之固形潤滑被膜可為無機系、有 有機無機複合系之任一種均可。無機系之被膜可列 化物系被膜、磷酸系被膜、鉻酸鹽系被膜、硼酸系 、和Zn 、Mg 、A1 、Ca 、Ti 、 V 、Mn 、Fe 、c〇 、Ni 、 二W等之金屬氧化物被膜等。於此些被膜中，亦可 系鍍層成分之Zn。S1氧化物系被膜可列舉矽膠和矽 或將水玻璃塗布乾燥所得之矽酸鹽被膜等。磷酸系 列舉於含有指定量磷酸及硝酸鋅、氟酸、鎳、錳之 或碳酸鹽之水溶液中浸潰，喷霧等與鍍層鋼板接觸 、或將該水溶液於鍍層鋼板上直接塗布乾燥所得之 又，爛酸系被膜可列舉例如將四蝴酸納之水溶液塗 所得之被膜。金屬氧化物被膜可列舉由鎳金屬及氧

564266 五、發明說明（96) $物和鐵氧化物之複合體所構成之被膜，和錳氧化物與磷 酉文所f成之被膜等。此些被膜為於混合鎳和鐵、錳等之金 屬成分、和硝酸和過錳酸等之氧化劑成分之水溶液中將鍍 層鋼板浸漬後，繼續水洗，或於該水溶液中以鍍層鋼板做 為陰極予以電解則可取得。 又’有機系之被膜可列舉以具有〇H基和/或⑶⑽基之有 機局分子做為基體樹脂，並對該基體樹脂，含有固形潤滑 劑之被膜等。做為基體樹脂之具有〇H基和/或⑶⑽基之有 機高分子樹脂可列舉例如環氧樹脂、聚羥基聚醚樹脂、丙 烯酸系共聚物樹脂、乙烯-丙烯酸共聚物樹脂、醇酸樹脂 、聚丁二烯樹脂、苯酚樹脂、聚胺基甲酸酯樹脂、聚胺樹 脂、聚伸苯樹脂類及此些樹脂之二種上之混合物或加成聚 合物。又，於基體樹脂中複合化之固形潤滑劑可列舉聚烯 煙蠟、石蠟（例如，聚乙烯蠟、合成石蠟、天然石蠟、微 蠟、氣化碳水化合物等）、氟樹脂微粒子（例如，聚氟乙烯 樹脂（聚四氟乙烯樹脂等）、聚氟乙烯樹脂、聚偏氟乙烯樹 脂等）。又，其他亦可使用脂肪酸醯胺系化合物（例如，硬 脂酸醯胺、棕櫚酸醯胺、亞曱基雙硬脂醯胺、伸乙基雙硬 脂醯胺、油酸醯胺、伸烧基雙脂肪酸酿胺等）、金屬肥皂 類（例如，硬脂酸鈣、硬脂酸鉛、月桂酸鈣、棕櫚酸鈣 等）、金屬硫化物（二硫化鉬、二硫化鎢）、石墨、氟化黑 鉛、氮化硼、聚伸烷基二元醇、驗金屬之硫酸鹽等。尚， 上述之固形潤滑劑中，特別以聚乙烯蠟、氟樹脂微粒子為 適當。

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又， 有矽石 尚， Mn、Ni 以塗布 優良之 Μη > Ni 單獨之 之反應 其結果 屬模具 固形潤滑被膜為於上述有機系之潤滑被膜中， 和磷酸等之無機成分之有機無機複合系被膜亦可3 固形潤滑被膜為將含有磷酸，且再含有Fe、Αι、。 、N，之一種或二種以上之陽離子成分之水溶液予 乾燥所得之磷系氧化物被膜之情形中，可特 壓製成形性。其係因於塗布水溶液中存在卜、Μ : 、NH4般之陽離子成分，故水溶液之反應性比磷酸 情況更低。因此，可抑制塗布時經由磷酸成分和 而形成過剩的結晶質成分，並且取得均勻之薄膜。 ，被膜可均勻覆蓋鍍鋅層，且特別有效抑制盘 之凝集。 、a 於形成上述固形潤滑被膜之水溶液中，再存在羥基羧酸 般之有機成分，則除了壓製成形性以外，亦可提高施以喷 塗底層處理之化成處理性等。通常，於汽車等之製造過程 中，於壓製成形後，存在脫脂步驟、喷塗步驟般之步驟二 此處，固形潤滑被膜之存在為於壓製成形以後之喷塗步驟 中有造成不良影響之情況。於噴塗前處理之化成處理中， 必須令鍍鋅與化成處理液反應，但經由存在固形潤滑被 膜，則妨礙此反應。此處，存在如羥基羧酸般之有機成分 時’固形潤滑被膜於脫脂步驟中易脫膜，且於其後之步驟 中幾乎未殘留被膜’不會造成不良影響。於羥基叛酸中， 特別以檸檬酸為有效。 又，即使脫膜不充分，亦可於含有Fe做為陽離子成分 時’因為化成處理性良好，故為特佳。

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欠^ f ί上述固*被臈所用之水溶液可為通常之#碟於盘 廣填酸與硫酸鹽等之im:鱗；鹽之水溶液、 、 寸<I屬鹽之混合水溶液等任一者。 以下，更加說明賦與固形潤滑被膜之過程。 鋼板為於投射固體粒子控制表 浸潰處理、喷霧處理、塗布處理等，職與固：：：；由 赋與固體潤滑被膜前、亦可進行活化處理 ：:化二 j、二輥方式等）、壓榨塗層器、型板塗層器等任：= 法：又，於塵榨塗層器等之塗布處理，浸潰 種方 A:: 请伸法進行塗布量之調，、外顴夕 均勻化、膜厚之均句化。處理液塗布後， 卜螅之 :加熱乾燥…於除去被膜之水可溶性成分之目進 亦可於塗布後水洗。於加熱乾燥處理中，可使用， 熱風爐、高周波誘導加熱爐、紅外線爐等。加埶 炒 到達板溫為50〜20(TC、較佳為50〜14(rc之範圍' :月望 加熱溫度未滿50 t則被膜中之可溶成分大量殘存，=。 生斑狀缺陷。又，加熱溫度若超過14〇t則為非經易發 被膜形成液之溫度雖無特別規定，但以2〇〜7〇 適。其溫度未滿2 0 °C，則液之安定性降低。另一…θ 士若：過7〇。。’則需要令被膜形成液保持高溫之：備其 熱能，導致製造費用上升，而為不經濟的。 &備和

C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 第103頁 564266 五、發明說明（99) 實施形態5之第二特徵A a躺你扁 〜3 /zm。 文為^鋅鋼板之平均粗度Ra為0.3 表面之平均粗度Ra未滿〇. 3 鋼板與金屬模具間之伴、、±^ ^ Ψ 無法充分確保 ^ 拉+ 保油性，故於壓製加工時易發生卡 鋅被膜為柔軟之情形中㈣顯著。I生卡 面平均粗度1^愈大’則鋼板盥金屬模且門夕位 中於表面大之凸部，故如^ 牦加，但因接觸荷重集 發生油膜斷裂。1姓果此接觸部分之摩擦發熱，易 效果互相抵i。因：果於：；：：卡，’與f高保油性之 生卡型之起點之範圍，以 以大凸邛不會成為發 粗度為JIS別州所規定之^為其上限°此處所謂之平均 貫施形態5之第三牲料&人> & (/^n3 00<PPI<60: : 為滿足 _50xRa 般，為每丨时之凹凸斤=冋^數為如SAE9U規格所規定 程度為±0.635 _之值表數示。。尚’上述高峯數PPI為以計數 铜Γ南ί數為ί之情形中，製加工時之金屬模具與鍍鋅 峯婁】$大觸：Γ與早令平均粗度變大之情況不同。即，高 面之突起部個數變多m”力’與金屬模具接觸表 面中的溫度上升。接ϋ更分散，故可抑制各接觸界 矣觸⑷之溫度上升，由於帶來界面存在 第104頁 C:\2D-CODE\91-04\90125900.ptd 564266 五、發明說明（100) 油膜的微視性斷列裂，故摩捧 部之摩擦發熱增大之惡性=係數〜大’並且產生令接觸 因此，於鍍鋅鋼板表面形成齒距短之凹凸下， ，之：均t度，亦可提高壓製成形性。又 J粗目 後之鮮映性惡化之要因。 敌不曰成為令喷塗 係3二2 中、，設定鍍鋅鋼板之高峯數PPI之下限值， if i A60(T °r上述之情事。另一方面，以高峯數PPI之上 限值為600 ’係因其為顯示本發明實施中 上限值，且高於此值雖祜褚：丨 同峯數的 果m Γΐ 測可充分取得更加良好之結 果一彳Γ二ΐ非為經濟的手段，故設定上限值。 特Ϊ施形態5之第四鑛鋅鋼板為'f Mca狀8 " m以下為其 j車用途之鍍鋅鋼板等除了壓製加工性以外，亦必須確 :噴塗後，鮮映性。關於喷塗後之鮮映性，為於喷塗之塗 中Γΐί周期之凹凸，對於噴塗後之鮮映性不 :=成衫a ，但長周期之凹凸即使於噴塗後亦殘留且 映性惡化。此時’ f曲Wca為與喷塗後之鮮映性具有密切 之關係。、所謂彎曲Wca為指JIS B 〇61〇所規定之中心線彎 曲，且代表施以高區切斷之凹凸的平均高度。 為了令喷塗後之鮮映性良好，必須減少周期長之凹凸成 分’將f曲Wca作成0. 8以m以下，則可確保喷塗後之鮮映 性。因此，將平均粗度增大，於鋼板表面形成大凹凸，則 可解決喷塗後之鮮映性惡化之問顳。 發明說明（101) 實施形態5之第五鍍鋅 構成。 板為鍍層被膜為主要由77相所 被膜主要由7?相所構 鋼板之被膜本身較為柔軟，1鋅鋼板，比合金化熔融鍍鋅 更易發生凝集。因此:二丄且因熔點低，故於壓製加工時 ，與先前技術相比較，則^ ^賦與之平均粗度必須為大者 說明關於實施形L之則二取/寻更大之效果。 製造實施形態5之鍍鋅鋼^第，表面形態之控制方法。 施以鍍鋅之鋼板表面，投第一方法為對母材鋼板表面

凹凸後、賦與固形潤滑=破；之固體粒子並於表面形成 表面投射微細之固體：二：於：賦與固形满滑被膜後、於 鋅鋼板表面投射固體粒子並於凹=佳。!先於鍵 被膜形点接P田招〜I工於表面形成凹凸時，則如潤滑 ^·、 木、疋之表面形態般，控制其投射條件等即 ^血^ 般為溶融链鋅或電鎮鑛鋅，且亦可為機械性地 :、被膜之鋼板。又，可為對於鋼板施以調整機械性質 周彳t拉之鋼板，或為未調和之鋼板亦可。更且，亦可 施以鉻酸鹽處理等後處理之鋼板。

對如上述鍍鋅鋼板之表面投射之固體粒子以粒徑1〜3 〇 〇 、車父佳為25〜100“ m左右之鋼球或陶瓷系之粒子為適 當。投射裝置可使用經由壓縮空氣令固體粒子加速之空氣 式噴射送風裝置或經由離心力令固體粒子加速之機械式加 速裝置亦可。將此類固體粒子，以3〇〜3〇〇m/s之投射速度 對鍍鋅鋼板投射一定時間，則可於鍍鋅鋼板之表面形成微 細之凹凸。

C:\2D-CQDE\91-04\90n5900.ptd 第 106 頁 564266 五、發明說明（】02) 但，固體粒子並非為完全之球體，為如 ’ 可。又，投射之固體粒子愈小，則愈可形，之形狀亦 凸，令高峯數變大。固體粒子之投射量為且二距之凹 板之全面投射，並且期望以不會剝離鋅 $ ^搿鍍鋅鋼 度為0.1〜40kg/m2。更且，如上述處理於、之投射密 鋼板於吹以壓縮空氣下，則可由表面簡^ “與凹凸之 另一**，製造實施形態鑛鋅鋼板二=體粒子。 壓拉或冷壓拉，對加工至一定板厚一万法為經由熱 體粒子，於表面形成凹凸後，施以鑛J板做射固 一般為施以壓拉後退火和調和壓拉， :、才之鋼板 可使用未退火者。 一；故面強度上，亦 對於此類鋼板，以前述同樣之方法則可於表 凸，於使用未退火材料或硬質材料做為鋼板之/中凹 由令固體粒子之投射速度大於前述條件，則中1、！ 大小。對於如此處理所得之鋼板鍍鋅，以鉼2凹凸之 當，但亦可進行炼融鑛鋅。 電錄鑛鋅為適 然而，先前技術所揭示之鍍鋅鋼柘矣 經由調和壓拉轉印表面粗度，d面方法均為 高，ρι為25°以上。例如，特開平^繼二際/報難中令 :貫::戶二揭：之鑛鋅鋼板的凹凸齒距為oiimm左右。因 此，於此情形中亦推定每1吋之凹凸數為2 3 〇 乂右 又，^技術之錢辞m反之製^法於壓ς棍表面形成 凹=之情形中，以喷射送風加工和放電加工則於表面主要 形成凹部’故於鋼板侧主要轉印凸部。又，以激光加工和 C:\2D-00DE\91-04\90125900.ptd 第107頁 564266 五、發明說明（〗03) J子束加工，則令照射激光部分為熔融並變成凹部，曰 …周圍形成凸部。將其轉印至鋼板時，於 於 為中心之凹部，其形狀為甜圈狀。因此，、^ j二凸部 鍍鋅鋼板表面之形態、與本發明所記載：酒u: -實施例1 1 · 酒窩狀表面形態之賦與 板對：ir,8mm之冷軋鋼板做為頭道層之炼融鑛鋅鋼 板以£拉輥之平均粗度為0· 25 /z m之光京射以$夺两 賦與〇· 8%之伸長率。苴後，錄由媳p 4先儿輥周和壓拉 ^〇〇〇 τ 八 、 為械式投射裝置，以投射 二離28〇mm、平均投射密度7kg/m2、投 (νΛ,粒〜250㈣高速鋼粒子照射指定二 (0· 5〜5秒），作成酒窩狀表面。 2 · 固形潤滑被膜之賦與 將磷酸銘水溶液(3A1/P莫耳比=0 8，固形成 3止〇/。。’太平化學（股）製）以蒸館水稀釋至固形成分濃度㈣ 布將ί二ί、!於具有】·所示酒窝狀表面之鍍鋅鋼板上塗 =以乾燥。所形成之平均被膜*，以截刪觀^ 時為0.1〜〇2 /zm。 也ί Ϊ，以接觸式粗度計測定具有固形潤滑被膜之鍍鋅鋼 ^的表面形態。更且’測定摩擦係數評價其摺動特性。焊 、之形狀為寬lOmm、試料之摺動方向長度59fflm、摺動方向 C:\2D-C0DE\9U04\90l25900.ptd 第108頁 五、發明說明（104) 兩=^下方為以曲率4· 5mmR之曲面所構成，且試料被壓緊 之下面為具有寬1〇_、摺動方向長度5〇mm之平面。 中不出被膜之PPI與摩擦係數之關係（圖中繪出) 。尚，此些被膜之平均粗度“為0· 5〜3 。 尚’於圖1中亦測定做為比較之 1) 以壓拉輥進行表面形態控制且僅作成不具有酒窩形狀 的义面形狀，且未賦與固形潤滑被膜之鋼板（圖中〇） 2) 同樣以壓拉輥進行表面形態控制，形成不具有酒窩形 狀之表面後’同貫施例以鱗酸鋁水溶液塗布賦與固形潤滑 被膜之鋼板（圖中△) 3) 未賦與固形潤滑被膜’單僅進行表面形態控制（圖中 ▲)之各個PPI與摩擦係數，並且繪出。 , 上述1)之不具有酒窩形狀之比較材料作成中所使用 之壓拉較’為使用經由放電加工賦與表面粗度者。放電加 工已知為令錢鋅鋼板之高峯數增大之方法，為用以令壓製 成形性及喷塗後之鮮映性良好所用的先前技術。此處，使 用經由改變放電加工之加工條件，令平均粗度Ra以2· 4〜 3.6 /zm之範圍變化之壓拉輥。調和壓拉之伸長率為， 測定調和壓拉後之鍍鋅鋼板的平均粗度Ra及高峯數pp I。 本比較例中之以輥賦與粗度之鋼板的平均粗度Ra為〇. 5〜2 β m 〇 又 上述2)之比較材料為對壓拉輕賦與粗度之鋼板，以 輥塗器賦與磷酸鋁固形潤滑被膜之材料。關於固形潤滑被 膜之形成為同實施例之方法。固形被膜之膜厚〇. 1〜0. 5

C:\2D-C0DE\91-04\90125900.ptd 第109頁 564266 五、發明說明（105) μ m左右。 由圖令可知本發明所得鋼板 更且，根據本發明方法所得 、’為特別優良。 形潤滑被膜形成後之形態，/鋅鋼板的表面形態為固 0.44、PPI = 373。表面為由洒十:粗度= 、一 !施例2 由酒窩狀之凹凸所構成。 對於板厚0. 8mm之冷軋鋼板做為頭道戶 板，以壓拉輥之平均粗度為〇 :^嘁鍍鋅鋼 赋與0.8%之伸長率。其後，奸山之先売輥以調和壓拉 距離28〇_、平均投射密度心/、=二身=’二射 下’將平均粒徑65㈣之高速鋼粒子；二二：件 作成酒窩狀表面。 寻間照射1秒， 具有上述酒窩狀表面之於被膜上的固形潤滑被 A)作成將第一磷酸銨水溶液（太平化學（股丨_ 、π，、、 分20%) 十化予d)製、固形成 和檸檬酸鐵（關東化學製）以碟酸與鐵之莫耳 合之水溶液’ 1以純水稀釋至固形成分為心止之水容^ =塗器塗布’且於到達板謂。C中乾燥，形成固形^ 固形潤滑被膜之平均膜厚〇. 3 。 B)將硫酸亞鐵和原磷酸以Fe與原磷酸（H3P〇4)之莫耳出 以1 : 5之比，、混合，並將含有2G%固形成分之含硫酸離子ί 磷酸鐵水溶液，以純水稀釋至固形成分為3%為止之水溶 以報塗器予以塗布’且於到達板溫8()t中乾燥，#成固^

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潤滑被膜。 固形潤滑被膜之平均膜厚為〇.〗"m。 又j根據實施例1同樣之方法測定摩擦係數及平均粗 度、彎曲、PPI時， 、，A ) h況之摩擦係數為〇 ·丨4，顯示良好之摺動特性。又， 平均粗度Ra = 1.34、Wca = (K44、PPI=370。 B) Μ况之摩擦係數為〇 · 1 41，顯示良好之摺動特性。 又/平均粗度Ra = 1.32、Wca = 0.42、PPI = 365。

對此鐘辞鋼板’以paker興產（股）製N〇XTEST 55〇NH塗油 成2.0g/m2後，以日本匕^^ Rising(股）製、鹼性脫脂液 FC_4480於43°C、浸潰120秒之條件下進行脫脂，且繼續以 日本Paker Rising(股）製、pREpALENE z及化成處理液PB一 L308 0於43 C、浸潰60秒之條件下進行化成處理。 以目視觀察化成處理後之外觀時，可形成無斑之良好的 化成處理被膜。又，以SEM觀察磷酸鹽結晶時，可確認緻 密結晶之成長且判定顯示良好的化成處理性。 實施形態6

實施形態6為壓製成形品之製造方法，提供具有準備具 ✓酉窩狀形悲表面之鍍鋅鋼板零件之第一步驟、和對該零件 施以壓製成形並加工成所欲形狀之壓製成形品之第二步驟 的壓製成形品之製造方法。 如實施形態6之鍍鋅鋼板因壓製金屬模具與鋼板界面中 之保油性高’故卡型少，因此壓製成形性高，且喷塗後鮮 映性亦良好。因此，將此鍍鋅鋼板或此鋼板所構成之零件

C:\2D-CQDE\91-04\90125900.ptd 吐 ΛΛΛ 文 第111頁 564266 五、發明說明（107) 予以壓製成形時，此鋼板本 壓製成形亦可維持良好之品 下，具體說明關於本發明之 之，為壓製成形品之製造方 列舉汽車車體用零件等。 圖73為本發明壓製成形品 業流程通常以製造本發明之 成旋管且搬送至目的場所視 明之鋼板開始（S0、S1)。對 對鋼板施以前處理加工（S 2) 寸和形狀（S3)。前者之S2步 指定處進行切入和穿孔，繼 壓製加工之過程中，切出指 被壓製加工零件。後者之S3 成形品之尺寸、形狀等，並 形狀之鋼板零件。其後，對 壓製加工，製造成最終目的 品（S4)。此壓製加工通常為 以上7階段以下。 S4之步驟，有時亦包含對 斷成指定之尺寸和形狀。此 壓製加工之過程，具有將經 最終壓製成形品所不要之部 又，具有沿著S2步驟所設置 身之特質為被活用，即使予以 質’且喷塗後鮮映性亦高。以 鍍鋅鋼板的加工方法，換言 法。此處，所謂壓製成形品可 之製造方法的作業流程。此作 鋼板或將所製造之鋼板例如作 為前步驟，首先，由準備本發 此鋼板施以壓製加工前，若亦 ’則亦以截斷機加工成指定尺 驟中，例如於鋼板寬度方向之 續於壓製加工完成之階段或其 定尺寸及形狀之壓製成形品或 步驟中，預先考慮最終的壓製 且加工（裁斷）成指定之尺寸及 經過S2及S3步驟之零件，施以 之所欲尺寸、形狀的壓製成形 以多階段進行，且多以3階段 於經過S2及S3步驟之零件再裁 時之「裁斷」作業例如至少於 過S2及S3步驟零件邊端部般之 分予以切離之作業亦無妨， 之鋼板寬度方向之切入和穿

C:\2D-CODE\91-04\90125900.ptd 第 112 頁 564266 五、發明說明（108) 孔，將被壓製加工零件予以切離之作業亦無妨。 尚，N1至N3為將鋼板、零件、歷製成形品，經由機械式 (多以機器手臂自動化之情況）或作業員予以搬送作業之情 況。 如此所製造之壓製成形品視需要被送至下一步驟。下— 步驟例如為對壓製成形品再施以機械加工，並調整尺寸和 形狀之步驟、將壓製成形品搬送至指定場所並收藏之步 驟、對壓製成形品施以表面處理之步驟，使用壓製成形品 並組裝汽車等目的物之組裝步驟。 圖74為示出實際進行圖73所示作業之裝置和鋼板、零 件、壓製成形品之流程關係的方塊圖。於此圖中，本發明 之鋼板為被準備成旋管狀，經由壓製加工機製造成壓製成 形品。壓製加工機為進行多段壓製之機種，但本發明並非 限定於此。 於壓製加工機之前段，有時設置裁斷機以外之前處理機 械，且亦有時未設置。於設置裁斷機之情形中，將旋管所 供給之長方形之本發明鋼板，裁斷成必要的尺寸或形狀之 零件’且將此零件於壓製加工機中予以壓製加工，作成指 定的壓製成形品。於設置對鋼板寬度方向施以切入和穿孔 之前處理機械之情形中，亦可於壓製加工機中沿著此切入 和穿孔進行裁斷亦無妨。於未設置前處理機之情形中，於 壓製加工機中鋼板被壓製加工之過程中，進行裁斷，最終 製造具有所定尺寸、形狀之壓製成形品。 、 尚’圖74中之「裁斷」意義為同於圖73。

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如此製造之壓製成形品為使用本發 原材料，故即使壓製成形亦可維持良 〇鮮鋼板做為其 鮮映性亦高。此類特質於壓製成形^ ^品質，且喷塗後 為車體用零件之情況為特別有用:為汽車用零件，特別 元件編號之說明 1 鍍 鋅 鋼 板 2a、 2b 束 帶 輥 3 a、 -3d 固 體 粒 子 之 投 射 管 4a〜 "4b 空 氣 壓 縮 機 5 展 延 室 6 固 體 粒 子 之 供 給 裝 7 清 潔 鼓 風 機 8 集 塵 機 11 束 帶 輥 12 送 風 管 13a 〜13d 離 心 式 投 射 裝 置 14a 〜14d 固 體 粒 子 之 定 量 供 15 貯 存 槽 16 分 級 機 17 清 潔 鼓 風 機 18 束 帶 輥 19 檢 查 台 20 調 和 壓 拉 機 22 強 制 乾 燥 裝 置 嘴 給裝置

564266 五、發明說明（110) 30 分 配 捲 軸 32 電 解 洗 淨 裝 置 33 退 火 爐 34 鍍 浴 35 空 氣 擦 拭 器 36 合 金 化 爐 37 化 成 處 理 裝 置 41 旋 轉 子 42 葉 片 43 馬 達 44 粒 子 供 給 管 45 粒 子 供 給 管 46 喷 射 管 嘴 47 空 氣 壓 縮 機 101 鐘 鋅 鋼 板 102 送 風 室 103a 〜103d 離 心 式 投 射 裝 置 111 束 帶 輥 104a 〜104d 固 體 粒 子 之 定 量供給裝置 105 貯 存 槽 106 分 級 機 107 清 潔 鼓 風 機 113 束 帶 輥 120 調 和 壓 拉 機

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五、發明說明（111) 122 強 制 乾 燥 裝 置 124 檢 查 台 125a 〜125d 管 嘴 130 分 配 捲 轴 132 電 解 清 淨 裝 置 133 退 火 爐 134 鍍 浴 135 空 氣 擦 拭 器 136 合 金 化 爐 137 化 成 處 理 裝 置 141 旋 轉 子 142 葉 片 143 馬 達 144 粒 子 供 給 管 C:\2D-CQDE\91-04\90125900.ptd 第116頁 564266 圖式簡單說明 圖1為示出施行實施形態1之第1例的設備概要圖。 圖2為示出圖1所示設備中所使用之空氣式投射襄置之概 要圖。 圖3為示出施行實施形態1之第2側之鍍鋅鋼板製造方法 的設備概要圖。 圖4為模型地示出離心式投射裝置圖。 圖5為示出施行實施形態1之第3例之鍍鋅鋼板製造方法 的設備例圖。 圖6為示出根據實施形態1之第1實施例之鍍鋅鋼板表面 的平均粗度Ra、高峯數PPI之調整範圍圖。 圖7為示出根據實施形態1之第1實施例之比較例之鑛辞 鋼板表面的平均粗度Ra、高峯數PP!之調整範圍圖。1 圖8為示出根據實施形態1之第1實施例之鍍鋅鋼板 之光學顯微鏡照片圖。 a 圖9為示出根據實施形態丨之第丨實施例之比較例之鍍 鋼板表面的光學顯微鏡照片圖。 节 圖10為示出實施形態1之第2實施例中，鍍鋅 ^均粗度Ra與摺動試驗所得之高速高面壓 ^ 數之關係圖。 Y I厚擦係 鍍鋅鋼板表面之 壓條件中之摩擦係 、，圖11為示出實施形態1之第2實施例中 平均粗度Ra與摺動試驗所得之低速低面 數之關係圖。 、，圖1 2為示出實施形態1之第2實施例中， 平均粗度Ra與摺動試驗所得之高速高面壓 鍍鋅鋼板表面之 條件中之鍍鋅鋼

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圖式簡單說明 才反之高峯數pp I與摩擦係數之關係圖。 、，圖1 3為示出實施形態1之第2實施例中 I均粗度Ra與摺動試驗所得之低速低面 &之高峯數pp I與摩擦係數之關係圖。 圖1 4為示出實施形態！之第3實施例及 鋼板之圓筒深拉伸成形試驗中之最大荷 圖1 5為示出實施形態1之第3實施例及 @板之球頭突出成形試驗中之板厚減少 圖1 6為示出實施形態1之第4實施例之 驟中的彎曲Wca圖。 圖1 7為示出實施形態1之第4實施例及 鋼板之平均粗度Ra與彎曲Wca之關係圖c 圖1 8為示出實施形態1之第4實施例及 鋼板之彎曲Wca與NSIC值之關係圖。 圖1 9為示出實施形態1之第4實施例之 Wca與投射密度之關係圖。 圖2 0為示出實施形態1之第5實施例之 度Ra與投射密度之關係之一例圖。 圖21為示出實施形態1之第5實施例之 度Ra與投射密度之關係之其他例圖。 圖22為示出實施形態1之第5實施例之 PP I與投射密度之關係之一例圖。 圖23為示出實施形態1之第5實施例之 PP I與投射密度之關係之其他例圖。 ’链鋅鋼板表面之 壓條件中之鍍辞鋼 其比較例中之鍍鋅 重圖。 其比較例中之鑛鋅 率之圖。 鍍鋅鋼板各製造少 其比較例中之鑛鋅 其比較例中之鍍鋅 鍍鋅鋼板之彎曲 鍍鋅鋼板之平均粗 鍍鋅鋼板之平均粗 鍍鋅鋼板之高峯數 鍍鋅鋼板之高峯數

C:\2D-CODE\91-04\90125900.ptd 第118頁 564266 圖式簡單說明 --- 圖2 4為示出實施形態1之第5實施例之鍍鋅鋼板之平均粗 度Ra與平均粒徑之關係圖。 圖25為示出實施形態1之第5實施例之鍍鋅鋼板之高峯數 PPI與平均粒徑之關係圖。 圖2 6為示出實施形態1之第5實施例之鍍鋅鋼板之平均粗 度Ra與壓縮空氣之壓力之關係圖。 圖2 7為示出實施形態1之第5實施例之錢鋅鋼板之高峯數 PP I與壓縮空氣之壓力之關係圖。 圖2 8為示出實施形態1之第6實施例之鍍鋅鋼板之平均粗 度Ra與投射密度之關係圖。 圖2 9為示出實施形態1之第6實施例之鍍鋅鋼板之高峯數 PPI與投射密度之關係圖。 圖3 0為示出實施形態1之第6實施例之鍍鋅鋼板之平均粗 度Ra與高峯數ρρι之關係之第一例圖。 圖3 1為示出實施形態1之第6實施例之鍍鋅鋼板之平均粗 度Ra與高峯數ρρι之關係之第二例圖。 圖3 2為示出實施形態1之第6實施例之鍍鋅鋼板之平均粗 度Ra與高峯數ρρι之關係之第三例圖。 圖3 3為示出實施形態1之第6實施例之鍍鋅鋼板之平均粗 度Ra與投射速度之關係圖。 圖3 4為示出實施形態1之第6貫施例之錢辞鋼板之南峯數 PPI與投射速度之關係圖。 圖35為示出實施形態1之第7實施例之鋼板表面照片圖。 圖3 6為說明先前技術之以調和壓拉調整表面形態方法之

C:\2D-CODE\91-04\90125900.ptd 第119頁 564266 圖式簡單說明 β 特徵圖。 圖3 7為示出施行實施形態2之1例之鑛鋅鋼板之製造方、、套 的設備例概要圖。 4 圖38為模型地示出實施形態2之離心式投射裝置圖。 圖3 9為示出施行實施形態2之其他例之鍍鋅鋼板之製造 方法的設備例概要圖。 圖40為不出實施形悲2之投射距離以250〜lOOOjuin之範固 變更時之平均粗度Ra及高峯數PPI之板寬方向的分布圖。 圖41為繪出實施形態2之投射距離以25 0〜1 〇〇〇mm之範_ 變更時之有效投射寬度圖。 圖4 2為示出實施形態2之有效投射寬度内之平均粗度 Ra、高峯數PPI與投射密度之關係圖。 圖43為示出實施形態2之平均粒徑與平均粗度Ra，高峯 數PPI之關係圖。 圖44為示出實施形態2之投射速度對於平均粗度Ra與高 峯數PPI之影響圖。 圖4 5為示出實施形態2之鍍鋅鋼板之高峯數與摺動試驗 之摩擦係數之關係圖。 圖4 6為示出實施形態2之各製造階段中調查鋼板中心線 彎曲Wca之結果圖。 圖47為示出實施形態2之實施例與比較例中之Wca與NS 1C 圖。 圖48(a)、（b)為示出實施形態2之本實施例與比較例之 鍵辞鋼板的表面照片圖。

C:\2D-CODE\91-04\90125900.ptd 第120頁 564266 圖式簡單說明 圖4 9為示出實施形態2之實施例1中，離心式投射裝置所 使用之固體粒子之粒徑分布圖。 圖5 0為不出貫施形悲2之貫施例4中，離心式投射裝置所 使用之固體粒子之粒徑分布圖。 圖51為實施形態3之實施例之第一鑛鋅鋼板的表面照 片。 …、 圖52為實施形態3之實施例之第二鍍辞鋼板的表面照 片。 圖5 3為示出實施形態3之實施例和比較例中之高峯數值 與摩擦係數之關係圖。 圖5 4為示出實施形悲3之實施例和比較例中之表面平均 粗度、高峯數值與摩擦係數良否之關係圖。 = 圖5 5為示出實施形態3之噴塗後之鮮映性與彎曲之關係 圖。 ’、 圖5 6為示出實施形態3之鍍鋅鋼板壓製加工眭 態之第一模型圖。 寻之接觸狀 圖5 7為示出實施形態3之鍍鋅鋼板壓製加工 態之第二模型圖。 、接觸狀 圖58為根據先前技術賦與表面粗度之鍍叙 片。 干綱板的表面照 圖5 9為根據先前技術賦與表面粗度之鍍粒 時之接觸狀態的模型圖。 又辞銅板壓製加工 圖60為示出實施形態4之鑛鋅鋼板表面之一 圖。 〈二次元形狀

564266 圖式簡單說明 圖6 1為示 壓拉輥予以 圖62為摩 圖63為示 所使用之焊 圖6 4為示 所使用之焊 圖65為示 度下之凹坑 圖6 6為示 件下之摩擦 圖67為示 度下之凹坑 圖6 8為示 件下之摩擦 圖6 9為示 中核部之流 圖7 0為示 摩擦係數以 圖71為示 平均f曲Wa 圖72為示 與摩擦係數 圖73為示 出見施形態4之比較材料中所用之以放電加工 调和壓拉之鑛鋅鋼板表面之三次元形狀圖。 擦係數測定裝置之概略正面圖。 出以A條件（高速面面壓條件）測定摩擦係數時 道形狀、尺寸圖。 出以B條件（低速低面壓條件）測定摩擦係數時 道形狀、尺寸圖。 出貝W形態4之發明品及比較材料之8 〇 %負荷程 也、度與B條件下之摩擦係數之關係圖。 出貫施形B4之發明品及比較材料之pp I與b條 係數之關係圖。 ~ " 出貫施形悲4之發明品及比較材料之8 %負荷程 密度與A條件下之摩擦係數之關係圖。 出貫施形態4之發明品及比較材料之p p I盘 係數之關係圖。 ^ ^ 出實施形態4之發明品於B條件下之摩擦係數與 體保持指標Sci之關係。 出貫施形悲4之發明品及比較材料於b條件下之 凹坑密度和Sc i予以整理之結果圖。 出實施形態4之發明品所得之鍍鋅鋼板之算術 與喷塗後之鮮映性之關係圖。 出實施形態5之實施例和比較例中之高峯數值 之關係圖。 出實施形態6之壓製成形品之製造方法的作業

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Claims (1)

1. 564266^ # -9|〇125900

   修正 , Μ 1 · 一#鍍鋅鋼板之製造方法，复发 …" ^ 投射固體粒子，調整該鋼板表面ς2具有對鍍鋅鋼板表面 該固體粒子為金屬系材料；7心之步驟’其中： 該固體粒子為具有大約球形之形狀· 調整該表面形態之步驟’為對鍍鋼 30^30^ 調整該表面形態之步驟，為對鍍鋅鋼板之表面以 之投射密度投射固體粒子，之表 2 ·如申研專利範圍第1項之鍍鋅鋼板之製 該表面形態為由鋼板表面之 表’之、中 r一。ι種鋼板表面之遽波中心"… 調3整 τ 0.3〜一。 驟為將鋼板表面之平均粒施調整至 二=請專利範圍第1項之鑛鋅鋼板之製造方法… 250以上。 I驟為將鋼板表面之高峯數m調整至 :敕：ΐ明專利祀圍第1項之鍍辞鋼板之製造方法，1 Φ 调整遠表面形態之步驟為 法其中 Wca調整至〇· 8 # m以下/、、字鋼板表面/慮波中心線彎曲 6 ·如申清專利範圍黛1 第1項之鍍辞鋼板之製造方法，其中 C:\ 總檔\90\90125900\90125900(替換）] ptc 第124頁 564266 . — ---—塞戒 90125900 曰 六、申請專利範圍 該固體粒子為具有10〜3 0 0 〃 /·如申請專利範圍第!項之;之平1粒徑,。、 該鑛辞鋼板為實質上具有又、辛鋼板之製造方法，其中 8. 如申請專利範圍第1項之H所構成之被膜。 於調整該表面形態之步驟、鍍鋅鋼板之製造方法，其中 彎曲Wca調整至〇 /7 " /以别二具有將鍍辞鋼板濾波中心線 9. 如申請專利範圍第1項之：f f步驟。 調整該表面形態之㈣Λ 方法’其Λ 迴轉中心至金屬鋼帶為止之距 之表面’使用”子 射裝置，投射具有3〇〜3⑽巨離為700_以下之離心式投 ι〇.如申請專利ιΓ圍第9 = 該固體粒子為平均粒徑為、1辛鋼板之製造方法，其中 量，粒徑為0 Μ 為4守，相對於固體粒子之全重 J = 〜2d之固體粒子重量比率為m以上。 該固體粒子為具有2g/cm3以上之扳之η方法，其中 面1 為2且一有Γ;鋅Γ板，其為具有。狀形態之表面，該表 面為具有0· 3〜3 //m之平均粗度Ra。 13· 一種根據申請專利範圍第丨項之製造方法所製 鋅鋼板，其為具有酒窩狀形態之表面。 、又 且2.下如專利範圍第1 2項之鍍鋅鋼板，其中該表面為 具有下述式所示之高峯數ppi， -5〇 X Ra( //m) + 30 0<PPI<6〇〇 。 且1 右5.專利範圍第12項之鍍鋅鋼板中該表面為 具有至少250之高峯數PPI。 C-Λ 總檔\90\90125900\90125900(替換 Li.ptc 第125頁 564266

   修正 且=·如申請專利範圍第12項之鍍鋅鋼板 〇 · 8 // m以下之濾波中心線彎曲。 ·—如申請專利範圍第1 2項之鑛辞鋼板，其中該鍍鋅鋼 板為貫質^具有β相所構成之被膜。 柄·士申明專利範圍第1 2項之鍍鋅鋼板，其中該鍍鋅鋼 ，具有3·1χ 1〇2個/顚2以上之對應於負荷面積比8〇% 度程度中的凹坑個數密度。 / 衣 19·如申請專利範圍第12項之鍍鋅鋼板，其中該表面為 /、有中核部流體保持指標Sci為丨· 2以上之組織。 20·如申請專利範圍第12項之鍍鋅鋼板，其為再於鍍鋅 ^板之表面具有平均厚度為〇 · 〇 〇 1〜2 # m之固形潤滑被 膜，且該固形潤滑被膜為由無機系固形潤滑被膜、有機 固形潤滑被膜和有機無機複合系固形潤滑被膜所 ’中 選出至少一種。 21·如申請專利範圍第2〇項之鍍鋅鋼板，其中該固形間 滑被膜為將含有磷酸、和Fe、A1、Mn、“和〇4所組成群 中選出至少一種之陽離子成分之水溶液予以塗 之磷系氧化物被膜。 所付 板，其中該固形潤 、Μη和Ni所組成群中 22·如申請專利範圍第21項之鍍鋅鋼 滑被膜為含有P成分及N成分、Fe、八1 選出至少一種； 該固形潤滑被膜為0.2-6之P成分量（b)、與N成分、 A1、Mn和Ni之合計量（a)之莫耳&(a)/(b)，但，p"成分\ 為？2〇5換算量、N成分量為錢換算量。

   564266 修正 六 曰 ^ -^S_i〇12590〇 申請專利範圍 2 3 ^ 滑被膜A\專利範圍第2 1項之鍍鋅鋼板，其中該固形潤 氮化合故為固形潤滑被膜成分之p成分與w分之以 種形態。π糸化合物和氮磷系化合物所組成群中選出一 s f 21 ^ ^ ^ ^ ^ 11.® ^ „ 25 — 3有1^做為固形潤滑被膜成分。 將含有陽離如子申二㈣範圍尺21項記載之錢鋅鋼板，其為 板之鍍層表面塗；α且和t酸成分"）之水溶液對鍍鋅鋼 該陽離^續未水洗而乾燥形成被膜， Ν· Γ子成分（α)貫質上由Mg、A1、Ca、Ti、Fp Γ ㈣成U:M。，群所選出之至少-種金屬離子或陽:;、 成!(水二陽離子成分(α)之合計與，酸 耳濃度。4耳/辰度比（a)/(mi酸為ρ2〇5換算莫