SK280562B6

SK280562B6 - Reakčná kompozícia na čistenie plynov obsahujúcich

Info

Publication number: SK280562B6
Application number: SK943-96A
Authority: SK
Inventors: Nilo Fagiolini
Original assignee: Solvay S. A.
Priority date: 1994-01-20
Filing date: 1995-01-12
Publication date: 2000-03-13
Also published as: EP0740577A1; IT1269193B; RO117510B1; DE69501113T2; WO1995019835A1; SK94396A3; ES2112044T3; NO312340B1; CN1143333A; HU9601983D0; ATE160518T1; ITMI940078A0; BG63194B1; US6171567B1; NO963020L; EP0740577B1; FI962924A; CZ289517B6; JP2008012535A; AU686310B2

Description

Vynález sa týka kompozície na čistenie odpadových dymových plynov obsahujúcich chlorovodík a spôsobu čistenia týchto odpadových dymových plynov. Hlavne sa vynález týka reakčnej zmesi na báze hydrogenuhličitanu sodného, ktorá je použiteľná na čistenie odpadových dymových plynov obsahujúcich chlorovodík.

Doterajší stav techniky

Spaľovanie je technológia, ktorá sa začína presadzovať tak v súvislosti s odstraňovaním odpadov z domácnosti, ako i odpadov mestských. Spaľovanie odpadov z domácností je sprevádzané tvorbou dymových odpadových plynov, ktoré bežne obsahujú chlorovodík. Pred vypustením týchto dymových plynov do ovzdušia je nevyhnutné z nich chlorovodík odstrániť.

Podľa doterajšieho stavu techniky je známy postup čistenia dymových odpadových plynov obsahujúcich chlorovodík, ktorý spočíva v spracovaní dymových plynov hydrogenuhličitanom sodným reagujúcim s chlorovodíkom na chlorid sodný.

Hlavne je možné uviesť postup, pri ktorom sa hydrogenuhličitan sodný zavádza v práškovitom stave do dymových odpadových plynov odvádzaných zo spaľovacej pece a takto spracované dymové plyny sa potom vedú na filtre (SOLVAY and Cie, brožúra TR, 895/5C-B-1-1290). Pri vykonávaní tohto známeho postupu majú dymové plyny v mieste zavádzania hydrogenuhličitanu sodného do týchto plynov teplotu 260 °C. Hydrogenuhličitan sodný sa zavádza ako triedený prášok, získaný mletím, v ktorom 90 % hmotnostných častíc má priemer menší ako 16 mikrometrov.

V praxi používaný práškový hydrogenuhličitan sodný obsahuje uhličitan sodný.

Podstata vynálezu

Podľa predmetného vynálezu bolo zistené, že je možné optimalizovať účinnosť opísaného postupu voľbou hydrogenuhličitanu sodného s presnou definovanou kvalitou.

Vynález sa teda týka pevnej, práškovej reakčnej kompozície na čistenie odpadových dymových plynov obsahujúcich chlorovodík, pričom táto kompozícia obsahuje viac ako 98 % hmotnostných hydrogenuhličitanu sodného a menej ako 2 % hmotnostné uhličitanu sodného a má granulometrické rozdelenie definované stredným priemerom častíc menším ako 0,050 milimetra a granulometrický spád nižší ako 5.

V reakčnej kompozícii podľa predmetného vynálezu sú hydrogenuhličitan sodný i uhličitan sodný v bezvodom stave.

Podľa vynálezu obsahuje táto reakčná kompozícia viac ako 98 % hmotnostných (vo výhodnom vyhotovení aspoň 99 % hmotnostných) hydrogenuhličitanu sodného a menej ako 2 % hmotnostné (vo výhodnom vyhotovení maximálne 1 % hmotnostné) uhličitanu sodného. Táto reakčná kompozícia môže prípadne obsahovať ďalšie nečistoty, zvyčajne sprevádzajúce hydrogenuhličitan sodný s bežnou obchodnou kvalitou, hlavne chlorid sodný.

Reakčná kompozícia podľa vynálezu predstavuje pevný prášok. Dôležitá vlastnosť reakčnej kompozície podľa vynálezu spočíva v jej granulometrickom rozdelení, ktoré je c larakterizované stredným priemerom častíc D nižším ako 0.050 milimetra (vo výhodnom vyhotovení 0,030 milimetra) a granulometrickým spádom nižším ako 5 (vo výhodnom vyhotovení maximálne 3).

V reakčnej kompozícii podľa vynálezu sú stredný p temer D_m a granulometrický spád δ definované týmito vzťahmi:

Σ n; .D,

D_m=_______

Σ nj ^D90-D₁₀ δ =_________________ , ^D50 v ktorých:

n, označuje početnosť (hmotn.) častíc s priemerom Dj a

D90 (prípadne D^j a D[q) predstavuje maximálny pi iemer 90 % hmotnostných (prípadne 50 % hmotnostných a 10 % hmotnostných) častíc reakčnej zmesi.

Tieto granulomctrické parametre je možné určiť analytickou metódou s použitím difrakcie laserových lúčov na meracom prístroji SYMPATEC typu HELOS 12LA.

Reakčná kompozícia podľa vynálezu je zvlášť určená n: čistenie dymových plynov zo spaľovacích peci spracovŕvajúcich odpady z domácností. Tieto dymové plyny zvyčajne obsahujú okrem chlorovodíka tiež oxid siričitý. Bolo zi ttené, že reakčná kompozícia podľa vynálezu tieto dymové plyny účinne čistí od chlorovodíka i oxidu siričitého súčasne.

V reakčnej zmesi podľa vynálezu je hlavnou aktívnou zložkou hydrogenuhličitan sodný. Obsah uhličitanu sodnéh< a granulometrické rozdelenie sú ostatne dva navzájom závislé parametre. Jednak bolo pozorované, že za rovnakých ostatných podmienok nadmerný obsah uhličitanu sodného vyvoláva spekanie častíc reakčnej zmesi, a tým znižuje ich účinnosť. Na druhej strane granulometrické rozdelenie reakčnej zmesi musí tvoriť kompromis v tom zmysle, že pri jemnom granulometrickom zložení bude v čistenom plyne prednostne dochádzať k reakcii s chlorovodíkom, zatiaľ čo pri hrubšom granulometrickom zložení sa uľahčí neskoršie oddeľovanie tuhých reakčných produktov. Obzvlášť odporúčanými reakčnými zmesami v praxi sú tie, v ktorých hmotnostný podiel hydrogenuhličitanu sodného je 99 % až 99,9 %, hmotnostný podiel uhličitanu sodného je 0,1 % až 1 %, stredný priemer častíc sa pohybuje v rozmedzí od 0,010 milimetra do 0,030 milimetra a granulometrický spád je 1 až 3. Optimálne hodnoty granulometrickych parametrov sú viazané na prostriedky použité na oddeľovanie tuhých reakčných produktov z reakcie medzi reakčnou kompozíciou s chlorovodíkom a prípadne oxidom sitičitým. Podľa vynálezu bolo skutočne zistené, že tieto reakčné produkty majú granulometrické rozdelenie priamo súvisiace s granulometrickým rozdelením použitej reakčnej kompozície.

Jedna z foriem reakčnej kompozície podľa vynálezu, obzvlášť určená na prípad používania elektrostatického filtra ako prostriedku na oddeľovanie uvedených reakčných produktov, predstavuje vyhotovenie tejto kompozície, pri ktorej je stredný priemer častíc v rozmedzí od 0,020 milimetra do 0,030 milimetra a granulometrický spád medzi 1,25 až 2. Vo výhodnom vyhotovení je variantom tejto formy podľa vynálezu kompozícia, v ktorej má aspoň 90 % hmotnostných častíc priemer rovnajúci sa 0,055 milimetra alebo menší a maximálne 10 % hmotnostných má priemer menší ako 0,006 milimetra.

Inou formou realizácie reakčnej kompozície podľa vynálezu, hlavne prispôsobenou na použitie tkanivového filtra (napríklad filtra hadicového) ako prostriedku na mechanické oddelenie uvedených reakčných produktov je zmes, ktorá má stredný priemer častíc v rozmedzí od 0,010 milimetra do 0,020 milimetra a granulometrický spád 1 až 3. Vo výhodnom vyhotovení je variantom tejto ďalšej formy reakčnej kompozície taká zmes, v ktorej najmenej 90 % hmotnostných častíc má priemer rovnajúci sa 0,035 milimetra alebo menší a maximálne 10 % hmotnostných častíc má priemer menší ako 0,005 milimetra.

Reakčná kompozícia podľa vynálezu sa všeobecne získava mletím hrubého prášku hydrogenuhličitanu sodného s bežnou obchodnou kvalitou. Zloženie prášku a jeho granulometria majú na kvalitu výslednej reakčnej kompozície podľa vynálezu dôležitý vplyv.

Jedna z obzvlášť odporúčaných foriem reakčnej kompozície podľa vynálezu je taká kompozícia, ktorá sa získa mletím prášku, ktorý' obsahuje viac ako 98 % hmotnostných (vo výhodnom vyhotovení najmenej 99 % hmotnostných) hydrogenuhličitanu sodného a menej ako 2 % hmotnostné (vo výhodnom vyhotovení maximálne 1 % hmotnostné) uhličitanu sodného a táto reakčná kompozícia má granulometrické rozdelenie také, že najmenej 85 % hmotnostných jej častíc má priemer menší ako 0,500 milimetra a že najviac 25 % hmotnostných jej častíc má priemer menší ako 0,040 milimetra. Podľa výhodného vyhotovenia tohto variantu reakčnej kompozície podľa vynálezu má prášok, použitý na mletie, také granulometrické rozdelenie, že zo 100 hmotnostných dielov svojich častíc má 85 dielov priemer menší ako 0,250 milimetra, 50 až 70 dielov má priemer menší ako 0,125 milimetra, 30 až 50 dielov má priemer menší ako 0,090 milimetra a menej ako 25 dielov má priemer menší ako 0,045 milimetra.

V uvedenej, najmä vhodnej forme reakčnej zmesi, predstavujú podmienky mletia dôležitý' parameter. Obzvlášť je dôležité regulovať mletie tak, aby sa zabránilo nevhodnému alebo nadmernému tepelnému rozkladu hydrogenuhličitanu sodného v prášku vplyvom tepla vznikajúceho pri mletí. Optimálne parametre mletia sú priamo viazané na iné parametre, napr. na použitý mlyn, granulometriu prášku privádzaného do procesu mletia a od jeho obsahu hydrogenuhličitanu sodného a uhličitanu sodného, od požadovaného granulometrického rozdelenia reakčnej kompozície podľa vynálezu, ako i od požadovaného obsahu hydrogenuhličitanu sodného a uhličitanu sodného. V praxi sa môžu optimálne parametre mletia v každom jednotlivom prípade stanoviť rutinnou laboratórnou prácou.

Za rovnakých ostatných podmienok má reakčná kompozícia podľa vynálezu optimálnu účinnosť ako reakčné činidlo na čistenie odpadových dymových plynov od chlorovodíka i v prípade oxidu siričitého. Táto účinnosť sa prejavuje na výške nadbytku, potrebného na rozklad definovaného podielu chlorovodíka a oxidu siričitého v plyne, vzhľadom na potrebné stechiometrické množstvo.

Reakčná kompozícia podľa vynálezu nachádza zaujímavé použitie pri čistení dymových plynov pochádzajúcich zo spaľovania odpadov z domácností.

Do rozsahu vynálezu rovnako patri postup čistenia dymových odpadových plynov obsahujúcich chlorovodík, podľa ktorého sa do dymového plynu s teplotou v rozmedzí od 125 °C do 600 °C vháňa reakčná kompozícia podľa vynálezu, obsahujúca hydrogenuhličitan sodný, pričom nasleduje odprášenie alebo odstránenie prachu.

Pri postupe podľa vynálezu sa do dymového plynu vháňa reakčná kompozícia v pevnom stave. Zvyčajne sa reakčná kompozícia zavádza do prúdu dymového plynu prechádzajúceho reakčnou komorou. V tejto reakčnej komore hydrogenuhličitan sodný reaguje s chlorovodíkom obsiahnutým v dymovom plyne za vzniku chloridu sodného. Proces odprašovania dymového plynu potom má za cieľ odstrániť z neho častice vytvoreného chloridu sodného. Odprášenie sa môže vykonať ľubovoľným bežne známym postupom a vhodnými prostriedkami podľa doterajšieho stavu techniky, napríklad je možné toto odprašovanie vykonávať mechanickým oddelením v cyklóne, filtráciou cez filtračnú tkaninu a/alebo elektrostatickým spôsobom. Pri vykonávaní postupu podľa vynálezu je nevyhnutné zobrať do úvahy čas nutný na dostatočnú reakciu hydrogenuhličitanu sodného s chlorovodíkom v dymovom plyne predtým, ako sa pristúpi k jeho odprášeniu. V praxi sa ukázalo ako výhodné, aby k odprašovaniu dochádzalo za viac ako 2 sekundy po skončení zavádzania reakčnej kompozície do dymového plynu.

Obzvlášť výhodné uplatnenie postupu podľa vynálezu predstavuje čistenie dymového odpadového plynu pochádzajúceho zo spaľovania odpadov z domácnosti. Pri tejto aplikácii postupu podľa vynálezu obsahuje pevný produkt, získaný po vykonaní odprášenia, zvyčajne okrem chloridu sodného síran sodný, viacmocné kovy v kovovom stave alebo viazané, ako i uhličitan sodný. Tento pevný produkt sa môže spracovávať spôsobom opísaným v medzinárodnej patentovej prihláške PCT WO 93/04983 (SOLVAY S.A.).

Prehľad obrázkov na výkresoch

Charakteristické znaky a ďalšie podrobnosti vynálezu vyplynú z nasledujúceho opisu pripojených výkresov.

Na obrázku 1 je schematicky' znázornené zariadenie na spaľovanie odpadov z domácnosti, v ktorom je aplikovaný postup podľa vynálezu.

Na obrázku 2 a 3 sú dva grafy predstavujúce kumulatívne granulometrické rozdelenie dvoch zvláštnych foriem reakčnej kompozície podľa vynálezu.

Spaľovacie zariadenie na obr. 1 je tvorené spaľovacou pecou 1 (čiastočne znázornenou), rekuperačným kotlom 2, zvislou valcovitou reakčnou komorou 3, odprašovacou sústavou 4 a komínom 5. Odprašovacia sústava 4 obsahuje cyklónu 6, za ktorou je zaradená skupina elektrostatických filtrov 7. Táto sústava môže pripadne obsahovať tkanivový filter, napríklad hadicový, nahradzujúci skupinu elektrostatických filtrov 7 alebo zaradený za nimi.

Reakčná komora 2 je vybavená injektorom 8 spojeným s podávacou jednotkou 14 reakčnej zmesi.

Pri prevádzke zariadenia podľa obrázku 1 sa vytvárajú v spaľovacej peci 1 dymové plyny obsahujúce chlorovodík, oxid siričitý a rôzne plynné a pevné nečistoty, medzi iným ťažké kovy. Tieto dymové plyny opúšťajú pec 1, prechádzajú rekuperačným kotlom 2, kde sa získava časť ich tepla a potom sa vedú dymovým vedením 9 do spodnej časti reakčnej komory 3 pod injektor 8. Do tohto injektora 8 sa zavádza prášková reakčná kompozícia podľa vynálezu z podávacej jednotky 14, ktorej činnosť bude opísaná. V komore 3 tak dymové plyny reagujú s reakčnou kompozíciou privádzanou z injektora 8, čo vedie k reakcii tejto reakčnej kompozície s chlorovodíkom a oxidom siričitým, obsiahnutým v tomto plyne, za súčasného vzniku chloridu sodného a síranu sodného. Po výstupe z reakčnej komory 3 sa dymové plyny odvádzajú do odprašovacej sústavy 4, kde sa

SK 280562 Bŕ z nich oddeľujú pevné podiely, ktoré tieto plyny obsahujú, najmä ťažké kovy a chlorid sodný a síran sodný, vzniknuté v reakčnej komore 3. Vyčistené dymové plyny potom odchádzajú do komína 5.

Reakčná kompozícia, použitá na zavádzanie do injektora 8, sa privádza z podávacej jednotky 14. Táto jednotka je tvorená zásobníkom 10, v ktorom je skladovaný práškový hydrogenuhličitan sodný obchodnej kvality a mlecím zariadením 11 na výstupe zo zásobníka, pričom v tomto mieste je usporiadaný vibračný podávač 12. Mlecie zariadenie 11 je trecie zariadenie, kde je energia na trenie dodávaná mletému materiálu prúdom vzduchu (pozri Kirk Othmer, Encyclopedia of chemical technology, zv. 21, 1983, str. 157). V tomto mlecom zariadení je usporiadaný preosievací mechanizmus. S injektorom 8 jc toto mlecie zariadenie spojené potrubím 13.

Príklady uskutočnenia vynálezu

Pevná, prášková reakčná kompozícia na čistenie odpadových dymových plynov obsahujúcich chlorovodík a postup čistenia týchto dymových plynov podľa vynálezu budú v ďalšom ilustrované pomocou konkrétnych príkladov vyhotovenia, ktoré sú iba ilustratívne a nijako neobmedzujú rozsah tohto vynálezu.

Príklad 1

Podľa tohto príkladu boli v priemyselnom zariadení, znázornenom na obr. 1, spaľované odpady z domácností. Na výstupe zo spaľovacej pece mali vzniknuté dymové plyny tieto vlastnosti:

Hmotnostné zloženie (mg/Nm3):

HC1: 1 300

SO₂: 200

Teplota: 250 °C

Množstvo: 3 500 Nm²/h

Pri tomto postupe bol použitý práškový hydrogenuhličitan sodný bežnej obchodnej kvality, ktorý' mal tieto vlastnosti:

Hmotnostné zloženie :

NaHCOy > 99 % Na₂CO₃: < 1 %

Granulometrické rozdelenie:

Priemer (mm) Frakcie hmotn.

< 0,250> 85 < 0,125 50 -70 < 0,088 34 -50 < 0,044> 25

Tento práškový hydrogenuhličitan sodný s bežnou obchodnou kvalitou bol mletý v trecom mlyne RTM 300-S. Činnosť mlyna bola regulovaná tak, aby sa získala reakčná zmes s granulometrickým rozdelením znázorneným na obr. 2 a s nasledujúcim zložením:

NaHCO₃: > 99 % hmôt.

Na₂CO₃: < 1 % hmôt.

Na obrázku 2 je znázornené kumulatívne granulometrické rozloženie reakčnej kompozície získanej v tomto mlecom zariadení. Na tomto obrázku sú na osi úsečiek vynese né priemery častíc a na osi poradníc potom kumulované množstvo frakcií, vyjadrené v % hmotnostných.

Reakčná kompozícia získaná v tomto mlecom zariadení. bola hneď vháňaná do dymových plynov v množstve zodpovedajúcom približne 1,6 mólu NaHCO₃ na mól (HC1 + SO₂) v dymových plynoch. Zreagované dymové plyny potom boli podrobené procesu odprášenia na elektrostítickom filtri.

Po vyčistení a odprášení bolo analyzované zloženie dymových plynov:

HC1: 20 mg/Nm²

SO₂: 10 mg/Nm²

Pokus z príkladu 1 bol opakovaný s dymovými plynmi, ktoré mali po odvedení zo spaľovacej komory tieto hodnoty:

Hmotnostné zloženie (mg/Nm²):

HC1: 647

SO₂: 100

Teplota: 167 °C

Množstvo: 36 000 Nm²

Pri ďalšom pokuse bol použitý rovnaký práškový hydrogenuhličitan sodný s bežnou obchodnou kvalitou ako v príklade 1. Boli však zmenené podmienky mletia tak, aby sa získala reakčná kompozícia s kumulatívnym granulometriccým rozdelením podľa obrázku 3 (stupnice na osi poradnk i na osi úsečiek sú rovnaké ako na obr. 2) a s nasledujúcim zložením:

NaHCO₃: > 99 % hmôt.

Na₂CO₃: < 1 % hmôt.

Mletím získaná reakčná kompozícia bola hneď vháňaná do dymových plynov v množstve zodpovedajúcom približne 1,2 mólu NaHCO₃ na mól (HC1 + SO₂) v týchto dymových plynoch. Vyčistené dymové plyny boli potom podrobené procesu odprášenia na tkanivovom filtri.

Po vyčistení a odprášení bolo analyzované zloženie dymových plynov, ktoré bolo nasledujúce:

HC1: 5 mg/Nm²

SO₃: < 1 mg/Nm²

Claims

1. Pevná, prášková reakčná kompozícia na čistenie plynu obsahujúceho chlorovodík, vyznačujúca sa t ý m , že obsahuje najmenej 99 % hmotnostných hydrogenuhličitanu sodného a najviac 1 % hmotnostné uhličitanu soc ného a má granulometrické rozloženie definované stredným priemerom častíc v rozmedzí od 0,010 milimetra do 0,030 milimetra a granulometrický spád v rozmedzí od 1 do 3.

2. Reakčná kompozícia podľa nároku 1, vyznačujúca sa tým, že obsah hydrogenuhličitanu socného je v rozmedzí od 99 % hmotnostných do 99,9 % hmotnostných a obsah uhličitanu sodného je v rozmedzí od 0,1 hmotnostných do 1 % hmotnostného.

3. Reakčná kompozícia podľa nároku 1, vyznačujúca sa tým, že stredný priemer častíc je v rozmedzí od 0,020 milimetra do 0,030 milimetra a granulometrický spád je v rozmedzí od 1,25 do 2,5.

4. Reakčná kompozícia podľa nároku 3, vyznačujúca sa tým, že je tvorená časticami, z ktorých aspoň 90 % hmotnostných má priemer rovnajúci sa alebo menší ako 0,055 milimetra a najviac 10 % hmotnostných má priemer menší ako 0,006 milimetra.

5. Reakčná kompozícia podľa nárokov 3 alebo 4, vyzná č u j ú c a sa tým, že jej kumulatívne granulometrické rozloženie je znázornené na obr. 2.

6. Reakčná kompozícia podľa nároku 1 alebo 2, v y značujúca sa tým, že stredný priemer častíc je v rozmedzí od 0,010 milimetra do 0,020 milimetra a granulometrický spád je v rozmedzí od 1 do 3.

7. Reakčná kompozícia podľa nároku 6, vyznačujúca sa tým, že je tvorená časticami, z ktorých aspoň 90 % hmotnostných má priemer rovnajúci sa alebo menší ako 0,035 milimetra a najviac 10 % hmotnostných má priemer menší ako 0,005 milimetra.

8. Reakčná kompozícia podľa nároku 6 alebo 7, v y značujúca sa tým, že má granulometrické rozloženie znázornené na obr. 3.

9. Reakčná kompozícia podľa niektorého z nárokov 1 až 8, vyznačujúca sa tým, že je získaná mletím prášku, ktorý obsahuje najmenej 99 % hmotnostných hydrogenuhličitanu sodného a najviac 1 hmotnostné uhličitanu sodného a ktorá má také granulometrické rozdelenie, že najmenej 85 % hmotnostných jej častíc má priemer menší ako 0,500 milimetra a najviac 25 % hmotnostných častíc má priemer menší ako 0,040 milimetra.

10. Reakčná kompozícia podľa nároku 9, v y z n a čujúca sa tým, že zo 100 dielov hmotnostných častíc má 85 dielov priemer menší ako 0,250 milimetra, 50 až 70 dielov častíc má priemer menší ako 0,125 milimetra, 30 až 50 dielov častíc má priemer menší ako 0,090 milimetra a menej ako 25 dielov má priemer menší ako 0,045 milimetra.

11. Reakčná kompozícia podľa niektorého z nárokov 1 až 10, vyznačujúca sa tým, že je určená na čistenie dymových plynov pochádzajúcich zo spaľovania odpadov z domácností.

12. Spôsob čistenia dymových plynov obsahujúcich chlorovodík, vyznačujúci sa tým, že sa pri teplote 125 °C až 600 °C do dymových plynov zavádza reakčná kompozícia podľa niektorého z nárokov 1 až 11 a dymové plyny sa potom odprašujú.

13. Spôsob podľa nároku 12, vyznačujúci sa t ý m , že na odprašovanie sa použije elektrostatické oddeľovanie, pričom reakčná kompozícia, ktorá sa zavádza do dymových plynov, zodpovedá niektorému z nárokov 3 až 5.

14. Spôsob podľa nároku 12, vyznačujúci sa t ý m , že sa odprašovanie vykonáva pomocou tkanivového filtra a že reakčná kompozícia zavádzaná do dymových plynov zodpovedá niektorému z nárokov 6 až 8.

15. Spôsob podľa niektorého z nárokov 12 až 14, vyznačujúci sa tým, že odprašovanie prebieha neskôr ako 2 sekundy po konci zavedenia reakčnej kompozície do dymových plynov.

16. Spôsob podľa nároku 15, vyznačujúci sa t ý m , že čas uplynutý medzi koncom zavedenia reakčnej kompozície do dymových plynov je v rozmedzí od 2,5 sekundy do 6 sekúnd.