NO312340B1 - Reaktiv blanding, samt fremgangsmåte for å rense en hydrogenklorid-holdig gass - Google Patents
Reaktiv blanding, samt fremgangsmåte for å rense en hydrogenklorid-holdig gass Download PDFInfo
- Publication number
- NO312340B1 NO312340B1 NO19963020A NO963020A NO312340B1 NO 312340 B1 NO312340 B1 NO 312340B1 NO 19963020 A NO19963020 A NO 19963020A NO 963020 A NO963020 A NO 963020A NO 312340 B1 NO312340 B1 NO 312340B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- reactive mixture
- weight
- smoke
- particle size
- diameter
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 68
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 24
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 24
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 24
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims abstract description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 59
- UIIMBOGNXHQVGW-UHFFFAOYSA-M Sodium bicarbonate Chemical compound [Na+].OC([O-])=O UIIMBOGNXHQVGW-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 58
- 229910000030 sodium bicarbonate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 235000017557 sodium bicarbonate Nutrition 0.000 claims abstract description 29
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 15
- 239000010791 domestic waste Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000000779 smoke Substances 0.000 claims description 49
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 21
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 17
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 6
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 claims description 5
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims description 5
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 2
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 claims 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 claims 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 abstract description 6
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 abstract description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 abstract 1
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 14
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 10
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 7
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 5
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 4
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 3
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 3
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- UIIMBOGNXHQVGW-DEQYMQKBSA-M Sodium bicarbonate-14C Chemical compound [Na+].O[14C]([O-])=O UIIMBOGNXHQVGW-DEQYMQKBSA-M 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/508—Sulfur oxides by treating the gases with solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/68—Halogens or halogen compounds
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Detergent Compositions (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår rensing av gasser som inneholder hydrogenklorid.
Mer spesielt angår den en reaktiv blanding basert på natriumhydrogenkarbonat som kan anvendes for å rense en gass for hydrogenklorid.
Forbrenning er en teknologi som i økende grad er nødvendig for avhending av husholdningsavfall eller kommunalt avfall. Forbrenningen av husholdningsavfall ledsages av dannelse av gass som generelt inneholder hydrogenklorid. Det er tvin-gende nødvendig å fjerne hydrogenkloridet fra røken før røken slippes ut i atmosfæren.
En kjent fremgangsmåte for rensing av røk som inneholder hydrogenklorid består i at røken behandles med natriumhydrogenkarbonat for å dekomponere hydrogenkloridet og danne natriumklorid.
Mer spesielt er det tilveiebrakt en fremgangsmåte hvor natriumhydrogenkarbonat injiseres i form av et pulver inn i røken som går ut fra forbrenningsovnen, og røken som er behandlet på denne måte føres så til et filter (Solvay & Cie, brosjyre TR. 895/5c-B-1-1290). I denne kjente prosess er røken på en temperatur på 260°C på det punkt hvor natriumhydrogenkarbonat injiseres. Sistnevnte anvendes i form av et gradert pulver, oppnådd ved maling, hvor 90 vekt% er i form av partikler med en diameter på mindre enn 16//m.
Fra WO 93/04983 er det også kjent å anvende natriumhydrogenkarbonat-pulver, med en gjennomsnittlig partikkeldiameter på mindre enn 50 \ i, fortrinnsvis mellom 5 og 20.
I praksis inneholder natriumhydrogenkarbonat-pulveret anvendt i denne kjente prosess natriummonokarbonat.
Det er nå blitt funnet at det er mulig å optimalisere virkningen av den kjente prosess som nettopp er blitt beskrevet ved å velge natriumhydrogenkarbonat av veldefinert kvalitet.
Oppfinnelsen angår således en fast, pulverisert, reaktiv blanding for rensing av en gass som inneholder hydrogenklorid, kjennetegnet ved at den omfatter minst 99 vekt% natriumhydrogenkarbonat og høyst 1 vekt% natriummonokarbonat og oppviser en partikkelstørrelses-fordeling definert ved en midlere partikkeldiameter på 0,010 til 0,030 mm og en partikkelstørrelses-helning på 1 til 3.
I den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen ansees natriumhydrogenkarbonatet og natriummonokarbonatet å være i vannfri tilstand.
I henhold til oppfinnelsen omfatter den reaktive blanding mer enn 98 vekt%
(fortrinnsvis minst 99 vekt%) natriumhydrogenkarbonat og mindre enn 2 vekt%
(fortrinnsvis høyst 1 vekt%) natriummonokarbonat. Den kan også omfatte andre forurensninger som vanligvis finnes i kommersielt natriumhydrogenkarbonat, spesielt natriumklorid.
Den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen er et pulverisert, fast stoff. En viktig karakteristikk for den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen ligger i blandingens partikkelstørrelses-fordeling, som erkarakterisert veden midlere partikkeldiameter Dmpå mindre enn 0,050 mm (fortrinnsvis høyst lik 0,030 mm) og en partikkelstørrelses-helning a på mindre enn 5 (fortrinnsvis høyst lik 3).
I den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen er den midlere diameter D m og partikkelstørrelses-helningen a definert ved de følgende ligninger:
hvor nj angir vektfrekvensen av partiklene med diameter Dj, og Dgrj (D50, hhv.
D<|o) representerer diameteren hvor 90% (50%, hhv. 10%) av partiklene i den reaktive blanding, uttrykt på vektbasis, har en diameter mindre enn Dgrj (D50, hhv. D-|o)- Disse partikkelstørrelses-parametere defineres ved analysemetoden ved diffraksjon av laserstråler under anvendelse av en Sympatec modell Helos 12LA måleinnretning, fremstilt av Sympatec GmbH.
Den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen er spesielt beregnet på rensing av røk som stammer fra ovner for forbrenning av husholdningsavfall. Generelt inneholder denne røk i tillegg til hydrogenklorid også svoveldioksyd. Det har vært observert at den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen renser røken både for hydrogenklorid og for svoveldioksyd.
I den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen er natriumhydrogenkarbonatet den aktive hovedkomponent. Natriumkarbonat-innholdet og partikkel-størrelses-fordelingen er dessuten to parametere som avhenger av hverandre. På den ene side er det blitt observert at dersom alt annet er likt, har et for stort innhold av natriumkarbonat en tendens til å føre til at partiklene i den reaktive blanding kleber sammen, noe som reduserer blandingens effektivitet. På den andre side må partikkelstørrelses-fordelingen for den reaktive blanding være et kompromiss, ettersom det er kjent at en fin partikkelstørrelse vil fremme reaksjonen med hydrogenkloridet i den behandlede gass, mens en grov partikkelstørrelse vil fremme den påfølgende fraskilling av de faste reaksjonsprodukter. I praksis er reaktive blandinger som spesielt anbefales slike hvor det vektmessige innhold av natriumhydrogenkarbonat er fra 99 til 99,9%, det vektmessige innhold av natriummonokarbonat er fra 0,1 til 1%, den midlere partikkeldiameter er fra 0,010 til 0,030 mm, og partikkelstørrelses-helningen er fra 1 til 3. De optimale verdier for partikkelstørrelses-parametrene er avhengig av de anordninger som anvendes for å skille de faste produkter fra reaksjonen av den reaktive blanding med hydrogen kloridet og eventuelt svoveldioksydet i den behandlede gass. Det har faktisk vist seg å være tilfelle at disse reaksjonsprodukter har en partikkelstørrelses-fordeling som står i direkte sammenheng med fordelingen i den reaktive blanding.
Én utførelse av den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen og som er spesielt egnet for det spesielle tilfelle hvor det anvendes et elektrostatisk filter som innretning for å separere de ovenfor nevnte reaksjonsprodukter, er utførelsen hvor den midlere partikkeldiameter er fra 0,020 til 0,030 mm og partikkelstørrelses-helningen er fra 1,25 til 2,50. En foretrukket alternativ form av denne utførelse av oppfinnelsen er den hvor minst 90 vekt% av partiklene har en diameter lik eller mindre enn 0,055 mm og høyst 10 vekt% har en diameter mindre enn 0,006 mm.
En annen utførelse av den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen og som er spesielt egnet i det spesielle tilfelle hvor det anvendes et filter av filterduk-type (f.eks. et posefilter) som innretning for mekanisk separasjon av de ovenfor angitte reaksjonsprodukter, er den utførelse hvor den midlere partikkeldiameter er fra 0,010 til 0,020 mm og partikkelstørrelses-helningen er fra 1 til 3. En foretrukket alternativ form av denne utførelse av oppfinnelsen er den hvor minst 90 vekt% av partiklene har en diameter lik eller mindre enn 0,035 mm og høyst 10 vekt% har en diameter mindre enn 0,005 mm.
Den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen oppnås generelt ved å male et grovt, kommersielt natriumhydrogenkarbonat-pulver. Sammensetningen av pulveret og pulverets partikkelstørrelses-gradering spiller en viktig rolle for kvalite-ten av den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen.
I henhold til en spesielt anbefalt utførelse av den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen oppnås sistnevnte ved å male et pulver som omfatter mer enn 98 vekt% (fortrinnsvis minst 99 vekt%) natriumhydrogenkarbonat og mindre enn 2 vekt% (fortrinnsvis høyst 1 vekt%) natriummonokarbonat, og som oppviser en partikkelstørrelses-fordeling som er slik at minst 85 vekt% av pulverets partikler har en diameter på mindre enn 0,500 mm og slik at høyst 25 vekt% av pulverets partikler har en diameter mindre enn 0,040 mm. I henhold til en foretrukket alternativ form av denne utførelse av oppfinnelsen oppviser pulveret anvendt for malingen en partikkelstørrelses-fordeling som er slik at pr. 100 vektenheter av pulverets partikler har 85 enheter en diameter på mindre enn 0,250 mm, fra 50 til 70 enheter har en diameter på mindre enn 0,125 mm, fra 30 til 50 enheter har en diameter på mindre enn 0,090 mm, og mindre enn 25 enheter har en diameter på mindre enn 0,045 mm.
I den spesielt anbefalte utførelse som nettopp er blitt beskrevet, er malebetingelsene en viktig parameter. Det er spesielt viktig å regulere malingen for å unngå overdrevet eller uheldig termisk nedbryting av natriumhydrogenkarbonatet i pulveret under påvirkning av den varme som avgis ved malingen. De optimale måleparametere står i direkte sammenheng med andre parametere, så som den anvendte mølle, partikkelstørrelses-graderingen i pulveret som gjennomgår maling og innholdet av natriumhydrogenkarbonat og -monokarbonat, partikkelstørrelses-fordelingen ønsket for den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen og blandingens innhold av natriumhydrogenkarbonat og -monokarbonat. I praksis kan de optimale måleparametere lett bestemmes i hvert spesifikke tilfelle ved ruti-nemessig laboratoriearbeid.
Dersom alt annet er likt, oppviser den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen optimal virkning som reaktant for rensing av røk for hydrogenklorid og eventuelt for svoveldioksyd. Denne virkning vises ved det overskudd av reaktiv blanding som er nødvendig for å dekomponere en definert fraksjon av hydrogenkloridet og svoveldioksydet i gassen i forhold til den støkiometriske mengde.
Den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen finner en fordelaktig anvendelse ved rensing av avgasser fra forbrenning av husholdningsavfall.
Oppfinnelsen angår således også en fremgangsmåte for rensing av røk som inneholder hydrogenklorid, i henhold til hvilken en reaktiv blanding i henhold til oppfinnelsen og inneholdende natriumhydrogenkarbonat, føres inn i røken ved en temperatur på 125 til 600°C, hvoretter røken gjennomgår støvfjerning.
I fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen føres den reaktive blanding inn i røken i fast form. Generelt føres den reaktive blanding inn i strømmen av røk som beveger seg i et reaksjonskammer. I reaksjonskammeret dekomponerer natriumhydrogenkarbonatet hydrogenkloridet i røken under dannelse av natriumklorid. Fjerning av støv fra røken har den funksjon at den ekstraherer de dannede partikler av natriumklorid fra røken. Den kan gjennomføres ved hjelp av hvilken som helst passende innretning, f.eks. ved mekanisk separasjon i en cyklon, ved filtrering gjennom en filterduk eller ved elektrostatisk separasjon. Ved gjennom-føring av fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen er det nødvendig å sørge for tilstrekkelig tid for reaksjonen av natriumhydrogenkarbonatet med hydrogenkloridet i røken før røken gjennomgår støvfjerning. I praksis har det vist seg å være fordelaktig å gjennomføre støvfjerning mer enn 2 sekunder (fortrinnsvis innenfor en tid på 2,5 til 6 sekunder) etter at innføring av den reaktive blanding i røken er avsluttet.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen finner en spesielt fordelaktig anvendelse ved rensing av røk som stammer fra forbrenning av husholdningsavfall. Ved denne spesielle anvendelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen omfatter det faste produkt som samles opp fra støvfjerningen i tillegg til natriumklorid natriumsulfat, flerverdige metaller i metallisk tilstand eller i form av forbindelser, og natriumkarbonat. Dette faste produkt kan behandles på den måte som er angitt i internasjonal patentsøknad WO 93/04983.
Karakteristiske trekk og detaljer ved oppfinnelsen vil fremkomme fra den følgende beskrivelse av de vedlagte tegninger.
Fig. 1 viser skjematisk et anlegg for forbrenning av husholdningsavfall hvor
det anvendes en fremgangsmåte i henhold til oppfinnelsen;
figurer 2 og 3 er to diagrammer som gjengir den kumulative partikkel-størrelses-fordeling for to spesifikke utførelser av den reaktive blanding i henhold til oppfinnelsen.
Forbrenningsanlegget vist i fig. 1 omfatter en forbrenningsovn 1 (delvis vist), en gjenvinningskoker 2, et vertikalt, rørformig reaksjonskammer 3, en støvfjemings-innretning 4 og en skorstein 5. Støvfjemings-innretningen 4 omfatter en cyklon 6, fulgt av en rekke 7 av elektrostatiske filtere. Som et alternativ kan anlegget omfatte et filter av filterduk, f.eks. et posefilter, som en erstatning for eller nedstrøms fra rekken av elektrostatiske filtere 7.
Reaksjonskammeret 3 er utstyrt med en injektor 8 forbundet med en innretning 14 for tilførsel av en reaktiv blanding.
Under drift av anlegget i fig. 1 genererer forbrenningsovnen 1 røk belastet med hydrogenklorid, med svoveldioksyd og med forskjellige gassformige og faste forurensninger, inkludert tungmetaller. Denne røk forlater ovnen 1, føres gjennom kokeren 2, hvor en del av varmen i materialet gjenvinnes, og kommer så gjennom en røk-kanal 9 inn i den nedre del av reaksjonskammeret 3, under injektoren 8. Injektoren 8 tilføres en pulverisert, reaktiv blanding i henhold til oppfinnelsen og som kommer fra tilførsels-innretningen 14, idet driften av denne skal forklares nedenfor. Røken behandles således i kammeret 3 med den reaktive blanding som kommer ut fra injektoren 8, og resultatet av denne behandling er dekomponering av hydrogenkloridet og svoveldioksydet i røken under dannelse av partikler av natriumklorid og natriumsulfat. Når den kommer ut av reaksjonskammeret 3, føres røken inn i en støvfjernings-innretning 4, hvor de faste stoffer som røken inneholder, spesielt tungmetallene og natriumkloridet og natriumsulfatet dannet i reaksjonskammeret 3, skilles fra. Den rensede røk overføres så til skorsteinen 5.
Den reaktive blanding anvendt for å forsyne injektoren 8, stammer fra tilførsels-innretningen 14. Sistnevnte omfatter en silo 10, som inneholder et kommersielt natriumhydrogenkarbonat-pulver og en mølle 11, som forsynes fra siloen 10 over en vibrerende fordeler 12. Møllen 10 er av abrasjonstype (attrition type), hvor abrasjonsenergien formidles til materialet som skal males gjennom en strøm av luft (Kirk-Othmer, Encyclopedia of Chemical Technology, bd. 21,1983, s. 157). Møllen inneholder en sikteinnretning. Den er forbundet med injektoren 8 via en rørledning 13.
De følgende eksempler tjener til å illustrere oppfinnelsen.
Eksempel 1
Husholdningsavfall ble forbrent i et industrielt anlegg av den type som er beskrevet ovenfor, under henvisning til fig. 1. Ved utgangen fra forbrenningsovnen oppviste røken følgende karakteristikker:
Videre ble det anvendt et kommersielt natriumhydrogenkarbonat-pulver som oppviste følgende karakteristikker:
Dette kommersielle natriumhydrogenkarbonat-pulver ble malt i en RTM 300-S abrasjonsmølle, fremstilt av STM Partnership. Driften av møllen ble justert for å oppnå en reaktiv blanding som oppviste partikkelstørrelses-fordelingen vist i fig. 2 og den følgende vektmessige sammensetning:
NaHC03:<>>99%
Na2C03: < 1%
Den kumulative partikkelstørrelses-fordeling for den reaktive blanding utvunnet fra møllen er gjengitt i fig. 2. I denne figur representerer skalaen på abscissen partiklenes diameter uttrykt i mikrometer, og skalaen på ordinatene representerer den kumulative vektfraksjon, uttrykt som prosent av det siktede materiale.
Den reaktive blanding utvunnet fra malingen ble straks injisert som den var i røyken, med en strømningsgrad som i hovedsak tilsvarte 1,6 mol NaHC03pr. mol (HCI+SO2) i røken. Støv ble så fjernet fra den behandlede røk på et elektrostatisk filter.
Røkens sammensetning etter rensebehandlingen og støvfjerningen ble analysert:
HCI: 20 mg/Nm<3>
SO2: 10 mg/Nm3
Eksempel 2
Testen ifølge eksempel 1 gjentatt med røk som oppviste følgende karakteristikker ved utgangen av forbrenningsovnen:
Det samme kommersielle natriumhydrogenkarbonat-pulver som i eksempel 1 ble anvendt. Malebetingelsene for pulveret ble imidlertid modifisert for å oppnå en reaktiv blanding, som oppviste den kumulative partikkelstørrelses-fordeling vist i fig. 3 (skalaene på abscissen og koordinatene er identiske med skalaene i fig. 2) og følgende vektmessige sammensetning:
NaHCO-3:<>>99%
Na2C03: < 1%
Den reaktive blanding utvunnet fra malingen ble straks injisert som den var i røken, med en strømningsgrad i hovedsak tilsvarende 1,2 mol NaHCG"3 pr. mol (HCI+SO2) i røken. Støv ble så fjernet fra den behandlede røk på et filter i form av en filterduk.
Sammensetningen av røken etter rensebehandlingen og støvfjerningen ble analysert:
HCI: 5 mg/Nm3
SO2: <10 mg/Nm3
Claims (16)
1. Fast, pulverisert, reaktiv blanding for rensing av en gass som inneholder hydrogenklorid,
karakterisert vedat den omfatter minst 99 vekt% natriumhydrogenkarbonat og høyst 1 vekt% natriummonokarbonat og oppviser en partikkelstørrelses-fordeling definert ved en midlere partikkeldiameter på 0,010 til 0,030 mm og en partikkelstørrelses-helning på 1 til 3.
2. Reaktiv blanding ifølge krav 1,
karakterisert vedat det vektmessige innhold av natriumhydrogenkarbonat er fra 99 til 99,9%, og at det vektmessige innhold av natriumonokarbonat er fra 0,1 til 1%.
3. Reaktiv blanding ifølge krav 1 eller 2,
karakterisert vedat den midlere partikkeldiameter er fra 0,020 til 0,030 mm og at partikkelstørrelseshelningen er fra 1,25 til 2,50.
4. Reaktiv blanding ifølge krav 3,
karakterisert vedat den er sammensatt av partikler hvor minst 90 vekt% har en diameter lik eller mindre enn 0,055 mm og hvor høyst 10 vekt% har en diameter mindre enn 0,006 mm.
5. Reaktiv blanding ifølge krav 3 eller 4,
karakterisert vedat den oppviser den kumulative partikkelstørrelses-fordeling som er vist i fig. 2.
6. Reaktiv blanding ifølge krav 1 eller 2,
karakterisert vedat den midlere partikkeldiameter er fra 0,010 til 0,020, og at partikkelstørrelses-helningen er fra 1 til 3.
7. Reaktiv blanding ifølge krav 6,
karakterisert vedat den består av partikler hvor minst 90 vekt% har en diameter lik eller mindre enn 0,035 mm og at høyst 10 vekt% har en diameter mindre enn 0,005 mm.
8. Reaktiv blanding ifølge krav 6 eller 7,
karakterisert vedat den oppviser partikkelstørrelses-fordelingen vist i fig.
3.
9. Reaktiv blanding ifølge hvilket som helst av kravene 1-8,karakterisert vedat den er oppnådd ved maling av et pulver som omfatter minst 99 vekt% natriumhydrogenkarbonat og høyst 1 vekt% natriummonokarbonat, og som oppviser en partikkelstørrelses-fordeling slik at minst 85 vekt% av partiklene har en diameter mindre enn 0,500 mm og slik at høyst 25 vekt% av blandingens partikler har en diameter mindre enn 0,040 mm.
10. Reaktiv blanding ifølge krav 9,
karakterisert vedat pulveret oppviser en partikkelstørrelses-fordeling slik at pr. 100 vektenheter av partiklene har 85 enheter en diameter mindre enn 0,250 mm, fra 50 til 70 enheter har en diameter mindre enn 0,125 mm, fra 30 til 50 enheter har en diameter mindre enn 0,090 mm, og mindre enn 25 enheter har en diameter mindre enn 0,045 mm.
11. Reaktiv blanding ifølge hvilket som helst av kravene 1-10 for rensing av avgass fra forbrenning av husholdningsavfall.
12. Fremgangsmåte for rensing av røk som inneholder hydrogenklorid,karakterisert vedat en reaktiv blanding i henhold til hvilket som helst av kravene 1-11 føres inn i røken ved en temperatur på fra 125 til 600°C, og at røken så gjennomgår støvfjerning.
13. Fremgangsmåte ifølge krav 12,
karakterisert vedat støvfjerningen omfatter en elektrostatisk separasjon og at den reaktive blanding som føres inn i røken er i samsvar med hvilket som helst av kravene 3-5.
14. Fremgangsmåte ifølge krav 12,
karakterisert vedat støvfjerningen omfatter en filtrering gjennom en filterduk og at den reaktive blanding som føres inn i røken er i samsvar med hvilket som helst av kravene 6-8.
15. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 12-14,karakterisert vedat fjerningen av støv fra røken gjennomføres mer enn 2 sekunder etter at innføring av den reaktive blanding i røken er avsluttet.
16. Fremgangsmåte ifølge krav 15,
karakterisert vedat den tid som går mellom slutten av innføringen av den reaktive blanding i røken og støvfjerningen er fra 2,5 til 6 sekunder.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ITMI940078A IT1269193B (it) | 1994-01-20 | 1994-01-20 | Composizione reattiva e procedimento per la purificazione di un gas contenente cloruro di idrogeno |
| PCT/EP1995/000116 WO1995019835A1 (fr) | 1994-01-20 | 1995-01-12 | Composition reactive et procede pour l'epuration d'un gaz contenant du chlorure d'hydrogene |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO963020D0 NO963020D0 (no) | 1996-07-19 |
| NO963020L NO963020L (no) | 1996-09-17 |
| NO312340B1 true NO312340B1 (no) | 2002-04-29 |
Family
ID=11367573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO19963020A NO312340B1 (no) | 1994-01-20 | 1996-07-19 | Reaktiv blanding, samt fremgangsmåte for å rense en hydrogenklorid-holdig gass |
Country Status (28)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6171567B1 (no) |
| EP (1) | EP0740577B1 (no) |
| JP (2) | JP4243347B2 (no) |
| KR (1) | KR100349493B1 (no) |
| CN (1) | CN1090522C (no) |
| AT (1) | ATE160518T1 (no) |
| AU (1) | AU686310B2 (no) |
| BG (1) | BG63194B1 (no) |
| BR (1) | BR9506527A (no) |
| CA (1) | CA2181386C (no) |
| CZ (1) | CZ289517B6 (no) |
| DE (1) | DE69501113T2 (no) |
| DK (1) | DK0740577T3 (no) |
| ES (1) | ES2112044T3 (no) |
| FI (1) | FI119545B (no) |
| GR (1) | GR3026119T3 (no) |
| HK (1) | HK1003489A1 (no) |
| HU (1) | HUT77492A (no) |
| IT (1) | IT1269193B (no) |
| MX (1) | MX9602875A (no) |
| NO (1) | NO312340B1 (no) |
| NZ (1) | NZ278870A (no) |
| PL (1) | PL179728B1 (no) |
| RO (1) | RO117510B1 (no) |
| RU (1) | RU2135269C1 (no) |
| SG (1) | SG59981A1 (no) |
| SK (1) | SK280562B6 (no) |
| WO (1) | WO1995019835A1 (no) |
Families Citing this family (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2740362B1 (fr) * | 1995-10-31 | 1997-11-28 | Rhone Poulenc Chimie | Procede de preparation de bicarbonate de sodium et son utilisation dans le traitement de fumees |
| BE1011344A3 (fr) * | 1997-08-27 | 1999-07-06 | Solvay | Procede pour epurer une fumee et fabriquer une solution aqueuse de chlorure, de sodium. |
| JP3948075B2 (ja) * | 1997-10-01 | 2007-07-25 | 旭硝子株式会社 | 酸性成分除去剤および酸性成分除去方法 |
| ES2131019B1 (es) * | 1997-10-10 | 2000-03-01 | Unisystems S A | Procedimiento para la purificacion de humos que contienen contaminantes acidos. |
| US6352653B1 (en) | 1998-11-26 | 2002-03-05 | Asahi Glass Company Ltd. | Acid component-removing agent, method for producing it and method for removing acid components |
| JP2002035546A (ja) * | 1999-09-09 | 2002-02-05 | Asahi Glass Co Ltd | ガスの処理方法 |
| SG84617A1 (en) * | 1999-09-09 | 2001-11-20 | Asahi Glass Co Ltd | Method for treating a gas |
| JP3840632B2 (ja) | 2000-05-08 | 2006-11-01 | 三井造船株式会社 | ナトリウム系脱塩剤および廃棄物処理装置 |
| JP4826001B2 (ja) * | 2000-05-31 | 2011-11-30 | 旭硝子株式会社 | ガスの処理方法 |
| FR2864529B1 (fr) * | 2003-12-24 | 2006-12-15 | Valdi | Procede de preparation de sulfate de sodium |
| JP2005230657A (ja) * | 2004-02-18 | 2005-09-02 | Ebara Engineering Service Co Ltd | 焼却飛灰の処理方法及び処理薬剤 |
| FR2895286B1 (fr) * | 2005-12-23 | 2008-05-09 | Solvay | Procede de broyage |
| JP2006289365A (ja) * | 2006-05-08 | 2006-10-26 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | ナトリウム系脱塩剤及び廃棄物処理装置 |
| FR2926027A1 (fr) * | 2008-01-07 | 2009-07-10 | Solvay | Procede de production de bicarbonate de sodium, pour desulfuration de fumees. |
| US20090291038A1 (en) * | 2008-05-23 | 2009-11-26 | Solvay (Societe Anonyme) | Process For The Joint Production of Sodium Carbonate and Sodium Bicarbonate |
| EP2119670A1 (en) * | 2008-05-13 | 2009-11-18 | SOLVAY (Société Anonyme) | Process for the joint production of sodium carbonate and sodium bicarbonate |
| MX337503B (es) * | 2008-05-13 | 2016-03-03 | Solvay | Proceso para la produccion conjunta de carbonato de sodio y bicarbonato de sodio. |
| FR2937888B1 (fr) * | 2008-10-31 | 2011-08-19 | Solvay | Dispositif et procede pour distribuer un fluide. |
| FR2958182B1 (fr) * | 2010-04-06 | 2014-09-05 | Inst Francais Du Petrole | Procede permettant l'elimination des halogenures alcalins en phase gazeuse |
| CN101862590A (zh) * | 2010-06-30 | 2010-10-20 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种烧结烟气的脱硫工艺 |
| US9221010B2 (en) | 2011-03-21 | 2015-12-29 | Solvay Sa | Two-step process for the cleaning of a flue gas |
| US9051188B2 (en) | 2011-06-01 | 2015-06-09 | Solvay Chemicals, Inc. | Sodium bicarbonate product with excellent flowability and its method of manufacture |
| US20150314155A1 (en) | 2012-12-05 | 2015-11-05 | Solvay Sa | Treatment of Sodic Fly Ash for Reducing the Leachability of Selenium Contained Herein |
| AU2015213979B2 (en) * | 2014-02-10 | 2019-04-18 | Solvay Sa | Reactive composition based on sodium bicarbonate and process for its production |
| TW201609222A (zh) | 2014-06-04 | 2016-03-16 | 首威公司 | 使用水溶性矽酸鹽源和含有鈣和／或鎂的材料穩定含鈉粉煤灰 |
| EP3152491A4 (en) | 2014-06-04 | 2018-08-01 | Solvay Sa | Stabilization of sodic fly ash of type f using calcium-based material |
| WO2015188849A1 (en) * | 2014-06-10 | 2015-12-17 | Solvay Sa | Process for the production of reactive composition particles based on sodium carbonate and reactive composition particles |
| EP3353115A1 (en) | 2015-09-23 | 2018-08-01 | Solvay SA | Production of crystalline sodium bicarbonate |
| JP6927215B2 (ja) * | 2016-07-12 | 2021-08-25 | Ａｇｃ株式会社 | 酸性成分除去剤、その製造方法および酸性成分除去方法 |
| JP6350690B1 (ja) * | 2017-02-01 | 2018-07-04 | 栗田工業株式会社 | 酸性ガス処理剤 |
| WO2020104646A1 (en) | 2018-11-23 | 2020-05-28 | Solvay Sa | Process for cleaning a stream of flue gas from a combustion device |
| CN110862626A (zh) * | 2019-11-19 | 2020-03-06 | 谭井海 | 可降解的阻燃工艺草藤的制备方法 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3589863A (en) | 1968-03-08 | 1971-06-29 | Dow Chemical Co | Method of removing sulfur dioxide and particulate matter from gaseous streams |
| DE3580696D1 (de) * | 1984-04-19 | 1991-01-10 | Waagner Biro Ag | Verfahren und vorrichtung zur rauchgasentschwefelung von feuerungsanlagen. |
| US4555391A (en) * | 1984-07-24 | 1985-11-26 | Intermountain Research & Development Corporation | Dry injection flue gas desulfurization process |
| EP0190416A3 (de) * | 1984-11-30 | 1988-07-27 | Waagner-Biro Aktiengesellschaft | Verfahren zur Abscheidung von Schadstoffen as Verbrennungsabgasen |
| US4588569A (en) | 1985-02-21 | 1986-05-13 | Intermountain Research & Development Corporation | Dry injection flue gas desulfurization process using absorptive soda ash sorbent |
| US4664893A (en) | 1985-04-04 | 1987-05-12 | Church And Dwight Co., Inc. | Method for the preparation of a bicarbonate sorbent in flue gas desulfurization |
| US4960445A (en) * | 1985-08-12 | 1990-10-02 | Research-Cottrell | Process for removing SO2 and fly ash from flue gas |
| US4681045A (en) * | 1986-07-21 | 1987-07-21 | William F. Cosulich Associates, P.C. | Treatment of flue gas containing noxious gases |
| EP0301272A3 (de) | 1987-07-29 | 1990-12-05 | Waagner-Biro Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Abgas- oder Abluftreinigung |
| US4844915A (en) * | 1988-03-21 | 1989-07-04 | Natec, Ltd. | Method for ESP brown plume control |
| US4990188A (en) * | 1988-12-19 | 1991-02-05 | Rhone-Poulenc Basic Chemicals Co. | Anti-slip composition |
| GB8926643D0 (en) * | 1989-11-24 | 1990-01-17 | Unilever Plc | Cleaning composition |
| US5118480A (en) | 1990-06-25 | 1992-06-02 | General Electric Environmental Services, Incorporated | Method for removing hcl and hf from coal derived fuel gas |
| BE1005291A3 (fr) * | 1991-09-10 | 1993-06-22 | Solvay | Procede de fabrication d'une solution aqueuse industrielle de chlorure de sodium et utilisation de la solution aqueuse de chlorure de sodium ainsi obtenue pour la fabrication electrolytique d'une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium, pour la fabrication de carbonate de sodium et pour la fabrication de cristaux de chlorure de sodium. |
| US5411750A (en) * | 1993-04-27 | 1995-05-02 | Church & Dwight Co., Inc. | Ultrafine sodium bicarbonate powder |
| US5424077A (en) * | 1993-07-13 | 1995-06-13 | Church & Dwight Co., Inc. | Co-micronized bicarbonate salt compositions |
-
1994
- 1994-01-20 IT ITMI940078A patent/IT1269193B/it active IP Right Grant
-
1995
- 1995-01-12 AU AU15338/95A patent/AU686310B2/en not_active Ceased
- 1995-01-12 WO PCT/EP1995/000116 patent/WO1995019835A1/fr active IP Right Grant
- 1995-01-12 JP JP51932295A patent/JP4243347B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-12 CN CN95192021A patent/CN1090522C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-01-12 NZ NZ278870A patent/NZ278870A/xx not_active IP Right Cessation
- 1995-01-12 SK SK943-96A patent/SK280562B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1995-01-12 HU HU9601983A patent/HUT77492A/hu unknown
- 1995-01-12 CA CA002181386A patent/CA2181386C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1995-01-12 DE DE69501113T patent/DE69501113T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-12 EP EP95906934A patent/EP0740577B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-12 RO RO96-01474A patent/RO117510B1/ro unknown
- 1995-01-12 PL PL95315555A patent/PL179728B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1995-01-12 US US08/676,328 patent/US6171567B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-12 DK DK95906934T patent/DK0740577T3/da active
- 1995-01-12 KR KR1019960703915A patent/KR100349493B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-01-12 MX MX9602875A patent/MX9602875A/es not_active IP Right Cessation
- 1995-01-12 ES ES95906934T patent/ES2112044T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-12 AT AT95906934T patent/ATE160518T1/de active
- 1995-01-12 RU RU96115945A patent/RU2135269C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1995-01-12 CZ CZ19962150A patent/CZ289517B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1995-01-12 BR BR9506527A patent/BR9506527A/pt not_active IP Right Cessation
- 1995-01-19 SG SG1996007944A patent/SG59981A1/en unknown
-
1996
- 1996-07-19 NO NO19963020A patent/NO312340B1/no not_active IP Right Cessation
- 1996-07-19 FI FI962924A patent/FI119545B/fi not_active IP Right Cessation
- 1996-07-19 BG BG100728A patent/BG63194B1/bg unknown
-
1998
- 1998-02-12 GR GR980400291T patent/GR3026119T3/el unknown
- 1998-03-26 HK HK98102590A patent/HK1003489A1/xx not_active IP Right Cessation
-
2007
- 2007-09-13 JP JP2007238003A patent/JP4314291B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO312340B1 (no) | Reaktiv blanding, samt fremgangsmåte for å rense en hydrogenklorid-holdig gass | |
| DK1919596T3 (en) | PROCESS FOR REMOVING SULPHUR DIOXIDE FROM A flue gas | |
| JPH0318923B2 (no) | ||
| NO168510B (no) | Fremgangsmaate til fjerning av kvikksoelvdamp og/eller dampav skadelige organiske forbindelser og/eller nitrogenoksider fra roekgass fra et forbrenningsanlegg. | |
| JP2822351B2 (ja) | 排ガスを乾式浄化するための剤 | |
| US7217401B2 (en) | Mercury removal from activated carbon and/or fly ash | |
| US5439508A (en) | Process of separating halogenated dioxins and furans from exhaust gases from combustion plants | |
| CA2077509C (en) | Fixation of heavy metals in scrubbed municipal solid waste incinerator ash | |
| NO315737B1 (no) | Pulverisert reaktiv blanding og fremgangsmåte for rensing av en gass | |
| KR20220070000A (ko) | 연도 가스 처리 설비에 사용하기 위한 석회 기반 흡착제 및 상기 석회 기반 흡착제의 제조방법 | |
| US5347074A (en) | Fixation of heavy metals, mercury recovery and dioxins destruction in scrubbed municipal solid waste incinerator ash | |
| US5347073A (en) | Fixation of heavy metals, mercury recovery and dioxins destruction in municipal solid waste incinerator ash | |
| KR20030001461A (ko) | 배기가스 속의 할로겐화유기화합물의 분해방법 및 그 장치 | |
| CA2487843C (en) | Mercury removal from activated carbon and/or fly ash | |
| JP2002282650A (ja) | 廃棄物燃焼排ガス処理装置および廃棄物処理システム | |
| CZ2014480A3 (cs) | Způsob kontinuálního odstraňování polutantů ze spalin nebo odplynů a zařízení k jeho provádění | |
| CZ2013445A3 (cs) | Způsob a zařízení pro odstraňování dioxinů a rtuti z plynů | |
| JPH0655033A (ja) | ゴミ焼却炉用排ガス処理方法 | |
| JP2001054720A (ja) | 排ガス処理助剤及びこれを用いた排ガスの処理方法 | |
| PL141220B1 (en) | Method of removing gaseous and aerosolic impurities from a stream of gases | |
| JPH119959A (ja) | 流動層ボイラ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |