Przedmiotem wynalazku jest sposób -usuwania zanieczyszczen gazowych i aerozolowych ze strumienia gazów, zwlaszcza gazów odlotowych z procesów przemyslowych.Wiele zakladów przemyslowych wytwarza i emituje dp atmosfery znaczne ilosci substancji gazowych i aerozolowych stanowiacych jej zanieczyszczenie. Jednym z najbardziej niebezpiecz¬ nych dla zdrowia ludzkiego,, roslin, budowli i materialów jest dwutlenek siarki. Glównym zródlem zanieczyszczenia srodowiska naturalnego dwutlenkiem siarki jest energetyka oparta na spalaniu kopalnych paliw stalych i cieklych. Obok energetyki szereg innych przemyslów takich jak metalurgiczny, chemiczny i inne, jest zródlem S02 i innych toksycznych gazów takich jak NO , HF, HpS, HC1 w tym równiez zanieczyszczen aerozolowych.Problem oczyszczania gazów laczy sie z zagadnieniem utylizacji powstajacych przy tym odpadów. Szczególnie dotyczy to elektrocieplowni opalanych weglem. Metody przetwarzania popio¬ lów lotnych w postac bardziej praktyczna jaka stanowia granule lub w uzyteczny granulowany produkt sposobami mechanicznymi nie wyszly poza stadium prób. W celu efektywnego oczyszczania gazów odlotowych stosuje sie wiele metod odpylania, usuwania zanieczyszczen gazowych oraz utylizacji odpadów. Brak jednak dotad kompleksowej metody oczyszczania, szczególnie spalin kotlowych, gdzie w jednym etapie spaliny moglyby byc oczyszczone a wydzielone produkty odpa¬ dowe zgranulowane.Jedna z metod stosowanych do usuwania zanieczyszczen gazowych i aerozolowych ze strumie¬ nia gazów jest metoda fluidalna znana z publikacji pt. "Najnowsze rozwiazania konstrukcyjne w budowie aparatury chemicznej 1969/70, WNT, W-wa 1971, str. 232. Wedlug tej metody oczysz¬ czanie gazów przebiega w ukladzie trójfazowym, utworzonym z drobnych kulek, czesto z tworzywa sztucznego, unoszonych strumieniem oczyszczanego gazu i zraszanych od góry ciecza. Ciecz ta moze byc reaktywna w stosunku do zawartych w oczyszczanym gazie zanieczyszczen, które usuwane sa dzieki ich absorpcji w dostarczanej do ukladu cieczy, lecz w wyniku otrzymuje sie produkty ciekle, których dalsza utylizacja stwarza powazne problemy i czesto stanowi wtórne zagrozenie dla srodowiska naturalnego.2 141 220 W wiekszosci proponowanych metod odsiarczania gazu prowadzone jest jednoczesnie z odpy¬ laniem w skruberach. Produktem odpadowym jest szlam stwarzajacy szereg powaznych problemów.Ponadto metody mokre stwarzaja róznorodne problemy eksploatacyjne. Metody odsiarczania gazów odlotowych polaczone z odzyskiem siarki lub jej zwiazków wymagaja uprzednio dokladnego odpy¬ lenia gazów i sa racjonalne przy stosunkowo duzej zawartosci dwutlenku siarki. Wysokie koszty ogólne tych metod ograniczaja ich stosowanie. W metodach suchych odsiarczania spalin sposób polegajacy na bezposrednim dostarczaniu do paleniska CaC(K wraz z paliwem nie znalazl zasto¬ sowania ze wzgledu na stwarzanie powaznych komplikacji w pracy kotla i niski stopien usuwa¬ nia so2.Wszystkich wad znanych sposobów pozbawiony jest sposób wedlug wynalazku. Sposób wedlug wynalazku polega na tym, ze do strumienia goracych zanieczyszczonych gazów, zawierajacego do 1% objetosciowego kwasnych zanieczyszczen wprowadza sie stale, ciekle lub gazowe substancje reaktywne w stosunku do zanieczyszczen gazu, a nastepnie po co najmniej czesciowym przereago- waniu strumien gazu wraz z wydzielonymi stalymi produktami reakcji wprowadza sie do reaktora ze zlozem czastek stalych, do którego doprowadza sie strumien wody lub rozcienczonego roz¬ tworu alkalicznego. Zanieczyszczenia przechodza do zloza, którego czastki ulegaja aglomeracji i narastaniu na skutek osadzania zanieczyszczen i oddawania ciepla wprowadzonego z gazami i równoczesnie gaz ulega odpyleniu przez wydzielenie czastek aerozolowych w zlozu i na krop¬ lach wprowadzanej cieczy. Stosunek molowy kwasnych zanieczyszczen do substancji reaktywnych wynosi 1j1 do 1: 2,5.Jako substancje reaktywne w stosunku do zanieczyszczen stosuje.sie amoniak w postaci ga¬ zowej, cieklej lub w postaci wodnego roztworu, alkalia, weglany, tlenki w postaci stalej, w postaci roztworów wodnych lub zawiesin. Jako zloza obojetne stosuje sie najczesciej piasek, rozdrobnione materialy ceramiczne, zuzel /szlaka/, dolomit i magnezyt lub czastki substancji wydzielanych z gazu.Proces usuwania zanieczyszczen gazowych ze strumienia gazów wedlug wynalazku przedstawiono ... na rysunku.Zanieczyszczone gorace gazy odlotowe 1 z takich zródel emisji jako kotly energetyczno- cieplowniczef piece hutnicze i przemyslowe i inne doprowadzane sa przewodem 2, do którego poprzez króciec 3 wprowadza sie takze stale, ciekle lub gazowe substancje reaktywne w sto¬ sunku do usuwanych z gazu zanieczyszczen. W przewodzie 2 nastepuje wymieszanie gazu z sub¬ stancja reaktywna oraz reakcja zanieczyszczen gazu z tymi substancjami z wytworzeniem produk¬ tu stalego lub cieklego. Mieszanina reagentów w strumieniu oczyszczanego gazu króccem wloto¬ wym 4 wprowadzana jest do dolnej czesci aparatu fluidalnego 5» Gazy plynac w góre aparatu od- dzialywuja dynamicznie na zloze czastek stalych, co prowadzi do wytworzenia zloza fluidalnego 6 tych czastek. W zlozu tym zachodza procesy odpylania gazu, usuwania zanieczyszczen jak rów¬ niez granulowanie wydzielonych zanieczyszczen. Pluidyzator 5 wyposazony jest w przegrode si¬ towa 7 bez elementów przesypowych lub w przypadku, gdy aparat jest wielostopniowy w przegrody zaopatrzone w rury przesypowe. Gdy proces oczyszczania prowadzi sie w zlozu fluidalnym fon¬ tannowym aparat 5 moze nie posiadac przegród sitowych. Pliudyzator 5 wyposazony jest równiez w jedno lub wieksza ilosc urzadzen rozpylajacych 8, takich jak hydrauliczne rozpylacze cie¬ czy - pneumatyczne lub mechaniczne.Strumien cieczy zraszajacej, ewentualnie w postaci zawiesiny, podawany jest do urzadze¬ nia rozpylajacego 8, skad w postaci natrysku kropel kierowany jest na górna powierzchnie zloza fluidalnego 6. Rodzaj i stezenie cieczy zraszajacej podawanej do aparatu 5 zalezy od jakosci i stezenia usuwanych zanieczyszczen gazowych oraz parametrów procesu oczyszczania gazu, zwlaszcza do temperatury, a takze od przeznaczenia i postaci granul. W zaleznosci od konkretnych wymagan procesu oczyszczania gazu i granulacji, ciecz zraszajaca do zloza 6 moze byc podawana od dolu lub z boku. Gazy po oczyszczeniu w aparacie fluidalnym 5, przewo¬ dem 9 kierowane sa w razie potrzeby do koncowego procesu odpylania, który moze byc prowadzony w cyklonie 10, baterii cyklonów, filtrze tkaninowym, elektrofiltrze lub innym urzadzeniu odpylajacym. Oczyszczone gazy 11 uchodza do atmosfery lub zawracane sa do obiegu technolo¬ gicznego.141 220 3 Zgranulowane produkty oczyszczania gazu przewodem przesypowym 12 odbierane sa ze zloza 6 i kierowane do klasyfikatora 13 lub jako mieszanina ziaren stanowia gotowy produkt nie podle¬ gajacy klasyfikacji. W wyniku klasyfikacji otrzymuje sie produkt koncowy - granulat 14 o po¬ zadanym zakresie rozmiarów i podziarno 15 zawracane podajnikiem 16 do zloza 6. Do podajnika 16 dostarcza sie równiez pyl 17 wydzielony w procesie odpylania w proponowanych, odpylaczach.Sposób wedlug wynalazku mozna stosowac do usuwania z goracych gazów zanieczyszczen gazo¬ wych i aerozolowych w zakresie temperatur 150-700°C przede wszystkim w elektrocieplowniach opalanych paliwem stalym, cieklym lub gazowym, w przemysle metalurgicznym, cementowym, szklar¬ skim, ceramicznym i w wielu innych. Szereg zanieczyszczen obecnych w gazach odlotowych emi¬ towanych przez wymienione galezie przemyslu jest reaktywny w stosunku do róznych substancji stalych, cieklych lub gazowych dajac produkt w postaci czastek aerozolowych. Przykladem jest jedno z najpowazniejszych zanieczyszczen - dwutlenek siarki, który jest reaktywny w stosunku do weglanów, wodorotlenków lub tlenków metali zarówno w postaci stalej jak i w postaci roz¬ tworu. W fazie gazowej natomiast z dobra wydajnoscia przebiega reakcja z amoniakiem.Proces reakcji zanieczyszczen gazowych zachodzi zasadniczo w przewodzie 3, do którego reagenty stale i ciekle wprowadza sie w stanie rozproszonym w sposób mechaniczny lub pneuma¬ tyczny. W aparacie fluidalnym nastepuje efektywne odpylanie gazu z produktów reakcji tworza¬ cych sie podczas przeplywu gazu do zloza oraz granulowanie czastek stalych zloza fluidalnego.W przypadku wprowadzania do przewodu 3 cieklej substancji reaktywnej, w trakcie przeplywu do aparatu fluidalnego 5 nastepuje odparowanie wody, jezeli stosowany jest roztwór wodny lub innej stosowanej cieczy. Odparowanie nastepuje równiez w aparacie fluidalnym na skutek poda¬ wania do zloza cieczy zraszajacej. Ciecz przechodzi do fazy gazowej, czastki stale ulegaja aglomeracji i narastaniu z jednoczesnym ich suszeniem. Procesy te przebiegaja na skutek przejmowania ciepla od goracych oczyszczanych gazów.Ilosc i rodzaj substancji reaktywnych wprowadzanych do strumienia oczyszczanych gazów zalezna jest od konkretnych warunków oczyszczania i wymagan stawianych produktom oczyszcza¬ nia. I tak, gdy produkty oczyszczania gazu wydzielane w zlozu fluidalnym zraszanym jedynie woda nie maja zdolnosci granulowania czastek stalych, wówczas ilosc substancji reaktywnej i jej rodzaj okreslaja warunki procesu granulowania i przeznaczenie otrzymanych granul.Stosunek ilosci substancji reaktywnej do ilosci usuwanych zanieczyszczen moze byó ste- chiometryczny lub wiekszy od jednosci. Temperatura oczyszczanych gazów nie moze byó nizsza od punktu rosy. Przy usuwaniu zanieczyszczen kwasnych takich jak SOp, SO^, HF, HC1 i innych jako substancje reaktywne mozna stosowac NApCO^, NaHCO^, Ca/OH/p, MgO, ZnO i inne zarówno w postaci wodnych roztworów jak i stalych soli. W postaci gazu najwieksze znaczenie znajduje amoniak. Produkty reakcji tworzace sie w procesie oczyszczania gazu takie jak siarczany, siarczyny, fluorki, chlorki i inne wydzialane sa w postaci wysuszonych granul latwych do przechowywania, transportu i róznego rodzaju zastosowan.Sposób wedlug wynalazku pozwala wyeliminowac problemy zwiazane z obecnoscia cieklych substancji korodujacych blokujacych wnetrze aparatury, na przyklad w mokrych metodach oczysz¬ czania gazów zwlaszcza z dwutlenku siarki. Poprzez wprowadzanie do zloza fluidalnego w trak¬ cie procesu oczyszczania gazu odpowiednich substancji, mozna w zaleznosci od potrzeb mody¬ fikowac wlasnosci granul, na przyklad przez dodanie cementu lub szkla wodnego mozna otrzymac materialy budowlane.Sposób wedlug wynalazku jest blizej objasniony w przykladach wykonania.Przyklad I. Do strumienia spalin o temperaturze 180°C, zawierajacego 5% objetos¬ ciowych 02, 10% objetosciowych pary wodnej oraz 84% objetosciowe Np+COp zanieczyszczonego dwutlenkiem siarki w ilosci 1000 ppm oraz tlenkami azotu w ilosci 300 ppm doprowadzono wodna zawiesine Ca/OH/p o stezeniu 5% masowych. Stosunek molowy dodanego Ca/OH/p do SOp zawartego w spalinach wynosil 1,2. Strumien spalin wraz z dodanym Ca/OH/p wprowadzono nastepnie do aparatu fluidalnego, w którym zloze fluidalne stanowily czastki stale o rozmiarach 0,4-1,5 ran4 141 220 bedace mieszanina CaSO,, CaSO^, Ca/NO^/p oraz Ca/OH/g. Jednoczesnie do zloza fluidalnego doprowadzono strumien wody rozpylonej na mgle. W wyniku uzyskano usuniecie ze strumienia spalin 92% SOp i 70% tlenków azotu. Staly produkt oczyszczania spalin stanowil mieszanine CaSO^, CaSO,, Ca/NO^/p i nieprzereagowanego Ca/0H/2. Temperatura oczyszczonych gazów wyno¬ sila 70°C.Przyklad II, Do strumienia spalin, o skladzie i temperaturze jak w przykladzie I zanieczyszczonych dodatkowo popiolem lotnym z elektrofiltrów w ilosci 5 g/m% na drodze jego przeplywu przez rurociag do aparatu fluidyzacyjnego wprowadzono gazowy amoniak w ilosci ste- chiometrycznej do zawartego w spalinach SOp. Calosc doprowadzono nastepnie do zloza fluidal¬ nego, utworzonego z granulatu stanowiacego mieszanine CaSO., CaSO^, /NHw^SO,, NH.NO^, Ca/OH/p i popiolu lotnego. Zloze zraszano 1% wodnym roztworem Oa/OH/p rozpylonym na drobne krople. W wyniku uzyskano stopien usuniecia SOp wynoszacy 95% stopien usuniecia tlenków azotu wynosi 65% oraz wydzielono 50% popiolu lotnego. Dwutlenek siarki oraz tlenki azotu zostaly wydzielone w postaci granul wyzej wymienionych zwiazków w mieszaninie z popiolem lotnym. Temperatura gazów odlotowych z aparatu fluidyzacyjnego wynosila 68°C.Przyklad III. Do przewodu wprowadzono strumien spalin o temperaturze 220°C, za¬ nieczyszczony SOp w ilosci 650 ppm i tlenkami azotu w ilosci 200 ppm oraz zawierajacy po¬ nadto 2,5% objetosciowych Op. Pozostalymi skladnikami spalin byly C02 + Np i para wodna w ilosci odpowiadajacej punktowi rosy w temperaturze 50°C. Na drodze przeplywu spalin do aparatu fluidyzacyjnego wprowadzono poprzez injekcje pneumatyczna sproszkowany Ca/0H/2 o rozmiarach czastek ó 20 jm. w ilosci odpowiadajacej 1,5 kmola CaO/kmol SOp. Strumien spalin wraz z Ca/0H/2 doprowadzono nastepnie do zloza fluidalnego z piasku zawierajacego okolo 90% masowych ziaren o rozmiarze 0,2-0,7 mm« Wytworzone zloze fluidalne natryskiwano rozpylonym na krople strumieniem wody. W wyniku uzyskano usuniecie z oczyszczanego gazu 93% SOp i 70% tlenków azotu. Odprowadzany granulat stanowily czastki o rozmiarach ^ 2 mm skladajace sie z nieprzereagowanego wapna, CaSO,, CaSO^ i Ca/NO^/p. Rozruchowe zloze piasku zostalo calko¬ wicie usuniete z oczyszczanego gazu wraz z odbieranym granulatem. Temperatura gazów na wyjs¬ ciu z aparatu fluidyzacyjnego wynosila 70°C.Zastrzezenie patentowe Sposób usuwania zanieczyszczen gazowych i aerozolowych ze strumienia gazów, zwlaszcza kwasnych gazów odlotowych z procesów przemyslowych, polegajacy na fluidyzacji zloza czastek stalych strumieniem gazów, do którego doprowadza sie ciecz zraszajaca i nastepnie odprowa¬ dzeniu oczyszczonych gazów odlotowych oraz zgranulowanego produktu oczyszczania, znamienny tym, ze do strumienia goracych gazów zawierajacego do 1% objetosciowego kwasnych zanieczyszczen wprowadza sie ciekle, gazowe lub stale substancje reaktywne, po czym otrzymane czastki stale wraz ze strumieniem gazu wprowadza sie' do aparatu fluidalnego ze zlo¬ zem czastek stalych doprowadzajac jednoczesnie strumien wody lub rozcienczonego roztworu alka¬ licznego, przy czym stosunek molowy kwasnych zanieczyszczen do substancji reaktywnych wynosi od 1:1 do1:2,5. g *q ~W=s Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz Cena 130 zl PLThe subject of the invention is a method of removing gaseous and aerosol pollutants from a gas stream, especially waste gases from industrial processes. Many industrial plants produce and emit significant amounts of gaseous and aerosol pollutants to the atmosphere. One of the most dangerous plants, structures and materials to human health is sulfur dioxide. The main source of pollution of the natural environment with sulfur dioxide is energy based on the combustion of solid and liquid fossil fuels. In addition to energy, a number of other industries, such as metallurgical, chemical and others, are the source of SO2 and other toxic gases such as NO, HF, HpS, HCl, including aerosol pollutants. The problem of gas purification is related to the issue of waste disposal. This is especially true of coal-fired CHP plants. The methods of converting the fly ash into a more practical form such as granules or into a useful granular product by mechanical means have not gone beyond the trial stage. In order to effectively purify flue gases, many methods of dedusting, gaseous pollutant removal and waste disposal are used. However, there is no comprehensive method of cleaning, especially boiler flue gas, where in one stage the flue gas could be cleaned and the separated waste products granulated. One of the methods used to remove gaseous and aerosol pollutants from the gas stream is the fluidized method known from the publication entitled "The latest design solutions in the construction of chemical apparatus 1969/70, WNT, W-wa 1971, p. 232. According to this method, gas purification takes place in a three-phase system, made of small balls, often plastic, carried by a stream of purified gas and This liquid may be reactive towards impurities contained in the cleaned gas, which are removed by absorption in the liquid supplied to the system, but as a result liquid products are obtained, the further disposal of which creates serious problems and often poses a secondary hazard for the environment.2 141 220 Most of the proposed methods of desulphurization of gas are carried out simultaneously with dust removal in scrubbers. The waste product is sludge, which causes a number of serious problems. In addition, wet methods pose various operational problems. Methods of desulphurization of waste gases combined with recovery of sulfur or its sulfur the compounds require careful dust removal beforehand They are rational and efficient with a relatively high sulfur dioxide content. The high overhead costs of these methods limit their use. In dry flue gas desulphurization methods, the method of directly supplying CaC to the furnace (K and fuel were not used due to the serious complications in the operation of the boiler and the low degree of SO 2 removal. The method according to the invention is devoid of all the drawbacks of the known methods. The method according to the invention consists in introducing continuous, liquid or gaseous substances reactive towards gas impurities into the stream of hot polluted gases, containing up to 1% by volume of acid contaminants, and then, after at least partial reaction of the gas stream with the released The solid reaction products are introduced into a reactor with a bed of solid particles, to which a stream of water or a dilute alkaline solution is fed. The pollutants pass into the bed, the particles of which are agglomerated and built up as a result of the deposition of pollutants and the emission of heat introduced with the gases, and at the same time the gas undergoes from dusting by the separation of aerosol particles in the bed and on the drops of the injected liquid. The molar ratio of acidic pollutants to reactive substances is 1 µ1 to 1: 2.5. As reactive substances towards pollutants, ammonia is used in the form of gaseous, liquid or aqueous solution, alkalis, carbonate, solid oxides, in the form of aqueous solutions or suspensions. The most frequently used inert beds are sand, comminuted ceramics, slag, dolomite and magnesite or particles of substances released from the gas. The process of removing gaseous pollutants from the gas stream according to the invention is shown ... in the figure. Contaminated hot exhaust gases 1 of these Emission sources, such as heat and power boilers, and metallurgical and industrial furnaces, and others, are led through a line 2, to which, through a port 3, also solid, liquid or gaseous reactive substances in relation to the pollutants removed from the gas are fed. In line 2, the gas is mixed with the reactive substance and the impurities of the gas react with these substances to form a solid or liquid product. The mixture of reactants in the stream of purified gas is fed through the inlet port 4 to the lower part of the fluidized bed apparatus 5. The gases flowing into the top of the apparatus have a dynamic effect on the bed of solid particles, which leads to the formation of a fluidized bed 6 of these particles. The processes of gas de-dusting, removal of pollutants and granulation of the pollutants take place in this bed. The pluidiser 5 is provided with a partition 7 without transfer means or, in the case of a multi-stage apparatus, with baffles provided with discharge pipes. When the cleaning process is carried out in a fluidized bed, the apparatus 5 may have no sieve baffles. The pulverizer 5 is also equipped with one or more spraying devices 8, such as hydraulic liquid sprayers - pneumatic or mechanical. A spray of spraying liquid, possibly in the form of a suspension, is fed to the spraying device 8, the composition being a spray of droplets directed is on the upper surface of the fluidized bed 6. The type and concentration of the spraying liquid fed to the apparatus 5 depends on the quality and concentration of the gaseous pollutants to be removed and the parameters of the gas purification process, especially temperature, as well as the purpose and form of the granules. Depending on the specific requirements of the gas cleaning and granulation process, the spray liquid to the bed 6 can be fed from the bottom or from the side. After treatment in a fluidized bed apparatus 5, the gases are routed via a conduit 9, if necessary, to the final dedusting process, which may be carried out in a cyclone 10, a battery of cyclones, a fabric filter, an electrostatic precipitator or other dust removal device. Purified gases 11 escape to the atmosphere or are recycled to the process circuit. 141 220 3 Granular gas purification products are taken from the bed 6 through the transfer conduit 12 and directed to the classifier 13 or, as a mixture of grains, constitute a finished product that cannot be classified. As a result of the classification, the final product is obtained - granules 14 with the desired size range and the sub-grains 15 returned by the feeder 16 to the bed 6. The feeder 16 is also supplied with dust 17, separated in the dedusting process in the proposed dust collectors. The method according to the invention can be used to remove from hot gases, gaseous and aerosol pollutants in the temperature range 150-700 ° C., mainly in heat and power plants fired with solid, liquid or gas fuels, in the metallurgical, cement, glass, ceramic and many other industries. A number of the pollutants present in the waste gases emitted by the industries mentioned are reactive towards various solid, liquid or gaseous substances, giving the product in the form of aerosol particles. An example is one of the most serious impurities, sulfur dioxide, which is reactive with metal carbonates, hydroxides or oxides in both solid and solution form. In the gaseous phase, on the other hand, the reaction with ammonia proceeds with good efficiency. The gaseous pollutant reaction takes place essentially in line 3, into which the reactants are introduced in a dispersed state, solid and liquid, in a dispersed state in a mechanical or pneumatic manner. In the fluidized bed apparatus, effective gas dedusting from the reaction products formed during the gas flow to the bed and granulation of solid particles in the fluidized bed takes place. In the case of introducing a liquid reactive substance into the conduit 3, during the flow to the fluid bed apparatus 5, water evaporates, if it is used water solution or other liquid used. Evaporation also takes place in the fluidized bed apparatus as a result of the spraying liquid being fed to the bed. The liquid passes into the gas phase, the particles constantly agglomerate and grow, while drying them. These processes take place as a result of taking heat from hot treated gases. The amount and type of reactive substances introduced into the stream of purified gases depends on the specific treatment conditions and the requirements of the treatment products. And so, when the gas purification products released in the fluidized bed sprinkled with water only do not have the ability to granulate solid particles, the amount of reactive substance and its type determine the conditions of the granulation process and the intended use of the obtained granules. The ratio of the amount of reactive substance to the amount of pollutants removed may be stoichiometric. or greater than one. The temperature of the treated gases must not be lower than the dew point. When removing acid contaminants such as SOp, SO4, HF, HCl and others, NApCO3, NaHCO3, Ca / OH / p, MgO, ZnO and others, both in the form of aqueous solutions and solid salts, can be used as reactive substances. In the form of gas, ammonia is of the greatest importance. Reaction products formed in the gas purification process, such as sulphates, sulphites, fluorides, chlorides and others, are released in the form of dried granules, easy to store, transport and various applications. The method according to the invention allows to eliminate the problems associated with the presence of liquid corrosive substances blocking the interior of the apparatus. for example, in wet gas cleaning methods, especially sulfur dioxide. By introducing appropriate substances into the fluidized bed during the gas purification process, it is possible to modify the properties of the granules, as needed, for example by adding cement or water glass, building materials can be obtained. The method according to the invention is explained in more detail in the examples of implementation. I. To the flue gas stream at a temperature of 180 ° C, containing 5% by volume 02, 10% by volume of water vapor and 84% by volume of Np + COp, contaminated with sulfur dioxide in the amount of 1000 ppm and nitrogen oxides in the amount of 300 ppm, a water suspension of Ca was introduced. OH / after a concentration of 5% by mass. The molar ratio of added Ca / OH / p to SOp in the flue gas was 1.2. The flue gas stream together with the added Ca / OH / p was then introduced into the fluidized bed apparatus, in which the fluidized bed was made of solid particles with a size of 0.4-1.5 wound4 141 220 being a mixture of CaSO, CaSO4, Ca / NO4 / p and Ca / OH / g. Simultaneously, a stream of water sprayed onto the mist was fed to the fluidized bed. As a result, 92% SOp and 70% nitrogen oxides were removed from the flue gas stream. The solid product of the flue gas cleaning was a mixture of CaSO 4, CaSO 4 Ca (NO 4) p and unreacted Ca (OH) 2. The temperature of the purified gases was 70 ° C. Example II, Ammonia gas was introduced into the flue gas stream, with the composition and temperature as in example I, additionally polluted with fly ash from electrostatic precipitators in the amount of 5 g / m% on the path of its flow through the pipeline, gaseous ammonia was introduced into the fluidization apparatus. in a stoichiometric amount to that contained in the exhaust gas SOp. The entirety was then fed to a fluidized bed made of a granulate consisting of a mixture of CaSO.sub.2, Ca.sub.2.sub.2, NH.sub.2.sub.2, NH.sub.2NO.sub.2, Ca.sub.2 OH.sub.2 and fly ash. The beds were sprinkled with a 1% aqueous solution of Oa / OH / p sprayed into fine drops. As a result, the SOp removal rate was 95%, the nitrogen oxides removal rate was 65% and 50% of fly ash was separated. Sulfur dioxide and nitrogen oxides were separated in the form of granules of the above-mentioned compounds in a mixture with fly ash. The temperature of the exhaust gases from the fluidization apparatus was 68 ° C. Example III. A flue gas stream at a temperature of 220 ° C, contaminated with SOp in the amount of 650 ppm and with nitrogen oxides in the amount of 200 ppm, and also containing 2.5% by volume of Op. The other components of the exhaust gases were C02 + Np and water vapor in the amount corresponding to the dew point at 50 ° C. In the path of the exhaust gas flow into the fluidization apparatus, powdered Ca / OH / 2 with particle size - 20 µm was introduced by pneumatic injection. in an amount corresponding to 1.5 kmol CaO / kmole SOp. The flue gas stream together with Ca / OH / 2 was then fed to the fluidized bed of sand containing about 90% by mass of grains, 0.2-0.7 mm in size. The resulting fluidized bed was sprayed with a spray of water sprayed onto the droplets. As a result, 93% SOp and 70% nitrogen oxides were removed from the purified gas. The discharged granulate consisted of particles with a size of ^ 2 mm, consisting of unreacted lime, CaSO, CaSO4 and Ca / NO ^ / p. The start-up sand bed was completely removed from the treated gas along with the collected granules. The temperature of the gases at the outlet from the fluidization apparatus was 70 ° C. Patent claim A method of removing gaseous and aerosol pollutants from a gas stream, especially acidic waste gases from industrial processes, consisting in fluidization of a bed of solid particles with a gas stream to which a spraying liquid and thereafter, the purified flue gas and the granulated purification product are discharged, characterized in that reactive substances are introduced into the hot gas stream containing up to 1% by volume of acid impurities, and then the solid particles obtained with the gas stream are introduced into of a fluidized bed apparatus with a bed of solid particles while simultaneously feeding a stream of water or a dilute alkaline solution, the molar ratio of acid impurities to reactive substances being from 1: 1 to 1: 2.5. g * q ~ W = s Printing Studio of the Polish People's Republic. Mintage 100 copies Price PLN 130 PL