JP4826001B2 - ガスの処理方法 - Google Patents
ガスの処理方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4826001B2 JP4826001B2 JP2000162418A JP2000162418A JP4826001B2 JP 4826001 B2 JP4826001 B2 JP 4826001B2 JP 2000162418 A JP2000162418 A JP 2000162418A JP 2000162418 A JP2000162418 A JP 2000162418A JP 4826001 B2 JP4826001 B2 JP 4826001B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- neutralizing agent
- component
- less
- sodium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、ボイラ等で硫黄分を含有する燃料の燃焼により発生するガス等に含まれるSO3成分を、安価に効率良くかつ簡便、安全に中和する、ガスの処理方法に関する。
【0002】
【従来の技術】
重油や石炭やコークスに代表される硫黄分を含む燃料を燃焼したり、鉄鉱石等の硫黄を含む原料を燃焼したりすると、SO3やH2SO4が排ガス中に含有され、装置の腐食や大気汚染の原因となる。SO3やH2SO4は、排ガスに含まれる水蒸気と反応して硫酸ミストとなり、大気中に排出されると白煙又は紫煙の原因となる。
【0003】
そのため、従来よりSO3、H2SO4及び硫酸ミスト(本明細書ではこれらをまとめてSO3成分というものとする。)を除去するために、カルシウムやマグネシウムの酸化物、水酸化物等を有機溶媒に分散したスラリを、あらかじめ燃料中に添加してSO3成分の生成を防止したり、燃焼後のガスに添加してSO3成分を中和する方法等が使用されてきた。しかし、これらの方法ではボイラの熱交換部に添加物が堆積しやすく、多量に堆積するとボイラの運転に支障が起こるため、添加物の多量の使用が困難であった。
【0004】
また、煙道の途中でSO3成分を積極的に中和するため、水酸化カルシウム、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム等の粉体や該粉体を水に分散させたスラリを、排ガスが空気予熱器を通過した後の煙道に注入する方法も使用されている。しかし、この方法において粉体自体を注入する場合は、流動性に乏しい微粉末をスクリューフィーダ等によって注入するため定量性が悪く、安定的な効果が得にくい。さらにこれらの粉体は凝集しやすいために、ガス中に均一に分散しにくく中和剤としての効果が低い。また、スラリの状態で注入する場合は、スラリを注入するための移送ラインにスラリに含まれる粉体が堆積して詰まりやすく、安定的に一定流量で使用することが困難である。
【0005】
また、例えば酸化マグネシウムを使用する場合、酸化マグネシウムは反応効率が低いため酸化マグネシウム粉体の過剰の添加が必要とされる。この場合、煙道には未反応の酸化マグネシウムが残存するが、酸化マグネシウムは水への溶解性が低いため酸化マグネシウムの後処理に問題が生じることがある。さらに、微粉で流動性が不良であるために注入量を定量化することが困難であるなどの問題があった。
【0006】
一方、アンモニアを煙道に注入する方法もあるが、高圧ガス等の取扱い上の規制や使用温度に問題があり、さらに別途の大規模な設備が必要である。また、アンモニアによるSO3の除去の場合、十分な注入量を維持しないと酸性硫酸アンモニウムが生成する。酸性硫酸アンモニウムが装置に付着するとトラブルの原因となるので、アンモニアを過剰に注入せねばならず、過剰分のアンモニアは大気中に放出されるため環境保全上問題である。
【0007】
上記問題に対し、本発明者らは炭酸水素ナトリウムや炭酸ナトリウムやセスキ炭酸ナトリウムの微粉を煙道に注入する方法が非常に効果的であることを見出したが、この場合20μm以下の微粉である必要がある。このような微粉の場合、凝集しやすいため粉体としての流動性を維持する必要がある。また、微粉であるために嵩高いので貯槽の容積が大きくなる問題がある。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】
ボイラ等の操作において、稼働率の低下を防止し、安定な運転を行うには、硫黄酸化物、特にはSO3成分を中和除去することにより、排ガスの冷却による硫酸ミストの生成を防止し、排ガスを排出するまでの各工程や煙道側壁等における酸による腐食や煙道の閉塞等を防止することが必要である。
【0009】
また、SO3成分が冷却され水蒸気と反応すると硫酸ミストが生成し、煙突から排出されると白煙となってたなびく。この白煙は天候によって紫煙、茶煙又は黒煙として観察されるが、そのたなびきは容易には消失しない。白煙等となる硫酸ミストは、降下地点の人体や動植物に障害を与える。さらに、煙道等で堆積した煤塵は負荷変動等により、硫酸を多く含有したアシッドスマットとして排出され、酸性降下煤塵になり環境を悪化させるが、SO3成分を中和除去することによりこれらを抑制することは、環境対策上非常に有効である。
【0010】
したがって、SO3成分を含むガス、例えば化石燃料の燃焼排気ガス等の、ボイラ等で硫黄分を含有する燃料を使用することにより発生するガスや、SO3成分を不純物として含みその除去が必要であるガスにおいて、SO3成分をより効率良く安全に中和処理し、除去する方法が求められている。また、製鋼、製鉄、非鉄金属精錬、ガラス溶融、硫酸製造、界面活性剤製造等における廃液や廃油や廃ガスや固形廃棄物の燃焼等の排気ガスの処理においてもSO3成分を除去することが必要であり、SO3成分の効率良い安全な中和処理方法が求められている。
そこで本発明は、上記のようなガス中からSO3成分を効率良く簡便かつ安全に除去する方法を提供することを目的とする。
【0011】
【課題を解決するための手段】
本発明は、硫黄を含有する物質の燃焼により生成される、SO2およびSO3成分を含むガスであって、該SO 2 の含有量が500ppm以上であり、温度が60℃以上850℃以下、かつ前記SO3成分の露点以上であるガス中に、粉末の中和剤を注入してSO3成分を除去する中和剤注入工程と、前記中和剤注入工程の後、雰囲気中に水蒸気が存在する脱硫装置でSO2を除去する脱硫工程を有し、前記中和剤注入工程において、前記中和剤として、前記ガス中のSO 3 成分に対して0.04〜16倍モルの炭酸水素ナトリウム、0.02〜8倍モルの多孔質の炭酸ナトリウム、又は0.03〜11倍モルのセスキ炭酸ナトリウムを用い、前記中和剤は、平均粒子径0.05〜0.5mmの粒子を乾式粉砕機で平均粒子径20μm以下に粉砕し、乾式粉砕機において気流中に分散された粉末の状態のまま、前記ガス中に注入され、前記脱硫工程後のガス中のSO 3 成分濃度を処理前の0.1倍モル以下又は2体積ppm以下とすることを特徴とするガスの処理方法を提供する。
【0012】
本発明における中和剤のうち、炭酸水素ナトリウム及びセスキ炭酸ナトリウムは、60℃以上の、例えば酸(SO3成分)の露点以上のガス中に噴霧されて分散するように添加されると、分解して炭酸ナトリウム、二酸化炭素及び水となる。このとき、二酸化炭素と水が抜けた部分が空孔となって、空隙率が高く比表面積の大きい多孔質構造を有する炭酸ナトリウムの粒子となる。粒子が多孔質構造であるとSO3等の吸着力が高くなり、SO3成分を迅速な中和により除去できる。また炭酸ナトリウムを使用する場合は、一般に軽灰と称される多孔質の炭酸ナトリウムが比表面積が大きく好適に使用できる。
【0013】
本発明では、炭酸水素ナトリウムを使用する場合の熱分解温度の関係から中和剤を添加するガスの温度を60℃以上としている。また、ガスの温度は850℃以下であることが好ましい。850℃を超える温度では炭酸ナトリウム(炭酸水素ナトリウムが熱分解して生成された炭酸ナトリウムも含む)が分解するので、SO3成分を中和除去できなくなるおそれがある。
【0014】
本発明におけるSO3成分の中和剤は、平均粒子径0.05〜0.5mmの炭酸水素ナトリウム及び/又は炭酸ナトリウム及び/又はセスキ炭酸ナトリウムを中和剤として、乾式粉砕機で平均粒子径20μm以下、好ましくは15μm以下、さらに好ましくは10μm以下に粉砕して使用される。平均粒子径20μm以下であると粒子自体の比表面積が大きく反応性が高い。特に炭酸水素ナトリウムを含む場合は、熱分解時に形成される細孔の直径が大きくなるので、ガス中に注入される際の平均粒子直径は小さいほどSO3成分のみかけ上の拡散速度が速く好ましい。
【0015】
本発明では、安定して中和剤を煙道に注入するために、中和剤の粉砕前の原料は平均粒子径0.05〜0.5mmのものを使用する。0.05mm未満では粉砕機への安定した供給が困難であり、0.5mm超では20μm以下に粉砕するための粉砕機の設備が過大となる。特に、中和剤の粉砕前の原料は安息角が55°以下、さらには50°以下であることが好ましい。安息角が55°を超えると粉砕機への安定した供給が困難となる。
【0016】
ここで安息角は、ホソカワミクロン社製のパウダテスタPT−D型を使用して測定できる。すなわち、安息角は、粉体試料を直径80mm、目開き710μmの篩を振動させながら通過させた後、水平面に160mmの高さの漏斗から直径80mmのテーブルに静かに落下させた時に、粉体によって形成された円錐体の母線と水平面のなす角を測定することで規定される数値である。
【0017】
本発明では、中和剤を粉砕してすぐにガス中に注入するため、使用する粉砕機は、乾式で気流を使用する粉砕機である。粉砕して貯留した後にガス中に注入すると、貯留することにより粉砕して気流中に分散していた中和剤が凝集し、ガス中のSO3成分の中和効果が激減する。
【0018】
粉砕された中和剤をガス中に注入する条件としては、粉砕された中和剤1kgあたり2〜90m3、特に3〜60m3の気流に分散された状態でガス中に注入することが好ましい。ここで、気流の体積は標準状態における体積を示す。また、中和剤が分散している気流は、5〜200m/秒、特に20〜150m/秒の流速でガス中に注入することが好ましい。中和剤1kgあたりの気流が2m3未満であると、中和剤のガス中での分散が不充分となり中和効果が低くなる。また、90m3を超える量としても中和効果は高まらず、設備が大型化するので好ましくない。
【0019】
上記流速が20m/秒であると、中和剤のガス中での分散が不充分となり中和効果が低くなる。また、上記流速が200m/秒を超える量としても中和効果は高まらず、圧力損失の上昇、配管の磨耗等の点から好ましくない。
【0020】
また、平均粒子径20μm以下への粉砕を効率よく行うためには、分級機構を備えた粉砕機を使用することが好ましい。また、SO3成分との反応性を高めるため、中和剤の累積粒度分布における90%径が50μm以下となるように粉砕、分級してからガス中に注入することが好ましい。この場合、分級機構は粉砕機の一部であり、本発明では分級機構から出ていく粒子の平均粒子径が20μm以下となっていればよい。分級機としては風力式分級機等が使用できる。ここで、粉砕機としてホソカワミクロン社製の乾式粉砕機であるACMパルベライザーが、乾式風力分級機構が内蔵されているので好適に使用できる。
【0021】
なお、中和剤の平均粒子径及び累積粒度分布による90%径は、レーザー回折散乱式粒度分布測定装置により測定し、体積基準での細かい方からの累積(累積篩下)で50%に相当する粒径を平均粒子径、90%に相当する粒径を90%径とした。具体的には日機装社製のマイクロトラックFRA9220を使用して測定した。
【0022】
中和剤のガス中に注入する量は、炭酸水素ナトリウムでは、ガス中に含まれるSO3成分に対して0.04〜16倍モル、特に2〜10倍モルとすることが好ましい。0.04倍モル未満であると充分にはSO3成分を除去できず、白煙又は紫煙の除去効果が不充分となるおそれがある。しかし本発明における炭酸水素ナトリウムは水酸化マグネシウム等に比べ反応効率が高いので、SO3成分に対して16倍モル存在すれば確実にSO3成分を除去できるのでそれ以上の添加は不必要である。また添加の下限量は、ガスの脱硫等の工程を勘案すると目的によって異なるが、一般的に0.04倍モルが添加効果を確認できる。
【0023】
上記と同様の理由から、炭酸ナトリウムの場合はガス中に含まれるSO3成分に対して0.02〜8倍モルであることが好ましく、セスキ炭酸ナトリウムの場合はSO3成分に対して0.03〜11倍モルであることが好ましい。また、炭酸水素ナトリウム、炭酸ナトリウム及びセスキ炭酸ナトリウムのうちの2種以上を混合して用いる場合は、全てが炭酸ナトリウムに分解した場合のモル数に換算してSO3成分に対して0.02〜8倍モルとなるようにすることが好ましい。
【0024】
中和後のSO3の濃度に関しては、発明者らの実際の発電所ボイラによる試験での煙突からの排気の肉眼での観察では、SO3を2体積ppm以下とすれば、白煙又は紫煙の防止効果が有意に確認できた。よってこの水準が維持できる量の中和剤を注入すれば良好な結果が得られる。また、一般にはガス中のSO3成分の濃度を未処理時の0.1倍モルまで低減させると白煙又は紫煙が薄くなり、中和剤の添加効果が充分に確認できるので、最低限ガス中のSO3成分の濃度が未処理時の0.1倍モル以下となるように中和剤を注入することが好ましい。
【0025】
本発明の方法では、500体積ppmさらには1000体積ppmを超える高濃度のSO2を含むガス中の20体積ppm程度の少量のSO3が含有されているガスから、SO3成分を選択的に除去できる。
【0026】
本発明ではSO3成分を除去するための中和剤として炭酸水素ナトリウムや炭酸ナトリウムやセスキ炭酸ナトリウムを使用しているため、高圧ガスとしての取扱い及び劇毒物の規制があるアンモニアや、劇物である水酸化ナトリウムに比較して、作業者が安全に取扱うことができる。また、流動性の良好な粒子を使用できるために固結防止剤の添加を必要とせず安定して注入でき、保存時の原料の嵩も低いために貯槽の容積も削減できる。本発明の方法では中和によりSO3成分を除去するので、同じく中和により除去を行う、従来技術のアンモニアを注入する方法と容易に代替でき、従来の方法との併用もできる。
【0027】
次に、ボイラで燃料が燃焼されて生成した排ガスを処理する方法を例にとって、図1を参照しながら本発明の方法を具体的に説明する。図1は、ボイラで燃料が燃焼されて生成した排ガスを処理する方法を示す図である。
【0028】
ボイラ1で燃料が燃焼されて生成した高温の排ガスは、第1の煙道6を通って空気予熱器2に送られる。ここでは燃料原単位を向上させるためボイラ1に送られる燃焼用空気と熱交換され、燃焼用空気の温度を上昇させる。次いで排ガスは第2の煙道7を通って電気集塵機3に送られ、排ガス中に含まれる粉塵が静電気により除去される。ここで電気集塵機3のかわりにバグフィルタを用いてもよく、また電気集塵機3は排ガスに含まれる成分によっては省略してもよい。電気集塵機3を通った排ガスは、第3の煙道8を通って脱硫装置4に送られ、SO2等が水酸化マグネシウムスラリ等により除去される。次いで排ガスは第4の煙道9を通って煙突5に送られ、煙突5から排出される。
【0029】
SO3成分を含有する排ガスが例えばSO3換算で20体積ppm程度であっても、煙突5から白煙又は紫煙が長くたなびく現象が現れる。この主な原因は、排ガス中に含まれるSO3成分が煙道及び脱硫装置4内で、雰囲気中に含まれる水蒸気と反応して硫酸ミストを形成するためと考えられる。したがって、排ガス中に中和剤を添加することで、SO3成分及び硫酸ミストを除去すれば、白煙又は紫煙等の着色煙の発生は防止できる。
【0030】
上記工程において、本発明では炭酸水素ナトリウムや炭酸ナトリウムやセスキ炭酸ナトリウムを微粉砕した後に、第1の煙道6から第4の煙道9の間の少なくとも1つの煙道で注入されるが、添加される煙道は目的に応じて適宜選択される。
【0031】
本発明では、SO3成分を除去することを目的としているため、炭酸水素ナトリウムや炭酸ナトリウムやセスキ炭酸ナトリウムを微粉砕した後に、脱硫装置4よりも上流の煙道に添加することが好ましく、特に第3の煙道8が好ましい。第3の煙道8内ではガス温度がガス中に含まれるSO3又はH2SO4による露点以上の温度に確実に維持されており、かつ炭酸水素ナトリウムやセスキ炭酸ナトリウムであっても、分解するのに十分なガス温度が維持されているため、第4の煙道9よりSO3成分の除去効率が高くなる。
【0032】
本発明において中和剤として炭酸水素ナトリウムや炭酸ナトリウムやセスキ炭酸ナトリウムが使用できるが、どれを選択するか、又は混合して使用するかは、実施場所での原料の入手の容易さや価格で決定される。またこれらは合成品のみでなく天然品も使用できる。一方、これらの中和剤以外に、炭酸水素カリウムや炭酸カリウムが使用できるが、これらは一般に価格が高く、吸湿しやすいために本発明では採用していない。
以下の実施例では炭酸水素ナトリウムを例にとって説明する。
【0033】
【実施例】
[例1]
炭酸水素ナトリウムの添加によるガス中のSO3成分の除去効果を確認するため、実際の発電所のボイラで燃料が燃焼されて生成した排ガスを用いて試験を行った。ここで設備の構成は、図1から電気集塵器3と第2の煙道7を除いたものであり、炭酸水素ナトリウムは第3の煙道8に注入した。炭酸水素ナトリウムの注入にあたっては平均粒子径93μm、安息角41°の炭酸水素ナトリウム(旭硝子社製)を分級機付き乾式粉砕機(形式ACM60A、ホソカワミクロン社製)で平均粒子径9μm、累積粒度分布における90%径18μmまで粉砕、分級してガス中に注入した。このとき、中和剤は、中和剤1kgあたり気流50Nm3に分散された状態でガス中に注入され、気流の流速は40m/秒であった。
【0034】
具体的には下記の工程で排ガスを処理し、空気予熱器2と脱硫装置4との間の第3の煙道8において、表1に示す各量の粉砕した炭酸水素ナトリウムを粉砕機の出口から直接注入した。
【0035】
そして、煙突5から排出される硫酸ミストに起因する紫煙(以下、実施例においては消失しにくい白煙も含んだ総称として紫煙と記載する。)のたなびきの目視観察(たなびきの長さ及び中和剤無添加時の紫煙の濃度を基準とする紫煙(たなびき)の濃度の評価)と、第4の煙道9中のSO3成分の定量を行って評価した。表には比較として炭酸水素ナトリウム粉末を添加しなかった場合も記載している。また、炭酸水素ナトリウムの注入点から脱硫装置4までの煙道における中和剤の滞留時間は11秒とした。
【0036】
なお、表中の炭酸水素ナトリウムの添加量は、脱硫装置4に送られる前(水蒸気に接触して硫酸ミストが生成する前)の排ガス中に含まれるSO3成分に対するモル比で示した。また、空気予熱器2と脱硫装置4との間の第3の煙道8中のガス温度は158℃であった。
【0037】
工程:ボイラで燃焼されて生成した高温の排ガスを、第1の煙道6を通して空気予熱器2に送って燃焼用空気と熱交換した後、排ガスを第2の煙道7を通して脱硫装置4に送り、水酸化マグネシウムスラリによりSO2等を除去し、次いで第4の煙道9を通して煙突5に送り、煙突5から排出する。
【0038】
なお、実施時のボイラの設備仕様と排ガス組成は以下のとおりであった。
<ボイラ仕様>
型式:強制貫流式ベンソンボイラ、蒸発量:83t/hr、蒸気温度:520℃、蒸気圧力:137×105Pa。
<排ガス組成>
O2:4.5体積%、SO2:1400体積ppm、SO3成分の換算濃度:18体積ppm。
【0039】
【表1】
【0040】
また、第3の煙道8の炭酸水素ナトリウム注入点以降で連続自動分析計にてSO2の挙動を記録していたが、常時1400体積ppm前後を示し、変化はみられなかった。このことは高濃度SO2ガス中にSO3ガスが少量含有されているガスからSO3成分を選択的に除去する方法として本発明が有効であることを示している。
さらにここで使用した93μmの炭酸水素ナトリウムを5t、20m3の貯槽に投入して嵩を測定したところ、6m3であった。
【0041】
[例2(比較例)]
炭酸水素ナトリウムを平均粒子径9μm、累積粒度分布における90%径18μmに粉砕して、直ちにガス中に注入せず、一度貯槽に回収した後にガス中に投入した以外は例1と同様にして試験を実施した。結果を表2に示す。
【0042】
【表2】
【0043】
例2で使用した平均粒子径9μmの炭酸水素ナトリウムを5t、20m3の貯槽に投入して嵩を測定したところ、10m3であり、例1より嵩高く、例1と同量使用する場合でも大きな貯槽が必要である。
【0044】
【発明の効果】
本発明によれば、ガス中のSO3及びそれに由来する硫酸ミストをコンパクトな設備で通常容易に入手できる粒子サイズの炭酸水素ナトリウム等の中和剤を使用して安価に効率良くかつ簡便、安全に除去できる。したがって、ボイラ等から排出される排気ガスの白煙及び紫煙などの着色煙を抑制できる。また、排気ガス以外の、SO3成分を不純物として含むガスにおいても、SO3成分の除去を安価に効率良くかつ簡便、安全に行うことは工業生産上有意義である。
【図面の簡単な説明】
【図1】ボイラで燃料が燃焼されて生成した排ガスを処理する方法を示す図。
【符号の説明】
1:ボイラ
2:空気予熱器
3:電気集塵機
4:脱硫装置
5:煙突
6:第1の煙道
7:第2の煙道
8:第3の煙道
9:第4の煙道
Claims (4)
- 硫黄を含有する物質の燃焼により生成される、SO2およびSO3成分を含むガスであって、該SO 2 の含有量が500ppm以上であり、温度が60℃以上850℃以下、かつ前記SO3成分の露点以上であるガス中に、粉末の中和剤を注入してSO3成分を除去する中和剤注入工程と、
前記中和剤注入工程の後、雰囲気中に水蒸気が存在する脱硫装置でSO2を除去する脱硫工程を有し、
前記中和剤注入工程において、前記中和剤として、前記ガス中のSO 3 成分に対して0.04〜16倍モルの炭酸水素ナトリウム、0.02〜8倍モルの多孔質の炭酸ナトリウム、又は0.03〜11倍モルのセスキ炭酸ナトリウムを用い、前記中和剤は、平均粒子径0.05〜0.5mmの粒子を乾式粉砕機で平均粒子径20μm以下に粉砕し、乾式粉砕機において気流中に分散された粉末の状態のまま、前記ガス中に注入され、前記脱硫工程後のガス中のSO 3 成分濃度を処理前の0.1倍モル以下又は2体積ppm以下とすることを特徴とするガスの処理方法。 - 前記乾式粉砕機は分級機構を備えており、前記中和剤を累積粒度分布における90%径が50μm以下となるように粉砕、分級してから前記ガス中に注入する請求項1に記載のガスの処理方法。
- 前記中和剤が1kgあたり2〜90m3の前記気流に分散された状態で、前記気流を5〜200m/秒の流速で前記ガス中に注入する請求項1又は2に記載のガスの処理方法。
- 前記中和剤は、粉砕前の安息角が55°以下である請求項1、2又は3に記載のガスの処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000162418A JP4826001B2 (ja) | 2000-05-31 | 2000-05-31 | ガスの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000162418A JP4826001B2 (ja) | 2000-05-31 | 2000-05-31 | ガスの処理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001340727A JP2001340727A (ja) | 2001-12-11 |
JP4826001B2 true JP4826001B2 (ja) | 2011-11-30 |
Family
ID=18666318
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2000162418A Expired - Lifetime JP4826001B2 (ja) | 2000-05-31 | 2000-05-31 | ガスの処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4826001B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2895286B1 (fr) * | 2005-12-23 | 2008-05-09 | Solvay | Procede de broyage |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ES2038308T3 (es) * | 1987-11-18 | 1993-07-16 | Radian Corporation | Proceso de incineracion con bajo contenido en nox. |
JPH04141214A (ja) * | 1990-10-02 | 1992-05-14 | Babcock Hitachi Kk | 排煙脱硫装置 |
JPH06304442A (ja) * | 1993-04-20 | 1994-11-01 | Kenichi Nakagawa | 排ガスの処理方法 |
IT1269193B (it) * | 1994-01-20 | 1997-03-21 | Solvay | Composizione reattiva e procedimento per la purificazione di un gas contenente cloruro di idrogeno |
JPH09103640A (ja) * | 1995-10-06 | 1997-04-22 | Okutama Kogyo Kk | 排ガス処理剤及び排ガス処理方法 |
JPH10156136A (ja) * | 1996-12-04 | 1998-06-16 | Toa Netsuken Kk | 化石燃料の燃焼排ガスの処理方法 |
JP3948075B2 (ja) * | 1997-10-01 | 2007-07-25 | 旭硝子株式会社 | 酸性成分除去剤および酸性成分除去方法 |
JPH11292577A (ja) * | 1998-04-09 | 1999-10-26 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 消石灰の製造方法と消石灰粉末、及びそれを用いた排ガス処理剤 |
JPH11319477A (ja) * | 1998-05-13 | 1999-11-24 | Takehiko Morimoto | 化石燃料の燃焼排ガスの処理方法 |
JP2001025637A (ja) * | 1999-07-14 | 2001-01-30 | Kurita Water Ind Ltd | 排ガス浄化方法 |
-
2000
- 2000-05-31 JP JP2000162418A patent/JP4826001B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2001340727A (ja) | 2001-12-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2011177711A (ja) | ガスの処理方法 | |
JP2011072887A (ja) | 二酸化炭素回収型発電システム | |
TWI726189B (zh) | 酸性氣體處理劑及酸性氣體處理方法 | |
JP4637392B2 (ja) | ガスの処理方法 | |
WO2011055759A1 (ja) | 排ガスの処理方法および装置 | |
Shin et al. | Continuous measurement of PM10 and PM2. 5 concentration in coal-fired power plant stacks using a newly developed diluter and optical particle counter | |
JP6224903B2 (ja) | 微粉炭燃焼装置における硫黄分の除去方法 | |
US20220105523A1 (en) | Hydrated lime with reduced resistivity and method of manufacture | |
JP4826001B2 (ja) | ガスの処理方法 | |
JP5158139B2 (ja) | ガスの処理方法 | |
JP4918741B2 (ja) | ガスの処理方法 | |
Liu et al. | Field measurements on particle size distributions and emission characteristics of PM10 in a cement plant of China | |
JP2004082103A (ja) | So2を含有するガスの処理方法 | |
Jacko et al. | Trace metal particulate emission test results from a number of industrial and municipal point sources | |
JP2010201427A (ja) | ガスの処理方法 | |
JP4826000B2 (ja) | ガスの処理方法 | |
JP2021178283A (ja) | 排煙処理材及び排煙の処理方法 | |
WO2017022520A1 (ja) | 脱硝装置の劣化抑制方法 | |
CN218583162U (zh) | 一种二次铝灰无害化处理的生产线 | |
CN108187910A (zh) | 烟气除尘的方法 | |
TW572769B (en) | Method for treating gas containing boric acid ingredient | |
JP2003136035A (ja) | ばいじんの処理方法及びばいじんの処理装置 | |
JPH07116454A (ja) | 排煙脱硫方法および装置 | |
JPS5451273A (en) | Method of absorbing noxious-gas from combustion waste gas by combustion secondary waste product | |
CN115111589A (zh) | 一种二次铝灰无害化处理的生产线及处理方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070123 |
|
RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20070131 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20091209 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20091215 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100215 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20100216 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100907 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20101108 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20101109 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20101108 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110816 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110829 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140922 Year of fee payment: 3 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4826001 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140922 Year of fee payment: 3 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |