NO168510B - Fremgangsmaate til fjerning av kvikksoelvdamp og/eller dampav skadelige organiske forbindelser og/eller nitrogenoksider fra roekgass fra et forbrenningsanlegg. - Google Patents
Fremgangsmaate til fjerning av kvikksoelvdamp og/eller dampav skadelige organiske forbindelser og/eller nitrogenoksider fra roekgass fra et forbrenningsanlegg. Download PDFInfo
- Publication number
- NO168510B NO168510B NO872927A NO872927A NO168510B NO 168510 B NO168510 B NO 168510B NO 872927 A NO872927 A NO 872927A NO 872927 A NO872927 A NO 872927A NO 168510 B NO168510 B NO 168510B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- flue gas
- activated carbon
- stated
- gas
- removal
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 70
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 53
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 39
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims description 37
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 title claims description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title description 14
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 108
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims abstract description 84
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 52
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 35
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims abstract description 26
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims abstract description 26
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 claims abstract description 21
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims abstract description 11
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 33
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 claims description 26
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 26
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 claims description 23
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 claims description 13
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 8
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 claims description 8
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 claims description 8
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 8
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 6
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 4
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 claims description 3
- 239000006028 limestone Substances 0.000 claims description 3
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000007873 sieving Methods 0.000 claims 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 abstract description 21
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 17
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract description 10
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 4
- 239000007921 spray Substances 0.000 abstract 3
- 230000001473 noxious effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 11
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 11
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 10
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 7
- 150000002240 furans Chemical class 0.000 description 7
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 5
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 4
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 4
- 238000001994 activation Methods 0.000 description 3
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 3
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- UIIMBOGNXHQVGW-UHFFFAOYSA-M sodium bicarbonate Substances [Na+].OC([O-])=O UIIMBOGNXHQVGW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- KVGZZAHHUNAVKZ-UHFFFAOYSA-N 1,4-Dioxin Chemical compound O1C=COC=C1 KVGZZAHHUNAVKZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WRSMJZYBNIAAEE-UHFFFAOYSA-N 1-chlorodibenzofuran Chemical class O1C2=CC=CC=C2C2=C1C=CC=C2Cl WRSMJZYBNIAAEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 100-500 mg/Nm<3> Chemical compound 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 239000002802 bituminous coal Substances 0.000 description 2
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 239000010791 domestic waste Substances 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 238000005367 electrostatic precipitation Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 2
- 125000005575 polycyclic aromatic hydrocarbon group Chemical group 0.000 description 2
- 239000012254 powdered material Substances 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 229910000030 sodium bicarbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000017557 sodium bicarbonate Nutrition 0.000 description 2
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- VGGGRWRBGXENKI-UHFFFAOYSA-N 1-chlorodibenzo-p-dioxin Chemical compound O1C2=CC=CC=C2OC2=C1C=CC=C2Cl VGGGRWRBGXENKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004438 BET method Methods 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M Bicarbonate Chemical compound OC([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 241001465754 Metazoa Species 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000007259 addition reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 1
- 238000003915 air pollution Methods 0.000 description 1
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 1
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 1
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 150000004826 dibenzofurans Chemical class 0.000 description 1
- 229940117389 dichlorobenzene Drugs 0.000 description 1
- 150000002013 dioxins Chemical class 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000086 high toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 229960002523 mercuric chloride Drugs 0.000 description 1
- LWJROJCJINYWOX-UHFFFAOYSA-L mercury dichloride Chemical compound Cl[Hg]Cl LWJROJCJINYWOX-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000000135 prohibitive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 1
- 238000005029 sieve analysis Methods 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000001694 spray drying Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 238000005200 wet scrubbing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/02—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/54—Nitrogen compounds
- B01D53/56—Nitrogen oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/64—Heavy metals or compounds thereof, e.g. mercury
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/68—Halogens or halogen compounds
- B01D53/70—Organic halogen compounds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/72—Organic compounds not provided for in groups B01D53/48 - B01D53/70, e.g. hydrocarbons
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
I løpet av de siste ti år er man blitt klar over at en rensing av røkgassene fra forbrenningsanlegg til forbrenning av husholdningsavfall i den industrialiserte verden som følge av den raske økning i antallet og kapasiteten av slike anlegg ikke bør begrenses til fjerning av hovedforurensningene i disse såsom HC1, SC>2 og N0x> Også bestanddeler som forekommer i meget små mengder, kan utgjøre en risiko for omgivelsene som følge av deres ekstreme giftighet.
Blant slike forurensninger som foreligger i mindre mengder, og som hittil har forårsaket den mest utpregede bekymring, er kvikksølv og forskjellige skadelige organiske forbindelser, herunder polyaromatiske hydrokarboner (PAH) og polyklorerte forbindelser, f.eks. polyklorerte bisfenyler (PCB). Spesielt klordibenzodioksiner og -furaner anses å utgjøre en risiko for mennesker og dyr selv i meget små konsentrasjoner. Disse organiske forbindelser betegnes ofte som skadelig POM (poly-organisk stoff), og denne forkortelse vil bli anvendt gjennom hele beskrivelsen.
I mange land forberedes der lovgivning med henblikk på å redusere kvikksølvutslipp.
I røkgasser fra forbrenningsanlegg for husholdningsavfall kan mengden av kvikksølvdamp (som i denne sammenheng betyr damp av kvikksølvmetall samt kvikksølvholdige kjemiske forbindelser i dampfase) variere innenfor vide grenser. Typiske konsentrasjoner er i området 100-1000 pg/Nm .
De ovennevnte klorbenzodioksiner og -furaner er representert ved formelen hvor n og m uavhengig av hverandre er et helt tall fra 0 til 4, dog slik at n + m er minst 2.
Noen av dioksinene og furanene med den ovennevnte formel opp-viser en ekstremt høy giftighet overfor dyreliv. Konsentrasjonen av disse forbindelser i forbrenningsrøkgasser varierer betydelig, først og fremst avhengig av den temperatur som hersker i forbrenningssonen i forbrenningsanlegget, og av sammensetningen av det avfall som forbrennes. Konsentrasjonen er typisk 0,1-1,0 pm/Nm , men vesentlige variasjoner også utenfor dette område er vanlig.
Røkgasser fra forbrenningsanlegg inneholder også betydelige mengder nitrogenoksider som ikke alltid blir fjernet effektivt ved vanlige røkgassrensingstrinn ved hjelp av basiske absorpsjonsmidler.
En rekke fremgangsmåter har vært foreslått for fjerning eller gjenvinning av kvikksølv fra gasser. De fleste av fremgangs-måtene ifølge teknikkens stand er imidlertid blitt frembragt i den hensikt å fjerne kvikksølv fra relativt små mengder gass med en høy kvikksølvkonsentrasjon. Disse fremgangsmåter er ikke egnet til rensing av røkgasser, da kostnadene til kjemi-kalier ville være prohibitive eller driften upraktisk i forbindelse med store volumer' av røkgass.
Fremgangsmåter til fjerning; av kvikksølv fra luft med relativt lavt kvikksølvinnhold har også vært foreslått. En. slik fremgangsmåte er beskrevet i den publiserte EP patentsøknad nr. 1.456 (Akzo N.V.). Fremgangsmåten, som er beskrevet som særlig egnet for fjerning av kvikksølv fra luft som ventileres fra bygninger, er basert på det prinsipp at kvikksølvdamp blir absorbert som kvikksølvklorid når det passerer et skikt av aktivt kull med et spesifikt klorinnhold. I henhold til beskrivelsen i den nevnte: europapatensøknad bør et høyt fuktig-hetsinnhold i den gass som kvikksølvet skal fjernes fra, unngås, idet effektiviteten av det aktive kull reduseres av fuktigheten. Det fremgår også av beskrivelsen at aktivt kull som benyttes i et stasjonært skikt uten klor, er utilfredsstillende som absorpsjonsmiddel for kvikksølv og også har en meget lav kapasitet til dette formål.
Fremgangsmåten ifølge den europeiske patentsøknad synes å være uegnet til behandling av røkgasser, da dette ville kreve at den samlede mengde av røkgasser må føres gjennom et skikt av aktivt kull som får tilført gassformet klor, noe som åpenbart medfører risiko for at eventuelle overskytende mengder klor kan føres med av røkgassene til atmosfæren.
En fremgangsmåte til fjerning av kvikksølvdamp fra en varm røkgass som inneholder hydrogenklorid, er beskrevet i den publiserte EP patentsøknad 13.567 (Svenska Flaktfabriken). I henhold til denne fremgangsmåte blir gassen, som inneholder hydrogenklorid og mindre mengder kvikksølvdamp bragt i berør-ing med pulverformet kalsiumhydroksid, fortrinnsvis i et flui-disert skikt. Hydrogenkloridet i gassen reagerer med kalsium-hydroksidet for å danne kalsiumklorid som tilsynelatende er avgjørende for fjerning av kvikksølv. Fremgangsmåten tillater imidlertid ikke alltid en reduksjon av kvikksølvdampinnholdet til de ønskede lave nivåer, og den er uten vesentlig virkning når det gjelder fjerning av det skadelige organiske materiale.
US patentskrift 4 273 747 (Rasmussen) beskriver fjerning av
kvikksølv fra varme avfallsgasser ved forstøvning av en vandig væske i avfallsgassene i nærvær av flyveaske som er suspendert i gassene, og deretter fraskilling av flyveasken sammen med en vesentlig del av det kvikksølv som opprinnelig er tilstede som damp. Det er avgjørende at gasstrømmen ved denne behandling blir avkjølt fra en temperatur på minst 200°C til en temperatur på under 160°C. Den vandige væske kan være rett og slett vann, eller den kan være en vandig oppløsning eller suspensjon av en alkalisk forbindelse, fortrinnsvis kalsiumhydroksid.
Denne fremgangsmåte vil åpenbart ikke være egnet når det ikke er akseptabelt å avkjøle gassen i den ønskede grad, eller hvis mengden av flyveaske er utilstrekkelig som følge av en forutgående fraskillelse av flyveaske. Selv når betingelsene med hensyn til flyveaskeinnhold i røkgassen og avkjøling er opp-fylt, ville det ved visse anvendelser være ønskelig å øke effektiviteten av fjerningen av kvikksølvdamp i prosessen. US patentskriftet beskriver ikke noen virkning av fremgangsmåten med hensyn til fjerning av klordibenzodioksider og -furaner.
Forsøk på å redusere mengden av POM, spesielt klordibenzo-dioksin og -furan, i røkgasser har hittil hovedsakelig konsen-trert seg om termisk nedbrytning.
I henhold til en artikkel av A.J. Teller og J.D. Lauber: "Control of Dioxin Emissions from Incineration" fremlagt ved det 76. årsmøte i Air Pollution Control Association i Atlanta, Georgia, 19.-24. juni 198^3, viser teoretiske anslag at utslip-pene kan reduseres ved kondensasjon av dioksinet i gassene. Karl J. Thomé-Kozmiensky angir imidlertid i "Mullverbrennung und Umwelt" EF Verlag fiir' Energie- und Umwelttechnik GmbH, Berlin (1985) resultater som viser at våtvasking av røkgasser har en meget liten virkning på konsentrasjonen av polyklorerte dibenzodioksiner og -furaner i utslippet.
I DE-A-34 26 059 er der beskrevet en fremgangsmåte hvor organiske polyhalogenerte forurensninger fjernes fra røkgasser ved absorpsjon av forurensningene på et fast skikt av et absorpsjonsmiddel såsom aktivt kull, fulgt av oppvarming av absorpsjonsmiddelet og nedbrytning av forurensningene ved forhøyet temperatur. En slik fremgangsmåte, som innbefatter at gassen føres gjennom absorberende skikt med en høyde på flere meter, er åpenbart ikke egnet til behandling av røkgasser fra store forbrenningsanlegg, og da den er basert på termisk nedbrytning av forurensningene, er den ikke i stand til å ta seg av kvikksølvholdige røkgasser.
Også iht. beskrivelsen til PCT patentsøknad WO 85/03455 benyttes der aktivt kull til fjerning av skadelige røkgasskompo-nenter, herunder tungmetaller. Også i henhold til denne beskrivelse blir det aktive kull anvendt i et fast skikt, noe som betyr at det bør foreligge i form av relativt grove partikler eller granulater som ikke avgir støv, og som er kost-bare å fremstille og mindre aktive enn et tilsvarende pulverformet absorpsjonsmiddel.
US-A-4 061 476 beskriver en gassrensemetode hvor et pulverformet, fast sorpsjonsmiddel injiseres i en strøm av gass som inneholder skadelige forurensninger, underkastes intensiv turbulens og deretter skilles fra gassen. Blant andre sorp-sjonsmidler er der foreslått pulverformet filtertrekull uten angivelse av de forurensninger som dette spesielle sorpsjonsmiddel er beregnet for. I henhold til beskrivelsen har absorp-sjonsmidlene fortrinnsvis kornstørrelser på mindre enn 100 um, fortrinnsvis mindre enn 50 ym. Når sorpsjonsmiddelet er aktivt kull i form av fine partikler, har det imidlertid vist seg at en effektiv fraskillelse av kullet fra gasstrømmen gir problemer. Dette gjelder både når der anvendes elektrostatiske utfellingsfiltre og når der anvendes stoffiltre.
Der foreligger således et behov for en forbedret fremgangsmåte til fjerning av kvikksølvdamp og/eller skadelige organiske forbindelser fra røkgasser.
Også for fjerning av nitrogenoksider har der vært foreslått en rekke fremgangsmåter. Som følge av at de fleste av disse metoder har vært meget kompliserte, er der fortsatt behov for en enkel og pålitelig fremgangsmåte til fjerning av også nitrogenoksider fra røkgasser fra forbrenningsanlegg.
I dansk patentsøknad nr. 2984/85 innlevert 1. juli 1985 er der beskrevet en fremgangsmåte hvor kvikksølvdamp og damper av klordibenzodioksiner og -furaner fjernes fra en strøm av varme røkgasser sammen med sure komponenter av røkgassen i en for-støvningsabsorpsjonsprosess. Det absorpsjonsmiddel som benyttes i denne prosess, er en vandig væske som foruten alkaliske komponenter inneholder suspendert aktivt kull.
Det har vist seg at adsorpsjon av kvikksølvdamper og damper av skadelige organiske forbindelser, spesielt klordibenzodioksiner og -furaner, samt fjerning av nitrogenoksider ved hjelp av aktivt kull kan utføres med en overraskende høy effektivitet under anvendelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, hvor en eller flere av disse forurensninger fjernes fra en strøm av varme røkgasser som føres ut av et forbrenningsanlegg og eventuelt inneholder flyveaske, kombinert med en samtidig fjerning av sure komponenter i røkgassen ved at strømmen ved en temperatur på 135-400°C føres inn i et forstøv-ningsabsorpsjonskammer hvor en vandig væske som inneholder et basisk absorpsjonsmiddel, forstøves for avkjøling av røkgassen til en temperatur på mellom 180°C og 90°C og absorpsjon av sure komponenter fra røkgassen, samtidig som vannet i den vandige væske fordampes, hvorved der fås et partikkelformet materiale som foruten reaksjonsprodukter av det basiske absorpsjonsmiddel med sure komponenter i røkgassen inneholder ikke omsatt absorpsjonsmiddel, og som sammen med den eventuelle flyveaske skilles fra røkgassen i en partikkelseparator ned-strøms i forhold til forstøvningsabsorpsjonskammer.et, Idet prosessen omfatter å sprøyte pulverformet aktivt: kull i. en mengde på ° 1-800 mg pr. Nrtv3. røkgass inn i strømmen av røkgass' på minst ett sted oppstrøms i forhold til par-tikkelseparatoren.,. og å fraskille det pulverformede kull i partik^celseparatoren sammen med det partikkelformede materiale.
Ved denne fremgangsmåte er det mulig å oppnå en meget effektiv fjerning av de angjeldende forurensninger og samtidig holde forbruket av aktivt kull på et meget moderat nivå.
I motsetning til tidligere fremgangsmåter for rensing av røk-gasser som benytter grovt eller granulert aktivt kull i et fast skikt, anvender fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen det aktive kull som et fint pulver som blir suspendert i gasstrøm-men og deretter fjernet fra denne sammen med det partikkelformede materiale som dannes ved forstøvningsabsorpsjons-prosessen.
Bruken av pulverformet, aktivt kull medfører visse fordeler i forhold til bruken av et grovt eller granulert kull som følge av den relativt høyere absorpsjonsevne av det pulverformede materiale og den lavere pris for dette.
Bruken av pulverformet kull til rensing av røkgass har imidlertid hittil ikke vært ansett som egnet, i det minste ikke i forbindelse med fremgangsmåter i industriell målestokk, idet fraskillelse av fine partikler av aktivt kull fra en gasstrøm medfører visse problemer.
Fine kullpartikler kan ikke lett fjernes ved hjelp av meka-niske filtre såsom et filtrerkammer, idet de fine kullpartikler er tilbøyelige til å blokkere filteret og derved skape et uakseptabelt høyt trykkfall over dette.
Det er også velkjent at elektrostatiske utfellingsapparater
er mindre effektive enn ønskelig for fjerning av fine partikler av aktivt kull som forekommer som det eneste partikkelformede materiale i en gasstrøm. Dette skyldes det forhold at kullpartiklené har for lav elektrisk resistivitet (eller for høy konduktivitet), noe som innebærer at de mister sin elektriske ladning når de kommer i berøring med jordingselek-troden i det elektrostatiske utfellingsapparat. På denne måte blir kullpartiklené ikke effektivt holdt tilbake, men er til-bøyelige til å bli resuspendert i gasstrømmen. Dette fører til en utilfredsstillende partikkelfraskillelse fra gasstrøm-men, med mindre forbruket av elektrisk energi økes vesentlig.
Det har imidlertid vist seg at nærværet av det partikkelformede materiale som dannes ved forstøvningsabsorpsjonen, letter gjenvinningen av det pulverformede, aktive kull fra gasstrømmen, ikke bare når et filtrerkammer anvendes som partikkelseparator, men også når fraskillelsen av partiklene utføres ved hjelp av et elektrostatisk utfellingsapparat.
Når fraskillelsen av partiklene utføres ved hjelp av et meka-nisk filter såsom et filtrerkammer, vil det partikkelformede materiale som dannes ved forstøvningsabsorpsjonsprosessen, sammen med eventuell flyveaske som er tilstede i røkgassen, tjene som et filterhjelpemiddel som således tillater oppbyg-ning av et pulverskikt med en betydelig tykkelse på filter-overflatene uten urimelig' økning av motstanden mot gasspas-sasje og dermed uten et sitort trykkfall over filteret. De fine partikler av aktivt kull er innleiret i det pulveriserte skikt, som således avsetter seg på filterflaten, og støvpro-blemer som følge av at kullpartikler trenger gjennom filteret, unngås, samtidig som en økning av trykkfallet over filteret blir vesentlig forsinket..
Hvis fraskillelsen av partiklene utføres ved hjelp av et elektrostatisk utfellingsapparat, har det partikkelformede materiale som dannes ved forstøvningsabsorpsjonsprosessen, også den virkning at det letter fjerningen av kullpartiklené, fordi det partikkelformede materiale, når det dekker elektroden, danner et skikt som små kullpartikler bindes i., og som hindrer direkte berøring mellom partiklene og elektrodene, hvorved en for sterk grad av utladning av kullpartiklené unngås. En resuspensjon av kullpartiklené i gasstrømmen er dermed mindre sannsynlig, og kullpartiklené blir gjenvunnet fra det elektrostatiske utfellingsapparat i blanding med det partikkelformede materiale og eventuell flyveaske som opprinnelig er tilstede i røkgassen.
Den spesielle kombinasjon av trekk som foreskrives ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen, tillater således bruk av pulverformet aktivt kull til fjerning av kvikksølv, skadelige organiske forbindelser og nitrogenoksider, hvorved der fås en meget effektiv utnyttelse av den høye absorpsjonsevne av pulverformet aktivt kull ved en modifikasjon av den vanlige forstøvningstørkeprosess, en modifikasjon som bare med-fører moderat økning av investerings- og driftskostnader.
I den foreliggende beskrivelse og i kravene er uttrykket "pulverformet aktivt kull" benyttet i en noe bredere betydning enn hva som vanligvis er tilfelle i handelen. I den foreliggende beskrivelse er uttrykket ikke begrenset til å betegne materialer som har vært underkastet en aktiveringsbehandling, f.eks. med damp. Betegnelsen er ment å dekke også pulverformede karbonholdige materialer såsom kull, koks og lignende, som har en absorpsjonsevne som ikke er resultatet av en spesi-ell aktiveringsprosess, men som er en iboende egenskap av det pulverformede materiale allerede når det fremstilles, f.eks. ved maling eller termisk spalting.
Det absorpsjonsmateriale som benyttes i den foreliggende fremgangsmåte, kan således være betydelig billigere enn vanlig "aktivt kull" som vanligvis er underkastet.spesielle aktiver-ings- og renseprosesser.
Uttrykket "pulverformet" benyttes for å skjelne de karbonholdige materialer som benyttes ved fremgangsmåten, fra det granulerte, aktive kull som vanligvis anvendes som adsorpsjons-middel i stasjonære skikt for gassrensing.
Meget tilfredsstillende resultater er oppnådd ved anvendelse av aktivt karbon fremstilt fra bituminøst kull med en partik-kelstørrelse svarende til at 60-85% passerer en sikt med åpninger på 44 mikrometer. Mikroskopisk undersøkelse av slikt pulverformet kull viser en midlere partikkelstørrelse på bare noen få mikrometer eller mindre.
Den meget høye adsorpsjonseffektivitet av det aktive kull
i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er et resultat av de forbedrede adsorpsjonsbetingelser som oppnås ved den avkjøling av gasstrømmen som finner sted i forstøvningsadsorpsjonsproses-sen, som utføres like etter, under eller like før innføringen av det pulverformede, aktive kull i gasstrømmen.
Når det pulverformede aktive kull sprøytes inn i røkgasstrøm-men på et sted nedstrøms i forhold til forstøvningsabsorpsjons-kammeret, foretrekkes det å anvende et filtrerkammer som partikkelseparator, idet en intim berøring mellom røkgass og kull oppnås når røkgassen føres gjennom det karbonholdige skikt av partikkelformede reaksjonsprodukter som bygger seg opp på filteroverflaten.
Visse forbrenningsanlegg gir imidlertid en røkgass som fører med seg brennende partikler som kan skade filterstoffet i filtrerkammeret. Dette er en av grunnene til at det har vært vanlig å anvende elektrostatiske utfellingsapparater isteden-for filtrerkamre til fjerning av partikkelformet materiale fra røkgasser fra forbrenningsanlegg.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er også egnet for utførelse på et anlegg hvor partiklene fraskilles ved hjelp av et elektrostatisk utfellingsapparat. Da berøringen mellom røkgassene og det oppsamlede, partikkelformede materiale er mindre intim i et elektrostatisk utfellingsapparat enn i et filtrerkammer-filter, foretrekkes det å sprøyte det pulverformede aktive karbon inn i gasstrømmen' på et sted et stykke borte fra det elektrostatiske utfellingsapparat, f.eks. i forstøvningsabsorp-sjonskammeret eller oppstrøms i forhold til dette kammer.
Det basiske absorpsjonsmiddel som forstøves i en vandig suspensjon eller oppløsning i forstøvningsabsorpsjonskammeret, er fortrinnsvis kalsiumhydroksid (lesket kalk), natriumkarbonat eller hydrogenkarbonat eller pulverisert kalksten.
Som beskrevet i den ovennevnte US-A-4 273 747 har flyveaske fra forbrenningsanlegg en; viss evne til å fjerne kvikksølv-damp fra røkgasser, når de foreligger i den varme røkgass under avkjølingen av denne ved forstøvning av vandige væsker inn i den varme røkgass.
Det foretrekkes derfor å. la eventuell flyveaske som er tilstede i de røkgasser som. skal renses, bli tilbake i disse og bare fraskille dem fra gassen sammen med det partikkelformede materiale som omfatter reaksjonsprodukter av det basiske absorpsjonsmiddel med sure komponenter i røkgassen, ikke omsatt basisk absorpsjonsmateriale og aktivt kull.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan imidlertid også med hell utføres på røkgass som flyveasken er fjernet fra i et forutgående partikkelfraskiIlingstrinn.
Den høye aktivitet av det pulverformede aktive kull når det sprøytes inn foran forstøvningsabsorpsjonsprosessen, reflek-teres av det forhold at bruk av 5-100 mg aktivt kull pr. Nm<3 >vanligvis vil være tilstrekkelig til å redusere innholdet av kvikksølv og klordibenzodioksiner og -furaner med 90% eller mer når forurensningene foreligger i de konsentrasjoner som er vanlige i røkgasser fra forbrenningsanlegg.
De forsøk som hittil er utført, antyder at der fås en meget effektiv fjerning av de angjeldende forurensninger når inn-sprøytningen av aktivt kull i de ovenfor angitte mengder ut-føres i forbindelse med en forstøvningsabsorpsjonsprosess hvor der fordampes tilstrekkelig vann til å avkjøle røkgassen til 110-130°C.
Det har vist seg at den foreliggende fremgangsmåte også med-fører en vesentlig reduksjon i innholdet av nitrogenoksider i røkgassene. Dette skyldes sannsynligvis den katalytiske virkning av det aktive kull som fremmer oksidering av NO til NO2 som absorberes av det basiske absorpsjonsmiddel som er tilstede i forstøvningsabsorpsjonskammeret og i partikkelseparatoren, eventuelt kombinert med en adsorpsjon av nitrogenoksider av kullpulveret.
Da nitrogenoksider vanligvis er tilstede i røkgasser fra forbrenningsanlegg i mengder som er mange størrelsesordner høyere enn mengden av kvikksølv og POM, foretrekkes det å anvende relativt store mengder karbon, f.eks. 100-500 mg/Nm<3>, hvis det tas sikte på å oppnås en effektiv fjerning av nitrogenoksider .
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen vil bli nærmere beskrevet
under henvisning til tegningen.
Fig. 1 er et flytskjema som viser en utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Fig. 2 er et flytskjema som viser en annen utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
på fig. 1 er der vist en kanal 1 som leder en strøm av varme forbrenningsavfallsgasser som foruten sure komponenter som HC1, S02 og nitrogenoksider inneholder kvikksølvdamp og skadelige organiske stoffer, spesielt klordibenzodioksiner og
-furaner. Avfallsgassene inneholder også flyveaske.
Et rør 2 som er forbundet med et pneumatisk system 3, munner ut i kanalen 1 for å tilføre en konstant mengde pulverformet aktivt kull til røkgassen. Systemet 3 omfatter en silo 4 for pulverformet aktivt kull og en skruemater 5 som er innstilt på levering av en konstant mengde kull eller kan styres for å tilføre kull i avhengighet av mengden og sammensetningen av strømmen av røkgass i kanalen 1. Systemet 3 får tilført trykkluft gjennom en ledning 6.
Kullet kan naturligvis sprøytes inn ved hjelp av hvilke som helst andre organer som er egnet til å dispergere det i røk-gassen .
Kullpulveret rives med av avløpsgassen i kanalen 1 og føres til et forstøvningsabsorpsjonskammer 7. Her blir et vandig absorpsjonsmiddel såsom en suspensjon av kalk eller kalksten eller en oppløsning av natriumkarbonat eller natriumhydrogen-karbonat som tilføres gjennom en kanal 8, forstøvet til små dråper. Ved berøring med de varme avfallsgasser i kammeret fordamper vannet i de forstøvede dråper, hvorved temperaturen av gassen reduseres betydelig, samtidig som sure stoffer i avfallsgassen reagerer med det basiske absorpsjonsmiddel, slik at der fås et partikkelformet materiale som i første rekke inneholder salter dannet ved reaksjonen, sammen med ikke
omsatt absorpsjonsmiddel.
Det har ikke vært undersøkt i hvilken utstrekning de fine partikler av aktivt kull som foreligger i gassen kommer i berøring med de forstøvede dråper i forstøvningsabsorpsjons-kammeret i denne utførelse.
Alternativt kan røret 2 munne ut i selve forstøvningsabsorp-sjonskammeret 7 (som antydet stiplet).
Et partikkelformet materiale som inneholder de nevnte reaksjonsprodukter, ikke omsatt absorpsjonsmiddel, eventuell flyveaske og aktivt kull, kan tas ut fra bunnen av forstøvnings-absorpsjonskammeret gjennom en ledning 9, mens resten av reak-sjonsproduktene og ikke omsatt absorpsjonsmiddel samt nesten alt det aktive kull og flyveasken forblir suspendert i gassen inntil denne når et elektrostatisk utfellingsapparat 10, hvor hovedsakelig alt partikkelformet materiale fraskilles og fjernes gjennom en ledning 11.
Gassen, som en vesentlig del av kvikksølvdampen og skadelig organisk stoff, spesielt klordibenzodioksiner og -furaner
som opprinnelig forelå i gassen, er blitt absorbert fra, kan føres ut i atmosfæren fra det elektrostatiske utfellingsapparat via en skorsten 12.
I den utførelsesform som er vist på fig. 2, har henvisnings-tall som er lik dem på fig. 1, samme betydning som forklart i forbindelse med fig. 1.
Det vil sees at systemet 3 til å skaffe pulverformet aktivt kull sprøyter kullet inn på et sted nedstrøms i forhold til forstøvningsabsorpsjonskammeret 7. I denne utførelsesform er partikkelseparatoren et filtrerkammer 13, hvorfra det pulverformede kull blandet med partikkelformet materiale som dannes i forstøvningsabsorpsjonskammeret 7, og eventuell flyveaske som opprinnelig er tilstede i røkgassen i kanalen 1,
kan tas ut gjennom en ledning 14.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er ytterligere belyst i de følgende eksempler.
EKSEMPEL 1
Dette eksempel ble utført i et pilotanlegg av den type som er vist på fig. 2, hvor 300 Nm 3 røkgass ble behandlet pr. time.
Under forsøket ble temperaturen av røkgassen som ble tilført gjennom kanalen 1, variert fra 230 til 300°C.
En vandig suspensjon av lesket kalk ble forstøvet inn i for-støvningsabsorpsjonskammeret 7 for å gi en samlet fjerning av 80-95% av sure komponenter (HCl og SC>2) i prosessen. Filtrerkammeret 13 var av pulsstråletypen.
Pulverformet aktivt kull ble sprøytet inn mellom forstøvnings tørke-absorpsjonskammeret og pulsstrålefilteret i mengder som angitt i tabell 1. Det pulverformede aktive kull var av en kvalitet som hadde et samlet overflateareal (bestemt ved BET-metoden) på 1000-1100 m 2 /g, et porevolum på 0,8-0,95 cm <3 >og en partikkelstørrelse svarende til en sikteanalyse (passasje gjennom en sikt med åpninger på 44 mikrometer) på
65-85%. Mikroskopisk'undersøkelse viser at de fleste partikle har en diameter på 1 mikrometer eller mindre. Materialet ble fremstilt ved pulverisering av bituminøst kull og ble aktivei ved dampbehandling.
Også sammenligningsforsøk uten tilsetning av aktivt kull ble utført.-
Ytterligere parametre ved forsøkene samt oppnådde resultater er vist i tabell 1.
Den gasstrøm fra forbrenningsanlegget som ble anvendt i alle fire forsøk, hadde et flyveaskeinhold på ca. 2 g/Nm . Resultatene i tabell 1 viser klart at bruken av selv små mengder aktivt kull skaffer en meget vesentlig reduksjon i konsentrasjonen av kvikksølvdamp i røkgassen.
EKSEMPEL 2
Også forsøkene i dette eksempel ble utført for å vise den evne som den foreliggende fremgangsmåte har til å redusere kvikksølvdampinnholdet i røkgass.
Forsøkene ble utført i et industrielt anlegg som mottok 100.000 Nm 3/h av røkgass fra et forbrenningsanlegg og med en omtrentlig temperatur på 240-260° samt et flyveaskeinhold på ca. 2,5 g/Nm<3>.
Anlegget svarte til det som er vist på fig. 1.
Parametre og resultater av forsøkene fremgår av tabell 2.
Dette eksempel viser at det også når partikkelfraskillelsen finner sted ved hjelp av et elektrostatisk utfellingsapparat, er mulig å oppnå en effektiv fjerning av kvikksølv ved den foreliggende oppfinnelse.
EKSEMPEL 3
I dette eksempel vises den evne som fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen har til drastisk å redusere mengden av skadelige organiske stoffer, spesielt diklorbenzendioksiner og -furaner i røkgasser fra forbrenningsanlegg.
De forsøk som ble gjort i dette eksempel, ble utført på et pilotanlegg som vist på fig. 2.
Røkgass fra et forbrenningsanlegg ble tilført gjennom kanalen
1 i en mengde på o 300 Nm 3/h. Flyveaskeinnholdet i røkgassen var 2 g/Nm<3>, og temperaturen varierte mellom 230 og 300°C.
Filtrerkammeret 13 var av pulsstråletypen.
Ytterligere parametre for forsøkene og de oppnådde resultater fremgår av tabell 3, hvor de verdier som er angitt for POM, angir mengden av klorerte dibenzodioksiner pluss mengden av klorerte dibenzofuraner.
Av tabell 3 fremgår det at en ekstremt effektiv fjerning av klordibenzodioksiner og klordibenzofuraner oppnås ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
Skjønt bare reduksjonen av klordibenzodioksiner og klordibenzofuraner er analysert, er det mulig på basis av de ovennevnte resultater kombinert med generell viten med hensyn til absorp-sjonsegenskapene av andre skadelige polyorganiske stoffer å trekke den slutning at fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen vil ha generell anvendelighet til reduksjon av skadelig POM
i røkgasser fra røkgassanlegg.
EKSEMPEL 4
De forsøk som ble utført i dette eksempel, ble gjort på et industrielt anlegg av den type som er vist på fig. 1, hvor en strøm av røkgass på 50-70.000 Nm<3>/h fra et forbrenningsanlegg ble behandlet.
Også i dette eksempel ble forsøkene utført i den hensikt å vise adsorpsjon av POM.
Temperaturen av røkgassene før behandlingen var 240-280°C.
Resultatene er vist i tabell 4.
Resultatene i tabell 4 viser at det også i et industrielt anlegg basert på det prinsipp som er vist på fig. 1, under anvendelse av et elektrostatisk utfellingsapparat er mulig å oppnå en vesentlig reduksjon i mengden av skadelig organisk materiale ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
EKSEMPEL 5
Dette eksempel viser den foreliggende fremgangsmåtes evne
til å redusere mengden av nitrogenoksider i røkgassen fra forbrenningsanlegg.
Forsøkene ble utført under anvendelse av et industrielt anlegg av den type som er vist på fig. 1.
Forbrenningsgassen fra forbrenningsanlegget ble tilført i
en mengde på ca. 60.000-100.000 Nm<3>/h ved en temperatur på
ca. 240-280°C.
Parametre i fremgangsmåten og oppnådde resultater fremgår
av tabell 5, hvor konsentrasjonen av nitrogenoksider er beregnet som NC>2 .
Det menes at den økte fjerning av NO som kan observeres når aktivt kull er tilstede, skyldes det forhold at en del av nitrogenoksidet i gassen blir oksidert til N02 som et resultat av den katalytiske virkning av det aktive kull, eventuelt kombinert med en adsorpsjon av nitrogenoksider på kullpulveret. Det således dannede N02 reagerer med det basiske absorpsjonsmiddel og blir på denne måte fjernet fra gassen.
Claims (10)
1. Fremgangsmåte til fjerning av kvikksølvdamp og/eller damp av skadelige organiske forbindelser og/eller nitrogenoksider fra en strøm av røkgass som føres ut av et forbrenningsanlegg og eventuelt inneholder flyveaske, kombinert med en samtidig fjerning av sure komponenter i røkgassen ved at strømmen ved en temperatur på 135-400°C føres inn i et"for-støvningsabsorpsjonskammer, hvor en vandig væske som inneholder et basisk absorpsjonsmiddel, forstøves for avkjøling av røkgassen til en temperatur på mellom 180 og 90°C og absorpsjon av sure komponenter fra røkgassen, samtidig som vannet i den vandige væske fordampes, hvorved der fås et partikkelformet materiale som foruten reaksjonsprodukter av det basiske absorpsjonsmiddel med sure komponenter i røkgassen inneholder ikke omsatt absorpsjonsmiddel, og som sammen med den eventuelle flyveaske skilles fra røkgassen i en partikkelseparator nedstrøms i forhld til forstøvningsabsorpsjonskammeret, karakterisert ved at pulverformet aktivt kull i en mengde på 1-800 mg/Nm-3 sprøytes inn i strømmen av røkgass på minst ett sted oppstrøms i forhold til partikkelseparatoren, og at det pulverformede kull fraskilles i partikkelseparatoren sammmen med det partikkelformede materiale.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at det partikkelformede materiale og det pulverformede kull samt eventuell flyveaske skilles fra røkgassene ved hjelp av et posefilter.
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert ved at det pulverformede kull sprøytes inn i røkgassstrømmen på et sted nedstrøms i forhold til forstøvningsabsorpsjonskammeret.
4. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at det pulverformede kull sprøytes inn i røkgasstrømmen på et sted som er valgt blant steder oppstrøms i forhold til forstøvningsabsorpsjonskammeret og steder inne i dette.
5. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 eller 4, karakterisert ved at det partikkelformede materiale og det pulverformede kull samt eventuell flyveaske skilles fra røkgassene ved hjelp av et elektrostatisk utfel-lings apparat .
6. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at det basiske absorpsjonsmiddel velges blant kalsiumhydroksid (lesket kalk), natriumkarbonat og kalksten.
7. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at der anvendes et pulverformet aktivt kull med en partikkelstørrelse som tillater passasje av minst 40 vektprosent gjennom en sikt med 44 mikrometer åpninger (ved våtsikting), og som i gjennomsnitt er noen få mikrometer eller mindre ved mikroskopisk undersøkelse.
8. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, spesielt for fjerning av kvikksølvdamp og/eller damper av skadelige organiske forbindelser, karakterisert ved at det pulverformede kull sprøytes inn i røkgassen i en mengde på 5-100 mg/Nm .
9. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at gassen avkjøles til 100-150°C i forstøvningsabsorpsjonstrinnet.
10. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, spesielt for fjerning av nitrogenoksider, karakterisert ved at det pulverformede kull sprøytes inn i røkgassen i en mengde på 100-500 mg/Nm<3>.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DK338186A DK158376C (da) | 1986-07-16 | 1986-07-16 | Fremgangsmaade til nedbringelse af indholdet af kviksoelvdamp og/eller dampe af skadelige organiske forbindelser og/eller nitrogenoxider i roeggas fra forbraendingsanlaeg |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO872927D0 NO872927D0 (no) | 1987-07-14 |
NO872927L NO872927L (no) | 1988-01-18 |
NO168510B true NO168510B (no) | 1991-11-25 |
NO168510C NO168510C (no) | 1992-03-04 |
Family
ID=8122222
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO872927A NO168510C (no) | 1986-07-16 | 1987-07-14 | Fremgangsmaate til fjerning av kvikksoelvdamp og/eller dampav skadelige organiske forbindelser og/eller nitrogenoksider fra roekgass fra et forbrenningsanlegg. |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4889698B1 (no) |
EP (1) | EP0253563B2 (no) |
JP (1) | JPH0829219B2 (no) |
AT (1) | ATE49714T1 (no) |
CA (1) | CA1300347C (no) |
DE (1) | DE3761471D1 (no) |
DK (1) | DK158376C (no) |
HK (1) | HK54691A (no) |
NO (1) | NO168510C (no) |
Families Citing this family (175)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6369524A (ja) * | 1986-09-12 | 1988-03-29 | Gadelius Kk | 多塩化ジベンゾパラジオキシン除去装置 |
HUT51924A (en) * | 1988-05-26 | 1990-06-28 | Jednotne Zemedelske Druzstvo P | Method and apparatus for removing the hydrocarbons and their derivatives from gas mixtures |
SE465111B (sv) * | 1989-04-07 | 1991-07-29 | Flaekt Ab | Foerfarande vid rening av vid foerbraenning av avfall bildad roekgas |
DE3919124A1 (de) * | 1989-06-12 | 1990-01-18 | Haji Javad Mehdi Dr Ing | Verfahren zur abscheidung von polyzylkischen kohlenwasserstoffen und schwermetallen aus abgasen |
DE3921578A1 (de) * | 1989-06-30 | 1991-01-03 | Rheinische Braunkohlenw Ag | Verfahren zur reinigung von rauchgas aus verbrennungsanlagen |
DE4012982A1 (de) * | 1990-04-24 | 1991-10-31 | Ftu Gmbh | Verfahren zur reinigung von gasen und abgasen von anorganischen und organischen schadstoffen |
EP0454885A1 (de) * | 1990-05-02 | 1991-11-06 | Ftu Gmbh | Verfahren zur Reinigung von Gasen und Abgasen von Schadstoffen |
DE4034498A1 (de) * | 1990-09-06 | 1992-03-12 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur abtrennung von schwermetallen und dioxinen aus verbrennungsabgasen |
US5260047A (en) * | 1990-10-05 | 1993-11-09 | Linde Aktiengesellschaft | Process for purifying waste gases containing polyhalogenated compounds |
CH689375A5 (de) * | 1991-04-17 | 1999-03-31 | Von Roll Umwelttechnik Ag | Verfahren zum Reinigen von Rauchgasen. |
US5238665A (en) * | 1991-06-10 | 1993-08-24 | Beco Engineering Company | Method for minimizing environmental release of toxic compounds in the incineration of wastes |
DE4124844A1 (de) * | 1991-07-26 | 1993-01-28 | Krc Umwelttechnik Gmbh | Verfahren zur reinigung von stark mit quecksilber belasteten rauchgasen |
DE4127075A1 (de) * | 1991-08-16 | 1993-02-18 | Nymic Anstalt | Verfahren zum reinigen von belasteten abgasen von verbrennungsanlagen |
JPH0564718A (ja) * | 1991-09-05 | 1993-03-19 | Daikin Ind Ltd | 濃縮方法および装置 |
US5435980A (en) * | 1991-11-04 | 1995-07-25 | Niro A/S | Method of improving the Hg-removing capability of a flue gas cleaning process |
DE4233303C1 (de) * | 1992-10-03 | 1994-01-20 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Abtrennung von Dioxinen und Furanen aus Abgasen von Verbrennungsanlagen |
DE4303450C2 (de) | 1993-02-05 | 1997-07-03 | Rheinische Kalksteinwerke | Mittel zur trockenen Reinigung von Abgasen |
CA2114331C (en) * | 1993-06-10 | 2000-03-28 | Bernard J. Lerner | Removal of mercury and cadmium and their compounds from incinerator flue gases |
CA2130317C (en) * | 1993-10-01 | 2000-01-18 | Bernard J. Lerner | System for the prevention of dioxin formation in combustion flue gases |
DE4344113A1 (de) * | 1993-12-23 | 1995-06-29 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Reinigung von Abgasen der Abfallverbrennung |
DE4404284A1 (de) * | 1994-02-11 | 1995-08-17 | Steag Ag | Anordnung und Verfahren zur umweltverträglichen Rauchgasreinigung |
US5505766A (en) * | 1994-07-12 | 1996-04-09 | Electric Power Research, Inc. | Method for removing pollutants from a combustor flue gas and system for same |
US5507238A (en) * | 1994-09-23 | 1996-04-16 | Knowles; Bruce M. | Reduction of air toxics in coal combustion gas system and method |
JPH08182918A (ja) * | 1994-12-28 | 1996-07-16 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 微粉炭素による流動層脱硝方法及び装置 |
US5672323A (en) * | 1995-01-26 | 1997-09-30 | The Babcock & Wilcox Company | Activated carbon flue gas desulfurization systems for mercury removal |
US5795548A (en) * | 1996-03-08 | 1998-08-18 | Mcdermott Technology, Inc. | Flue gas desulfurization method and apparatus |
US5723099A (en) * | 1996-05-17 | 1998-03-03 | Steinke; Richard A. | Method and apparatus for remediation of toxic flue gases |
WO1998009716A1 (en) * | 1996-09-06 | 1998-03-12 | The Dow Chemical Company | Process for reducing dioxin and furan emissions in the stack gas from an incinerator |
US5843205A (en) * | 1996-12-06 | 1998-12-01 | Kabushiki Kaisha Kawasaki Giken | Method of removing dioxins in a waste incineration plant |
US5827352A (en) * | 1997-04-16 | 1998-10-27 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method for removing mercury from a gas stream and apparatus for same |
HUP9801342A2 (hu) * | 1997-06-20 | 1999-06-28 | Von Roll Umwelttechnik Ag | Eljárás füstgázok nitrogénmentesítésére |
US6103205A (en) * | 1997-07-11 | 2000-08-15 | Advanced Fuel Research, Inc. | Simultaneous mercury, SO2, and NOx control by adsorption on activated carbon |
US6558454B1 (en) | 1997-08-19 | 2003-05-06 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method for removal of vapor phase contaminants from a gas stream by in-situ activation of carbon-based sorbents |
AU8600298A (en) * | 1997-08-19 | 1999-03-08 | Electric Power Research Institute, Inc. | Apparatus and method for removal of vapor phase contaminants from a gas stream by in-situ activation of carbon-based sorbents |
US6136072A (en) * | 1998-01-20 | 2000-10-24 | Electric Power Research Institute, Inc. | Apparatus and method for the removal of contaminants in gases |
US5948143A (en) * | 1998-01-20 | 1999-09-07 | Electric Power Research Institute, Inc. | Apparatus and method for the removal of contaminants in gases |
TW486565B (en) * | 1998-01-23 | 2002-05-11 | Miura Kogyo Kk | Sampling apparatus for chlorinated organic compounds |
US6439138B1 (en) | 1998-05-29 | 2002-08-27 | Hamon Research-Cottrell, Inc. | Char for contaminant removal in resource recovery unit |
US6027551A (en) * | 1998-10-07 | 2000-02-22 | Board Of Control For Michigan Technological University | Control of mercury emissions using unburned carbon from combustion by-products |
US6372187B1 (en) | 1998-12-07 | 2002-04-16 | Mcdermott Technology, Inc. | Alkaline sorbent injection for mercury control |
US6284199B1 (en) * | 1999-03-31 | 2001-09-04 | Mcdermott Technology, Inc. | Apparatus for control of mercury |
US6328939B1 (en) | 1999-03-31 | 2001-12-11 | Mcdermott Technology, Inc. | Mercury removal in utility wet scrubber using a chelating agent |
US7037474B2 (en) * | 1999-03-31 | 2006-05-02 | The Babcock & Wilcox Company | Use of sulfide-containing liquors for removing mercury from flue gases |
US6503470B1 (en) | 1999-03-31 | 2003-01-07 | The Babcock & Wilcox Company | Use of sulfide-containing liquors for removing mercury from flue gases |
US6855859B2 (en) * | 1999-03-31 | 2005-02-15 | The Babcock & Wilcox Company | Method for controlling elemental mercury emissions |
US6638347B2 (en) * | 1999-09-29 | 2003-10-28 | Merck & Co., Inc. | Carbon-based adsorption powder containing cupric chloride |
WO2001023072A1 (en) * | 1999-09-29 | 2001-04-05 | Merck & Co., Inc. | Adsorption powder for removing mercury from high temperature, high moisture gas streams |
EP1406718A4 (en) * | 1999-09-29 | 2005-10-19 | Merck & Co Inc | CARBON ADSORPTION POWDER CONTAINING COPPER CHLORIDE |
US6589318B2 (en) * | 1999-09-29 | 2003-07-08 | Merck & Co., Inc. | Adsorption powder for removing mercury from high temperature, high moisture gas streams |
US6524371B2 (en) * | 1999-09-29 | 2003-02-25 | Merck & Co., Inc. | Process for adsorption of mercury from gaseous streams |
US6533842B1 (en) * | 2000-02-24 | 2003-03-18 | Merck & Co., Inc. | Adsorption powder for removing mercury from high temperature, high moisture gas streams |
ATE253969T1 (de) * | 2000-05-08 | 2003-11-15 | Norit Nederland B V | Verfahren zur reinigung von abgasen |
US6582497B1 (en) * | 2000-06-09 | 2003-06-24 | Merck & Co., Inc. | Adsorption power for removing mercury from high temperature high moisture gas streams |
US8124036B1 (en) | 2005-10-27 | 2012-02-28 | ADA-ES, Inc. | Additives for mercury oxidation in coal-fired power plants |
CA2367818C (en) | 2001-01-18 | 2010-05-11 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method and apparatus for renewable mercury sorption |
US6511527B2 (en) * | 2001-02-06 | 2003-01-28 | Ngk Insulators, Ltd. | Method of treating exhaust gas |
US20030166988A1 (en) * | 2001-03-14 | 2003-09-04 | Hazen Christopher A. | Method for inhibiting the formation of dioxins |
US6843835B2 (en) | 2001-03-27 | 2005-01-18 | The Procter & Gamble Company | Air cleaning apparatus and method for cleaning air |
US6558642B2 (en) * | 2001-03-29 | 2003-05-06 | Merck & Co., Inc. | Method of adsorbing metals and organic compounds from vaporous streams |
US6905534B2 (en) * | 2001-04-16 | 2005-06-14 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method and apparatus for removing vapor phase contaminants from a flue gas stream |
CA2381610C (en) | 2001-04-16 | 2010-07-06 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method and apparatus for removing vapor phase contaminants from a flue gas stream |
DE10133991B4 (de) * | 2001-07-12 | 2012-08-02 | Doosan Lentjes Gmbh | Vorrichtung zur Reinigung von Verbrennungsabgasen |
US6726888B2 (en) * | 2002-01-25 | 2004-04-27 | General Electric Company | Method to decrease emissions of nitrogen oxide and mercury |
CN100340683C (zh) * | 2002-05-06 | 2007-10-03 | 吸附技术公司 | 用于脱除燃烧气中汞的吸附剂及方法 |
US20040202594A1 (en) * | 2003-01-17 | 2004-10-14 | Ashworth Robert A. | Coal gasification with alkali additives to reduce emissions of mercury to the atmosphere |
US6818043B1 (en) | 2003-01-23 | 2004-11-16 | Electric Power Research Institute, Inc. | Vapor-phase contaminant removal by injection of fine sorbent slurries |
US7361209B1 (en) | 2003-04-03 | 2008-04-22 | Ada Environmental Solutions, Llc | Apparatus and process for preparing sorbents for mercury control at the point of use |
US11179673B2 (en) | 2003-04-23 | 2021-11-23 | Midwwest Energy Emission Corp. | Sorbents for the oxidation and removal of mercury |
CN1826175B (zh) | 2003-04-23 | 2015-07-01 | 能源及环境研究中心基金会 | 用过的吸附剂的再生工艺 |
US8652235B2 (en) * | 2004-08-30 | 2014-02-18 | Energy & Environmental Research Center Foundation | Sorbents for the oxidation and removal of mercury |
US10828596B2 (en) | 2003-04-23 | 2020-11-10 | Midwest Energy Emissions Corp. | Promoted ammonium salt-protected activated carbon sorbent particles for removal of mercury from gas streams |
US7435286B2 (en) | 2004-08-30 | 2008-10-14 | Energy & Environmental Research Center Foundation | Sorbents for the oxidation and removal of mercury |
US9669355B2 (en) | 2013-03-06 | 2017-06-06 | Energy & Environmental Research Center Foundation | Activated carbon sorbent including nitrogen and methods of using the same |
US7517511B2 (en) * | 2003-05-01 | 2009-04-14 | The Regents Of The University Of California | Method and apparatus for mitigating mercury emissions in exhaust gases |
US20080292512A1 (en) * | 2003-06-03 | 2008-11-27 | Kang Shin G | Method for producing and using a carbonaceous sorbent for mercury removal |
US6848374B2 (en) * | 2003-06-03 | 2005-02-01 | Alstom Technology Ltd | Control of mercury emissions from solid fuel combustion |
US9321002B2 (en) | 2003-06-03 | 2016-04-26 | Alstom Technology Ltd | Removal of mercury emissions |
US8069797B2 (en) * | 2003-06-03 | 2011-12-06 | Alstom Technology Ltd. | Control of mercury emissions from solid fuel combustion |
TWI306410B (en) * | 2003-10-22 | 2009-02-21 | Nippon Catalytic Chem Ind | Method for treating exhaust gas |
US7048779B1 (en) * | 2003-11-24 | 2006-05-23 | Pittsburgh Mineral And Environmental Technology, Inc. | Method of removing mercury from exhaust gases of coal fired power plants and associated apparatus |
US7198769B2 (en) * | 2003-12-02 | 2007-04-03 | Cichanowicz J Edward | Multi-stage process for SCR of NOx |
US7998447B2 (en) * | 2004-01-28 | 2011-08-16 | Ford Global Technologies, Llc | Method for removing hydrogen sulfide from an emissions stream |
CN100473447C (zh) * | 2004-03-22 | 2009-04-01 | 巴布考克及威尔考克斯公司 | 用于从烟气中除汞的吸附剂的动态卤化 |
TWI277441B (en) * | 2004-03-22 | 2007-04-01 | Babcock & Wilcox Co | Bromine addition for the improved removal of mercury from flue gas |
MXPA06012284A (es) * | 2004-04-29 | 2007-03-15 | Solucorp Ind Ltd | Control de contaminacion de aire. |
WO2006025900A2 (en) * | 2004-08-27 | 2006-03-09 | Cichanowicz J Edward | Multi-stage heat absorbing reactor and process for scr of nox and for oxidation of elemental mercury |
US10343114B2 (en) | 2004-08-30 | 2019-07-09 | Midwest Energy Emissions Corp | Sorbents for the oxidation and removal of mercury |
RU2398617C2 (ru) | 2004-10-01 | 2010-09-10 | Уильям ДИГДОН | Способ окисления элементной ртути в процессах сжигания топлива |
JP2007007580A (ja) * | 2005-06-30 | 2007-01-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理装置及び方法 |
US8644961B2 (en) | 2005-12-12 | 2014-02-04 | Neuco Inc. | Model based control and estimation of mercury emissions |
US7722705B2 (en) * | 2006-05-11 | 2010-05-25 | Corning Incorporated | Activated carbon honeycomb catalyst beds and methods for the use thereof |
US7713503B2 (en) * | 2006-09-12 | 2010-05-11 | General Electric Company | Sorbents and sorbent composition for mercury removal |
US7722843B1 (en) | 2006-11-24 | 2010-05-25 | Srivats Srinivasachar | System and method for sequestration and separation of mercury in combustion exhaust gas aqueous scrubber systems |
JP4889621B2 (ja) * | 2006-12-15 | 2012-03-07 | 日揮株式会社 | 水銀吸着剤、水銀吸着剤の製造方法及び水銀吸着除去方法 |
US20080207443A1 (en) * | 2007-02-28 | 2008-08-28 | Kishor Purushottam Gadkaree | Sorbent comprising activated carbon, process for making same and use thereof |
US7531153B2 (en) * | 2007-03-27 | 2009-05-12 | General Electric Company | Methods and apparatus for removing mercury from combustion flue gas |
US8741243B2 (en) * | 2007-05-14 | 2014-06-03 | Corning Incorporated | Sorbent bodies comprising activated carbon, processes for making them, and their use |
US7998898B2 (en) * | 2007-10-26 | 2011-08-16 | Corning Incorporated | Sorbent comprising activated carbon, process for making same and use thereof |
WO2009032129A2 (en) * | 2007-08-29 | 2009-03-12 | Corning Incorporated | Process for removing toxic metals from a fluid stream |
US20090101009A1 (en) * | 2007-10-23 | 2009-04-23 | United Technologies Corporation | Core separator integration for mercury removal from flue gases of coal-fired boilers |
US20090107329A1 (en) * | 2007-10-31 | 2009-04-30 | Jeffrey Lynn Lee | Jet hopper |
US7758829B2 (en) * | 2007-12-05 | 2010-07-20 | Alstom Technology Ltd | Process for promoting mercury retention in wet flue gas desulfurization systems |
US7766997B2 (en) | 2007-12-21 | 2010-08-03 | Alstom Technology Ltd | Method of reducing an amount of mercury in a flue gas |
US7794524B2 (en) * | 2008-02-05 | 2010-09-14 | F L Smidth A/S | Method and apparatus for removing contaminants from industrial processing plants |
US7854789B1 (en) | 2008-03-31 | 2010-12-21 | Ash Grove Cement Company | System and process for controlling pollutant emissions in a cement production facility |
CA2721458A1 (en) * | 2008-04-15 | 2009-10-22 | Albemarle Corporation | Methods and sorbents for utilizing a hot-side electrostatic precipitator for removal of mercury from combustion gases |
US8133303B2 (en) * | 2008-07-02 | 2012-03-13 | Schwab James J | Apparatus and method for controlling mercury pollution from a cement plant |
CA2673686A1 (en) * | 2008-07-23 | 2010-01-23 | Srivats Srinivasachar | Method for capturing mercury from flue gas |
DE102008041530A1 (de) | 2008-08-25 | 2010-03-04 | Dirk Dombrowski | Verfahren und Abgasanlage zur Reinigung SOx-haltiger Abgase, insbesondere von Schiffsbrennkraftmaschinen |
US20100056841A1 (en) * | 2008-08-27 | 2010-03-04 | Corning Incorporated | Methods Of Disposing Of Sorbent Bodies |
US20100050869A1 (en) * | 2008-08-28 | 2010-03-04 | Kishor Purushottam Gadkaree | Plate System For Contaminant Removal |
CA2658469C (en) | 2008-10-03 | 2012-08-14 | Rajender P. Gupta | Bromination process |
DE102009017025B3 (de) * | 2009-04-14 | 2010-09-16 | EVZA Energie- und Verwertungszentrale GmbH, Anhalt | Verfahren zur verbesserten Abtrennung von Quecksilber aus Rauchgasen, insbesondere aus Rauchgasen fossil gefeuerter Kraftwerke, Kohle- oder Müllverbrennungsanlagen |
US20100300864A1 (en) * | 2009-05-28 | 2010-12-02 | Flsmidth A/S | Method for Eliminating Spikes of Mercury Emissions |
FR2948883B1 (fr) * | 2009-08-05 | 2013-02-15 | Lab Sa | Procede et installation d'epuration de fumees de combustion |
US8187364B2 (en) * | 2009-08-18 | 2012-05-29 | Flsmidth A/S | Method and apparatus for removing volatile contaminants from industrial plants |
FR2949978B1 (fr) | 2009-09-17 | 2012-08-31 | Air Liquide | Procede de purification d'un flux gazeux comprenant du mercure |
DE102009057432A1 (de) * | 2009-12-09 | 2011-06-16 | Rheinbraun Brennstoff Gmbh | Verfahren zur Abscheidung von Quecksilber aus Rauchgasen von Hochtemperaturanlagen |
CA2788820C (en) | 2010-02-04 | 2021-09-21 | Michael Durham | Method and system for controlling mercury emissions from coal-fired thermal processes |
US8524179B2 (en) | 2010-10-25 | 2013-09-03 | ADA-ES, Inc. | Hot-side method and system |
US11298657B2 (en) | 2010-10-25 | 2022-04-12 | ADA-ES, Inc. | Hot-side method and system |
US8951487B2 (en) | 2010-10-25 | 2015-02-10 | ADA-ES, Inc. | Hot-side method and system |
US8496894B2 (en) | 2010-02-04 | 2013-07-30 | ADA-ES, Inc. | Method and system for controlling mercury emissions from coal-fired thermal processes |
US8784757B2 (en) | 2010-03-10 | 2014-07-22 | ADA-ES, Inc. | Air treatment process for dilute phase injection of dry alkaline materials |
CA2792732C (en) | 2010-03-10 | 2018-07-31 | Martin A. Dillon | Process for dilute phase injection of dry alkaline materials |
JP5732204B2 (ja) * | 2010-06-02 | 2015-06-10 | 株式会社流機エンジニアリング | 脱臭装置及び脱臭方法 |
US8147587B2 (en) * | 2011-04-15 | 2012-04-03 | Bha Group, Inc. | Enhanced mercury capture from coal-fired power plants in the filtration baghouse using flue gas temperature as process control knob |
US8845986B2 (en) | 2011-05-13 | 2014-09-30 | ADA-ES, Inc. | Process to reduce emissions of nitrogen oxides and mercury from coal-fired boilers |
US9017452B2 (en) | 2011-11-14 | 2015-04-28 | ADA-ES, Inc. | System and method for dense phase sorbent injection |
US8883099B2 (en) | 2012-04-11 | 2014-11-11 | ADA-ES, Inc. | Control of wet scrubber oxidation inhibitor and byproduct recovery |
US9011805B2 (en) | 2012-04-23 | 2015-04-21 | Energy & Environmental Research Center Foundation | Carbon nanocomposite sorbent and methods of using the same for separation of one or more materials from a gas stream |
US8974756B2 (en) | 2012-07-25 | 2015-03-10 | ADA-ES, Inc. | Process to enhance mixing of dry sorbents and flue gas for air pollution control |
US9957454B2 (en) | 2012-08-10 | 2018-05-01 | ADA-ES, Inc. | Method and additive for controlling nitrogen oxide emissions |
US9243186B2 (en) | 2012-08-17 | 2016-01-26 | Suncoke Technology And Development Llc. | Coke plant including exhaust gas sharing |
US9359554B2 (en) | 2012-08-17 | 2016-06-07 | Suncoke Technology And Development Llc | Automatic draft control system for coke plants |
WO2014105063A1 (en) | 2012-12-28 | 2014-07-03 | Suncoke Technology And Development Llc. | Systems and methods for maintaining a hot car in a coke plant |
US10016714B2 (en) * | 2012-12-28 | 2018-07-10 | Suncoke Technology And Development Llc | Systems and methods for removing mercury from emissions |
US10047295B2 (en) | 2012-12-28 | 2018-08-14 | Suncoke Technology And Development Llc | Non-perpendicular connections between coke oven uptakes and a hot common tunnel, and associated systems and methods |
US9476547B2 (en) | 2012-12-28 | 2016-10-25 | Suncoke Technology And Development Llc | Exhaust flow modifier, duct intersection incorporating the same, and methods therefor |
US10883051B2 (en) | 2012-12-28 | 2021-01-05 | Suncoke Technology And Development Llc | Methods and systems for improved coke quenching |
US9238778B2 (en) | 2012-12-28 | 2016-01-19 | Suncoke Technology And Development Llc. | Systems and methods for improving quenched coke recovery |
WO2014105065A1 (en) | 2012-12-28 | 2014-07-03 | Suncoke Technology And Development Llc. | Vent stack lids and associated systems and methods |
US10130930B2 (en) | 2013-03-06 | 2018-11-20 | Midwest Energy Emissions Corp | Sorbent comprising carbon and nitrogen and methods of using the same |
US9273250B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-03-01 | Suncoke Technology And Development Llc. | Methods and systems for improved quench tower design |
US8828341B1 (en) | 2013-07-18 | 2014-09-09 | Alstom Technology Ltd | Sulfite control to reduce mercury re-emission |
EP3090034B1 (en) | 2013-12-31 | 2020-05-06 | Suncoke Technology and Development LLC | Methods for decarbonizing coking ovens, and associated systems and devices |
US9120055B2 (en) | 2014-01-27 | 2015-09-01 | Alstom Technology Ltd | Mercury re-emission control |
US10526541B2 (en) | 2014-06-30 | 2020-01-07 | Suncoke Technology And Development Llc | Horizontal heat recovery coke ovens having monolith crowns |
CA2959618C (en) | 2014-08-28 | 2019-10-29 | Suncoke Technology And Development Llc | Method and system for optimizing coke plant operation and output |
US10968393B2 (en) | 2014-09-15 | 2021-04-06 | Suncoke Technology And Development Llc | Coke ovens having monolith component construction |
US10350545B2 (en) | 2014-11-25 | 2019-07-16 | ADA-ES, Inc. | Low pressure drop static mixing system |
WO2016109704A1 (en) | 2014-12-31 | 2016-07-07 | Suncoke Technology And Development Llc | Multi-modal beds of coking material |
BR112017014428B1 (pt) | 2015-01-02 | 2022-04-12 | Suncoke Technology And Development Llc | Método para otimizar a operação de uma usina de coque e forno de coque |
US11060032B2 (en) | 2015-01-02 | 2021-07-13 | Suncoke Technology And Development Llc | Integrated coke plant automation and optimization using advanced control and optimization techniques |
CN104707442B (zh) * | 2015-03-10 | 2017-02-01 | 中国环境科学研究院 | 一种去除燃煤烟气中金属汞的方法及装置 |
EP3165271A1 (en) * | 2015-11-04 | 2017-05-10 | Danieli Corus BV | Process and device for treating furnace gas |
AU2016382975A1 (en) | 2015-12-28 | 2018-07-19 | Suncoke Technology And Development Llc | Method and system for dynamically charging a coke oven |
CN105797499B (zh) * | 2016-03-23 | 2018-06-05 | 佛山市佛丹职业安全卫生设备有限公司 | 高效空气过滤装置及其工作方法 |
EP3465369A4 (en) | 2016-06-03 | 2020-01-15 | Suncoke Technology and Development LLC | METHODS AND SYSTEMS FOR AUTOMATICALLY GENERATING CORRECTIVE ACTION IN AN INDUSTRIAL INSTALLATION |
AU2018273894A1 (en) | 2017-05-23 | 2019-12-19 | Suncoke Technology And Development Llc | System and method for repairing a coke oven |
CN108160663A (zh) * | 2017-12-12 | 2018-06-15 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 飞灰中二噁英和金属汞的脱除方法 |
CN110833756A (zh) * | 2018-08-16 | 2020-02-25 | 台山市世隆塑料有限公司 | 一种废气净化系统 |
CA3125337C (en) | 2018-12-28 | 2022-06-21 | Suncoke Technology And Development Llc | Particulate detection for industrial facilities, and associated systems and methods |
WO2020140091A1 (en) | 2018-12-28 | 2020-07-02 | Suncoke Technology And Development Llc | Gaseous tracer leak detection |
WO2020140092A1 (en) | 2018-12-28 | 2020-07-02 | Suncoke Technology And Development Llc | Heat recovery oven foundation |
WO2020140079A1 (en) | 2018-12-28 | 2020-07-02 | Suncoke Technology And Development Llc | Decarbonizatign of coke ovens, and associated systems and methods |
BR112021012511B1 (pt) | 2018-12-28 | 2023-05-02 | Suncoke Technology And Development Llc | Sistema de forno de recuperação de calor carregado por mola e método |
BR112021012500B1 (pt) | 2018-12-28 | 2024-01-30 | Suncoke Technology And Development Llc | Duto coletor ascendente, sistema de gás de escape para um forno de coque, e forno de coque |
CA3125585C (en) | 2018-12-31 | 2023-10-03 | Suncoke Technology And Development Llc | Improved systems and methods for utilizing flue gas |
WO2020142391A1 (en) | 2018-12-31 | 2020-07-09 | Suncoke Technology And Development Llc | Methods and systems for providing corrosion resistant surfaces in contaminant treatment systems |
CZ308787B6 (cs) * | 2019-09-06 | 2021-05-19 | TyReCycle a.s. | Způsob kontinuálního termického zpracování ojetých nebo poškozených či jinak znehodnocených pneumatik a zařízení k provádění tohoto způsobu |
EP4146767A1 (en) | 2020-05-03 | 2023-03-15 | Suncoke Technology and Development LLC | High-quality coke products |
CN112121573A (zh) * | 2020-09-07 | 2020-12-25 | 王建春 | 一种废气净化处理系统 |
CN117120581A (zh) | 2021-11-04 | 2023-11-24 | 太阳焦炭科技和发展有限责任公司 | 铸造焦炭产品以及相关系统、装置和方法 |
US11946108B2 (en) | 2021-11-04 | 2024-04-02 | Suncoke Technology And Development Llc | Foundry coke products and associated processing methods via cupolas |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO125716B (no) * | 1970-06-05 | 1972-10-23 | Norske Zinkkompani As | |
DE2139678B2 (de) * | 1971-08-07 | 1974-06-12 | Bamag Verfahrenstechnik Gmbh, 6308 Butzbach | Verfahren zur Reinigung von Abgasen aus Müllverbrennungsanlagen |
JPS4927485A (no) * | 1972-07-10 | 1974-03-11 | ||
AT363918B (de) * | 1975-05-06 | 1981-09-10 | Hoelter Heinz | Verfahren und vorrichtung zur gasreinigung |
JPS5338275A (en) * | 1976-09-20 | 1978-04-08 | Hitachi Ltd | Semiconductor integrated circuit and its production |
US4246242A (en) * | 1978-11-20 | 1981-01-20 | Corning Glass Works | Method of removing gaseous pollutants from flue gas |
DE3018319A1 (de) * | 1979-05-18 | 1980-11-27 | Niro Atomizer As | Verfahren zur entfernung von quecksilber aus abgasen |
JPS5631246A (en) * | 1979-08-24 | 1981-03-30 | Hitachi Ltd | Spread spectrum communication system |
DE3015977A1 (de) * | 1980-04-25 | 1981-11-05 | Heinz Ing.(grad.) 4390 Gladbeck Hölter | Verfahren und vorrichtung zur trockenen chemisorption hinter feuerungskessel- oder wirbelbettanlagen |
DE3235020A1 (de) * | 1982-09-22 | 1984-03-22 | Hölter, Heinz, Dipl.-Ing., 4390 Gladbeck | Chemisorptionsverfahren zur absoprtion von vorzugsweise schwefeldioxid hinter kraftwerken und muellverbrennungsanlagen und dergleichen |
DE3426059A1 (de) * | 1984-07-14 | 1986-01-16 | Hugo Petersen Gesellschaft für verfahrenstechnischen Anlagenbau mbH & Co KG, 6200 Wiesbaden | Verfahren zur abscheidung und beseitigung von organischen schadstoffen, insbesondere von polychlorierten dibenzodioxinen (pcdd) aus rauchgasen |
DK298485A (da) * | 1985-07-01 | 1987-01-02 | Niro Atomizer As | Fremgangsmaade til fjernelse af kviksaelvdamp og dampformige chlordibenzodioxiner og -furaner fra en straem af varm raeggas |
-
1986
- 1986-07-16 DK DK338186A patent/DK158376C/da not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-07-07 CA CA000541419A patent/CA1300347C/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-07-08 AT AT87306035T patent/ATE49714T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-07-08 DE DE8787306035T patent/DE3761471D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-07-08 EP EP87306035A patent/EP0253563B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-07-08 US US07071191 patent/US4889698B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-07-14 NO NO872927A patent/NO168510C/no not_active IP Right Cessation
- 1987-07-16 JP JP62178159A patent/JPH0829219B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-07-18 HK HK546/91A patent/HK54691A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK338186A (da) | 1988-01-17 |
NO872927L (no) | 1988-01-18 |
NO872927D0 (no) | 1987-07-14 |
NO168510C (no) | 1992-03-04 |
JPS6323717A (ja) | 1988-02-01 |
DK338186D0 (da) | 1986-07-16 |
US4889698B1 (en) | 2000-02-01 |
EP0253563A1 (en) | 1988-01-20 |
US4889698A (en) | 1989-12-26 |
ATE49714T1 (de) | 1990-02-15 |
DK158376B (da) | 1990-05-14 |
EP0253563B1 (en) | 1990-01-24 |
CA1300347C (en) | 1992-05-12 |
HK54691A (en) | 1991-07-26 |
EP0253563B2 (en) | 1996-04-17 |
DK158376C (da) | 1990-10-08 |
JPH0829219B2 (ja) | 1996-03-27 |
DE3761471D1 (de) | 1990-03-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO168510B (no) | Fremgangsmaate til fjerning av kvikksoelvdamp og/eller dampav skadelige organiske forbindelser og/eller nitrogenoksider fra roekgass fra et forbrenningsanlegg. | |
US5575982A (en) | Process of purifying exhaust gases produced by combustion of waste materials | |
EP0613397B1 (en) | A METHOD OF IMPROVING THE Hg-REMOVING CAPABILITY OF A FLUE GAS CLEANING PROCESS | |
EP0208490A1 (en) | A process for removal of mercury vapor and vapor of chlorodibenzodioxins and -furans from a stream of hot flue gas | |
AU2003232091B2 (en) | Sorbents and methods for the removal of mercury from combustion gases | |
US7776298B2 (en) | Process and device for cleaning combustion flue gases | |
EP0930091B1 (en) | Method of treating exhaust gas | |
EP1399695A1 (en) | Flue gas purification device for an incinerator | |
US5439508A (en) | Process of separating halogenated dioxins and furans from exhaust gases from combustion plants | |
KR20010080867A (ko) | 다이옥신류의 흡착재 | |
CN109012123A (zh) | 一种烟气净化方法 | |
Nielsen et al. | Reduction of dioxins and furanes by spray dryer absorption from incinerator flue gas | |
Nielsen et al. | Reduction of chlorinated dioxins and furans in the flue gas from incinerators with spray absorbers and electrostatic precipitators | |
Wirling | Implementation of process-integrated waste gas cleaning using activated lignite | |
CA2180633A1 (en) | Prevention of formation and destruction of organohalogen compounds in incineration of waste materials | |
WO1995017240A1 (en) | Method for inproving the mercury removal capability of a flue gas purification system | |
JP2000246059A (ja) | 難分解性有機塩素化合物の分解用反応剤および分解方法 | |
Dias-Ferreira et al. | Mercury Levels In Fly Ash And Apc Residue From Municipal Solid Waste Incineration Before And After Electrodialytic Remediation | |
CA2284546C (en) | Process for the removal of contaminants from a gas, using a gas cleaning agent | |
Olek et al. | Sorption of Hydrogen Chloridein The Fluidized Bed Reactor | |
CZ2013445A3 (cs) | Způsob a zařízení pro odstraňování dioxinů a rtuti z plynů | |
Licata et al. | Acid Gases, Mercury, and Dioxin from MWCs | |
JPH1119473A (ja) | 燃焼工程からの有害放出物を減少させる方法およびその装置 | |
JPH10216469A (ja) | 消石灰と吸着剤の噴霧方法及び装置 | |
CZ20001614A3 (cs) | Způsob odstranění SO2,Cl´,F´,polychlorovaných dibenzodioxinů a dibenzofuranů, polyaromatických uhlovodíků a daląích organických látek a těkavých těľkých kovů z kouřových plynů |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK1K | Patent expired |