RU2487770C2 - Способ изготовления по меньшей мере одного рабочего валка для прокатки прокатываемого материала - Google Patents

Способ изготовления по меньшей мере одного рабочего валка для прокатки прокатываемого материала Download PDF

Info

Publication number
RU2487770C2
RU2487770C2 RU2011127006/02A RU2011127006A RU2487770C2 RU 2487770 C2 RU2487770 C2 RU 2487770C2 RU 2011127006/02 A RU2011127006/02 A RU 2011127006/02A RU 2011127006 A RU2011127006 A RU 2011127006A RU 2487770 C2 RU2487770 C2 RU 2487770C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
roll
rolled material
rolls
zone
rolling
Prior art date
Application number
RU2011127006/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2011127006A (ru
Inventor
Ральф ВАХСМАНН
Original Assignee
Смс Зимаг Аг
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Смс Зимаг Аг filed Critical Смс Зимаг Аг
Publication of RU2011127006A publication Critical patent/RU2011127006A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2487770C2 publication Critical patent/RU2487770C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B21B27/021—Rolls for sheets or strips
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
    • B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B21B27/021—Rolls for sheets or strips
    • B21B2027/022—Rolls having tapered ends
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2263/00—Shape of product
    • B21B2263/02—Profile, e.g. of plate, hot strip, sections
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2263/00—Shape of product
    • B21B2263/04—Flatness
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2263/00—Shape of product
    • B21B2263/04—Flatness
    • B21B2263/06—Edge waves
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2267/00—Roll parameters
    • B21B2267/02—Roll dimensions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2267/00—Roll parameters
    • B21B2267/18—Roll crown; roll profile
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2269/00—Roll bending or shifting
    • B21B2269/12—Axial shifting the rolls
    • B21B2269/14—Work rolls
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2271/00—Mill stand parameters
    • B21B2271/02—Roll gap, screw-down position, draft position

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
  • Grinding Of Cylindrical And Plane Surfaces (AREA)

Abstract

Изобретение предназначено для повышения качества полосного проката (3), производимого с использованием по меньшей мере одного рабочего валка (1, 2), предназначенного для взаимодействия со вторым валком (4, 5), промежуточным или опорным, и опоры на него, причем второй валок (4, 5) в своей осевой концевой зоне имеет обратный шлиф (6). Повышение точности формы проката обеспечивается за счет того, что валок изготавливают, используя следующие этапы: а) расчет заданного профиля очага деформации между двумя взаимодействующими рабочими валками (1, 2), при этом за основу берется определенная ширина (В) прокатываемого материала (3), которая по меньшей мере частично проходит в зоне заднего шлифа (6) второго валка (4, 5); b) определение желательного контура прокатываемого материала, который должен быть получен в процессе прокатки при проходе через рабочие валки (1, 2); с) расчет компенсационного шлифа для рабочего валка (1, 2) путем вычитания определенного согласно этапу b) контура прокатываемого материала из профиля очага деформации согласно этапу а) и умножения полученной разности на коэффициент демпфирования (К), равный 0,3-0,9, и d) нанесение, по меньшей мере в отдельной зоне, рассчитанного согласно этапу с) компенсационного шлифа по меньшей мере на один рабочий валок (1, 2). 9 з.п. ф-лы, 7 ил.

Description

Изобретение относится к способу изготовления по меньшей мере одного рабочего валка прокатной клети для прокатки предпочтительно полосового прокатываемого материала, при этом предусмотрен рабочий валок с тем, чтобы взаимодействовать со вторым валком, в частности с промежуточным или опорным валком, и опираться на него, причем второй валок в своей осевой концевой зоне имеет обратный шлиф.
В частности, при прокатке очень широких листов (например, шириной свыше 3000 мм) в полосе часто появляются нежелательные формы профиля, в том числе W-образные профили и утолщения у кромок, а также дефекты плоскостности (четвертные волны) в конечном продукте.
Это может быть связано среди прочего с тем, что при прокатке широких полос или листов случается, что наружные зоны прокатываемого материала находятся в области обратного шлифа опорного или промежуточного валка или в случае удлиненных рабочих валков лежат даже за пределами кромок бочки опорного или промежуточного валка. Рабочие валки прогибаются назад в этих зонах, так что в результате этого в очаге деформации может образоваться непараболическая форма профиля, например, так называемое вздутие. Высокие усилия прокатки и изгибающие усилия рабочих валков могут даже увеличить этот эффект.
Профили прокатываемого материал, т.е. распределение толщины прокатываемого материала по его ширине, которые сильно отклоняются от параболической формы, как правило, нежелательны, так как могут привести к неплоскостностям в процессе прокатки или в последующих процессах. Кроме того, это может ухудшить поддержание точности размеров продукта.
Известно нанесение шлифов на рабочие валки для целенаправленного воздействия на профиль очага деформации. Например, ссылаются на ЕР 0294544 В1, в котором предусмотрено, что рабочие валки снабжены профилем, который может быть описан полиномом. В ЕР 1307302 В1 предложено аналогичное решение, причем здесь предусмотрен так называемый CVC-профиль. Другие похожие или также отличающиеся решения раскрываются в публикациях ЕР 1703999 В1 и ЕР 0937515 В1, JP 3032412 А и JP 6015322 A, DE 3919285 A1 и JP 8332509 A, JP 6915322 А и JP 2179308 А. Речь идет о созданных на рабочем валке профилях, которые представляют собой параболические контуры или контуры, описанные полиномами. В последнем случае при помощи имеющегося механизма осевого перемещения рабочих валков и использования перемещения как установочного средства профилирования на валок наносят 3-образные контуры (CVC-шлиф), которые описываются упомянутыми полиномами.
Известно также нанесение специальных контуров для снижения заострения кромок или снижения образования вздутий. При этом целью является воздействовать на профильный контур прокатываемого материала непосредственно в кромочной зоне, чтобы компенсировать эффекты сплющивания рабочих валков в очаге деформации или теплового расширения рабочих валков на профиль очага деформации.
В изложенном уровне техники отсутствуют конкретные указания на то, как, несмотря на оснащение опорных или промежуточных валков обратным шлифом, можно получить хорошие результаты прокатки. И именно поэтому возникают, в частности, вышеназванные проблемы, когда речь идет об очень широких полосах.
Задача настоящего изобретения состоит в том, чтобы предложить способ изготовления рабочего валка вышеуказанного типа, который позволяет осуществлять оптимальную прокатку также при соответствующем обратном шлифе опорного или промежуточного валка, т.е. прокатывать полосу, которая отличается высоким качеством и желательной формой. Соответственно ставится задача в том, чтобы существенно компенсировать нежелательные непараболические эффекты обратного шлифа опорного или промежуточного валка на форму профиля очага деформации. Это не должно негативно повлиять на оснащение рабочих валков специальным шлифом (например, CVC-шлифом).
Решение этой задачи изобретения отличается тем, что способ изготовления по меньшей мере одного рабочего валка клети для прокатки полосового прокатываемого материала включает следующие этапы:
a) расчет заданного профиля очага деформации между двумя взаимодействующими рабочими валками, при этом за основу берется определенная ширина прокатываемого материала, которая, по меньшей мере, частично захватывает зону обратного шлифа второго валка;
b) определение желательного контура прокатываемого материала, который должен быть получен в процессе прокатки при проходе через рабочие валки;
c) расчет компенсационного шлифа для рабочего валка путем удаления определенного на этапе b) контура прокатываемого материала из профиля очага деформации согласно этапу а), и умножения полученной разности на коэффициент демпфирования, составляющий 0,3-0,9;
d) нанесение, по меньшей мере в отдельной зоне, рассчитанного компенсационного шлифа согласно этапу с) по меньшей мере на один рабочий валок.
При этом компенсационный шлиф согласно этапу с) может осуществляться параллельно с другим профилированием рабочего валка. Это другое профилирование рабочего валка представляет собой предпочтительно параболическое профилирование или S-образное профилирование (так называемое CVC-профилирование).
Коэффициент демпфирования для расчета согласно этапу с) находится предпочтительно в пределах 0,4 и 0,8. Особенно хорошие результаты получены при значении 0,6. Коэффициент выбирают таким образом, что для широких полос или продуктов впредь не образуются утолщенные формы профиля (вздутия) или, соответственно, эти вздутия сильно уменьшены и для более узких размеров полосы их эффект вовсе отсутствует или представляет лишь незначительную помеху.
При расчете согласно этапу а) в предпочтительной форме исполнения за основу берется предусмотренная максимальная ширина прокатываемого материала, которая может прокатываться прокатными валками.
При расчете согласно этапу а) предпочтительными являются определенное усилие прокатки и определенное изгибающее усилие рабочих валков. В определении согласно этапу b) за основу берутся предпочтительно те же параметры, что и на этапе а).
Для определяемого согласно этапу b) профиля за основу берется преимущественно рассчитанный off-line профиль очага деформации. В этом случае может быть предусмотрено, что для рассчитываемого off-line профиля очага деформации за основу берется удлиненная бочка опорного валка, так что кромки прокатываемого материала не находятся в зоне обратного шлифа вторых валков.
Соответственно, при помощи предложенного способа изготовляют шлиф рабочего валка для компенсации прогиба рабочего валка в зоне обратного шлифа опорного валка. В зависимости от обстоятельств, желательный специальный шлиф валка (например, CVC-шлиф) накладывается на предусмотренный компенсационный шлиф согласно изобретению.
Существенная особенность предложенного шлифа состоит в том, что результат компенсации обратного шлифа действует практически не зависимо от осевого смещенного положения рабочих валков относительно друг друга и, следовательно, он действует в случае перемещаемости рабочих валков по всей зоне перемещения.
Компенсационный шлиф может быть применен как в случае перемещаемых в осевом направлении, так и не перемещаемых валков.
Он может быть нанесен в отдельной зоне лишь на один рабочий валок или на верхний и нижний рабочий валок.
Компенсационный шлиф можно комбинировать с любым другим шлифом валка, то есть накладываться на него. Высота шлифа может варьировать независимо от существующего диаметра рабочего валка. Высоту можно подгонять также по существующему контуру опорного валка или контуру промежуточного валка (относительно его износа).
Шлиф может быть описан, например, последовательностью точек или математической функцией (например, функцией полинома).
На чертеже представлен пример исполнения изобретения, при этом показаны:
Фиг.1 - схематично рабочие и опорные валки четырехвалковой прокатной клети при прокатке полосового прокатываемого материала, вид в направлении прокатки,
Фиг.2 - характеристика очага деформации, т.е. высота межвалкового зазора относительно ширины, за вычетом высоты в середине, между двумя рабочими валками относительно ширины прокатываемого материала при прокатке последнего без использования способа согласно изобретению,
Фиг.3 - характеристика очага деформации между двумя рабочими валками относительно ширины прокатываемого материала как целевой контур (идеальная форма профиля),
Фиг.4 - характеристика очага деформации между рабочими валками относительно ширины прокатываемого материала как дифференциальный контур между целевым контуром по фиг.3 и характеристикой по фиг.2,
Фиг.5 - характеристика компенсационного шлифа для рабочих валков относительно ширины прокатываемого материала,
Фиг.6 - эффект компенсационного шлифа (дополнительный шлиф) относительно ширины прокатываемого материала при различных осевых положениях перемещения на ненагруженном очаге деформации и
Фиг.7 - характеристика очага деформации между двумя рабочими валками относительно ширины прокатываемого материала с использованием компенсационного шлифа по фиг.5.
На фиг.1 видны два рабочих валка 1 и 2, которые являются составной частью четырехвалковой прокатной клети (не представлена). Рабочие валки 1, 2 опираются известным образом посредством опорных валков 4 и 5. Между рабочими валками 1, 2 находится прокатываемый материал 3, в данном случае полоса шириной В на 3100 мм.
В боковых зонах, т.е. в осевых концевых зонах, опорные валки 4, 5 имеют обратный шлиф 6, т.е. в профиле наблюдается уступ относительно собственно цилиндра. На фиг.1 это представлено с большим преувеличением.
Соответственно, этот пример исполнения можно представить следующим образом. Полное опирание рабочих валков 1, 2 посредством опорных валков 4, 5 наблюдается лишь в средней зоне протяженностью 2050 мм, так как в боковой зоне соответственно на 500 мм проходит обратный шлиф 6. Рабочие валки с длиной валка 3450 мм превышают ширину В прокатываемого материала 3, равную 3100 мм.
На рабочие валки 1, 2 воздействуют, наряду с опорным усилием опорных валков 4, 5, также изгибающее усилие FB рабочих валков, равно как и усилия прокатки, так что имеет место противоизгиб рабочих валков, который обозначен стрелками 7.
Таким образом, противоизгиб рабочих валков в зоне обратного шлифа 6 опорного валка зависит от прокатной ширины прокатываемого материала 3, приложенного усилия прокатки и установленного изгибающего усилия FB рабочих валков. Поэтому для расчета шлифа предпочтительными являются выбор часто прокатываемой большой ширины прокатного материала и обычного усилия прокатки для последних проходов режима обжатий, а также изгибающего усилия (усилия противовеса) на низком уровне. При этом сначала можно взять за основу средние диаметры валков. Бомбировку валков выбирают соответственно таким образом, что профили очага деформации находятся в обычном диапазоне (примерно от 0,000 до 0,200 мм).
На первом этапе расчета или изготовления рабочего валка для прокатной клети, о которой идет речь, и с учетом вышеназванных граничных условий, для максимальной прокатываемой ширины рассчитывают ожидаемый профиль очага деформации. Результат этого расчета представлен в виде примера на фиг.2. Здесь можно видеть форму профиля очага деформации при ширине прокатываемого материала 3100 мм без компенсации эффекта противоизгиба. Отчетливо видно, что вследствие противоизгиба рабочего валка в боковой зоне полосы наблюдается нежелательная характеристика профиля.
После определения профиля для того же случая определяют идеальный контур прокатываемого материала. Это может быть, например, рассчитанный off-line профиль очага деформации при условии удлиненной бочки опорного валка, так что кромки прокатываемого материала не находятся в зоне обратного шлифа 6 опорного валка. Эта идеальная форма профиля как целевой контур тоже приводится в виде примера для полосы с шириной 3100 мм на фиг.3.
На следующем этапе путем вычитания целевого контура (согласно фиг.3) из формы профиля очага деформации без компенсационного шлифа (согласно фиг.2) получают нежелательный, вызванный эффектом противоизгиба профиль в частичной зоне. Это иллюстрируется на фиг.4. Таким образом, здесь приводится в общих чертах дифференциальный контур между целевым контуром и формой очага деформации, вновь без компенсации для полосы с шириной 3100 мм. При этом сплошная кривая представляет собой форму очага деформации без компенсационного шлифа, а штрихпунктирная кривая обозначает целевой контур. Соответственно, кривая, обозначенная штриховой линией представляет собой дифференциальный контур, который требуется для компенсации эффекта противоизгиба.
Компенсационный шлиф для рабочего валка получают из дифференциального контура согласно фиг.4, при этом полученную разность умножают на коэффициент демпфирования К, например 0,7. Этот коэффициент выбирают таким образом, что исключается появление утолщенных форм профиля при широких полосах, а при более узких размерах, с другой стороны, их эффект вовсе отсутствует или представляет лишь незначительную помеху.
Компенсационный шлиф для применения к обоим рабочим валкам 1, 2 показан на фиг.5. Можно видеть отклонение радиуса (Δ r) относительно длины бочки.
Если компенсационный шлиф наносят лишь на один рабочий валок, его высота соответственно удваивается.
В зоне прокатываемого материала, смежной с кромками бочки, контур должен иметь гармоничный выбег, как обозначено на фиг.5 позицией 8.
Эффект дополнительного шлифа на ненагруженный очаг деформации показан на фиг.6 при различных положениях осевого перемещения. Сплошной линией обозначена в общих чертах характеристика кривой для рабочих валков 1, 2 без перемещения в осевом направлении. Между тем обозначенная штриховой линией кривая показывает характеристику, которая возникает если верхний и нижний рабочий валок передвинуты относительно друг друга на 150 мм. Следовательно, фиг.6 представляет воздействие на ненагруженный очаг деформации в зависимости от положения осевого перемещения. Можно отметить, что также при относительно большом осевом перемещении валков желательный эффект остается по существу постоянным.
Наконец, на фиг.7 видна заданная и полученная форма очага деформации при применении компенсационного шлифа. Полученное улучшение формы профиля показано в сравнении этого контура с исходным контуром без компенсационного шлифа на фиг.2.
Использование шестивалковой прокатной клети вместо четырехвалковой прокатной клети дает аналогичный результат, при этом опорный валок следует заменить на промежуточный валок.
Перечень позиций на чертеже
1 Рабочий валок
2 Рабочий валок
3 Прокатываемый материал
4 Второй валок (промежуточный валок, опорный валок)
5 Второй валок (промежуточный валок, опорный валок)
6 Обратный шлиф
7 Направление изгиба (противоизгиб рабочего валка)
8 Гармоничный выбег
В Ширина прокатываемого материала
К Коэффициент демпфирования
FB Изгибающее усилие рабочего валка

Claims (10)

1. Способ изготовления по меньшей мере одного рабочего валка (1, 2) прокатной клети для прокатки прокатываемого материала (3), причем рабочий валок (1, 2) предназначен для взаимодействия со вторым валком (4, 5), в частности с промежуточным или опорным валком, и опоры на него, причем второй валок (4, 5) в своей осевой концевой зоне имеет обратный шлиф (6), отличающийся тем, что он включает:
a) расчет заданного профиля очага деформации между двумя взаимодействующими рабочими валками (1, 2) на основе ширины (В) прокатываемого материала (3), которая, по меньшей мере, частично проходит в зоне обратного шлифа (6) второго валка (4, 5),
b) определение желаемого контура прокатываемого материала, который должен быть получен в процессе прокатки при проходе рабочих валков (1, 2),
c) расчет компенсационного шлифа для рабочего валка (1, 2) путем вычитания определенного на этапе b) контура прокатываемого материала из профиля очага деформации, рассчитанного на этапе а), и умножения полученной разности на коэффициент демпфирования (К), составляющий 0,3-0,9, и
d) нанесение, по меньшей мере, в отдельной зоне рассчитанного на этапе с) компенсационного шлифа, по меньшей мере, на один рабочий валок (1, 2).
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что определенный на этапе с) компенсационный шлиф накладывают на другое профилирование рабочего валка (1, 2).
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что другое профилирование рабочего валка (1, 2) выполнено в виде параболического профилирования или S-образного CVC-профилирования.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что коэффициент демпфирования (К) для расчета на этапе с) находится в пределах 0,4 и 0,8.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что расчет на этапе а) производят на основе максимальной ширины (В) прокатываемого материала (3), которая может прокатываться прокатными валками (1, 2).
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что расчет на этапе а) производят на основе определенного усилия прокатки.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что расчет на этапе а) производят на основе определенного изгибающего усилия (FB) рабочего валка.
8. Способ по любому из пп.1-7, отличающийся тем, что определение контура прокатываемого материала на этапе b) производят на основании параметров, используемых на этапе а).
9. Способ по п.1, отличающийся тем, что определение контура прокатываемого материала на этапе b) производят на основании рассчитанного off-line профиля очага деформации.
10. Способ по п.9, отличающийся тем, что расчет off-line профиля очага деформации производят на основе удлиненной бочки опорного валка, при которой кромки прокатываемого материала не находятся в зоне обратного шлифа (6) вторых валков (4, 5).
RU2011127006/02A 2009-04-17 2010-04-15 Способ изготовления по меньшей мере одного рабочего валка для прокатки прокатываемого материала RU2487770C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102009017536.9 2009-04-17
DE102009017536 2009-04-17
PCT/EP2010/002302 WO2010118862A2 (de) 2009-04-17 2010-04-15 Verfahren zum bereitstellen mindestens einer arbeitswalze zum walzen eines walzguts

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2011127006A RU2011127006A (ru) 2013-05-27
RU2487770C2 true RU2487770C2 (ru) 2013-07-20

Family

ID=42338053

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011127006/02A RU2487770C2 (ru) 2009-04-17 2010-04-15 Способ изготовления по меньшей мере одного рабочего валка для прокатки прокатываемого материала

Country Status (15)

Country Link
US (1) US20120000263A1 (ru)
EP (1) EP2419226B1 (ru)
JP (1) JP5679994B2 (ru)
KR (1) KR101299955B1 (ru)
CN (1) CN102395434B (ru)
AU (1) AU2010237331B2 (ru)
BR (1) BRPI1014649A2 (ru)
CA (1) CA2743400C (ru)
DE (1) DE102010014867A1 (ru)
EG (1) EG26541A (ru)
MX (1) MX2011005506A (ru)
RU (1) RU2487770C2 (ru)
UA (1) UA100086C2 (ru)
WO (1) WO2010118862A2 (ru)
ZA (1) ZA201102662B (ru)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3363896A1 (en) * 2009-06-26 2018-08-22 Lysando AG Antimicrobial agents
DE102010063828A1 (de) * 2010-12-22 2012-06-28 Sms Siemag Ag Stützwalze und Walzenanordnung
EP3124130A1 (de) * 2015-07-28 2017-02-01 Primetals Technologies Austria GmbH Walzenschliff zur gezielten vermeidung von viertelwellen
DE102016222987A1 (de) * 2016-11-22 2018-05-24 Sms Group Gmbh Verfahren zum Schleifen der Kontur des Ballens einer Walze
CN106553089B (zh) * 2016-11-24 2018-08-31 南京钢铁股份有限公司 一种使用普通外圆磨床加工带有弧形凹度轧辊的加工方法
CN106734218A (zh) * 2016-12-30 2017-05-31 中铝西南铝冷连轧板带有限公司 一种解决四辊冷轧机轧辊辊端压靠的方法
CN114700368B (zh) * 2022-03-07 2023-05-05 北京科技大学 一种消除板带局部高点的工作辊辊形及设计方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1479152A1 (ru) * 1987-06-08 1989-05-15 Донецкий политехнический институт Опорный валок листопрокатной клети кварто
RU1780887C (ru) * 1991-04-30 1992-12-15 Институт черной металлургии Четырехвалкова система
RU2125495C1 (ru) * 1993-03-29 1999-01-27 СМС Шлеманн-Зимаг АГ Способ прокатки металлических полос и устройство для его осуществления
RU98108983A (ru) * 1997-08-08 2000-03-20 СМС Шлеманн-Зимаг АГ Способ воздействия на контур полосы в зоне кромок катаной полосы

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5225824B2 (ru) * 1972-10-16 1977-07-09
JPS6117312A (ja) * 1984-07-04 1986-01-25 Sumitomo Metal Ind Ltd ４重式圧延機
US4596130A (en) * 1985-03-04 1986-06-24 Nippon Steel Corporation Rolling mill
DE3620197A1 (de) * 1986-06-16 1987-12-17 Schloemann Siemag Ag Walzwerk zur herstellung eines walzgutes, insbesondere eines walzbandes
DE3712043C2 (de) 1987-04-09 1995-04-13 Schloemann Siemag Ag Walzgerüst mit axial verschiebbaren Walzen
JPH01118801U (ru) * 1988-02-01 1989-08-11
GB2222376B (en) * 1988-08-29 1993-04-07 Sendzimir Inc T Apparatus and method for cold rolling of metal strip
JPH0620562B2 (ja) 1988-12-28 1994-03-23 住友金属工業株式会社 熱間圧延時の板クラウン制御方法
US5653137A (en) * 1989-05-31 1997-08-05 Hitachi, Ltd. Five-high rolling mill
JP2628916B2 (ja) 1989-06-28 1997-07-09 川崎製鉄株式会社 リバース圧延時の平坦度制御方法
JPH0523705A (ja) * 1991-07-19 1993-02-02 Nkk Corp 鋼板の圧延方法
KR100277320B1 (ko) * 1992-06-03 2001-01-15 가나이 쓰도무 온라인 롤 연삭 장치를 구비한 압연기와 압연 방법 및 회전 숫돌
JPH0615322A (ja) 1992-07-03 1994-01-25 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間圧延時の板クラウン制御方法
JP2904056B2 (ja) 1995-06-06 1999-06-14 住友金属工業株式会社 熱間圧延における板クラウン制御方法
DE69637428T2 (de) * 1995-12-26 2009-02-19 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Verfahren zum Messen von Bandprofil und Verfahren zum Steuern von kontinuierlichen Walzen
JPH09253726A (ja) 1996-03-27 1997-09-30 Hitachi Ltd 圧延機の設定制御方法及び装置
DE19719318C2 (de) * 1997-05-08 2003-06-12 Sms Demag Ag Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzenbandes
DE19807115C1 (de) * 1998-02-20 1999-09-09 Schloemann Siemag Ag Walze
AT409229B (de) * 1998-04-29 2002-06-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur verbesserung der kontur gewalzten materials und zur erhöhung der gewalzten materiallänge
CN1270085A (zh) * 1999-01-15 2000-10-18 张少渊 单(或双)传动输入轴可调式四辊十字轧机
IT1310776B1 (it) * 1999-09-14 2002-02-22 Danieli Off Mecc Procedimento di controllo del profilo del nastro in una gabbiadi laminazione per nastri e/o lamiere
US6158260A (en) * 1999-09-15 2000-12-12 Danieli Technology, Inc. Universal roll crossing system
JP3439707B2 (ja) * 1999-12-07 2003-08-25 マイクロハード株式会社 金属箔用圧延機
DE10039035A1 (de) 2000-08-10 2002-02-21 Sms Demag Ag Walzgerüst mit einem CVC-Walzenpaar
DE10102821A1 (de) * 2001-01-23 2002-07-25 Sms Demag Ag Walzwerk zur Herstellung planer Walzbänder mit gewünschter Bandprofilüberhöhung
DE102004020132A1 (de) * 2003-12-23 2005-07-28 Sms Demag Ag Verfahren und Walzgerüst zur mehrfachen Profilbeeinflussung
CN100333845C (zh) * 2004-08-30 2007-08-29 宝山钢铁股份有限公司 一种辊形设计方法和抑制高次浪形的轧辊
JP4960009B2 (ja) * 2006-05-09 2012-06-27 スチールプランテック株式会社 圧延ロール、圧延機および圧延方法
BRPI0713147A2 (pt) * 2006-06-14 2012-03-20 Siemens Vai Metals Technologies Gmbh & Co armação de laminação para produção de tira laminada ou chapa

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1479152A1 (ru) * 1987-06-08 1989-05-15 Донецкий политехнический институт Опорный валок листопрокатной клети кварто
RU1780887C (ru) * 1991-04-30 1992-12-15 Институт черной металлургии Четырехвалкова система
RU2125495C1 (ru) * 1993-03-29 1999-01-27 СМС Шлеманн-Зимаг АГ Способ прокатки металлических полос и устройство для его осуществления
RU98108983A (ru) * 1997-08-08 2000-03-20 СМС Шлеманн-Зимаг АГ Способ воздействия на контур полосы в зоне кромок катаной полосы

Also Published As

Publication number Publication date
JP5679994B2 (ja) 2015-03-04
EP2419226B1 (de) 2014-02-26
RU2011127006A (ru) 2013-05-27
EP2419226A2 (de) 2012-02-22
AU2010237331B2 (en) 2013-05-23
AU2010237331A1 (en) 2010-10-21
US20120000263A1 (en) 2012-01-05
WO2010118862A2 (de) 2010-10-21
UA100086C2 (ru) 2012-11-12
MX2011005506A (es) 2011-06-16
CA2743400C (en) 2013-02-26
CA2743400A1 (en) 2010-10-21
CN102395434B (zh) 2014-03-26
JP2012516777A (ja) 2012-07-26
ZA201102662B (en) 2011-12-28
KR101299955B1 (ko) 2013-08-26
EG26541A (en) 2014-02-09
WO2010118862A9 (de) 2011-01-27
DE102010014867A1 (de) 2010-11-18
CN102395434A (zh) 2012-03-28
BRPI1014649A2 (pt) 2016-04-12
WO2010118862A3 (de) 2010-12-09
KR20110066216A (ko) 2011-06-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2487770C2 (ru) Способ изготовления по меньшей мере одного рабочего валка для прокатки прокатываемого материала
CA2568829C (en) Convex roll used for influencing the profile and flatness of a milled strip
RU2442669C2 (ru) Клеть прокатного стана для производства полосы или листа
KR101906707B1 (ko) 열간 마무리 탠덤 압연기의 판 프로필 제어 방법 및 열간 마무리 탠덤 압연기
CA2570865C (en) Method for rolling strips in a rolling stand
US7251978B2 (en) Roll stand for producing plane roll strips having a desired strip profile superelevation
JP2012516777A5 (ru)
JP5862248B2 (ja) 金属帯の圧延方法
US20070101792A1 (en) Optimised shift strategy as a function of strip width
US20210308731A1 (en) Method for ascertaining control variables for active profile and flatness control elements for a rolling stand and profile and average flatness values for hot-rolled metal strip
JP5929328B2 (ja) 金属帯の圧延方法
JP3344281B2 (ja) 金属板の熱間圧延方法
KR100328090B1 (ko) 저크라운열간압연광폭박판의제조방법
JPH1029010A (ja) 板材の幅方向板厚制御方法
JPH11244916A (ja) 多段圧延機、圧延制御方法及びロールクラウン決定方法
JPH11277103A (ja) 金属材の圧延方法および圧延設備
JPH01284410A (ja) ワークロールと接する中間ロール及びそれが組み込まれた多段圧延機
JPH07124601A (ja) Ｈ形鋼の圧延機列及び圧延方法
JPH05154508A (ja) 熱間仕上圧延機
JP2000117302A (ja) ウェブ内幅の異なるフランジを有する形鋼の製造方法
JPH11221605A (ja) 板材圧延におけるエッジドロップ制御方法
KR20010051475A (ko) 클러스터 압연기에서 스트립의 냉간 압연 방법
JP2010023041A (ja) 板圧延機およびその制御方法
JPH10192921A (ja) 圧延ロールの表面研削方法