DE19719318C2 - Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzenbandes - Google Patents
Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines WalzenbandesInfo
- Publication number
- DE19719318C2 DE19719318C2 DE19719318A DE19719318A DE19719318C2 DE 19719318 C2 DE19719318 C2 DE 19719318C2 DE 19719318 A DE19719318 A DE 19719318A DE 19719318 A DE19719318 A DE 19719318A DE 19719318 C2 DE19719318 C2 DE 19719318C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- roller
- roll
- cvc
- rolling
- tapered
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 27
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 25
- 238000010586 diagram Methods 0.000 claims description 9
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 5
- 238000013000 roll bending Methods 0.000 description 4
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 3
- 241000283153 Cetacea Species 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/021—Rolls for sheets or strips
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/40—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using axial shifting of the rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/021—Rolls for sheets or strips
- B21B2027/022—Rolls having tapered ends
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Beeinflussung der
Bandkontur im Kantenbereich eines Walzbandes, bei dem durch
Überlagerung eines konventionellen CVC-Schliffes der störende
Nebeneffekt einer einseitig verjüngten Walze auf den
Bodybereich des Walzspaltes kompensiert und deren Crown
mit Hilfe einer Offline-Berechnung bestimmt wird.
Die bekannte Tapered-Walze mit einseitigem Konus dient beim
Walzen von flachen Bändern der Beeinflussung der Bandkontur im
Kantenbereich eines Walzbandes. Infolgedessen wird der
Tapered-Bereich der Arbeitswalze in der Nähe der Bandkante
positioniert, derart, dass er dieser folgt.
Insbesondere in einem Warmwalzprogramm werden Bänder
unterschiedlicher Breiten gewalzt und die Walzprogramme
zunehmend freier zusammengestellt. Auch für den Einsatz in
einer Kaltstraße wird angestrebt, möglichst nur einen
Walzentyp für unterschiedliche Walzgutbreiten und
Walzbedingungen einzusetzen.
Beim Einsatz der bekannten Tapered-Walze ergeben sich
Randbedingungen bei verschiedenen Breiten, wobei das verjüngte
Walzenende mehr oder weniger weit unter die Stützwalze
geschoben wird, während die Stützwalze unverändert in ihrer
horizontalen Position bleibt. Durch den unterschiedlichen
Kraftschluss zwischen Arbeits- und Stützwalze in axialer
Richtung ändern sich Lastverteilung sowie Abplattungen
zwischen Stütz- und Arbeitswalze sowie das Durchbiegeverhalten
des Walzensatzes und beeinflussen somit das Profil des
Walzspaltes. Damit ergeben sich beim Walzgut unerwünschte
Profilformen und Unplanheiten. Hinzu kommt, dass durch andere
Einflussgrößen (Walzkraft, thermischer Crown etc.) das
elastische Verhalten des gesamten Walzensatzes zusätzlich
beeinflusst wird.
Um die Bandqualität bzw. Bandplanheit sicherzustellen, müssen
daher zusätzliche Stellglieder, wie Arbeitswalzenbiegung oder
Walzkraftumverteilung, eingesetzt werden. Häufig reichen
jedoch diese beim Stand der Technik bekannten Maßnahmen nicht
aus, um erhöhte Anforderungen insbesondere hinsichtlich der
Planheit auch unter extremen Randbedingungen erfüllen zu
können. Diese bestehen bei der Erzeugung von Warmband
insbesondere darin, Walzprogramme flexibler zusammenstellen zu
können, wobei neben größeren Dicken und Materialumstellungen
vor allem Breitensprünge in Richtung schmal und breit
gewünscht werden (mixed-rolling).
Aus der DE 30 38 865 C1 ist es bekannt, Änderungen des
thermischen Crowns und des Arbeitswalzenverschleißes durch
geeignete Stellglieder wie Verschiebe- und/oder Biegeglieder,
z. B. "CVC" (Continuously Variable Crown)-Verschiebung oder
eine geeignete Kühlung, zu kompensieren.
Nach der EP 0 276 743 B1 ist es bekannt, zum Steuern der
Balligkeit und/oder des Kantenabfalls von Walzband die
horizontale Verschiebung der Arbeitswalzen sowie die auf diese
wirkenden Biegekräfte einer an der Aufstromseite befindlichen
Gruppe von Walzgerüsten eines Tandemwalzwerks nach Maßgabe der
Walzbedingungen einschließlich der Breite der Bänder
einzustellen.
Aus der DE 22 06 912 C3 ist ein Vorschlag bekannt, bei
Sexto-Gerüsten die Zwischenwalzen in Anpassung an die
Walzgutbreite so verstellbar auszubilden, dass ein Ende des
wirksamen Walzenballens der oberen Zwischenwalze im Bereich
der einen Walzgutkante, und das gegenüberliegende Ende des
wirksamen Walzenballens der unteren Zwischenwalze im Bereich
der unteren Walzgutkante liegt, wodurch jede Arbeitswalze ein
vom Andruck der zugehörigen Zwischenwalze freies Endteil
erhält und Walzenbiegevorrichtungen an den Enden der
Arbeitswalzen angreifen. Die Walzen sind dabei in
konventioneller Weise symmetrisch ballig geschliffen bzw. es
sind Walzenbiegevorrichtungen vorgesehen. Ein Endteil der
Zwischenwalzen ist in einem relativ kurzen Teil konisch
verjüngt ausgebildet, mit dem Nachteil einer sprunghaften
Änderung der Lastverteilung im Bereich des Überganges vom
wirksamen Walzendurchmesser in die Konizität.
Aus der DE 22 60 256 C2 ist ein Walzgerüst mit Einrichtungen
zur gegensinnigen Axialverschiebung der Arbeitswalzen bei
Änderungen der Walzgutbreite bekannt, damit jeweils ein Ende
der Arbeitsfläche einer Arbeitswalze zwischen einer
Walzgutkante und dem Ende der zugeordneten Stützwalze gehalten
ist. Darüber hinaus sind auch Zwischenwalzen vorgesehen, wobei
die obere Zwischenwalze in der gleichen Richtung wie die
untere Arbeitswalze und die untere Zwischenwalze in der
gleichen Richtung wie die obere Arbeitswalze verschiebbar ist.
Auch hier ist wiederum nur eine konische Verjüngung der Enden
der Zwischenwalzen vorgesehen, mit der vorgenannten nachteiligen Wirkung.
Ausgehend vom aufgezeigten Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe
zugrunde, ein Verfahren anzugeben, mit dem eine Walzenform bestimmt wird, bei
der der Einfluss einer Axialverstellung einer Walze mit verjüngtem Ende auf das
elastische Verhalten des Walzensatzes im Sinne einer unerwünschten Änderung
des Body-Walzspaltes kompensiert werden kann, ohne dass es hierzu kosten
trächtiger Einrichtungen oder Maßnahmen bedarf.
Die Lösung der Aufgabe gelingt mit der Erfindung bei einem Verfahren der im O
berbegriff von Anspruch 1 genannten Art, bei dem der störende Nebeneffekt einer
einseitig verjüngten Walze auf den Bodybereich des Walzspaltes durch Überlage
rung eines konventionellen CVC-Schliffes kompensiert und deren Crown mit Hilfe
einer Offline-Berechnung bestimmt wird, dadurch, dass als Arbeitswalzen einseitig
verjüngte CVC-Walzen verwendet werden, deren Profil im Bereich zwischen Wal
zenende und einem Cut-Point einen steilen Verlauf aufweist, während die Kontur
im anschließenden Bereich vergleichsweise flach verläuft.
Eine derartig ausgebildete Walze, weiterhin auch als Sonder-CVC-Walze bezeich
net, wird demnach im Sinne der Erfindung eine Walze mit einer Profilierung ver
standen, die ausgehend von einem verjüngten Ende mit stetigem Verlauf überge
hende Durchmesserdifferenzen einer Continuously Variable Crown (CVC) auf
weist, welche nach der Erfindung ein solches Profil in axialer Richtung aufweist,
dass bei ihrer Axialverschiebung der ausgelöste unerwünschte Anteil des Effektes
der konischen Verjüngung, d. h. Änderung des elastischen Verhaltens des Wal
zensatzes kompensiert wird, und zwar bevorzugt mindestens in solchem Umfan
ge, dass zusätzliche übliche Stellglieder und Maßnahmen wie Umverteilung der
Walzkraft oder Walzenbiegung ausreichen, um die gewünschte Geometrie des
Walzspaltes über einen weiten Bereich eines Walzprogrammes aufrechterhalten
zu können, mit dem Endziel, unerwünschte Profilformen und Unplanheiten zu ver
meiden.
Durch den Einsatz dieser Sonder-CVC-Walze werden die eingangs geschilderten
Schwierigkeiten, insbesondere beim Walzen eines Programms mit unterschiedlich
breiten Walzbändern, wesentlich gemildert.
In Abhängigkeit von einem Walzprogrammaufbau, wie er beispielsweise aus dem
angefügten Diagramm der Fig. 3.1 ersichtlich ist, ergeben sich zwangsläufig die
erforderlichen Schiebepositionen nach Fig. 3.2, und zwar deshalb, weil der ver
jüngte Bereich der Arbeitswalze stets der Bandkante folgt.
Nach der Erfindung lassen sich mit Hilfe einer Offline-Berechnung die Auswirkun
gen des Effektes der konischen Verjüngung zwischen Stütz- und Arbeitswalze er
rechnen. Weiterhin ist der dazu gehörige Arbeitswalzencrown zum Kompensieren
dieses Effektes ermittelbar. Dieser kann unterschiedlichen Bandbreiten bzw. ver
schiedenen Schiebepositionen nach der Offline-Berechnung zugeordnet werden.
Diese Berechnung erfolgt nach der Gleichung:
K1(B).ΔD(SPOS)/2 = K2(B).ΔAW-Crown(B)
K1(B).ΔD(SPOS)/2 = K2(B).ΔAW-Crown(B)
Durch Gleichsetzen der Wirkung des Effektes der konischen Verjüngung und der
Wirkung des Arbeitswalzen-Crowns ergibt sich der für unterschiedliche Bandbrei
ten erforderliche AW-Crown:
mit:
ΔD(SPOS): Durchmesserdifferenz der einseitig verjüngten Walze, die sich nach Maßgabe der Schiebeposition (±SPOS) aus dem Unter schied des Walzendurchmessers in Gerüstmitte und dem Walzendurchmesser am Ende der Stützwalzen-Kontaktkante ergibt
K1(B): Differenzquotient für die Wirkung des Effektes der konischen Verjüngung zwischen Stütz- und Arbeitswalze
K2(B): Differenzquotient für den Arbeitswalzen-Crown.
ΔD(SPOS): Durchmesserdifferenz der einseitig verjüngten Walze, die sich nach Maßgabe der Schiebeposition (±SPOS) aus dem Unter schied des Walzendurchmessers in Gerüstmitte und dem Walzendurchmesser am Ende der Stützwalzen-Kontaktkante ergibt
K1(B): Differenzquotient für die Wirkung des Effektes der konischen Verjüngung zwischen Stütz- und Arbeitswalze
K2(B): Differenzquotient für den Arbeitswalzen-Crown.
Eine Ausgestaltung des Verfahrens nach der Erfindung sieht vor, dass zusätzlich
zur Kompensation des Effektes der konischen Verjüngung weitere von der Breite
des Walzgutes und den zuordenbaren Schiebepositionen der Arbeitswalzen ab
hängige Effekte, die aus dem Walzprogramm resultieren, wie Zielprofil des Walz
gutes, Dicke und Festigkeit, sowie das resultierende Walzkraftniveau, berücksich
tigt werden.
Weiter sieht das Verfahren vor, dass durch Addition beider Effekte der zu ihrer
Kompensation erforderliche Gesamt-CVC-Offset der Arbeitswalze ermittelt wird.
Und schließlich sieht das Verfahren nach der Erfindung vor, dass die Form der
Sonder-CVC-Walze mit den folgenden Arbeitsschritten entwickelt wird:
- - Wahl des verjüngten Anteils der Arbeitswalze,
- - Bestimmung des CVC-Offsets gemäß Anspruch 2 bis 4 und Darstellung der Ergebnisse in Form zweier graphischer Diagramme,
- - Bildung der graphischen Summe aus beiden Diagrammen,
- - Optimierung des Keilanteils des Gesamt-Walzenschliffes bzw. der Durchmesserdifferenz der Arbeitswalze in einer für deren Einsatz zu schleifenden Form.
Der Einsatz dieser Sonder-CVC-Walze wirkt sich positiv auf das Gerüstverhalten
sowie den Bandlauf aus. Die Arbeitswalzenbiegung bleibt im zulässigen Bereich
und wird von Presetting-Aufgaben mindestens größtenteils entlastet und steht so
mit zur Online-Regelung zur Verfügung, was auch die Bandqualität positiv beein
flusst.
Weitere Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus den
nachstehenden Zeichnungen von Ausführungsbeispielen und deren Erläuterung.
Es zeigen:
Fig. 1 einen unbelasteten Walzensatz mit je zwei Arbeits- und Stützwalzen
bei einer Walzbreite B2,
Fig. 2 einen unbelasteten Walzensatz gemäß Fig. 1, jedoch mit einer
schmaleren Walzbreite B1,
Fig. 3.1 ein Walzprogramm mit unterschiedlichen Breitenstufen über einer
Anzahl von Coils,
Fig. 3.2 ein Diagramm von Schiebepositionen für verschiedene Bandbreiten,
Fig. 3.3 ein Diagramm des erforderlichen AW-Crowns zur Kompensation des
Effektes der konischen Verjüngung zwischen Arbeits- und Stützwal
zen,
Fig. 3.4 Kennlinien für einen optimalen CVC-Offset,
Fig. 4 ein Profil des verjüngten Anteils einer oberen Arbeitswalze,
Fig. 5 die Form eines CVC-Offsets,
Fig. 6 ein Profil aus Summe von verjüngtem Anteil und CVC-Offset,
Fig. 7 ein Profil aus der Summe von verjüngtem Anteil und CVC-Offset
nach Optimierung des Keilanteils des Gesamt-Walzenschliffs.
Die Fig. 1 und 2 zeigen unbelastete Walzensätze in unterschiedlichen Schie
bepositionen (SPOS), wobei die Verjüngungen der Arbeitswalzen (1, 2) auf die
Walzbandränder ausgerichtet sind. Es ist erkennbar, dass die Walzenverschie
bung lediglich die Arbeitswalzen (1, 2) betreffen, nicht jedoch die Stützwalzen (3,
4). Aus den Fig. 1 und 2 können die aus den unterschiedlichen Schiebepositionen
der Arbeitswalzen (1, 2) sich ergebenden Durchmesserdifferenzen (ΔD(SPOS))
der einseitig verjüngten Walze, die zur Berechnung der im Anspruch 2 formulierten
Gleichung benötigt werden, abgelesen werden. Zum besseren Verständnis wur
den in den Fig. 1 und 2 die sich hier ergebenden Durchmesserdifferenzen mit ein
gezeichnet.
Fig. 3.1 zeigt einen Walzprogrammaufbau über einer Anzahl von Coils mit Brei
ten zwischen B1 und B2, entsprechend den Fig. 1 und 2, wobei die Ordinate
die Breite angibt und die Abszisse
die Coilanzahl.
Die zugehörigen Schiebepositionen für die verschiedenen
Bandbreiten sind in der Fig. 3.2 in Form eines Diagrammes
dargestellt. Die Schiebepositionen auf der Ordinate ergeben
sich zwischen maximal plus SPOSmax und maximal minus SPOSmin,
gemessen von der Nulllinie. Diese umfassen Breiten des
Walzbandes zwischen B1 und B2.
Der zugeordnete erforderliche Arbeitswalzencrown (AW-Crown)
auf der Ordinate, um die Wirkung des Effektes der konischen
Verjüngung zwischen Arbeitswalze (AW) und Stützwalze (STW) auf
den Walzspalt zu kompensieren, ist als Diagramm in Fig. 3.3
dargestellt, und zwar für Walzgutbreiten zwischen B1 und B2
(Abszisse).
Fig. 3.4 zeigt Kennlinien für den CVC-Offset, um den Effekt
der konischen Verjüngung zwischen Arbeitswalzen (1, 2) und
Stützwalzen (3, 4) zu kompensieren. Die Ordinate stellt dabei
den Arbeitswalzencrown und die Abszisse die Arbeitswalzen-
Schiebeposition dar. Die obere Kennlinie mit dem Kennzeichen A
bezieht sich ausschließlich auf den erforderlichen CVC-Offset
zur Kompensation des Effekts der konischen Verjüngung zwischen
AW und STW allein. Die untere Kennlinie mit der Bezeichnung B
kennzeichnet den optimalen Gesamt-CVC-Offset unter
Berücksichtigung zusätzlicher Einflussgrößen entsprechend
Anspruch 3 und 4.
Fig. 4 kennzeichnet im Diagramm von Teil I das erforderliche
Profil der oberen Arbeitswalze (1) mit dem verjüngten Anteil
zwischen Walzenende und dem Cut-Point (CP). Die Kontur in dem
Bereich II verläuft vergleichsweise flach. Der Cut-Point (CP)
wird abhängig vom Breitenaufbau eines Walzprogrammes bzw.
Breiten-Einsatzbereiches festgelegt. Die Steilheit des
verjüngten Bereiches ergibt sich insbesondere aus der
äußersten Walzkraft und der Banddicke des jeweiligen Gerüstes.
Mit OS ist die Bedienungsseite und mit DS die Antriebsseite
der Walze bezeichnet. Auf der Ordinate ist das Walzenprofil
bezogen auf den Walzendurchmesser angegeben; die Abszisse gibt
die dimensionslose Länge der Walze an.
Fig. 5 zeigt die Form eines CVC-Offsets mit einem
Stellbereich für den Arbeitswalzen-Crown zwischen CRA(SPOSmin)
und CRA(SPOSmax) entsprechend der Kennlinie B in Fig. 3.4. Die
gezeigte Kurve bezieht sich ausschließlich auf die CVC-Kontur
(Achsenangaben wie Fig. 4).
Fig. 6 zeigt ein Profil, das sich aus der Summe des
verjüngten Anteils und des CVC-Offset zusammensetzt.
(Achsenangaben wie Fig. 4).
Fig. 7 zeigt die Profilkurve mit den Anteilen I vor und II
nach dem Cut-Point (CP), und zwar als Summe von verjüngtem
Anteil und CVC-Offset nach Optimierung des Body-Keilanteils.
(Achsenangaben wie Fig. 4).
Claims (6)
1. Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Bereich der
Bandkante eines Walzbandes, bei dem durch Überlagerung eines
konventionellen CVC-Schliffes der störende Nebeneffekt einer
einseitig verjüngten Walze auf den Bodybereich des Walzspaltes
kompensiert und deren Crown mit Hilfe einer Offline-Berechnung
bestimmt wird, dadurch gekennzeichnet, dass als Arbeitswalzen
(1, 2) einseitig verjüngte CVC-Walzen verwendet werden, deren
Profil im Bereich (I) zwischen Walzenende und einem Cut-Point
einen steilen Verlauf aufweist, während die Kontur im an
schließenden Bereich (II) vergleichsweise flach verläuft.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der
zur Kompensation des Effektes der konischen Verjüngung nach
Maßgabe unterschiedlicher Walzbandbreiten und diesen
zuordenbaren Schiebepositionen der Arbeitswalzen (1, 2)
erforderliche Crown nach der Gleichung
K1(B).ΔD(SPOS)/2 = K2(B).ΔAW-Crown(B)
errechnet wird, wobei durch Gleichsetzen der beiden Effekte sich der für unterschiedliche Bandbreiten erforderliche AW-Crown ergibt:
mit:
ΔD(SPOS): Durchmesserdifferenz der einseitig verjüng ten Walze, die sich nach Maßgabe der Schie beposition (±SPOS) aus dem Unterschied des Walzendurchmessers in Gerüstmitte und dem Walzendurchmesser am Ende der Stützwalzen- Kontaktkante ergibt.
K1(B), K2(B): Differenzenquotient für das Verhältnis der Änderung des Walzspaltprofils infolge Änderung des konisch verjüngten Durchmes seranteils zwischen Arbeits- und Stütz
walze und der Änderung des Walzspaltprofils infolge Änderung des (parabolischen) Ar beitswalzencrowns.
K1(B).ΔD(SPOS)/2 = K2(B).ΔAW-Crown(B)
errechnet wird, wobei durch Gleichsetzen der beiden Effekte sich der für unterschiedliche Bandbreiten erforderliche AW-Crown ergibt:
mit:
ΔD(SPOS): Durchmesserdifferenz der einseitig verjüng ten Walze, die sich nach Maßgabe der Schie beposition (±SPOS) aus dem Unterschied des Walzendurchmessers in Gerüstmitte und dem Walzendurchmesser am Ende der Stützwalzen- Kontaktkante ergibt.
K1(B), K2(B): Differenzenquotient für das Verhältnis der Änderung des Walzspaltprofils infolge Änderung des konisch verjüngten Durchmes seranteils zwischen Arbeits- und Stütz
walze und der Änderung des Walzspaltprofils infolge Änderung des (parabolischen) Ar beitswalzencrowns.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
dass zusätzlich zur Kompensation des Kanten-Effektes zumindest
ein weiterer von der Breite des Walzgutes und den zuordenbaren
Schiebepositionen der Arbeitswalzen (1, 2) abhängiger Effekt,
der aus dem Walzprogramm resultiert, sowie das resultierende
Walzkraftniveau, dadurch berücksichtigt werden, dass durch
Addition beider Effekte der zu ihrer Kompensation erforderli
che Gesamt-CVC-Offset ermittelt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass die
Form der CVC-Profile in den Bereichen (I und II) der Walzen mit den folgenden
Arbeitsschritten entwickelt wird:
- - Wahl des verjüngten Anteils der Arbeitswalze (1, 2), abhängig vom Breitenauf bau eines Walzprogramms sowie erwarteter Walzkräfte, Banddicken etc.
- - Bestimmung des CVC-Offsets gemäß Anspruch 2 und 3 und Darstellung der Er gebnisse in Form zweier graphischer Diagramme,
- - Bildung der graphischen Summe aus beiden Diagrammen,
- - Bestimmung des Keilanteils der Gesamt-Walzenkontur bzw. der Durchmesserdif ferenz der Arbeitswalze (1, 2) in der für deren Einsatz zu schleifenden Form.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die ermittelte
Form der Walze aus einem konventionellen CVC-Anteil und einem mit steilem Ü
bergang verjüngten Anteil besteht und mit Hilfe von Polynomfunktionen jeweils für
die Bereiche I und II beschrieben wird, wobei an einem Cut-Point (CP) ein stetiger
Übergang im Funktionswert und Steigung zwischen den beiden Polynomfunktio
nen eingehalten wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass
die Walze durch Vergabe einer Punktfolge von Längen- und Durchmesserkoordi
naten beschrieben wird.
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19719318A DE19719318C2 (de) | 1997-05-08 | 1997-05-08 | Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzenbandes |
TW087106492A TW407069B (en) | 1997-05-08 | 1998-04-28 | Method for influencing the steel strip profile on the rim portion of rolling steel strip |
EP98108139A EP0876857A3 (de) | 1997-05-08 | 1998-05-05 | Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzbandes |
ARP980102098A AR015115A1 (es) | 1997-05-08 | 1998-05-05 | PROCEDIMIENTO PARA LA INFLUENCIA EN EL CONTORNO DE BANDA EN LA ZONA DE CANTOS DE UNA BANDA DE LAMINACIoN |
IDP980664A ID20666A (id) | 1997-05-08 | 1998-05-07 | Metode untuk mempengaruhi kontur lembaran pada daerah pinggir dari lembaran yang dirol |
BR9801600A BR9801600A (pt) | 1997-05-08 | 1998-05-07 | Processo para influenciar os contornos marginais de uma cinta laminada |
CN98107949A CN1198967A (zh) | 1997-05-08 | 1998-05-07 | 用以影响轧制带材边部板型的方法 |
US09/074,127 US5943896A (en) | 1997-05-08 | 1998-05-07 | Method of influencing the strip contour in the edge region of a rolled strip |
CA002237022A CA2237022A1 (en) | 1997-05-08 | 1998-05-07 | Method of influencing the strip contour in the edge region of a rolled strip |
KR1019980016438A KR19980086866A (ko) | 1997-05-08 | 1998-05-08 | 압연 스트립의 가장자리 영역에서 스트립의 윤곽에 영향을 미치는 방법 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19719318A DE19719318C2 (de) | 1997-05-08 | 1997-05-08 | Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzenbandes |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19719318A1 DE19719318A1 (de) | 1998-11-12 |
DE19719318C2 true DE19719318C2 (de) | 2003-06-12 |
Family
ID=7828907
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19719318A Expired - Fee Related DE19719318C2 (de) | 1997-05-08 | 1997-05-08 | Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzenbandes |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5943896A (de) |
EP (1) | EP0876857A3 (de) |
KR (1) | KR19980086866A (de) |
CN (1) | CN1198967A (de) |
AR (1) | AR015115A1 (de) |
BR (1) | BR9801600A (de) |
CA (1) | CA2237022A1 (de) |
DE (1) | DE19719318C2 (de) |
ID (1) | ID20666A (de) |
TW (1) | TW407069B (de) |
Families Citing this family (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT409229B (de) * | 1998-04-29 | 2002-06-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur verbesserung der kontur gewalzten materials und zur erhöhung der gewalzten materiallänge |
US6220071B1 (en) | 2000-01-20 | 2001-04-24 | Mill Design & Consulting Services, Llc | Method and apparatus for controlling strip edge relief in a cluster rolling mill |
JP3747786B2 (ja) | 2001-02-05 | 2006-02-22 | 株式会社日立製作所 | 板材用圧延機の圧延方法及び板材用圧延設備 |
DE10218234A1 (de) * | 2002-04-24 | 2003-11-06 | Sms Demag Ag | Walzeinrichtung mit einer Anzahl von in einem Walzgerüst angeordneten Arbeitswalzen |
DE10352546A1 (de) * | 2003-09-04 | 2005-03-31 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Aufbringen einer regelbaren Zugspannungsverteilung, insbesondere in den Kantenbereichen kaltgewalzter Metallbänder |
DE10359402A1 (de) * | 2003-12-18 | 2005-07-14 | Sms Demag Ag | Optimierte Verschiebestrategien als Funktion der Bandbreite |
US7823428B1 (en) * | 2006-10-23 | 2010-11-02 | Wright State University | Analytical method for use in optimizing dimensional quality in hot and cold rolling mills |
JP5365020B2 (ja) * | 2008-02-08 | 2013-12-11 | 株式会社Ihi | 圧延機 |
US8607847B2 (en) * | 2008-08-05 | 2013-12-17 | Nucor Corporation | Method for casting metal strip with dynamic crown control |
US8607848B2 (en) * | 2008-08-05 | 2013-12-17 | Nucor Corporation | Method for casting metal strip with dynamic crown control |
DE102009030792A1 (de) | 2008-12-18 | 2010-06-24 | Sms Siemag Ag | Verfahren zum Kalibrieren zweier zusammenwirkender Arbeitswalzen in einem Walzgerüst |
DE102010014867A1 (de) * | 2009-04-17 | 2010-11-18 | Sms Siemag Ag | Verfahren zum Bereitstellen mindestens einer Arbeitswalze zum Walzen eines Walzguts |
CN102029294B (zh) * | 2009-09-28 | 2013-06-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 冷轧带钢横向厚差控制方法 |
CN101690948B (zh) * | 2009-10-10 | 2011-01-19 | 北京理工大学 | 一种双机架中厚板生产线压下负荷分配方法 |
US8505611B2 (en) | 2011-06-10 | 2013-08-13 | Castrip, Llc | Twin roll continuous caster |
CN104772339B (zh) * | 2014-01-15 | 2017-01-18 | 宝山钢铁股份有限公司 | 提高钢板边缘降控制过程中轧制稳定性的方法 |
CN107537858A (zh) * | 2017-09-18 | 2018-01-05 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 利用小辊径轧辊轧制超宽带钢的生产方法 |
CN108788941B (zh) * | 2018-07-06 | 2020-10-02 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 一种cvc轧辊的磨削方法 |
EP3685930B1 (de) * | 2019-01-28 | 2021-11-24 | Primetals Technologies Germany GmbH | Lokales verändern des walzspalts im bereich der bandkanten eines gewalzten bands |
US11919059B2 (en) | 2019-01-28 | 2024-03-05 | Primetals Technologies Germany Gmbh | Changing the effective contour of a running surface of a working roll during hot rolling of rolling stock in a roll stand to form a rolled strip |
CN112808780A (zh) * | 2020-12-31 | 2021-05-18 | 浦项(张家港)不锈钢股份有限公司 | 一种冷轧机压延目标厚度的计算方法 |
CN113263060B (zh) * | 2021-04-25 | 2023-01-20 | 北京科技大学设计研究院有限公司 | 改善带钢局部凸起提升工作辊轧制公里数的窜辊控制方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2260256C3 (de) * | 1971-12-10 | 1979-08-30 | Hitachi, Ltd., Tokio | Walzgerüst |
DE3038865C1 (de) * | 1980-10-15 | 1982-12-23 | SMS Schloemann-Siemag AG, 4000 Düsseldorf | Walzgeruest mit axial verschiebbaren Walzen |
DE2206912C3 (de) * | 1971-02-15 | 1984-04-19 | Hitachi, Ltd., Tokio/Tokyo | Walzgerüst |
DE3602698A1 (de) * | 1985-04-16 | 1986-10-16 | SMS Schloemann-Siemag AG, 4000 Düsseldorf | Walzgeruest mit axial verschiebbaren walzen |
EP0276743B1 (de) * | 1987-01-24 | 1992-07-29 | Hitachi, Ltd. | Metallwalzverfahren mit in Axialrichtung verschiebbaren Arbeitswalzen |
DE3712043C2 (de) * | 1987-04-09 | 1995-04-13 | Schloemann Siemag Ag | Walzgerüst mit axial verschiebbaren Walzen |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58209402A (ja) * | 1982-05-31 | 1983-12-06 | Kawasaki Steel Corp | エツジドロツプ軽減ストリツプ圧延方法 |
CA1286897C (en) * | 1987-01-09 | 1991-07-30 | Mitsuhiro Ikeda | Method for rolling metal sheets |
US5174144A (en) * | 1990-04-13 | 1992-12-29 | Hitachi, Ltd. | 4-high rolling mill |
JPH089043B2 (ja) * | 1992-01-07 | 1996-01-31 | 新日本製鐵株式会社 | 圧延機 |
JP3053313B2 (ja) * | 1993-04-07 | 2000-06-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 圧延機 |
JPH0768307A (ja) * | 1993-08-31 | 1995-03-14 | Kobe Steel Ltd | 板クラウン推定方法 |
JP3348503B2 (ja) * | 1994-02-25 | 2002-11-20 | 石川島播磨重工業株式会社 | 圧延機用のワークロールとロールシフト式圧延機 |
DE4409299A1 (de) * | 1994-03-18 | 1995-09-21 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Walzen von Bändern |
JPH081217A (ja) * | 1994-06-10 | 1996-01-09 | Nippon Steel Corp | 連続圧延機での初期ロールカーブ設定方法 |
CN1082851C (zh) * | 1994-07-08 | 2002-04-17 | 石川岛播磨重工业株式会社 | 兼用辊位移与辊弯曲的轧机和辊位移式轧机 |
JP3659263B2 (ja) * | 1994-07-08 | 2005-06-15 | 石川島播磨重工業株式会社 | ロールシフトとロールベンドを併用した圧延方法と圧延機 |
-
1997
- 1997-05-08 DE DE19719318A patent/DE19719318C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-04-28 TW TW087106492A patent/TW407069B/zh not_active IP Right Cessation
- 1998-05-05 EP EP98108139A patent/EP0876857A3/de not_active Withdrawn
- 1998-05-05 AR ARP980102098A patent/AR015115A1/es unknown
- 1998-05-07 ID IDP980664A patent/ID20666A/id unknown
- 1998-05-07 US US09/074,127 patent/US5943896A/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-05-07 CN CN98107949A patent/CN1198967A/zh active Pending
- 1998-05-07 BR BR9801600A patent/BR9801600A/pt not_active Application Discontinuation
- 1998-05-07 CA CA002237022A patent/CA2237022A1/en not_active Abandoned
- 1998-05-08 KR KR1019980016438A patent/KR19980086866A/ko not_active Application Discontinuation
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2206912C3 (de) * | 1971-02-15 | 1984-04-19 | Hitachi, Ltd., Tokio/Tokyo | Walzgerüst |
DE2260256C3 (de) * | 1971-12-10 | 1979-08-30 | Hitachi, Ltd., Tokio | Walzgerüst |
DE3038865C1 (de) * | 1980-10-15 | 1982-12-23 | SMS Schloemann-Siemag AG, 4000 Düsseldorf | Walzgeruest mit axial verschiebbaren Walzen |
DE3602698A1 (de) * | 1985-04-16 | 1986-10-16 | SMS Schloemann-Siemag AG, 4000 Düsseldorf | Walzgeruest mit axial verschiebbaren walzen |
EP0276743B1 (de) * | 1987-01-24 | 1992-07-29 | Hitachi, Ltd. | Metallwalzverfahren mit in Axialrichtung verschiebbaren Arbeitswalzen |
DE3712043C2 (de) * | 1987-04-09 | 1995-04-13 | Schloemann Siemag Ag | Walzgerüst mit axial verschiebbaren Walzen |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5943896A (en) | 1999-08-31 |
CN1198967A (zh) | 1998-11-18 |
ID20666A (id) | 1999-02-11 |
CA2237022A1 (en) | 1998-11-08 |
EP0876857A2 (de) | 1998-11-11 |
EP0876857A3 (de) | 2000-01-12 |
TW407069B (en) | 2000-10-01 |
AR015115A1 (es) | 2001-04-18 |
KR19980086866A (ko) | 1998-12-05 |
DE19719318A1 (de) | 1998-11-12 |
BR9801600A (pt) | 1999-06-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE19719318C2 (de) | Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzenbandes | |
EP1789210B1 (de) | Konvexwalze zur beeinflussung von profil und planheit eines walzbandes | |
EP0249801B1 (de) | Walzwerk zur Herstellung eines Walzbandes | |
DE19934027B4 (de) | Walzgerüst | |
DE69731008T2 (de) | Walzverfahren für Bänder zur Reduzierung der Kantenschärfe | |
DE19654068A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Walzen eines Walzbandes | |
DE3624241C2 (de) | Verfahren zum Betrieb eines Walzwerkes zur Herstellung eines Walzbandes | |
DE3431691A1 (de) | Walzgeruest fuer bandfoermiges material | |
EP1425116B1 (de) | Walzgerüst zur herstellung von walzband | |
WO2002058860A1 (de) | Walzgerüst zur herstellung planer walzbänder mit gewünschter bandprofilüberhöhung | |
WO2010118862A2 (de) | Verfahren zum bereitstellen mindestens einer arbeitswalze zum walzen eines walzguts | |
EP1703999B1 (de) | Verfahren und walzgerüst zur mehrfachen profilbeeinflussung | |
EP3253505B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum prägewalzen eines bandes | |
DE19736767A1 (de) | Walzgerüst zum Walzen von Bändern | |
EP3685930B1 (de) | Lokales verändern des walzspalts im bereich der bandkanten eines gewalzten bands | |
DE60010803T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Walzen eines Bandes | |
EP1699573B1 (de) | Kombinierte fahrweisen und gerüsttypen in kalttandemstrassen | |
EP3823771B1 (de) | Verfahren zum ermitteln von stellgrössen für aktive profil- und planheitsstellglieder für ein walzgerüst und von profil- und mittenplanheitswerten für warmgewalztes metallband | |
EP1188493B1 (de) | Regelverfahren zum Walzen eines Bandes in einem Walzgerüst | |
EP0181474B1 (de) | Sechs-Walzen-Walzwerk | |
DE102005043256A1 (de) | Konvexwalze zur Beeinflussung von Profil und Planheit eines Walzbandes | |
DE60120439T2 (de) | Verfahren zur regelung der zwischen den walzwerkswalzen erzeugten axialkräfte | |
DE1527612B2 (de) | Einrichtung zum regeln der dicke und querschnittsform bzw. ebenheit von blechen und baendern in walzwerken | |
DE3638331A1 (de) | Walzgeruest zum walzen von flachmaterial mit einem paar von axial verschiebbaren arbeitswalzen | |
EP0925850A2 (de) | Walzverfahren für ein Metallband |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: SMS DEMAG AG, 40237 DUESSELDORF, DE |
|
8304 | Grant after examination procedure | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |