JPH089043B2 - 圧延機 - Google Patents
圧延機Info
- Publication number
- JPH089043B2 JPH089043B2 JP106592A JP106592A JPH089043B2 JP H089043 B2 JPH089043 B2 JP H089043B2 JP 106592 A JP106592 A JP 106592A JP 106592 A JP106592 A JP 106592A JP H089043 B2 JPH089043 B2 JP H089043B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- axis
- center
- curve
- point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、凹凸のイニシャルクラ
ウンを有するロールを軸方向に相対移動させて、板材の
形状制御を大きな範囲に亘って容易にできる圧延機に関
するものである。
ウンを有するロールを軸方向に相対移動させて、板材の
形状制御を大きな範囲に亘って容易にできる圧延機に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼板の製造において、圧延鋼板の幅方向
の板厚分布を制御する方法としては、ロールシフト法、
ロールクロス法、ロールベンディング法等が提案されて
いる（例えば日本鉄鋼協会「板圧延の理論と実際」Ｐ．
１０３〜Ｐ．１１０）。
の板厚分布を制御する方法としては、ロールシフト法、
ロールクロス法、ロールベンディング法等が提案されて
いる（例えば日本鉄鋼協会「板圧延の理論と実際」Ｐ．
１０３〜Ｐ．１１０）。
【０００３】特公昭６３−６２２８３号公報は、上、下
作業ロールに略同一形状のイニシャルクラウンを互いに
点対称となるべく付与し、これら上、下作業ロールを軸
方向に相対移動させて、ロール間隙を点対称状に変化す
るよう構成し、少ないロール本数でもって圧延材の板ク
ラウン及び平坦度に対して、大きな範囲に亘って容易に
制御を行うことを可能にする提案がある。
作業ロールに略同一形状のイニシャルクラウンを互いに
点対称となるべく付与し、これら上、下作業ロールを軸
方向に相対移動させて、ロール間隙を点対称状に変化す
るよう構成し、少ないロール本数でもって圧延材の板ク
ラウン及び平坦度に対して、大きな範囲に亘って容易に
制御を行うことを可能にする提案がある。
【０００４】又特開昭５８−１８７２０７号公報は、補
強ロールと作業ロールがそのロール胴において互いに適
合し合うように弯曲された輪郭を備えており、かつこれ
らのロール対の少くとも一つのロール対のロールが相互
方向で、及び／又は他方のロール対のロールに対して軸
方向で摺動可能であるロールスタンドが開示されてい
る。
強ロールと作業ロールがそのロール胴において互いに適
合し合うように弯曲された輪郭を備えており、かつこれ
らのロール対の少くとも一つのロール対のロールが相互
方向で、及び／又は他方のロール対のロールに対して軸
方向で摺動可能であるロールスタンドが開示されてい
る。
【０００５】更に、特開昭６１−２９６９０４号公報に
おいては、作業ロールのイニシャルクラウンと、ロール
軸に平行で且つ点対称の原点を通る直線と原点を含む３
点で交叉せしめ、且つ原点の左右における両線が形成す
る面積或は体積を同等としたロールスタンドが提案され
ている。
おいては、作業ロールのイニシャルクラウンと、ロール
軸に平行で且つ点対称の原点を通る直線と原点を含む３
点で交叉せしめ、且つ原点の左右における両線が形成す
る面積或は体積を同等としたロールスタンドが提案され
ている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】一般にロール表面の一
部が圧延中に剥離する現象がスポーリングとして知られ
ているが、これまでの提案ではロールエッジ面圧が高く
なり、スポーリング等のロール事故が発生し易い。本発
明はロール事故が回避され、板材の形状制御能力の優れ
た真円度の高い圧延機を提供するものである。
部が圧延中に剥離する現象がスポーリングとして知られ
ているが、これまでの提案ではロールエッジ面圧が高く
なり、スポーリング等のロール事故が発生し易い。本発
明はロール事故が回避され、板材の形状制御能力の優れ
た真円度の高い圧延機を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上作業ロール
と下作業ロール夫々に略同一形状の凹凸のイニシャルク
ラウンが互いに点対称となるべく付与され、イニシャル
クラウンがロールセンター、ロール軸に平行で左右ロー
ル端部を通る直線と交叉し、（１）式を満足するロール
カーブに、凸状又は凹状二次カーブを重畳して（２）式
を満足する複合カーブを形成して、互いに軸方向に移動
自在に設け、補強ロールと組合せた圧延機である。 Ｙ＝ａｘ（ｘ2 −ｌ2 ） （１） Ｙ＝ａｘ（ｘ2 −ｌ2 ）＋ｂ（ｘ2 −ｌ2 ） （２） ｘ：上下作業ロールセンターを通り、ロール軸に平行な
座標軸上の点。ロールセンターをｘ＝０とする。 Ｙ：ロールセンターを通り、ロール軸に垂直な座標軸上
の点。 ｌ：ロールセンター以外にＹ＝０となるｘ軸上の二点の
ロールセンターからの直線距離。 ａ：点対称に凹凸の作業ロールイニシャルクラウンの振
幅を示す。 ｂ：（１）式に重畳された二次カーブにおいて、｜ｂ｜
は曲率の大きさを表し、ｂの符号が正である場合は凸状
を、負である場合は凹状を表す。
と下作業ロール夫々に略同一形状の凹凸のイニシャルク
ラウンが互いに点対称となるべく付与され、イニシャル
クラウンがロールセンター、ロール軸に平行で左右ロー
ル端部を通る直線と交叉し、（１）式を満足するロール
カーブに、凸状又は凹状二次カーブを重畳して（２）式
を満足する複合カーブを形成して、互いに軸方向に移動
自在に設け、補強ロールと組合せた圧延機である。 Ｙ＝ａｘ（ｘ2 −ｌ2 ） （１） Ｙ＝ａｘ（ｘ2 −ｌ2 ）＋ｂ（ｘ2 −ｌ2 ） （２） ｘ：上下作業ロールセンターを通り、ロール軸に平行な
座標軸上の点。ロールセンターをｘ＝０とする。 Ｙ：ロールセンターを通り、ロール軸に垂直な座標軸上
の点。 ｌ：ロールセンター以外にＹ＝０となるｘ軸上の二点の
ロールセンターからの直線距離。 ａ：点対称に凹凸の作業ロールイニシャルクラウンの振
幅を示す。 ｂ：（１）式に重畳された二次カーブにおいて、｜ｂ｜
は曲率の大きさを表し、ｂの符号が正である場合は凸状
を、負である場合は凹状を表す。
【０００８】更に本発明は上、下作業ロールの左右端部
に左右同一幅のフラット域を形成して、ロール端面を左
右同心同径とし、前記左右ロール端部を通る直線とフラ
ット域の水平レベルとを一致せしめた圧延機である。
に左右同一幅のフラット域を形成して、ロール端面を左
右同心同径とし、前記左右ロール端部を通る直線とフラ
ット域の水平レベルとを一致せしめた圧延機である。
【０００９】特開昭６１−２９６９０４号公報では、図
３に示すように上作業ロール２の外周面には、イニシャ
ルクラウンをＡｕ，Ｂｕ，Ｃｕ，Ｄｕ，Ｅｕの如く付与
している。ここで、曲線ＡｕＢｕＣｕ，曲線ＣｕＤｕＥ
ｕがロールの軸に平行でかつ点対称の原点を通る直線Ｘ
ｕL とそれぞれＢｕ，Ｄｕで交っており、軸ＸｕL に対
して、Ａｕ，Ｂｕ間ではマイナス、Ｂｕ，Ｃｕ間ではプ
ラス、Ｃｕ，Ｄｕ間ではマイナス、Ｄｕ，Ｅｕ間ではプ
ラスとして、軸ＸｕL とイニシャルクラウンの間隔の面
積或いは、これをロール外周全体でとらえた体積の絶対
値を同等に形成せしめる。例えば、曲線Ａｕ，Ｂｕ，Ｃ
ｕ，Ｄｕ，Ｅｕを ｙ＝ａ（ＸｕL 3 −ｃ2 ＸｕL ） とするとａが、曲線ＡｕＢｕＣｕＤｕＥｕの振幅を表わ
し、ロール面圧を支配する。
３に示すように上作業ロール２の外周面には、イニシャ
ルクラウンをＡｕ，Ｂｕ，Ｃｕ，Ｄｕ，Ｅｕの如く付与
している。ここで、曲線ＡｕＢｕＣｕ，曲線ＣｕＤｕＥ
ｕがロールの軸に平行でかつ点対称の原点を通る直線Ｘ
ｕL とそれぞれＢｕ，Ｄｕで交っており、軸ＸｕL に対
して、Ａｕ，Ｂｕ間ではマイナス、Ｂｕ，Ｃｕ間ではプ
ラス、Ｃｕ，Ｄｕ間ではマイナス、Ｄｕ，Ｅｕ間ではプ
ラスとして、軸ＸｕL とイニシャルクラウンの間隔の面
積或いは、これをロール外周全体でとらえた体積の絶対
値を同等に形成せしめる。例えば、曲線Ａｕ，Ｂｕ，Ｃ
ｕ，Ｄｕ，Ｅｕを ｙ＝ａ（ＸｕL 3 −ｃ2 ＸｕL ） とするとａが、曲線ＡｕＢｕＣｕＤｕＥｕの振幅を表わ
し、ロール面圧を支配する。
【００１０】本発明者らの実験によると図１に示すよう
に、イニシャルクラウンが点対称にロールセンター及び
左右ロール端部で、ロール軸に平行で原点を通る直線と
交叉し、式Ｙ＝ａｘ（ｘ2 −ｌ2 ）を満足するロールカ
ーブ１０に凸状二次カーブ１１を重畳したロールカーブ
１２を形成せしめることによって、適切な板材形状制御
能力が得られる。このときのロールクラウンは式Ｙ＝ａ
ｘ（ｘ2 −ｌ2 ）＋ｂ（ｘ2 −ｌ2 ）を満足することが
必要である。
に、イニシャルクラウンが点対称にロールセンター及び
左右ロール端部で、ロール軸に平行で原点を通る直線と
交叉し、式Ｙ＝ａｘ（ｘ2 −ｌ2 ）を満足するロールカ
ーブ１０に凸状二次カーブ１１を重畳したロールカーブ
１２を形成せしめることによって、適切な板材形状制御
能力が得られる。このときのロールクラウンは式Ｙ＝ａ
ｘ（ｘ2 −ｌ2 ）＋ｂ（ｘ2 −ｌ2 ）を満足することが
必要である。
【００１１】これは凹凸のイニシャルクラウンを有する
ロールの軸方向の相対移動による板形状制御能力は、イ
ニシャルクラウンを表す微分形で表され、凸状の二次ク
ラウンを重ね合わせることでこの微分形に定数項を加え
たことになるため、板形状制御能力範囲は相対移動する
ことが理解される。更に本発明は図２に示すようにロー
ルの左右端部に左右同一幅のフラット域ｌ2 ，ｌ3 を形
成し、図１におけるロールカーブ１２にフラット域
ｌ2 ，ｌ3 をプラスしてロール幅Ｌを与えた。
ロールの軸方向の相対移動による板形状制御能力は、イ
ニシャルクラウンを表す微分形で表され、凸状の二次ク
ラウンを重ね合わせることでこの微分形に定数項を加え
たことになるため、板形状制御能力範囲は相対移動する
ことが理解される。更に本発明は図２に示すようにロー
ルの左右端部に左右同一幅のフラット域ｌ2 ，ｌ3 を形
成し、図１におけるロールカーブ１２にフラット域
ｌ2 ，ｌ3 をプラスしてロール幅Ｌを与えた。
【００１２】即ち図１のロールカーブ１２を有するロー
ル幅ｌ＝図２のロール幅Ｌとするとき、Ｌ＝ｌ1 ＋ｌ2
＋ｌ3 となる。これはｌ1 をサインカーブとみるとき、
サインカーブｌ（図１）の起点は幅ｌ2 ，ｌ3 だけロー
ル内側である。従って本発明によるときは凹凸のイニシ
ャルクラウンによる板形状制御能力はこのクラウンの急
峻度合いにより、具体的にはｄＤ／ｌ3 により決定され
る。このため、イニシャルクラウン横方向長さｌを縮め
る、即ち小さくすると更に大きな板形状制御能力が得ら
れる。
ル幅ｌ＝図２のロール幅Ｌとするとき、Ｌ＝ｌ1 ＋ｌ2
＋ｌ3 となる。これはｌ1 をサインカーブとみるとき、
サインカーブｌ（図１）の起点は幅ｌ2 ，ｌ3 だけロー
ル内側である。従って本発明によるときは凹凸のイニシ
ャルクラウンによる板形状制御能力はこのクラウンの急
峻度合いにより、具体的にはｄＤ／ｌ3 により決定され
る。このため、イニシャルクラウン横方向長さｌを縮め
る、即ち小さくすると更に大きな板形状制御能力が得ら
れる。
【００１３】特に本発明は凸状もしくは凹状の表面形状
を与えられた補強ロールと４Ｈｉ圧延機に組み込んで、
作業ロールを軸方向に移動せしめるとき、ロール端部を
フラットとすることにより接触するロールとの面圧が軽
減でき、ロール事故を回避できる。
を与えられた補強ロールと４Ｈｉ圧延機に組み込んで、
作業ロールを軸方向に移動せしめるとき、ロール端部を
フラットとすることにより接触するロールとの面圧が軽
減でき、ロール事故を回避できる。
【００１４】本発明による効果を図４に記載した。即ち
図４は板幅：９３８mm、圧延荷重：３８００ton 、補強
ロールイニシャルクラウンの最大ロール径と最小ロール
径の直径差：１mm、上下作業ロールベンディング力：６
０ ton／chock の時の上下作業ロールの相対移動による
板センター厚と板端２５mm点厚の差（以下、Ｃ２５とい
う）の変化と補強ロール−作業ロール間のピーク圧力を
図示したものである。ユーザーの品質要求を満足するス
トリップの製造に必要なＣ２５の範囲と、スポーリング
等のロール事故を発生すること無く、安定的にストリッ
プ製造ができる作業ロール・補強ロール間圧力限界を示
している。
図４は板幅：９３８mm、圧延荷重：３８００ton 、補強
ロールイニシャルクラウンの最大ロール径と最小ロール
径の直径差：１mm、上下作業ロールベンディング力：６
０ ton／chock の時の上下作業ロールの相対移動による
板センター厚と板端２５mm点厚の差（以下、Ｃ２５とい
う）の変化と補強ロール−作業ロール間のピーク圧力を
図示したものである。ユーザーの品質要求を満足するス
トリップの製造に必要なＣ２５の範囲と、スポーリング
等のロール事故を発生すること無く、安定的にストリッ
プ製造ができる作業ロール・補強ロール間圧力限界を示
している。
【００１５】図１のロールカーブ１０、ｄＤ＝２．２mm
の上下作業ロールイニシャルクラウンのケースは必要制
御範囲を満足しているが、作業ロール・補強ロール間圧
力が高く、このため安定的にストリップ製造ができな
い。図１のロールカーブ１０、ｄＤ＝１．６mmの上下作
業ロールイニシャルクラウンのケースは作業ロール・補
強ロール間圧力が低いが、必要制御範囲を満足していな
い。
の上下作業ロールイニシャルクラウンのケースは必要制
御範囲を満足しているが、作業ロール・補強ロール間圧
力が高く、このため安定的にストリップ製造ができな
い。図１のロールカーブ１０、ｄＤ＝１．６mmの上下作
業ロールイニシャルクラウンのケースは作業ロール・補
強ロール間圧力が低いが、必要制御範囲を満足していな
い。
【００１６】本発明の請求項１記載の図１のロールカー
ブ１２、ｄＤ＝１．６mmの上下作業ロールイニシャルク
ラウンのケースは作業ロール・補強ロール間圧力は低位
に維持して、必要制御範囲を満足しており、安定的に且
つ高品質のストリップ製造ができ、優れていることが判
る。本発明の請求項２記載の図２、ｄＤ＝１．６mmの上
下作業ロールイニシャルクラウンのケースは作業ロール
・補強ロール間圧力は低位に維持して、必要制御範囲を
充分に満足しており、安定的に且つ高品質のストリップ
製造ができ、更に優れていることが判る。
ブ１２、ｄＤ＝１．６mmの上下作業ロールイニシャルク
ラウンのケースは作業ロール・補強ロール間圧力は低位
に維持して、必要制御範囲を満足しており、安定的に且
つ高品質のストリップ製造ができ、優れていることが判
る。本発明の請求項２記載の図２、ｄＤ＝１．６mmの上
下作業ロールイニシャルクラウンのケースは作業ロール
・補強ロール間圧力は低位に維持して、必要制御範囲を
充分に満足しており、安定的に且つ高品質のストリップ
製造ができ、更に優れていることが判る。
【００１７】
【発明の効果】本発明は凹凸のイニシャルクラウンが与
えられ、ロール端部にフラット域が形成されるので、板
形状制御性が向上し、ロール間の面圧を軽減してロール
事故を防止しうる。又二次ロールカーブを与えることに
より適切な板形状制御能力が得られる。
えられ、ロール端部にフラット域が形成されるので、板
形状制御性が向上し、ロール間の面圧を軽減してロール
事故を防止しうる。又二次ロールカーブを与えることに
より適切な板形状制御能力が得られる。
【図１】本発明のロールプロフィルの模式図である。
【図２】本発明の他の例のロールプロフィルの説明図で
ある。
ある。
【図３】従来例のロールの作用の説明図である。
【図４】本発明の効果の図表である。
Claims (2)
- 【請求項１】 上作業ロールと下作業ロール夫々に略同
一形状の凹凸のイニシャルクラウンが互いに点対称とな
るべく付与され、イニシャルクラウンがロールセンタ
ー、ロール軸に平行で左右ロール端部を通る直線と交叉
し、（１）式を満足するロールカーブに、凸状又は凹状
二次カーブを重畳して（２）式を満足する複合カーブを
形成して、互いに軸方向に移動自在に設け、補強ロール
と組合せたことを特徴とする圧延機。 Ｙ＝ａｘ（ｘ2 −ｌ2 ） （１） Ｙ＝ａｘ（ｘ2 −ｌ2 ）＋ｂ（ｘ2 −ｌ2 ） （２） ｘ：上下作業ロールセンターを通り、ロール軸に平行な
座標軸上の点。ロールセンターをｘ＝０とする。 Ｙ：ロールセンターを通り、ロール軸に垂直な座標軸上
の点。 ｌ：ロールセンター以外にＹ＝０となるｘ軸上の二点の
ロールセンターからの直線距離。 ａ：点対称に凹凸の作業ロールイニシャルクラウンの振
幅を示す。 ｂ：（１）式に重畳された二次カーブにおいて、｜ｂ｜
は曲率の大きさを表し、ｂの符号が正である場合は凸状
を、負である場合は凹状を表す。 - 【請求項２】 上、下作業ロールの左右端部に左右同一
幅のフラット域を形成して、ロール端面を左右同心同径
とし、前記左右ロール端部を通る直線とフラット域の水
平レベルとを一致せしめたことを特徴とする請求項１記
載の圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP106592A JPH089043B2 (ja) | 1992-01-07 | 1992-01-07 | 圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP106592A JPH089043B2 (ja) | 1992-01-07 | 1992-01-07 | 圧延機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05177218A JPH05177218A (ja) | 1993-07-20 |
| JPH089043B2 true JPH089043B2 (ja) | 1996-01-31 |
Family
ID=11491137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP106592A Expired - Lifetime JPH089043B2 (ja) | 1992-01-07 | 1992-01-07 | 圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH089043B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1082851C (zh) * | 1994-07-08 | 2002-04-17 | 石川岛播磨重工业株式会社 | 兼用辊位移与辊弯曲的轧机和辊位移式轧机 |
| DE19719318C2 (de) * | 1997-05-08 | 2003-06-12 | Sms Demag Ag | Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzenbandes |
-
1992
- 1992-01-07 JP JP106592A patent/JPH089043B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05177218A (ja) | 1993-07-20 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19980512 |
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